Verificacion capacidad portante miaria

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Contenido
1.0 GENERALIDADES. ....................................................................................................................................2
1.1 OBJETIVO......................................................................................................................................................2
1.2 UBICACIÓN, DESCRIPCIÓN YACCESO DEL ÁREA EN ESTUDIO..........................................................2
1.2.1 TOPOGRAFÍA DEL TERRENO...................................................................................................................4
1.3 CONDICIONES CLIMÁTICAS DE LA ZONA...............................................................................................5
1.4. ALTITUD DE LA ZONA ...............................................................................................................................8
2.0 GEOLOGIA Y SISMICIDAD.......................................................................................................................8
2.1 GEOLOGIA DE LA ZONA. ............................................................................................................................8
2.2 GEOLOGIA LOCAL.......................................................................................................................................8
2.2.1 MAPA DE UBICACIÓN ..............................................................................................................................9
2.3 SISMICIDAD DE LA ZONA. .......................................................................................................................10
3.0 INVESTIGACIÓN EXPLORATORIA Y MUESTREO. ..............................................................................16
3.1 ENSAYOS DE LABORATORIO. ..................................................................................................................19
4.0 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO ...................................................................................................20
4.01 OBRA DE CONSTRUCCIÓN Y EDIFICACIÓN .....................................................................................20
4.02 OBRAS DE PREVENCIÓN ....................................................................................................................20
5.0 DESCRIPCIÓN ESTRATIGRÁFICA. .......................................................................................................21
6.0 CAPACIDAD DE ADMISIBLE.........................................................................................................................22
6.1 CALCULO DE LA CAPACIDAD ADMISIBLE............................................................................................28
7.0 ASENTAMIENTOS..........................................................................................................................................40
7.1 CALCULO DE ASENTAMIENTO................................................................................................................43
8.0 PROBLEMAS ESPECIALES DE LA CIMENTACIÓN..............................................................................43
8.10 ATAQUE QUÍMICO POR SUELOS Y AGUAS SUBTERRÁNEAS AL CONCRETO DE CIMENTACIÓN.........43
8.20 LICUEFACCIÓN DE SUELOS ................................................................................................................43
8.30 SUELOS COLAPSABLES .......................................................................................................................44
8.40 POTENCIAL DE EXPANSIÓN...................................................................................................................44
9.0 RESUMEN DE RESULTADOS..................................................................................................................45
10.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.................................................................................................46
11.00 RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMENTACIÓN Y PARÁMETROS DE DISEÑO....................47
12.0 BIBLIOGRAFIA..............................................................................................................................................48
13.00 ENSAYOS DE LABORATORIO ...................................................................................................................49

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1.0 GENERALIDADES.
1.1 OBJETIVO
La información que se precisa en el presente documento, corresponde a la verificación de la
capacidad portante del terreno del Proyecto “INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN
LA CC. NN. MIARIA, ZONAL BAJO URUBAMBA NORTE”. Constituyendo el objetivo del presente
informe técnico, la toma de muestras ensayos "in situ" y en laboratorio, con la finalidad de obtener
el reconocimiento geotécnico del mismo, con aplicación a la determinación de la capacidad de
carga y asentamientos del suelo para su aplicación en el cálculo de las estructuras de la edificación
proyectada. El que la cimentación se apoye en el nivel de fundación para el que se da las
recomendaciones es capital para la estabilidad de la edificación. Para ello ha de tenerse en cuenta
que la geotecnia no puede llegar a ser nunca una ciencia exacta, ya que el terreno presenta
múltiples heterogeneidades, siendo los contactos entre unos niveles geotécnicos y otros
alabeados, no una línea recta.
El proceso seguido para los fines propuestos, fue el siguiente:
 Reconocimiento del terreno
 Distribución y ejecución de calicatas
 Tomas de muestras inalteradas y disturbadas
 Ejecución de ensayos de laboratorio
 Evaluación de los trabajos de campo y laboratorio
 Perfil estratigráfico
 Análisis de la Capacidad Portante Admisible
 Calculo admisible permisible
 Análisis del potencial Expansión
 Conclusiones y recomendaciones
1.2 UBICACIÓN, DESCRIPCIÓN Y ACCESO DEL ÁREA EN ESTUDIO
Para su acceso por carretera con relación a la capital del departamento, este se inicia en la ciudad
del Cusco, por la carretera Cusco – Quillabamba, recorriéndose por vía asfaltada 173 Km hasta
Alfamayo, desde este punto hasta Quillabamba 62 Km por vía afirmada, de Quillabamba se
recorre por carretera Afirmada 40 km hasta llegar a Echarati, de Echarati se recorre por carretera
afirmada 140 km hasta llegar a Kiteni, de Kiteni se recorre por carretera afirmada 43 km hasta
llegar a Ivochote, de ahí se recorre por trocha carrozable hacia Pangoa , una vez ahí se recorre por
vía fluvial hasta llegar a Miaria, que se encuentra en el Bajo Urubamba Norte.

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1.2.1 TOPOGRAFÍA DEL TERRENO
El área a ubicarse, el proyecto en la CC.NN. de Miaria, presenta una topografía relativamente
plana, así mismo se observa que el terreno no presenta deslizamientos.

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1.3 CONDICIONES CLIMÁTICAS DE LA ZONA
La CC.NN. de Miaria, tiene un clima húmedo, con una temperatura promedio anual de 30°C y de
35°C. Para efectos de diseñar las estructuras con la eficiencia necesaria en términos de
funcionalidad y economía, se requiere contar con información suficiente por dos necesidades
principales: la funcionabilidad de la estructura y la resistencia de la estructura planteada.
MAPA PRECIPITACIÓN TOTAL MULTIANUAL

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MAPA TEMPERATURA MÁXIMA PROMEDIO MULTIANUAL

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MAPA TEMPERATURA MÍNIMA PROMEDIO MULTIANUAL

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1.4. ALTITUD DE LA ZONA
La ubicación del proyecto en la CC.NN. de Miaria se encuentra en una altitud de 294.00
m.s.n.m. Aproximadamente.
MARCO NORMATIVO.
Se ha considerado, lo estipulado en el Reglamento Nacional de Edificaciones en su Norma
E - 050 de Suelos y Cimentaciones, la Norma Básica de Diseño Sismo-Resistente Norma E - 030
y la Norma E-020 de Cargas.
2.0 GEOLOGIA Y SISMICIDAD
2.1 GEOLOGIA DE LA ZONA.
La ubicación del proyecto se encuentra localizada en la Selva Sur Oriental del país y al
norte del departamento de Cusco.
La influencia de la estructura andina se constituye en el eje resultante para la actual
configuración de los sistemas de relieves, desde épocas del terciario inferior hasta el Pleistoceno.
Por La actividad de los eventos tectónicos ha servido como un eje controlador de la dinámica
sedimentaria, pues ello condicionaba la continuidad de las acumulaciones.
A consecuencia del levantamiento andino, a región, se originaba una gran zona
depresionada o llamada también megacuencia de sedimentación. Ésta, era rellenada por la
acumulación de sedimentos provenientes de las zonas cordilleranas producto de las fuerzas
exógenas (erosión y meteorización) que actuaban con gran intensidad. Las formaciones más
antiguas no afloran y se hallan únicamente en profundidad, como lo demuestran los estudios de las
prospecciones petroleras, que confirman que la sedimentación en la depresión amazónica va desde
el Cuaternario reciente en la superficie, hasta el Paleozoico a más de diez Km. de profundidad.
2.2 GEOLOGIA LOCAL.
La conformación geológica, según se observa el plano geológico del cuadrángulo 23-Q,
Miaria, corresponde a la Formación depósitos fluviales (Qh-f), depósitos aluvio fluviales (Qh-al-
f), depósitos aluviales (Qh-al), formadas en el período cuaternario holocenas, estos suelos se
forman a partir de los procesos de erosión y transporte que abarcan la zona de influencia de los
ríos Bajo Urubamba y Camisea. Adicionalmente, lejos de la influencia de los ríos encontramos

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2.2.1 MAPA DE UBICACIÓN
Cuaternario
Esta formación aflora en gran parte del área de estudio cubriendo en discordancia erosional
a la formación Ipururo. Al igual que la unidad anterior, consta de secuencias diversas de arcillitas,
limolitas, arenas y gravas inconsolidadas a semiconsolidadas, hasta localmente endurecidas por la
presencia de sustancias cementantes, como óxidos de hierro.
En detalle esta formación presenta tres miembros. El miembro A es la unidad basal y
consiste de depósitos con clastos de arcillas y líticos; estos materiales están endurecidos por los
óxidos de hierro producidos por la lixiviación de sedimentos superiores. Este miembro presenta
también secuencias de arenas de paleocanales fluviales, igualmente endurecidos por los óxidos.
Esta unidad basal pasa gradualmente hacia el tope, a limos y arcillas menos endurecidas. El
miembro A consta principalmente de arenas medias de color pardo amarillento, con interclastos de
arcilla sub redondeada. Los afloramientos del miembro A presentan abundantes óxidos de hierro y
estratificación cruzada, también endurecidas por estos óxidos. La unidad intermedia o miembro B
presenta en la base una delgada capa de hematita, y está compuesta por arenas, limolitas y arcillas.
En general la complejidad de estos miembros es muy acentuada y la variabilidad se produce
notablemente en cortas distancias. Es muy difícil reconocer las características de estos miembros,
y no se puede generalizar el predominio de un miembro u otro en determinados sectores.

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Cuaternario Reciente
Bajo esta denominación se incluye un conjunto de depósitos diferenciados entre sí por su
edad y posición estratigráfica de aluviones modernos. En el mapa estos depósitos se diferencian en
dos grupos denominados: • Depósitos aluviales recientes (Símbolo Qh-a). Que son las
acumulaciones más modernas, incluso actuales, es decir los depósitos que dejan las corrientes
fluviales en la actualidad en los cauces de inundación mayor, islas, orillares, entre otros Depósitos
aluviales sub recientes (Símbolo Qh-as), Que son acumulaciones de litología similar a las
anteriores, pero que su origen se remonta por lo menos a algunos miles de años.
2.3 SISMICIDAD DE LA ZONA.
Intensidades
Según análisis sismo tectónicos, existen en el mundo dos zonas muy importantes de actividad
sísmica conocidas como: el Círculo Alpino Himalayo y el Circulo Pacifico. En esta última zona
han ocurrido el 80%de los eventos sísmicos, quedando el 15% para el Circulo Alpino Himalayo, y
el5% restante se reparte en todo el mundo.
La fuente básica de datos de intensidad es sísmica el trabajo del Silgado (1978), que describe los
principales eventos sísmicos ocurridos en el Perú. De lo anterior se concluye que de acuerdo al
área sísmica donde se ubica la zona en estudio existe la posibilidad de que ocurran sismos de
intensidades del orden VIII en la escala de Mercalli Modificada.
En el área de estudio no hay evidencias recientes de alguna actividad sísmica, que podría afectar
en algún tiempo las estructuras a construirse. Al norte del Lago Titicaca, entre Sicuani, Urcos,
Cusco, Abancay y Ayacucho, existe un sistema de fallas históricamente muy activas, que pasan a
sólo 10 km de la ciudad del Cusco; algunos especialistas señalan indicios de la existencia de una
falla que cruza la misma ciudad. Este sistema de fallas constituye un peligro potencial para las
ciudades de la región Cusco y todo el Sur del Perú.
Cusco se encuentra al borde de la zona sur de gran concentración de sismos intermedios, cuyo
borde occidental sigue la línea de costa desde Lima hasta la frontera con Chile y cuyo borde
oriental pasa cercano a la orilla norte del Lago Titicaca, sigue el límite de las regiones Cusco y
Apurímac hasta el punto en que convergen los límites de ambas regiones la región Ayacucho.
También se encuentra en el borde oriental de la zona norte, desde el punto limítrofe común entre
las regiones Cusco-Apurímac-Ayacucho, sigue por el punto limítrofe de las regiones Cusco-Junín-
Ucayali hacia la localidad de Bolognesi sobre el río Ucayali, desde el cual sigue en dirección casi
norte hasta la frontera con Brasil.
En la zona andina, hay una tendencia general al levantamiento de la corteza, como resultado
de la compresión lateral que produce por el oeste, la placa de Nazca y por el este, el escudo
brasilero. La Cordillera de Ausangate, junto con la cordillera Blanca, Huaytapallana,

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Vilcabamba, están en un proceso de levantamiento significativo asociados con fallas
geológicas activas.
La región Cusco ha reportado la siguiente actividad sísmica de envergadura:
Zonificación Sísmica
Dentro del territorio peruano se han establecido diversas zonas, las cuales Presentan diferentes
características de acuerdo a la mayor o menor presencia de los sismos. Según el mapa de
Zonificación Sísmica del Perú la localidad del Distrito de Echarati, Provincia de la Convención
Dpto. de Cusco, por lo que la zona presenta un riesgo de medio a bajo, en cuanto a intensidad
sísmica comprendida en la Zona Sísmica2, correspondiendo le una sismicidad alta y un factor de
zona Z=0.3g.
Tipo de Suelo y Periodo
De acuerdo a las normas de Diseño Sismo Resistente del Reglamento Nacional de Construcciones,
al suelo de cimentación del mencionado estudio le corresponde un perfil de suelo tipo S3, con un
periodo Tp(s)=0.9seg.Y un factor de suelo S=1.4
Fuerza Horizontal Equivalente
La fuerza horizontal o cortante en la base debido a la acción sísmica se determinara mediante la
siguiente expresión:
V = Z * U * S *C. P
Rd

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Donde:
Z=Factor de Zona
U=Factor de Uso
S=Factor de Suelo
C=Coeficiente Sísmico
Rd=Factor de Ductilidad
P= Peso de la Estructura
PARAMETRO MAGNITUD DESCRIPCION
Zona 2 Mapa de Zonificación Sísmica
Factor de Zona 0,3g. Tabla Nº 1
Perfil de Suelo Tipo S2 Suelos Intermedios.
Parámetros del Suelo
(Tabla Nº 2)
Tp = 0,6 seg.
S = 1,2
Período Predominante
Factor de Amplificación del Suelo

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Mapa de Distribución de Intensidades Sísmicas del Perú.

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Mapa de Distribución de Intensidades Sísmicas del Perú.

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3.0 INVESTIGACIÓN EXPLORATORIA Y MUESTREO.
3.1 RECONOCIMIENTO DEL TERRENO Y EXPLORACIÓN
El trabajo de campo consistió en el reconocimiento del terreno en estudio y de las áreas del
entorno a fin de determinar la cantidad y tipo de exploración a realizar. Después de efectuado
el reconocimiento antes mencionado se procedió a efectuar las exploraciones correspondientes.
Para determinar el programa de exploración, se ha verificado las condiciones de frontera
establecidas en el Reglamento Nacional de Edificaciones (R.N.E.)
3.1.1 SITUACION ACTUAL DEL TERRENO
El terreno se encuentra sin ninguna construcción, encontrándose pendientes mínimas en el
área a construir, se ha verificado la existencia de nivel freático en el terreno.

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3.2APLICACIÓN DEL PROGRAMA DE EXPLORACIÓN
Para los fines propuestos, se realizaron los siguientes trabajos:
3.2.1 CALICATAS O POZOS DE EXPLORACIÓN
Con la finalidad de identificar y realizar la evaluación geotécnica del suelo de cimentación
existente, se llevó a cabo un programa de exploración de campo, el que consistió en la
evaluación de la excavación y recolección de muestras para ser ensayadas en el laboratorio.

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Se ha realizado la verificación dela capacidad portante en el terreno ya excavado dentro del
emplazamiento del proyecto, la calicatas o pozos a cielo abierto llega hasta los 2.0 m. de
profundidad.
NIVEL DE LA NAPA FREÁTICA
Se encontró napa freática en el terreno, debido a la cercanía de ríos, para lo cual para el
análisis se debera considerar efecto de filtraciones de posibles precipitaciones pluviales en
épocas del año.
3.2.2 Extracción de Muestras
Paralelamente al muestreo se realizaron los registros de exploraciones, en los que se indican
las diferentes características de los estratos subyacentes, tales como tipo de suelo, espesor del
estrato, color, humedad, plasticidad, consistencia y/o compacidad, etc.
En cada ubicación se registró el perfil estratigráfico del suelo, clasificando visualmente los
materiales mediante el procedimiento de campo establecido por el sistema unificado de
clasificación de suelos (S.U.C.S.).
Cuando no se detectó la presencia de cambios de las características de los materiales
encontrados en la excavación, se tomó una muestra representativa para la evaluación e
identificación correspondiente.
De cada estrato de suelo identificado, se tomaron muestras representativas, las que fueron
convenientemente identificadas y empaquetadas en bolsas de polietileno y trasladadas al
laboratorio para efectuar ensayos de sus características físicas y mecánicas.
Sobre la base de la clasificación visual de los suelos, se elaboró un perfil estratigráfico
preliminar de la línea, el cual permitió determinar secciones de características similares,
escogiéndose puntos representativos generales y específicos, los generales para determinar las
características de los suelos predominantes y similares en las calicatas escogidas, y los
específicos para determinar las características mecánicas de los suelos.
3.2.3 Registros de Exploraciones
Paralelamente al muestreo se realizaron los registros de exploraciones, en los que se indican
las diferentes características de los estratos subyacentes, tales como tipo de suelo, espesor del
estrato, color, humedad, plasticidad, consistencia y/o compacidad, etc. Estos se encuentran en
las hojas respectivas para cada calicata en el Anexo I titulado de Registro de exploraciones. El
muestreo del pozo se realizó siguiendo los procedimientos de la Norma ASTM D-420.
TENSION INDUCIDA EN EL SUBSUELO.
(Boussinesq)
Distancia al punto de aplicación de la carga: r = 0,0m.
Carga concentrada: Q = 40 Tn.

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Muestreo.- Se han recogido muestras alteradas e inalteradas por estrato encontrado, y para
los ensayos de resistencia a la profundidad de 2.00 m.
Estratigrafía.- Se realizó la descripción de las capas de sedimentación del suelo,
resaltando los estratos representativos.
.
TÉCNICAS AUXILIARES NORMAS APLICABLES
Pozos o Calicatas ASTM D 420, UNE 7-371:1975
Técnicas de muestreo ASTM D 420
Descripción Visual de Suelos ASTM D 2487
Densidad Natural UNE -103-105-93
3.1 ENSAYOS DE LABORATORIO.
ENSAYO DE LABORATORIO NORMAS APLICABLES
Preparación de Muestras ASTM D 420-69, UNE 103-100-95
Análisis Granulométrico ASTM D 422, UNE 103-101-95
Determination of Water (Moisture) Content of Soil
and Rock
ASTM D 4643, WK14112
Límite Líquido y Plástico ASTM D 4318, UNE 103-103-94
Clasificación Unificada de Suelos SUCS - AASHTO ASTM D 2487/00
Ensayo de Corte Directo ASTM D 3080

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4.0CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO
4.01 OBRA DE CONSTRUCCIÓN Y EDIFICACIÓN
Las estructuras que conforman el Proyecto INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO
EN LA CC. NN. MIARIA, ZONAL BAJO URUBAMBA NORTE, consiste en elementos
estructurales de concreto armado.
4.02 OBRAS DE PREVENCIÓN
De acuerdo a la geodinámica externa, un evento probable es la ocurrencia de
filtraciones superficiales y sub-superficiales producidas por lluvias persistentes sobre la
zona.
Con la finalidad de controlar las humedades provenientes de las filtraciones sub-
superficiales, es recomendable que se proyecten en las cimentaciones armadas, la
protección del acero de refuerzo, al ataque de la corrosión, mediante el uso de

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impermeabilizantes en el concreto o pintura de protección contra la humedad constante,
asi mismo se debe de colocar los entibamientos correspondientes en las paredes de la
excavación o en su defecto colocar bentonita u otro material que ayude a mejorar la
estabilidad de las paredes de la zanja.
5.0DESCRIPCIÓN ESTRATIGRÁFICA.
CALICATA 01
o Primer Estrato de 0.10m a 2.00 m. corresponde a un suelo fino identificado como una
ARCILLA PLASTICIDAD MEDIA ARENOSA CL, que presenta de baja a media
compresibilidad, color marrón rojizo.
o se evidenció nivel freático superficial a 0.80 metros.
CALICATA 02
o Primer Estrato de 0.10m a 2.00 m. corresponde a un suelo fino identificado como una
ARCILLA PLASTICIDAD MEDIA ARENOSA CL, que presenta de baja a media
compresibilidad, color marrón rojizo.
o se evidenció nivel freático superficial a 0.80 metros.
CALICATA ALTURA MUESTRA
01 249m. M - 01
ALTURA
m cm ESTRAT.
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
1.10
1.20
1.30
1.40
1.50
1.60
1.70
1.80
1.90
2.00
00+00 2.00 2.0m
DESCRIPCION DE SONDEO C - 01
PROGRESIVA PROFUNDIDAD DIAMENTRO DEL AGUJERO
ESCALA
LITOLOGIA DESCRIPCION COTA
1
COORDENADAS E: 718539.19
2
ARCILLA
PLASTICIDAD
MEDIA
ARENOSA
-2.00
2.00
Observaciones: Se ha evidenciado presencia de nivel freatico a 0.80 m.
COORDENADAS N: 8749830.79

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6.0 CAPACIDAD DE ADMISIBLE
CARGA ÚLTIMA DE CIMENTACIONES SOBRE TERRENO
La carga última de una cimentación superficial se puede definir como el valor máximo de la carga con el cual en
ningún punto del subsuelo se alcanza la condición de rotura (método de Frolich), o también refiriéndose al valor de
la carga, mayor del anterior, para el cual el fenómeno de rotura se extiende a un amplio volumen del suelo (método
de Prandtl e sucesores).
Prandtl ha estudiado el problema de la rotura de un semiespacio elástico como efecto de una carga aplicada sobre
su superficie con referencia al acero, caracterizando la resistencia a la rotura con una ley de tipo:
 = c +   tg  válida también para los suelos.
Las hipótesis y las condiciones dictadas por Prandtl son las siguientes:
 Material carente de peso y por lo tanto =0
 Comportamiento rígido - plástico
 Resistencia a la rotura del material expresada con la relación =c +   tg
 Carga uniforme, vertical y aplicada en una franja de longitud infinita y de ancho 2b (estado de deformación
plana)
 Tensiones tangenciales nulas al contacto entre la franja de carga y la superficie límite del semiespacio.
En el acto de la rotura se verifica la plasticidad del material contenido entre la superficie límite del semiespacio y
la superficie GFBCD.
En el triángulo AEB la rotura se da según dos familias de segmentos rectilíneos e inclinados en 45°+/2 con
respecto al horizontal.
CALICATA ALTURA MUESTRA
02 249m. M - 02
ALTURA
m cm ESTRAT.
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
1.10
1.20
1.30
1.40
1.50
1.60
1.70
1.80
1.90
2.00
00+00 2.00 2.0m
DESCRIPCION DE SONDEO C - 02
PROGRESIVA PROFUNDIDAD DIAMENTRO DEL AGUJERO
ESCALA
LITOLOGIA DESCRIPCION COTA
1
COORDENADAS E: 718625.52
2
ARCILLA
PLASTICIDAD
MEDIA
ARENOSA
-2.00
2.00
Observaciones: Se ha evidenciado presencia de nivel freatico a 0.80 m.
COORDENADAS N: 8749874.65

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En las zonas ABF y EBC la rotura se produce a lo largo de dos familias de líneas, una constituida por segmentos
rectilíneos que pasan respectivamente por los puntos A y E y la otra por arcos de familias de espirales
logarítmicas.
Los polos de éstas son los puntos A y E. En los triángulos AFG y ECD la rotura se da en segmentos inclinados en
±(45°+ /2) con respecto a la vertical.
Individuado así el volumen de terreno llevado a rotura por la carga límite, éste se puede calcular escribiendo la
condición de equilibrio entre las fuerzas que actúan en cualquier volumen de terreno delimitado debajo de
cualquiera de las superficies de deslizamiento.
Se llega por lo tanto a una ecuación q =B  c, donde el coeficiente B depende solo del ángulo de rozamiento  del
terreno.
Para  =0 el coeficiente B es igual a 5.14, por lo tanto q=5.14  c.
En el otro caso particular de terreno sin cohesión (c=0, 0) resulta q=0. Según la teoría de Prandtl, no sería
entonces posible aplicar ninguna carga en la superficie límite de un terreno incoherente.
En esta teoría, si bien no se puede aplicar prácticamente, se han basado todas las investigaciones y los métodos de
cálculo sucesivos.
En efecto Caquot se puso en las mismas condiciones de Prandtl, a excepción del hecho que la franja de carga no se
aplica sobre la superficie límite del semiespacio, sino a una profundidad h, con h  2b; el terreno comprendido
entre la superficie y la profundidad h tiene las siguientes características: 0, =0, c=0 es decir un medio dotado
de peso pero sin resistencia.
Resolviendo las ecuaciones de equilibrio se llega a la expresión:
q = A  1 + B  c
que de seguro es un paso adelante con respecto a Prandtl, pero que todavía no refleja la realidad.
Método de Terzaghi (1955)
Terzaghi, prosiguiendo el estudio de Caquot, ha aportado algunos cambios para tener en cuenta las características
efectivas de toda la obra de cimentación - terreno.
Bajo la acción de la carga transmitida por la cimentación, el terreno que se encuentra en contacto con la
cimentación misma tiende a irse lateralmente, pero resulta impedido por las resistencias tangenciales que se
desarrollan entre la cimentación y el terreno.
Esto comporta un cambio del estado tensional en el terreno puesto directamente por debajo de la cimentación; para
tenerlo en cuenta, Terzaghi asigna a los lados AB y EB de la cuña de Prandtl una inclinación  respecto a la
horizontal, seleccionando el valor de  en función de las características mecánicas del terreno al contacto terreno-
obra de cimentación.



  1)2/45(
2
cot 

 tge
tg
gB

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De esta manera se supera la hipótesis 2 =0 para el terreno por debajo de la cimentación. Admitiendo que las
superficies de rotura resten inalteradas, la expresión de la carga última entonces es:
q =A    h + B  c + C   b
donde C es un coeficiente que resulta función del ángulo de rozamiento interno  del terreno puesto por debajo del
nivel de cimentación y del ángulo  antes definido; b es la semianchura de la franja.
Además, basándose en datos experimentales, Terzaghi pasa del problema plano al problema espacial introduciendo
algunos factores de forma.
Una sucesiva contribución sobre el efectivo comportamiento del terreno ha sido aportada por Terzaghi.
En el método de Prandtl se da la hipótesis de un comportamiento del terreno rígido-plástico, en cambio Terzaghi
admite este comportamiento en los terrenos muy compactos.
En éstos, de hecho, la curva cargas-asentamientos presenta un primer tracto rectilíneo, seguido por un breve tracto
curvilíneo (comportamiento elástico-plástico); la rotura es instantánea y el valor de la carga límite resulta
claramente individuado (rotura general).
En un terreno muy suelto en cambio la relación cargas-asentamientos presenta un tracto curvilíneo acentuado
desde las cargas más bajas por efecto de una rotura progresiva del terreno (rotura local). Como consecuencia la
individualización de la carga límite no es tan clara y evidente como en el caso de los terrenos compactos.
Para los terrenos muy sueltos, Terzaghi aconseja tener en consideración la carga última; el valor que se calcula con
la fórmula anterior pero introduciendo valores reducidos de las características mecánicas del terreno y
precisamente:
tgrid = 2/3 tg e crid= 2/3c
Haciendo explícitos los coeficientes de la fórmula anterior, la fórmula de Terzaghi se puede escribir así:
qult = c  Nc  sc +   D  Nq + 0.5    B  N s
donde:
Fórmula de Meyerhof (1963)
Meyerhof propuso una fórmula para calcular la carga última parecida a la de Terzaghi. Las diferencias consisten en
la introducción de nuevos coeficientes de forma.
Introdujo un coeficiente sq que multiplica el factor Nq, factores de profundidad di y de pendencia ii para el caso
en que la carga trasmitida a la cimentación sea inclinada en la vertical.
Los valores de los coeficientes N se obtuvieron de Meyerhof hipotizando varios arcos de prueba BF (v.
mecanismo Prandtl), mientras que el corte a lo largo de los planos AF tenía valores aproximados.
A continuación se presentan los factores de forma tomados de Meyerhof, junto con la expresión de la fórmula.














1
2
cos2
tan
cot)1(
tan)2/75.0(
)2/45(
2
cos2
2






pK
N
qNcN
ea
a
Nq

25
Carga vertical qult = c  Nc  sc  dc+   D  Nq sq dq+ 0.5BN s d
Carga inclinada qul t=c  Nc  ic  dc+   D Nq  iq  dq + 0.5  B  Nid



factor de forma:
factor de profundidad:
Inclinación:
Donde:
Kp = tan
2
(45°+/2)
 = Inclinación de la resultante en la vertical.
Fórmula de Hansen (1970)
Es una extensión ulterior de la fórmula de Meyerhof; las extensiones consisten en la introducción de bi que tiene
en cuenta la eventual inclinación en la horizontal del nivel de cimentación y un factor gi para terreno en pendencia.
La fórmula de Hansen vale para cualquier relación D/B, ya sean cimentaciones superficiales o profundas; sin
embargo el mismo autor introdujo algunos coeficientes para poder interpretar mejor el comportamiento real de la
cimentación; sin éstos, de hecho, se tendría un aumento demasiado fuerte de la carga última con la profundidad.
Para valores de D/B <1
 
   



4.1tan1
cot)1(
2/45
2
tan
tan



qNN
qNcN
eNq
0para1.01
10para2.01




L
B
pksqs
L
B
pkcs
0para1
10para1.01
2.01





dqd
B
D
pkdqd
B
D
pkcd
0para0i
0para
2
1
2
90
1






















i
ici

26
Para valores D/B>1:
En el caso  = 0
--------------------------------------------------------------------------------------------
D/B 0 1 1.1 2 5 10 20 100
--------------------------------------------------------------------------------------------
d'c 0 0.40 0.33 0.44 0.55 0.59 0.61 0.62
--------------------------------------------------------------------------------------------
En los factores siguientes las expresiones con ápices (') valen cuando =0.
Factor de forma:
Factor de profundidad:
Factores de inclinación de la carga
B
D
qd
B
D
cd
2
)sin1(tan21
4.01
 

B
D
qd
B
D
cd
1
tan
2
)sin1(tan21
1
tan4.01





L
B
s
L
B
cs
L
B
cN
qN
cs
L
B
cs
4.01
tan1qs
continuasnescimentaciopara1
1
2.0
'
'







1si
1
tan
1si
cualquierpara1
)sin1(tan21
4.01
4.0
'
'







B
D
B
D
k
B
D
B
D
k
d
kqd
kcd
kcd



27
Factores de inclinación del terreno (cimentación sobre talud):
Factores de inclinación del nivel de cimentación (base inclinada)
Fórmula de Vesic (1975)
La fórmula de Vesic es análoga a la fórmula de Hansen, con Nq y Nc como en la fórmula de Meyerhof y N como
se indica a continuación:
N=2(Nq+1)*tan ()
Los factores de forma y de profundidad que aparecen en las fórmulas del cálculo de la capacidad portante son
iguales a los propuestos por Hansen; en cambio se dan algunas diferencias en los factores de inclinación de la
carga, del terreno (cimentación en talud) y del plano de cimentación (base inclinada).
0)(
5
cot
)450/7.0(
1
0)(
5
cot
7.0
1
5
cot
5.0
1
1
1
15.05.0'


















































ac
f
AV
H
i
ac
f
AV
H
i
ac
f
AV
H
qi
qN
qi
qici
ac
f
A
H
ci
5)tan5.01(
147
1
147
'






gqg
cg
cg
)tan7.2exp(
)tan2exp(
147
1
147
'












qb
qb
cb
cb

28
6.1 CALCULO DE LA CAPACIDAD ADMISIBLE
DATOS GENERALES
======================================================
Ancho cimentación 1.5 m
Largo cimentación 1.5 m
Profundidad plano de cimentación 1.5 m
Altura de encaje 1.5 m
Inclinación plano de cimentación 0.0°
Inclinación talud 0.0°
Factor de seguridad (Fc) 3.0
Factor de seguridad (Fq) 3.0
Factor de seguridad (Fg) 3.0
Aceleración máxima horizontal 0.15
Asientos después de T años 5.0
Profundidad nivel freático 0.8
==============================================================
ESTRATIGRAFIA TERRENO
DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento interno;
Ficorr: Ángulo de rozamiento interno corregido según Terzaghi; c: Cohesión; c Corr: Cohesión corregida según

29
Terzaghi; Ey: Módulo elástico; Ed: Módulo edométrico; Ni: Poisson; Cv: Coef. consolidac. primaria; Cs: Coef.
consolidación secundaria; cu: Cohesión sin drenar
DH
(m)
Gam
(kN/m³)
Gams
(kN/m³)
Fi
(°)
Fi Corr.
(°)
c
(kN/m²)
c Corr.
(kN/m²)
cu
(kN/m²)
3.0 18.0 19.71 0.0 0 32.02 21.453 0.0
Acciones de proyecto - Estado límite de daño [S.L.D.]
======================================================
Presión normal 60.04 kN/m²
======================================================
Acciones de proyecto - Estado límite último [S.L.U.]
======================================================
Presión normal 0.0 kN/m²
======================================================
CARGA ÚLTIMA SEGÚN HANSEN (1970) (Condición drenada)
======================================================
Factor Nq 1.0
Factor Nc 5.14
Factor Ng 0.0
Factor Sc 0.2
Factor Dc 0.4
======================================================
Presión última 197.76 kN/m²
Presión admisible 65.92 kN/m² = 0.68 kgr/cm²
======================================================
CARGA ÚLTIMA SEGÚN TERZAGHI (1955) (Condición drenada)
======================================================
Factor Nq 1.0
Factor Nc 5.7
Factor Ng 0.0
Factor Sc 1.3
Factor Sg 0.8
======================================================
======================================================
CARGA ÚLTIMA SEGÚN MEYERHOF (1963) (Condición drenada)
======================================================
Factor Nq 1.0
Factor Nc 5.14
Factor Ng 0.0
Factor Sc 1.2
Factor Dc 1.2
Factor Sq 1.0
Factor Dq 1.0
Factor Sg 1.0
Factor Dg 1.0
======================================================
======================================================

30
CARGA ÚLTIMA SEGÚN VESIC (1975) (Condición drenada)
======================================================
Factor Nq 1.0
Factor Nc 5.14
Factor Ng 0.0
Factor Sc 0.2
Factor Dc 0.4
======================================================
======================================================
Carga última EC8 (Brinch - Hansen 1970) (Condición drenada)
======================================================
Factor Nq 1.0
Factor Nc 5.14
Factor Ng 0.0
Factor Sc 1.2
Factor Dc 0.4
Factor Ic 1.0
======================================================
Carga del proyecto[Vd] 0.00 kN/m²
Carga última cimentación [Rd] 153.66 kN/m²
Rd>=Vd Verificado
======================================================
LARGO =1.0
Carga admisible Hansen kN/m²
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 64.27 63.05 64.27 66.48 69.17 72.15 75.3 78.57 81.91
1.5 65.67 69.6 69.6 71.07 73.27 75.9 78.79 81.85 85.04
2.0 66.15 67.18 71.92 72.66 74.37 76.65 79.27 82.13 85.16
2.5 66.56 67.88 69.59 74.79 76.01 77.94 80.3 82.96 85.82
3.0 67.42 69.01 70.86 72.97 78.47 80.04 82.14 84.59 87.29
3.5 54.35 56.16 58.16 60.35 62.73 68.43 70.27 72.51 75.04
4.0 53.19 55.19 57.33 59.61 62.03 64.6 70.45 72.5 74.86
4.5 51.93 54.09 56.34 58.71 61.2 63.8 66.51 72.48 74.68
5.0 64.3 66.59 68.96 71.41 73.96 76.6 79.34 82.16 88.22
=================================================================================
Carga admisible Terzaghi kN/m²
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 58.45 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22
1.5 60.1 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87
2.0 58.75 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52
2.5 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71
3.0 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71
3.5 44.23 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0
4.0 42.58 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35
4.5 40.93 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7
5.0 52.99 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76
=================================================================================

31
Carga admisible Meyerhof kN/m²
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 58.39 59.62 62.07 65.01 68.19 71.52 74.93 78.4 81.91
1.5 64.45 64.45 66.29 68.86 71.8 74.95 78.24 81.6 85.04
2.0 67.51 66.29 67.51 69.72 72.41 75.39 78.54 81.81 85.16
2.5 71.11 68.66 69.28 71.11 73.56 76.36 79.38 82.55 85.82
3.0 75.52 71.85 71.85 73.32 75.52 78.15 81.04 84.1 87.29
3.5 66.22 61.32 60.71 61.81 63.77 66.22 68.98 71.94 75.04
4.0 68.98 62.86 61.63 62.37 64.08 66.36 68.98 71.84 74.86
4.5 71.74 64.39 62.55 62.92 64.39 66.49 68.99 71.74 74.68
5.0 88.22 79.64 77.19 77.19 78.41 80.34 82.7 85.36 88.22
=================================================================================
Carga admisible Vesic kN/m²
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 64.27 63.05 64.27 66.48 69.17 72.15 75.3 78.57 81.91
1.5 65.67 69.6 69.6 71.07 73.27 75.9 78.79 81.85 85.04
2.0 66.15 67.18 71.92 72.66 74.37 76.65 79.27 82.13 85.16
2.5 66.56 67.88 69.59 74.79 76.01 77.94 80.3 82.96 85.82
3.0 67.42 69.01 70.86 72.97 78.47 80.04 82.14 84.59 87.29
3.5 54.35 56.16 58.16 60.35 62.73 68.43 70.27 72.51 75.04
4.0 53.19 55.19 57.33 59.61 62.03 64.6 70.45 72.5 74.86
4.5 51.93 54.09 56.34 58.71 61.2 63.8 66.51 72.48 74.68
5.0 64.3 66.59 68.96 71.41 73.96 76.6 79.34 82.16 88.22
=================================================================================
LARGO =1.5
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 61.82 59.37 59.37 60.35 61.82 63.57 65.5 67.54 69.66
1.5 63.22 65.92 64.7 64.94 65.92 67.32 68.98 70.82 72.78
2.0 63.7 63.5 67.02 66.53 67.02 68.07 69.47 71.11 72.9
2.5 64.11 64.21 64.68 68.66 68.66 69.36 70.5 71.93 73.56
3.0 64.97 65.34 65.96 66.84 71.11 71.46 72.34 73.56 75.03
3.5 51.9 52.49 53.26 54.22 55.37 59.85 60.46 61.49 62.79
4.0 50.74 51.52 52.43 53.48 54.68 56.02 60.65 61.47 62.61
4.5 49.48 50.41 51.44 52.59 53.85 55.22 56.71 61.45 62.43
5.0 61.85 62.92 64.06 65.29 66.61 68.03 69.53 71.13 75.96
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 46.22 58.45 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22
1.5 47.87 60.1 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87
2.0 46.52 58.75 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52
2.5 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71
3.0 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71
3.5 32.0 44.23 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0
4.0 30.35 42.58 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35

32
4.5 28.7 40.93 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7
5.0 40.76 52.99 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 55.45 55.45 56.67 58.39 60.35 62.45 64.64 66.88 69.17
1.5 61.27 60.04 60.65 62.0 63.72 65.64 67.7 69.84 72.05
2.0 64.08 61.63 61.63 62.61 64.08 65.83 67.76 69.8 71.92
2.5 67.44 63.76 63.15 63.76 64.99 66.56 68.36 70.3 72.34
3.0 71.6 66.7 65.48 65.72 66.7 68.1 69.77 71.6 73.56
3.5 62.06 55.93 54.09 53.97 54.71 55.93 57.46 59.2 61.08
4.0 64.57 57.22 54.77 54.28 54.77 55.82 57.22 58.85 60.65
4.5 67.09 58.51 55.45 54.59 54.84 55.71 56.98 58.51 60.23
5.0 83.32 73.51 69.84 68.61 68.61 69.31 70.45 71.88 73.51
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 61.82 59.37 59.37 60.35 61.82 63.57 65.5 67.54 69.66
1.5 63.22 65.92 64.7 64.94 65.92 67.32 68.98 70.82 72.78
2.0 63.7 63.5 67.02 66.53 67.02 68.07 69.47 71.11 72.9
2.5 64.11 64.21 64.68 68.66 68.66 69.36 70.5 71.93 73.56
3.0 64.97 65.34 65.96 66.84 71.11 71.46 72.34 73.56 75.03
3.5 51.9 52.49 53.26 54.22 55.37 59.85 60.46 61.49 62.79
4.0 50.74 51.52 52.43 53.48 54.68 56.02 60.65 61.47 62.61
4.5 49.48 50.41 51.44 52.59 53.85 55.22 56.71 61.45 62.43
5.0 61.85 62.92 64.06 65.29 66.61 68.03 69.53 71.13 75.96
=================================================================================
LARGO =2.0
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 60.6 57.53 56.92 57.29 58.14 59.28 60.6 62.02 63.54
1.5 61.99 64.08 62.25 61.88 62.25 63.03 64.08 65.31 66.66
2.0 62.47 61.67 64.57 63.47 63.35 63.78 64.57 65.59 66.78
2.5 62.88 62.37 62.23 65.6 64.99 65.08 65.6 66.42 67.44
3.0 63.75 63.5 63.51 63.78 67.44 67.18 67.44 68.05 68.91
3.5 50.67 50.65 50.81 51.16 51.7 55.56 55.56 55.97 56.67
4.0 49.51 49.68 49.97 50.42 51.01 51.74 55.75 55.95 56.49
4.5 48.25 48.57 48.99 49.52 50.17 50.94 51.81 55.94 56.31
5.0 60.63 61.08 61.61 62.22 62.93 63.74 64.63 65.62 69.84
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 46.22 46.22 58.45 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22
1.5 47.87 47.87 60.1 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87
2.0 46.52 46.52 58.75 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52
2.5 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71

33
3.0 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71
3.5 32.0 32.0 44.23 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0
4.0 30.35 30.35 42.58 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35
4.5 28.7 28.7 40.93 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7
5.0 40.76 40.76 52.99 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 53.98 53.37 53.98 55.08 56.43 57.92 59.49 61.13 62.8
1.5 59.67 57.84 57.84 58.57 59.67 60.99 62.43 63.96 65.55
2.0 62.37 59.3 58.69 59.06 59.92 61.05 62.37 63.8 65.31
2.5 65.6 61.31 60.09 60.09 60.7 61.66 62.84 64.17 65.6
3.0 69.64 64.13 62.29 61.92 62.29 63.08 64.13 65.36 66.7
3.5 59.97 53.24 50.78 50.05 50.17 50.78 51.7 52.83 54.09
4.0 62.37 54.4 51.34 50.24 50.11 50.55 51.34 52.36 53.55
4.5 64.76 55.57 51.89 50.42 50.06 50.32 50.98 51.89 53.0
5.0 80.87 70.45 66.16 64.32 63.71 63.8 64.32 65.14 66.16
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 60.6 57.53 56.92 57.29 58.14 59.28 60.6 62.02 63.54
1.5 61.99 64.08 62.25 61.88 62.25 63.03 64.08 65.31 66.66
2.0 62.47 61.67 64.57 63.47 63.35 63.78 64.57 65.59 66.78
2.5 62.88 62.37 62.23 65.6 64.99 65.08 65.6 66.42 67.44
3.0 63.75 63.5 63.51 63.78 67.44 67.18 67.44 68.05 68.91
3.5 50.67 50.65 50.81 51.16 51.7 55.56 55.56 55.97 56.67
4.0 49.51 49.68 49.97 50.42 51.01 51.74 55.75 55.95 56.49
4.5 48.25 48.57 48.99 49.52 50.17 50.94 51.81 55.94 56.31
5.0 60.63 61.08 61.61 62.22 62.93 63.74 64.63 65.62 69.84
=================================================================================
LARGO =2.5
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 59.86 56.43 55.45 55.45 55.94 56.71 57.65 58.72 59.86
1.5 61.26 62.98 60.78 60.04 60.04 60.46 61.14 62.0 62.98
2.0 61.74 60.56 63.1 61.63 61.14 61.21 61.63 62.29 63.1
2.5 62.15 61.27 60.76 63.76 62.78 62.5 62.66 63.11 63.76
3.0 63.01 62.4 62.04 61.94 65.23 64.6 64.5 64.74 65.23
3.5 49.94 49.55 49.34 49.32 49.49 52.99 52.62 52.66 52.99
4.0 48.78 48.58 48.5 48.58 48.8 49.16 52.81 52.65 52.81
4.5 47.52 47.47 47.52 47.69 47.97 48.36 48.87 52.63 52.63
5.0 59.89 59.98 60.14 60.39 60.73 61.16 61.69 62.31 66.16
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 46.22 46.22 46.22 58.45 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22

34
1.5 47.87 47.87 47.87 60.1 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87
2.0 46.52 46.52 46.52 58.75 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52
2.5 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71
3.0 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71
3.5 32.0 32.0 32.0 44.23 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0
4.0 30.35 30.35 30.35 42.58 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35
4.5 28.7 28.7 28.7 40.93 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7
5.0 40.76 40.76 40.76 52.99 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 53.1 52.12 52.36 53.1 54.08 55.2 56.41 57.67 58.98
1.5 58.72 56.51 56.14 56.51 57.25 58.19 59.27 60.43 61.66
2.0 61.34 57.91 56.93 56.93 57.42 58.19 59.13 60.19 61.34
2.5 64.5 59.84 58.25 57.88 58.13 58.72 59.54 60.5 61.56
3.0 68.47 62.59 60.38 59.65 59.65 60.07 60.75 61.61 62.59
3.5 58.72 51.62 48.8 47.7 47.45 47.7 48.25 49.0 49.9
4.0 61.04 52.71 49.28 47.81 47.32 47.39 47.81 48.46 49.28
4.5 63.36 53.81 49.76 47.92 47.19 47.08 47.37 47.92 48.66
5.0 79.39 68.61 63.96 61.75 60.77 60.49 60.65 61.1 61.75
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 59.86 56.43 55.45 55.45 55.94 56.71 57.65 58.72 59.86
1.5 61.26 62.98 60.78 60.04 60.04 60.46 61.14 62.0 62.98
2.0 61.74 60.56 63.1 61.63 61.14 61.21 61.63 62.29 63.1
2.5 62.15 61.27 60.76 63.76 62.78 62.5 62.66 63.11 63.76
3.0 63.01 62.4 62.04 61.94 65.23 64.6 64.5 64.74 65.23
3.5 49.94 49.55 49.34 49.32 49.49 52.99 52.62 52.66 52.99
4.0 48.78 48.58 48.5 48.58 48.8 49.16 52.81 52.65 52.81
4.5 47.52 47.47 47.52 47.69 47.97 48.36 48.87 52.63 52.63
5.0 59.89 59.98 60.14 60.39 60.73 61.16 61.69 62.31 66.16
=================================================================================
LARGO =3.0
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 59.37 55.69 54.47 54.22 54.47 54.99 55.69 56.51 57.41
1.5 60.77 62.25 59.8 58.82 58.57 58.75 59.18 59.8 60.53
2.0 61.25 59.83 62.12 60.41 59.67 59.5 59.67 60.08 60.65
2.5 61.66 60.53 59.78 62.54 61.31 60.79 60.7 60.9 61.31
3.0 62.52 61.66 61.06 60.71 63.76 62.89 62.54 62.54 62.78
3.5 49.45 48.81 48.36 48.1 48.02 51.27 50.66 50.46 50.54
4.0 48.29 47.84 47.52 47.35 47.33 47.45 50.85 50.44 50.36
4.5 47.03 46.73 46.54 46.46 46.5 46.65 46.91 50.42 50.18
5.0 59.4 59.24 59.16 59.16 59.26 59.45 59.73 60.1 63.71
=================================================================================
=================================================================================

35
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 46.22 46.22 46.22 46.22 58.45 46.22 46.22 46.22 46.22
1.5 47.87 47.87 47.87 47.87 60.1 47.87 47.87 47.87 47.87
2.0 46.52 46.52 46.52 46.52 58.75 46.52 46.52 46.52 46.52
2.5 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71
3.0 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71 45.71
3.5 32.0 32.0 32.0 32.0 44.23 32.0 32.0 32.0 32.0
4.0 30.35 30.35 30.35 30.35 42.58 30.35 30.35 30.35 30.35
4.5 28.7 28.7 28.7 28.7 40.93 28.7 28.7 28.7 28.7
5.0 40.76 40.76 40.76 40.76 52.99 40.76 40.76 40.76 40.76
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 52.51 51.28 51.28 51.77 52.51 53.38 54.35 55.37 56.43
1.5 58.08 55.63 55.02 55.14 55.63 56.33 57.16 58.08 59.06
2.0 60.65 56.98 55.75 55.51 55.75 56.28 56.98 57.79 58.69
2.5 63.76 58.86 57.02 56.41 56.41 56.76 57.33 58.04 58.86
3.0 67.68 61.56 59.11 58.13 57.88 58.06 58.49 59.11 59.84
3.5 57.89 50.54 47.48 46.13 45.64 45.64 45.95 46.46 47.11
4.0 60.16 51.58 47.91 46.19 45.46 45.28 45.46 45.87 46.44
4.5 62.43 52.63 48.34 46.26 45.28 44.93 44.97 45.28 45.77
5.0 78.41 67.39 62.49 60.04 58.81 58.29 58.2 58.4 58.81
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 59.37 55.69 54.47 54.22 54.47 54.99 55.69 56.51 57.41
1.5 60.77 62.25 59.8 58.82 58.57 58.75 59.18 59.8 60.53
2.0 61.25 59.83 62.12 60.41 59.67 59.5 59.67 60.08 60.65
2.5 61.66 60.53 59.78 62.54 61.31 60.79 60.7 60.9 61.31
3.0 62.52 61.66 61.06 60.71 63.76 62.89 62.54 62.54 62.78
3.5 49.45 48.81 48.36 48.1 48.02 51.27 50.66 50.46 50.54
4.0 48.29 47.84 47.52 47.35 47.33 47.45 50.85 50.44 50.36
4.5 47.03 46.73 46.54 46.46 46.5 46.65 46.91 50.42 50.18
5.0 59.4 59.24 59.16 59.16 59.26 59.45 59.73 60.1 63.71
=================================================================================
LARGO =3.5
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 59.02 55.17 53.77 53.35 53.42 53.77 54.29 54.94 55.66
1.5 60.42 61.72 59.1 57.94 57.52 57.52 57.78 58.22 58.78
2.0 60.9 59.3 61.42 59.53 58.62 58.27 58.27 58.5 58.9
2.5 61.31 60.01 59.08 61.66 60.26 59.56 59.3 59.33 59.56
3.0 62.17 61.14 60.36 59.84 62.71 61.66 61.14 60.96 61.03
3.5 49.1 48.29 47.66 47.22 46.97 50.05 49.26 48.88 48.79
4.0 47.94 47.32 46.82 46.48 46.28 46.22 49.45 48.87 48.61
4.5 46.67 46.21 45.84 45.58 45.45 45.42 45.51 48.85 48.43
5.0 59.05 58.72 58.46 58.29 58.21 58.22 58.33 58.53 61.96
=================================================================================

36
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 58.45 46.22 46.22 46.22
1.5 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 60.1 47.87 47.87 47.87
2.0 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 58.75 46.52 46.52 46.52
2.5 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71
3.0 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71 45.71
3.5 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 44.23 32.0 32.0 32.0
4.0 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 42.58 30.35 30.35 30.35
4.5 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 40.93 28.7 28.7 28.7
5.0 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 52.99 40.76 40.76 40.76
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 52.09 50.69 50.51 50.83 51.39 52.09 52.88 53.72 54.61
1.5 57.63 55.0 54.21 54.16 54.47 55.0 55.66 56.4 57.2
2.0 60.16 56.31 54.91 54.49 54.56 54.91 55.44 56.08 56.8
2.5 63.24 58.16 56.15 55.36 55.19 55.36 55.75 56.29 56.94
3.0 67.12 60.82 58.2 57.04 56.62 56.62 56.88 57.32 57.88
3.5 57.3 49.77 46.53 45.01 44.34 44.17 44.3 44.64 45.11
4.0 59.53 50.78 46.93 45.04 44.13 43.78 43.78 44.01 44.41
4.5 61.77 51.79 47.33 45.07 43.91 43.39 43.26 43.39 43.7
5.0 77.71 66.51 61.44 58.81 57.41 56.71 56.45 56.48 56.71
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 59.02 55.17 53.77 53.35 53.42 53.77 54.29 54.94 55.66
1.5 60.42 61.72 59.1 57.94 57.52 57.52 57.78 58.22 58.78
2.0 60.9 59.3 61.42 59.53 58.62 58.27 58.27 58.5 58.9
2.5 61.31 60.01 59.08 61.66 60.26 59.56 59.3 59.33 59.56
3.0 62.17 61.14 60.36 59.84 62.71 61.66 61.14 60.96 61.03
3.5 49.1 48.29 47.66 47.22 46.97 50.05 49.26 48.88 48.79
4.0 47.94 47.32 46.82 46.48 46.28 46.22 49.45 48.87 48.61
4.5 46.67 46.21 45.84 45.58 45.45 45.42 45.51 48.85 48.43
5.0 59.05 58.72 58.46 58.29 58.21 58.22 58.33 58.53 61.96
=================================================================================
LARGO =4.0
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 58.76 54.78 53.24 52.69 52.63 52.85 53.24 53.75 54.35
1.5 60.16 61.33 58.57 57.28 56.73 56.6 56.73 57.04 57.47
2.0 60.63 58.91 60.9 58.87 57.83 57.35 57.22 57.32 57.59
2.5 61.05 59.61 58.56 61.01 59.47 58.64 58.25 58.15 58.25
3.0 61.91 60.74 59.83 59.18 61.92 60.74 60.09 59.78 59.72
3.5 48.84 47.89 47.13 46.57 46.19 49.13 48.21 47.7 47.48
4.0 47.68 46.92 46.3 45.82 45.49 45.3 48.4 47.68 47.3

37
4.5 46.41 45.82 45.32 44.93 44.66 44.5 44.46 47.67 47.12
5.0 58.79 58.32 57.93 57.63 57.42 57.3 57.28 57.35 60.65
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 58.45 46.22 46.22
1.5 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 60.1 47.87 47.87
2.0 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 58.75 46.52 46.52
2.5 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71
3.0 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71 45.71
3.5 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 44.23 32.0 32.0
4.0 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 42.58 30.35 30.35
4.5 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 40.93 28.7 28.7
5.0 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 52.99 40.76 40.76
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 51.77 50.24 49.94 50.12 50.55 51.12 51.77 52.49 53.24
1.5 57.28 54.53 53.61 53.42 53.61 54.0 54.53 55.14 55.81
2.0 59.79 55.81 54.28 53.73 53.67 53.89 54.28 54.79 55.38
2.5 62.84 57.64 55.49 54.57 54.27 54.31 54.57 54.98 55.49
3.0 66.7 60.27 57.51 56.23 55.68 55.54 55.68 55.98 56.41
3.5 56.85 49.19 45.82 44.17 43.37 43.07 43.07 43.27 43.62
4.0 59.06 50.18 46.19 44.17 43.13 42.65 42.52 42.62 42.89
4.5 61.27 51.16 46.56 44.18 42.89 42.23 41.97 41.97 42.15
5.0 77.19 65.86 60.65 57.89 56.36 55.53 55.14 55.03 55.14
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 58.76 54.78 53.24 52.69 52.63 52.85 53.24 53.75 54.35
1.5 60.16 61.33 58.57 57.28 56.73 56.6 56.73 57.04 57.47
2.0 60.63 58.91 60.9 58.87 57.83 57.35 57.22 57.32 57.59
2.5 61.05 59.61 58.56 61.01 59.47 58.64 58.25 58.15 58.25
3.0 61.91 60.74 59.83 59.18 61.92 60.74 60.09 59.78 59.72
3.5 48.84 47.89 47.13 46.57 46.19 49.13 48.21 47.7 47.48
4.0 47.68 46.92 46.3 45.82 45.49 45.3 48.4 47.68 47.3
4.5 46.41 45.82 45.32 44.93 44.66 44.5 44.46 47.67 47.12
5.0 58.79 58.32 57.93 57.63 57.42 57.3 57.28 57.35 60.65
=================================================================================
LARGO =4.5
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 58.55 54.47 52.84 52.18 52.02 52.14 52.43 52.84 53.33
1.5 59.95 61.02 58.16 56.77 56.12 55.89 55.92 56.12 56.45
2.0 60.43 58.6 60.49 58.36 57.22 56.64 56.4 56.4 56.57
2.5 60.84 59.31 58.15 60.5 58.86 57.93 57.43 57.23 57.23

38
3.0 61.71 60.44 59.43 58.67 61.31 60.03 59.27 58.86 58.7
3.5 48.63 47.59 46.73 46.06 45.57 48.42 47.4 46.78 46.46
4.0 47.47 46.62 45.89 45.31 44.88 44.59 47.58 46.77 46.28
4.5 46.21 45.51 44.91 44.42 44.05 43.79 43.64 46.75 46.1
5.0 58.58 58.02 57.52 57.12 56.81 56.59 56.47 56.43 59.63
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 58.45 46.22
1.5 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 60.1 47.87
2.0 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 58.75 46.52
2.5 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71
3.0 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94 45.71
3.5 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 44.23 32.0
4.0 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 42.58 30.35
4.5 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 40.93 28.7
5.0 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 52.99 40.76
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 51.53 49.9 49.49 49.57 49.9 50.36 50.92 51.53 52.18
1.5 57.02 54.16 53.14 52.85 52.93 53.23 53.65 54.16 54.73
2.0 59.51 55.42 53.79 53.14 52.97 53.09 53.38 53.79 54.28
2.5 62.54 57.23 54.98 53.96 53.55 53.49 53.65 53.96 54.37
3.0 66.38 59.84 56.98 55.59 54.94 54.71 54.74 54.94 55.27
3.5 56.5 48.74 45.27 43.52 42.62 42.21 42.11 42.21 42.45
4.0 58.69 49.71 45.62 43.5 42.35 41.77 41.54 41.54 41.7
4.5 60.88 50.67 45.97 43.48 42.09 41.33 40.97 40.87 40.95
5.0 76.78 65.35 60.04 57.18 55.54 54.61 54.11 53.91 53.91
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 58.55 54.47 52.84 52.18 52.02 52.14 52.43 52.84 53.33
1.5 59.95 61.02 58.16 56.77 56.12 55.89 55.92 56.12 56.45
2.0 60.43 58.6 60.49 58.36 57.22 56.64 56.4 56.4 56.57
2.5 60.84 59.31 58.15 60.5 58.86 57.93 57.43 57.23 57.23
3.0 61.71 60.44 59.43 58.67 61.31 60.03 59.27 58.86 58.7
3.5 48.63 47.59 46.73 46.06 45.57 48.42 47.4 46.78 46.46
4.0 47.47 46.62 45.89 45.31 44.88 44.59 47.58 46.77 46.28
4.5 46.21 45.51 44.91 44.42 44.05 43.79 43.64 46.75 46.1
5.0 58.58 58.02 57.52 57.12 56.81 56.59 56.47 56.43 59.63
=================================================================================
LARGO =5.0
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 58.39 54.22 52.51 51.77 51.53 51.56 51.77 52.1 52.51

39
1.5 59.79 60.78 57.84 56.36 55.63 55.31 55.26 55.38 55.63
2.0 60.27 58.36 60.16 57.96 56.73 56.07 55.75 55.67 55.75
2.5 60.68 59.06 57.82 60.09 58.37 57.36 56.78 56.49 56.41
3.0 61.54 60.19 59.1 58.26 60.82 59.46 58.62 58.13 57.88
3.5 48.47 47.34 46.4 45.65 45.08 47.84 46.74 46.05 45.64
4.0 47.31 46.37 45.56 44.9 44.39 44.02 46.93 46.03 45.46
4.5 46.04 45.26 44.58 44.01 43.56 43.22 42.99 46.01 45.28
5.0 58.42 57.77 57.2 56.71 56.32 56.02 55.81 55.69 58.81
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 46.22 58.45
1.5 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 47.87 60.1
2.0 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 46.52 58.75
2.5 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94
3.0 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 45.71 57.94
3.5 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 32.0 44.23
4.0 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 30.35 42.58
4.5 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 28.7 40.93
5.0 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 40.76 52.99
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 51.33 49.62 49.13 49.13 49.37 49.76 50.23 50.76 51.33
1.5 56.81 53.87 52.76 52.4 52.4 52.61 52.95 53.38 53.87
2.0 59.28 55.11 53.4 52.66 52.42 52.45 52.66 52.99 53.4
2.5 62.29 56.9 54.57 53.47 52.98 52.84 52.92 53.14 53.47
3.0 66.11 59.5 56.56 55.09 54.35 54.04 53.99 54.11 54.35
3.5 56.22 48.38 44.83 42.99 42.01 41.52 41.34 41.36 41.52
4.0 58.4 49.33 45.16 42.96 41.73 41.07 40.75 40.67 40.75
4.5 60.57 50.28 45.5 42.93 41.46 40.62 40.17 39.99 39.99
5.0 76.45 64.94 59.55 56.61 54.89 53.88 53.3 53.01 52.93
=================================================================================
=================================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=================================================================================
1.0 58.39 54.22 52.51 51.77 51.53 51.56 51.77 52.1 52.51
1.5 59.79 60.78 57.84 56.36 55.63 55.31 55.26 55.38 55.63
2.0 60.27 58.36 60.16 57.96 56.73 56.07 55.75 55.67 55.75
2.5 60.68 59.06 57.82 60.09 58.37 57.36 56.78 56.49 56.41
3.0 61.54 60.19 59.1 58.26 60.82 59.46 58.62 58.13 57.88
3.5 48.47 47.34 46.4 45.65 45.08 47.84 46.74 46.05 45.64
4.0 47.31 46.37 45.56 44.9 44.39 44.02 46.93 46.03 45.46
4.5 46.04 45.26 44.58 44.01 43.56 43.22 42.99 46.01 45.28
5.0 58.42 57.77 57.2 56.71 56.32 56.02 55.81 55.69 58.81
=================================================================================

40
7.0 ASENTAMIENTOS.
ASIENTOS ELÁSTICOS
Los asentamientos de una cimentación rectangular de dimensiones BL puesta en la superficie de un
semiespacio elástico se pueden calcular con base en una ecuación basada en la teoría de la elasticidad
(Timoshenko e Goodier (1951)):
donde:
q0 = Intensidad de la presión de contacto
B' = Mínima dimensión del área reactiva,
E e  = Parámetros elásticos del terreno.
Ii = Coeficientes de influencia dependientes de: L'/B', espesor del estrato H, coeficiente de Poisson ,
profundidad del nivel de cimentación D;
Los coeficientes I1 y I2 se pueden calcular utilizando las ecuaciones de Steinbrenner (1934) (V. Bowles), en
función de la relación L'/B' y H/B, utilizando B'=B/2 y L'=L/2 para los coeficientes relativos al centro y B'=B
y L'=L para los coeficientes relativos al borde.
El coeficiente de influencia IF deriva de las ecuaciones de Fox (1948), que indican el asiento se reduce con la
profundidad en función del coeficiente de Poisson y de la relación L/B.
Para simplificar la ecuación (1) se introduce el coeficiente IS:
El asentamiento del estrato de espesor H vale:
Para aproximar mejor los asientos se subdivide la base de apoyo de manera que el punto se encuentre en
correspondencia con un ángulo externo común a varios rectángulos. En práctica se multiplica por un factor
igual a 4 para el cálculo de los asentamientos en el centro y por un factor igual a 1 para los asentamientos en el
borde.
En el cálculo de los asientos se considera una profundidad del bulbo tensiones igual a 5B, si el substrato rocoso
se encuentra a una profundidad mayor.
A tal propósito se considera substrato rocoso el estrato que tiene un valor de E igual a 10 veces el del estrato
que está por encima.
El módulo elástico para terrenos estratificados se calcula como promedio ponderado de los módulos elásticos
de los estratos interesados en el asiento inmediato.
ASIENTOS EDOMÉTRICOS
El cálculo de los asientos con el método edométrico permite valorar un asiento de consolidación de tipo
unidimensional, producto de las tensiones inducidas por una carga aplicada en condiciones de expansión lateral
(1)
21
21
1
21'
0 F
III
sE
BqH 












21
21
1
II
S
I





F
I
S
I
S
E
BqH
21'
0



41
impedida. Por lo tanto la estimación efectuada con este método se debe considerar como empírica, en vez de
teórica.
Sin embargo la simplicidad de uso y la facilidad de controlar la influencia de los varios parámetros que intervienen
en el cálculo, lo hacen un método muy difuso.
El procedimiento edométrico en el cálculo de los asientos pasa esencialmente a través de dos fases:
 El cálculo de las tensiones verticales inducidas a las diferentes profundidades con la aplicación de la teoría de
la elasticidad;
 La valoración de los parámetros de compresibilidad con la prueba edométrica.
En referencia a los resultados de la prueba edométrica, el asentamiento se valora como:
si se trata de un terreno súper consolidado (OCR>1), o sea si el incremento de tensión debido a la aplicación de la
carga no hace superar la presión de preconsolidación ’p ( <’p).
Si en cambio el terreno es consolidado normal ( =’p) las deformaciones se dan en el tracto de compresión y
el asiento se valora como:
donde:
RR Relación de recompresión;
CR Relación de compresión;
H0 espesor inicial del estrato;
’v0 tensión vertical eficaz antes de la aplicación de la carga;
v incremento de tensión vertical debido a la aplicación de la carga.
Como alternativa a los parámetros RR y CR se hace referencia al módulo edométrico M; pero en tal caso se debe
seleccionar oportunamente el valor del módulo a utilizar, teniendo en cuenta el intervalo tensional ( )
significativo para el problema en examen.
Para la aplicación correcta de este tipo de método es necesario:
a) la subdivisión de los estratos compresibles en una serie de pequeños estratos de modesto espesor (< 2.00 m);
b) la estimación del módulo edométrico en el ámbito de cada estrato;
c) el cálculo del asiento como suma de las contribuciones para cada pequeño estrato
Muchos usan las expresiones antes indicadas para el cálculo del asentamiento de consolidación tanto para las
arcillas como para las arenas de granulometría de fina a media, porque el módulo de elasticidad usado viene
tomado directamente de pruebas de consolidación. Sin embargo, para terrenos con grano más grueso las
dimensiones de las pruebas edométricas son poco significativas del comportamiento global del estrato y, para las
arenas, es preferible utilizar pruebas penetrométricas estáticas y dinámicas.
Asiento secundario
El asiento secundario se calcula con referencia a la relación:
en donde:
Hc es la altura del estrato en fase de consolidación;
C es el coeficiente de consolidación secundaria como pendencia en el tracto secundario de la curva asiento-
logaritmo tiempo;
T tiempo en que se desea el asiento secundario;
'
0
'
0log
0
v
vvRR

 

vv  '
0
'
0v
'
0
'
0log
0
v
vvCR

 

vv  '
0
100
log
T
T
Ccs  

42
T100 tiempo necesario para terminar el proceso de consolidación primaria.
ASIENTOS DE SCHMERTMANN
Un método alternativo para calcular los asientos es el propuesto por Schmertmann (1970), el cual ha correlaciona
la variación del bulbo tensiones a la deformación. Schmertmann por lo tanto propone considerar un diagrama de
las deformaciones de forma triangular donde la profundidad a la cual se tienen deformaciones significativas se
toma como igual a 4B, en el caso de cimentaciones corridas, para cimentaciones cuadradas o circulares es igual a
2B.
Según este acercamiento el asiento se expresa con la siguiente ecuación:
en la cual:
q representa la carga neta aplicada a la cimentación;
Iz es un factor de deformación cuyo valor es nulo a la profundidad de 2B, para cimentaciones circulares o
cuadradas, y a profundidad 4B, para cimentaciones corridas (lineales).
El valor máximo de Iz se verifica a una profundidad respectivamente igual a:
B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas
B para cimentaciones corridas
y vale
donde ’vi representa la tensión vertical eficaz a la profundidad B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas, y
a profundidad B para cimentaciones corridas.
Ei representa el módulo de deformación del terreno correspondiente al estrato i-ésimo considerado en el cálculo;
zi representa el espesor del estrato i-ésimo;
C1 e C2 son dos coeficientes correctores.
El módulo E se considera igual a 2.5 qc para cimentaciones circulares o cuadradas e igual a 3.5 qc para
cimentaciones corridas. En los casos intermedios, se interpola en función del valor de L/B.
El término qc que interviene en la determinación de E representa la resistencia a la puntaza obtenida con la prueba
CPT.
Las expresiones de los dos coeficientes C1 y C2 son:
que toma en cuenta la profundidad del plano de cimentación.
que toma en cuenta las deformaciones diferidas en el tiempo por efecto secundario.
En la expresión t representa el tiempo, expresado en años después de haber terminado la construcción, de acuerdo
con el cual se calcula el asentamiento.



E
zzI
qCCw
21
5.0
'
1.05.0max












vi
q
zI

5.0
q
'
0v5.011C 



1.0
log2.01
2
t
C 

43
7.1 CALCULO DE ASENTAMIENTO
ASIENTOS POR ESTRATO
ASIENTOS POR ESTRATO
*Asiento edométrico calculado con: Método logarítmico de Terzaghi
Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación; Ws:Asiento
secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.
Estrato Z
(m)
Tensión
(kN/m²)
Dp
(kN/m²)
Método Wc
(cm)
Ws
(cm)
Wt
(cm)
1 2.25 28.759 27.13 Edométrico 1.134 0.0 1.134
Asiento total Wt=1.134 cm
8.0 PROBLEMAS ESPECIALES DE LA CIMENTACIÓN
8.10 ATAQUE QUÍMICO POR SUELOS Y AGUAS SUBTERRÁNEAS AL CONCRETO
DE CIMENTACIÓN.
Del análisis de los resultados de los análisis químicos de los suelos: sulfatos y cloruros; se
puede afirmar que los suelos no son agresivos al concreto ni al acero de refuerzo, por lo que se
recomienda en esta zona usar cemento portland Tipo I.
Tabla de agresividad química del suelo
Presencia en el suelo de p.p.m. Grado de alteración Observaciones
Sulfatos (SO4)*
0 – 1,000
1000 – 2,000
2000 – 20,000
> 20,000
Leve
Moderado
Severo
Muy severo
Ocasiona un ataque químico al
concreto de la cimentación
Cloruros (CL)**
> 6,000 Perjudicial
Ocasiona problemas de corrosión a
las armaduras o elementos
metálicos.
Sales Solubles Totales (SST) > 1,500 Perjudicial
Problemas al concreto y unidades de
albañilería.
* Comité 318-83 ACI.
** Experiencia existente.
Verificar esto en el proceso de construcción.
8.20 LICUEFACCIÓN DE SUELOS
En aplicación de la metodología establecida en la N.T. E.050 del Reglamento Nacional de
Edificaciones (R.N.E.), el fenómeno denominado licuación (pérdida momentánea de la
resistencia al corte del suelo), se presentan en suelos granulares finos ubicados bajo la napa
freática y en algunos suelos cohesivos.

44
Los suelos a evaluar de la zona no presenta el fenómeno de Licuefacción por no cumplir
criterios ni el criterio de Seed e Idriss (1982) – Método chino, que establece como criterio w >
0.9LL para licuación.
8.30 SUELOS COLAPSABLES
En aplicación de la metodología establecida en la N.T. E.050 del reglamento nacional de
edificaciones (R.N.E.), la relación entre los suelos colapsables y no colapsables y los
parámetros de límite líquido y densidad natural seca se muestra en la gráfica siguiente:
Del ensayo de límite líquido (ASTM D 2435) y de las características de suelo, efectuado a las
muestras M-2 de ARCILLA PLASTICIDAD MEDIA ARENOSA CL, se tiene:
Peso unitario seco del suelo d = 1.8 gr/cm3
Límite líquido del suelo LL = 40,26%
Evaluándose, No presentan características de un suelo colapsable.
8.40 POTENCIAL DE EXPANSIÓN
De acuerdo a Seed, Woodwuard y Lundgren, establecieron la siguiente tabla de potencial
de expansión determinada en laboratorio
INDICE DE
PLASTICIDAD
POTENCIAL DE
EXPANSION
0-15 BAJO
15-35 MEDIO
35-55 ALTO
Mas de 55 >55 MUY ALTO

45
Con los datos obtenidos en el laboratorio se tiene:
Comparando estos valores con los Índices Plásticos de los suelos encontrados (CL), se concluye
que el potencial de expansión es MEDIO.
9.0 RESUMEN DE RESULTADOS
C - 1 CL
ZAPATAS CON VIGAS DE
CIMENTACION
0,68 Kg/cm² 0,62 Kg/cm² 0,62 Kg/cm² 0,68 Kg/cm² SI 1,134
C - 2 CL
ZAPATAS CON VIGAS DE
CIMENTACION
0,68 Kg/cm² 0,62 Kg/cm² 0,62 Kg/cm² 0,68 Kg/cm² SI 1,134
Asentamien
to (cm)
Pozo a Cielo
abierto
SUCS
Tipo de estructura
planteada
Carga Última
Según
Hansen
Carga Última
Según
Terzaghi
Presencia
de Nivel
Freatico
Carga Última
Según
Meyerhof
Carga Última
Según Vesic
CALICATA PROF. (m)
INDICE DE
PLASTICIDA
D
POTENCIAL DE EXPANSIÓN
C - 1 1.50 26.16 MEDIO
C - 2 1.50 26.16 MEDIO

46
10.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
De acuerdo al resultado de los Cálculos, Características Físico– Mecánica de los
Suelos, se establecen las siguientes consideraciones finales:
1. El Presente Trabajo ha consistido en la verificación de la capacidad portante del terreno del
Proyecto: “INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN LA CC. NN. MIARIA,
ZONAL BAJO URUBAMBA NORTE”, ubicado en el Distrito de Echarati, Provincia la
Convención y en el Departamento de Cusco.
2. El Perfil Estratigráfico que se presenta ha sido elaborado mediante la interpretación de
la estratigrafía encontrada en las calicatas. El subsuelo del área de estudio es homogéneo
en profundidad, estando conformado por ARCILLA PLASTICIDAD MEDIA ARENOSA
CL
3. Se recomienda que el tipo de cimentación a utilizar sea Zapatas con Vigas de
Cimentación, para evitarlos asentamientos diferenciales.
4. Se ha verificado la Presencia de nivel freático a 0.80 m., en tal sentido se recomienda
realizar sistemas de drenaje debido a la presencia de nivel freático y por la ocurrencia de
precipitaciones típicas de la zona
5. De los resultados de los análisis químicos, se deduce que bastará usar cemento Tipo I, en
todos los casos para la elaboración de los concreto..
6. La profundidad del plano de cimentación deberá ser de 1.50 m. como mínimo.
7. El asentamiento calculado en Vigas de Cimentación en un período de 5 años es de: 1.134
cm.
8. El esfuerzo admisible o portante del terreno en Zapatas con Vigas de Cimentación que
presenta el suelo es 0,68 Kg/cm².
9. Se debe de tener en cuenta que una vez hecha las zanjas y si son dejadas a la intemperie las
propiedades físico-mecánicas del suelo de fundación se pueden alterarse esto se agudiza
más si está expuesto a lluvias constantes.
10. Las excavaciones próximas a las edificaciones adyacentes deberán hacerse usando
sistemas de calzaduras o sistemas alternativos.
11. La excavación de zanjas pueden ser con maquinaria o personal de obra, sin embargo se
deberá de realizar los entibamientos en ambos casos.
12. Las conclusiones y recomendaciones presentes, sólo se aplican al terreno estudiado, no
pudiendo aplicarla para otros fines o a otros sectores.
Es mi informe.

47
11.00 RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE VERIFICACION
DEL CAPACIDAD PORTANTE DEL TERRENO
(Para ser transcritas en el plano de cimentaciones)
Tipo de Cimentación recomendada: ZAPATAS CON VIGAS DE CIMENTACION.
Estrato de apoyo: ARCILLA PLASTICIDAD MEDIA ARENOSA CL
Profundidad de cimentación: Df = 1.50m.
Capacidad Portante: qadm.= 0,68 Kg/cm².
Factor de Seguridad: 3,00
Asentamientos tolerables: Para un período de 5 años es de: 1.134 cm.
Distorsión angular tolerable: 1/500
Sismicidad y Dinámica de suelos: Factor de zona = 0,30g.
Perfil de suelo: Tipo S3
Período predominante: Tp = 0,9seg.
Factor de amplificación del suelo: S = 1,4
PROYECTO : “INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN
LA CC. NN. MIARIA, ZONAL BAJO URUBAMBA
NORTE”.
UBICACIÓN : Echarati–La Convención– Cusco
FECHA : Quillabamba, 10 de febrero del 2014

48
12.0 BIBLIOGRAFIA.
 Norma E-050, Suelos y Cimentaciones.
 Norma E-030, Diseño Sismorresistente.
 Braja M. Das/ Principios de Ingeniería de Cimentaciones. 4 Edición 1999.
 Rico – Castillo / La Ingeniería de Suelos, Vol. 1 y 2. 1 edición 1998.
 Peck/Hanson/ Thornburn: Ingeniería de Cimentaciones.
 M.J. Tomlinson / Cimentaciones: Diseño y Construcción. Quinta Edición 1996.
 Roy Whitlow / Fundamentos de Mecánica de Suelos. 1 edición 2000.
 Manuel Delgado Vargas / Ingeniería de Cimentaciones/ 2da edición 1999.
 Peter L. Berry / Mecánica de Suelos/ 1998.
 Juarez Badillo - Rico Rodriguez: Mecánica de Suelos, Tomos I,II yIII.
 Karl Terzaghi / Ralph B. Peck: Mecánica de suelos en la ingeniería Práctica. Segunda
Edición 1973.
 Ing. Carlos Crespo : Mecánica de suelos y Cimentaciones.
 T. William Lambe / Robert V. Whitman. Primera Edición 1972.
 Roberto Michelena / Mecánica de Suelos Aplicada. Primera Edición 1991.
 Reglamento Nacional de Construcciones - CAPECO. Quinta. Edición 1987.
 RNC Normas de Diseño Sismo Resistente.
 Alva Hurtado J.E., Meneses J. y Guzmán V. (1984), "Distribución de Máximas
Intensidades Sísmicas Observadas en el Perú", V Congreso Nacional de Ingeniería Civil,
Tacna, Perú.
 Cimentaciones de Concreto Armado en Edificaciones - ACI American Concrete
Institute.Segunda Edición 1998.
 Geotecnia para Ingenieros, Principios Básicos. Alberto J. Martínez Vargas / CONCYTEC
1990.

49
13.00 ENSAYOS DE
LABORATORIO

50
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (S.U.C.S.)
ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO MTC E - 107 - 99
PROYECTO: FECHA:10 de febrero del 2014
UBICACIÓN: Echarate - La Convencion - Cusco PROFUNDIDAD: 2,00m. CALICATA 01
PETICIONARIO: Municipalidad Distrital de Echarati ESTRATO: Segundo Estrato
Tamiz Pasa Pasante Retenido Retenido NORMAS REFERENCIALES
(mm) (%) (%) Acumulado (%) Parcial (%) St andard Test M et hod f or C lassif icat ion of Soils
100 100.00 100.00 0.00 0.00 f or Engineering Purposes A STM D - 2 4 8 7 - 0 0
80 100.00 100.00 0.00 0.00 A nálisis Granulomét rico de Suelos por Tamizado
63 100.00 100.00 0.00 0.00 U N E : 10 3 10 1 : 19 9 5
50 100.00 100.00 0.00 0.00
40 100.00 100.00 0.00 0.00
25 100.00 100.00 0.00 0.00 SUELOS
20 100.00 100.00 0.00 0.00 GRANULARES
12.5 100.00 100.00 0.00 0.00
10 100.00 100.00 0.00 0.00
6.3 100.00 100.00 0.00 0.00
5 94.26 94.26 5.74 5.74
2 88.05 88.05 11.95 6.21 SUELOS
1.25 82.35 82.35 17.65 5.70 COHESIVOS
0.4 76.18 76.18 23.82 6.17
0.160 69.42 69.42 30.58 6.76
0.080 58.29 58.29 41.71 11.13
Límite Líquido 40.44
Límite Plastico 14.28
Índice Plasticidad 26.16
Pasa tamiz Nº 4 (5mm): 94.26 %
Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 58.29 %
D60: 0.09 mm
D30: mm
D10 (diámetro efectivo): mm
Coeficiente de Uniformidad (Cu):
Grado de Curvatura (Cc):
Sistema unificado de clasificación de suelos (S.U.C.S.)
Suelo de partículas finas.
Arcilla media plasticidad arenosa CL
INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN LA
CC. NN. MIARIA, ZONAL BAJO URUBAMBA NORTE
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
70.00
80.00
90.00
100.00
0.0010.010.1110100
PASA(%)
TAMIZ (mm)
GRANULOMETRIA
0
10
20
30
40
50
60
0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 90.00 100.00
Índiceplasticidad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
OH ó MH
CH
CL
ML ú OLCL - ML
ML
Línea A
Línea B
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACION DE SUELOS
GW
GP
GM
GC
SW
SP
SM
SC
ML
CL
OL
MH
CH
OH
Pt
SUELODEGRANO
GRUESO,MASDEL
50%RETENIDOEN
LAMALLAN°200
GRAVAY
SUELO
GRAVOSO
,másdel
50%
retiene
ARENAY
SUELO
ARENOSO
,másdel
50%pasa
mallaN°4
Gravas bien graduadas
Gravas mal graduadas
Gravas Limosas
Gravas Arcillosas
Arcillas Inorgánicas de alta plasticidad
Arcillas Orgánicas de media a alta plasticidad
Arenas bien graduadas
Arenas mal graduadas
Arenas Limosas
Arenas Arcillosas
Altamente Orgánico Turba y otros suelos altamente orgánicos
SUELODE
GRANOFINO,
50%OMAS
PASALA
MALLAN°200
LIMOS
Y
ARCILL
AS
(LL<50)
Limo Inorgánicos
Arcillas Inorgánicas de baja plasticidad
Limos Orgánicos y Arcillas Limosas Orgánicas
LIMOS
Y
ARCILL
AS
(LL>50)
Limos Inorgánicos

51
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (S.U.C.S.)
ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO MTC E - 107 - 99
PROYECTO: FECHA:10 de febrero del 2014
UBICACIÓN: Echarate - La Convencion - Cusco PROFUNDIDAD: 2,00m. CALICATA 02
PETICIONARIO: Municipalidad Distrital de Echarati ESTRATO: Segundo Estrato
Tamiz Pasa Pasante Retenido Retenido NORMAS REFERENCIALES
(mm) (%) (%) Acumulado (%) Parcial (%) St andard Test M et hod f or C lassif icat ion of Soils
100 100.00 100.00 0.00 0.00 f or Engineering Purposes A STM D - 2 4 8 7 - 0 0
80 100.00 100.00 0.00 0.00 A nálisis Granulomét rico de Suelos por Tamizado
63 100.00 100.00 0.00 0.00 U N E : 10 3 10 1 : 19 9 5
50 100.00 100.00 0.00 0.00
40 100.00 100.00 0.00 0.00
25 100.00 100.00 0.00 0.00 SUELOS
20 100.00 100.00 0.00 0.00 GRANULARES
12.5 100.00 100.00 0.00 0.00
10 100.00 100.00 0.00 0.00
6.3 100.00 100.00 0.00 0.00
5 95.68 95.68 4.32 4.32
2 87.35 87.35 12.65 8.33 SUELOS
1.25 81.35 81.35 18.65 6.00 COHESIVOS
0.4 75.08 75.08 24.92 6.27
0.160 70.36 70.36 29.64 4.72
0.080 59.02 59.02 40.98 11.34
Límite Líquido 40.26
Límite Plastico 14.20
Índice Plasticidad 26.06
Pasa tamiz Nº 4 (5mm): 95.68 %
Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 59.02 %
D60: 0.09 mm
D30: mm
D10 (diámetro efectivo): mm
Coeficiente de Uniformidad (Cu):
Grado de Curvatura (Cc):
Sistema unificado de clasificación de suelos (S.U.C.S.)
Suelo de partículas finas.
Arcilla media plasticidad arenosa CL
INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN LA
CC. NN. MIARIA, ZONAL BAJO URUBAMBA NORTE
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
70.00
80.00
90.00
100.00
0.0010.010.1110100
PASA(%)
TAMIZ (mm)
GRANULOMETRIA
0
10
20
30
40
50
60
0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 90.00 100.00
Índiceplasticidad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
OH ó MH
CH
CL
ML ú OLCL - ML
ML
Línea A
Línea B
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACION DE SUELOS
GW
GP
GM
GC
SW
SP
SM
SC
ML
CL
OL
MH
CH
OH
Pt
SUELODEGRANO
GRUESO,MASDEL
50%RETENIDOEN
LAMALLAN°200
GRAVAY
SUELO
GRAVOSO
,másdel
50%
retiene
ARENAY
SUELO
ARENOSO
,másdel
50%pasa
mallaN°4
Gravas bien graduadas
Gravas mal graduadas
Gravas Limosas
Gravas Arcillosas
Arcillas Inorgánicas de alta plasticidad
Arcillas Orgánicas de media a alta plasticidad
Arenas bien graduadas
Arenas mal graduadas
Arenas Limosas
Arenas Arcillosas
Altamente Orgánico Turba y otros suelos altamente orgánicos
SUELODE
GRANOFINO,
50%OMAS
PASALA
MALLAN°200
LIMOS
Y
ARCILL
AS
(LL<50)
Limo Inorgánicos
Arcillas Inorgánicas de baja plasticidad
Limos Orgánicos y Arcillas Limosas Orgánicas
LIMOS
Y
ARCILL
AS
(LL>50)
Limos Inorgánicos

52
Calicata N' 01
UBICACIÓN : Dist. Echarate Prov. La Convencion Dpto Cusco Segundo Estrato
SOLICITADO: Municipalidad Distrital de Echarati MUESTRA : Suelo
FECHA : 10 de febrero del 2014
LIMITE LIQUIDO OBSERVACIONES:
Muestra N° 1 2 3 4
Peso de la capsula 13.25 10.25 12.35 10.25
Peso capsula. + suelo humedo 95.02 103.11 103.51 110.72
Peso capsula + suelo seco 80.65 83.35 81.64 81.35
Numero de golpes 46 38 32 26
Peso suelo seco 67.4 73.1 69.29 71.1
Peso agua 14.37 19.76 21.87 29.37
% humedad 21.32% 27.03% 31.56% 41.31%
LIMITE PLASTICO RESULTADOS
Muestra 1 2 3
Peso de la capsula 5.23 5.64 6.22
Peso capsula. + suelo humedo 9.49 9.38 10.03 LIMITE LIQUIDO 40.44%
Peso capsula + suelo seco 8.96 8.91 9.55
Peso suelo seco 3.73 3.27 3.33 LIMITE PLASTICO 14.28%
Peso agua 0.53 0.47 0.48
% humedad 14.15% 14.30% 14.39% INDICE PLASTICO 26.16%
ENSAYO DE LIMITES DE CONSISTENCIA
INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN LA CC. NN. MIARIA, ZONAL BAJO
URUBAMBA NORTE
PROYECTO :
21.0%
26.0%
31.0%
36.0%
41.0%
10 100
%DEHUMEDAD
No DE GOLPES
LIMITE LIQUIDO

53
Calicata N' 02
UBICACIÓN : Dist. Echarate Prov. La Convencion Dpto Cusco Segundo Estrato
SOLICITADO: Municipalidad Distrital de Echarati MUESTRA : Suelo
FECHA : 10 de febrero del 2014
LIMITE LIQUIDO OBSERVACIONES:
Muestra N° 1 2 3 4
Peso de la capsula 13.25 10.25 12.35 10.25
Peso capsula. + suelo humedo 94.96 103.06 103.52 110.66
Peso capsula + suelo seco 80.69 83.39 81.71 81.42
Numero de golpes 46 38 32 26
Peso suelo seco 67.44 73.14 69.36 71.17
Peso agua 14.27 19.67 21.81 29.24
% humedad 21.16% 26.89% 31.44% 41.08%
LIMITE PLASTICO RESULTADOS
Muestra 1 2 3
Peso de la capsula 5.23 5.64 6.22
Peso capsula. + suelo humedo 9.49 9.38 10.03 LIMITE LIQUIDO 40.26%
Peso capsula + suelo seco 8.96 8.92 9.56
Peso suelo seco 3.73 3.28 3.34 LIMITE PLASTICO 14.20%
Peso agua 0.53 0.47 0.48
% humedad 14.15% 14.20% 14.24% INDICE PLASTICO 26.06%
ENSAYO DE LIMITES DE CONSISTENCIA
PROYECTO :
INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN LA CC. NN. MIARIA, ZONAL BAJO
URUBAMBA NORTE
21.0%
26.0%
31.0%
36.0%
41.0%
10 100
%DEHUMEDAD
No DE GOLPES
LIMITE LIQUIDO

54
Ubicación : Echarate - La Convencion - Cusco Calicata 01
Solicitante : Municipalidad Distrital de Echarati
cusco : 10 de febrero del 2014 Prof : 2,00m.
muestra N· 01 N 02
Profundidad (Mt) 2.00 2.00
Peso de Capsula (gr) 50.25 49.25
Peso Capsula + Suelo Humedo (gr) 100.72 101.78
Peso de la Capsula + Suelo Seco (gr) 94.18 95.11
Peso del Suelo Humedo (gr) 50.47 52.53
Peso del Suelo Seco (gr) 43.93 45.86
Peso del Agua (gr) 6.54 6.67
Contenido de Humedad (w) 14.89 14.54
Promedio : 14,72%
Proyecto : INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN LA CC. NN. MIARIA, ZONAL
BAJO URUBAMBA NORTE
MICROOVEN METHOD
CONTENIDO DE HUMEDAD
MTC - E 108 - 99
Series1
Series2
0
3
6
9
12
15
14.89
14.54
CONTENIDODEAGUA(%)
GRAFICO DE HUMEDADES

55
Calicata 01
PROFUNDIDAD : 2.00 Mt.
UBICACIÓN : DESCRIPCIÓN : Arcilla compacta, color amarillento
FECHA : TECNICO :
CONTENIDO DE HUMEDAD DENSIDADES
1
Peso del Tarro gr. 42.24 Altura (cm) Diámetro (cm) Area Inicial
Peso del T. + Suelo Humedo gr. 388.62 h1 8.28 d1 5.16
Peso del T. + Suelo Seco gr. 358.63 h2 8.34 d2 5.18
Peso del Agua gr. 29.99 h3 8.33 d3 5.08
Peso del Suelo Seco gr. 316.39 Prom. 8.32 Prom. 5.14 20.75 cm2
Contenido de Humedad % 9.48 Volumen Promedio Vo = 172.6 cm3
Peso Húmedo briqueta Po = 346.38 gr
Densidad Húmeda Dh = 2.01 gr/cm3
CONSTANTE DEL ANILLO DE CARGA Densidad Seca Ds = 1.84 gr/cm3
Prensa de Compresión MODELO U-130 = 0.1407
DIAL DE CARGA DIAL DEF. DEF. DEF. AREA ESFUERZO
CARGA AXIAL DEF. TOTAL TOTAL UNITAR. CORREG.
0.0001 Kg Pulg. cm E 1-E cm2
kg/cm2
32 4.5024 10 0.010 0.0254 0.0031 0.9969 20.8136 0.216 ESF.COMPRESION MAXIMA
35 4.9245 20 0.020 0.0508 0.0061 0.9939 20.8775 0.236 qumax= 0.653 kg/cm2
41 5.7687 30 0.030 0.0762 0.0092 0.9908 20.9419 0.275
53 7.4571 40 0.040 0.1016 0.0122 0.9878 21.0066 0.355 COHESION APARENTE
69 9.7083 50 0.050 0.1270 0.0153 0.9847 21.0718 0.461 C = 0.327 kg/cm2
83 11.6781 60 0.060 0.1524 0.0183 0.9817 21.1373 0.552
92 12.9444 70 0.070 0.1778 0.0214 0.9786 21.2033 0.61 CONTENIDO DE HUMEDAD
96 13.5072 80 0.080 0.2032 0.0244 0.9756 21.2697 0.635 w % = 9.48
99 13.9293 90 0.090 0.2286 0.0275 0.9725 21.3365 0.653
95 13.3665 100 0.100 0.2540 0.0305 0.9695 21.4037 0.624 DENSIDADES
Humeda= 2.01 tn/m3
Seca = 1.84 tn/m3
INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN LA CC. NN. MIARIA,
ZONAL BAJO URUBAMBA NORTE.
RESULTADOS
ENSAYO DE COMPRESION NO CONFINADA
Echarate - La Convencion - Cusco
Quillabamba, 10 de febrero del 2014
PROYECTO :
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.0000 0.0050 0.0100 0.0150 0.0200 0.0250 0.0300 0.0350
ESFUERZO(kg/cm2)
DEFORMACION UNITARIA
CURVA ESFUERZO - DEFORMACION

56
ENSAYO DE SALES TOTALES Y SULFATOS EN AGUA
ASTM D-516 D-1293
PROYECTO: INSTALACION DEL COMPLEJO DEPORTIVO EN LA CC. NN. MIARIA, ZONAL
BAJO URUBAMBA NORTE.
Gramos muestra 140 no flocula Crisol N° 02
Capsula N° 01 Crisol + Ss = a 248
Ccapsula + sal = a 280 Tara Crisol b 134
Tara capsulada 33 Sulfato en Grs = (a-b) 114
Sales en gramos 3,4 1,3 Sulfatos = 5*0.608 (a-b) 312,2
Sales = 5(a-b) 0,0021 0,0345
Agua 2,3
Observaciones: LA MUESTRA DE AGUA NO FLOCULA, POR LO QUE SU REACCION AL
CONCRETO SERA NULA, POR LO QUE SE DEBERA EMPLEAR CEMENTO TIPO I.

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