1 INFORME DE ESTRUCTURAS

INFORME TÉCNICO: EVALUACIÓN ESTRUCTURAL DE LAS EDIFICACIONES DEL PUESTO DE SALUD
MOTUPILLO (I-2)
ESPECIALIDAD DE ESTRUCTURAS
“RECONSTRUCCIÓN, REHABILITACIÓN Y REPOSICIÓN DE LOS SERVICIOS DE
SALUD DEL PUESTO DE SALUD MOTUPILLO (I-2) DISTRITO DE PITIPO, PROVINCIA
DE FERREÑAFE, REGIÓN LAMBAYEQUE”
INFORME TÉCNICO
EVALUACIÓN ESTRUCTURAL DE LAS EDIFICACIONES
DEL PUESTO DE SALUD MOTUPILLO (I-2)
Septiembre 2020
LIMA – PERÚ

MOTUPILLO (I-2)
ÍNDICE
1. ANTECEDENTES Y UBICACIÓN DE MOTUPILLO
2. CARACTERÍSTICAS DEL LUGAR
3. INSPECCIÓN TÉCNICA DE CAMPO
4. EVALUACIÓN DEL ESTADO SITUACIONAL DE LA ESTRUCTURA
4.1.1. Distribución del establecimiento
4.1.2. Identificación general de sistemas estructurales
4.1.3. Descripción y análisis del centro de salud
5. EVALUACIÓN Y CONCLUSIONES DE LOS RESULTADOS DE ENSAYOS DE
COMPRESIÓN DE TESTIGOS DIAMANTINOS
6. EVALUACIÓN Y CONCLUSIONES DEL ESCANEO DE LAS ARMADURAS DE
ACERO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
7. DETERMINACIÓN DE LA GEOMETRÍA DE LOS ELEMENTOS
ESTRUCTURALES
8. EVALUACIÓN DE LAS CONDICIONES DE ESTABILIDAD Y RIESGO
POTENCIAL DE ESTRUCTURA DEL ESTABLECIMIENTO DE SALUD.
8.1. DEFINICIÓN DE NIVELES DE DAÑOS
8.1.1. INSPECCIÓN VISUAL
8.1.1.1. MÓDULO 1
8.1.1.2. MÓDULO 2
8.1.1.3. MÓDULO 3
8.1.2. EVALUACIÓN ESTRUCTURAL
8.1.2.1. MÓDULO 1
8.1.2.2. MÓDULO 2
8.1.2.3. MÓDULO 3
8.1.3. NIVEL DE DAÑO DE LA EDIFICACIÓN
8.1.3.1. MÓDULO 1
8.1.3.2. MÓDULO 2
8.1.3.3. MÓDULO 3
9. DEFINICIÓN DE LAS CARGAS Y SOBRECARGAS QUE AFECTAN LA
ESTRUCTURA
9.1.1. Bloque 1
9.1.2. Bloque 2
9.1.3. Bloque 3
10. PARAMETROS SISMICOS
11. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES UTILIZADOS EN LA EDIFICACIÓN

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11.1.1. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES UTILIZADOS DEL MODULO
01
02
03
11.1.4. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES UTILIZADOS DEL CERCO
PERIMETRICO
12. ANALISIS DINAMICO DE LA EDIFICACION EXISTENTE.
12.1. EVALUACION ESTRUCTURAL DEL MODULO 01
13. UBICACIÓN DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES MAS VULNERABLES
DE LA EDIFICACION
14. DESCRIPCIÓN DE LA CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL DE LA
EDIFICACION
14.1.1. CONFIGURACION ESTRUCTURAL DEL MODULO 01
14.1.4. CONFIGURACION ESTRUCTURAL DEL CERCO PERIMETRICO
15. DIAGNÓSTICO, ANÁLISIS Y ESTUDIO DE VULNERABILIDAD
ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACIÓN
15.1. DIAGNÓSTICO, ANÁLISIS Y ESTUDIO DE VULNERABILIDAD
ESTRUCTURAL DEL MODULO 01
ESTRUCTURAL DEL CERCO PERIMETRICO
16. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
17. CONCLUSIONES GENERALES Y ESPECÍFICAS
18. CONCLUSIÓN DEL TIPO DE INTERVENCIÓN
19. ANEXOS

MOTUPILLO (I-2)
INFORME TÉCNICO
EVALUACIÓN ESTRUCTURAL DE LAS EDIFICACIONES
DEL PUESTO DE SALUD MOTUPILLO (I-2)
1. ANTECEDENTES Y UBICACIÓN DE MOTUPILLO
Distrito : PITIPO
Provincia : FERREÑAFE
Región : LAMBAYEQUE
La localidad de Motupillo pertenece al distrito de Pitipo, es uno de los seis distritos de
la provincia de Ferreñafe ubicada en el departamento de Lambayeque en el Perú. Limita al
Norte con el distrito de Jayanca e Incahuasi, al Sur con Ferreñafe, Manuel Antonio Mesones
Muro y Chongoyape, al Este con el departamento de Cajamarca y al Oeste con los distritos
de Pacora, Íllimo, Túcume, Mochumí y Lambayeque.
Figura N° 1: Ubicación geográfica del Puesto de Salud de Motupillo.

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Datos del establecimiento
Nombre Puesto de Salud de Motupillo
Categoría I-2
Código IPRESS 00004447
Doc. de Inscripción de
Propiedad Inmueble
P10075930
Año inicio de actividades 2005
Micro red PITIPO
Red FERREÑAFE
Dirección Av. Incahuasi Mz. F1, Lote 02
Altitud 141 m.s.n.m. aproximadamente
Coordenadas Longitud -79.605682°
Latitud -6.443300°
Figura N° 2: Ubicación del Puesto de Salud Motupillo

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2. CARACTERÍSTICAS DEL LUGAR
 Temperatura
Pítipo el clima es cálido y semi tropical. La temperatura oscila entre los 18º y 24º durante
los meses de verano, el resto del año el clima es templado, sin embargo, en la parte sierra
la temperatura suele ser baja. En los distritos de Incahuasi y Cañaris el clima es frío y seco
o templado, en la parte baja y frío en las punas. Aquí el aire es seco, con poca humedad.
Las lluvias son frecuentes en los meses de enero a marzo.
Pitipo tiene el clima árido. La temperatura durante el día es de cálida a caliente, mientras
que también puede ser fría durante la noche. La lluvia no caerá aquí pronto. La
temperatura media anual en Pítipo es 23° y la precipitación media anual es 16 mm. No
llueve durante 334 días por año, la humedad media es del 77% y el Índice UV es 6.
 Viento
Los vientos son uniformes, durante casi todo el año, con dirección suroeste. a noreste. La
dirección de los vientos está relacionada directamente a la posición del Anticiclón del
Pacifico.
 Topografía
Las coordenadas geográficas de Motupillo son latitud: -6.443300°, longitud: -79.605682°,
y altitud de: 141 msnm., presentan relieve llano o plano, alternándose con valles, pampas,
interrumpidas por algunas estribaciones andinas o montañas de poca elevación.
Otra parte del espacio geográfico de Pítipo, pertenece a la Región Yunga y casi la totalidad
de los Distritos de Incahuasi y Cañaris pertenece a la Región Quechua y la otra porción
restante de terreno a la Región Suni, observándose el terreno accidentado
 Suelos
Los suelos de la Provincia de Ferreñafe presentan varias series de suelos, predominando
las series Ferreñafe (Franco arcillo arenoso)
 Lluvia
Durante el día el cielo mayormente despejado. Máxima de 29 C. Vientos del SSO de 15 a
30 km/h, y durante la noche cielo parcialmente cubierto. Mínima de 16 C. Vientos del S de
15 a 25 km/h.

MOTUPILLO (I-2)
3. INSPECCIÓN TÉCNICA DE CAMPO
Se realizó la visita a campo para la evaluación estructural del puesto de salud de Motupillo,
con la finalidad de identificar los procedimientos de recolección de información científica,
determinación de procedimientos para la recolección de datos físicos de las diferentes
patologías o daños y proceder con los procesos de extracción de testigos para determinar las
características físicas de los materiales como el concreto existente, muestreo de dimensiones
de secciones, acero y bloques de ladrillo utilizado en los muros, para lo cual primero se
identificaron los diferentes bloques que en su conjunto conforman el puesto de salud. Para
cumplir esta tarea se ha elaborado un procedimiento y protocolo de levantamiento de
información por especialidad, en lo que respecta a la especialidad de estructuras se siguió de
acuerdo al siguiente proceso:
- Recolección de información física con respecto a la propiedad del inmueble.
Indagaciones con el personal más antiguo del centro de salud respecto a los años de
antigüedad de los diferentes módulos.
- Mediciones de dimensiones de elementos estructurales de cada uno de los módulos.
- Levantamiento topográfico del entorno de centro de salud.
- Identificación de vulnerabilidades del entorno.
- Identificación de patologías estructurales con registro fotográfico.
- Identificación de puntos de exploración para el estudio de mecánica de suelos.
- Identificación de puntos de exploración de núcleos diamantinos.
- Identificación de puntos de exploración para escaneo de acero.
Cabe precisar que el puesto de salud no cuenta con información o antecedentes de la
construcción de la estructura original como planos, especificaciones, etc. Producto de la
inspección de campo se logró contar con información de catastro de la edificación
existente, levantando información arquitectónica y estructural de cada uno de los
módulos, también se ha indagado la antigüedad de cada uno de los módulos que se
describen más adelante.
4. EVALUACIÓN DEL ESTADO SITUACIONAL DE LA ESTRUCTURA
4.1.1. Distribución del establecimiento
Este puesto de salud es el único en la localidad de Motupillo, está compuesto por 3
bloques, Los módulos 1, 2 y 3 tienen una antigüedad de 15 años funcionando, según

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el responsable del centro de salud, Paula Susana Condori Laura. Los cuales presentan la
siguiente distribución en planta:
Figura N° 3: Distribución en planta del centro de salud de Motupillo
Bloque 01
Bloque 1A
Bloque 1B
Bloque 03
Bloque 04
Bloque 05

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4.1.2. Identificación general de sistemas estructurales
De la visita técnica realizada al centro de salud Motupillo se determinó que los sistemas
estructurales resistentes de los bloques son:
 Módulo 1: Muros de albañilería confinada; Los muros sólo poseen el confinamiento
dado por la cimentación y las columnas, y vigas.
 Módulo 2: Muros de albañilería confinada; Los muros sólo poseen el confinamiento
dado por la cimentación y las columnas, y vigas.
 Módulo 3: Pórticos de concreto armado en ambas direcciones.
4.1.3. Descripción y análisis del centro de salud
A continuación, se hace una descripción de los bloques que conforman el establecimiento
de salud.
 Módulo 1:
Figura N° 4: Módulo 1
- En el Módulo 1 están ubicados los siguientes ambientes: Sala de Espera,
Admisión, Tópico, Consultorio Médico, Enfermería, Consultorio de Obstetricia y
SS. HH, SS. HH de Personal, Odontología y SS. HH, Oficina del SIS, Farmacia
y SS. HH, Botadero, SS. HH Pacientes y, Control y Prevención TBC.

MOTUPILLO (I-2)
- Este edificio fue construido en el año 2005, tiene un tiempo de vida de 15 años,
el cual no excede al tiempo promedio de vida de 25 años, que se considera para
estructuras de concreto armado y albañilería.
- El sistema estructural resistente es de albañilería confinada, los muros de
albañilería sólo están confinados verticalmente por columnas y como
confinamiento horizontal inferior posee cimientos corridos.
- Este bloque carece de diafragma rígido en cimentación, losa de piso y losa de
techo, tal que compatibilice sus desplazamientos laterales, tampoco posee vigas
de concreto armado que confinen a los muros; sólo posee una losa aligerada
inclinada que arriostra a los muros, según lo estipulado en la Norma Técnica de
Salud N° 119-MINSA/DGIEM-V-01, 6.2.2.5. SISMORESISTENCIA: dice: La
estructura de la edificación, debe tener diafragma rígido en cimentación, losa de
piso y losa de techo tal que compatibilice sus desplazamientos laterales.
- Los muros que tienen vanos de puertas y/o ventanas sin confinamiento a muros
y debido a ello se genera discontinuidad en el mismo plano, creando el efecto de
columna corta; según lo estipulado por Norma E-070 ALBAÑILERIA, EN EL
Articulo 15; 15.7, dice: los cercos y alféizares de ventanas aislados de la
estructura principal, debiéndoseles diseñar ante acciones perpendiculares a su
plano; tampoco poseen columnas para aislarlas del sistema estructural
resistente.
- Este bloque carece de elementos de unión transversal (acero corrugado
adherido a las columnas).
- Este bloque posee cimientos corridos de concreto ciclópeo, muros de albañilería,
columnas de concreto armado, vigas y viguetas de concreto armado.
- El cimiento corrido es de 40x80cm y 50x80cm
- Los muros de ladrillo artesanal son de 13x23x7cm.
- Las columnas de concreto armado son de: 25x25cm, 30x30cm y 15x25cm.
- Las columnas tienen un recubrimiento de 2.5cm a 3.50cm aproximadamente.
- Las vigas de concreto armado son de 25x35cm, 25x20cm, 20x20cm y 15x20cm
y viga cumbrera.
- La altura de la edificación es de 2.75m, en el eje “E”, y es de 3.51m, en el eje
“B”, un largo de 22.70m y; un acho menor de 8.32m, y un ancho mayor de
10.12m.
- La edificación es regular en altura porque la altura es menor a 4 veces el ancho:
2.60m < 21.60m; considerando la Norma Técnica de Salud N° 119-
MINSA/DGIEM-V-01, 6.2.1.6 ALTURA LIBRE, donde dice: La altura libre interior

MOTUPILLO (I-2)
no será menor a los 3.00 m, considerados desde el nivel de piso terminado al
cielorraso o falso cielorraso (según el caso), siendo la altura total interior no
menor a los 4.00 m, a fin de permitir el pase horizontal de tuberías, bandejas y
duetos de instalaciones sin comprometer los elementos estructurales; por lo
tanto la altura libre actual es menor que lo permitido por la norma.
- La edificación tiene dimensión longitudinal menor a 4 veces el ancho: 8.32m <
22.70m.
- Posee una esquina entrante de 1.80m que es menor al 20% permitido por la
norma E.030 Articulo 21 Tabla N° 09 Irregularidades Estructurales en Planta
(1.80m/10.12m=17.79%) en el sentido “Y”, y una esquina entrante de 14.67m
que es mayor al 20% permitido por la norma E.030 Articulo 21 Tabla N° 09
Irregularidades Estructurales en Planta (14.67m/22.70m=64.63%) en el sentido
“X”. Por lo tanto, la estructura se califica como irregular porque tiene esquinas
entrantes cuya dimensión en la dirección en “Y” es mayor que el 20% de la
correspondiente dimensión total en planta.
- Entre los ejes A-B/2-3 existe un SS.HH. Las paredes de este SS.HH. son de
ladrillos de albañilería cocida artesanal. Antes de la intersección del eje B-2 no
existe columna de confinamiento (a). Entre los ejes A-B/3-4 existe un SS.HH.
Las paredes de este SS.HH. son de ladrillos de albañilería cocida artesanal.
- Antes de la intersección del eje A-B y el eje 3-4 no existe columna de
confinamiento (b) y (c).
- En todo el eje A existen ventanas de 1.20x1.40m, con un alfeizar de 1.10m.;
ventanas de 1.50x1.40m, con alfeizar de 1.10; ventanas 1.19x0.50m, con alfeizar

MOTUPILLO (I-2)
de 2.09m; ventanas de 1.29x0.50m, con alfeizar de 2.09m; sin juntas entre los
muros y el alfeizar.
- En todo el eje E existen ventanas de 1.50x1.40m, con un alfeizar de 1.22m.;
ventanas de 1.19x0.50m, con alfeizar de 2.10.
- En todo el eje F existen ventanas de 2.00x0.95m, con un alfeizar de 1.23m.;
ventanas de 2.70x0.56m, con alfeizar de 1.32.
Figura N° 5: Módulo 1 (ejes E, F y 11) está conformado por: Sala de Espera, Admisión, Oficina del SIS,
Farmacia y SS. HH, Botadero, SS. HH Pacientes y, Control y Prevención TBC.

MOTUPILLO (I-2)
(eje A) está
conformado por:
Tópico, Consultorio
Médico, Enfermería,
Consultorio de
Obstetricia y SS. HH,
SS. HH de Personal,
Odontología y SS. HH.
.
(eje A) está
conformado por:
Admisión y Tópico.

MOTUPILLO (I-2)
Figura N° 8: se
aprecia la losa
inclinada, que difiere
con lo solicitado por
la norma que deben
ser losas
diafragmadas
Figura N° 6 : se
aprecian las
ventanas, en el eje
“E”

MOTUPILLO (I-2)
Figura N° 10 : se aprecian las
ventanas, en el eje “A”
 Módulo 2:

MOTUPILLO (I-2)
- En el Módulo 2 están ubicados los siguientes ambientes: Casa de Fuerza y
Almacén.
- El sistema estructural resistente es de albañilería confinada, los muros de
albañilería sólo están confinados verticalmente por columnas y como
confinamiento horizontal inferior posee cimientos corridos y vigas de concreto
armado.
- Este bloque carece de diafragma rígido en cimentación, losa de piso y losa de
techo, tal que compatibilice sus desplazamientos laterales, tampoco posee vigas
de concreto armado que confinen a los muros; sólo posee una losa aligerada
inclinada que arriostra a los muros, según lo estipulado en la Norma Técnica de
Salud N° 119-MINSA/DGIEM-V-01, 6.2.2.5. SISMORESISTENCIA: dice: La
estructura de la edificación, debe tener diafragma rígido en cimentación, losa de
piso y losa de techo tal que compatibilice sus desplazamientos laterales.
- Los muros que tienen vanos de puertas y/o ventanas sin confinamiento a muros
y debido a ello se genera discontinuidad en el mismo plano, creando el efecto de
columna corta; según lo estipulado por Norma E-070 ALBAÑILERIA, EN EL
Articulo 15; 15.7, dice: los cercos y alféizares de ventanas aislados de la
estructura principal, debiéndoseles diseñar ante acciones perpendiculares a su
plano; tampoco poseen columnas para aislarlas del sistema estructural
resistente.
- Este bloque carece de elementos de unión transversal (acero corrugado
adherido a las columnas).
- Este bloque posee cimientos corridos de concreto ciclópeo, muros de albañilería,
columnas de concreto armado, vigas de concreto armado.
- El cimiento corrido es de 60x80cm.
- Los muros de ladrillo artesanal son de 13x23x7cm.
- Las columnas de concreto armado son de: 25x25cm.
- Las vigas de concreto armado son de 25x45cm, 25x20cm.
- La altura de la edificación es de 3.15m, en el eje “H”, y es de 3.40m, en el eje
“G”, un largo de 3.50m y; un acho de 3.32m.
- La edificación es regular en altura porque la altura es menor a 4 veces el ancho:
3.32m < 13.28m; considerando la Norma Técnica de Salud N° 119-

MOTUPILLO (I-2)
MINSA/DGIEM-V-01, 6.2.1.6 ALTURA LIBRE, donde dice: La altura libre interior
no será menor a los 3.00 m, considerados desde el nivel de piso terminado al
cielorraso o falso cielorraso (según el caso), siendo la altura total interior no
menor a los 4.00 m, a fin de permitir el pase horizontal de tuberías, bandejas y
duetos de instalaciones sin comprometer los elementos estructurales; por lo
tanto la altura libre actual es menor que lo permitido por la norma.
22.70m.
- Antes de la intersección del eje A-B y el eje 3-4 no existe columna de
confinamiento (d), (e) y (f).
- En todo el eje G existen ventanas de 0.90x1.00m, con un alfeizar de 0.65m.;
ventanas de 1.50x1.40m, con alfeizar de 1.10; sin juntas entre los muros y el
alfeizar.
- En todo el eje H existen ventanas 1.50x0.60m, con alfeizar de 2.30m; sin juntas
entre los muros y el alfeizar.

MOTUPILLO (I-2)
Figura N° 12: Bloque 2,
está conformado por:
Casa de Fuerza y
Almacén.
Figura N° 13: Bloque 2. Se aprecia el
ambiente de la casa de fuerza, construcción
de albañilería confinada y los alfeizar de
ventanas sin confinamiento.
.

MOTUPILLO (I-2)
Figura N° 14: Bloque, Se aprecia el
ambiente de la Almacén, construcción
de muros de adobe.
Figura N° 15:
se aprecia la
losa inclinada,
que difiere con
lo solicitado por
la norma que
deben ser losas
diafragmadas.

MOTUPILLO (I-2)
 Módulo 3:
Figura N° 16:
Módulo 3
- En el Módulo 3 están ubicados los siguientes ambientes: Cisterna y Tanque
Elevado.
- El sistema de almacenamiento de agua consta de un tanque elevado, uno de
concreto armado de dimensiones 1.81m x 1.72m x 1.70m, ubicado a 3.15m del
nivel de terreno natural y un tanque Polietileno de 2500L de capacidad y está
ubicado a 4.200m del nivel de terreno natural (dentro del tanque elevado de
concreto armado).
- El tanque elevado cuenta con cisterna enterrada y tiene bomba de impulsión en
el primer nivel.
- El tanque elevado actual se encuentra funcionando.

MOTUPILLO (I-2)
- El sistema estructural resistente es a porticado, posee cimientos corridos,
columnas y vigas de concreto armado, que según la norma E-030, especifica
que debería tener un sistema de:
- Este bloque posee cimientos corridos de concreto ciclópeo, columnas de
concreto armado, vigas de concreto armado.
- El cimiento corrido es de 60x80cm.
- Las columnas de concreto armado son de: 30x30cm.
- Las vigas de concreto armado son de 25x40cm, 25x30cm y 25x20cm.
- La altura de la edificación es de 2.00m primer nivel, de 2.45m segundo nivel y de
1.70m tercer nivel.
7.20m.

MOTUPILLO (I-2)
Figura N° 16: Bloque, está conformado por: la
Cisterna y el Tanque Elevado.
Figura N° 17: Bloque, está conformado por: la
Cisterna y el Tanque Elevado, parte posterior.

MOTUPILLO (I-2)
 Cerco perimétrico:
- El cerco es de albañilería de ladrillo de arcilla artesanal de 13x23x7cm.
- Los muros del cerco tienen pilastras de ladrillo y confinamiento horizontal inferior
de sobrecimiento de 15x55cm sobre un cimiento de 40x60cm, pero, no tiene
confinamiento horizontal superior. Por lo tanto, no podría soportar fuerzas
perpendiculares a su plano.
Figura N°18: Vista
exterior de muros
de cerco perimétrico
sin confinamiento
horizontal superior
Figura N° 19: Vista
exterior de muros
de cerco perimétrico
sin confinamiento
horizontal superior

MOTUPILLO (I-2)
 Puerta de Ingreso:
Figura N°20: Vista exterior del ingreso peatonal.
Figura N°21: Vista exterior del ingreso vehicular.

MOTUPILLO (I-2)
- Ambas puertas de ingreso cuentan con columnas de concreto armado en regular
estado de conservación, cuyas dimensiones son de 35x35cm.
- Las columnas sirven como apoyo de las puertas metálicas y se encuentran
adosadas al cerco perimétrico.
 Rampas de ingreso vehicular:
Figura N° 22: Vista de la rampa de ingreso vehicular.
 Rampa vehicular es de concreto simple, presenta juntas cada 2 mts en sentido
transversal.
 Las juntas se encuentran deterioradas por el trascurso del tiempo y e
intemperismo. Requiere de reposición de juntas asfálticas.
 La rampa no presenta grietas, tampoco descascaramiento de su superficie. Se
encuentra en regular estado de conservación.
 Su permanencia o demolición dependerá exclusivamente al planteamiento
arquitectónico ya que no presenta fallas estructurales.

MOTUPILLO (I-2)
5. EVALUACIÓN Y CONCLUSIONES DE LOS RESULTADOS DE ENSAYOS DE
COMPRESIÓN DE TESTIGOS DIAMANTINOS
Se realizaron ensayos de diamantina por terceros para obtener la resistencia a compresión
real del concreto utilizado en la construcción de la edificación. El procedimiento de
extracción, método de análisis y evaluación de resultados de los ensayos de diamantina
se muestran anexados a este documento:

MOTUPILLO (I-2)
6. EVALUACIÓN Y CONCLUSIONES DEL ESCANEO DE LAS ARMADURAS DE ACERO
DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
Se realizaron ensayos de escaneos por terceros para determinar la ubicación de las
armaduras de los elementos estructurales de la edificación. El procedimiento, método de
análisis y evaluación de resultados del escaneo de armadura de los elementos
estructurales, están en el documento: “INFORME TÉCNICO: EXTRACCIÓN DE
TESTIGOS DIAMANTINOS ENSAYO DE COMPRESIÓN AXIAL”. A continuación, se
describe lo encontrado en los diferentes elementos estructurales ver anexo. (Informe
extracción de testigos diamantinos ensayo de compresión axial).

MOTUPILLO (I-2)
7. DETERMINACIÓN DE LA GEOMETRÍA DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
La geometría de los elementos se obtuvo en base a un levantamiento arquitectónico,
levantamiento estructural, escaneo de acero (ver el ítem 4, donde se detalla las dimensiones
y disposición de acero de vigas y columnas).
Para ver la distribución de los elementos estructurales (vigas, columnas, techos y muros) con
su respectiva configuración geométrica y ubicación en cada bloque ver el plano E01-E07 en
anexos.
A continuación, se muestran cuadros resumen de la geometría de los elementos estructurales
(en las vigas y columnas).

MOTUPILLO (I-2)
Evaluación de cuantías mínimas de acero en elementos de concreto armado
Cuantías mínimas en elementos estructurales de concreto según la norma E.060
Según el CAPITULO 10 FLEXION Y CARGA AXIAL, 10.5 REFUERZO MINIMO EN
ELEMENTOS SOMETIDOS A FLEXION, 10.5.2.
𝐴smin =
0.70√f´c
fy
(bwd)

MOTUPILLO (I-2)
Según el CAPITULO 11 CORTANTE Y TORSIÓN, 11.5.6. RESISTENCIA A CORTE
PROPORCIONADA POR EL ACERO.
Av = 3.5
bxS
fy
Donde:
S = Espaciamiento de los estribos de confinamiento
B = Ancho de la columna
Según el CAPITULO 10 FLEXION Y CARGA AXIAL, 10.9 LIMITES DEL REFUERZO
DE ELEMENTOS A COMPRESION. 10.9.1.
0.01 ≤
Asmin
Ag
≤ 0.06
Donde:
Ag = Área de la sección
Según el CAPITULO 11 CORTANTE Y TORSIÓN, 11.5.6. RESISTENCIA A CORTE
PROPORCIONADA POR EL ACERO.
Avmin = 3.5
bxS
fy
Donde:
B = Ancho de la columna
Según el CAPITULO 8 ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL, Articulo 27
ALBAÑILERIA CONFINADA, 27.3 Diseño de los elementos de confinamiento de los
muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores a) Diseño de las
columnas de confinamiento, a.2 Determinación del refuerzo vertical.
Asmin ≥
0.1f′cAc
fy
Donde:
Ac = Área de la sección

MOTUPILLO (I-2)
Según el CAPITULO 8 ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL, Articulo 27
ALBAÑILERIA CONFINADA, 27.3 Diseño de los elementos de confinamiento de los
muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores a) Diseño de las
columnas de confinamiento, a.3. Determinación del refuerzo horizontal.
Avmin1 =
0.12xSxtnxf′c
fy
Avmin2 =
0.3xSxtnxf′cx(
Ac
An − 1)
fy
Donde:
tn = Espesor del núcleo confinado
Ac = Área de la sección
An = Área del núcleo confinado
Módulo 1:
En la dirección conformada por albañilería confinada: Resistencia de los materiales
(norma E.070): f’c=175 kg/cm2, fy = 4200 kg/cm2.
 Acero vertical:
Columna B (cm) L (cm) Refuerzo As (cm2
) Asmín (cm2
) Conclusión
C-1 25 30 4ɸ1/2” 4.52 cm² 7.50 Acero insuficiente
C-2 25 25 4ɸ1/2” 4.52 cm2 6.25 Acero insuficiente
C-3 25 15 4ɸ1/2” 4.52 cm2 3.75 Acero correcto
Se puede ver que en caso de las columnas no se cumple con la cuantía mínima
para el acero vertical.
Módulo 2:

MOTUPILLO (I-2)
 Acero vertical:
) Asmín (cm2
) Conclusión
Módulo 3:
 Acero vertical:
) Asmín (cm2
) Conclusión
8. EVALUACIÓN DE LAS CONDICIONES DE ESTABILIDAD Y RIESGO POTENCIAL DE
ESTRUCTURA DEL ESTABLECIMIENTO DE SALUD.
8.1. DEFINICIÓN DE NIVELES DE DAÑOS
Daño es el nivel de degradación o destrucción causado por un fenómeno peligroso en las
personas, bienes, sistemas y otros. Desde el punto de vista estructural, los daños se
relacionan con deformaciones, asentamientos, pérdida de resistencia y rigidez de los
materiales.
Los daños serán analizados de manera visual y analítica, los cuales definirán el grado de
daño en los edificios del centro de salud de Motupillo. Esto, con la finalidad de determinar
si dichos edificios pueden seguir operando sin intervención, si necesitan ser reforzados o
si deben ser demolidos.

MOTUPILLO (I-2)
A continuación, se muestran cuadros modelo indicando los niveles de daño de acuerdo a
la inspección visual (obtenida en campo) y a una evaluación estructural (realizada
mediante modelos matemáticos y la norma E.030).
8.1.1. INSPECCIÓN VISUAL
8.1.1.1. MÓDULO 1
INSPECCIÓN VISUAL
De la inspección visual se obtendrá el nivel de daño a partir de la información de asentamientos,
agresiones externas, fisuras e influencia de elementos no estructurales.
A continuación, se muestra como ejemplo, el nivel de daño expresado en porcentaje de acuerdo a
la inspección visual.
DAÑO
Nivel Hasta %
Bajo 35
Medio 70
Alto 100
A continuación, se muestra como ejemplo, las diferentes patologías estructurales visuales
encontradas.
TIPO INCIDENCIA (%)
Eflorescencia 10%
Nivel de
Daño
Descripción Ponderación
Bajo
Poca presencia de eflorescencia (pequeñas manchas, menores a
1cm; que se pueden limpiar, pintar, no afecta al elemento
estructural y/o no estructural)
3.5
Medio
Moderada presencia de eflorescencia (manchas entre 1cm y 2cm;
que pueden curar desprendiendo el tarrajeo, limpiar, pintar, no
afecta al elemento estructural y/o no estructural)
0
Alto
Mayor presencia de eflorescencia (manchas mayores a 2cm; se
requiere resane e intervención de los elementos estructurales y/o
no estructurales)
0
TOTAL 3.5

MOTUPILLO (I-2)
TIPO INCIDENCIA (%)
Humedad 10
Nivel de
Daño
Bajo
Poca presencia de humedad (pequeñas manchas, menores a
1cm; que se pueden limpiar, lijar, no afecta al elemento estructural
y/o no estructural)
3.5
Medio
Moderada presencia de humedad (desprendimiento de tarrajeo;
se puede limpiar, tarrajear, pintar, no afecta al elemento
0
Alto
Mayor presencia de humedad (porosidad en el concreto; se
no estructurales)
0
TOTAL 3.5
TIPO INCIDENCIA (%)
Fisuras y/o grietas en elementos no estructurales (10%) 10
Nivel de
Daño
Bajo Los elementos estructurales poseen fisuras menores a 1mm 3.5
Medio Los elementos estructurales poseen fisuras entre 1mm y 2mm 0
Alto Los elementos estructurales poseen grietas mayores 2mm 0
TOTAL 3.5

MOTUPILLO (I-2)
TIPO INCIDENCIA (%)
Fisuras y/o grietas en elementos estructurales 20
Nivel de
Daño
Bajo Los elementos estructurales poseen fisuras menores a 1mm 7
TOTAL 7
TIPO INCIDENCIA (%)
Arriostramiento en Muros no Estructurales 25
Nivel de
Daño
Bajo (1) Los muros poseen arriostramiento en sus cuatro lados 0
Medio (2) Los muros no poseen arriostramiento en alguno de sus lados 17.5
Alto (3) Los muros sólo poseen arriostramiento inferior 0
TOTAL 17.5

MOTUPILLO (I-2)
TIPO INCIDENCIA (%)
Asentamientos 25
Nivel de
Daño
Bajo (1) Asentamiento diferencial entre 0cm y 0.80cm 8.75
Medio (2) Asentamiento diferencial entre 0.80cm y 1.60cm 0
Alto (3) Asentamiento diferencial entre 1.60cm y 2.40cm 0
TOTAL 8.75
Daño de acuerdo a la inspección visual
DIV (%) = 43.75 MEDIO
Los datos de los niveles de daño de cada bloque de acuerdo a la inspección visual se
mostrarán como parte de los anexos del presente informe.
8.1.1.2. MÓDULO 2
INSPECCIÓN VISUAL
DAÑO
Nivel Hasta %
Bajo 35
Medio 70
Alto 100
encontradas.

MOTUPILLO (I-2)
TIPO INCIDENCIA (%)
Eflorescencia 10%
Nivel de
Daño
Bajo
Poca presencia de eflorescencia (pequeñas manchas, menores a
1cm; que se pueden limpiar, pintar, no afecta al elemento
3.5
Medio
0
Alto
no estructurales)
0
TOTAL 3.5
TIPO INCIDENCIA (%)
Humedad 10
Nivel de
Daño
Bajo
1cm; que se pueden limpiar, lijar, no afecta al elemento estructural
y/o no estructural)
3.5
Medio
0
Alto
no estructurales)
0
TOTAL 3.5

MOTUPILLO (I-2)
TIPO INCIDENCIA (%)
Nivel de
Daño
TOTAL 3.5
TIPO INCIDENCIA (%)
Nivel de
Daño
TOTAL 7

MOTUPILLO (I-2)
TIPO INCIDENCIA (%)
Nivel de
Daño
Bajo (1) Los muros poseen arriostramiento en sus cuatro lados 0
Medio (2) Los muros no poseen arriostramiento en alguno de sus lados 17.5
TOTAL 17.5
TIPO INCIDENCIA (%)
Asentamientos 25
Nivel de
Daño
TOTAL 8.75
DIV (%) = 43.75 MEDIO

MOTUPILLO (I-2)
8.1.1.3. MÓDULO 3
INSPECCIÓN VISUAL
DAÑO
Nivel Hasta %
Bajo 35
Medio 70
Alto 100
encontradas.
TIPO INCIDENCIA (%)
Eflorescencia 10%
Nivel de
Daño
Bajo
Poca presencia de eflorescencia (pequeñas manchas, menores
a 1cm; que se pueden limpiar, pintar, no afecta al elemento
3.5
Medio
0
Alto
no estructurales)
0
TOTAL 3.5

MOTUPILLO (I-2)
TIPO INCIDENCIA (%)
Humedad 10
Nivel de
Daño
Bajo
1cm; que se pueden limpiar, lijar, no afecta al elemento
0
Medio
7
Alto
no estructurales)
0
TOTAL 7
TIPO INCIDENCIA (%)
Nivel de
Daño
TOTAL 3.5

MOTUPILLO (I-2)
TIPO INCIDENCIA (%)
Nivel de
Daño
TOTAL 7
TIPO INCIDENCIA (%)
Nivel de
Daño
Bajo (1) Los muros poseen arriostramiento en sus cuatro lados 8.75
Medio (2) Los muros no poseen arriostramiento en alguno de sus lados 0
TOTAL 8.75

MOTUPILLO (I-2)
TIPO INCIDENCIA (%)
Asentamientos 25
Nivel de
Daño
TOTAL 8.75
DIV (%) = 38.5 MEDIO
8.1.2. EVALUACIÓN ESTRUCTURAL
8.1.2.1. MÓDULO 1
EVALUACIÓN ESTRUCTURAL
La evaluación estructural se realizará en base a los factores principales de la
norma E.030.
A continuación, se muestra como ejemplo, el nivel de daño expresado en
porcentaje de acuerdo a la evaluación estructural.
DAÑO
Nivel Hasta %
Bajo 35
Medio 70
Alto 100

MOTUPILLO (I-2)
A continuación, se muestra como ejemplo, el nivel de daño de acuerdo a la
evaluación estructural y utilizando la norma E.030.
FACTOR DE ZONA (Z)
INCIDENCIA (%) 25
Zona de la edificación 4
1 0.1 Selva 0
2 0.25 Sierra y selva 0
3 0.35 Costa y sierra 0
4 0.45 Costa 25
TOTAL 25
TIPO DE SUELO (S)
INCIDENCIA (%) 25
Tipo de suelo del sitio S3
S0 Roca dura 0
S1 Roca o suelos muy rígidos 0
S2 Suelos intermedios 0
S3 Suelos blandos 25
S4 Condiciones excepcionales 0
TOTAL 25
FACTOR DE USO (U)
INCIDENCIA (%) 25
Uso de la edificación A
A 1.5 Edificaciones esenciales 25
B 1.3 Edificaciones importantes 0
C 1 Edificaciones comunes 0
D 0.9 Edificaciones temporales 0
TOTAL 25
DERIVA DE ENTREPISO PARA ALBAÑILERIA
CONFINADA
INCIDENCIA (%) 25
Deriva del bloque 0.00064
Deriva límite 0.005
Bueno < 0.005 x 8.75
Malo > 0.005 - 0
TOTAL 8.75

MOTUPILLO (I-2)
ESFUERZOS EN MUROS SIN DIAFRAGMA RÍGIDO
INCIDENCIA (%) 25
Esfuerzo en muros (kg/cm2) 1.8
Esfuerzo límite (kg/cm2) 2.93
Bueno < 2.93 x 8.75
Malo > 2.93 - 0
TOTAL 8.75
Daño de acuerdo a la evaluación estructural
VEE (%) = 92.5 ALTO
Los datos de los niveles de daño de cada bloque de acuerdo a la evaluación estructural
se mostrarán como parte de los anexos del presente informe.
8.1.2.2. MÓDULO 2
norma E.030.
DAÑO
Nivel Hasta %
Bajo 35
Medio 70
Alto 100

MOTUPILLO (I-2)
FACTOR DE ZONA (Z)
INCIDENCIA (%) 25
1 0.1 Selva 0
4 0.45 Costa 25
TOTAL 25
TIPO DE SUELO (S)
INCIDENCIA (%) 25
S0 Roca dura 0
TOTAL 25
FACTOR DE USO (U)
INCIDENCIA (%) 25
TOTAL 25
DERIVA DE ENTREPISO PARA ALBAÑILERIA
CONFINADA
INCIDENCIA (%) 25
Bueno < 0.005 x 8.75
Malo > 0.005 - 0
TOTAL 8.75

MOTUPILLO (I-2)
ESFUERZOS EN MUROS SIN DIAFRAGMA RÍGIDO
INCIDENCIA (%) 25
Esfuerzo en muros (kg/cm2) 2.69
Esfuerzo límite (kg/cm2) 10.64
Bueno < 10.64 x 8.75
Malo > 10.64 - 0
TOTAL 8.75
VEE (%) = 92.5 ALTO
8.1.2.3. MÓDULO 3
norma E.030.
DAÑO
Nivel Hasta %
Bajo 35
Medio 70
Alto 100

MOTUPILLO (I-2)
FACTOR DE ZONA (Z)
INCIDENCIA (%) 25
1 0.1 Selva 0
4 0.45 Costa 25
TOTAL 25
TIPO DE SUELO (S)
INCIDENCIA (%) 25
S0 Roca dura 0
TOTAL 25
FACTOR DE USO (U)
INCIDENCIA (%) 25
TOTAL 25
DERIVA DE ENTREPISO PARA CONCRETO
ARMADO
INCIDENCIA (%) 25
Bueno < 0.007 x 0
Malo > 0.007 - 25
TOTAL 25
VEE (%) = 100 ALTO

MOTUPILLO (I-2)
8.1.3. NIVEL DE DAÑO DE LA EDIFICACIÓN
8.1.3.1. MÓDULO 1
NIVEL DE DAÑO DE LA EDIFICACIÓN
A continuación, se muestra como ejemplo, la obtención del nivel de daño de acuerdo a la
inspección visual y la evaluación estructural.
NIVEL DE DAÑO
DIV DEE Bajo Medio Alto
Bajo Bajo Medio Medio
Medio Medio Medio Alto
Alto Medio Alto Alto
El nivel de daño de la edificación de acuerdo a la inspección visual y la evaluación
estructural es:
NDE = ALTO
8.1.3.2. MÓDULO 2
NIVEL DE DAÑO

MOTUPILLO (I-2)
estructural es:
NDE = ALTO
8.1.3.3. MÓDULO 3
NIVEL DE DAÑO
estructural es:
NDE = ALTO
9. DEFINICIÓN DE LAS CARGAS Y SOBRECARGAS QUE AFECTAN LA ESTRUCTURA
Para el análisis estructural de las edificaciones se hizo uso del Software CYPECAD
2020e, en cuyo calculo los pesos propios de los elementos ingresado son calculados
del modelo matemático, no siendo necesario ingresar el peso de cada elemento.
Para el cálculo de los pesos de los elementos considera los siguientes pesos unitarios:
Concreto Armado = 2400kg/m2
Acero = 7850kg/m3
La definición de las cargas muertas y sobrecargas se ha tomado de acuerdo a la
norma E.020. del RNE.
9.1.1. Bloque 1
De acuerdo a la norma E.020. del RNE, las cargas a considerar en los análisis
son:

MOTUPILLO (I-2)
Carga muerta (D): Son cargas provenientes del peso de los elementos
estructurales, acabados, tabiques y otros elementos que forman parte de la
edificación y/o se consideran permanentes.
Peso Acabado = 100 kg/cm3
Peso Tabiquería Típica = 100 kg/cm3
Peso Tabiquería Ultimo nivel = 50 kg/cm3
Peso Losa (e=0.20) = 350 kg/cm3
Carga viva (L): Cargas que provienen de los pesos no permanentes en la
estructura, que incluyen a los equipos muebles y elementos móviles estimados en
la estructura.
Sobrecarga de techo = 250 Kg/m2
Carga lineal a considerar en los muros:
0.075x0.1x2.00x900+10x2.00+20x2.00=73.5 ≤ 80kg/m
Peso (P): Al clasificarse las edificaciones como de categoría C (Edificación
clasificado como vivienda). El peso considerado para el análisis sísmico considera
la carga muerta total (100%) más la mitad (50%) del peso de la carga viva.
9.1.2. Bloque 2
son:

MOTUPILLO (I-2)
la estructura.
0.075x0.1x2.00x900+10x2.00+20x2.00=73.5 ≤ 80kg/m
9.1.3. Bloque 3
son:
la estructura.
0.075x0.1x2.00x900+10x2.00+20x2.00=73.5 ≤ 80kg/m

MOTUPILLO (I-2)
10. PARAMETROS SISMICOS
"El análisis sísmico se desarrolló de acuerdo con las indicaciones de la Norma Peruana
de Diseño Sismorresistente E.030-2018.
Se empleó un modelo tridimensional con diafragmas rígidos en cada nivel, tomando en
cuenta deformaciones por flexión, fuerza cortante, carga axial y torsión a nivel global de la
estructura. Los apoyos se consideraron como empotramientos perfectos en el primer piso.
La Norma E-030 señala que al realizar el análisis sísmico empleando el método de
superposición espectral se debe considerar como criterio de superposición el ponderado
entre la suma de absolutos y la media cuadrática según se indica en la siguiente ecuación:"
"Alternativamente se puede utilizar como criterio de superposición la combinación
cuadrática completa (CQC). En el presente análisis se utilizó este último criterio.
Tal como lo indica la Norma E-030, los parámetros para definir el espectro inelástico de
pseudo - aceleraciones fueron:
PARAMETROS SIMB.
MODULOS
DESCRIPCION
1 2 3 C.P
Factor de Zona (Z) 0.45 0.45 0.45 0.45
DISTRITO DE PITIPO, PROVINCIA DE
FERREÑAFE, REGION LAMBAYEQUE
Factor de
Importancia
(U) 1.50 1.50 1.50 1.50 SALUD
Parámetros del
suelo
(S) 1.10 1.10 1.10 1.10
(Perfil Tipo S3: SUELOS BLANDOS)
(Tp) 1.00 1.00 1.00 1.00
(Tl) 1.60 1.60 1.60 1.60
Factor de Reducción
(RoX) 3.00 3.00 8.00 3.00
(Sistema Estructural: ALB. ARMADA -
CONFINADA)
(RoY) 3.00 3.00 8.00 3.00
CONFINADA)

 

2
75
.
0
25
.
0 i
i r
r
r

MOTUPILLO (I-2)
Factor de
Irregularidad en
Altura
(Ia) 1.00 1.00 0.50 1.00 (La Estructura es: Irregular en Altura)
Factor de
Irregularidad en
Planta
(Ip) 0.90 1.00 1.00 1.00 (La Estructura es: Irregular en Planta)
Factor de
Amplificación
Sísmica
(C) 2.50 2.50 2.50 2.50 (Altura de la Edificación/Ct)
11. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES UTILIZADOS EN LA EDIFICACIÓN
11.1.1. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES UTILIZADOS DEL MODULO 01
11.1.4. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES UTILIZADOS DEL CERCO
PERIMETRICO
 CONCRETO (Datos tomados del Estudio de Diamantina)
Columnas
 Resistencia a la compresión: f´c = 136.59 kg/ cm2
 Módulo de elasticidad del concreto: Ec = 15000*√f´c = 175307.59 kg/cm2
Vigas
Cimientos
 Acero
Columnas
 Resistencia a la fluencia: fy = 4200 kg/ cm2
 Módulo de elasticidad del acero: Es = 2 000 000 kg/ cm2
Vigas
Cimientos
 Muro de albañilería
 Resistencia a la compresión en muretes: f´m = 65 kg/ cm2
 Unidad de albañilería: Ladrillo solido artesanal 81 Kg/ cm2

MOTUPILLO (I-2)
 Resistencia a cortante en muretes: vm = 8.1 kg/cm2
 Módulo de elasticidad: Em = 500 f´m = 15000 kg/ cm2
 Espesor del muro: 15 cm
Figura N° 23: Definición de Propiedades del concreto en columnas.

MOTUPILLO (I-2)
Figura N° 24: Definición de Propiedades del concreto en columnas.
Figura N° 25: Definición de Propiedades del concreto en vigas.

MOTUPILLO (I-2)

MOTUPILLO (I-2)
Figura N° 28: Definición de Propiedades del acero de refuerzo fy=4200kg/cm2.
Figura N° 29: Definición de Propiedades del bloque de albañilería.

MOTUPILLO (I-2)
Figura N° 30: Definición de Propiedades del bloque de albañilería.
12. ANALISIS DINAMICO DE LA EDIFICACION EXISTENTE.

:
:
: CIP N° 109940
VERIFICACIÓN DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO: MÓDULO 1
VERIFICACIÓN DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO
PROFESIONAL
ESPECIALIDAD
3.00
3.00
CONFINADA)
CONFINADA)
1.00 (La Estructura es: Regular en Altura)
El análisis sísmico se desarrolló de acuerdo con las indicaciones de la Norma Peruana de
Diseño Sismorresistente E.030-2018.
entre la suma de absolutos y la media cuadrática según se indica en la siguiente ecuación:
Alternativamente se puede utilizar como criterio de superposición la combinación cuadrática
completa (CQC). En el presente análisis se utilizó este último criterio.
En la presente memoria de cálculo, se detallará el análisis y diseño del proyecto:
REHABILITACIÓN DE LOS SERVICIOS DE SALUD EN EL PUESTO DE SALUD DE
MOTUPILLO (1-2) DEL DISTRITO PITIPO - PROVINCIA DE FERREÑAFE - REGIÓN
LAMBAYEQUE
1. ANÁLISIS SÍSMICO
GENERALIDADES
1.1. ASPECTOS GENERALES
REGISTRO
Ing. Wilfredo B. Neyra Cisneros
Estructuras
(RoY)
Factor de Irregularidad
en Altura
(Ia)
en Planta
(Ip) 0.90 (La Estructura es: Irregular en Planta)
Factor de Amplificación
Sísmica
(C) 2.50 (Altura de la Edificación/Ct)
SALUD
(S)
(Tp)
1.10
1.00
Parámetros del suelo (Perfil Tipo S3: SUELOS BLANDOS)
(Z) 0.45
Factor de Zona
Factor de Importancia (U) 1.50
(Tl) 1.60
(RoX)

 

2
75
.
0
25
.
0 i
i r
r
r

Fig. 1: BLOQUE 1.
Fig. 1: BLOQUE 2.
Fig. 1: BLOQUE 3.
1.2. MODELAMIENTO ESTRUCTURAL
El modelamiento se ha desarrollado en el programa ETABS, en donde las placas y losas han
sido modeladas con elementos tipo Shell; y las columnas y vigas modeladas con elementos
tipo frame.
A todos estos elementos se les ha asignado las propiedades y características de los
materiales a construir (según lo especificado en los planos estructurales)
En la modelación se ha considerado una distribución espacial de masa y rigidez; la losa se
ha considerado como un diafragma rígido con masas concentradas en su centro de masa y
tres grados de libertad asociados a dos componentes ortogonales de traslación horizontal y
una rotación.
A continuación, se presentan los modelos tridimensionales de los módulos.

1.60
2.70
2.70
(Zona Sísmica N°1)
(Edificación Temporal - A2)
(Altura de la Edificación/Ct)
(Sistema Estructural: ALB. ARMADA - CONFINADA)
0.45
1.50
2.50
1.3. PARÁMETROS SÍSMICOS Y ESPECTROS DE RESPUESTA
Se ha considerado un espectro de respuesta para cada dirección de análisis para verificar
los desplazamientos y cuyo resultado es basado de los parámetros sísmicos recomendados
en el EMS y lo consignado en la norma E-030.
PARÁMETROS SÍSMICOS
1.10
1.60
1.80
2.00
3.00
0.60
0.80
1.00
1.20
T
0.00
0.20
0.40
2.500
2.500
2.500
C
Z
U
C
S
9.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
1.40
Tp
Tl
Rx
Ry
A partir de estos datos se elabora la curva de Pseudo aceleraciones.
1.00
1.786
1.563
1.235
0.250
0.160
0.111
0.082
0.063
SaX
0.68750
0.68750
0.68750
0.68750
0.68750
0.68750
0.57292
0.49107
1.000
0.444
2.500
2.500
2.500
2.083
0.42969
0.33951
0.27500
0.12222
0.06875
0.04400
0.03056
0.02245
0.01719
0.01358
SaY
0.68750
0.68750
0.68750
0.68750
0.68750
0.68750
0.57292
0.49107
0.42969
0.33951
0.27500
0.12222
0.06875
0.04400
0.03056
0.02245
0.01719
0.01358
Dado que los modos de vibración podrán determinarse por un procedimiento de análisis que
considere apropiadamente las características de rigidez y la distribución de las masas. En
cada dirección se considerarán aquellos modos de vibración cuya suma de masas efectivas
sea por lo menos el 90 % de la masa total, pero deberá tomarse en cuenta por lo menos los
tres primeros modos predominantes en la dirección de análisis.
Para cada una de las direcciones horizontales analizadas se utiliza un espectro inelástico de
pseudo-acerleraciones definido por:
0.049
0.00
0.25
0.50
0.75
1.00
1.25
1.50
1.75
2.00
2.25
2.50
2.75
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Periodo (S)
CURVA DE PSEUDO -
ACELERACIONES
SUELOS BLANDOS
𝑆 =
𝑍 ∗ 𝑈 ∗ 𝐶 ∗ 𝑆
𝑅
∗ 𝑔

1
2
3
1.4. VERIFICACIONES GENERALES
CASO PERIODO (seg)
SEGÚN ETABS:
El periodo en la dirección X en Etabs es similar a lo calculado; por lo que cumple la
verificación de periodo en X.
El periodo en la dirección Y en Etabs es similar a lo calculado; por lo que cumple la
verificación de periodo en Y.
≤
a) Para T menor o igual a 0,5 segundos: k = 1.0.
b) Para T mayor que 0,5 segundos: k = (0,75 + 0,5 T) ≤ 2.0.
REVISIÓN
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
0.0076
0.5148
0.456
UY
0.073
0.061
0.049
UX
0.956
0.0258
0.0019
Modal
Modal
Modal
MODO
- El periodo en X es de 0.073; por lo cual kx = 1.
- El periodo en Y es de 0.061; por lo cual ky = 1.
- Como el periodo en X es menor a Tp = 1; por lo que Cx = 2.5
- Como el periodo en Y es menor a Tp = 1; por lo que Cy = 2.5
- Esta verificación se realiza de acuerdo al Artículo 28.3.2. y 28.4.1. del RNE E - 030 "Diseño
Sismorresistente ".
≤
1.00
1.00
kx =
ky =
2.00
2.00
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
Item
UX
UY
UZ
Static %
99.93
99.79
0
1.4.1. REVISIÓN DE PERIODOS PARA LOS PRIMEROS 3 MODOS
1.4.2. VERIFICACIONES MEDIANTE ANÁLISIS ESTÁTICO Y DINÁMICO
Según los datos obtenidos, la estructura supera el 90% de masa participativa para cada
dirección del análisis.
Esta verificación se realiza de acuerdo al Artículo 29.01.02. del RNE E - 030 "Diseño
Sismorresistente".
Dynamic %
98.37
97.85
Modal
Item Type
Acceleration
Acceleration
Acceleration
Caso
Modal
Modal
SEGÚN ETABS:
0
REVISIÓN

Una estructura se clasifica como Regular o Irregular, cuando se verifican las irregularidades
descritas en el RNE E - 030 TABLA N° 8 y 9. Las Estructuras Regulares son las que no
presentan las irregularidades antes mencionadas; mientras que, las Estructuras
Irregularespueden presentar una o más de las irregularidades indicadas.
1.4.3. VERIFICACIÓN DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES
Story1
Story Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
SEGÚN ETABS: Desplazamientos en Dirección X
Desplazamientos Laterales Dirección X
Desplazamientos Laterales Dirección Y
SEGÚN ETABS: Desplazamientos en Dirección Y
Story Load Case/Combo Direction Drift REVISIÓN
REVISIÓN
CUMPLE
0.000640
Drift
Direction
X
La verificación de desplazamientos en X CUMPLE en todos los pisos con el valor máximo de
0.007 (E-030).
La verificación de desplazamientos en Y CUMPLE en todos los pisos con el valor máximo de
0.007 (E-030).
Los desplazamientos se calcularon con 0.85 R. De acuerdo con el Artículo 32 del RNE E -
030.
1.4.4. VERIFICACIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL
Story1 DESPLAZ DIN Max Y 0.000617 CUMPLE
Total
Placas
Columnas
SISTEMA
DIRECCIÓN X
ALB. ARMADA -
CONFINADA
ALB. ARMADA -
CONFINADA
SISTEMA
Columnas
%
0%
100%
OK
CORTANTE (Ton)
0
149.647
149.647
DIRECCIÓN Y
En X: OTRO SISTEMA
En Y: OTRO SISTEMA
1.5. VERIFICACIÓN DE IRREGULARIDADES
%
0%
100%
OK
ALB. ARMADA -
CONFINADA
CORTANTE (Ton)
0
170.5704
170.5704
ALB. ARMADA -
CONFINADA
Placas
Total

- En la dirección Y, la estructura es REGULAR.
1.5.1. IRREGULARIDAD EN ALTURA
La Irregularidad en Altura (Ia) se determina como el menor de los valores de la Tabla N° 8
del RNE E- 030. Correspondientes a las irregularidades estructurales existentes en altura en
las dos direcciones de análisis.
1.5.1.1. IRREGULARIDAD DE RIGIDEZ - PISO BLANDO
DIRECCIÓN X
SEGÚN ETABS: Desplazamientos de Entrepiso
Story
Story1
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
Y
Drift
0.0006
Force
Force REVISIÓN
Story
Story1
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
X
Drift
0.0006 148.06 NO APLICA
Direction
X
DIRECCIÓN Y
DIRECCIÓN Y
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Tabla N° 8 dice: "Existe irregularidad de
rigidez cuando, en cualquiera de las direcciones de análisis, en un entrepiso la rigidez lateral
es menor que 70% de la rigidez lateral del entrepiso inmediato superior, o es menor que
80% de la rigidez lateral promedio de los tres niveles superiores adyacentes". "Además,
existe irregularidad de resistencia cuando, en cualquiera de las direcciones de análisis, la
resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes es inferior a 80% de la resistencia del
entrepiso inmediato superior". Según los datos obtenidos del ETABS, se tiene que:
- En la dirección X, la estructura es REGULAR.
1.5.1.2. IRREGULARIDAD EXTREMA DE RIGIDEZ
147.20
REVISIÓN
Story
Story1
NO APLICA
REVISIÓN
NO APLICA
DIRECCIÓN X
Story
Story1
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
Y
Drift
0.0006
Force
147.20
REVISIÓN
NO APLICA
Drift
0.0006
Force
148.06
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max

1.5.1.3. VERIFICACIÓN POR PESO
DIMENSIÓN EN PLANTA
SEGÚN ETABS: Peso por Piso
NO APLICA
REVISIÓN
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Tabla N° 8 dice: "Existe irregularidad
extrema de rigidez cuando, en cualquiera de las direcciones de análisis, en un entrepiso la
rigidez lateral es menor que 60% de la rigidez lateral del entrepiso inmediato superior, o es
menor que 70% de la rigidez lateral promedio de los tres niveles superiores adyacentes".
"Además, existe irregularidad extrema de resistencia cuando, en cualquiera de las
direcciones de análisis, la resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes es inferior a
65% de la resistencia del entrepiso inmediato superior". Según los datos obtenidos del
ETABS, se tiene que:
Story
Story1
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Location
Bottom
Peso
294
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Tabla N° 8 dice: "Se tiene irregularidad de
masa (o peso) cuando el peso de un piso, determinado en el artículo 26, es mayor que 1.5
veces el peso de un pico adyacente. Este criterio no se aplica en azoteas ni en sótanos".
Según los datos obtenidos del ETABS, se tiene que:
- La estructura es REGULAR por peso.
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Tabla N° 8 dice: "La configuración es
irregular cuando, en cualquiera de las direcciones de análsis, la dimensión en planta de la
estructura resistente a cargas laterales es mayor que 1.3 veces la correspondiente
dimensión en un piso adyacente. Este criterio no se aplica en azoteas ni en sótanos". Según
los datos obtenidos de planos, se tiene que:
1.5.1.4. IRREGULARIDAD GEOMÉTRICA VERTICAL
PISO
1
REVISIÓN
X Y
NO APLICA
X (m)
9.50
Y (m)
7.43

Story
Story1
SEGÚN ETABS: Desplazamiento de Entrepiso
DIRECCIÓN Y
Load Case/Combo Direction Drift REVISIÓN
DESPLAZ DIN Max Y 0.0006 NO APLICA
1.5.2. IRREGULARIDAD EN PLANTA
La Irregularidad en Planta (Ip) se determina como el menor de los valores de la Tabla N° 9
correspondiente a las irregularidades estructurales en planta en las dos direcciones de
análisis.
1.5.2.1. IRREGULARIDAD TORSIONAL
Story
Story1
Drift
0.0006
DIRECCIÓN X
REVISIÓN
NO APLICA
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
X
- La estructura es REGULAR por discontuinuidad en los elementos resistentes.
1.5.1.6. DISCONTINUIDAD EXTREMA EN LOS SISTEMAS RESISTENTES
Según los planos, la estructura no presenta desalineamiento vetical en sus elementos
verticales.
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Tabla N° 8 dice: "Existe discontinuidad
extrema cuando la fuerza cortante que resisten los elementos discontinuos según se
describe en el ítem anterior, supere el 25% de la fuerza cortante total". Según la observación
de planos, se tiene que:
verticales.
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Tabla N° 8 dice: "Se califica a la estructura
como irregular cuando en cualquier elemento que resista más de 10% de la fuerza cortante
se tiene un desalieamiento vertical, tanto por un cambio de orientación, como por un
desplazamiento del eje de magnitud mayor que 25% de la correspondiente dimensión del
elemento". Según la observación de planos, se tiene que:

REVISIÓN
REGULAR
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Tabla N° 9 dice: "La estructura se califica
como irregular cuando los diafragmas tienen discontinuidades abruptas o variaciones
importantes en rigidez, incluyendo aberturas mayores que 50% del área bruta del
diafragma". Según lo observado en planos, se tiene que:
- La estructura es REGULAR por discontinuidad de diafragmas.
Story
Story1
AREA BRUTA (m2)
229.72
ÁREA ABERTURAS (m2)
26.39
DIMENSIONES
como irregular cuando tiene esquinas entrantes cuyas dimensiones en ambas direcciones
son mayores que 20% de la correspondiente dimensión total en planta". Según lo observado
en planos, se tiene que:
- En la dirección X, la estructura es IRREGULAR.
1.5.2.4. DISCONTINUIDAD DEL DIAFRAGMA
1.5.2.3. ESQUINAS ENTRANTES
PLANTA
1
X(m)
9.50
Y(m)
7.43
X1(m)
14.66
Y1(m)
1.80 IRREGULAR
XX
REGULAR
YY
REVISIÓN
torsional cuando, en cualquiera de las direcciones de análisis, el máximo desplazamirnto
relativo de entrepiso en un extremo del edificio en esa dirección, calculado incluyendo
excentricidad accidental, es mayor que 1.3 veces el desplazamiento relativo promedio de los
extremos del mismo entrepiso para la misma condición de carga. Este criterio solo se
aplica en edificios con diafragmas rígidos y sólo si el máximo desplazamiento relativo
de entrepiso es mayor que 50% del desplazamiento permisible (0.005)". Según los
resultados obtenidos de ETABS, se tiene que:
1.5.2.2. IRREGULARIDAD TORSIONAL EXTREMA
No aplica, porque los desplazamientos relativos no superan en 50% el valor máximo.
Este criterio solo se aplica en edificios con diafragmas rígidos y sólo si el máximo
desplazamiento relativo de entrepiso es mayor que 50% del desplazamiento permisible
(0.005)
- La estructura es REGULAR por irregularidad torsional extrema.

CATEGORÍA DE LA
EDIFICACIÓN
A2
ZONA
4
RESTRICCIÓN
NO SE PERMITEN
IRREGULARIDADES
Discontinuidad Del Diafragma
Sistemas No Paralelos
IRREGULARIDADES
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Artículo N° 20.03. dice: "Si al aplicar las
Tablas N° 8 y 9 se obtuvieran valores distintos de los factores Ia o Ip para las dos
direcciones de análisis, se toma para cada factor el menor valor entre los obtenidos para las
dos direcciones"
1.5.4. RESTRICCIÓN DE IRREGULARIDADES
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Artículo N° 21.01. dice: "De acuerdo a su
categoria y la zona donde se ubique, la edificación se proyecta respetando las restricciones
a la irregularidad de la Tabla N° 10"
1.00
1.00
IaY
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
IpY
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
IpX
1.00
1.00
0.90
Irregularidad De Rigidez - Piso Blando
Irregularidad Extrema De Rigidez
Irregularidad De Masa O Peso
Irregularidad Geométrica Vertical
Discontinuidad En Los Sistemas Resistentes
Discontinuidad Extrema En Los Sistemas Resistentes
IRREGULARIDAD EN PLANTA
Irregularidad Torsional
Irregularidad Torsional Extrema
Esquinas Entrantes
- La estructura es REGULAR por sistemas no paralelos.
1.5.3. RESUMEN DE IRREGULARIDADES
IaX
1.00
IRREGULARIDAD EN ALTURA
1.5.2.5. SISTEMAS NO PARALELOS
Los ejes de la estructura no forman ángulos menores de 30°.
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Tabla N° 9 dice: "Se considera que existe
irregularidad cuando en cualquiera de las direcciones de análisis los elementos resistentes a
fuerzas laterales no son paralelos. No se aplica si los ejes de los pórticos o muros forman
ángulos menores que 30° ni cuando los elementos no paralelos resisten menos que 10% de
la fuerza cortante del piso". Según lo observado en planos, se tiene que:

Fig. Imagen del encuentro entre módulos.
No existe junta de separación entre el módulo 1 y 2, se recomienda la modificación de la
estructura para evitar daños ante sismos.
Sx = 6.00 cm
Sy= 6.00 cm
3''
3''
1° La junta sísmica reglamentaria que se debe retirar el edificio del límite de propiedad.
Sx =
Sy=
3.00 cm
3.00 cm
1''
1''
2° La junta sísmica reglamentaria entre edificios adyacentes en caso no exista separación
del edificio existente del límite de propiedad.
1.6. SEPARACIÓN ENTRE EDIFICIOS
Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Artículo N° 33 dice: "Toda estructura está
separada de las estructuras vecinas, desde el nivel del terreno natural, una distancia mínima
s para evitar el contacto durante un movimiento sísmico"
Sx(cm) =
Sy(cm) = 0.05
0.10
PRIMER CASO
S(cm) = 3.00
SEGUNDO CASO
PRESENTA IRREGULARIDADES
NO PRESENTA IRREGULARIDADES EXTREMAS
VERIFICACIÓN
LA ESTRUCTURA NO
CUMPLE E.030 ART.
21.1 TABLA N°10
ESTADO
La estructura no comple con los requisitos de la Norma Técnica Peruana E - 030 "Diseño
Sismorresistente"; por lo cual, se recomienda la modificación estructural, con replanteo de
arquitectura existente.

DATOS TIPO EDIFICACION ( A ó B) A Am = Area en planta de muros en cada dirección (m2)
Ap = Area en planta de la edificación por piso (m2)
ANCHO DE MUROS DE SOGA = 0.13 m N = Numero de pisos de la edificación
ANCHO DE MUROS DE CABEZA = 0.23 m
Am N Para edificios (A)
Area 1º piso = 269.03 m2
Ap 130
Area 2º piso = 0 m2
Am N Para viviendas de 1 ó 2 pisos (B)
Ap 140
Número de pisos = 1
PISO Nº 1
t= 0.13 t= 0.23 t= 0.13 t= 0.23 X-X Am = 5.62 m2
1X 3.58 1Y 3.00
2X 2.45 2Y 4.05
3X 1.60 3Y 4.25 Am
4X 2.60 4Y 2.90 Ap
5X 3.10 5Y 4.05 OK
6X 2.30 6Y 2.70 N
7X 2.10 7Y 1.95 130
8X 2.25 8Y 2.90
9X 2.75 9Y 2.45 Y-Y Am = 9.31 m2
10X 2.80 10Y 4.05
11X 6.03 11Y 4.05
12X 5.10 12Y 2.90 Am
13X 3.05 13Y 3.05 Ap
14X 1.75 14Y 2.53 OK
N
130
TOTALES 39.15 2.30 10.00 34.83
41.45 44.83
VERIFICACION DE LA DENSIDAD DE MUROS
>
DIRECCION X DIRECCION Y
DENSIDAD DE MUROS
>
VERIFICACION
MURO MURO
0.02088
= 0.0346
=
=
VERIFICACIÓN DE LA DENSIDAD DE MUROS: MÓDULO 1
0.00769
0.00769
=

La resistenca admisible (Fa) a compresión en los muros de albañilería está dada por la expresión:
^
● En conclusión, el valor que se debe considerar para muros de espesor 0.13m es 53.08 ton/m2
Verificando los muros en dirección X:
Verificando los muros en dirección Y:
● En conclusión, los muros en la dirección X: NO CUMPLEN la VERIFICACIÓN del ESFUERZO AXIAL
por cargas de gravedad.
● En conclusión, los muros en la dirección y: CUMPLEN la VERIFICACIÓN del ESFUERZO AXIAL por
cargas de gravedad.
Fa = 105.43
^ 97.50
97.50 Cumple
MURO e = 0.13m MURO e = 0.23m
f'm = 650 ton/m2
h = 3.5 m
14Y 0.23 2.53 27.22 10.76 46.78
97.50 Cumple
13Y 0.23 3.05 35.13 11.54 50.15 97.50 Cumple
12Y 0.23 2.90 18.72 6.45 28.06
97.50 Cumple
11Y 0.23 4.05 29.26 7.22 31.41 97.50 Cumple
10Y 0.23 4.05 25.13 6.20 26.98
97.50 Cumple
9Y 0.13 2.45 8.31 3.39 26.08 53.08 Cumple
8Y 0.23 2.90 11.21 3.86 16.80
53.08 Cumple
7Y 0.13 1.95 8.14 4.18 32.13 53.08 Cumple
6Y 0.13 2.70 6.05 2.24 17.22
53.08 Cumple
5Y 0.23 4.05 22.58 5.57 24.24 97.50 Cumple
4Y 0.13 1.60 6.62 4.14 31.82
97.50 Cumple
3Y 0.23 4.25 20.21 4.75 20.67 97.50 Cumple
2Y 0.23 4.05 25.57 6.31 27.45
Fa
(ton/m2)
VERIFICACIÓN
(σm<Fa)
1Y 0.23 2.87 18.03 6.28 27.31 97.50 Cumple
MURO
t
(m)
l
(m)
Pm'
(ton)
Pm
(ton/m)
σm
(ton/m2)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
No Cumple
53.08
53.08
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
53.08
53.08
53.08
53.08
53.08
53.08
53.08
53.08
53.08
53.08
53.08
97.50
40.49
35.32
23.92
25.29
37.32
63.17
4.85
8.21
36.94
22.94
45.82
20.89
2.18
44.32
34.69
50.41
4.51
6.55
5.26
4.59
3.11
3.29
4.80
2.98
5.96
2.72
0.28
10.19
14.48
12.86
18.73
16.77
14.80
14.37
3.05
1.75
15.03
7.31
9.53
7.06
0.88
23.45
9.47
14.74
2.10
2.25
2.75
2.80
6.03
5.10
3.13
2.45
1.60
2.60
3.10
2.30
0.13
0.13
0.13
0.13
0.13
0.13
13X
14X
0.13
0.13
0.13
0.13
0.13
0.23
0.13
0.13
7X
8X
9X
10X
11X
12X
1X
2X
3X
4X
5X
6X
Pm
(ton/m)
σm
(ton/m2)
Fa
(ton/m2)
VERIFICACIÓN
(σm<Fa)
MURO
t
(m)
l
(m)
Pm'
(ton)
^ 97.50
VERIFICACIÓN DEL ESFUERZO AXIAL POR CARGAS DE GRAVEDAD
m
Fa = 53.08
ton/m2
m
m
650
3.5
0.13 t = 0.23
f'm =
h =
t =

Donde:
Z : ;
U : ;
S : ;
Tp : ;
Tl : ;
hm : ;
T : ;
C : ;
R : ;
P : ;
Donde:
Wi :
hi :
181.92
90.96
Σ 294.00 1008.42 90.96
1.00 3.43 294.00 1008.42 90.96
Hi (ton)
Sismo Moderado Sismo Severo
Vei (Ton)=2 Hi
Peso del nivel
Altura del nivel
Luego las fuerzas de inercia (Fi) se evalúan mediante la expresión de la Norma E.030:
S. MODERADO 6.00
1*PM+0.5*CV
NIVEL
hi
(m)
Wi
(ton)
Wi * hi
(ton-m) Fi (ton)
FUERZAS DE INERCIA ANTE EL SISMO MODERADO (Fi)
BLANDO 1.10
H = 90.96 Ton
294.00Ton
BLANDO 1.00
3.43m
VERIFICACIÓN ANTE SISMO MODERADO
Dada la regularidad del edificio, se hará un análisis estático ante las secciones del sismo moderado, modelando
al edificio mediante la definición del material de albañilería (Masonry), concreto 175 kg/cm2 y refuerzo 4200
kg/cm2, conectados a través de diafragmas rígidos (diafragma por puntos, debido a que la losa aligerada es
inclinada).
De acuerdo a la norma E0.70, el sismo moderado se define como aquél que origina fuerza de inercias iguales a
la mitad de las correspondientes del sismo severo (donde R=3, según la Norma E.030), esto significa que para el
sismo moderado puede emplearse un factor de reducción de las fuerzas sísmicas elásticas R=6.
Determinación de las Fuerzas de Inercia (Fi)
De acuerdo a la Norma E.030, la fuerza cortante en la base del edificio (H) se calcula con la expresión:
0.45
1.50
4
A
3.43m
hm/60 0.06
BLANDO 1.60
T<Tp 2.50

Donde:
D : Desplazamiento lateral elástico absoluto por sismo moderado.
d : Desplazamiento lateral elástico relativo por sismo moderado.
DI : Distorsión inelástica máxima de entrepiso.
R : 6 (para sismo moderado)
h : Altura de entrepiso.
RT : Regularidad torsional.
SI
● En conclusión, las distorciones de entrepiso en la dirección X: CUMPLEN la VERIFICACIÓN de
DISTORSIÓN de entrepiso.
● En conclusión, las distorciones de entrepiso en la dirección Y: CUMPLEN la VERIFICACIÓN de
● En conclusión, la deformación torsional en la dirección X: CUMPLEN la VERIFICACIÓN de
TORSIÓN.
● En conclusión, la deformación torsional en la dirección Y: CUMPLEN la VERIFICACIÓN de
TORSIÓN.
● En conclusión, las verificaciones por Sismo Moderado en las direcciones X e Y: CUMPLE, por lo
tanto, el edificio cuenta con una adecuada rigidez, además, califica torsionalmente como regular y no
hay necesidad de reducir el factor R, ni de efectuar un análisis dinámico.
DI<=0.005
1 0.000813 0.000813 0.001059 0.001059 0.001875 0.001875 0.7219 SI
d (m) D (m) d (m) D (m) d (m) RT<1.3
SI
VERIFICACIÓN DE DISTORCIONES LATERALES Y REGULARIDAD TORSIONAL X-X
VERIFICACIÓN DE DISTORCIONES LATERALES Y REGULARIDAD TORSIONAL Y-Y
NIVEL
Centro de Masas CG Eje Superior Eje Inferior
RT
VERIFICACIONES
D (m)
DI<=0.005
1 0.001428 0.001428 0.002179 0.002179 0.002131 0.002131 1.0111 SI
d (m)
Extremo Derecho
D (m) d (m)
RT
VERIFICACIONES
RT<1.3
Desplazamientos Laterales, Distorsión Inelástica y Regularidad Torsional
NIVEL
D (m) d (m)
Centro de Masas CG Extremo Izquierdo
D (m)

Donde:
Z : ;
U : ;
S : ;
Tp : ;
Tl : ;
hm : ;
T : ;
C : ;
R : ;
P : ;
Donde:
Wi :
hi :
FUERZAS DE INERCIA ANTE EL SISMO SEVERO (Fi)
Σ 294.00 1043.70 181.91
1.00 3.55 294.00 1043.70 181.91 181.91
NIVEL
hi
(m)
Wi
(ton)
Wi * hi
(ton-m)
Sismo Severo
Fi (ton) Hi (ton)
H = 181.91 Ton
Peso del nivel
Altura del nivel
T<Tp 2.50
S. SEVERO 3.00
1*PM+0.5*CV 294.00Ton
3.43m 3.43m
hm/60 0.06
A 1.50
BLANDO 1.10
BLANDO 1.00
VERIFICACIÓN ANTE SISMO SEVERO
Dada la irregularidad del edificio, se hará un análisis dinamico ante las secciones del sismo severo, modelando al
edificio mediante la definición del material de albañilería (Masonry), concreto 175 kg/cm2 y refuerzo 4200
inclinada).
De acuerdo a la norma E0.70, el sismo severo se define como aquél que origina fuerza de inercias al 100%
(donde R=3, según la Norma E.030).
4 0.45
BLANDO 1.60

Donde:
D : Desplazamiento lateral elástico absoluto por sismo severo.
d : Desplazamiento lateral elástico relativo por sismo severo.
R : 3 (para sismo severo)
TORSIÓN.
TORSIÓN.
● En conclusión, las verificaciones por Sismo Severo en las direcciones X e Y: CUMPLE, por lo tanto, el
edificio cuenta con una adecuada rigidez, además, califica torsionalmente como regular, se puede
realizar el REFORZAMIENTO.
0.001875 0.7219 SI SI
1 0.000813 0.000813 0.001059 0.001059 0.001875
VERIFICACIONES
D (m) d (m) D (m) d (m) D (m) d (m) RT<1.3 DI<=0.005
0.002131 1 SI SI
NIVEL
RT
1 0.001428 0.001428 0.002131 0.002131 0.002131
D (m) d (m) D (m) d (m) RT<1.3 DI<=0.005
NIVEL
Centro de Masas CG Extremo Izquierdo Extremo Derecho
RT
VERIFICACIONES
D (m) d (m)

Donde:
Ve : Fuerza cortante (ton).
Me : Momento flector (ton - m).
Donde:
L : Longitud total del muro (m).
Pg : Carga axial de gravedad (ton).
Ve, Me : Fuerza cortante y momento flector (ton)(ton-m).
1/3 ≤ α : Ve L / Me ≤ 1.0 factor de reducción de la resistencia al corte por esbeltez.
V'm : Resistencia a corte puro de los muros de albañilería. 81 ton/m2
Vm : 0.5 v'm α t L + 0.23 Pg resistencia a fuerza cortante.
t : Espesor efectivo del muro.
fs : 2 ≤ Vm1 / Ve1 ≤ 3.0 factor de amplificación para pasar a sismo severo.
Vu : Ve (Vm1 / Ve1) Fuerza cortante última ante sismo severo.
Mu : Me (Vm1 / Ve1) Momento flector última ante sismo severo.
VE : Cortante de entrepiso ante sismo severo
Fuerzas Internas en la dirección X
26.86 6.59
4.66 1.45 5.64 53.84 29.61 3.00 13.98 4.34
8.95 2.20 12.44 200.83 110.46 3.00
19.84 5.97
24.34 4.20 29.53 793.57 436.46 3.00 73.01 12.61
6.61 1.99 20.01 635.57 349.56 3.00
36.09 8.66
11.21 2.44 12.88 190.87 104.98 3.00 33.63 7.31
12.03 2.89 11.46 167.11 91.91 3.00
111.22 3.00 35.41 8.73
13.96 4.00
7.33 2.06 7.98 96.09 52.85 3.00 21.98 6.19
4.65 1.33 7.32 81.99 45.09 3.00
11.80 2.91 9.33 202.22
88.43 3.00 33.81 7.51
13.09 2.88 14.09 230.04 126.52 3.00 39.26 8.64
5.10
3.05
1.75
2.98
5.96
2.72
0.28
10.19
2.60
3.10
2.30
2.10
2.25
2.75
4.85
8.21
4.51
6.55
5.26
4.59
3.11
3.29
2.80
12X
13X
14X
4X
5X
6X
7X
8X
9X
10X
11.27 2.50 11.70 160.78
5.86 1.61 5.82 50.38
11X 6.03
133.12 3.00 48.92 10.47
2X
3X
2.45
1.60
62.28 3.00 27.88 7.83
27.71 3.00 17.57 4.83
9.29 2.61 8.73 113.24
12.03
11.211
1X 3.13 4.80 16.31 3.49 14.62 242.03
RESISTENCIA AL CORTE GLOBAL, FUERZAS INTERNAS ANTE SISMO SEVERO
Muro
L
(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton-m)
12Y 12.504 2.8054
13Y 21.572 4.5445
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
1.446
FUERZAS INTERNAS Y
MURO
Piso 1
Ve Y Me Y
1Y 11.416 2.6265
1.3346
4Y 14.881
2Y 20.345 4.0884
3Y 15.428 2.9702
3.1556
5Y 3.6943
17.524 3.5669
11Y 19 3.947
8Y 7.8785 1.9892
9Y 4.1475
FUERZAS INTERNAS X
1X
2X
3X
4X
5X
16.306
9.2941
5.856
11.269
MURO
Ve X
Piso 1
Me X
2.6097
1.6105
2.5044
8.9537
4.6591
3.4904
1.0358
14.609 3.5279
4.6529
7.3258
13X
14X
6X
7X
2.0645
0.9926
4.2036
14Y
6Y 3.8174 0.8144
7Y 7.71 1.9317
2.1958
10Y
FUERZAS INTERNAS POR SISMO MODERADO
9X
10X
11X
12X
2.8794
2.9098
13.088
11.803
2.8871
2.438
1.9913
8X
6.6145
24.336

Fuerzas Internas en la dirección Y
Verificaciones:
● Níngún muro debe agrietarse por sismo moderado: Ve ≤ 0.55 Vm
● La resistencia global a fuerza cortante por piso debe ser: ΣVm ≥ VE
● Comportamiento elástico por sismo severo: ΣVm > R VE
● Verificación de agrietamiento por sismo severo: Vu < Vm
Verificación de Fuerzas Internas en la dirección X
(4)
(4)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
10.58
226.95 3.00 64.72 13.63
(2)
Cumple
(3)
Cumple Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
8.42
13Y 3.05 11.54 21.57 4.54 14.45 412.63
12Y 2.90 6.45 12.50 2.81 12.93 350.64 192.85
14Y 2.53 10.76 14.61 3.53 10.48 249.37 137.15
52.57
3.00 37.51
3.00 43.83
10.70
11Y 4.05 7.22 19.00 3.95 19.50 737.15 405.43 3.00 57.00 11.84
10Y 4.05 6.20 17.52 3.57 19.90 752.06 413.63 3.00
23.64 5.97
9Y 2.45 3.39 4.15 1.04 9.81 127.32 70.03 3.00 12.44 3.11
8Y 2.90 3.86 7.88 1.99 11.49 311.16 171.14 3.00
2.44
7Y 1.95 4.18 7.71 1.93 7.78 80.87 44.48 3.00
0.81 12.66 180.43 99.23 3.00 11.45
6Y 2.70 2.24 3.82
23.13 5.80
15.07 569.94 313.47 3.00 11.08 2.98
64.51 35.48 3.00 44.64 9.47
7.55
5Y 4.05 5.57 3.69 0.99
4Y 1.60 4.14 14.88 3.16
22.08 875.05 481.28 3.00 46.28 8.91
761.76 418.97 3.00 61.03 12.27
20.15
3Y 4.25 4.75 15.43 2.97
2Y 4.05 6.31 20.34 4.09
12.47 334.82 184.15 3.00 34.25 7.88
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
α
1Y 2.87 6.28 11.42 2.63
Muro
L
(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton-m)
Muro
1X
(1)
(2)
(3)
Vm
(ton)
242.03
(1)
Cumple
0.55Vm
(ton)
133.12
62.28
27.71
88.43
126.52
111.22
45.09
Ve
(ton)
16.31
9.29
5.86
11.27
13.09
11.80
4.65
11.21
6.61
24.34
8.95
4.66
2X
3X
4X
5X
6X
7X
Σ 3218.5
52.85
91.91
104.98
349.56
436.46
110.46
29.61
7.33
167.11
190.87
635.57
793.57
200.83
53.84
8X
9X
10X
11X
12X
13X
14X
12.03
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
113.24
50.38
160.78
230.04
202.22
81.99
96.09

Verificación de Fuerzas Internas en la dirección Y
● En conclusión, la estructura en general y los muros: CUMPLEN las verificaciones (1), (2), (3), (4), por
lo tanto se recomienda: el REFORZAMIENTO de la estructura.
● En conclusión, el comportamiento por sismo severo en el primer piso en la dirección Y: CUMPLE la
VERIFICACIÓN de comportamiento elástico.
● En conclusión, los muros en la dirección X: CUMPLE la VERIFICACIÓN de agrietamiento por sismo
severo.
● En conclusión, los muros en la dirección Y: CUMPLE la VERIFICACIÓN de agrietamiento por sismo
severo.
Σ 5807.7
moderado.
● En conclusión, los muros en la dirección Y: CUMPLE la VERIFICACIÓN de agrietamiento por sismo
moderado.
● En conclusión, la resistencia global a fuerza cortante del primer piso en la dirección X: CUMPLE la
VERIFICACIÓN de resistencia por cortante global.
● En conclusión, la resistencia global a fuerza cortante del primer piso en la dirección Y: CUMPLE la
● En conclusión, el comportamiento por sismo severo en el primer piso en la dirección X: CUMPLE la
13Y 21.57 226.95 412.63 Cumple Cumple
14Y 14.61 137.15 249.37 Cumple Cumple
11Y 19.00 405.43 737.15 Cumple Cumple
12Y 12.50 192.85 350.64 Cumple Cumple
9Y 4.15 70.03 127.32 Cumple Cumple
10Y 17.52 413.63 752.06 Cumple Cumple
7Y 7.71 44.48 80.87 Cumple Cumple
8Y 7.88 171.14 311.16 Cumple Cumple
5Y 3.69 313.47 569.94 Cumple Cumple
6Y 3.82 99.23 180.43 Cumple Cumple
481.28 875.05 Cumple Cumple
4Y 14.88 35.48 64.51 Cumple Cumple
Muro
Ve
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm
(ton)
(1) (2) (3) (4)
1Y 11.42 184.15 334.82 Cumple
Cumple Cumple
Cumple
2Y 20.34 418.97 761.76 Cumple Cumple
3Y 15.43

MÓDULO 1: C-1 25X30
7.1 DISEÑO DE COLUMNAS
7.1.1 DIAGRAMA DE INTERACCIÓN
Lugar geométrico de las combinaciones de Pn y Mn agotan la capacidad de la sección,
siguiendo los mismos criterios para el análisis de una sección en flexión simple.
Diagrama de Interacción de Diseño RNE E 060 - 2009
F. Reducción por compresión (estribos):
F. Reducción de resistencia por flexión:
Ø 0.70
Ø 0.90
Capacidad de Carga Axial Máxima
Donde:
Ag: Área de la sección bruta del concreto.
Ast: Área del refuerzo longitudinal.
DISEÑO DE COLUMNA CL-1
ESFUERZOS ACTUANTES PARA CADA COMBINACIÓN DE CARGA
Load Case/Combo Pier Location P (ton) M2 (ton-m)
Story M3 (ton-m)
1.4 CM + 1.7 CV
1.25 (Cm + Cv) + Seqx
1.25 (Cm + Cv) - Sxe+
1.25 (Cm + Cv) + Sxe-
1.25 (Cm + Cv) - Seqy
1.25 (Cm + Cv) - Sye+
1.25 (Cm + Cv) + Sye-
0.9 Cm + Seqx
0.9 Cm + Seqy
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
-7.9057
-5.6269
-7.3998
-7.3992
-6.3932
-6.6954
-6.6966
-2.7605
-3.5268
0.0767
0.3055
-0.0578
-0.0577
0.1503
0.0646
0.0643
0.2745
0.1194
0.0017
0.2187
-0.017
-0.0129
0.3959
0.156
0.1471
0.2177
0.3949
𝑃 = ∅ ∗ 𝑃 = 0.80 ∗ ∅ ∗ 0.85 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴 − 𝐴 + 𝑓 ∗ 𝐴

M3 (ton-m)
0.000
-1.901
CURVA DE INTERACCIÓN
NOMINAL (0 GRADOS)
NOMINAL (180 GRADOS)
1.901
3 75.856
4 63.560
5 50.360
-3.015
-3.837
-4.381
Según ETABS (Curva nominal y Curva de Diseño)
75.856
63.560
50.360
1
2
3
4
5
3.015
3.837
4.381
Point P (ton)
82.729
82.729
Point P (ton)
1 82.729
2 82.729
M3 (ton-m)
0.000
6
7
8
9
10
11
34.587 4.635
26.265 4.244
17.155 3.602
6.309 2.622
-9.658 0.983
-16.800 0.000
6 34.587 -4.635
7 26.265 -4.244
8 17.155 -3.602
9 6.309 -2.622
10 -9.658 -0.983
11 -16.800 0.000
CURVA DE INTERACCIÓN DE
DISEÑO (0 GRADOS)
Point P (ton) M3 (ton-m)
1 53.774 0.000
2 53.774 1.236
3 49.306 1.959
4 41.314 2.494
5 32.734 2.847
6 22.482 3.013
7 19.897 3.215
8 15.439 3.242
9 5.678 2.360
10 -8.692 0.885
11 -15.120 0.000
DISEÑO (180 GRADOS)
1 53.774 0.000
2 53.774 -1.236
-3.242
3 49.306 -1.959
4 41.314 -2.494
5 32.734 -2.847
7 19.897 -3.215
8 15.439
NOMINAL (90 GRADOS)
Point P (ton) M2 (ton-m) Point P (ton) M2 (ton-m)
1 82.729 0.000 1 82.729 0.000
2 82.729 1.534 2 82.729 -1.534
3 75.604 2.462 3 75.604 -2.462
4 62.957 3.122 4 62.957 -3.122
5 48.641 3.478 5 48.641 -3.478
6 31.736 3.592 6 31.736 -3.592
7 23.436 3.238 7 23.436 -3.238
8 14.146 2.681 8 14.146 -2.681
9 2.614 1.837 9 2.614 -1.837
10 -9.985 0.785 10 -9.985 -0.785
11 -16.800 0.000 11 -16.800 0.000
9 5.678 -2.360
10 -8.692 -0.885
11 -15.120 0.000
6 22.482 -3.013

7 17.754 2.453 7 17.754 -2.453
P (ton) M2 (ton-m) Point P (ton) M2 (ton-m)
1 53.774 0.000 1 53.774 0.000
4 40.922 2.029 4 40.922 -2.029
5 31.617 2.261 5 31.617 -2.261
11 -15.120 0.000 11 -15.120 0.000
8 12.732 2.413 8 12.732 -2.413
9 2.353 1.653 9 2.353 -1.653
10 -8.987 0.707 10 -8.987 -0.707
6 20.628 2.335 6 20.628 -2.335
2 53.774 0.997 2 53.774 -0.997
3 49.143 1.600 3 49.143 -1.600
DISEÑO (90 GRADOS)
Point
-40
-20
0
20
40
60
80
100
-6.0E+00 -4.0E+00 -2.0E+00 0.0E+00 2.0E+00 4.0E+00 6.0E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
DIAGRAMA DE INTERACCIÓN X - X
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes
-40
-20
0
20
40
60
80
100
-4.0E+00 -3.0E+00 -2.0E+00 -1.0E+00 0.0E+00 1.0E+00 2.0E+00 3.0E+00 4.0E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
DIAGRAMA DE INTERACCIÓN Y - Y
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes

Donde:
Tipo de elemento en diseño:
Diámetro del Estribo: Ø
Diámetro de la Barra: Ø
Luz libre: 2.70 m
2.1.3 DISTRIBUCIÓN DE ESTRIBOS
COLUMNA
3/8
1/2
En conclusión; el acero impuesto NO necesita incrementar el área de acero por cortante.
Vs = -4.41 Ton Corte del Acero
ρh = 0.0025 Cuantía Horizontal
ρv = 0.0025 Cuantía Horizontal
0.22 Ton
0.0025 Cuantía Mínima
Cortante Última
ρmin=
Vu =
Cortante Aportada por el Acero
Cortante Aportada por el Concreto
Acw :
αc :
Área de la Placa
Coeficiente del concreto
Lm =0.30
αc =
Vc = 4.67 Ton
0.530
Lm (m) 0.30
e (cm) 25.00
d barra 3/8
Ø (cortante) 0.75
4Ø1/2"
7.1.2 DISEÑO POR CORTE
Datos
f'c (kg/cm2) 138.1
fy (kg/cm2) 4200
Hm (m) 4.5
𝑉 = 𝛼 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴 𝑉 =
𝐴 ∗ 𝑓 ∗ 𝑑
𝑠

≈
≈
≈
≈
b. Zona Central Estribaje
1Ø3/8'': rto@0.15 m
c. Zona de Nudo Estribaje
1Ø3/8''@0.15 m
So =
So =
So =
Lo =
c. Zona de Nudo
15.00 cm 15.00 cm
a. Zona de confinamiento Estribaje
1Ø3/8'': 1@0.05 m; 10@0.075 m
7.62 cm
50.00 cm
7.50 cm
75.00 cm
b. Zona Central
12.70 cm 15.00 cm
a. Zona de confinamiento

-0.0012
0.2305
0.1157
0.1156
0.0823
-0.0048
-0.0046
0.2309
0.0827
0.0034
0.0483
0.0097
0.0088
0.1303
0.065
0.0669
0.0469
0.1289
-5.8455
-3.2644
-4.3662
-4.381
-2.0552
-3.6443
-3.6122
-1.199
0.0103
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
1.4 CM + 1.7 CV
1.25 (Cm + Cv) + Seqx
1.25 (Cm + Cv) - Sxe+
1.25 (Cm + Cv) + Sxe-
1.25 (Cm + Cv) - Seqy
1.25 (Cm + Cv) - Sye+
1.25 (Cm + Cv) + Sye-
0.9 Cm + Seqx
0.9 Cm + Seqy
Donde:
DISEÑO DE COLUMNA C-2
Story M3 (ton-m)
Ø 0.70
Ø 0.90
𝑃 = ∅ ∗ 𝑃 = 0.80 ∗ ∅ ∗ 0.85 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴 − 𝐴 + 𝑓 ∗ 𝐴

10 -11.121 0.654 10 -11.121 -0.654
11 -16.800 0.000 11 -16.800 0.000
8 10.739 2.356 8 10.739 -2.356
9 0.343 1.597 9 0.343 -1.597
6 26.057 3.160 6 26.057 -3.160
7 18.893 2.848 7 18.893 -2.848
4 53.744 2.701 4 53.744 -2.701
5 41.196 3.025 5 41.196 -3.025
2 71.119 1.340 2 71.119 -1.340
3 64.625 2.127 3 64.625 -2.127
NOMINAL (90 GRADOS)
1 71.119 0.000 1 71.119 0.000
9 0.308 -1.438
10 -10.009 -0.589
11 -15.120 0.000
6 16.937 -2.054
7 14.313 -2.157
8 9.665 -2.120
3 42.006 -1.383
4 34.934 -1.756
5 26.777 -1.966
1 46.228 0.000
2 46.228 -0.871
9 0.308 1.438
10 -10.009 0.589
11 -15.120 0.000
6 16.937 2.054
7 14.313 2.157
8 9.665 2.120
3 42.006 1.383
4 34.934 1.756
5 26.777 1.966
DISEÑO (0 GRADOS)
1 46.228 0.000
2 46.228 0.871
9 0.343 -1.597
10 -11.121 -0.654
11 -16.800 0.000
6 26.057 -3.160
7 18.893 -2.848
8 10.739 -2.356
6
7
8
9
10
11
26.057 3.160
18.893 2.848
10.739 2.356
0.343 1.597
-11.121 0.654
-16.800 0.000
64.625
53.744
41.196
1
2
3
4
5
2.127
2.701
3.025
Point P (ton)
71.119
71.119
Point P (ton)
1 71.119
2 71.119
M3 (ton-m)
0.000
M3 (ton-m)
0.000
-1.340
NOMINAL (0 GRADOS)
1.340
3 64.625
4 53.744
5 41.196
-2.127
-2.701
-3.025

6 16.937 2.054 6 16.937 -2.054
7 14.313 2.157 7 14.313 -2.157
11 -15.120 0.000 11 -15.120 0.000
8 9.665 2.120 8 9.665 -2.120
9 0.308 1.438 9 0.308 -1.438
10 -10.009 0.589 10 -10.009 -0.589
4 34.934 1.756 4 34.934 -1.756
5 26.777 1.966 5 26.777 -1.966
2 46.228 0.871 2 46.228 -0.871
3 42.006 1.383 3 42.006 -1.383
DISEÑO (90 GRADOS)
1 46.228 0.000 1 46.228 0.000
-30
-20
-10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
-4.0E+00 -3.0E+00 -2.0E+00 -1.0E+00 0.0E+00 1.0E+00 2.0E+00 3.0E+00 4.0E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes
-30
-20
-10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
-4.0E+00 -3.0E+00 -2.0E+00 -1.0E+00 0.0E+00 1.0E+00 2.0E+00 3.0E+00 4.0E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes

Donde:
Luz libre:
Hm (m) 4.5
4Ø1/2"
Datos
f'c (kg/cm2) 210
fy (kg/cm2) 4200
Lm =0.25
αc =
Vc = 4.80 Ton
0.530
Lm (m) 0.25
e (cm) 25.00
d barra 3/8
Ø (cortante) 0.75
0.13 Ton
Cortante Última
ρmin=
Vu =
Acw :
αc :
Área de la Placa
COLUMNA
3/8
5/8
2.70 m
𝑉 = 𝛼 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴
𝑉 =
𝐴 ∗ 𝑓 ∗ 𝑑
𝑠

≈
≈
≈
≈
1Ø3/8'': rto@0.15 m
1Ø3/8''@0.15 m
So =
So =
So =
Lo =
c. Zona de Nudo
15.00 cm 15.00 cm
1Ø3/8'': 1@0.05 m; 10@0.075 m
8.33 cm
50.00 cm
7.50 cm
75.00 cm
b. Zona Central
15.88 cm 15.00 cm

-0.0044
0.1222
0.0575
0.057
0.0466
-0.01
-0.009
0.1241
0.0486
0.0143
0.0239
0.0177
0.018
0.0226
0.0169
0.0163
0.0185
0.0172
-5.2344
0.1833
-6.7814
-6.7739
-2.6804
-4.6114
-4.6277
2.1191
-0.7446
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
1.4 CM + 1.7 CV
1.25 (Cm + Cv) + Seqx
1.25 (Cm + Cv) - Sxe+
1.25 (Cm + Cv) + Sxe-
1.25 (Cm + Cv) - Seqy
1.25 (Cm + Cv) - Sye+
1.25 (Cm + Cv) + Sye-
0.9 Cm + Seqx
0.9 Cm + Seqy
Donde:
Story M3 (ton-m)
Ø 0.70
Ø 0.90
𝑃 = ∅ ∗ 𝑃 = 0.80 ∗ ∅ ∗ 0.85 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴 − 𝐴 + 𝑓 ∗ 𝐴

10 -13.393 0.393 10 -13.393 -0.393
11 -16.800 0.000 11 -16.800 0.000
8 3.924 1.704 8 3.924 -1.704
9 -4.201 1.118 9 -4.201 -1.118
6 14.699 2.296 6 14.699 -2.296
7 9.806 2.067 7 9.806 -2.067
4 35.319 1.860 4 35.319 -1.860
5 26.304 2.118 5 26.304 -2.118
2 47.899 0.952 2 47.899 -0.952
3 42.666 1.459 3 42.666 -1.459
NOMINAL (90 GRADOS)
1 47.899 0.000 1 47.899 0.000
9 -10.164 -0.325
10 -12.642 -0.174
11 -15.120 0.000
6 3.478 -0.563
7 -0.353 -0.545
8 -7.491 -0.456
3 26.857 -0.467
4 20.981 -0.567
5 13.650 -0.596
1 31.134 0.000
2 31.134 -0.289
9 -10.164 0.325
10 -12.642 0.174
11 -15.120 0.000
6 3.478 0.563
7 -0.353 0.545
8 -7.491 0.456
3 26.857 0.467
4 20.981 0.567
5 13.650 0.596
DISEÑO (0 GRADOS)
1 31.134 0.000
2 31.134 0.289
9 -11.293 -0.361
10 -14.047 -0.194
11 -16.800 0.000
6 5.351 -0.866
7 -0.465 -0.719
8 -8.323 -0.506
6
7
8
9
10
11
5.351 0.866
-0.465 0.719
-8.323 0.506
-11.293 0.361
-14.047 0.194
-16.800 0.000
41.319
32.278
21.000
1
2
3
4
5
0.719
0.872
0.917
Point P (ton)
47.899
47.899
Point P (ton)
1 47.899
2 47.899
M3 (ton-m)
0.000
M3 (ton-m)
0.000
-0.444
NOMINAL (0 GRADOS)
0.444
3 41.319
4 32.278
5 21.000
-0.719
-0.872
-0.917

6 9.554 1.492 6 9.554 -1.492
7 7.429 1.566 7 7.429 -1.566
11 -15.120 0.000 11 -15.120 0.000
8 3.532 1.533 8 3.532 -1.533
9 -3.781 1.007 9 -3.781 -1.007
10 -12.053 0.353 10 -12.053 -0.353
4 22.958 1.209 4 22.958 -1.209
5 17.098 1.377 5 17.098 -1.377
2 31.134 0.619 2 31.134 -0.619
3 27.733 0.948 3 27.733 -0.948
DISEÑO (90 GRADOS)
1 31.134 0.000 1 31.134 0.000
-30
-20
-10
0
10
20
30
40
50
60
-1.5E+00 -1.0E+00 -5.0E-01 0.0E+00 5.0E-01 1.0E+00 1.5E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes
-30
-20
-10
0
10
20
30
40
50
60
-3.0E+00 -2.0E+00 -1.0E+00 0.0E+00 1.0E+00 2.0E+00 3.0E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes

Donde:
Luz libre:
Hm (m) 4.5
4Ø1/2"
Datos
f'c (kg/cm2) 210
fy (kg/cm2) 4200
Lm =0.25
αc =
Vc = 4.80 Ton
0.530
Lm (m) 0.25
e (cm) 25.00
d barra 3/8
Ø (cortante) 0.75
0.05 Ton
Cortante Última
ρmin=
Vu =
Acw :
αc :
Área de la Placa
COLUMNA
3/8
5/8
2.70 m
𝑉 = 𝛼 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴
𝑉 =
𝐴 ∗ 𝑓 ∗ 𝑑
𝑠

PREDIMENSIONADO DE ACERO EN COLUMNAS - BARRAS LONGITUDINALES ACI 318-05 Y NEC 15
PARA INICIAR Y REVISAR DISEÑOS DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO CON SOFTWARE CSI SAP2000/ETABS
Cuantias minimas y maximas para refuerzo en columnas
a 30.00 cm
t 30.00 cm
FY 4200
ASMIN 9.00 cm²
#barras Ø Area
Esquinas 4 12 4.52 cm²
Caras 2 12 2.26 cm²
6.78 cm² Acero Insuficiente
0.75% OK!!
Usar en las esquinas 4Ø12
Usar en las caras 2Ø12
SEPARACION DE ESTRIBOS
Ln= 3.06 m
ESTRIBO 10
Ln/6 450
0.51 m 0.45 m
So (mm) 6*db
100 72
S (mm) 6*db
150 72
Estribo Area Ramas
ρ' Según
Analisis en
cm/cm
Separación
Def
12 1.130 cm 1 0.042 7.20 cm
7.20 cm
SEPARACION DE ESTRIBOS FUERA DE LA ZONA
DE CONFINAMIENTO
7.20 cm
Porcentaje seleccionado
Area total en Barras
CALCULO ACERO MINIMO
Comprobación por arreglo
Longitud Lo o zona de confinamiento
0.51 m
SEPARACION DE ESTRIBOS EN ZONA DE
CONFINAMIENTO
t
a
r
Refuerzo
en caras
Refuerzo en
esquinas
Observaciones:
·En zonas de traslapes se deben separar los
estribos cada 10cm

4.50 m
Dimensiones de la viga
h 35.00 cm
b 25.00 cm
r 3.00 cm
d 32.00 cm ASMIN 2.67 cm²
L 4.50 m ASMIN 1.79 cm²
F'c 138.10 Kgf/cm² Se coloca el valor mayor entre los dos
Fy 4200.00 Kgf/cm² ASMIN 2.67 cm²
Ø #barras Area
1/2 3 3.81 cm²
1/2 3 3.81 cm²
7.62 cm² OK
INTERPRETACION DE LOS DATOS OBTENIDOS POR ANALISIS ESTRUCTURAL CON SOFTWARE CSI SAP2000/ETABS
DISEÑO DE ACERO POR FLEXION - BARRAS LONGITUDINALES ACI 318-05
MODULO 01 VIGA 25X35
Arreglo de aceros Asmin
Observaciones:
·Imagen de referencia sin escala.
·Longitudes de desarrollo según norma y
dependen de donde se ubique la viga.
·Longitudes de solape de acuerdo a la Norma
COVENIN 1753:2006 o ACI 318-05.
·No solapar en:
··Nodos
··A una distancia = 2h de la cara de la
columna
··Zona posible de Rótula Plástica
L
d
h
r
r
L/ 3 L/ 3 L/ 3
A's
As
A's
As
A's
As
1
1
'
2
2'
3
3'

CUANTIAS A FLEXION SEGÚN ANALISIS ESTRUCTURAL
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
Ø #barras Area 4.52 cm² No Cumple
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø5/8
17.000 cm² 5/8 1 1.98 cm² Usar Asmin, As<Asmin
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø5/8
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
Ø #barras Area 4.52 cm²
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø5/8
2.783 cm² 5/8 1 1.98 cm² OK
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
3.000 cm² 1/2 1 1.27 cm² OK
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø5/8
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø5/8
Acero Inferior
1er TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Arreglo de aceros propuesta de diseño
3ER TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior
2DO TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior

2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2
4.50 m
h 20.00 cm
b 14.00 cm
r 3.00 cm
L 4.50 m ASMIN 0.53 cm²
Ø #barras Area
1/2 2 2.54 cm²
1/2 2 2.54 cm²
5.08 cm² OK
Usar 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
Observaciones:
COVENIN 1753:2006 o ACI 318-05.
·No solapar en:
··Nodos
columna
L
d
h
r
r
L/ 3 L/ 3 L/ 3
A's
As
A's
As
A's
As
1
1
'
2
2'
3
3'

ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
Acero Inferior
1er TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero
Superior
Acero Inferior
2DO TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior
3ER TERCIO DE VIGA

2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2
4.50 m
h 20.00 cm
b 14.00 cm
r 3.00 cm
L 4.50 m ASMIN 0.53 cm²
Ø #barras Area
1/2 2 2.54 cm²
1/2 2 2.54 cm²
5.08 cm² OK
Usar 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
Observaciones:
COVENIN 1753:2006 o ACI 318-05.
·No solapar en:
··Nodos
columna
L
d
h
r
r
L/ 3 L/ 3 L/ 3
A's
As
A's
As
A's
As
1
1
'
2
2'
3
3'

ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
Ø #barras Area 2.54 cm² Revisar Arreglo por favor!!!
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
Acero Inferior
1er TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero
Superior
Acero Inferior
2DO TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior
3ER TERCIO DE VIGA

2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2
4.50 m
h 20.00 cm
b 14.00 cm
r 3.00 cm
L 4.50 m ASMIN 0.53 cm²
Ø #barras Area
1/2 2 2.54 cm²
1/2 2 2.54 cm²
5.08 cm² OK
Usar 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
Observaciones:
COVENIN 1753:2006 o ACI 318-05.
·No solapar en:
··Nodos
columna
L
d
h
r
r
L/ 3 L/ 3 L/ 3
A's
As
A's
As
A's
As
1
1
'
2
2'
3
3'

ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
Ø #barras Area 2.54 cm² Revisar Arreglo por favor!!!
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
Acero
Superior
Acero Inferior
2DO TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior
3ER TERCIO DE VIGA
Acero Inferior
1er TERCIO DE VIGA
Acero
Superior

Donde:
:
:
:
:
:
:
VERIFICACIÓN
Q Req < Q Adm
No Cumple
No Cumple
No Cumple
No Cumple
No Cumple
1.105
1.105
1.105
Q Req SAFE
(kg/cm2)
1.452
1.490
1.493
1.738
1.832
MÓDULO 1
2.4.1 VERIFICACIÓN DE PRESIONES
CM + CV
CM + CV + 0.8 * Sx
CM + CV - 0.8 * Sx
CM + CV + 0.8 * Sy
CM + CV - 0.8 * Sy
1.4 CM + 1.7 CV
Servicio 1
Servicio 2
Servicio 3
Servicio 4
Servicio 5
DISEÑO
b ancho (m): 0.60
De la modelación en el programa SAFE se han obtenido los siguientes resultados.
σs (kg/cm2): 0.85
hf (cm): 2.00
s/c (kg/m2): 400.00
ϒs (kg/m3): 1840.00
Servicio 1
Servicio 2
Peso Col (Ton):
Servicio 3
Servicio 4
Servicio 5
Q Admisible (kg/cm2)
0.850
1.105
Tipo de Cim.: Corrida
0.80
Peralte (m):
9.56
s/c Sobrecarga
Para el análisis de la cimentación se modelará en el software SAFE v.2016. Para el cual
se tendrá en cuenta los siguentes datos:
f'c (kg/cm2): 138.05
fy (kg/cm2): 4200.00
DATOS COMBINACIONES
σ neto Capacidad neta admisible
Capacidad portante del terreno
σ t
ϒs Peso del suelo
ϒc Peso del concreto
Df Profundidad de cimentación
VERIFICACIÓN DE CIMIENTOS
𝜎 = 𝜎 −
𝛾 + 𝛾
2
∗ 𝐷 + 𝑠 𝑐
⁄

MÓDULO 1: Presión de suelo por Servicio 1

● MÓDULO 1: No Cumple la VERIFICACIÓN considerando las cargas de Servicio 1:
CM + CV
CM + CV + 0.8 * Sx
CM + CV - 0.8 * Sx
CM + CV + 0.8 * Sy
CM + CV - 0.8 * Sy

=
=
=
=
= ≈
=
=
= ≤ =
=
= =
Ø NO REQUIERE
Vc 3.18 ton
Vud 0.24 ton ØVc
s
● El paralte del cimiento corrido: CUMPLE
NO REQUIERE
2.70 ton
Vs NO REQUIERE
d min 49.00
H min 58.00 cm 60.00 cm
2.4.3 VERIFICACIÓN POR CORTE
Vud 0.24 ton
2.4.2 VERIFICACIÓN DEL PERALTE
ρ 0.006375
ω 0.193951
Mu 30.74ton-m
● El cimiento cumple la verificación por cortante.
𝑀 = ∅ ∗ 𝑓 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑 ∗ 𝜔 ∗ (1 − 0.59 ∗ 𝜔) 𝜔 =
𝜌 ∗ 𝑓
𝑓′
𝜌 = 0.30 ∗ 𝜌
𝑉 = 𝑞 ∗ (𝐿 − 𝑑) 𝑉 = ∅ ∗ (𝑉 − 𝑉 ) 𝑉 = 0.53 ∗ 𝑓 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑

2.4.4 VERIFICACIÓN POR PUNZONAMIENTO
● Los valores obtenidos son menores a 1, por lo tanto, el cimiento cumple la
verificación por punzonamiento.

MOTUPILLO (I-2)

SALUD
(S)
(Tp)
1.10
1.00
(Z) 0.45
Factor de Zona
(Tl) 1.60
(RoX)
2.50 (Altura de la Edificación/Ct)
en Altura
(Ia)
en Planta
(Ip) 1.00 (La Estructura es: Regular en Planta)
Sísmica
(C)
7.00
3.00
CONFINADA)
CONFINADA)
1.00 (La Estructura es: Regular en Altura)
(RoY)

 

2
75
.
0
25
.
0 i
i r
r
r

0.01222
0.049
0.06188
0.03960
0.02750
0.02020
0.01547
0.00524
SaY
0.61875
0.61875
0.61875
0.61875
0.61875
0.61875
0.51563
0.44196
0.38672
0.30556
0.24750
0.11000
0.02652
0.01697
0.01179
0.00866
0.00663
0.250
0.160
0.111
0.082
0.063
SaX
0.26518
0.26518
0.26518
0.26518
0.26518
0.26518
0.22098
0.18941
1.000
0.444
2.500
2.500
2.500
2.083
0.16574
0.13095
0.10607
0.04714
Tp
Tl
Rx
Ry
1.00
1.786
1.563
1.235
9.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
1.40
1.10
1.60
1.80
2.00
3.00
0.60
0.80
1.00
1.20
T
0.00
0.20
0.40
2.500
2.500
2.500
C
Z
U
C
S
1.60
7.00
3.00
0.45
1.50
2.50
0.00
0.25
0.50
0.75
1.00
1.25
1.50
1.75
2.00
2.25
2.50
2.75
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Periodo (S)
CURVA DE PSEUDO -
ACELERACIONES
SUELOS BLANDOS
𝑆 =
𝑍 ∗ 𝑈 ∗ 𝐶 ∗ 𝑆
𝑅
∗ 𝑔

Sismorresistente".
Dynamic %
99.99
99.95
Modal
Item Type
Acceleration
Acceleration
Acceleration
Caso
Modal
Modal
SEGÚN ETABS:
0
REVISIÓN
CUMPLE
CUMPLE
Item
UX
UY
UZ
Static %
100
100
0
Sismorresistente ".
≤
1.00
1.00
kx =
ky =
2.00
2.00
CUMPLE
CUMPLE
≤
REVISIÓN
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
0
0
0.9995
UY
0.2
0.05
0.033
UX
0.9999
0.0001
0
Modal
Modal
Modal
MODO
1
2
3
CASO PERIODO (seg)
SEGÚN ETABS:

En X: OTRO SISTEMA
En Y: OTRO SISTEMA
%
0%
100%
OK
ALB. ARMADA -
CONFINADA
CORTANTE (Ton)
0
6.1862
6.1862
ALB. ARMADA -
CONFINADA
Placas
Total
Total
Placas
Columnas
SISTEMA
DIRECCIÓN X
ALB. ARMADA -
CONFINADA
PÓRTICO
SISTEMA
Columnas
%
0%
100%
NO
CUMPLE
CORTANTE (Ton)
0
6.1862
6.1862
DIRECCIÓN Y
0.007 (E-030).
0.007 (E-030).
030.
REVISIÓN
CUMPLE
0.001891
Drift
Direction
X
Story2
DESPLAZ DIN Max

REVISIÓN
NO APLICA
DIRECCIÓN X
Story
Story1
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
Y
Drift
0.0000
Force
3.56
REVISIÓN
NO APLICA
Drift
0.0019
Force
3.54
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
X
DIRECCIÓN Y
DIRECCIÓN Y
3.56
REVISIÓN
Story
Story2
NO APLICA
DIRECCIÓN X
Story
Story1
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
Y
Drift
0.0000
Force
Force REVISIÓN
Story
Story2
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
X
Drift
0.0019 3.54 NO APLICA

PISO
1
REVISIÓN
X Y
NO APLICA
X (m)
9.50
Y (m)
7.43
NO APLICA
REVISIÓN
Story
Story2
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Location
Bottom
Peso
13.86

verticales.
verticales.
análisis.
Story
Story2
Drift
0.0019
DIRECCIÓN X
REVISIÓN
NO APLICA
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
X
DIRECCIÓN Y
Story
Story1

(0.005)
DIMENSIONES
PLANTA
1
X(m)
9.50
Y(m)
7.43
X1(m)
0.00
Y1(m)
0.00 REGULAR
XX
REGULAR
YY
REVISIÓN
REVISIÓN
REGULAR
Story
Story2
AREA BRUTA (m2)
11.62
0.00

IaX
1.00
1.00
1.00
IpX
1.00
1.00
1.00
Esquinas Entrantes
IRREGULARIDADES
dos direcciones"
1.00
1.00
IaY
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
IpY
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
CATEGORÍA DE LA
EDIFICACIÓN
A2
ZONA
4
RESTRICCIÓN
NO SE PERMITEN
IRREGULARIDADES

Fig. Imagen del encuentro entre módulos.
S(cm) = 3.00
SEGUNDO CASO
NO PRESENTA IRREGULARIDADES
NO PRESENTA IRREGULARIDADES EXTREMAS
VERIFICACIÓN
CUMPLE
ESTADO
La estructura comple con los requisitos de la Norma Técnica Peruana E - 030 "Diseño
Sismorresistente"; por lo cual, se procede a verificar sus elementos estructurales.
No existe junta de separación entre el módulo 1 y 2, se recomienda la modificación de la
estructura para evitar daños ante sismos.
Sx = 6.00 cm
Sy= 6.00 cm
3''
3''
Sx =
Sy=
3.00 cm
3.00 cm
1''
1''
Sx(cm) =
Sy(cm) = 0.03
0.91
PRIMER CASO

DATOS TIPO EDIFICACION ( A ó B) A Am = Area en planta de muros en cada dirección (m2)
Ap = Area en planta de la edificación por piso (m2)
ANCHO DE MUROS DE SOGA = 0.13 m N = Numero de pisos de la edificación
ANCHO DE MUROS DE CABEZA = 0.23 m
Am N Para edificios (A)
Area 1º piso = 9.975 m2
Ap 130
Am N Para viviendas de 1 ó 2 pisos (B)
Ap 140
Número de pisos = 1
PISO Nº 1
t= 0.13 t= 0.23 t= 0.13 t= 0.23 X-X Am = - m2
1X - 1Y 3.50
2X - 2Y 3.50
3X - 3Y Am
4X - 4Y Ap
5X - 5Y NO CUMPLE
6X - 6Y N
7X - 7Y 130
8X - 8Y
9X - 9Y Y-Y Am = 0.91 m2
10X - 10Y
11X - 11Y
12X - 12Y Am
13X - 13Y Ap
14X - 14Y OK
N
130
TOTALES - - 7.00 -
- 7.00
VERIFICACIÓN DE LA DENSIDAD DE MUROS: MÓDULO 1
0.00769
0.00769
= 0
= 0.09123
=
=
VERIFICACION DE LA DENSIDAD DE MUROS
>
DIRECCION X DIRECCION Y
DENSIDAD DE MUROS
>
VERIFICACION
MURO MURO

La resistenca admisible (Fa) a compresión en los muros de albañilería está dada por la expresión:
^
Verificando los muros en dirección X:
Verificando los muros en dirección Y:
VERIFICACIÓN DEL ESFUERZO AXIAL POR CARGAS DE GRAVEDAD
m
Fa = 53.08
ton/m2
m
m
650
3.5
0.13 t = 0.23
f'm =
h =
t =
Pm
(ton/m)
σm
(ton/m2)
Fa
(ton/m2)
VERIFICACIÓN
(σm<Fa)
MURO
t
(m)
l
(m)
Pm'
(ton)
^ 97.50
0.00
1X 0.00
0.00 0.00
0.00 No Cumple
0.00
Fa
(ton/m2)
VERIFICACIÓN
(σm<Fa)
1Y 0.13 2.87 5.49 1.91 14.73 53.08 Cumple
MURO
t
(m)
l
(m)
Pm'
(ton)
Pm
(ton/m)
σm
(ton/m2)
53.08 Cumple
2Y 0.13 3.50 5.49 1.57 12.08
● En conclusión, los muros en la dirección X: NO CUMPLEN la VERIFICACIÓN del ESFUERZO AXIAL
por cargas de gravedad.
● En conclusión, los muros en la dirección y: CUMPLEN la VERIFICACIÓN del ESFUERZO AXIAL por
cargas de gravedad.
Fa = 105.43
^ 97.50
MURO e = 0.13m MURO e = 0.23m
f'm = 650 ton/m2
h = 3.5 m

Donde:
Z : ;
U : ;
S : ;
Tp : ;
Tl : ;
hm : ;
T : ;
C : ;
R : ;
P : ;
Donde:
Wi :
hi :
BLANDO 1.10
H = 4.29 Ton
13.86Ton
BLANDO 1.00
3.50m
VERIFICACIÓN ANTE SISMO MODERADO
Dada la regularidad del edificio, se hará un análisis estático ante las secciones del sismo moderado, modelando
al edificio mediante la definición del material de albañilería (Masonry), concreto 175 kg/cm2 y refuerzo 4200
inclinada).
De acuerdo a la norma E0.70, el sismo moderado se define como aquél que origina fuerza de inercias iguales a
la mitad de las correspondientes del sismo severo (donde R=3, según la Norma E.030), esto significa que para el
sismo moderado puede emplearse un factor de reducción de las fuerzas sísmicas elásticas R=6.
0.45
1.50
4
A
3.50m
hm/60 0.06
BLANDO 1.60
T<Tp 2.50
4.29
Hi (ton)
Sismo Moderado Sismo Severo
Vei (Ton)=2 Hi
Peso del nivel
Altura del nivel
S. MODERADO 6.00
1*PM+0.5*CV
NIVEL
hi
(m)
Wi
(ton)
Wi * hi
(ton-m) Fi (ton)
FUERZAS DE INERCIA ANTE EL SISMO MODERADO (Fi)
8.58
4.29
Σ 294.00 1008.42 4.29
1.00 3.43 294.00 1008.42

Donde:
D : Desplazamiento lateral elástico absoluto por sismo moderado.
d : Desplazamiento lateral elástico relativo por sismo moderado.
R : 6 (para sismo moderado)
RT
VERIFICACIONES
RT<1.3
NIVEL
D (m) d (m)
Centro de Masas CG Extremo Izquierdo
D (m)
SI
NIVEL
RT
VERIFICACIONES
D (m)
DI<=0.005
1 0.013715 0.013715 0.013715 0.013715 0.013715 0.013715 1 SI
d (m)
Extremo Derecho
D (m) d (m)
SI
TORSIÓN.
TORSIÓN.
● En conclusión, las verificaciones por Sismo Moderado en las direcciones X e Y: CUMPLE, por lo
tanto, el edificio cuenta con una adecuada rigidez, además, califica torsionalmente como regular y no
DI<=0.005
1 0.000376 0.000376 0.000376 0.000376 0.000376 0.000376 1 SI
d (m) D (m) d (m) D (m) d (m) RT<1.3

Donde:
Z : ;
U : ;
S : ;
Tp : ;
Tl : ;
hm : ;
T : ;
C : ;
R : ;
P : ;
Donde:
Wi :
hi :
VERIFICACIÓN ANTE SISMO SEVERO
Dada la irregularidad del edificio, se hará un análisis dinamico ante las secciones del sismo severo, modelando al
edificio mediante la definición del material de albañilería (Masonry), concreto 175 kg/cm2 y refuerzo 4200
inclinada).
De acuerdo a la norma E0.70, el sismo severo se define como aquél que origina fuerza de inercias al 100%
(donde R=3, según la Norma E.030).
4 0.45
BLANDO 1.60
3.43m 3.43m
hm/60 0.06
A 1.50
BLANDO 1.10
BLANDO 1.00
H = 8.58 Ton
Peso del nivel
Altura del nivel
T<Tp 2.50
S. SEVERO 3.00
1*PM+0.5*CV 13.86Ton
NIVEL
hi
(m)
Wi
(ton)
Wi * hi
(ton-m)
Sismo Severo
Fi (ton) Hi (ton)
Σ 294.00 1043.70 8.58
1.00 3.55 294.00 1043.70 8.58 8.58
FUERZAS DE INERCIA ANTE EL SISMO SEVERO (Fi)

Donde:
D : Desplazamiento lateral elástico absoluto por sismo severo.
d : Desplazamiento lateral elástico relativo por sismo severo.
R : 3 (para sismo severo)
D (m) d (m) D (m) d (m) RT<1.3 DI<=0.005
NIVEL
Centro de Masas CG Extremo Izquierdo Extremo Derecho
RT
VERIFICACIONES
D (m) d (m)
DI<=0.005
0.013715 1 SI SI
NIVEL
RT
1 0.013715 0.013715 0.013715 0.013715 0.013715
TORSIÓN.
TORSIÓN.
● En conclusión, las verificaciones por Sismo Severo en las direcciones X e Y: CUMPLE, por lo tanto, el
edificio cuenta con una adecuada rigidez, además, califica torsionalmente como regular, se puede
realizar el REFORZAMIENTO.
0.000376 1 SI SI
1 0.000376 0.000376 0.000376 0.000376 0.000376
VERIFICACIONES
D (m) d (m) D (m) d (m) D (m) d (m) RT<1.3

Donde:
Ve : Fuerza cortante (ton).
Me : Momento flector (ton - m).
Donde:
L : Longitud total del muro (m).
Pg : Carga axial de gravedad (ton).
Ve, Me : Fuerza cortante y momento flector (ton)(ton-m).
1/3 ≤ α : Ve L / Me ≤ 1.0 factor de reducción de la resistencia al corte por esbeltez.
V'm : Resistencia a corte puro de los muros de albañilería. 81 ton/m2
Vm : 0.5 v'm α t L + 0.23 Pg resistencia a fuerza cortante.
t : Espesor efectivo del muro.
fs : 2 ≤ Vm1 / Ve1 ≤ 3.0 factor de amplificación para pasar a sismo severo.
Vu : Ve (Vm1 / Ve1) Fuerza cortante última ante sismo severo.
Mu : Me (Vm1 / Ve1) Momento flector última ante sismo severo.
VE : Cortante de entrepiso ante sismo severo
Fuerzas Internas en la dirección X
Fuerzas Internas en la dirección Y
Verificaciones:
● Níngún muro debe agrietarse por sismo moderado: Ve ≤ 0.55 Vm
● La resistencia global a fuerza cortante por piso debe ser: ΣVm ≥ VE
● Comportamiento elástico por sismo severo: ΣVm > R VE
● Verificación de agrietamiento por sismo severo: Vu < Vm
Verificación de Fuerzas Internas en la dirección X
Σ 0.0
0.55Vm
(ton)
0.00
Ve
(ton)
0.00
FUERZAS INTERNAS POR SISMO MODERADO
Muro
1X
(1)
(2)
(3)
Vm
(ton)
0.00
(1)
Cumple
FUERZAS INTERNAS X
1X
2X
MURO
Ve X
Piso 1
Me X
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
FUERZAS INTERNAS Y
MURO
Piso 1
Ve Y Me Y
1Y 3.0931 1.5641
2Y 3.0931 1.5641
1X 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
RESISTENCIA AL CORTE GLOBAL, FUERZAS INTERNAS ANTE SISMO SEVERO
Muro
L
(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton-m)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
0.00
0.00 0.00 0.00
1Y 2.87 1.91 3.09 1.56
Muro
L
(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton-m)
5.68 86.27 47.45 3.00 9.28 4.69
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
α
2Y 3.50 1.57 3.09 1.56 127.91 70.35 3.00 9.28 4.69
6.92
(2)
No Cumple
(3)
No Cumple
(4)
(4)
Cumple

Verificación de Fuerzas Internas en la dirección Y
Muro
Ve
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm
(ton)
(1) (2) (3) (4)
1Y 3.09 47.45 86.27 Cumple
Cumple Cumple
Cumple
2Y 3.09 70.35 127.91 Cumple Cumple
● En conclusión, la estructura en general y los muros: NO CUMPLEN las verificaciones (1), (2), (3), (4),
por lo tanto se recomienda: la DEMOLICIÓN de la estructura.
● En conclusión, el comportamiento por sismo severo en el primer piso en la dirección Y: CUMPLE la
severo.
● En conclusión, los muros en la dirección Y: NO CUMPLE la VERIFICACIÓN de agrietamiento por
sismo severo.
Σ 214.2
moderado.
● En conclusión, los muros en la dirección Y: NO CUMPLE la VERIFICACIÓN de agrietamiento por
sismo moderado.
● En conclusión, la resistencia global a fuerza cortante del primer piso en la dirección X: NO CUMPLE
la VERIFICACIÓN de resistencia por cortante global.
● En conclusión, la resistencia global a fuerza cortante del primer piso en la dirección Y: CUMPLE la
● En conclusión, el comportamiento por sismo severo en el primer piso en la dirección X: NO CUMPLE
la VERIFICACIÓN de comportamiento elástico.

Ø 0.70
Ø 0.90
Donde:
Story M3 (ton-m)
1.4 CM + 1.7 CV
1.25 (Cm + Cv) + Seqx
1.25 (Cm + Cv) - Sxe+
1.25 (Cm + Cv) + Sxe-
1.25 (Cm + Cv) - Seqy
1.25 (Cm + Cv) - Sye+
1.25 (Cm + Cv) + Sye-
0.9 Cm + Seqx
0.9 Cm + Seqy
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
-2.4171
-1.4267
-1.8501
-1.8132
-0.864
-2.7032
-2.7346
-0.6559
-0.0932
0.0101
0.0238
0.009
0.0073
0.0592
0.0331
0.0346
0.0197
0.0551
-0.0107
1.9901
0.9919
0.9895
0.5907
-0.0103
-0.0082
1.9942
0.5947
𝑃 = ∅ ∗ 𝑃 = 0.80 ∗ ∅ ∗ 0.85 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴 − 𝐴 + 𝑓 ∗ 𝐴

M3 (ton-m)
0.000
-1.340
NOMINAL (0 GRADOS)
1.340
3 64.625
4 53.744
5 41.196
-2.127
-2.701
-3.025
64.625
53.744
41.196
1
2
3
4
5
2.127
2.701
3.025
Point P (ton)
71.119
71.119
Point P (ton)
1 71.119
2 71.119
M3 (ton-m)
0.000
6
7
8
9
10
11
26.057 3.160
18.893 2.848
10.739 2.356
0.343 1.597
-11.121 0.654
-16.800 0.000
6 26.057 -3.160
7 18.893 -2.848
8 10.739 -2.356
9 0.343 -1.597
10 -11.121 -0.654
11 -16.800 0.000
DISEÑO (0 GRADOS)
1 46.228 0.000
2 46.228 0.871
3 42.006 1.383
4 34.934 1.756
5 26.777 1.966
6 16.937 2.054
7 14.313 2.157
8 9.665 2.120
9 0.308 1.438
10 -10.009 0.589
11 -15.120 0.000
1 46.228 0.000
2 46.228 -0.871
3 42.006 -1.383
4 34.934 -1.756
5 26.777 -1.966
6 16.937 -2.054
7 14.313 -2.157
8 9.665 -2.120
9 0.308 -1.438
10 -10.009 -0.589
11 -15.120 0.000
NOMINAL (90 GRADOS)
1 71.119 0.000 1 71.119 0.000
2 71.119 1.340 2 71.119 -1.340
3 64.625 2.127 3 64.625 -2.127
4 53.744 2.701 4 53.744 -2.701
5 41.196 3.025 5 41.196 -3.025
6 26.057 3.160 6 26.057 -3.160
7 18.893 2.848 7 18.893 -2.848
8 10.739 2.356 8 10.739 -2.356
9 0.343 1.597 9 0.343 -1.597
10 -11.121 0.654 10 -11.121 -0.654
11 -16.800 0.000 11 -16.800 0.000

DISEÑO (90 GRADOS)
1 46.228 0.000 1 46.228 0.000
2 46.228 0.871 2 46.228 -0.871
3 42.006 1.383 3 42.006 -1.383
4 34.934 1.756 4 34.934 -1.756
5 26.777 1.966 5 26.777 -1.966
11 -15.120 0.000 11 -15.120 0.000
8 9.665 2.120 8 9.665 -2.120
9 0.308 1.438 9 0.308 -1.438
10 -10.009 0.589 10 -10.009 -0.589
6 16.937 2.054 6 16.937 -2.054
7 14.313 2.157 7 14.313 -2.157
-30
-20
-10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
-4.0E+00 -3.0E+00 -2.0E+00 -1.0E+00 0.0E+00 1.0E+00 2.0E+00 3.0E+00 4.0E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes
-30
-20
-10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
-4.0E+00 -3.0E+00 -2.0E+00 -1.0E+00 0.0E+00 1.0E+00 2.0E+00 3.0E+00 4.0E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes

Donde:
Luz libre: 2.70 m
COLUMNA
3/8
5/8
1.15 Ton
Cortante Última
ρmin=
Vu =
Acw :
αc :
Área de la Placa
Lm =0.25
αc =
Vc = 4.80 Ton
0.530
Lm (m) 0.25
e (cm) 25.00
d barra 3/8
Ø (cortante) 0.75
4Ø1/2"
Datos
f'c (kg/cm2) 210
fy (kg/cm2) 4200
Hm (m) 4.5
𝑉 = 𝛼 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴
𝑉 =
𝐴 ∗ 𝑓 ∗ 𝑑
𝑠

≈
≈
≈
≈
1Ø3/8'': rto@0.15 m
1Ø3/8''@0.15 m
So =
So =
So =
Lo =
c. Zona de Nudo
15.00 cm 15.00 cm
1Ø3/8'': 1@0.05 m; 10@0.075 m
8.33 cm
50.00 cm
7.50 cm
75.00 cm
b. Zona Central
15.88 cm 15.00 cm

3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2
4.50 m
h 35.00 cm
b 29.00 cm
r 3.00 cm
L 4.50 m ASMIN 2.08 cm²
Ø #barras Area
1/2 3 3.81 cm²
1/2 3 3.81 cm²
7.62 cm² OK
Usar 3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2 3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2
Observaciones:
COVENIN 1753:2006 o ACI 318-05.
·No solapar en:
··Nodos
columna
L
d
h
r
r
L/ 3 L/ 3 L/ 3
A's
As
A's
As
A's
As
1
1
'
2
2'
3
3'

ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
2.783 cm² 1/2 1 1.27 cm² OK
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
3.000 cm² 1/2 1 1.27 cm² OK
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
Ø #barras Area 3.81 cm² No CUmple
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
3ER TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior
2DO TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior
Acero Inferior
1er TERCIO DE VIGA
Acero
Superior

2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2
4.50 m
h 20.00 cm
b 14.00 cm
r 3.00 cm
L 4.50 m ASMIN 0.53 cm²
Ø #barras Area
1/2 2 2.54 cm²
1/2 2 2.54 cm²
5.08 cm² OK
Usar 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
Observaciones:
COVENIN 1753:2006 o ACI 318-05.
·No solapar en:
··Nodos
columna
L
d
h
r
r
L/ 3 L/ 3 L/ 3
A's
As
A's
As
A's
As
1
1
'
2
2'
3
3'

Donde:
:
:
:
:
:
:
σ t
ϒs Peso del suelo
s/c Sobrecarga
f'c (kg/cm2): 138.05
fy (kg/cm2): 4200.00
DATOS COMBINACIONES
Tipo de Cim.: Corrida
0.80
Peralte (m):
3.10
Servicio 3
Servicio 4
Servicio 5
0.850
1.105
hf (cm): 2.00
s/c (kg/m2): 400.00
ϒs (kg/m3): 1840.00
Servicio 1
Servicio 2
Peso Col (Ton):
CM + CV
CM + CV + 0.8 * Sx
CM + CV - 0.8 * Sx
CM + CV + 0.8 * Sy
CM + CV - 0.8 * Sy
1.4 CM + 1.7 CV
Servicio 1
Servicio 2
Servicio 3
Servicio 4
Servicio 5
DISEÑO
b ancho (m): 0.60
σs (kg/cm2): 0.85
MÓDULO 2
VERIFICACIÓN
Q Req < Q Adm
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
1.105
1.105
1.105
Q Req SAFE
(kg/cm2)
0.458
0.665
0.685
0.629
0.675
𝜎 = 𝜎 −
𝛾 + 𝛾
2
∗ 𝐷 + 𝑠 𝑐
⁄

● MÓDULO 2: Cumple la VERIFICACIÓN considerando las cargas de Servicio 1: CM
+ CV
+ CV + 0.8 * Sx
+ CV - 0.8 * Sx
+ CV + 0.8 * Sy
+ CV - 0.8 * Sy

=
=
=
=
= ≈
=
=
= ≤ =
=
= =
● El cimiento cumple la verificación por cortante.
ρ 0.006375
ω 0.193951
Mu 30.74ton-m
2.70 ton
Vs NO REQUIERE
d min 49.00
H min 58.00 cm 60.00 cm
Vud 0.08 ton
Ø NO REQUIERE
Vc 3.18 ton
Vud 0.08 ton ØVc
s
NO REQUIERE
𝑀 = ∅ ∗ 𝑓 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑 ∗ 𝜔 ∗ (1 − 0.59 ∗ 𝜔) 𝜔 =
𝜌 ∗ 𝑓
𝑓′
𝜌 = 0.30 ∗ 𝜌
𝑉 = 𝑞 ∗ (𝐿 − 𝑑) 𝑉 = ∅ ∗ (𝑉 − 𝑉 ) 𝑉 = 0.53 ∗ 𝑓 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑

● Los valores de punzonamiento son menores a 1, por lo tanto, cumple por
punzonamiento.

MOTUPILLO (I-2)

(RoY)
en Altura
(Ia)
8.00
8.00
(Sistema Estructural: PORTICOS)
0.50 (La Estructura es: Irregular en Altura)
en Planta
(Ip) 1.00 (La Estructura es: Regular en Planta)
Sísmica
(C) 2.50 (Altura de la Edificación/Ct)
SALUD
(S)
(Tp)
1.10
1.00
(Z) 0.45
Factor de Zona
(Tl) 1.60
(RoX)

 

2
75
.
0
25
.
0 i
i r
r
r

0.45
1.50
2.50
1.10
1.60
1.80
2.00
3.00
0.60
0.80
1.00
1.20
T
0.00
0.20
0.40
2.500
2.500
2.500
C
Z
U
C
S
Tp
Tl
Rx
Ry
1.00
SaY
0.46406
0.46406
0.46406
1.60
4.00
4.00
9.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
1.40 1.786
1.563
1.235
0.250
0.160
0.111
0.082
0.063
SaX
0.46406
0.46406
0.46406
0.46406
0.46406
0.46406
0.38672
0.33147
1.000
0.444
2.500
2.500
2.500
2.083
0.29004
0.22917
0.18563
0.08250
0.04641
0.02970
0.02063
0.01515
0.01160
0.00917
0.04641
0.02970
0.02063
0.01515
0.01160
0.46406
0.46406
0.46406
0.38672
0.33147
0.29004
0.22917
0.18563
0.08250
0.00917
0.049
0.00
0.25
0.50
0.75
1.00
1.25
1.50
1.75
2.00
2.25
2.50
2.75
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Periodo (S)
CURVA DE PSEUDO -
ACELERACIONES
SUELOS BLANDOS
𝑆 =
𝑍 ∗ 𝑈 ∗ 𝐶 ∗ 𝑆
𝑅
∗ 𝑔

1
2
3
CASO PERIODO (seg)
SEGÚN ETABS:
≤
REVISIÓN
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
0.6959
0
0
UY
0.203
0.201
0.161
UX
0
0.6958
0
Modal
Modal
Modal
MODO
Sismorresistente ".
≤
1.00
1.00
kx =
ky =
2.00
2.00
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
Item
UX
UY
UZ
Static %
100
100
0
Sismorresistente".
Dynamic %
100
100
Modal
Item Type
Acceleration
Acceleration
Acceleration
Caso
Modal
Modal
SEGÚN ETABS:
0
REVISIÓN

Story4
DESPLAZ DIN Max
REVISIÓN
CUMPLE
0.000656
Drift
Direction
X
Story1 DESPLAZ DIN Max X 0.000139 CUMPLE
Story3 DESPLAZ DIN Max X 0.003591 CUMPLE
Story2
0.007 (E-030).
0.007 (E-030).
030.
Columnas
SISTEMA
DIRECCIÓN X
PORTICOS PORTICOS
SISTEMA
Columnas
%
100%
0%
OK
CORTANTE (Ton)
5.2852
0
5.2852
DIRECCIÓN Y
Total
Placas
En X: Pórticos. Por lo menos el 80% de la fuerza cortante en la base actúa sobre las
columnas de los pórticos. En caso se tengan muros estructurales, estos se diseñan para
resistir una fracción de la acción sísmica total de acuerdo con su rigidez.
En Y: Pórticos. Por lo menos el 80% de la fuerza cortante en la base actúa sobre las
columnas de los pórticos. En caso se tengan muros estructurales, estos se diseñan para
resistir una fracción de la acción sísmica total de acuerdo con su rigidez.
%
100%
0%
OK
PORTICOS
CORTANTE (Ton)
5.24
0
5.24
PORTICOS
Placas
Total
DESPLAZ DIN Max X 0.002804 CUMPLE

- En la dirección Y, la estructura es IRREGULAR.
DESPLAZ DIN Max X 0.0036
DIRECCIÓN Y
1.28
REVISIÓN
NO APLICA
Story2 DESPLAZ DIN Max Y 0.0028 4.26 REGULAR
Story1 DESPLAZ DIN Max Y 0.0002
Story2 DESPLAZ DIN Max X 0.0028 4.26 REGULAR
3.81 IRREGULAR
DIRECCIÓN X
Force REVISIÓN
Story
Story4
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
X
Drift
0.0007 1.27 NO APLICA
Story3
Story3 DESPLAZ DIN Max Y 0.0036 3.81 IRREGULAR
Story
Story4
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
Y
Drift
0.0008
Force
4.51 REGULAR

Story
Story4
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Location
Bottom
Peso
7.449
REVISIÓN
NO APLICA
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
Y
Drift
0.0008
Force
1.28
Story1 DESPLAZ DIN Max Bottom 29.59 NO APLICA
NO APLICA
REVISIÓN
Story
Story4
Story3 DESPLAZ DIN Max X 0.0036 3.81 IRREGULAR
Direction
X
DIRECCIÓN X
REVISIÓN
NO APLICA
Drift
0.0007
Force
1.27
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Story
Story4
DIRECCIÓN Y
Story3 DESPLAZ DIN Max Bottom 16.24 REGULAR
Story2 DESPLAZ DIN Max Bottom 20.55 IRREGULAR

análisis.
verticales.
verticales.
PISO
4
REVISIÓN
X Y
X (m)
2.00
Y (m)
2.15
2 2.00 2.15
1 2.00 2.15
NO APLICA
NO APLICA
REGULAR REGULAR
REGULAR REGULAR
REGULAR REGULAR
3 2.00 2.15

DIMENSIONES
PLANTA
TÍPICA
X(m)
2.15
Y(m)
2.00
X1(m)
0.00
Y1(m)
0.00 REGULAR
XX
REGULAR
YY
REVISIÓN
Story
Story4
(0.005)
Story2 DESPLAZ DIN Max Y 0.0028 NO APLICA
Story
Story4
Drift
0.0007
DIRECCIÓN X
REVISIÓN
NO APLICA
Load Case/Combo
DESPLAZ DIN Max
Direction
X
Story3 DESPLAZ DIN Max X 0.0036 NO APLICA
DIRECCIÓN Y

IRREGULARIDADES
1.00
1.00
IaY
0.75
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
IpY
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
1.00
1.00
1.00
IpX
1.00
1.00
1.00
Esquinas Entrantes
IaX
0.75
REVISIÓN
REGULAR
Story
TÍPICA
AREA BRUTA (m2)
4.30
0.00

Sx = 6.00 cm
Sy= 6.00 cm
3''
3''
Sx =
Sy=
3.00 cm
3.00 cm
1''
1''
S(cm) = 3.00
SEGUNDO CASO
CATEGORÍA DE LA
EDIFICACIÓN
A2
ZONA
4
RESTRICCIÓN
NO SE PERMITEN
IRREGULARIDADES
PRESENTA IRREGULARIDADES
PRESENTA IRREGULARIDADES EXTREMAS
VERIFICACIÓN
LA ESTRUCTURA NO
CUMPLE E.030 ART.
21.1 TABLA N°10
ESTADO
a estructura comple con los requisitos de la Norma Técnica Peruana E - 030 "Diseño
Sismorresistente"; por lo cual, se recomiendo la modificación de la estructura existente.
Sx(cm) =
Sy(cm) = 1.08
1.05
PRIMER CASO
dos direcciones"

-0.0374
1.2244
1.6559
1.539
0.3473
-0.0921
0.0351
1.2365
0.3594
0.029
0.4035
0.0917
-0.0347
1.2786
1.5825
1.7202
0.3942
1.2692
-7.6167
-1.3639
-1.5548
-1.5376
-1.1091
-12.3378
-12.3566
0.7998
1.0545
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
Bottom
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
Story1
1.4 CM + 1.7 CV
1.25 (Cm + Cv) + Seqx
1.25 (Cm + Cv) - Sxe+
1.25 (Cm + Cv) + Sxe-
1.25 (Cm + Cv) - Seqy
1.25 (Cm + Cv) - Sye+
1.25 (Cm + Cv) + Sye-
0.9 Cm + Seqx
0.9 Cm + Seqy
Donde:
Story M3 (ton-m)
Ø 0.70
Ø 0.90
MÓDULO 3: C-1 30x30
𝑃 = ∅ ∗ 𝑃 = 0.80 ∗ ∅ ∗ 0.85 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴 − 𝐴 + 𝑓 ∗ 𝐴

10 -16.630 1.180 10 -16.630 -1.180
11 -25.200 0.000 11 -25.200 0.000
8 13.040 4.087 8 13.040 -4.087
9 0.766 2.980 9 0.766 -2.980
6 41.284 5.267 6 41.284 -5.267
7 28.364 4.820 7 28.364 -4.820
4 78.765 4.434 4 78.765 -4.434
5 61.712 5.032 5 61.712 -5.032
2 103.196 2.173 2 103.196 -2.173
3 94.358 3.485 3 94.358 -3.485
NOMINAL (90 GRADOS)
1 103.196 0.000 1 103.196 0.000
9 4.661 -3.056
10 -14.967 -1.062
11 -22.680 0.000
6 26.759 -3.903
7 23.353 -4.168
8 17.374 -4.209
3 60.986 -2.480
4 51.001 -3.159
5 40.135 -3.636
1 67.077 0.000
2 67.077 -1.589
9 4.661 3.056
10 -14.967 1.062
11 -22.680 0.000
6 26.759 3.903
7 23.353 4.168
8 17.374 4.209
3 60.986 2.480
4 51.001 3.159
5 40.135 3.636
DISEÑO (0 GRADOS)
1 67.077 0.000
2 67.077 1.589
9 5.179 -3.395
10 -16.630 -1.180
11 -25.200 0.000
6 41.168 -6.005
7 30.827 -5.502
8 19.305 -4.677
6
7
8
9
10
11
41.168 6.005
30.827 5.502
19.305 4.677
5.179 3.395
-16.630 1.180
-25.200 0.000
93.825
78.463
61.745
1
2
3
4
5
3.815
4.859
5.594
Point P (ton)
103.196
103.196
Point P (ton)
1 103.196
2 103.196
M3 (ton-m)
0.000
M3 (ton-m)
0.000
-2.444
NOMINAL (0 GRADOS)
2.444
3 93.825
4 78.463
5 61.745
-3.815
-4.859
-5.594

6 26.835 3.424 6 26.835 -3.424
7 21.487 3.651 7 21.487 -3.651
11 -22.680 0.000 11 -22.680 0.000
8 11.736 3.678 8 11.736 -3.678
9 0.689 2.682 9 0.689 -2.682
10 -14.967 1.062 10 -14.967 -1.062
4 51.197 2.882 4 51.197 -2.882
5 40.113 3.271 5 40.113 -3.271
2 67.077 1.413 2 67.077 -1.413
3 61.333 2.266 3 61.333 -2.266
DISEÑO (90 GRADOS)
1 67.077 0.000 1 67.077 0.000
-40
-20
0
20
40
60
80
100
120
-8.0E+00 -6.0E+00 -4.0E+00 -2.0E+00 0.0E+00 2.0E+00 4.0E+00 6.0E+00 8.0E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes
-40
-20
0
20
40
60
80
100
120
-6.0E+00 -4.0E+00 -2.0E+00 0.0E+00 2.0E+00 4.0E+00 6.0E+00
Pu
(ton)
M (ton - m)
Diseño
Nominal
Esfuerzos Actuantes

Donde:
Luz libre:
Hm (m) 4.5
4Ø1/2"
Datos
f'c (kg/cm2) 210
fy (kg/cm2) 4200
Lm =0.25
αc =
Vc = 4.80 Ton
0.530
Lm (m) 0.25
e (cm) 25.00
d barra 3/8
Ø (cortante) 0.75
1.48 Ton
Cortante Última
ρmin=
Vu =
Acw :
αc :
Área de la Placa
COLUMNA
3/8
5/8
2.70 m
𝑉 = 𝛼 ∗ 𝑓 ∗ 𝐴
𝑉 =
𝐴 ∗ 𝑓 ∗ 𝑑
𝑠

3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2
4.50 m
h 40.00 cm
b 34.00 cm
r 3.00 cm
L 4.50 m ASMIN 2.82 cm²
Ø #barras Area
1/2 3 3.81 cm²
1/2 3 3.81 cm²
7.62 cm² OK
Usar 3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2 3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2
Observaciones:
COVENIN 1753:2006 o ACI 318-05.
·No solapar en:
··Nodos
columna
L
d
h
r
r
L/ 3 L/ 3 L/ 3
A's
As
A's
As
A's
As
1
1
'
2
2'
3
3'

ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
Ø #barras Area 3.81 cm² Rno Cumple
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
Acero Inferior
1er TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
3ER TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior
2DO TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior

3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2
4.50 m
h 30.00 cm
b 24.00 cm
r 3.00 cm
L 4.50 m ASMIN 1.45 cm²
Ø #barras Area
1/2 3 3.81 cm²
1/2 3 3.81 cm²
7.62 cm² OK
Usar 3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2 3Ø1/2 + 3Ø1/2
3Ø1/2 + 3Ø1/2 3Ø1/2 + 3Ø1/2
Observaciones:
COVENIN 1753:2006 o ACI 318-05.
·No solapar en:
··Nodos
columna
L
d
h
r
r
L/ 3 L/ 3 L/ 3
A's
As
A's
As
A's
As
1
1
'
2
2'
3
3'

ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
2.783 cm² 1/2 1 1.27 cm² OK
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
3.000 cm² 1/2 1 1.27 cm² OK
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2 + 1Ø1/2
Acero
Superior
Acero Inferior
2DO TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior
3ER TERCIO DE VIGA
Acero Inferior
1er TERCIO DE VIGA
Acero
Superior

2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2
4.50 m
h 20.00 cm
b 14.00 cm
r 3.00 cm
L 4.50 m ASMIN 0.53 cm²
Ø #barras Area
1/2 2 2.54 cm²
1/2 2 2.54 cm²
5.08 cm² OK
Usar 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
2Ø1/2 + 2Ø1/2 2Ø1/2 + 2Ø1/2
Observaciones:
COVENIN 1753:2006 o ACI 318-05.
·No solapar en:
··Nodos
columna
L
d
h
r
r
L/ 3 L/ 3 L/ 3
A's
As
A's
As
A's
As
1
1
'
2
2'
3
3'

ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
ρ' Según
Analisis en
cm2
Area total en
barras
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
1/2 2 2.54 cm² 2Ø1/2
Acero
Superior
Acero Inferior
2DO TERCIO DE VIGA
Acero
Superior
Acero Inferior
3ER TERCIO DE VIGA
Acero Inferior
1er TERCIO DE VIGA
Acero
Superior

Donde:
:
:
:
:
:
:
VERIFICACIÓN
Q Req < Q Adm
No Cumple
No Cumple
No Cumple
No Cumple
No Cumple
1.105
1.105
1.105
Q Req SAFE
(kg/cm2)
1.033
2.973
2.973
3.041
3.041
MÓDULO 3
CM + CV
CM + CV + 0.8 * Sx
CM + CV - 0.8 * Sx
CM + CV + 0.8 * Sy
CM + CV - 0.8 * Sy
1.4 CM + 1.7 CV
Servicio 1
Servicio 2
Servicio 3
Servicio 4
Servicio 5
DISEÑO
b ancho (m): 2.00
σs (kg/cm2): 0.85
hf (cm): 3.00
s/c (kg/m2): 200.00
ϒs (kg/m3): 1840.00
Servicio 1
Servicio 2
Peso Col (Ton):
Servicio 3
Servicio 4
Servicio 5
0.850
1.105
Tipo de Cim.: Combinada
0.60
Peralte (m):
7.39
s/c Sobrecarga
f'c (kg/cm2): 138.05
fy (kg/cm2): 4200.00
DATOS COMBINACIONES
σ t
ϒs Peso del suelo
𝜎 = 𝜎 −
𝛾 + 𝛾
2
∗ 𝐷 + 𝑠 𝑐
⁄

CM + CV
CM + CV + 0.8 * Sx
CM + CV - 0.8 * Sx
CM + CV + 0.8 * Sy
CM + CV - 0.8 * Sy

=
=
=
=
= ≈
=
=
= > =
=
= =
Ø 1/4
Vc 3.18 ton
Vud 5.23 ton ØVc
s
45.00
2.70 ton
Vs 2.98 ton
d min 49.00
H min 58.00 cm 60.00 cm
Vud 5.23 ton
ρ 0.006375
ω 0.193951
Mu 102.47ton-m
● La platea cumple la verificación por cortante.
𝑀 = ∅ ∗ 𝑓 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑 ∗ 𝜔 ∗ (1 − 0.59 ∗ 𝜔) 𝜔 =
𝜌 ∗ 𝑓
𝑓′
𝜌 = 0.30 ∗ 𝜌
𝑉 = 𝑞 ∗ (𝐿 − 𝑑) 𝑉 = ∅ ∗ (𝑉 − 𝑉 ) 𝑉 = 0.53 ∗ 𝑓 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑

● Los valores de punzonamiento son menores a 1, por lo tanto, cumple por
punzonamiento.

MOTUPILLO (I-2)
13. UBICACIÓN DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES MAS VULNERABLES DE LA
EDIFICACION

MOTUPILLO (I-2)
14. DESCRIPCIÓN DE LA CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACION
 Las estructuras comprendidas en el presente estudio, consiste en un Bloques de 1
nivel, con un sistema estructural de Albañilería Confinada, Muros, Columnas, Vigas y
Cimientos.
 El Sistema Estructural Predominante en la dirección X y Y corresponde a MUROS
ALBAÑILERIA CONFINADA.
 Las normas que rigen sus diseños son la E.020 Cargas, E0.30 Diseño
sismorresistente, E.050 Suelos y cimentaciones, E.060 Concreto armado y la E.070
Albañilería del RNE.
 A.C.I. 318 – 2014 (American Concrete Institute) - Building Code Requirements for
Structural Concrete
 Esta estructura se clasifica como una estructura Esencial y se encuentra en la
categoría A2 de la norma de diseño sismorresistente del Perú NTE E.030, con un factor
de uso U = 1.50.
 La estructura esta cimentada en un suelo de categoría S3, considerado como Suelo
Blando.
 El concreto de las estructuras varía de acuerdo al tipo de estructura; de Columnas es
de 136.59 kg/cm2; de Vigas es de 138.10 kg/cm2 y de Cimientos es de 138.05 kg/cm2,
conforme el análisis del informe de diamantina.
Figura N° 31: configuración estructural del Módulo 01

MOTUPILLO (I-2)
Cimientos.
 El Sistema Estructural Predominante en la dirección X es una ESTRUCTURA
APORTICADA, y en la dirección Y corresponde a MUROS ALBAÑILERIA
CONFINADA.
Structural Concrete
de uso U = 1.50.
Blando.

MOTUPILLO (I-2)
nivel, con un sistema estructural es Aporticada, Muros, Columnas, Vigas y Cimientos.
 El Sistema Estructural Predominante en la dirección X, y en la dirección Y corresponde
a una ESTRUCTURA APORTICADA.
Structural Concrete
de uso U = 1.50.
Blando.

MOTUPILLO (I-2)
14.1.4. CONFIGURACION ESTRUCTURAL DEL CERCO PERIMETRICO
Cimientos.
 El Sistema Estructural Predominante en la dirección X y Y corresponde a MUROS
ALBAÑILERIA CONFINADA.
Structural Concrete
de uso U = 1.50.
Blando.
Figura N° 34: configuración estructural del Cerco Perimétrico

MOTUPILLO (I-2)
15. DIAGNÓSTICO, ANÁLISIS Y ESTUDIO DE VULNERABILIDAD ESTRUCTURAL DE
LA EDIFICACIÓN
El centro de salud está compuesto por 3 módulos construidos con normas de diseño
sísmico antiguas. Los módulos 1, 2 y 3 fueron construidos en el año 2005, con la norma
de diseño sísmico del 2003; lo cual se encuentra desactualizada dicha norma, en
referencia a la norma vigente.
Figura N° 35: Modelamiento 3D del Módulo 01 - Etabs
Figura N° 36: Modelamiento Planta del Módulo 01 - Etabs

MOTUPILLO (I-2)
Figura N° 38: Modelamiento Vertical del Módulo 01 - Etabs

MOTUPILLO (I-2)

MOTUPILLO (I-2)
ESTRUCTURAL DEL CERCO PERIMETRICO

DATOS: ▪ Peso del suelo =
▪ Peso del concreto armado =
▪ Peso de la albañilería =
▪ Peso del concreto simple =
▪ Capacidad portante =
▪ Angulo de fricción =
▪ Fricción suelo concreto =
▪ FSV =
▪ FSD =
F Z = (ZONA 4)
U = (CATEGORÍA A)
S = (PERFIL S3)
f'c =
fy =
rec =
Ep A
EMPUJE PASIVO: EMPUJE ACTIVO:
Para este caso 0° (el relleno no forma ningún ángulo con la horizontal)
Kp = Ka =
Fp = Fa =
FUERZA HORIZONTAL DE SISMO: se asume que actúa a la mitad de la altura del muro.
▪ Peso de viga solera =
▪ Peso del muro =
▪ Peso del sobrecimiento =
(solo la parte que está sobre del nivel 0.00)
DISEÑO DE CERCO PERIMÉTRICO
62.40 kg/m
409.50 kg/m
F = 238.90 kg/m
171.60 kg/m
3.00000 0.33333
2790.00 kg/m 310.00 kg/m
643.50 kg/m
0.55 m
0.30 m
0.70 m
b =
Fp Fa
0.33 m 0.47 m
0.80 m
Ea
2.50 cm
1.5
1.1
137 kg/cm²
1.75 m
2300 kg/m³
0.85 kg/cm²
30.00°
0.21256
1.75
1.5
0.45
1.25 m 4200 kg/cm²
0.13 m 1860 kg/m³
0.20 m
2400 kg/m³
1800 kg/m³
𝐾𝑝 = cos 𝛽 ∗
cos 𝛽 + cos 𝛽 − cos ∅
cos 𝛽 − cos 𝛽 − cos ∅
𝐾𝑎 = cos 𝛽 ∗
cos 𝛽 − cos 𝛽 − cos ∅
cos 𝛽 + cos 𝛽 − cos ∅
𝐹 = 0.5 ∗ 𝑍 ∗ 𝑈 ∗ 𝑆 ∗ 𝑃

FUERZAS Y MOMENTOS ESTABILIZADORES:
Se tomarán momentos con respecto al punto A:
=
FUERZAS Y MOMENTOS DESESTABILIZADORES: Se tomarán momentos con respecto al punto A:
=
FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLTEO:
FACTOR DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO:
Fh = + FH = +
Fh = FH =
VERIFICACIÓN DE PRESIONES EN LA CIMENTACIÓN:
Punto de aplicación de la fuerza resultante: Excentricidad de la fuerza resultante:
= =
Se debe cumplir que ; … OK: CAE DENTRO DEL TERCIO CENTRAL
CONFORME
CONFORME
s2 = 0.323 kg/cm² < ss = 0.85 kg/cm²
0.410 m -0.010 m
B/6 = 0.133 m
s1 = 0.276 kg/cm² < ss = 0.85 kg/cm²
0.21 x 2398.96 kg/m 2790.00 kg/m 238.90 kg/m 310.00 kg/m
3299.92 kg/m 548.90 kg/m
… OK: NO HAY VOLTEO
682.190 kg-m
FSD =
3299.923 kg-m
= 6.01189 … OK: NO HAY DESLIZAMIENTO
548.899 kg-m
MOMENTO DESESTABILIZADOR 682.190 kg-m
FSV =
1666.956 kg-m
= 2.443536
2790.00 kg/m y = 0.333 m
682.190 kg-m
930.000 kg-m
2398.96 kg/m 1666.956 kg-m
MOMENTO ESTABILIZADOR 1666.956 kg-m
ELEMENTO PARCIAL POSICIÓN MOMENTO
Empuje pasivo
Empuje activo 310.00 kg/m y = 0.467 m 144.667 kg-m
Fuerza de sismo 238.90 kg/m y = 2.250 m 537.524 kg-m
x = 0.465 m 173.845 kg-m
Cimiento corrido 0.70 m 0.80 m 2300 kg/m³ 1288.00 kg/m x = 0.400 m
0.13 m 1800 kg/m³ 409.50 kg/m x = 0.065 m
515.200 kg-m
Relleno 0.30 m 0.67 m 1860 kg/m³ 373.86 kg/m
26.618 kg-m
Sobrecimiento 0.85 m 0.13 m 2400 kg/m³ 265.20 kg/m x = 0.065 m 17.238 kg-m
Muro 1.75 m
POSICIÓN MOMENTO
Viga solera 0.20 m 0.13 m 2400 kg/m³ 62.40 kg/m x = 0.065 m 4.056 kg-m
ELEMENTO ALTURA ESPESOR PESO PARCIAL
𝐹𝑆𝑉 =
𝑀𝐸
𝑀𝐷
𝐹𝑆𝐷 =
𝐹ℎ
𝐹𝐻
𝐹ℎ = 𝑓 ∗ 𝑃 + 𝐹𝑝 𝐹𝐻 = 𝐹 + 𝐹𝑎
𝑋 =
𝑀 − 𝑀
𝑃
𝑒 =
𝐵
2
− 𝑋
𝑒 <
𝐵
6
𝜎 =
𝑃
𝐵
1 ±
6 ∗ 𝑒
𝐵

MOTUPILLO (I-2)
16. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
a) Conclusiones
 Módulo 1:
- Este módulo ha sido construido en el año 2005, con norma la de diseño sismo
resistente publicada en el reglamento nacional de construcciones de 2003,
dicha norma no contemplaba la amplificación de las fuerzas sísmica por tipo
de suelo. Por lo tanto, el edificio no es adecuado acorde a la norma E.030
actual (2018), donde si se considera la amplificación de fuerzas sísmicas por
el tipo de suelo.
- Si cumple con tener sistema estructural resistente acorde al artículo 21 de la
norma E.030 (ver ítem 10).
- Al analizar individualmente los elementos estructurales de este bloque se
observa que no soportan los esfuerzos ocasionados por las cargas sísmicas y
las cargas de gravedad.
- Considerando los resultados de diamantinas de elementos de concreto y
escaneos de acero, para cada bloque se tiene:
o Bloque 1: Albañilería confinada (E.070)
 f’c = 136.59 Kg/cm2
< 175 Kg/cm2
, en columna
 f’c = 138.10 Kg/cm2
< 175 Kg/cm2
, en vigas
 f’c = 138.05 Kg/cm2
< 175 Kg/cm2
, en cimiento
- Se puede ver que los elementos de concreto del bloque 1 tienen menos
resistencia a lo establecido en la norma E.070 del numeral 9.1 del Artículo 9.
Dice: el concreto de los elementos de confinamiento tendrá una resistencia a
la compresión mayor o igual a 17,15MPa (175 kg/cm2) y deberá cumplir con
los requisitos establecidos en la Norma Técnica de Edificación E.060 Concreto
Armado.
- El bloque 1 no cumple con lo requerido en las normas E.030, E.060, ACI
318S-14, ACI 440.2R y E.070; los análisis en el software ETABS, SAFE, e
inspección ocular. Se concluye que la edificación tiene ALTA vulnerabilidad
sísmica.
- La costa peruana es una de las zonas más vulnerables frente al fenómeno
climático conocido como “El Niño”, el cual tiene como característica principal
el incremento de la temperatura superficial de las aguas costeras, lo que
conlleva a un aumento del nivel del mar, lluvias intensas y periodos muy

MOTUPILLO (I-2)
húmedos. Lo que ocasiona grandes daños en la infraestructura de los puestos
de salud.
- El bloque 1 puesto de salud de Motupillo ha sido sometido a un evento de
gran magnitud del fenómeno de “El Niño”, en el año 2017. Estos fenómenos
han ocasionado fisuramiento, eflorescencia, descascaramiento en los
elementos estructurales, generando así perdida de rigidez y resistencia
reflejada en los estudios de concreto y acero.
- Se puede ver que los elementos de vigas no cumplen con lo establecido en la
Norma E-060 en el numeral 21.5.1.3 El ancho del elemento, bw, no debe ser
menor de 0,25 veces el peralte ni de 250 mm.
- Se puede ver que la estructura de la edificación, no tiene diafragma rígido en
cimentación, losa de piso y losa de techo tal que compatibilice sus
desplazamientos laterales, según lo establecido en la Norma Técnica de Salud
119-MINSA/DGIEM-V01.
- Cómo se puede ver la estructura califica como irregular, ya que tiene esquinas
entrantes, cuyas dimensiones en ambas direcciones son mayores que el 20%
de la correspondiente dimensión total en planta; además, según la Norma E-
030 en el numeral 21.1 indica que las edificaciones de categoría A2 y Zona
sísmica 4 no deben presentar irregularidades.
- Se puede observar que los Cercos y alféizares de ventanas no están aislados
de la estructura principal, debiéndose haber diseñado ante acciones
perpendiculares a su plano, según se indica en el Capítulo 10 de la Norma
E070.
- Ante las acciones sísmicas se producirá la interacción de ambos sistemas.
Este efecto incrementa sustancialmente la rigidez lateral del pórtico y puede
generar los siguientes problemas:
o Torsión en el edificio.
o Concentración de esfuerzos en las esquinas del pórtico.
o Fractura del tabique.
o Columnas cortas, donde el parapeto o alféizar alto (ventanas de poca
altura) restringe el desplazamiento lateral de las columnas.
 Módulo 2:
 Este módulo ha sido construido en el año 2005, con norma la de diseño
sismo resistente publicada en el reglamento nacional de
construcciones de 2003, dicha norma no contemplaba la amplificación

MOTUPILLO (I-2)
de las fuerzas sísmica por tipo de suelo. Por lo tanto, el edificio no es
adecuado acorde a la norma E.030 actual (2018), donde si se considera
la amplificación de fuerzas sísmicas por el tipo de suelo.
 Se puede ver que el sentido del eje “X” no cumple con tener sistema
estructural resistente acorde al artículo 21 de la norma E.030 (ver ítem
10).
 Al analizar individualmente los elementos estructurales de este bloque
se observa que no soportan los esfuerzos ocasionados por las cargas
sísmicas y las cargas de gravedad.
 Considerando los resultados de diamantinas de elementos de concreto
y escaneos de acero, para cada bloque se tiene:
 f’c = 136.59 Kg/cm2
< 175 Kg/cm2
, en columna
 f’c = 138.10 Kg/cm2
< 175 Kg/cm2
, en vigas
 f’c = 138.05 Kg/cm2
< 175 Kg/cm2
, en cimiento
 Se puede ver que los elementos de concreto del bloque 2 tienen menos
resistencia a lo establecido en la norma E.070 del numeral 9.1 del
Artículo 9. Dice: el concreto de los elementos de confinamiento tendrá
una resistencia a la compresión mayor o igual a 17,15MPa (175
kg/cm2) y deberá cumplir con los requisitos establecidos en la Norma
Técnica de Edificación E.060 Concreto Armado.
 El bloque 2 si cumple con lo requerido en las normas E.030, E.060,
ACI 318S-14, ACI 440.2R y E.070; los análisis en el software ETABS,
SAFE, e inspección ocular. Se concluye que la edificación tiene ALTA
vulnerabilidad sísmica.
 La costa peruana es una de las zonas más vulnerables frente al
fenómeno climático conocido como “El Niño”, el cual tiene como
característica principal el incremento de la temperatura superficial de
las aguas costeras, lo que conlleva a un aumento del nivel del mar,
lluvias intensas y periodos muy húmedos. Lo que ocasiona grandes
daños en la infraestructura de los puestos de salud.
 El bloque 2 puesto de salud de Motupillo ha sido sometido a un
evento de gran magnitud del fenómeno de “El Niño”, en el año 2017.
Estos fenómenos han ocasionado fisuramiento, eflorescencia,
descascaramiento en los elementos estructurales, generando así

MOTUPILLO (I-2)
perdida de rigidez y resistencia reflejada en los estudios de concreto
y acero.
 Se puede ver que los elementos de vigas cumplen con lo establecido
en la Norma E-060 en el numeral 21.5.1.3 El ancho del elemento, bw,
no debe ser menor de 0,25 veces el peralte ni de 250 mm.
 Se puede ver que la estructura de la edificación, no tiene diafragma
rígido en cimentación, losa de piso y losa de techo tal que compatibilice
sus desplazamientos laterales, según lo establecido en la Norma
Técnica de Salud 119-MINSA/DGIEM-V01.
 Cómo se puede ver la estructura califica como regular, según la Norma
E-030 en el numeral 21.1 indica que las edificaciones de categoría A2
y Zona sísmica 4 no deben presentar irregularidades.
 Se puede observar que los Cercos y alféizares de ventanas no están
aislados de la estructura principal, debiéndose haber diseñado ante
acciones perpendiculares a su plano, según se indica en el Capítulo 10
de la Norma E070.
 Ante las acciones sísmicas se producirá la interacción de ambos
sistemas. Este efecto incrementa sustancialmente la rigidez lateral del
pórtico y puede generar los siguientes problemas:
o Columnas cortas, donde el parapeto o alféizar alto (ventanas de
poca altura) restringe el desplazamiento lateral de las
columnas.
 Módulo 3:
 Este módulo ha sido construido en el año 2005, con norma la de diseño
 Se puede ver que el bloque no cumple con tener sistema estructural
resistente acorde al artículo 21 de la norma E.030 (ver ítem 10).

MOTUPILLO (I-2)
 Al analizar individualmente los elementos estructurales de este bloque
se observa que no soportan los esfuerzos ocasionados por las cargas
sísmicas y las cargas de gravedad.
 Considerando los resultados de diamantinas de elementos de concreto
y escaneos de acero, para cada bloque se tiene:
 f’c = 136.59 Kg/cm2
< 175 Kg/cm2
, en columna
 f’c = 138.10 Kg/cm2
< 175 Kg/cm2
, en vigas
 f’c = 138.05 Kg/cm2
< 175 Kg/cm2
, en cimiento
 Se puede ver que los elementos de concreto del bloque 3 tienen menos
resistencia a lo establecido en la norma E.070 del numeral 9.1 del
Artículo 9. Dice: el concreto de los elementos de confinamiento tendrá
una resistencia a la compresión mayor o igual a 17,15MPa (175
kg/cm2) y deberá cumplir con los requisitos establecidos en la Norma
Técnica de Edificación E.060 Concreto Armado.
 El bloque 3 no cumple con lo requerido en las normas E.030, E.060,
ACI 318S-14, ACI 440.2R y E.070; los análisis en el software ETABS,
SAFE, e inspección ocular. Se concluye que la edificación tiene ALTA
vulnerabilidad sísmica.
 El bloque 3 puesto de salud de Motupillo ha sido sometido a un
evento de gran magnitud del fenómeno de “El Niño”, en el año 2017.
Estos fenómenos han ocasionado fisuramiento, eflorescencia,
y acero.
 Se puede ver que los elementos de vigas cumplen con lo establecido
en la Norma E-060 en el numeral 21.5.1.3 El ancho del elemento, bw,
no debe ser menor de 0,25 veces el peralte ni de 250 mm.
 Se puede ver que la estructura de la edificación, si tienen diafragma
rígido en cimentación, losa de piso y losa de techo tal que compatibilice

MOTUPILLO (I-2)
sus desplazamientos laterales, según lo establecido en la Norma
Técnica de Salud 119-MINSA/DGIEM-V01.
 Cómo se puede ver la estructura califica como irregular, según la
Norma E-030 en el numeral 21.1 indica que las edificaciones de
categoría A2 y Zona sísmica 4 no deben presentar irregularidades.
de la Norma E070.
 Ante las acciones sísmicas se producirá la interacción de ambos
sistemas. Este efecto incrementa sustancialmente la rigidez lateral del
pórtico y puede generar los siguientes problemas:
o Columnas cortas, donde el parapeto o alféizar alto (ventanas de
poca altura) restringe el desplazamiento lateral de las
columnas.
 Cerco Perimétrico:
 Este bloque ha sido construido en el año 2005, con norma la de diseño
 Se puede ver que el cerco perimétrico no cumple con tener sistema
estructural resistente acorde al artículo 21 de la norma E.030 (ver ítem
10).
 Al analizar individualmente los elementos estructurales del cerco
perimétrico, se observa que no cuenta con arriostres horizontales como
vigas superiores.
 El cerco perimétrico cumple con lo requerido en las normas E.030,
E.060, ACI 318S-14, ACI 440.2R y E.070; los análisis en el software
ETABS, SAFE, e inspección ocular. Se concluye que la edificación
tiene ALTA vulnerabilidad sísmica.

MOTUPILLO (I-2)
 El cerco perimétrico puesto de salud de Motupillo ha sido sometido a
un evento de gran magnitud del fenómeno de “El Niño”, en el año
2017. Estos fenómenos han ocasionado fisuramiento, eflorescencia,
y acero.
 Cómo se puede ver la estructura califica como regular, según la Norma
E-030 en el numeral 21.1 indica que las edificaciones de categoría A2
y Zona sísmica 4 no deben presentar irregularidades.
de la Norma E070.
b) Recomendaciones
 Módulo 1:
 Compatibilizar lo establecido en la norma N° 119 MINSA/DGIEM-V.1 y en la
norma E.030 al momento de plantear la construcción del bloque nuevo.
 Utilizar sistemas de evacuación para las aguas de lluvias como drenajes
para evitar la degradación de los materiales y colapso ante carga sísmica.
 Se recomienda la demolición del bloque 1 y su construcción.
 Módulo 2:
 Compatibilizar lo establecido en la norma N° 119 MINSA/DGIEM-V.1 y en la
norma E.030 al momento de plantear la construcción del bloque nuevo.

MOTUPILLO (I-2)
 Módulo 3:
 Compatibilizar lo establecido en la norma N° 119 MINSA/DGIEM-V.1 y en
la norma E.030 al momento de plantear la construcción del bloque nuevo.
 Compatibilizar lo establecido en la norma N° 119 MINSA/DGIEM-V.1 y en
la norma E.030 al momento de plantear la reconstrucción y reforzamiento
para el uso de estos ambientes.
 En este bloque se recomienda reforzarlo estructuralmente de acuerdo a lo
establecido en la norma en referencia a los Cercos y alféizares de ventanas
no están aislados de la estructura principal, debiéndose haber diseñado ante
acciones perpendiculares a su plano, según se indica en el Capítulo 10 de la
Norma E070.
17. CONCLUSIONES GENERALES Y ESPECÍFICAS
a) Conclusiones generales
 Se puede ver que los elementos de concreto tienen menos resistencia a lo
establecido en la norma E.070 del numeral 9.1 del Artículo 9. Dice: el concreto de
los elementos de confinamiento tendrá una resistencia a la compresión mayor o
igual a 17,15MPa (175 kg/cm2) y deberá cumplir con los requisitos establecidos
en la Norma Técnica de Edificación E.060 Concreto Armado.
 Los bloques no cumplen con lo requerido en las normas E.030, E.060, ACI
318S-14, ACI 440.2R y E.070; los análisis en el software ETABS, SAFE, e
inspección ocular. Se concluye que la edificación tiene ALTA vulnerabilidad
sísmica.
 Los bloques del puesto de salud de Motupillo ha sido sometido a un evento de
gran magnitud del fenómeno de “El Niño”, en el año 2017. Estos fenómenos
han ocasionado fisuramiento, eflorescencia, descascaramiento en los
elementos estructurales, generando así perdida de rigidez y resistencia
reflejada en los estudios de concreto y acero.

MOTUPILLO (I-2)
 Se puede ver que los elementos de vigas no cumplen con lo establecido en la
 Se puede ver que la estructura de la edificación, si tienen diafragma rígido en
 Cómo se puede ver la estructura califica como irregular, según la Norma E-030 en
el numeral 21.1 indica que las edificaciones de categoría A2 y Zona sísmica 4 no
deben presentar irregularidades.
 Se puede observar que los Cercos y alféizares de ventanas no están aislados de
la estructura principal, debiéndose haber diseñado ante acciones perpendiculares
a su plano, según se indica en el Capítulo 10 de la Norma E070.
 Ante las acciones sísmicas se producirá la interacción de ambos sistemas. Este
efecto incrementa sustancialmente la rigidez lateral del pórtico y puede generar
los siguientes problemas:
o Columnas cortas, donde el parapeto o alféizar alto (ventanas de poca altura)
restringe el desplazamiento lateral de las columnas.
 Recomendándose su reforzamiento o demolición para que cumpla con la
norma E.030 del 2018 en cuanto a configuración estructural y requisitos
mínimos sismos resistentes.
b) Conclusiones específicas
 Módulo 1:
- La estructura no cumple con los requisitos de la Norma Técnica Peruana
E - 030 "Diseño Sismorresistente"; por lo cual, se recomienda la
modificación estructural, con replanteo de arquitectura existente.
- En conclusión, los muros en la dirección X: NO CUMPLEN la
VERIFICACIÓN del ESFUERZO AXIAL por cargas de gravedad.
- En conclusión, los muros en la dirección Y: CUMPLEN la

MOTUPILLO (I-2)
- En conclusión, las distorciones de entrepiso en la dirección X:
CUMPLEN la VERIFICACIÓN de DISTORSIÓN de entrepiso.
- En conclusión, las distorciones de entrepiso en la dirección Y:
CUMPLEN la VERIFICACIÓN de DISTORSIÓN de entrepiso.
- En conclusión, la deformación torsional en la dirección X: CUMPLEN la
VERIFICACIÓN de TORSIÓN.
- En conclusión, la deformación torsional en la dirección Y: CUMPLEN la
- En conclusión, las verificaciones por Sismo Moderado en las
direcciones X e Y: CUMPLE, por lo tanto, el edificio cuenta con una
adecuada rigidez, además, califica torsionalmente como regular y no
- En conclusión, los muros en la dirección X: CUMPLE la VERIFICACIÓN
de agrietamiento por sismo moderado.
- En conclusión, los muros en la dirección Y: CUMPLE la VERIFICACIÓN
- En conclusión, la resistencia global a fuerza cortante del primer piso en
la dirección X: CUMPLE la VERIFICACIÓN de resistencia por cortante
global.
- En conclusión, la resistencia global a fuerza cortante del primer piso en
la dirección Y: CUMPLE la VERIFICACIÓN de resistencia por cortante
global.
- En conclusión, el comportamiento por sismo severo en el primer piso
en la dirección X: CUMPLE la VERIFICACIÓN de comportamiento
elástico.
- En conclusión, el comportamiento por sismo severo en el primer piso
en la dirección Y: CUMPLE la VERIFICACIÓN de comportamiento
elástico.
de agrietamiento por sismo severo.
- En conclusión, los muros en la dirección Y: CUMPLE la VERIFICACIÓN
- En conclusión, la estructura en general y los muros: CUMPLEN las
verificaciones (1), (2), (3), (4), por lo tanto se recomienda: el
REFORZAMIENTO de la estructura.

MOTUPILLO (I-2)
- MÓDULO 1: No Cumple la VERIFICACIÓN considerando las cargas de
Servicio 1: CM + CV
Servicio 2: CM + CV + 0.8 * Sx
Servicio 3: CM + CV - 0.8 * Sx
Servicio 4: CM + CV + 0.8 * Sy
Servicio 5: CM + CV - 0.8 * Sy
- El cimiento cumple la verificación por cortante.
- Los valores obtenidos son menores a 1, por lo tanto, el cimiento cumple
la verificación por punzonamiento.
- El bloque 1 se recomienda su reforzamiento o demolición.
 Módulo 2:
- La estructura cumple con los requisitos de la Norma Técnica Peruana E
- 030 "Diseño Sismorresistente"; por lo cual, se procede a verificar sus
elementos estructurales.
- En conclusión, los muros en la dirección X: NO CUMPLEN la
- En conclusión, los muros en la dirección y: CUMPLEN la VERIFICACIÓN
del ESFUERZO AXIAL por cargas de gravedad.
- En conclusión, las distorciones de entrepiso en la dirección X: CUMPLEN
la VERIFICACIÓN de DISTORSIÓN de entrepiso.
- En conclusión, las distorciones de entrepiso en la dirección Y: CUMPLEN
la VERIFICACIÓN de DISTORSIÓN de entrepiso.
- En conclusión, la deformación torsional en la dirección X: CUMPLEN la
- En conclusión, la deformación torsional en la dirección Y: CUMPLEN la
- En conclusión, los muros en la dirección Y: NO CUMPLE la
VERIFICACIÓN de agrietamiento por sismo moderado.

MOTUPILLO (I-2)
- En conclusión, la resistencia global a fuerza cortante del primer piso en la
dirección X: NO CUMPLE la VERIFICACIÓN de resistencia por cortante
global.
- En conclusión, la resistencia global a fuerza cortante del primer piso en la
dirección Y: CUMPLE la VERIFICACIÓN de resistencia por cortante global.
- En conclusión, el comportamiento por sismo severo en el primer piso en
la dirección X: NO CUMPLE la VERIFICACIÓN de comportamiento
elástico.
- En conclusión, el comportamiento por sismo severo en el primer piso en la
dirección Y: CUMPLE la VERIFICACIÓN de comportamiento elástico.
- En conclusión, los muros en la dirección Y: NO CUMPLE la
VERIFICACIÓN de agrietamiento por sismo severo.
- En conclusión, la estructura en general y los muros: NO CUMPLEN las
verificaciones (1), (2), (3), (4), por lo tanto, se recomienda: la DEMOLICIÓN
de la estructura.
- En conclusión, las verificaciones por Sismo Moderado en las direcciones
X e Y: CUMPLE, por lo tanto, el edificio cuenta con una adecuada rigidez,
además, califica torsionalmente como regular y no hay necesidad de
reducir el factor R, ni de efectuar un análisis dinámico.
- MÓDULO 2: Cumple la VERIFICACIÓN considerando las cargas de
Servicio 1: CM + CV
- El cimiento cumple la verificación por cortante.
- Los valores de punzonamiento son menores a 1, por lo tanto, cumple por
punzonamiento.
- El módulo 2 se recomienda su reforzamiento o demolición.

MOTUPILLO (I-2)
 Módulo 3:
- Según el RNE E - 030 "Diseño Sismorresistente" Artículo N° 20.03. dice:
"Si al aplicar las Tablas N° 8 y 9 se obtuvieran valores distintos de los
factores Ia o Ip para las dos direcciones de análisis, se toma para cada
factor el menor valor entre los obtenidos para las dos direcciones".
Servicio 1: CM + CV
- El paralte del cimiento corrido: CUMPLE.
- La platea cumple la verificación por cortante.
- Los valores de punzonamiento son menores a 1, por lo tanto, cumple por
punzonamiento.
- El módulo 3 se recomienda su reforzamiento o demolición.
- Se ha verificado los factores de seguridad de volteo, lo cual cumple con lo
requerido.
- Se ha verificado los factores de seguridad al deslizamiento, lo cual cumple
con lo requerido.
- Se ha verificado las presiones en la cimentación, lo cual cumple con lo
requerido.
- Se ha verificado que las columnas no están debidamente arriostradas con
vigas superiores, lo cual no cumple con lo requerido.
- Para este bloque es recomendable su reforzamiento y reconstrucción

MOTUPILLO (I-2)
18. CONCLUSIÓN DEL TIPO DE INTERVENCIÓN
De acuerdo con el Capítulo VIII de la Norma E-060, EVALUACIÓN, REPARACIÓN Y
REFORZAMIENTOS DE ESTRUCTURAS.
Las estructuras dañadas son evaluadas, reparadas y/o reforzadas de la manera que se
corrijan los posibles defectos estructurales que provocaron los daños y recuperen la
capacidad de resistir un nuevo evento extraordinario acorde con la filosofía de Diseño Sismo
resistente señalada en el Artículo 3 de la E-030.
La reparación y reforzamiento debe dotar a la estructura de una combinación adecuada de
rigidez, resistencia y ductilidad que garantice su buen comportamiento en eventos futuros.
 Módulo 1:
 Los elementos de concreto tienen menos resistencia a lo establecido en la norma
E.070 del numeral 9.1 del Artículo 9. Dice: el concreto de los elementos de
confinamiento tendrá una resistencia a la compresión mayor o igual a 17,15MPa
(175 kg/cm2) y deberá cumplir con los requisitos establecidos en la Norma Técnica
de Edificación E.060 Concreto Armado.
 No cumplen con lo requerido en las normas E.030, E.060, ACI 318S-14, ACI
440.2R y E.070; los análisis en el software ETABS, SAFE, e inspección ocular.
Se concluye que la edificación tiene ALTA vulnerabilidad sísmica.

MOTUPILLO (I-2)
 Se puede ver que los elementos de vigas no cumplen con lo establecido en la
 Se puede ver que la estructura de la edificación, NO tienen diafragma rígido en
 Recomendándose su reforzamiento o demolición o reconstrucción para que
cumpla con la norma E.030 del 2018 en cuanto a configuración estructural y
requisitos mínimos sismorresistentes.
 Módulo 2:

MOTUPILLO (I-2)
 Se puede ver que los elementos de vigas cumplen con lo establecido en la Norma
E-060 en el numeral 21.5.1.3 El ancho del elemento, bw, no debe ser menor de
0,25 veces el peralte ni de 250 mm.
 Se puede ver que la estructura de la edificación, NO tienen diafragma rígido en
 Cómo se puede ver la estructura califica como regular, según la Norma E-030 en
 Módulo 3:

MOTUPILLO (I-2)
 Se puede ver que los elementos de vigas cumplen con lo establecido en la Norma
E-060 en el numeral 21.5.1.3 El ancho del elemento, bw, no debe ser menor de
0,25 veces el peralte ni de 250 mm.
 Se puede ver que la estructura de la edificación, tienen diafragma rígido en
 Cerco perimétrico:
 Compatibilizar lo establecido en la norma N° 119 MINSA/DGIEM-V.1 y en la
norma E.030 al momento de plantear la reconstrucción y reforzamiento para el
uso de estos ambientes.
 En este bloque se recomienda reforzarlo estructuralmente de acuerdo a lo
establecido en la norma en referencia a los Cercos y alféizares de ventanas no
están aislados de la estructura principal, debiéndose haber diseñado ante
acciones perpendiculares a su plano, según se indica en el Capítulo 10 de la
Norma E070.
19. ANEXOS
- Acta de visita técnica ocular.
- Plano referencial de ubicación de módulos en planta (E-01).
- Planos de levantamientos estructurales (E01, E02, E03, E04, E05, E06).
- Planos de levantamiento de daños (E07, E08, E09).

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