Aea 92305 4

ASOCIACIÓN ELECTROTÉCNICA ARGENTINA
DESDE 1913

PROTECCIÓN CONTRA LAS
DESCARGAS ELÉCTRICAS ATMOSFÉRICAS
ASOCIACIÓN
ELECTROTÉCNICA
ARGENTINA Redes de potencia y de comunicaciones dentro de las estructuras
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Prólogo
- La Asociación Electrotécnica Argentina es una institución civil sin fines de lucro, de
carácter privado, creada para fomentar el desarrollo de todos los campos de la Elec-trotecnia.
Es el ámbito adecuado para el estudio e información de los aspectos teóricos
de la Ingeniería Eléctrica, como así también para el establecimiento de documentos
normativos, en todo lo referente a las aplicaciones tecnológicas y a los avances e in-novaciones
en este campo.
Fue creada el 18 de octubre de 1913 por un grupo de veinticinco especialistas y desde
ese mismo año es sede del Comité Electrotécnico Argentino (CEA), representante na-cional
de la International Electrotechnical Commission (IEC), que propiciara en su
época el Ing. Jorge Newbery.
- Los documentos normativos producidos tienen la forma de recomendaciones de uso
nacional y se publican bajo la forma de Reglamentaciones, Normas, Especificaciones
Técnicas, Guías, Documentos Técnicos o Informes Técnicos, que han sido adoptados
por diversas Leyes, Decretos, Ordenanzas y Resoluciones de carácter oficial.
- Las decisiones formales o acuerdos de la Asociación Electrotécnica Argentina en te-mas
técnicos expresan el consenso de la opinión nacional en temas relevantes, dado
que cada Comité de Estudio tiene representación de todos los sectores interesados.
- El Comité de Estudio CE 00 – Normas de Concepto – tiene como principal objetivo la
redacción de documentos normativos, que puedan ser utilizados como plataforma y
ayuden a reafirmar las prescripciones y recomendaciones vertidas en todos los do-cumentos
de la AEA. En otro orden, representan una invalorable ayuda para el profe-sional
y los especialistas y un material didáctico que aporta un significativo valor
agregado a los establecimientos educacionales que se encuentren vinculados con la
electrotecnia.
- El carácter de las Normas de Concepto y sus Informes Técnicos asociados, tiene su
origen en las ciencias básicas y las específicas dentro del campo de la Electrotecnia;
este principio indica canalizar el proceso de Discusión Pública hacia las Universidades,
Escuelas Técnicas, Consejos y Colegios Profesionales, además de todo otro sector
que desee contribuir al perfeccionamiento del material a emitir.
- No se puede considerar a la Asociación Electrotécnica Argentina responsable de nin-guna
instalación, equipo o material declarado de estar en conformidad con alguna de
sus Reglamentaciones o Normas.
- El presente documento normativo sigue los lineamientos establecidos en ISO/IEC
Guide 21 “Adoption of Internacional Standards as regional or nacional standards”.

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Comité de Estudio CE 00
Normas de Concepto
Integrantes
Presidente Ing. MANILI, Carlos M. (INSPT-UTN)
Secretario Ing. GARCÍA DEL CORRO, Carlos (AEA)
Miembros permanentes Ing. BRUGNONI, Mario (FIUBA)
Ing. GALIZIA, Carlos (CONSULTOR)
Téc. MANILI, Carlos I. (AEA)
Invitados especialistas
Ing. BERGLIAFFA, Miguel (FEMMI S.A.) Ing. MUÑOZ, Horacio (UNAM)
Ing. CAMPUS, Juan José (UTN – FRT) Ing. PINTO, Roberto (UNSE)
Ing. CARLOROSI, Mauro (UTN – FRT) Ing. POCLAVA, Daniel (COPAIPA)
Ing. COMESAÑA, Martín (APE – SMA) Ing. PUJADAS, Delia (UTN – FRM)
Ing. FONSECA, Alberto (UTN – FRD) Ing. REVERSAT, José (UNAM)
Ing. GALLO, Salvador (UTN – FRT) Ing. ROZA, Fernando (EDEN)
Ing. GONZÁLEZ, Raúl (EDENOR S.A.) Ing. SOLBEIZON, Héctor (UNLP - UBA)
Ing. HAMAKERS, Carlos (UNT) Ing. TOURN, Daniel (UNRC)
Téc. IBARRA, Jorge (COPAIPA) Ing. VINSON, Edgardo (EDENOR S.A.)
Ing. MANZANO, Marcelo (EPRET) Ing. ZAMANILLO, Germán (UNRC)
Ing. MARAMONTI, Atilio (CEDIE)

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Comisión de Normas
Integrantes
Presidente Ing. BROVEGLIO, Norberto
Secretario Ing. FISCHER, Natalio
Miembros permanentes Ing. GALIZIA, Carlos
Ing. IACONIS, Alberto
Ing. OSETE, Víctor
Ing. PUJOLAR, Jorge

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PARTE 4
REDES DE POTENCIA Y DE COMUNICACIONES
DENTRO DE LAS ESTRUCTURAS

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Protección contra las Descargas Eléctricas Atmosféricas
Parte 4: REDES DE POTENCIA Y DE COMUNICACIONES
ÍNDICE GENERAL
Cláusula Subcláusula Contenido Página
1 Dominio de aplicación 6
2 Referencias normativas 6
3 Términos y definiciones 7
4 Proyecto e instalación del sistema de protección contra el pulso electromagnético
(LPMS) 10
4.1 Proyecto de un sistema de medidas de protección contra el pulso electromagnético (LPMS) 14
4.2 Zonas de protección contra el rayo LPZ 15
4.3 Medidas de protección básicas contra el pulso electromagnético (LPMS) 20
5 Puesta a tierra y equipotencialización 21
5.1 Electrodos de puesta a tierra 21
5.2 Red de equipotencialización 23
5.3 Barras de equipotencialización 28
5.4 Equipotencialización en la frontera de una zona LPZ 28
5.5 Materiales y dimensiones de los componentes de la equipotencialización 29
6 Blindaje magnético y recorrido de los cables 29
6.1 Blindaje tridimensional (espacial) 29
6.2 Blindaje de las líneas internas 30
6.3 Recorrido de las líneas internas 30
6.4 Blindaje de las líneas externas 30
6.5 Materiales y dimensiones de los blindajes magnéticos 30
7 Protección coordinada de descargadores 31
8 Gestión de un sistema de protección contra el pulso electromagnético 31
8.1 Método de gestión de un sistema de protección contra el pulso electromagnético 32
8.2 Inspección de un sistema de protección contra el pulso electromagnético 34
8.3 Mantenimiento 35

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Anexos Contenido Página
Anexo A (Informativo) Elementos esenciales para la evaluación del entorno electromagnético dentro de una
zona LPZ 36
Anexo B (Informativo) Implementación de medidas de protección contra el pulso electromagnético (LEMP) en
estructuras existentes 63
Anexo C (Informativo) Coordinación de descargadores 81
Anexo D (Informativo) Selección y montaje de descargadores coordinados 100
Índice de figuras
Figura 1 Principio general de división en diferentes zonas de protección contra el rayo 11
Figura 2 Protección contra el pulso electromagnético – Ejemplos de posibles sistemas de me-didas
contra el pulso electromagnético (LPMS) 13
Figura 3 Ejemplos de zonas LPZ interconectadas 17
Figura 4 Ejemplos de zonas de protección contra el rayo (LPZ) extendidas 19
Figura 5 Ejemplo de red de puesta a tierra tridimensional combinando los electrodos de puesta a
tierra y las conexiones de equipotencialización 21
Figura 6 Electrodo de tierra mallado de una planta 22
Figura 7 Utilización de las barras de refuerzo de la estructura de hormigón para la equipotencia-lización
24
Figura 8 Equipotencialización en una estructura con armadura de acero 25
Figura 9 Integración de redes electrónicas en una red de equipotencialización 26
Figura 10 Combinaciones de métodos de integración de redes internas electrónicas con la red de
equipotencialización 27
Figura A.1 Situación de pulso electromagnético derivado de un impacto directo de rayo 38
Figura A.2 Simulación del crecimiento del campo magnético debido a oscilaciones amortiguadas 40
Figura A.3 Blindaje de un gran volumen realizado por armaduras y marcos metálicos 42
Figura A.4 Volumen para los sistemas eléctricos y electrónicos dentro de una zona LPZ n 43
Figura A.5 Reducción de los efectos de inducción por elección del recorrido de los cables y por
blindaje 45
Figura A.6 Ejemplo de un sistema de protección contra el pulso electromagnético para un edificio
de oficinas 46
Figura A.7 Evaluación de los campos magnéticos en el caso de un impacto directo del rayo 48
Figura A.8 Evaluación del campo magnético en el caso de un impacto de rayo próximo 50
Figura A.9 Distancia sa en función del radio de la esfera rodante y de las dimensiones de la estruc-tura
53
Figura A.10 Tipos de blindajes tridimensionales mallados de grandes dimensiones 55
Figura A.11 Intensidad de campo magnético H1/máx en un blindaje mallado del Tipo 1 56
Figura A.12 Intensidad de campo magnético H1/máx en un blindaje mallado del Tipo 1 57
Figura A.13 Ensayo de bajo nivel para determinar el campo magnético dentro de una estructura
blindada 58
Figura A.14 Tensiones y corrientes inducidas en una espira formada por las líneas de ingreso a un
equipo 59

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Índice de figuras Página
Figura B.1 Actualización de las medidas de protección contra el pulso electromagnético (LEMP) y
compatibilidad electromagnética (CEM) en estructuras existentes 65
Figura B.2 Posibilidades de creación de zonas LPZ en estructuras existentes 71
Figura B.3 Reducción de las dimensiones de la espira utilizando cables blindados próximos a un
panel metálico 74
Figura B.4 Ejemplos de paneles metálicos utilizados como blindajes complementarios 75
Figura B.5 Protección de antenas y otros equipamientos exteriores 77
Figura B.6 Blindajes naturales provistos por escaleras y canalizaciones puestas a tierra 78
Figura B.7 Ubicaciones ideales para las líneas en los mástiles (corte transversal de una mástil o
torre reticulada) 79
Figura C.1 Ejemplo de instalación de descargadores en una red de potencia 82
Figura C.2 Modelo básico de coordinación energética de descargadores 84
Figura C.3 Combinación de dos descargadores del tipo de limitación de tensión 86
Figura C.4 Ejemplo con dos descargadores por limitación de tensión MOV 1 y MOV 2 87
Figura C.5 Asociación de un descargador del tipo por corte de tensión (vía de chispas) y de un
descargador del tipo de limitación de tensión por varistor (MOV) 88
Figura C.6 Ejemplo con un descargador por corte de tensión (vía de chispas) y un descargador por
limitación de tensión (varistor) MOV) 90
Figura C.7 Determinación de la inductancia de desacople para corrientes de impulso de forma de
onda 10/350 μs y 0,1 kA/μs 91
Figura C.8
Ejemplo de coordinación de un descargador a recorte de tensión (vía de chispas) y de
un descargador del tipo de limitación de tensión por varistor (MOV) con una onda de
impulso 10/350 μs
93
Figura C.9
Ejemplo de coordinación de un descargador a recorte de tensión (vía de chispas) y de
un descargador del tipo de limitación de tensión por varistor (MOV) con una onda de
impulso 0,1 kA/μs
95
Figura C.10 Principio de coordinación según la variante I – descargadores por limitación de tensión 96
Figura C.11 Principio de coordinación según la variante II – descargadores por limitación de tensión 97
Figura C.12 Principio de coordinación según la variante III – descargador por recorte de tensión y
descargadores por limitación de tensión 97
Figura C.13 Principio de coordinación según la variante IV – varios descargadores en un único
dispositivo 98
Figura C.14 Principio de coordinación según el método de la energía pasante 99
Figura D.1 Sobretensiones entre un conductor activo y la barra de puesta a tierra 101
Índice de tablas
Tabla 1 Secciones mínimas para los componentes de las redes de equipotencialización 29
Tabla A.1 Ejemplos para i0/máx = 100 kA y w = 2 m 49
Tabla A.2 Atenuación magnética de un blindaje tridimensional mallado en el caso de una onda
plana 51
Tabla A.3 Radio de la esfera rodante correspondiente a la máxima corriente de descarga del rayo 53
Tabla A.4 Ejemplos para i0/máx = 100 kA y w = 2 m correspondiente a un SF = 12,6 dB 54

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Índice de tablas Página
Tabla B.1 Características de las estructuras y de su entorno 63
Tabla B.2 Características de las instalaciones 64
Tabla B.3 Características del equipamiento 64
Tabla B.4 Otras preguntas necesarias para la determinación conceptual de la protección 64

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PARTE 4
REDES DE POTENCIA Y DE COMUNICACIONES
1 Dominio de aplicación
La presente parte de AEA 92305 suministra las informaciones relativas al proyecto, la instalación, la
inspección, el mantenimiento y los ensayos de una instalación de protección contra el pulso electro-magnético
derivado de la descarga del rayo (PEMR). Estas instalaciones serán adoptadas en una
estructura para reducir el riesgo permanente de fallas de las redes de potencia y comunicaciones de-bido
a los pulsos electromagnéticos derivados de la descarga del rayo.
Este documento no trata de las protecciones contra las perturbaciones electromagnéticas debidas al
rayo y susceptibles de producir el mal funcionamiento de las redes de comunicaciones. Sin embargo,
las informaciones del Anexo A pueden ser utilizadas para evaluar esas perturbaciones. Las medidas de
protección contra las interferencias electromagnéticas son tratadas en AEA 90364-4-44 y en la serie
IEC 61000.
El presente documento brinda directivas para la cooperación entre el proyectista de las redes de po-tencia
y de comunicaciones y el proyectista de las medidas de protección para tratar de obtener la
protección más eficaz.
Este documento no trata el proyecto de detalle de la red de potencia y de comunicaciones en sí mis-mas.
2 Referencias normativas
Los siguientes documentos de referencia son indispensables para la aplicación de este documento.
Para referencias fechadas, sólo se aplica la edición citada. Para referencias sin fecha, se aplica la
última edición del documento referido (incluyendo cualquier enmienda)
AEA 90364-4-44: 2006, Reglamentación para la ejecución de instalaciones eléctricas en inmuebles –
Parte 4-44: Protecciones para preservar la seguridad – Protección contra las perturbaciones electro-magnéticas
AEA 90364-5-53: 2006, Reglamentación para la ejecución de instalaciones eléctricas en inmuebles –
Parte 5-53: Selección y montaje del equipamiento eléctrico – Seccionamiento, interrupción y comando
IEC 60664-1: 2002, Coordinación de la aislación para equipos en sistemas de baja tensión – Parte 1:
Principios, requisitos y ensayos
IEC 61000-4-5: 1995, Compatibilidad electromagnética (CEM) – Parte 4-5: Técnicas de ensayo y me-dición
– Ensayo de inmunidad frente a las ondas de choque
IEC 61000-4-9: 1993, Compatibilidad electromagnética (CEM) – Parte 4-9: Técnicas de ensayo y me-dición
– Ensayo de inmunidad frente al pulso electromagnético

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IEC 61000-4-10: 1993, Compatibilidad electromagnética (MEM) – Parte 4-10: Técnicas de ensayo y
medición – Ensayo de inmunidad frente al campo magnético oscilatorio amortiguado
IEC 61000-5-2: 1997, Compatibilidad electromagnética (CEM) – Parte 5-2: Guías para la instalación y
atenuación – Sección 2: Cableado y puesta a tierra
IEC 61643-1: 1998, Dispositivos de protección contra las sobretensiones conectadas a las redes de
distribución de baja tensión – Parte 1: Requisitos de funcionamiento y métodos de ensayo
IEC 61643-12: 2002, Descargadores para baja tensión – Parte 12: Descargadores conectados a la red
de distribución de baja tensión – Principios de elección y de aplicación
IEC 61643-21: 2000, Descargadores para baja tensión – Parte 21: Descargadores conectados a las
redes de señalización y comunicaciones – Requisitos de funcionamiento y métodos de ensayo
IEC 61643-22: 2004, Descargadores para baja tensión – Parte 22: Descargadores conectados a las
redes de señalización y comunicaciones – Principios de elección y de aplicación
AEA 92305-0, Protección contra las descargas eléctricas atmosféricas – Parte 0: Carta de nivel iso-ceráunico
medio anual
AEA 92305-1, Protección contra las descargas eléctricas atmosféricas – Parte 1: Principios generales
AEA 92305-2, Protección contra las descargas eléctricas atmosféricas – Parte 2: Evaluación del riesgo
AEA 92305-3, Protección contra las descargas eléctricas atmosféricas – Parte 3: Daños a las estruc-turas
y riesgo para la vida humana
ITU-T Recomendación K.20: 2003, Inmunidad de los equipos de telecomunicaciones instalados en un
centro de telecomunicaciones a las sobretensiones y a las sobreintensidades
ITU-T Recomendación K.21: 2003, Inmunidad de los equipos de telecomunicaciones instalados en los
locales de los abonados a las sobretensiones y a las sobreintensidades
3 Términos y definiciones
Para las necesidades del presente documento, son aplicables los términos y las definiciones siguientes,
así como las dadas en las distintas partes de AEA 92305.
3.1
Red de potencia
Red que comprende los componentes de la alimentación de potencia en baja tensión.
3.2
Red de comunicaciones
Red que comprende los componentes electrónicos sensibles tales como los equipos de comunica-ciones,
sistemas de procesamiento de datos, de comando, de instrumentación, de radiocomunicacio-nes
e instalaciones electrónicas de potencia.

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3.3
Red interna
Red de potencia y de electrónica dentro de una estructura.
3.4
Pulso electromagnético generado por el rayo
LEMP
Efectos electromagnéticos debidos a la corriente de descarga del rayo.
Nota: Estos efectos comprenden las ondas transmitidas así como los efectos inducidos debido al campo electromagnético.
3.5
Impulso
Onda transitoria que crea una sobretensión y/o una sobrecorriente causada por un pulso electromag-nético.
Nota: Las ondas de impulso debidos a los pulsos electromagnéticos pueden ser provocados por corrientes (parciales) de
rayo, a partir de los efectos inductivos en las espiras de la instalación y como una tensión residual aguas abajo de los descar-gadores.
3.6
Tensión resistida al impulso
W U
Tensión resistida al impulso asignada por el fabricante del equipo o de una parte del mismo, caracte-rizando
la capacidad específica de su aislación para soportar las sobretensiones.
Nota: A los propósitos de este documento, sólo se considera la tensión resistida entre conductores activos y de tierra.
3.7
Nivel de protección contra el rayo
LPL (por su sigla en idioma inglés Lightning Protection Level)
Número relacionado a un conjunto de valores de los parámetros de la corriente de rayo, relativos a la
probabilidad de que los valores máximos y mínimos de proyecto no serán excedidos durante la apari-ción
natural de una tormenta.
Nota: El nivel de protección contra el rayo se utiliza para proyectar medidas de protección, conforme a un conjunto de
valores significativos de los parámetros de la corriente de rayo.
3.8
Zona de protección contra el rayo
LPZ (por su sigla en idioma inglés Lightning Protection Zone)
Zona donde se define el medioambiente electromagnético de la descarga eléctrica atmosférica.
Nota: Los límites de una zona de protección contra el rayo no necesariamente son límites físicos (por ejemplo: paredes,
piso y techo).

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3.9
Sistema de medidas de protección contra pulso electromagnético del rayo
LPMS
Conjunto de medidas de protección para sistemas internos contra el LEMP.
3.10
Blindaje mallado del espacio
Blindaje magnético caracterizado por sus aberturas.
3.11
Electrodo de puesta a tierra
Parte de la instalación exterior destinada a conducir y a disipar la corriente de descarga del rayo a la
tierra.
3.12
Red de equipotencialización
Red de conductores que interconectan las partes conductoras de la estructura y los sistemas internos
(excluyendo a los conductores activos) al electrodo de puesta a tierra.
3.13
Sistema de puesta a tierra
Sistema completo que combina el electrodo de puesta a tierra y la red de equipotencialización.
3.14
Dispositivo de Protección contra Sobretensiones
DPS
Dispositivo destinado a limitar sobretensiones transitorias y dispersar las corrientes de rayo. Contiene al
menos un componente no lineal.
3.15
Descargador probado bajo Iimp
Descargador que soporta una corriente parcial de descarga del rayo con una forma de onda típica
10/350 μs requiriendo un ensayo a la corriente de impulso de esas características Iimp.
Nota: Para las redes de potencia, una corriente adecuada Iimp está definida para el procedimiento de ensayo de la Clase I
en la norma IEC 61643-1.
3.16
Descargador probado bajo In
Descargador que soporta una corriente de impulso con forma de onda típica 8/20 μs requiriendo un
ensayo a la corriente de impulso de esas características In.
Nota: Para las redes de potencia, una corriente adecuada In está definida para el procedimiento de ensayo de la Clase II
en la norma IEC 61643-1.
3.17
Descargador probado bajo onda combinada
Descargador que soporta una corriente de impulso con forma de onda típica 8/20 μs requiriendo un
ensayo a la corriente de impulso de esas características Isc.

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Nota: Para las redes de potencia, una onda combinada de ensayo está definida en el método de ensayo de la Clase III en
la norma IEC 61643-1 definiendo la tensión a circuito abierto Uoc 1,2/50 μs y la corriente de cortocircuito Isc 8/20 μs de un ge-nerador
de onda combinada de 2 Ω.
3.18
Descargador del tipo de corte por tensión
Descargador que presenta una elevada impedancia en ausencia de impulso, pero que presenta un
súbito cambio a una impedancia de bajo valor en respuesta a un impulso de tensión.
Nota 1: Los componentes habituales utilizados como dispositivos de corte por tensión son por ejemplo, las vías de chispas,
los tubos de descarga gaseosa, los tiristores (SCR) y los triacs. Estos descargadores son conocidos a veces como del tipo
“crowbar”.
Nota 2: Los descargadores de corte por tensión presentan una característica tensión/corriente discontinua.
3.19
Descargadores del tipo limitador de sobretensiones
Descargador que presenta una impedancia elevada en ausencia de impulso, pero que disminuye de
forma continua con el aumento de la corriente o la tensión de impulso.
Nota 1: Ejemplos de estos dispositivos de característica no lineal son los varistores y diodos supresores de picos. Estos
descargadores son conocidos a veces como dispositivos recortadores (clamping devices).
Nota 2: Los descargadores limitadores de sobretensiones presentan una característica tensión/corriente continua.
3.20
Descargadores del tipo combinado
Descargadores que comprenden el tipo de corte por tensión y el tipo de limitador de sobretensiones y
pueden cortar por tensión, limitar la tensión o ambas cosas a la vez y en los cuales su comportamiento
depende de las características de la tensión aplicada.
3.21
Protección coordinada de DPS
Conjunto de DPS adecuadamente seleccionados, coordinados e instalados para reducir fallas en los
sistemas eléctricos y electrónicos.
4 Proyecto e instalación del sistema de protección contra el pulso electromagné-tico
(LPMS)
Las redes de potencia y de comunicaciones están sujetas a daños por el pulso electromagnético pro-veniente
de la descarga del rayo (LEMP). Por este motivo deberán ser previstas medidas de protección
para evitar fallas en las redes internas.
La protección contra el pulso electromagnético (LEMP) se fundamenta en el concepto de zona de
protección contra el rayo (LPZ): el volumen donde existen redes internas a proteger debe ser dividido
en zonas de protección contra el rayo (LPZ). Estas zonas son, teóricamente, volúmenes asignados del
espacio dentro de los cuales la severidad del pulso electromagnético es compatible con el nivel de
inmunidad (resistencia al impulso) (ver Figura 1). Las zonas sucesivas están caracterizadas por modi-ficaciones
significativas en la severidad del LEMP. Las fronteras de una zona está definida por las
medidas de protección utilizadas (ver Figura 2).

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Red de
potencia
Antena
Mástil o riel
Frontera
de LZP 1
Red de
telecomunicaciones
Ubicación
de la
puesta a
tierra
Equipo
Cañería
de agua
LPZ 2
Frontera
de LPZ 2
LPZ 1
LPZ 0
Unión directa o a través de un SPD apropiado de los servicios ingresantes
Nota: Esta figura muestra un ejemplo de división de una estructura en zonas de protección contra el rayo interiores. Las
canalizaciones metálicas de los servicios que penetran en la estructura están puestas a tierra por conexiones a la barra equi-potencial
a la entrada de la LPZ 1. Además las canalizaciones metálicas que ingresan en la LPZ 2 (por ejemplo una sala de
computación) están puestos a tierra a las barras equipotenciales a la entrada de la LPZ 2.
Figura 1 – Principio general de división en diferentes zonas de protección contra el rayo

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Aparato
(víctima)
LPS + Blindaje LPZ 1
Blindaje LPZ 2
Envolvente
LPZ 2
LPZ 1
SPD 1/2
(SB)
SPD 0/1
(MB)
Corriente parcial de
descarga del rayo
lo, Ho LPZ 0
H1
H0
H2
U2, I2 U1, I1 U0, I0
Figura 2a – LPMS utilizando blindaje mallado espacial y una protección coordinada de des-cargadores
– Equipos protegidos contra los impulsos conducidos (U2 << Uo e I2 << Io) y contra
los campos magnéticos inducidos (H2 << Ho)
LPS + Blindaje LPZ
1
lo, Ho
LPZ 1
LPZ 0
H0
H1
SPD 0/1
(MB)
U1, I1 U0, I0
descarga del rayo
Aparato
(víctima)
Envolvente
Figura 2b – LPMS utilizando blindaje mallado espacial para la LPZ 1 y un descargador a la en-trada
de la LPZ 1 - Equipos protegidos contra los impulsos conducidos (U1 < Uo e I1 < Io) y contra
los campos magnéticos inducidos (H1 < Ho)

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lo, Ho LPZ 0
H0
LPS (No blindada)
LPZ 1
H2
Aparato
(Víctima)
Envoltura o chasis
blindados
U2, I2
SPD 0/1/2
(MB)
U0, I0
descarga del rayo
LPZ 2 H2
= Frontera blindada
= Frontera no blindada
Figura 2c – LPMS utilizando un cable apantallado y un descargador a la entrada de la LPZ 1 -
Equipos protegidos contra los impulsos conducidos (U2 < Uo e I2 < Io) y contra los campos
magnéticos inducidos (H2 < Ho)
LPS (No blindada) lo, Ho LPZ 0
LPZ 1
H0
H0
SPD 1/2
(SB)
SPD 0/1
(MB)
U2, I2 U1, I1 U0, I0
descarga del rayo
Aparato
(Víctima)
Envoltura
SPD
(SA)
= Frontera blindada
= Frontera no blindada
Figura 2d – Sistema de protección contra el pulso electromagnético utilizando exclusivamente
“protección por descargadores coordinados”- Equipos protegidos contra los impulsos condu-cidos
(U2 << Uo e I2 << Io) pero no contra los campos magnéticos inducidos (Ho)
Nota 1: Los descargadores pueden ser ubicados en los siguientes puntos (ver también D.1.2):
- en la frontera de LPZ 1 (por ejemplo: en el tablero de distribución principal);
- en la frontera de LPZ 2 (por ejemplo: en el tablero de distribución seccional);
- en o cerca del aparato a proteger (por ejemplo: en la boca de salida).
Nota 2: Para reglas de instalación detalladas ver también AEA 90364-5-53.
Figura 2 – Protección contra el pulso electromagnético – Ejemplos de posibles sistemas de
medidas contra el pulso electromagnético (LPMS)

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Las fallas permanentes de las redes de potencia y de comunicaciones debidas a los pulsos electro-magnéticos
pueden ser causadas por:
- los impulsos conducidos e inducidos sobre los equipos por el cableado de conexión;
- los efectos de los campos magnéticos inducidos sobre los equipos mismos.
Nota 1: Las fallas debidas a los campos magnéticos directos son despreciables si los equipos conforman los ensayos de
emisión y de inmunidad definidos en las normas de compatibilidad electromagnética correspondientes.
Nota 2: Para los materiales no conformes a las normas de compatibilidad correspondientes, el Anexo A da informaciones
para ejecutar la protección contra los efectos directos de los campos magnéticos. El nivel de resistencia de estos equipos será
elegido de acuerdo con IEC 61000-4-9 e IEC 61000-4-10.
4.1 Proyecto de un sistema de medidas de protección contra el pulso electromagnético
(LPMS)
Los sistemas de medidas de protección contra el pulso electromagnético pueden ser proyectados para
la protección de los equipos contra los impulsos y contra los campos magnéticos. La figura 2 da
ejemplos:
ƒ Un sistema de protección contra los pulsos electromagnéticos empleando blindajes mallados
espaciales y descargadores coordinados protegerá contra los campos magnéticos inducidos y
contra los impulsos conducidos (ver Figura 2a). Estas protecciones dispuestas en cascada
pueden reducir la amenaza de campos magnéticos e impulsos a un bajo nivel.
ƒ Un sistema de protección contra los pulsos electromagnéticos empleando un blindaje mallado
espacial en la zona LPZ 1 y un descargador a la entrada de la zona LPZ 1 puede proteger los
aparatos contra los campos magnéticos inducidos y contra los impulsos (ver Figura 2b).
Nota 1: La protección podría ser insuficiente, si el campo magnético permanece muy alto (debido a la baja eficacia de
blindaje en LPZ 1) o si el nivel de impulso permanece muy alto (nivel de protección del descargador muy elevado o efectos de
inducción en el cableado aguas abajo del descargador).
ƒ Un sistema de protección contra los pulsos electromagnéticos utilizando cables blindados
combinados con envolturas blindadas, protegerán contra los campos magnéticos inducidos. El
descargador a la entrada de la zona LPZ 1 proveerá protección contra los impulsos conducidos
(ver figura 2c). Para obtener una disminución del nivel de amenaza puede requerirse un des-cargador
de características especiales (por ejemplo: etapas coordinadas en el interior) para
obtener un nivel de protección suficientemente bajo.
ƒ Un sistema de protección contra los pulsos electromagnéticos formado solamente por des-cargadores
coordinados es eficaz para la protección de equipos insensibles a los campos
magnéticos inducidos porque los descargadores aseguran solamente la protección contra los
impulsos (ver Figura 2d). Una protección de un nivel más bajo puede ser obtenida utilizando
descargadores coordinados.
Nota 2: Las soluciones conformes a las Figuras 2a, 2b y 2c son recomendadas particularmente para los equipos que no
conforman las normas de compatibilidad electromagnética (CEM).
Nota 3: Un sistema de protección contra el rayo conforme con AEA 92305-3 que solamente emplea descargadores co-nectados
a la red de equipotencialización no protege contra las fallas a las redes de potencia y comunicaciones sensibles. El
sistema de protección contra el rayo puede ser mejorado reduciendo las dimensiones de la malla y eligiendo descargadores
adecuados, constituyendo éstos componentes efectivos del sistema de protección contra el pulso electromagnético.

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4.2 Zonas de protección contra el rayo LPZ
Según la amenaza de descarga de rayo, son definidas las siguientes zonas de protección contra el rayo
(ver AEA 92305-1):
Zonas exteriores:
LPZ 0 Zona puesta en peligro por los campos eléctrico y magnético no atenuados y donde los sis-temas
internos pueden estar sujetos a corrientes de impulso parciales o totales. La zona LPZ 0 es
subdividida en:
LPZ 0A Zona puesta en peligro por la amenaza de impacto directo del rayo o campo electromagnético
total debido a la descarga del rayo. Los sistemas internos pueden estar sujetos a corrientes de impulso
totales.
LPZ 0B Zona protegida de la amenaza de impacto directo del rayo pero donde la amenaza es el
campo electromagnético total debido a la descarga del rayo. Los sistemas internos pueden estar su-jetos
a corrientes de impulso parciales.
Zonas interiores (protegidas contra los impactos directos del rayo)
LPZ 1 Zona donde la corriente de impulso está limitada por la repartición de la corriente y por los
descargadores dispuestos en la frontera. El blindaje mallado espacial puede atenuar el campo elec-tromagnético
debido a la descarga del rayo.
LPZ 2…n Zona donde la corriente de impulso puede estar muy limitada por reparto de la corriente y
por descargadores adicionales dispuesto en la frontera. Un blindaje mallado espacial adicional puede
ser usado para atenuar aún más el campo electromagnético debido a la descarga del rayo.
Los SPCR son mejorados por los LPMS, por ejemplo instalando descargadores y/o blindajes magné-ticos
(ver Figura 2). En función del número, del tipo y de la resistencia al impulso de los equipos a
proteger, un SPCR apropiado puede ser definido. Este, podría incluir pequeñas zonas locales (por
ejemplo: envolturas de equipos) o grandes zonas integrales (por ejemplo: todo el volumen de la es-tructura)
(ver Figura B.2).
La interconexión de SPCR del mismo nivel de protección pueden ser necesaria si dos estructuras
separadas son conectadas por redes de comunicaciones o debe ser reducido el número de descar-gadores
(ver Figura 3).

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Figura 3 – Ejemplos de zonas LPZ interconectadas
La extensión de una LPZ dentro de otra LPZ podría ser necesaria en casos especiales o puede ser
utilizada para reducir el número de descargadores requerido (ver Figura 4).
Información complementaria sobre la evaluación electromagnética detallada de una LPZ se da en el
Anexo A.

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Figura 4 – Ejemplos de zonas de protección contra el rayo (LPZ) extendidas

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4.3 Medidas de protección básicas contra el pulso electromagnético (LPMS)
Las medidas de protección básicas contra el pulso electromagnético incluyen:
• Puesta a tierra y equipotencialización (ver cláusula 5)
El sistema de puesta a tierra conduce y dispersa la corriente de descarga del rayo a tierra.
La equipotencialización minimiza las diferencias de potencial y puede reducir el campo magnético.
• Blindaje magnético y traza de las líneas (ver cláusula 6)
El blindaje magnético del espacio atenúa el campo magnético dentro de la zona LPZ, proveniente de
los impactos directos o cercanos a las estructuras y reduce los impulsos internos.
El blindaje de las líneas internas, utilizando cables o canalizaciones apantalladas, minimiza los
impulsos internos inducidos.
El correcto trazado de las líneas internas puede minimizar las espiras y reducir los impulsos internos.
Nota 1: El blindaje espacial, blindaje de las líneas y el trazado pueden utilizarse en forma separada o combinada.
El blindaje de las líneas externas que penetran la estructura reduce la posibilidad de conducción de
los impulsos hasta los sistemas internos.
• Protección coordinada de descargadores (ver cláusula 7)
La protección coordinada de descargadores limita los efectos de los impulsos externos e internos.
La puesta a tierra y la equipotencialización deberían ser siempre aseguradas, en particular, la equi-potencialización
de cualquier canalización conductora de servicios ya sea en forma directa o a través de
descargadores, en el punto de ingreso a la estructura.
Nota 2: Una red de equipotencialización contra el rayo conforme a AEA 92305-3 protegerá solamente contra las chispas
peligrosas. La protección de las redes internas contra las tensiones y corrientes de impulso necesita de una protección coor-dinada
de descargadores conforme al presente documento.
Otras medidas de protección contra el pulso electromagnético pueden ser utilizadas solas o en com-binación.
Las medidas de protección contra el pulso electromagnético deben soportar los esfuerzos operacio-nales
esperados en el lugar de la instalación (por ejemplo: temperatura, humedad, atmósfera corrosiva,
vibración, tensión y corriente).
La elección de la protección contra el pulso electromagnético más adecuada debería ser realizada
utilizando el método de análisis de riesgos conforme a AEA 92305-2, teniendo en cuenta los factores
técnicos y económicos.
Las informaciones prácticas sobre actualización de protecciones contra el pulso electromagnético en
estructuras existentes son brindadas en el Anexo B.

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Nota 3: Otras informaciones sobre la instalación de medidas de protección contra el pulso electromagnético pueden en-contrarse
en AEA 90364-4-44.
5 Puesta a tierra y equipotencialización
Una puesta a tierra y equipotencialización apropiada se basan sobre una red de puesta a tierra com-pleta
(ver Figura 5), combinando:
- los electrodos de puesta a tierra (dispersando la corriente de descarga del rayo a la tierra) y;
- la red de equipotencialización (minimizando las diferencias de potencial y reduciendo el campo
magnético).
Red de
equipo-tenciali-zación
Electrodos de Puesta a Tierra
Nota: Todas las conexiones dibujadas son uniones a los elementos de la estructura metálica o interconexiones. Las
conexiones pueden también contribuir a interceptar, drenar y dispersar la corriente de descarga del rayo a la tierra.
Figura 5 – Ejemplo de red de puesta a tierra tridimensional combinando los electrodos de
puesta a tierra y las conexiones de equipotencialización
5.1 Electrodos de puesta a tierra
El sistema de electrodos de puesta a tierra de la estructura debe estar conforme con AEA 90305-3. En
aquellas estructuras donde solamente existe red de potencia, puede utilizarse una disposición del tipo
A, pero es preferible una disposición del tipo B. En las estructuras que contengan sistemas electrónicos,
una disposición del tipo B es obligatoria.

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Es recomendable que el anillo de cimientos alrededor de la estructura y/o el conductor de circunvala-ción
alrededor de la estructura sean conectados a la red mallada debajo y alrededor de la estructura,
siendo la abertura típica de la malla de 5 m. Esta disposición mejora el comportamiento del sistema de
puesta a tierra. Si la losa armada de la fundación forma una malla bien definida y está conectada a la
puesta a tierra, en forma típica cada 5 m, esto también es adecuado. Un ejemplo de una puesta a tierra
mallada se da en la Figura 6.
1
1
3
2
4
Referencias:
1: Inmueble con una red mallada de armaduras
2: Torre dentro de la planta
3: Equipo aislado
4: Canalización de cables
Figura 6 – Electrodo de tierra mallado de una planta
Para reducir las diferencias de potencial entre dos redes internas conectadas a electrodos de puesta a
tierra diferentes, pueden ser aplicados los siguientes métodos:

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- conductores múltiples paralelos en la misma canalización que los cables, o cables encerrados de-ntro
de conductos armados (o presentando una continuidad metálica), integrados en los dos electrodos
de puesta a tierra;
- utilización de cables apantallados donde la pantalla presente una sección adecuada, conectada en
ambos extremos a la tierra.
5.2 Red de equipotencialización
Una red de equipotencialización de baja impedancia es necesaria para evitar las diferencias de po-tencial
peligrosas entre los equipos dentro de la zona LPZ interior. Además, tal red disminuye también e
campo magnético (ver Anexo A).
La equipotencialización puede estar formada por una red mallada que incorpora todas las partes
conductoras de la estructura o componentes de los sistemas internos y conectando a la tierra las partes
metálicas o conductoras y las canalizaciones metálicas de los servicios en la frontera de la zona LPZ
directamente o indirectamente por medio de un descargador apropiado.
Una red de equipotencialización mallada tridimensional puede ser ejecutada (ver Figura 5) con una
abertura típica de malla de 5 m. Esta red necesita múltiples conexiones de los elementos metálicos
dentro y sobre la estructura (tales como las armaduras del hormigón armado, rieles de ascensores,
grúas, techos metálicos, fachadas metálicas, marcos metálicos de puertas y ventanas, cañerías y
bandejas metálicas portacables). De igual manera, las barras de equipotencialización (por ejemplo los
conductores de circunvalación, y barras equipotenciales de los distintos pisos del edificio) y las panta-llas
deben estar incluidas.
Los ejemplos de redes de equipotencialización se dan en las Figuras 7 y 8.

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10
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9
6
9
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2
1
b
b
a
3
4
8
7
5 5
Referencias
1: Conductor captor.
2: Cubierta metálica del parapeto del techo
3: Barras de acero de refuerzo de la estructura
4: Malla de conductores complementaria de las armaduras
5: Interconexión de conductores mallados
6: Unión a un borne interno de puesta a tierra
7: Conexión por compresión o soldadura
8: Conexión arbitraria
9: Armadura de acero del hormigón armado con malla adicional de conductores
10: Conductor de circunvalación (eventual)
11: Puesta a tierra de fundación en anillo
a distancia típica de 5 m para los conductores de la malla complementaria
b distancia típica de 1 m para la conexión de los conductores de la malla con las armaduras
Figura 7 – Utilización de las barras de refuerzo de la estructura de hormigón para la equi-potencialización

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6
6
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8
Referencias
1: Equipamiento eléctrico de potencia
2: Poste metálico
3: Revestimiento metálico de fachada
4: Conexión equipotencial
5: Equipo eléctrico o electrónico
6: Barra de equipotencialización
7: Armadura de acero del hormigón armado (con conductores adicionales mallados)
8: Puesta a tierra de fundación en anillo
9: Ingreso común de los distintos servicios
Figura 8 – Equipotencialización en una estructura con armadura de acero

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Las partes conductoras (por ejemplo armarios, envolturas, racks) y los conductores de protección de los
circuitos de las redes internas deben estar puestos a tierra a la red equipotencial según las siguientes
configuraciones (ver Figura 9).
Configuración estrella
s
Configuración mallada
s M
Ss Mm
M
Configuración
Básica
Integración
en una
red de
equipotencialización
ERP
ERP
Ss
Mm
Figura 9 – Integración de redes electrónicas en una red de equipotencialización
Si la configuración en estrella (radial) S es utilizada, todos los elementos metálicos (por ejemplo: los
armarios, envolturas, racks) de las redes internas deben ser aislados de forma apropiada con respecto
a la tierra. Esta configuración en estrella debe ser integrada a la puesta a tierra utilizando exclusiva-mente
una sola unión a tierra como tierra de referencia, resultando en un tipo Ss. Cuando se utiliza la
configuración S, todos los cables entre los equipos individuales deben correr en forma paralela con los
conductores de equipotencialización siguiendo la configuración en estrella y evitando la formación de

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espiras. La configuración S puede ser utilizada donde los sistemas internos están ubicados en zonas
relativamente pequeñas y todas las líneas entran a la zona por un único punto.
Si es utilizada la configuración mallada M, todos los elementos metálicos (por ejemplo armarios, en-volturas
y racks) de las redes internas no deben estar aislados de tierra, sino que deben estar inte-grados
en una puesta a tierra en múltiples puntos, resultando un tipo Mm. La configuración M es pre-ferida
para las redes internas extensas o por el conjunto de la estructura, donde existen numerosas
interconexiones entre distintos equipos individuales y donde las líneas ingresan a la estructura por
múltiples puntos. En sistemas complejos, las ventajas de ambas configuraciones ( M y S) pueden ser
combinadas como se muestra en la Figura 10, resultando en la combinación del tipo 1 (Ss asociada a
Mm) o la combinación del tipo 2 (Ms asociada a Mm).
Combinación 1 Combinación 2
Mm
Ss
ERP
Ms
ERP
Mm
Integración en
una red de
ERP
Ss
Mm
Ms
Figura 10 – Combinaciones de métodos de integración de redes internas electrónicas con la
red de equipotencialización

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5.3 Barras de equipotencialización
Las barras de equipotencialización deberán estar instaladas para la puesta a tierra de:
- todas la canalizaciones metálicas de servicios entrantes a una zona LPZ (directamente o a través de
descargadores apropiados),
- el conductor de protección PE,
- los elementos metálicos que forman la red interna (por ejemplo armarios, envolturas, racks),
- las pantallas de la LPZ en la periferia y en el interior de la estructura.
Para la eficacia de la equipotencialización, es importante el cumplimiento de las siguientes reglas:
- la base para toda medida de equipotencialización es una red de baja impedancia;
- las uniones de equipotencialización son conectadas a los electrodos de puesta a tierra por el camino
más corto (longitud no superior a 0,5 m);
- los materiales y las dimensiones de las barras de equipotencialización y de los conductores deben
satisfacer la cláusula 5.5;
- es conveniente que las conexiones de los descargadores sean lo más cortas posibles aguas arriba y
aguas debajo de los mismos para evitar las caídas inductivas de tensión;
- es conveniente que aguas abajo de la ubicación del descargador los efectos de la inducción mutua
sean minimizados, sea por reducción de las espiras de inducción, sea utilizando cables o canaliza-ciones
apantalladas.
5.4 Equipotencialización en la frontera de una zona LPZ
Si una zona LPZ está definida, una equipotencialización de las partes metálicas y de las canalizaciones
metálicas de los servicios, redes de potencia y de comunicaciones) debe ser ejecutada en el punto en
que penetran la frontera de la LPZ.
Nota: Es conveniente que la conexión a tierra de los servicios que penetran en la LPZ 1 sea negociada con los operadores
de las redes de potencia y de comunicaciones, con el fin de evitar exigencias conflictivas.
La equipotencialización deberá ser ejecutada a través de las barras de equipotencialización, las que
serán instaladas tan próximas como sea posible del punto de entrada en la frontera.
Es conveniente que los servicios penetren la frontera por el mismo punto y sean conectados a tierra en
la misma barra. Si los servicios penetran en distintos puntos de una frontera de una LPZ, cada servicio
deberá estar conectado a una barra de equipotencialización y las diversas barras estar interconectadas
entre sí. Con este fin se recomienda la instalación de un conducto de circunvalación.
Los descargadores de equipotencialización son siempre requeridos en el punto de entrada a la LPZ con
el fin de conectar las líneas de las redes internas entrantes en la LPZ. El número de descargadores
puede ser reducido utilizando las LPZ interconectadas o extendidas.
Los cables apantallados o los conductos metálicos, puestos a tierra en cada extremo de la LPZ, pueden
ser utilizados para la interconexión de varios LPZ próximos del mismo nivel o para extender una LPZ
hasta la próxima frontera.

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5.5 Materiales y dimensiones de los componentes de la equipotencialización
Los materiales, las dimensiones y las condiciones de utilización deben estar conformes a AEA 92305-3.
Las secciones mínimas deben estar conformes a los valores de la Tabla 1.
Las fijaciones deben ser dimensionadas en función de los valores de corriente de descarga del rayo
correspondiente al nivel de protección elegido (ver AEA 92305-1) y los factores que influencian el re-parto
de la corriente (ver Anexo B de la AEA 92305-3).
Los descargadores deben ser elegidos conforme a la cláusula 7.
Tabla 1 – Secciones mínimas para los componentes de las redes de equipotencialización
Componente de equipotencialización Material
Sección
[mm²]
Barras de equipotencialización (cobre o acero zincado) Cu, Fe 50
Conductores de interconexión entre la barras de equipoten-cialización
y los electrodos de puesta a tierra u otras barras
de equipotencialización
Cu
Al
Fe
14
22
50
Conductores de interconexión desde las instalaciones metá-licas
internas a las barras de equipotencialización
Cu
Al
Fe
5
8
16
Conductores de conexión para los
descargadores
Clase I
Clase II
Clase III
Cu
5
3
1
Nota: Si se utilizan otros materiales, estos deberán tener secciones eléctricamente equivalentes.
6 Blindaje magnético y recorrido de los cables
El blindaje magnético puede disminuir los campos electromagnéticos y la magnitud de las corrientes y
tensiones de impulso inducidas sobre los sistemas internos. Un recorrido adecuado de las líneas in-ternas
pueden también minimizar los impulsos internos inducidos. Las dos medidas son eficaces contra
las fallas permanentes de las redes internas.
6.1 Blindaje tridimensional (espacial)
Un blindaje tridimensional define una zona protegida, que puede cubrir todo el conjunto de la estructura,
una de sus partes, un local o una envoltura de equipo solamente. Puede ser un blindaje metálico en
forma de malla o continuo o la utilización de “componentes naturales” de la estructura misma (ver AEA
92305-3).
Un blindaje tridimensional es admisible donde es más práctico y útil proteger una zona definida de la
estructura en lugar de varias piezas individuales de equipo. Los blindajes tridimensionales deberían ser
previstos en una etapa temprana del proyecto de la estructura, de una nueva estructura o de un nuevo

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sistema interno. La adecuación de estructuras existentes puede resultar en costos más elevados y
mayores dificultades técnicas.
6.2 Blindaje de las líneas internas
El blindaje podría ser restringido a los cables y al equipo a proteger: cables con pantallas metálicas,
conductos metálicos cerrados, envolturas metálicas del equipo son soluciones utilizadas para este
propósito.
6.3 Recorrido de las líneas internas
Un recorrido adecuado de las líneas internas minimiza las espiras donde es posible la inducción y
reduce la creación de tensiones de impulso internos a la estructura. El área de las espiras puede ser
minimizada disponiendo el recorrido de los cables cerca de componentes naturales de la estructura que
han sido puestos a tierra y/o disponiendo las líneas de potencia y comunicaciones juntas.
Nota: Alguna distancia entre las líneas de potencia y las de comunicaciones no apantalladas es necesaria para evitar
interferencias.
6.4 Blindaje de las líneas externas
El blindaje de las líneas externas que penetran en la estructura incluye los blindajes de cables, cañerías
o conductos metálicos cerrados para cables y conductos de hormigón armado. El blindaje de las líneas
externas es útil, pero a menudo no está dentro de la responsabilidad del proyectista del sistema de
protección contra el pulso electromagnético LPMS (desde que el dueño de las líneas externas es
normalmente la distribuidora de energía eléctrica).
6.5 Materiales y dimensiones de los blindajes magnéticos
En la frontera de LPZ 0 y LPZ 1, los materiales y las dimensiones de los blindajes magnéticos (por
ejemplo: blindajes tridimensionales tipo malla, blindaje de cables y envolturas de equipos) deben
cumplir con los requisitos de AEA 92305-3 para los dispositivos captores y/o conductores de bajada. En
particular:
- espesor mínimo de las láminas de metal, conductos metálicos, cañerías y blindajes de cables de-berían
cumplir con la Tabla 3 de AEA 92305-3;
- disposiciones de blindajes tridimensionales tipo malla y la sección mínima de sus conductores,
debería cumplir con la Tabla 6 de AEA 92305-3.
Para blindajes magnéticos no proyectados para transportar las corrientes de descarga del rayo, no se
requiere el dimensionamiento de acuerdo con las Tablas 3 y 6 de AEA 92305-3:
- en la frontera de las zonas LPZ 1/2 o mayores, si se cumplió con la distancia de separación s entre el
blindaje magnético y el SPCR (ver cláusula 6.3 de AEA 92305-3),
- en la frontera de cualquier LPZ, si la componente de riesgo RD debida al impacto directo a la es-tructura
es despreciable (ver AEA 92305-2).

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7 Protección coordinada de descargadores
La protección de los sistemas internos contra las tensiones y corrientes de impulso puede necesitar un
tratamiento sistemático consistente en la utilización de descargadores coordinados simultáneamente
para las redes eléctricas de potencia y de comunicaciones. Los principios de elección y de instalación
de estos descargadores son idénticos para las redes de potencia y de comunicaciones (ver el Anexo
C), pero, en razón de la diversidad de características de los equipos sensibles (analógicos, digitales, cc
o ca, baja o alta frecuencia), la elección y la instalación de los descargadores coordinados es distinta de
aquellos concebidos únicamente para la protección del sistema eléctrico.
En un sistema de protección contra el pulso electromagnético utilizando el concepto de las zonas de
protección y con más de una zona (LPZ 1, LPZ 2 y mayores), los descargadores deberán estar ubi-cados
en el ingreso de cada línea en cada LPZ (ver Figura 2).
En un sistema de protección contra el pulso electromagnético que utiliza una zona LPZ 1 solamente, el
descargador deberá estar ubicado como mínimo en la entrada de la línea al LPZ 1.
En ambos casos, pueden ser requeridos descargadores adicionales si la distancia entre la ubicación de
los descargadores y los equipos a proteger es larga (ver Anexo D).
Los ensayos a que será sometidos los descargadores deben cumplir con:
- IEC 61643-1 para los sistemas de potencia,
- IEC 61643-21 para los sistemas de comunicaciones y señalización
La elección y la instalación de los descargadores coordinados deben satisfacer las siguientes normas:
- IEC 61643-12 y AEA 90364-5-53 para la protección de los sistemas de potencia.
- IEC 61643-22 para la protección de los sistemas de comunicaciones y señalización.
Las informaciones básicas concernientes a la elección e instalación de descargadores coordinados son
dadas en el Anexo D.
La información sobre la magnitud de las tensiones y corrientes de impulso debidas a la descarga del
rayo para el dimensionamiento de los descargadores en los diversos puntos de la instalación están
dados en el Anexo E de AEA 92305-1.
8 Gestión de un sistema de protección contra el pulso electromagnético
Con el fin de obtener una protección eficaz con una inversión mínima, es necesario que el proyecto de
las instalaciones de los sistemas internos sea ejecutado durante el proyecto y antes de la construcción
del edificio. Así es posible optimizar la utilización de componentes naturales de la estructura y de elegir
el mejor compromiso para la ubicación de los circuitos y de los equipos.
Para las estructuras existentes, el costo de ejecutar un sistema de protección contra el pulso electro-magnético
es generalmente más elevado que para las estructuras nuevas. Sin embargo es posible
optimizar el costo por una elección apropiada de las zonas LPZ y utilizando las instalaciones existentes
o mejorándolas.

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Una protección apropiada contra el pulso electromagnético puede solamente ser alcanzada si:
- las disposiciones son definidas por un experto en protección contra el rayo,
- una excelente coordinación es realizada entre los diversos expertos implicados en la construcción
del edificio y el sistema de protección contra el pulso electromagnético (por ejemplo ingenieros civiles y
electricistas),
- se sigue el plan de gestión indicado en 8.1.
Los sistemas de protección contra el pulso electromagnético deben ser sometidos a inspección y
mantenimiento. Si son realizadas modificaciones a la estructura o en los medios de protección, es
conveniente efectuar una nueva evaluación de riesgo.
8.1 Método de gestión de un sistema de protección contra el pulso electromagnético
El planeamiento y la coordinación de un sistema de protección contra el pulso electromagnético nece-sitan
una organización tal como la definida en la Tabla 2. Comienza por un análisis de riesgo (AEA
92305-2) para determinar la necesidad de medidas de protección para reducir el riesgo a un nivel
tolerable. Para cumplir con esto, deben definirse las zonas de protección contra la descarga del rayo.

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Tabla 2 – Plan de gestión de un LPMS para inmuebles nuevos y para modificaciones im-portantes
en la construcción o el destino de uso de los inmuebles
Etapa Meta Acción a ser emprendida por
Análisis preliminar del riesgo 1) Verificación de la necesidad de protec-ción
contra el pulso electromagnético
(LEMP)
Si resulta necesario, elección del LPMS
más adecuado utilizando el método de
análisis del riesgo
Experto en protección contra el rayo 2)
Propietario
Análisis final del riesgo 1) Es recomendables que la relación costo
/ beneficio para las medidas elegidas
sea optimizada utilizando nuevamente el
método de análisis de riesgo
Como resultado queda definido lo si-guiente:
El nivel de protección y los parámetros
del rayo
Las zonas LPZ y sus fronteras
Experto en protección contra el rayo 2)
Propietario
Plan de protección del LPMS Definición del LPMS:
Medidas de blindaje tridimensional
Redes de equipotencialización
Redes de puesta a tierra
Blindaje y recorrido óptimo de las líneas
Blindaje de los servicios entrantes
Protección coordinada de descargado-res
Experto en protección contra el rayo
Propietario
Arquitecto
Proyectistas de los sistemas internos
Proyectistas de las instalaciones
importantes
Proyecto del LPMS Planos generales y Memorias Técnicas
Preparación de las listas de materiales
Planos de detalle y cronograma de
instalación
Estudio de Ingeniería o equivalente
Instalación del LPMS incluyendo super-visión
Calidad de la instalación
Documentación
Revisión eventual de los planos
Experto en protección contra el rayo
Instalador del LPMS
Estudio de ingeniería
Supervisor
Aprobación del LPMS Verificación de la documentación del
sistema
Experto independiente en protección
contra el rayo
Supervisor
Inspecciones periódicas Verificación de la conformidad del LPMS Experto en protección contra el rayo
Supervisor
1) Ver AEA 92305-2.
2) Con una amplia experiencia y conocimiento de las reglas de instalación y de compatibilidad electromagnética.

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De acuerdo con los niveles de protección definidos en AEA 92305-1, y las medidas de protección a
adoptar, se aplican las siguientes etapas:
- debe ser previsto un sistema de puesta a tierra comprendiendo una red de equipotencialización y un
conjunto de electrodos de puesta a tierra;
- las partes metálicas externas y los servicios entrantes al inmueble deben ser conectados a tierra, ya
sea en forma directa o a través de descargadores apropiados;
- los sistemas internos deben ser integrados al sistema de puesta a tierra;
- puede ser utilizado un blindaje tridimensional (espacial) de una zona LPZ asociado a un recorrido
óptimo y blindaje de las líneas internas;
- deben ser especificados los requisitos para los descargadores coordinados;
- para las estructuras existentes, pueden ser necesarias medidas particulares (ver el Anexo B).
Luego de esto, la relación costo/beneficio de las medidas de protección elegidas debe ser re-evaluada y
optimizada utilizando el método de evaluación de riesgos nuevamente.
8.2 Inspección de un sistema de protección contra el pulso electromagnético
La inspección comprende la verificación de la documentación técnica, inspección visual, ensayos y
mediciones. El objeto de la inspección es verificar que:
- el LPMS cumple con el proyecto,
- el LPMS es capaz de llevar a cabo su función de acuerdo al proyecto,
- toda medida de protección agregada se ha integrado correctamente al LPMS.
Las inspecciones deben ser ejecutadas:
- durante la instalación del LPMS,
- después de la instalación del LPMS,
- periódicamente,
- luego de alteraciones de componentes importantes del LPMS,
- posiblemente luego de una descarga directa de rayo contra la estructura (por ejemplo cuando ésta
fuera indicada por el contador de descargas o por un testigo ocular o cuando hubiera evidencia visible
de daño a la estructura relacionada al impacto de un rayo.
La frecuencia de las inspecciones periódicas deberá ser determinada teniendo en consideración:
- el ambiente local, tales como suelos corrosivos o atmósferas corrosivas,
- el tipo de medidas de protección utilizadas.

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8.2.1 Procedimiento de la inspección
8.2.1.1 Verificación de la documentación técnica
Luego de la instalación de un nuevo LPMS, la documentación técnica debe ser verificada con refe-rencia
a la conformidad con las principales normas y a su integración completa. Consecuentemente la
documentación técnica debe ser permanentemente actualizada, por ejemplo luego de cualquier alte-ración
o extensión del LPMS.
8.2.1.2 Inspección visual
La inspección visual debe ser llevada a cabo para verificar que:
- no existen conexiones flojas o sueltas y no hay roturas accidentales de conductores o uniones,
- ninguna parte del sistema ha sido debilitada por corrosión especialmente a nivel del suelo,
- los conductores de equipotencialización y los blindajes metálicos están intactos,
- no hay agregados o alteraciones que requieran mayores medidas de protección,
- no hay indicación de daño a los descargadores o sus fusibles o interruptores,
- se mantiene un adecuado recorrido del cableado,
- se mantienen las distancias de seguridad de los blindajes tridimensionales.
8.2.1.3 Mediciones
Para aquellas partes de un sistema de puesta a tierra o red de equipotencialización que no es visible
para inspección, deben realizarse mediciones de continuidad eléctrica.
8.2.2 Documentación para la inspección
Es conveniente preparar una guía de inspección para facilitar el proceso. Es recomendable que esta
guía contenga suficiente información para ayudar al inspector en su tarea, de forma que pueda do-cumentar
todos los aspectos de la instalación y sus componentes, los métodos de ensayo y el registro
de los resultados de estos ensayos.
El inspector debe preparar un informe que debe ser agregado al informe de proyecto y a los informes de
inspección precedentes. El informe de inspección debe contener por lo menos la información relativa a:
- estado general del LPMS,
- todas las desviaciones con referencia a los requisitos del proyecto,
- los resultados de los ensayos efectuados.
8.3 Mantenimiento
Luego de la inspección, todo defecto detectado debe ser corregido sin demora. Si fuera necesario, la
información técnica debe ser actualizada.

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Anexo A
(informativo)
Elementos esenciales para la evaluación del entorno electromagnético dentro de una zona LPZ
El presente anexo da las informaciones para la evaluación del entorno electromagnético dentro de una
zona LPZ, que puede ser utilizada, a la vez para la protección contra el pulso electromagnético y para la
protección contra la interferencia electromagnética (IEM).
A.1 Degradación de las redes de potencia y comunicaciones por efecto de la descarga del
rayo
A.1.1 Fuente de degradación
La fuente primaria de degradación es la corriente de descarga del rayo y su campo magnético aso-ciado,
este último poseyendo la misma forma de onda que la corriente de descarga.
Nota: Para la protección, la influencia del campo eléctrico del rayo es menor.
A.1.2 Víctimas de la degradación
Las víctimas de la degradación son los sistemas internos dentro y sobre la estructura, que presentan
una inmunidad limitada contra los impulsos y los campos magnéticos y que pueden estar sometidos a
los efectos de la descarga del rayo y sus campos magnéticos asociados.
Los materiales en el exterior de la estructura son puestos en peligro por el campo magnético no ate-nuado
y eventualmente por el impacto directo del rayo si ellos están ubicados en emplazamientos
expuestos.
Los sistemas electrónicos dentro de la estructura son puestos en peligro por el campo electromagnético
residual atenuado y por las tensiones y corrientes de impulso internas conducidas o inducidas y por los
impulsos externos conducidos por las líneas entrantes.
Para la información relativa a la inmunidad de la instalación, es conveniente referirse a las siguientes
normas:
- La inmunidad de la instalación está definida en IEC 60664-1
- La inmunidad de los materiales de comunicaciones está definida en las normas UIT-T K.20 y UIT-T
K.21.
- El nivel de resistencia al impulso de los materiales está definido en las especificaciones de producto
o puede ser ensayada:
ƒ La inmunidad contra los impulsos conducidos es demostrada por el ensayo indicado en IEC
61000-4-5, niveles de ensayo de tensión 0,5-1-2-4 kV con onda 1,2/50 μs con niveles de corriente
de ensayo de 0,25-0,5-1-2 kA con onda 8/20 μs.
Nota: Para que ciertos materiales satisfagan las exigencias de las normas mencionadas más arriba, pueden contener
descargadores integrados. Las características de estos descargadores pueden afectar las reglas de la coordinación.

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ƒ La inmunidad contra los campos magnéticos está definida por el ensayo de IEC 61000-4-9 con
los niveles de ensayo: 100-300-1000 A/m con onda 8/20 μs y de IEC 61000-4-10 con los niveles
de ensayo: 10-30-100 A/m con frecuencia de 1 MHz.
Los equipos que no conforman con los ensayos de radiofrecuencia (RF), emisión radiada e inmunidad
como están definidos por las principales normas de compatibilidad electromagnética, pueden estar en
riesgo cuando son sometidos a campos electromagnéticos inducidos. Por otra parte, la falla de equipos
que cumplen con esas normas puede ser despreciada.
A.1.3 Mecanismos de acoplamiento entre la víctima y la fuente de degradación
La víctima de la degradación y su nivel de inmunidad deben ser compatibles con la fuente de peligro.
Para esto los mecanismos de acoplamiento deben ser controlados de forma apropiada. Esto es al-canzado
por la apropiada creación de zonas de protección (LPZ).
A.2 Blindaje tridimensional (espacial), blindaje de cables y líneas y recorrido óptimo del
cableado
El campo magnético causado dentro de una LPZ por descargas de rayo sobre una estructura o sobre el
suelo en las cercanías de la estructura, puede ser atenuado por un blindaje tridimensional de la LPZ
solamente. Los impulsos inducidos dentro de los sistemas electrónicos pueden ser también minimi-zados
ya sea por un blindaje tridimensional de la LPZ, como por blindaje de los cables o elección de un
recorrido óptimo de los mismos, o por una combinación de estos métodos.
La Figura A.1 muestra un ejemplo de LEMP en el caso de una descarga directa a la estructura mos-trando
las zonas de protección contra el rayo LPZ 0, LPZ 1 y LPZ 2. El equipo electrónico a ser prote-gido
está instalado dentro de la zona LPZ 2.

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Blindaje LPZ 1 lo, Ho (LEMP) LPZ 0
LPZ 1
H0
Blindaje LPZ 2 H1
H2
SPD 1/2 SPD 0/1
U2, I2 U1, I1 U0, I0
descarga del rayo
Aparato
(víctima)
Blindaje (Envolvente)
SPD
LPZ 2
1. Fuente primaria de degradación – LEMP
Definida a partir de los parámetros de los niveles de protección I a IV:
AEA 92305-1 Io impulso 10/350 μs (y 0.25/100 μs) 200-150-100-100 kA
Ho impulso 10/350 μs (y 0.25/100 μs) derivada de Io
2. Resistencia al impulso del sistema de potencia
Definida por la categoría de sobretensión I a IV para las tensiones nominales 230/400 V y 277/480 V:
IEC 60664-1 U Categoría de sobretensión I a IV 6-4-2.5-1.5 kV
3. Resistencia al impulso del sistema de comunicaciones
Recomendaciones UIT K.20 ó UIT K.21
4. Ensayos para equipos sin norma de producto apropiada
Inmunidad de los equipos (víctimas)
Definida a partir de la inmunidad contra los efectos conducidos del rayo (U, I)
IEC 61000-4-5 Uoc impulso 1,2/50 μs 4-2-1-0,5 kV
Isc impulso 8/20 μs 2-1-0,5-0,25 kA
5. Ensayos para equipos NO conformes con la norma de producto CEM aplicable
Inmunidad de los equipos (víctimas)
Definida a partir de los efectos inducidos del rayo (H):
IEC 61000-4-9 H impulso 8/20 μs 1000-300-100 A/m
(oscilaciones amortiguadas 25 kHz), Tp = 10 μs
IEC 61000-4-10 H impulso 0,2/0,5 μs 100-30-10 A/m
(oscilaciones amortiguadas 1 MHz), Tp = 0,25 μs
Figura A.1 – Situación de pulso electromagnético derivado de un impacto directo de rayo

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La fuente primaria de perturbaciones electromagnéticas para los equipos electrónicos es la corriente de
descarga de rayo Io y el campo magnético Ho. Las corrientes parciales de descarga del rayo circulan por
los servicios entrantes. Estas corrientes y el campo magnético tienen la misma forma de onda. La
corriente de descarga del rayo a tener en cuenta es la corriente del primer impacto (generalmente con
una forma de onda de cola larga 10/350 μs) y las corrientes de los impactos consecutivos Is (forma de
onda 0,25/100 μs). La corriente de primer impacto If genera el campo magnético Hf y las corrientes de
los impactos consecutivos Is generan el campo magnético Hs.
Los efectos de la inducción magnética están esencialmente determinados por la elevación del campo
electromagnético. Como indica la figura A.2, el tiempo de crecimiento de Hf puede estar caracterizado
por un campo oscilante amortiguado de 25 kHz con un valor máximo Hf/máx y una duración hasta el valor
máximo Tp/f de 10 μs. Asimismo el tiempo de crecimiento de Hs puede ser caracterizado por un campo
oscilatorio amortiguado de 1 MHz con un valor máximo Hs/máx y una duración hasta el valor máximo Tp/s
de 0,25 μs.
Por lo tanto, los efectos de la inducción de un campo magnético de primer impacto pueden estar ca-racterizados
por una frecuencia típica de 25 kHz y e campo magnético de los impactos consecutivos
pueden estar caracterizados por una frecuencia típica de 1 MHz. Los campos oscilatorios amortiguados
para esas frecuencias están definidos para los ensayos en IEC 61000-4-9 y en IEC 61000-4-10.
Instalando los blindajes magnéticos y los descargadores en las fronteras de las zonas LPZ, los efectos
del rayo definidos por Io y Ho son reducidos al nivel de inmunidad de la víctima. Como indica la Figura
A.1, la víctima debe soportar un campo magnético creado en su entorno de intensidad H2 y las co-rrientes
conducidas I2 y las tensiones U2.
La reducción de las corrientes de I1 a I2 y la reducción de las tensiones de U1 a U2 son tratadas en el
Anexo C. La reducción de Ho a un valor suficientemente bajo H2 es tratado como sigue:
En el caso de blindajes tridimensionales (espaciales) en forma de jaula, puede asumirse que la forma
de onda del campo magnético dentro de las zonas LPZ (H1, H2), es la misma que la del campo mag-nético
exterior (Ho).
La Figura A.2 muestra las formas de onda oscilatorias amortiguadas de los ensayos definidos en IEC
61000-4-9 y en IEC 61000-4-10 y puede ser utilizada para determinar la resistencia de los equipos a los
campos magnéticos creados por el crecimiento del campo magnético del primer impacto Hf y los im-pactos
consecutivos Hs.
Es conveniente que las corrientes y tensiones de impulso inducidas, debidas al campo magnético
concatenado por la espira inducida (ver cláusula A.4) sean inferiores o iguales a aquellas resistidas por
el equipo a proteger.

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Norma básica: IEC 61000-4-9
Hf/max
Hf (t)
10μs
Tp/f
t
Figura A.2a – Simulación del crecimiento del campo magnético debido a un primer impacto de
rayo (10/350 μs) por un solo impulso 8/20 μs (oscilaciones amortiguadas a 25 kHz)
Norma básica: IEC 61000-4-10
Hs (t)
Hs/max
0.25 μs
Tp/s
t
Hf/max/Hs/max = 4:1
Figura A.2b – Simulación del crecimiento del campo magnético debido a un impacto consecu-tivo
(0,25/100 μs) por oscilaciones amortiguadas de 1 MHz (impulsos múltiples 0,2/0,5 μs)
Nota 1: Aunque las definiciones de tiempo hasta el valor máximo Tp y tiempo de frente T1 son diferentes, para una adecuada
aproximación sus valores numéricos son tomados aquí como iguales.
Nota 2: La relación de los valores máximos Hf/máx / Hs/máx = 4:1.
Figura A.2 – Simulación del crecimiento del campo magnético debido a oscilaciones amor-tiguadas

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A.2.2 Blindajes tridimensionales (espaciales) mallados
En la práctica, los blindajes de grandes volúmenes de zonas LPZ están habitualmente constituidos por
componentes naturales de la estructura como los refuerzos metálicos de los cielorrasos, paredes y
pisos, las armaduras de los elementos de hormigón armado, los techos y las fachadas metálicas. Estos
componentes formando un enrejado conductor que se comporta como blindaje. Un blindaje eficaz
requiere generalmente que la abertura de la malla no supere los 5 m.
Nota 1: El efecto de blindaje tridimensional (espacial) puede ser despreciado si una zona LPZ es creada a partir de un SPCR
normal ejecutado de acuerdo con AEA 92305-3 con abertura de la malla superior a los 5 m. Por otra parte los edificios con
estructura de acero o de hormigón armado proveen un significativo efecto blindante.
Nota 2: El blindaje en las zonas LPZ consecutivas puede ser realizado por las medidas de blindaje tridimensional del con-junto
o por el blindaje de los racks, armarios metálicos cerrados o envolturas metálicas de los aparatos.
La Figura A.3 muestra como, en principio, las armaduras de acero del hormigón armado y los marcos
metálicos (para las puertas metálicas y eventualmente las ventanas) pueden constituir un blindaje de
gran volumen para un edificio o un cuarto de un edificio.

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Nota: En la práctica, no es posible, para las estructuras extensas, ejecutar las soldaduras o una fijación en cada punto de
cruce. Sin embargo, la mayor parte de los puntos son interconectados naturalmente por contacto directo o por ataduras de
alambre. Una aproximación práctica, por lo tanto, será considerar una unión por metro.
Figura A.3 – Blindaje de un gran volumen realizado por armaduras y marcos metálicos
Los sistemas electrónicos deben ser instalados dentro de “volúmenes de seguridad”, los cuales res-petan
una distancia de seguridad desde el blindaje de la zona LPZ (ver Figura A.4). Esto es así, por el
relativamente alto campo magnético cerca del blindaje, debido a las corrientes parciales que circulan
por el blindaje (particularmente para LPZ 1).

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LPZ n Blindaje
A
A
ds/1 or ds/2
w
Volúmen Vs
para sistema
electrónico
Blindaje
ds/1 or ds/2
Corte A-A
VS
Nota: El volumen Vs para la instalación de los equipos informáticos mantiene una distancia de seguridad ds/1 o ds/2 con
relación a la zona LPZ n.
Figura A.4 – Volumen para los sistemas eléctricos y electrónicos dentro de una zona LPZ n

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A.2.3 Recorrido y blindaje de las líneas de cables
Los impulsos inducidos en las redes de potencia y comunicaciones pueden ser reducidos eligiendo
recorridos apropiados para las líneas de cables (disminuyendo la superficie de las espiras inducidas) o
por utilización de cables blindados o de conductos o cañerías metálicas (disminuyendo los efectos
inductivos internos), o por la asociación de ambas soluciones (ver Figura 5).
Es recomendable que los cables conductores conectados a las redes de potencia y de comunicaciones
corran lo más próximos posible a los componentes metálicos de la red de equipotencialización. Es
recomendable utilizar para estos cables, los conductos metálicos de la red equipotencial, por ejemplo
los perfiles en “U” o bandejas metálicas (ver también IEC 61000-5-2).
Una particular atención debe prestarse cuando se instalen cables en las proximidades del blindaje de
una zona LPZ (en especial la LPZ 1), debido al sustancial valor del campo magnético en esa ubicación.
Cuando los cables, que corren entre estructuras separadas necesitan ser protegidos, ellos deberían
correr por dentro de conductos metálicos cerrados. Esos conductos deberían estar conectados en
ambos extremos a las barras de equipotencialización de las estructuras separadas. Si el blindaje de los
cables (conectado en ambos extremos) tiene la capacidad suficiente como para conducir la corriente
parcial de descarga del rayo presunta, no se requieren conductos metálicos adicionales.
Las tensiones y corrientes inducidas en las espiras, formadas por las instalaciones, resultan en im-pulsos
de modo común para los sistemas electrónicos. Cálculos de estas tensiones y corrientes indu-cidas
son descriptos en la cláusula A.4.
La Figura A.6 brinda un ejemplo de un gran edificio de oficinas:
El blindaje es obtenido por la armadura de acero de refuerzo y las fachadas metálicas para la zona LPZ
1, y por las envolturas blindadas para los equipos electrónicos sensibles en la zona LPZ 2. Con el fin de
ejecutar una red mallada cerrada, varias conexiones son previstas en cada cuarto.
La Zona LPZ 0 es extendida dentro de la LPZ 1 para alojar una alimentación de 20 kV, a causa que la
instalación de un descargador en el lado de alta tensión, en la frontera no es posible en este caso
especial.

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1
2 3
4
1
Figura A.5a – Sistema no protegido
5
1
2 3
1
Figura A.5b – Reducción del campo magnético dentro de una zona LPZ interior por blindaje
tridimensional (espacial)
1
2 3
4 1 4
Figura A.5c – Reducción de la influencia del campo sobre las líneas de cables por blindaje
2
3
1
1 6
Figura A.5d – Reducción de la superficie de la espira inducida por elección de recorridos ade-cuados
para las líneas de cables
Referencias:
Aparatos dentro de envolturas metálicas Línea de potencia
Línea de comunicaciones Espira de inducción (inducida)
Blindajes tridimensionales externos Blindajes metálicos en las líneas de cables
Figura A.5 – Reducción de los efectos de inducción por elección del recorrido de los cables
y por blindaje

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LPZ OB LPZ OB
LPZ 1
LPZ 2
LPZ 1
LPZ 1 LPZ 1
LPZ 1
LPZ 1
LPZ 2
LPZ 2
Armadura de
acero del
hormigón armado
LPZ OA
extendido
LPZ OB
LPZ OA
Armadura de refuerzo del
hormigón
Equipamiento
electrónico
sensible
Estacionamiento
Gabinete
blindado
Terminales de
Equipo
sobre el
techo
malla de intercepción
del rayo
Cámara
Fachada metálica
Masas extrañas (conductos y cañerías metálicos)
Líneas de telecomunicaciones
0,4kV línea de potencia
20 kV línea de potencia
Conducto metálico para
cables (LPZ OA extendido)
Electrodo de puesta a tierra de cimientos
Componente metálico sobre
el techo
Nivel del terreno
Figura A.6 – Ejemplo de un sistema de protección contra el pulso electromagnético para un
edificio de oficinas

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A.3 Campos magnéticos dentro de una zona LPZ
A.3.1 Cálculo aproximado del campo magnético dentro de la zona LPZ
Si no se efectúa un estudio teórico (ver A.3.2) o experimental (ver A.3.3) de la eficacia del blindaje, la
atenuación debe ser calculada como sigue:
A.3.1.1 Blindajes tridimensionales mallados de la zona LPZ 1 en caso de un impacto directo del
rayo
El blindaje de un edificio (alrededor de una zona LPZ 1) puede ser una parte de un SPCR y entonces
evacuar las corrientes de descarga del rayo en caso de un impacto directo. La Figura A.7a muestra tal
situación suponiendo que el rayo impacta la estructura en un punto arbitrario del techo.
H1
dw
dr
io
Pared
Techo
LPZ 1
Nivel del terreno
Dentro de la zona LPZ 1 /( ) 1 H 0 1 W r H = k ⋅i ⋅w d ⋅ d
Nota: Las distancias dW y dr son determinadas según el punto considerado.
Figura A.7a – Campo magnético dentro de la zona LPZ 1

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H2
dw
dr
io
Pared
Techo
LPZ 1
Nivel del terreno
LPZ 2
2 1 H = H /10SF
Dentro de la zona LPZ 2 2 / 20
Nota: Las distancias dW y dr son determinadas para la frontera de la zona LPZ 2.
Figura A.7b – Campo magnético dentro de la zona LPZ 2
Figura A.7 – Evaluación de los campos magnéticos en el caso de un impacto directo del rayo
Para el cálculo de la intensidad del campo magnético H1 en un punto arbitrario del volumen de la zona
LPZ 1 es aplicable la siguiente expresión:
/( ) ( / ) 1 0 H k i w d d A m H W r = ⋅ ⋅ ⋅
Donde:
dr es la distancia más corta, en metros, entre el punto considerado y la parte superior del blindaje de la
zona LPZ 1.
dw es la distancia más corta, en metros, entre el punto considerado y la pared del blindaje de la zona
LPZ 1.
i0 es la corriente de descarga del rayo en la zona LPZ 0A, en ampere.
kH es el factor de configuración (1/ m), generalmente k 0,01(1/ m). H =
w es la abertura de la malla del blindaje de la zona LPZ 1, en m.
El resultado de esta fórmula da el valor máximo del campo magnético en la zona LPZ 1 (tomar en
cuenta a nota más abajo):
Debido al primer impacto: /( ) ( / ) 1/ / / H k i w d d A m f máx H f máx W r = ⋅ ⋅ ⋅
Debido a los impactos consecutivos: /( ) ( / ) 1/ / / H k i w d d A m s máx H s máx W r = ⋅ ⋅ ⋅
(A.1)
(A.2)
(A.3)

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Donde:
if/máx es el máximo valor, en ampere, de la corriente de descarga del primer impacto de acuerdo con el
nivel de protección elegido.
is/máx es el máximo valor, en ampere, de la corriente de descarga de los impactos consecutivos de
acuerdo con el nivel de protección elegido.
Nota: El campo es reducido en un factor de 2, en el caso que la red equipotencial mallada conforme la cláusula 5.2.
Estos valores de campos magnéticos son válidos solamente dentro del volumen de seguridad Vs dentro
del blindaje manteniendo una distancia de seguridad ds/1 a partir del blindaje (ver Figura A.4).
( ) /1 d w m s =
EJEMPLOS
Como ejemplo: Tres blindajes tridimensionales mallados de cobre, con las dimensiones dadas en la
Tabla A.1, teniendo una apertura de malla en promedio de 2 m, son considerados (ver Figura A.10).
Estos resultados para una distancia de seguridad ds/1 = 2,0 m definiendo el volumen de seguridad Vs.
Los valores para H1/máx válidos dentro de Vs son calculados para i0/máx = 100 kA y mostrados en la Tabla
A.1. La distancia hasta el techo es la mitad de la altura: dr = H/2. La distancia a la pared es la mitad de la
longitud: dw = L/2 (centro) o igual a: dw = ds/1 (peor caso, cerca de la pared).
Tabla A.1 – Ejemplos para i0/máx = 100 kA y w = 2 m
Tipo de blindaje
(ver Figura A.10)
L x W x H
[m]
H1/máx (centro)
[A/m]
H1/máx (dw = ds/1 )
[A/m]
1 10 x 10 x 10 179 447
2 50 x 50 x 10 36 447
3 10 x 10 x 50 80 200
(A.4)

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A.3.1.2 Blindaje tridimensional (espacial) mallado de la zona LPZ 1 en el caso de un impacto
próximo de rayo
En el caso de un impacto próximo, la situación está representada en la Figura A.8. El campo magnético
dentro de la zona LPZ 1 puede ser asimilado a una onda plana.
LPZ 2
LPZ 1
LPZ 0
H0, H1, H2
io
sa
Sin blindaje /(2 ) 0 0 a H = I π s
Dentro de la zona LPZ 1 / 20
H = H /10SF1
1 0
H = H /10SF2
Dentro de la zona LPZ 2 / 20
2 1
Figura A.8 – Evaluación del campo magnético en el caso de un impacto de rayo próximo

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El factor blindante SF de un blindaje tridimensional mallado para el caso de una onda plana se da en la
tabla A.2 más abajo.
Tabla A.2 – Atenuación magnética de un blindaje tridimensional mallado en el caso de una
onda plana
SF (dB)
(ver Notas 1 y 2)
Material
25 kHz (para el primer impacto) 1 MHz (para los impactos
consecutivos
Cobre o aluminio 20⋅ log(8,5/w) 20⋅ log(8,5/w)
Acero (ver nota 3) 20⋅ log[(8,5/w) / 1+18⋅10−6 / r 2 ] 20⋅ log(8,5/w)
w = apertura de la malla (m)
r = radio de una barra de la malla de blindaje (m)
Nota 1: SF = 0 en caso de resultado negativo de la fórmula
Nota 2: SF se incrementa en 6 dB, si la red equipotencial está ejecutada de acuerdo con la cláusula 5.2.
Nota 3: Permeabilidad μr = 200
El campo magnético H0 es calculado utilizando la siguiente expresión:
/(2 ) ( / ) 0 0 H i s A m a = π ⋅
Donde:
i0 es la corriente de descarga del rayo en la zona LPZ 0A en ampere.
sa es la distancia media, entre el punto de impacto y el volumen protegido considerado, en metros.
A esto sigue que para el máximo valor del campo magnético en la zona LPZ 0:
Causada por el primer impacto: /(2 ) ( / ) 0 / / / H i s A m f máx f máx a = π ⋅
Causada por los impactos consecutivos: /(2 ) ( / ) 0 / / / H i s A m s máx s máx a = π ⋅
Donde:
if/máx es el máximo valor, en ampere, de la corriente de descarga del primer impacto de acuerdo con el
nivel de protección elegido.
is/máx es el máximo valor, en ampere, de la corriente de descarga de los impactos consecutivos de
acuerdo con el nivel de protección elegido.
La reducción de H0 a H1 dentro de la zona LPZ 1 puede estar dada por las fórmulas de los valores del
factor blindante SF indicadas en la Tabla A.2:
1/ 0 / H H SF A m
máx máx =
/10 / 20 ( / )
(A.5)
(A.6)
(A.7)
(A.8)

ASOCIACIÓN
ELECTROTÉCNICA
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Página 52
Donde:
SF (dB) es el factor blindante obtenido a partir de las fórmulas de la Tabla A.2.
H0/máx es el campo magnético dentro de la zona LPZ 0, en A/m.
A partir de esto, se puede calcular el valor máximo del campo magnético en la zona LPZ 1:
Causada por el primer impacto: /10 / 20 ( / )
1/ / 0 / / H H SF A m
f máx f máx =
1/ / 0 / / H H SF A m
s máx s máx =
Causada por los impactos consecutivos: /10 / 20 ( / )
(A.9)
(A.10)
Estos valores de intensidades de campo magnético son válidos solamente dentro del volumen de
seguridad dentro del blindaje si se ha cumplido con el mantenimiento de la distancia de seguridad ds/2 a
partir del blindaje (ver Figura A.4):
/10 ( ) 10 / 2 d = w⋅ SF m para SF ≥ s
(A.11)
(A.12)
( ) 10 / 2 d = w m para SF < s
Donde:
SF (dB) es el factor blindante obtenido a partir de las fórmulas de la Tabla A.2.
w es la apertura de la malla, en metros.
Para informaciones complementarias sobre el cálculo del campo magnético dentro de blindajes ma-llados
en el caso de impactos próximos, ver la cláusula A.3.3.
EJEMPLOS
La intensidad del campo magnético H1/máx en la zona LPZ 1 en caso de un impacto cercano depende de
la corriente de descarga del rayo i0/máx , del factor blindante SF de la zona LPZ 1 y de la distancia sa entre
el canal de la descarga y el centro de la zona LPZ 1 (ver Figura A.8).
La corriente de descarga del rayo i0/máx , depende del nivel de protección elegido (ver AEA 92305-1). El
factor blindante (ver Tabla A.2) es función de la apertura de las mallas del blindaje mallado. La distancia
sa es:
- una distancia dada entre el centro de la zona LPZ 1 y un objeto próximo (por ejemplo un mástil) en el
caso de impacto directo sobre ese objeto, o;
- la distancia mínima entre el centro de la zona LPZ 1 y el canal de la descarga del rayo en caso de
impacto cercano sobre el suelo.
El caso más desfavorable es el de la corriente de descarga del rayo más elevada i0/máx asociada a la
distancia más corta sa . Como indica la figura A.9, la distancia mínima sa es función de la altura H y de la
longitud L (o del ancho W) de la estructura (LPZ 1) y del radio de la esfera rodante r correspondiente a
i0/máx (ver Tabla A.3), definida por el modelo electrogeométrico (ver AEA 92305-1, cláusula A.4).

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Página 53
LPZ 1
L
r - H
r
H H0, H1 H
Sa
io/max
Figura A.9 – Distancia sa en función del radio de la esfera rodante y de las dimensiones de la
estructura
La distancia puede ser calculada como sigue:
s H H L para H r a = 2⋅π ⋅ − 2 + / 2 <
s r L para H r a = + / 2 ≥
Nota: Para distancias inferiores a estos valores mínimos, el rayo impactará directamente en sobre la estructura.
Tres blindajes típicos pueden ser definidos, con las dimensiones dadas en la Tabla A.4. Se asume un
blindaje mallado de cobre con apertura promedio de la malla de w = 2 m. Esto resulta en un factor
blindante SF = 16,6 dB y una distancia de seguridad de ds/2 = 2,5 m definiendo el volumen Vs. Los va-lores
para H0/máx y H1/máx que se asumen como válidos en cualquier punto dentro de Vs, fueron calculados
para una i0/máx = 100 kA y se muestran en la Tabla A.4.
Tabla A.3 – Radio de la esfera rodante correspondiente a la máxima corriente de descarga
del rayo
Nivel de protección
Corriente máxima de descarga
i0/máx [kA]
Radio de la esfera rodante
r [m]
I 200 313
II 150 260
III - IV 100 200
(A.13)
(A.14)

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