En el trabajo se da a conocer los métodos aproximados de dovelas las cuales corresponden a : 1.- Método Ordinario o de Felenius. 2.- Método Simplificado de Bischop. 3.-Metodo Simplificado de Jambu.

1. UPFIM
UNIVERSIDAD POLITECNICA DE FRANCISCO I. MADERO
INGENIERIA CIVIL
TEMA: METODO DE LAS DOVELAS
DOCENTE: ING. ILIANA RODRIGUES RUIZ
EQUIPO NO. 4:
• JUAN DANIEL SANCHES AGUILAR
• RUBEN ALEJANDRO AGUILAR MOCTEZUMA
• JOSE DE JESUS GARCIA GONZALEZ
• FATIMA CRISTINA HERNÁNDEZ HERNÁNDEZ
GRUPO 6CVG2

2. METODO
DE LAS
DOVELAS

3. INTRODUCCIÓN
En el trabajo se da a conocer los métodos aproximados
de dovelas las cuales corresponden a :
1.- Método Ordinario o de Felenius.
2.- Método Simplificado de Bischop.
3.-Metodo Simplificado de Jambu.

4. Es uno de los mas simples de todos los métodos de dovelas y
ala vez el mas conservador este proporcionar el factor de
seguridad más bajo .
Es un método un tanto similar al de fellenius, excepto que
tiene un equilibrio de fuerzas en la dirección vertical los
valores obtenidos tienden a ser mas elevados que en el
método anterior
Se aplica en cualquier superficie de ruptura y utiliza proceso
iterativo al igual al de Bischop.
Método Ordinario o
de Felenius
Método Simplificado
de Bischop.
Método Simplificado
de Jambu

5. OBJETIVOS
1.- Aplicar los diferentes Métodos aproximados de Dovelas.
2.- Obtener los Factores de Seguridad (FS) Correspondientes a cada
uno de los Métodos.
3.- Realizar una comparación para determinar de acuerdo a los Métodos
aproximados cual resultado es mas preciso y coherente de acuerdo al
ejercicio propuesto.

6. MARCO TEÓRICO
Conocido también como método sueco, este método asume superficies de
fallas circulares, divide al área de falla en tejadas verticales, obtiene las
fuerzas actuantes y resultantes para cada tajada y con la sumatoria de estas
fuerzas obteniendo el factor de seguridad
.

7. Primer Método de dovelas en ser ampliamente aceptados.
Ignora las fuerzas entre dovelas a fin de convertir el problema en estáticamente
determinado.
Considere el peso (W) y de las proporciones intersticiales (U).
El mas simple de todos los métodos de dovelas y el mas conservador
proporciona el factor de seguridad mas bajo.
Se aplica solo a superficies circulares .
Momentos estabilizadores son generados por la resistencia al cizallamiento en la
superficie de la rotura .
Momentos desestabilizadores son generados por el peso del terreno incluyendo el peso
del agua
Este método solamente
satisface equilibrios de
momentos y no satisface
equilibrios de fuerzas.

8. METODOLOGIAS PRECISAS
METODO DE MORGENSTERN-PRICE (1965)
1.- Satisface condiciones de equilibrio de Momentos y Fuerzas
2.- Las Fuerzas normales y tangenciales en las interfaces de las dovelas se ajustan
en una función
MÉTODO DE SPANCER ( 1967)
1.- Satisface condiciones de equilibrio de momentos y fuerzas
2.- La resultante de las fuerzas interdovelas son paralelas y inclinadas en un
Angulo constante respecto a la dirección horizontal

9. METODOS DE CALCULOS
METODOS DE EQUILIBRIO LIMITE METODO DE ANÁLISIS LIMITE
EXACTOS
(ROTULA,
PLANA,CUÑAS)
NO EXACTOS
ESTABILIDAD GLOBAL DEL TERRENO
MÉTODO DEL CIRCULO DE FRICCIÓN
METODOS DE LAS DOVELAS
APROXIMADOS PRECISOS
FELLENIUS
BISHOP APROX
JANBU
FELLENIUS
BISHOP APROX
JANBU
(CAMPO DE
DEFORMCIONES DE
ELEMENTOS FINITOS)

10. FUERZAS QUE ACTUAN SOBRE UNA
DOVELA
 El peso o fuerza de gravedad, lo cual se puede descomponer en una tangente y
una normal a la superficie de la falla

 Las fuerzas resistentes de cohesión y fricción que actúan en forma tangente a
la superficie de la falla
 La fuerzas de presión de tierras y cortantes en las paredes entre dovelas las
cuales no son consideradas por fellenius pero si son tenidas en cuenta en otros
métodos de análisis mas detallados

11. Al realizar la sumatoria de momentos con respecto al centro
del circulo se obtiene la siguiente expresión

12. Superficie de rotura en un
deslizamiento rotacional
En los deslizamientos el movimiento de la masa es el resultado de una falla de corte a lo largo de una o varias
superficies. Se presenta en materiales con comportamiento elástico o semielástico. El tipo de superficie de
deslizamiento por la cual se produce la falla depende, básicamente, del ángulo de inclinación del talud, de la cohesión y
del ángulo de rozamiento interno del suelo.
Tipos de SPF en deslizamientos rotacionales (a) Círculo de talud (b) Círculo de pie (c) Círculo profundo

13. Estabilidad de taludes
(METODO DE DOVELAS)
Metodología de Fellenius
Se basa en la suposición de que la resultante de la fuerza lateral en las caras de las rebanadas actúa paralelamente a la
base de las mismas que satisface el equilibrio de momentos análogamente solo tiene aplicación la superficie de rotura
circulares.
Es considerado unos de los métodos aproximado por no cumplir todas las ecuaciones de la elástica.

14. El factor de seguridad es empleado por los ingenieros para conocer cual es el factor de amenaza de que el
talud falle en las peores condiciones de comportamiento para el cual se diseña. Fellenius(1927) presento el
factor de seguridad como la relación entre la resistencia al corte real, calculada de material en el talud y los
esfuerzos de corte críticos que tratan de producir la falla, a lo largo de una superficie supuesta de posible
falla.
De acuerdo con la teoría de Fellenius, se acepta que las fuerzas entre las dovelas (𝐸1 , 𝐸2 , 𝑆1 , 𝑆2 ) no influye
en el estado de equilibrio de una de ellas, por lo que las fuerzas totales normal y tangencial en la base de la
dovela puede obtenerse a partir del esquema mostrado en la figura
figura 1: aplicaciǫn de mȩtodo de f ellenius al caso de un talud con flujo y parcialmente sumergido.

15. Análisis de estabilidad para falla circular (rotacional) utilizando como
referencia de la siguiente tabla:

16. Fuerza sobre la dovela para el método de Fellenius, y parámetros de la dovela para
estimación del FS.
ECUACIÓN
• c' =cohesión en términos de tensiones efectivas; (kN/m2)
• φ' = ángulo de fricción interna; (º)
• a =ángulo positivo o negativo de la base de la
dovela con respecto a la horizontal; (º).
• W =peso; (kN/m)
• U=presion de poros (kn/m2)
• MR= momento resistente (KN/m-m)
• M= momento actuante (KN/m-m)

17. Suelo residual (BI-IC)
δsot92O.2
EK
i 3
δm
919.6
EK
i 3
g´
96
EK
i 2
ώ´924 º
• R=18m
• H=10m
En la figura se presenta un talud conformado por suelo residual de 10 m de altura con una
inclinación 1.75:1. Se establece una red de flujo definida a partir del nivel freático.
Determinar el factor de seguridad en el talud.
Datos:

18. 1. Calculamos elζ
Condición y análisis de estabilidad en relación a los parámetros mecánicos del suelo
• Suelo residual (BI-IC)
Por la presencia de la NAP es un Suelo drenada — efectiva con presencia de poros.
g´
96
EK
i 2
ώ´924 º
Con los parámetros de resistencia efectivos
EK
δm
919.6 i 3
δsot92O.2
EK
i 3
PASO 1

19. 2. Definir el número de dovelas:
Cuanto mayor número de dovelas existe la precisión del resultado será más
óptimo en el factor de seguridad
El signo (-, +) determinaran cuál de las
dovelas contribuye a desestabilizar el
talud y
cuáles no.
B=4.35m en las 6 dovelas
PASO 2
3. Calcular los ángulos ο por relación
trigonométrica
Donde las dovelas 1,2 ayudaran a contrarrestar el
deslizamiento del talud con (-) y las dovelas 3,4,5 y
6 desestabilizaran el talud (+).
PASO 3

20. CÁLCULO DEL ÁNGULO DIMENSIÓN DE DOVELAS
Obteniendo los ángulos ο.
sakο9 o
r
ο9sak∖1
( o
)
r.

21. ANGULOS DE DOVELAS

22. 4. Medir ∎Hporogododbvah
o.
PASO 4

23. 5. Determinar el peso (w) de las dovelas
w9 O
m
∓
δ
m
+Osot∓δsot
PASO 5

24. 6. Determinar el peso w de las dovelas. Tener presente el peso unitario
δm
919.6
EK
i 3
δsot92O.2
EK
i 3
PASO 6

25. 7. Determinar la presión de poros u.
H promedio=
u =h promedio * δw
hw(i)+hw(d)
2
Donde:
δw99.81
ek
i 3
PASO 7

26. Mayor presión de poros, más área saturada.
8. Calculamos el momento resistente MR y momento actuante M de cada dovela.
Dovela 1
MR= (6KN/m2 *4.67m) + (218.35KN/m*cos (-21.25º) —
(3.34KN/m*4.67m*cos2
(-21.25º))*tan24º
MR = 112.59 KN/m (1m)
SUSTITUCIÓN
PASO 8

27. MR=112.59 KN/m-m
M = 218.35KN/m * sen(-21.25º)(1m) M=-79.14KN/m-m
Así determinamos cada uno de las 6 dovelas el MR y el M.
9. Calculamos el factor de seguridad.

28. Donde en M se observa que es negativo, donde estaría contrarrestando el deslizamiento
del talud.
∟I 980.33
∟I V 1304.50
FS= 9 91.33

29. GRACIAS POR
SU ATENCIÓN