Este documento describe un proyecto para diseñar, mejorar y proteger la vía navegable del Río Beni en Bolivia. El proyecto incluye calcular las propiedades hidrológicas e hidráulicas del río, como la granulometría y diámetros característicos de los sedimentos. También se calculan parámetros como la velocidad del flujo, transporte de sedimentos, socavación y estabilidad de las orillas del río para desarrollar un presupuesto de obras de protección para la vía fluvial.

1. DISEÑO, MEJORAMIENTO Y PROTECCIÓN
DE LA VÍA NAVEGABLE “RIO BENI”
INTEGRANTES:
ESTUDIANTE: APAZA AGUIRRE YANET MERY
ESTUDIANTE: CHACON PEREDO MARVER JHAZMANI
ESTUDIANTE EVIA DUCHENELIAS ANGEL
ESTUDIANTE: QUISPE ADUVIRI MACIEL ROSARIO

2. OBJETIVOS.
Diseñar, mejorar y proteger la vía navegable del Rio
Beni, garantizando la estabilidad y funcionamiento del
mismo
Encontrar propiedades hidrológicas e hidráulicas del
rio de estudio.
Realizar un presupuesto de las obras de
protección.

3. UBICACIÓN GEOGRAFICA

4. Se determinaron nueve secciones del rio, se
averiguaron datos de granulometría de las
márgenes derecha e izquierda, no se encontraron
datos del Thalweg, por lo que se trabajara
únicamente con ambas granulometrías.
Para la determinación de los diámetros
característicos, se utilizo la distribución log-normal
MEMORIA DEL PROYECTO

5. CALCULO DE LA GRANULOMETRIA
LADO DERECHO
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
70.00
80.00
90.00
100.00
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60
GRANULOMETRIA

6. LADO DERECHO
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60
pESO
[gr}
ABERTURA [mm]]
PESO RETENIDO

7. LADO IZQUIERDO
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
70.00
80.00
90.00
100.00
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60
GRANULOMETRIA

8. 0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
70.00
80.00
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60
pESO
[gr}
ABERTURA [mm]]
PESO RETENIDO
LADO IZQUIERDO

9. Se observa que en ambas curvas granulométricas la distribución que mejor se
ajusta es la distribución Log-Normal, por lo que se hallara el Dm y σg por las
formulas propuestas anteriormente.

10. METODO SECCION PENDIENTE

11. CUADRO RESUMEN DEL METODO SECCION PENDIENTE

12. CALCULO DE LA RESISTENCIA AL FLUJO

13. METODO DE ENGELUND Y HANSEN
Por el método de ENGELUND Y HANSEN se determino la velocidad
y régimen del rio.

14. TRANSPORTE DE SEDIMENTOS
TRANSPORTE DE FONDO (gB)
DATOS:
D50= 0.110 [mm]
1.2816 D90= 0.173 [mm]
σ = 1.424
1 2 3 4 5 6 7 8 9
γs= 2600 2600 2600 2600 2600 2600 2600 2600 2600 [kgf/m3]
γ= 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 [kgf/m3]
Δ= 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6
g= 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 [m/s2]
b= 455.00 463.00 366.00 461.00 335.00 259.00 305.00 358.00 381.00 [m]
A= 5858 5753 4285 4927 4068 3329 4276 4858 4752 [m2]
P= 461 469 373 471 342 267 313 367 389 [m]
R= 12.71 12.26 11.50 10.47 11.90 12.49 13.68 13.23 12.21 [m]
h= 14.10 14.10 15.00 17.00 16.30 16.70 17.00 15.90 15.80 [m]
S= 0.0001 0.0002 0.0002 0.0001 0.0002 0.0001 0.0003 0.0002 0.0002
n = 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350
U= 1.574 1.520 1.478 1.540 1.498 1.545 1.462 1.521 1.520 [m/s]
υ= 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 [m2/s]
METODO DE MEYER-PETER MULLER
calculo de Dm:
diametro medio "Dm" = 0.117 [mm]
R= 12.71 12.26 11.50 10.47 11.90 12.49 13.68 13.23 12.21 [m]
h= 14.10 14.10 15.00 17.00 16.30 16.70 17.00 15.90 15.80 [m]
S= 0.0001 0.0002 0.0002 0.0001 0.0002 0.0001 0.0003 0.0002 0.0002
n = 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350
U= 1.574 1.520 1.478 1.540 1.498 1.545 1.462 1.521 1.520 [m/s]
υ= 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 1.0E-06 [m2/s]
METODO DE MEYER-PETERMULLER
calculo de Dm:
diametro medio "Dm" = 0.117 [mm]
rugosidad "n'" = 0.0350
calculo del parametro de Shields
parametro de shields
1 2 3 4 5 6 7 8 9
6.79 10.91 14.33 7.46 12.71 8.89 19.49 11.77 10.87
METODO DE MEYER – PETER MULLER
METODO DE LAURSEN
De laGraficase obtiene el Parametrode Laurence fL
200000 200000 200000 200000 200000 200000 200000 200000 200000
1 2 3 4 5 6 7 8 9
33355 31475 35018 23593 33564 36069 27923 39239 37194
transporte total
del fondo
el parametro de
Laursen es

15. SOCAVACION
D65= 0.1260 [mm]
D35= 0.0960 [mm]
DATOS: D50 = 0.1099 [mm]
D90 = 0.1729 [mm]
σ = 1.4236
1 2 3 4 5 6 7 8 9
γs= 2600 2600 2600 2600 2600 2600 2600 2600 2600 [kgf/m3]
γ= 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 [kgf/m3]
Δ= 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6
g= 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 9.81 [m/s2]
A= 5858 5753 4285 4927 4068 3329 4276 4858 4752 [m2]
P= 461 469 373 471 342 267 313 367 389 [m]
R= 12.71 12.26 11.50 10.47 11.90 12.49 13.68 13.23 12.21 [m]
h= 14.10 14.10 15.00 17.00 16.30 16.70 17.00 15.90 15.80 [m]
S= 0.01 0.0167 0.0233 0.0133 0.02 0.0133 0.0267 0.0167 0.0167
n = 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350
U = 1.5742 1.5199 1.4785 1.5396 1.4978 1.5453 1.4623 1.5212 1.5198 [m/s]
B = 455 463 366 461 335 259 305 358 381 [m]
Q = 9865.4 9865.4 9865.4 9701.9 9701.9 8070.5 8071 11451 11451 [m3/s]
SOCAVACION GENERAL
b) Secciones Irregulares.
Suelos no Cohesivos:
Calculo del coeficiente α :
calculo del parametro o coeficiente μ
Se calcula para tramo de la seccion, a
continuacion se
S= 0.01 0.0167 0.0233 0.0133 0.02 0.0133 0.0267 0.0167 0.0167
n = 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350
U = 1.5742 1.5199 1.4785 1.5396 1.4978 1.5453 1.4623 1.5212 1.5198 [m/s]
B = 455 463 366 461 335 259 305 358 381 [m]
Q = 9865.4 9865.4 9865.4 9701.9 9701.9 8070.5 8071 11451 11451 [m3/s]
SOCAVACION GENERAL
b) Secciones Irregulares.
Suelos no Cohesivos:
Calculo del coeficiente α :
calculo del parametro o coeficiente μ
Se calcula para tramo de la seccion, a
continuacion se

16. 1 455.00 14.10 5858.3 12.88 9865 0.31 0.97 0.42 17.74 3.64
2 463.00 14.10 5753.2 12.43 9865 0.32 0.97 0.42 17.02 2.92
3 366.00 15.00 4285.4 11.71 9865 0.45 0.97 0.42 15.87 0.87
4 461.00 17.00 4927.1 10.69 9702 0.41 0.97 0.42 14.27 0.00
5 335.00 16.30 4067.6 12.14 9702 0.45 0.97 0.42 16.56 0.26
6 259.00 16.70 3328.9 12.85 8071 0.44 0.97 0.42 17.71 1.01
7 305.00 17.00 4275.6 14.02 8071 0.32 0.97 0.42 19.60 2.60
8 358.00 15.90 4858.0 13.57 11451 0.41 0.97 0.42 18.87 2.97
9 381.00 15.80 4751.6 12.47 11451 0.45 0.97 0.42 17.09 1.29
hm Q α
b h A β X hs hs-h
-8
-6
-4
-2
0
SECCION SOCABADA 1
Calculo del Caudal en cada Seccion:
Calculo de la Velocidad
Punto h (m) b (m) τ* τ*' R' U*' U
1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.000 0.000
2 9.00 10.11 586.18 1.95 29.9 1.714 29.428
3 13.20 12.66 859.73 1.95 29.9 1.714 29.422
4 13.80 22.35 898.81 1.95 29.9 1.714 29.422
5 13.90 30.43 905.32 1.95 29.9 1.714 29.422
6 14.10 38.17 918.35 1.95 29.9 1.714 29.422
7 13.70 56.38 892.30 1.95 29.9 1.714 29.422
8 13.80 53.87 898.81 1.95 29.9 1.714 29.422
9 13.90 71.37 905.32 1.95 29.9 1.714 29.422
10 14.00 73.38 911.84 1.95 29.9 1.714 29.422
11 12.30 46.31 801.11 1.95 29.9 1.714 29.423
12 6.80 21.68 442.89 1.95 29.9 1.714 29.432
13 0.00 18.29 0.00 0.00 0.0 0.000 0.000
Verificacion en la grafica: Calculo del Caudal en la Seccion 1
Punto U/U*'
1 - - Punto Um (m/s) A (m²) Q (m³/s)
2 17.171 2.612 1 - - -
3 17.170 2.157 2 14.71 45.5 669.4
4 17.170 2.109 3 29.43 140.5 4135.0
5 17.170 2.102 4 29.42 301.7 8877.4
6 17.170 2.087 5 29.42 421.5 12400.0
7 17.170 2.117 6 29.42 534.4 15722.3
8 17.170 2.109 7 29.42 783.7 23057.3
9 17.170 2.102 8 29.42 740.7 21793.1
10 17.170 2.094 9 29.42 988.5 29082.7
SECCIÓN 1
SECCIÓN 1
Calculo de la Velocidad
Punto h (m) b (m) τ* τ*' R' U*' U
1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.000 0.000
2 9.00 10.11 586.18 1.95 29.9 1.714 29.428
3 13.20 12.66 859.73 1.95 29.9 1.714 29.422
4 13.80 22.35 898.81 1.95 29.9 1.714 29.422
5 13.90 30.43 905.32 1.95 29.9 1.714 29.422
6 14.10 38.17 918.35 1.95 29.9 1.714 29.422
7 13.70 56.38 892.30 1.95 29.9 1.714 29.422
8 13.80 53.87 898.81 1.95 29.9 1.714 29.422
9 13.90 71.37 905.32 1.95 29.9 1.714 29.422
10 14.00 73.38 911.84 1.95 29.9 1.714 29.422
11 12.30 46.31 801.11 1.95 29.9 1.714 29.423
12 6.80 21.68 442.89 1.95 29.9 1.714 29.432
13 0.00 18.29 0.00 0.00 0.0 0.000 0.000
Verificacion en la grafica: Calculo del Caudal en la Seccion 1
Punto U/U*'
1 - - Punto Um (m/s) A (m²) Q (m³/s)
2 17.171 2.612 1 - - -
3 17.170 2.157 2 14.71 45.5 669.4
4 17.170 2.109 3 29.43 140.5 4135.0
5 17.170 2.102 4 29.42 301.7 8877.4
6 17.170 2.087 5 29.42 421.5 12400.0
7 17.170 2.117 6 29.42 534.4 15722.3
8 17.170 2.109 7 29.42 783.7 23057.3
9 17.170 2.102 8 29.42 740.7 21793.1
10 17.170 2.094 9 29.42 988.5 29082.7
11 17.171 2.234 10 29.42 1023.7 30117.5
12 17.172 3.006 11 29.42 609.0 17917.6
13 - - 12 29.43 207.0 6092.8
13 14.72 62.2 915.1
Σ 5858.3 170780
SECCIÓN 1
SECCIÓN 1
TABLAS RESUMEN SE SOCAVACION

17. Para sacar el caudal formativo se saco datos del programa samsam waterubicando el rio
en el google gearth y sacando datos del area de la sub cuenca del rio beni pero para este
dato se utilizo el dato del area de la siguiente tabla.
MORFOLOGIA DEL RIO

18. CALCULO DE PRECIPITACION POR EL PROGRAMA DE
SAMSAM WATER
Q esp 12 0.0000432
AREA 18270 18270000000 [m2]
N P P Q
[mm] [m] [m3/S]
ENERO 272 0.272 1917.222
FEBRERO 319 0.319 2248.507
MARZO 265 0.265 1867.882
ABRIL 157 0.157 1106.632
MAYO 111 0.111 782.396
JUNIO 101 0.101 711.910
JULIO 76 0.076 535.694
AGOSTO 65 0.065 458.160
SEPTIEMBRE 68 0.068 479.306
OCTUBRE 127 0.127 895.174
NOVIEMBRE 193 0.193 1360.382
DICIEMBRE 252 0.252 1776.250
Con los datos de la precipitación extraidas
por el programa se calculo el caudal liquido.
En la tabla 1.
Tabla 1

19. Con los datos obtenidos en la tabla 1 se calculo las frecuencias. Y se prosiguio a
calcular el caudal formativo por el metodo de frecuencias.
N Q F F QS ΔFXQ
0 100 0 0 1.74703005 0.00
100 200 0 0 1.74703005 0.00
200 300 0 0 1.74703005 0.00
300 400 0 0 1.74703005 0.00
400 500 2 16.667 1.74703005 29.12
500 600 1 8.333 1.74703005 14.56
600 700 0 0 1.74703005 0.00
700 800 2 16.667 1.74703005 29.12 QFORMATIVO
800 900 1 8.333 1.74703005 14.56
900 1000 0 0 1.74703005 0.00
1000 1100 1 8.333 1.74703005 14.56
1100 1200 0 0 1.74703005 0.00
1200 1300 0 0 1.74703005 0.00
1300 1400 1 8.333 1.74703005 14.56
1400 1500 0 0 1.74703005 0.00
1500 1600 0 0 1.74703005 0.00
1600 1700 0 0 1.74703005 0.00
1700 1800 1 8.333 1.74703005 14.56
1800 1900 1 8.333 1.74703005 14.56
1900 2000 1 8.333 1.74703005 14.56
2000 2100 0 0 1.74703005 0.00
2100 2200 0 0 1.74703005 0.00
2200 2300 1 8.333 1.74703005 14.56
2300 SUMA 12
QFORMATIVO 800 (m3/s)
Tabla 2.

20. INDICE DE MEANDRO
TORTUOSIDAD

21. DISEÑO Y EMPLAZAMIENTO DE OBRAS DE
ENCAUZAMIENTO O PROTECCIÓN
ESPIGONES MUROS DE GAVIONES

22. DISEÑO Y EMPLAZAMIENTO DE OBRAS DE
ENCAUZAMIENTO O PROTECCIÓN
ESPIGONES
JACK
GAVIONES

23. CONCLUSIONES
•Se obtuvo las características del rio de bibliografía que se respaldara en el cd, como ser
granulometría, caudal sólido, pendiente longitudinal, rango del caudal líquido, datos de caudal
especifico, área de la cuenca de estudio.
Los datos de precipitaciones fueron obtenidas de la aplicación online Sam Sam Water que se
disponía del año 1997, los perfiles longitudinales se determinaron con ayuda del programa
Google Earth.
•Con los datos de granulometría se obtuvo los diámetros característicos mediante la distribución
log-normal que es la que mejor se ajustaba a los datos obtenidos, dando como resultado los
siguiente diámetros característicos que son el promedio de las dos márgenes que aunque no se
debería tomar en cuenta de esa manera, se ve que la curvas son muy cercanas y muy parecidas
por lo que el promedio estaría incorrecto.
Y mediante el grafico propuesto el sedimento entra en el rango de “cohesivo” y de material
limos y arenas.
Sin embargo por la antigüedad de las referencias estos datos probablemente hayan variado.

24. CONCLUSIONES
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Uexp 1.63 1.54 1.48 1.58 1.51 1.58 1.46 1.55 1.54
Ulog 1.57 1.52 1.48 1.54 1.50 1.55 1.46 1.52 1.52
Uado
p
1.57 1.52 1.48 1.54 1.50 1.55 1.46 1.52 1.52
•Se determinaron las velocidades de cada sección mediante el método de Eungelund y
Hansen, dando como resultado régimen inferior para todas las secciones y se obtuvo la
velocidad con la ecuación logarítmica ya que este arroja un resultado más conservador.
•El transporte de sedimento de fondo de realizo por el método de Laursen debido a que se
tienen sedimento fino.

25. CONCLUSIONES
•Se realizó el cálculo del índice de meandro y el coeficiente de tortuosidad debido a que en el tramo
de estudio existe una curva y tramos rectos.
Índice de Meandro
Im=1.34
Que se encuentra dentro del rango de meandro mediano.
1..3<Im<2
Índice de tortuosidad
T=34.45[%]
•Se determinó el caudal formativo por el método de las frecuencias tomando un año hidrológico y
dando como resultado el siguiente caudal formativo.
El caudal formativo da mucho menor que el caudal del tramo de estudio por lo que se garantiza la
navegabilidad en cualquier época del año.
•Se dispone de espigones y protección de gaviones para la protección del tramo de estudio, las
dimensiones se ven en los anexos – planos y también se determinó el presupuesto volumétrico de las
mismas estructuras considerando la revegetación de la protección de gaviones.
Se recomienda el dragado del rio cada cierto tiempo para evitar la acumulación de sedimento y evitar
la formación de islas en algún caso o la reducción de la sección navegable.

26. CONCLUSIONES
Al igual que las opciones de transporte terrestre, los sistemas de transporte por vías navegables
deben ofrecer un producto centrado en la calidad de los servicios y que responda a las
necesidades de los viajeros, tanto en caso de desplazamientos por motivos de ocio como de
transporte. En este sentido, hay que aprovechar las cualidades «únicas» que aporta el transporte
por vías navegables, como un diseño de los barcos que optimice la vista desde el interior de
éstos, unos asientos cómodos y servicios de a bordo, como la posibilidad de tomar alguna
consumición.