Reemplazo transformador SE Majes

SOCIEDAD ELÉCTRICA
DEL SUR OESTE S.A.
ESTUDIO DE OPERATIVIDAD
REEMPLAZO DE TRANSFORMADOR DE
POTENCIA EN SUBESTACION ELECTRICA
MAJES
JUNIO 2009

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
Revisión 0 Página 2 de 66
INDICE
1 ASPECTOS GENERALES ...........................................................................3
1.1 INTRODUCCION........................................................................................... 3
1.2 OBJETIVO ................................................................................................... 3
1.3 ALCANCES .................................................................................................. 3
1.4 DESCRIPCION DEL SISTEMA ELECTRICO ......................................................... 3
2 ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA.........................................................5
2.1 OBJETIVO ................................................................................................... 5
2.2 DATOS DEL SISTEMA ELECTRICO ................................................................... 5
2.3 METODOLOGIA............................................................................................ 6
2.4 SOFTWARE UTILIZADO ................................................................................. 7
2.5 RESULTADOS .............................................................................................. 7
3 ESTUDIO DE CORTOCIRCUITO ................................................................8
3.1 OBJETIVO ................................................................................................... 8
3.2 METODOLOGIA............................................................................................ 8
3.3 RESULTADOS .............................................................................................. 8
4 ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES..........................11
4.1 CRITERIOS DE AJUSTE................................................................................ 11
4.1.1 CRITERIOS BASICOS DE PROTECCION ....................................................... 11
4.1.2 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCION DIFERENCIAL DE
TRANSFORMADOR (87T).......................................................................... 11
4.1.3 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCION DE SOBRECORRIENTE (50/51 –
50N/51N) .............................................................................................. 12
4.2 CALCULOS JUSTIFICATIVOS ........................................................................ 12
4.2.1 SE MAJES – TRANSFORMADOR DE POTENCIA 138/60/22.9/10 KV.................. 12
4.2.2 SE MAJES: SALIDA A LINEA L-6550 EN 60 KV ............................................. 19
4.2.3 SE MAJES: LLEGADA A BARRA 22.9 KV....................................................... 21
4.2.4 SE MAJES: NUEVA SALIDA EN 22.9 KV....................................................... 22
4.2.5 SE MAJES: SALIDAS LAYVE Y PEDREGAL EN 10 KV ...................................... 24
4.2.6 SE REPARTICION: LINEA L-1031 EN 138 KV A SE MAJES .............................. 25
5 CONCLUSIONES ....................................................................................27
ANEXOS.....................................................................................................28
ANEXO I: Diagramas unifilares del sistema eléctrico.................................................... 29
ANEXO II: Parámetros eléctricos del sistema eléctrico. ................................................ 31
ANEXO III: Resultados de flujo de potencia................................................................ 35
ANEXO IV: Resultados de cortocircuito. ..................................................................... 49
ANEXO V: Planillas de ajuste.................................................................................... 54

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
1 ASPECTOS GENERALES
1.1 INTRODUCCION
La subestación eléctrica Majes, cuya operación está a cargo de la empresa de
distribución Sociedad Eléctrica del Sur Oeste S.A., suministra de energía eléctrica a las
ciudades de Majes, Corire, Chuquibamba, entre otros, cuya demanda actual alcanza los
7.5 MW en horas de punta, el cual implica que el transformador de potencia de 12/9/5
MVA, 132/60/10 kV opere al 95% de su capacidad de transformación (en el nivel 10 kV).
Este hecho requiere que se incremente la capacidad instalada en la subestación
mediante el reemplazo del transformador de potencia actual de tres devanados
138/60/10 kV por otro de cuatro devanados cuyos datos son los siguientes:
‐ Tipo : TO-CH
‐ Nº. de serie : 144156
‐ Año de fabricación : 2009
‐ Altitud de instalación : 1700 msnm
‐ Montaje : Exterior
‐ MVA (ONAN-ONAF) : 20-25/10-12.5/12-15/4-5
‐ Tensión :138+-13x1%/60/22.9/10 KV
‐ Frecuencia : 60 Hz
‐ Grupo de conexión : YN0/yn0/yn0/d5
‐ Norma : IEC 60076
Se tiene planificado que el nuevo transformador entrará en operación en el mes de Julio
del presente año; para el cual, previo a su puesta en servicio, se requiere de un
“Estudio de Operatividad” que demuestre que nuevo transformador no provocará
desmedro en la calidad del suministro eléctrico en la zona, que los equipos asociados
no se verán afectados ante cortocircuitos y que los sistemas de protección actuarán
selectivamente ante fallas en la red.
1.2 OBJETIVO
El objetivo del Estudio de Operatividad por reemplazo del transformador de potencia en
la SE Majes es verificar que el nuevo transformador de potencia no causará desmedro
en la calidad del suministro eléctrico en la zona.
1.3 ALCANCES
Los alcances del presente estudio de operatividad comprenden los siguientes estudios:
‐ Estudio de Flujo de Potencia,
‐ Estudio de Cortocircuito y
‐ Estudio de Coordinación de Protecciones.
1.4 DESCRIPCION DEL SISTEMA ELECTRICO
La subestación eléctrica Majes se encuentra ubicado en la ciudad del mismo nombre y
se conecta al Sistema Eléctrico Interconectado Nacional (SEIN) a través de la línea de

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transmisión en 138 kV L-1031 que une a la SE Majes con la SE Repartición que es
operada por la empresa de transmisión REP.
Actualmente la SE Majes cuenta con un transformador de potencia de tres devanados
de 138/60/10 kV y potencias 9-12/7-9/4-5 MVA (ONAN-ONAF). En el nivel 60 kV se
tiene una sola bahía perteneciente a la línea de transmisión L-6550 que distribuye
energía eléctrica a las subestaciones eléctricas Corire y Chuquibamba. En el nivel 10 kV
se tienen dos alimentadores que suministran energía eléctrica a las zonas de El
Pedregal y Layve. En el siguiente gráfico se muestra la red actual de la zona en estudio.
SE MAJES
El Cardo 9 de Noviembre
San Gregorio
CAMANA
Ispacas
Pampacolca Chuquibamba
Toran Corire
Layve
El Pedregal
CHUQUIBAMBA
CORIRE
L-6550/2
L-6550/1
5
3
CAMANA10
CHUQ60
CHUQ23
COR13
CAMANA138
MAJES138
CAMANA33
CAMANA60
MAJES10 MAJES60
REPA138
DIgSILENT
Con el reemplazo del transformador de potencia de tres devanados por otro de cuatro
devanados, se incorporará un nuevo nivel de tensión de 22.9 kV en la subestación que
será habilitado, en corto plazo, con equipamientos de maniobra y protección para
atender nuevas cargas importantes en la zona con mayor radio de alcance.

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2 ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA
2.1 OBJETIVO
El objetivo del estudio de flujos de potencia es analizar el comportamiento del sistema
eléctrico en condiciones normales de operación con la finalidad de evaluar los niveles
de tensión en barras, flujos de potencia activa y reactiva en las líneas de transmisión y
transformadores de potencia para verificar la capacidad de transmisión de los mismos.
2.2 DATOS DEL SISTEMA ELECTRICO
Para desarrollar los estudios de flujos de potencia se ha considerado toda la red
eléctrica del sistema eléctrico interconectado nacional (SEIN) cuyos datos de la
configuración topológica de la red y los parámetros eléctricos del equipamiento que lo
conforman ha sido proporcionado por el COES en formato DZ (archivo generado por el
programa de simulación de sistemas eléctricos de potencia DigSilent).
Los datos de la red eléctrica del sistema de distribución de Majes y los niveles de
demanda actual y proyectada (para el nivel 22.9 kV) fueron proporcionados por la
empresa SEAL.
Los parámetros eléctricos del nuevo transformador de potencia de cuatro devanados se
muestran a continuación:
‐ Tipo : TO-CH
‐ Nº. de serie : 144156
‐ Año de fabricación : 2009
‐ Altitud de instalación : 1700 msnm
‐ Montaje : Exterior
‐ MVA (ONAN-ONAF) : 20-25/10-12.5/12-15/4-5
‐ Tensión :138+-13x1%/60/22.9/10 KV
‐ Frecuencia : 60 Hz
‐ Grupo de conexión : YN0/yn0/yn0/d5
‐ Temperatura del aceite : 60 ºC
‐ Temperatura arrollam. : 65 ºC
‐ Amp. MAT (ONAN) : 83.7 A
‐ Amp. MAT (ONAF) : 104.6 A
‐ Amp. AT (ONAN) : 96.2 A
‐ Amp. AT (ONAF) : 120.3 A
‐ Amp. MT1 (ONAN) : 302.5 A
‐ Amp. MT1 (ONAF) : 378.2 A
‐ Amp. MT2 (ONAN) : 230.9 A
‐ Amp. MT2 (ONAF) : 288.7 A
‐ % Vcc MAT- AT : 6.983 (Pb = 10 MVA)
‐ % Vcc MAT- MT1 : 14.07 (Pb = 12 MVA)
‐ % Vcc MAT- MT2 : 5.601 (Pb = 4 MVA)
‐ % Vcc AT- MT1 : 4.384 (Pb = 10 MVA)
‐ % Vcc AT- MT2 : 2.701 (Pb = 4 MVA)
‐ % Vcc MT1- MT2 : 0.797 (Pb = 4 MVA)

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‐ Norma : IEC 60076
Dado a la limitación del software DigSilent que no cuenta con el modelo para
representar al transformador de cuatro devanados, se ha efectuado un arreglo
aproximado mediante transformadores de dos devanados. La configuración y el cálculo
de las impedancias de cortocircuito de los transformadores de dos devanados que se
emplean para representar al transformador de cuatro devanados se presentan en el
Anexo N° II.
Así mismo, los parámetros eléctricos de los componentes del sistema eléctrico existente
en estudio se muestran en el Anexo Nº II.
2.3 METODOLOGIA
Para el análisis en estado estacionario se ha efectuado simulaciones de flujos de
potencia considerando dos casos:
Caso Actual: Operación actual de la SE Majes con el transformador de 3 devanados.
Caso Proyectado: Operación de la SE Majes con el transformador de 4 devanados.
Para ambos casos se analizan los escenarios de máxima, media y mínima demanda en
épocas de avenida y estiaje correspondientes al año 2009. Las condiciones de
demanda y generación de los mencionados escenarios de operación del SEIN
corresponden Estudio de Rechazo Automático de Carga y Generación 2009 elaborado
por el COES SINAC en donde se ha agregado las instalaciones del proyecto:
Escenario Nº 1: Avenida Máxima Demanda 2009.
Escenario Nº 2: Avenida Media Demanda 2009.
Escenario Nº 3: Avenida Minima Demanda 2009.
Escenario Nº 4: Estiaje Maxima Demanda 2009.
Escenario Nº 5: Estiaje Media Demanda 2009.
Escenario Nº 6: Estiaje Mínima Demanda 2009.
Para evaluar los resultados de los flujos de potencia se ha considerado como criterio
que los equipos de transmisión no sobrepasen su capacidad y las tensiones en barras
se encuentren dentro del rango permitido por la NTCSE:
¾ Niveles de tensiones admisibles en barra.
9 Operación normal : ±5% Vn
¾ Cargas en líneas y transformadores.
9 Líneas de transmisión : 100% de su potencia nominal.
9 Transformadores de potencia : 100% de su potencia nominal.

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2.4 SOFTWARE UTILIZADO
El software utilizado para realizar las simulaciones de flujos de potencia es el DigSilent
13.2.
2.5 RESULTADOS
Del análisis de los resultados de las simulaciones de flujos de potencia en operación
normal se puede observar lo siguiente:
Caso Actual: Operación actual de la SE Majes con el transformador de 3 devanados:
• Las tensiones en barras de distribución de la SE Majes, SE Corire y SE
Chuquibamba se encuentran dentro del rango permitido por la NTCSE (+/- 5% de la
tensión nominal) en los distintos escenarios de operación debido a que el
transformador de potencia cuenta con regulación de tensión bajo carga.
• No se observan sobrecargas en líneas y transformadores.
• El devanado de 10 kV del transformador opera al 95% de su potencia ONAF en
condiciones de máxima demanda.
Caso Proyectado: Operación SE Majes con el transformador de 4 devanados:
• Al igual que en el caso actual, las tensiones en barras de distribución de la SE Majes,
SE Corire y SE Chuquibamba se encuentran dentro del rango permitido por la
NTCSE (+/- 5% de la tensión nominal) en los distintos escenarios de operación
debido a que el nuevo transformador de potencia también cuenta con regulación de
tensión bajo carga.
• No se observan sobrecargas en líneas y transformadores.
• El devanado de 10 kV del transformador opera al 95% de su potencia ONAF en
condiciones de máxima demanda. Cabe remarcar que cualquier incremento de carga
en el nivel 10 kV, estos serán trasladados al nuevo nivel de tensión 22.9 kV.
Los resultados de las simulaciones de flujo de potencia en operación normal se
presentan en el Anexo Nº III del presente documento.

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3 ESTUDIO DE CORTOCIRCUITO
3.1 OBJETIVO
Verificar la capacidad térmica de los equipos, capacidad de ruptura de los interruptores
de potencia y la clase de precisión de los transformadores de corriente existentes y
nuevos a ser instalados en la SE Majes.
3.2 METODOLOGIA
Para el estudio de cortocircuito se ha seguido el siguiente procedimiento:
¾ Para obtener las corrientes de cortocircuito en operación normal se han simulado
fallas trifásicas y monofásicas en las principales barras del sistema en estudio
teniendo como base los escenarios de flujos de potencia analizados en el Caso
Proyectado: Operación de la SE Majes con el transformador de 4 devanados.
¾ Se ha considerado las reactancias subtransitorias saturadas (de menor impedancia)
para todos los generadores del SINAC.
¾ Las corrientes de cortocircuito se han calculado de acuerdo a lo establecido en la
Norma IEC 60909.
3.3 RESULTADOS
Los resultados de los cálculos de las corrientes de cortocircuito se presentan en el
Anexo Nº IV, donde se muestran en cada barra:
• Potencia de cortocircuito inicial Sk” (en MVA),
• Corriente de cortocircuito inicial Ik” (en kA),
• Corriente de cortocircuito pico Ip (en kA) y
• Corriente de neutro 3xI0 (en kA) (para cortocircuitos monofásicos)
A modo de resumen se presenta los siguientes cuadros donde se muestran la corriente
de cortocircuito inicial Ik” en barras máximos y mínimos:
Cortocircuito Trifásico

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Tensión AV09MAX ES09MIN
kV Ik" (kA) Ik" (kA)
Camana 138.000 1.092 1.010
Camana 60.000 1.212 1.163
Camana 33.000 1.981 1.909
Camana 10.000 3.989 3.900
Chuquibamba 60.000 0.426 0.420
Chuquibamba 23.000 0.707 0.701
Corire 13.200 1.623 1.604
Majes 138.000 1.616 1.443
Majes 60.000 1.151 1.111
Majes 22.900 2.027 1.979
Majes 10.000 4.033 3.951
Reparticion 138.000 2.794 2.315
Barra
Cortocircuito Monofásico
Tensión AV09MAX ES09MIN
kV Ik" (kA) Ik" (kA)
Camana 138.000 1.262 1.188
Camana 60.000 0.000 0.000
Camana 33.000 2.790 2.696
Camana 10.000 0.000 0.000
Chuquibamba 60.000 0.301 0.299
Chuquibamba 23.000 0.894 0.888
Corire 13.200 1.945 1.928
Majes 138.000 1.778 1.638
Majes 60.000 1.558 1.509
Majes 22.900 2.877 2.814
Majes 10.000 0.000 0.000
Reparticion 138.000 2.895 2.559
Barra
Del análisis de los resultados de cortocircuito se tienen las siguientes observaciones:
¾ La capacidad térmica de las barras 138 kV, 60 kV, 22.9 kV y 10 kV de la SE Majes
se encuentran adecuadamente dimensionadas para soportar las corrientes de
cortocircuito más desfavorables (2.877 kA en la barra 22.9 kV).
¾ Los interruptores de potencia a instalarse en la SE Majes tienen una capacidad de
ruptura de 31.5 kA, por lo tanto estos equipos se encuentran suficientemente
dimensionados para soportar las corrientes de cortocircuito.
¾ La precisión de 5% de los transformadores de corriente (TC) empleados para
alimentar a los sistemas de protección no se verá afectada por problemas de
saturación debido a que las corrientes de cortocircuito no superan al valor de 20

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veces el TAP seleccionado. Solo se observa una ligera saturación en los
transformadores de corriente de las salidas en 10 kV.
TC In (A) Clase Isat (kA) Icc max (kA) Saturado?
Majes 138 Tr 200.00 5P20 4.00 2.79 NO
Majes 60 Tr 150.00 5P20 3.00 1.15 NO
Majes 22.9 B 400.00 5P20 8.00 2.02 NO
Majes 22.9 Tr 500.00 5P20 10.00 2.02 NO
Majes 22.9 S1 150.00 5P20 3.00 2.02 NO
Majes 10 Tr 300.00 5P20 6.00 4.03 NO
Majes 10 S1 y S2 200.00 5P20 4.00 4.03 LIGERO

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4 ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES
4.1 CRITERIOS DE AJUSTE
4.1.1 CRITERIOS BASICOS DE PROTECCION
El objetivo principal del sistema de Protección es proporcionar, en forma rápida, el
aislamiento de un área de falla en el sistema y, de este modo, poder mantener en
funcionamiento la mayor parte del sistema eléctrico restante. Dentro de este
contexto existen seis requerimientos básicos para la aplicación del relé de
protección:
a) Fiabilidad.- Seguridad de que la protección se llevará a cabo
correctamente, tiene dos componentes: confianza y seguridad.
b) Selectividad.- Continuidad máxima del servicio con mínima desconexión del
sistema.
c) Rapidez de operación.- Duración mínima de una falla, así como un menor
daño en los equipos del sistema.
d) Simplicidad.- Menor equipo de protección y circuitos asociados para lograr
los objetivos de protección.
e) Economía.- Mayor protección a menor costo total.
El término “protección” no implica que el equipo de protección pueda prevenir fallas
o deficiencia de los equipos. Los relés de protección sólo se ponen en
funcionamiento después que haya ocurrido una condición insostenible. Sin
embargo, su función es minimizar los daños a equipos fallados, reducir el tiempo y
costo de interrupción así como el de reparación y problemas afines que pudieran
ocurrir.
La protección del sistema eléctrico y de los equipos es muy importante, en vista que
una falla en cualquiera de ellos puede dejar sin suministro un área entera, además
de poner en riesgo la estabilidad del sistema de potencia.
4.1.2 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCION DIFERENCIAL DE
TRANSFORMADOR (87T)
La protección diferencial compara las corrientes de entrada y salida del
transformador por fase, las cuales dejan de ser iguales si hay fallas internas que
deriven corrientes por caminos no previstos.
El ajuste de la función de protección diferencial porcentual debe evitar que se
produzcan actuaciones indeseadas ante corrientes diferenciales que puedan
aparecer cuando ocurran fallas externas cercanas al transformador. Para esto se
determinan las máximas corrientes a través de los transformadores de corriente
simulando fallas externas, tanto en el lado de alta como en el lado de baja tensión

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
del transformador y se avalúa el impacto que podrían tener sobre la protección
diferencial.
Uno de los parámetros más importantes a ser ajustado, que es la corriente
diferencial, se halla a partir de la diferencia entre los valores de corriente presente
en los secundarios de los transformadores de corriente en ambos lados del equipo a
proteger.
Otro de los parámetros a ser ajustado es la pendiente de estabilización la cual
compensa los errores insertados al relé por los transformadores de corriente y por el
cambiador automático de taps.
4.1.3 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCION DE SOBRECORRIENTE
(50/51 – 50N/51N)
La protección de sobrecorriente mide la corriente que circula por el circuito protegido
y emite su disparo al interruptor asociado cuando la corriente medida supera el
umbral de arranque (corriente de arranque) ajustado y una vez agotado su tiempo
de ajuste.
La corriente de arranque de la protección sobrecorriente de fases se ajusta al 130 %
de la máxima corriente de carga del circuito a proteger, y la vez el ajuste debe
permitir detectar fallas bifásicas con resistencias de falla de 5 ohms dentro de su
zona de protección.
La corriente de arranque de la protección sobrecorriente de tierra debe ser como
mínimo el 20% de la corriente nominal del transformador de corriente, y la vez el
ajuste debe permitir detectar fallas a tierra con resistencias de falla de 50 ohms
dentro de su zona de protección.
Para la determinación de los tiempos de actuación se evaluará la coordinación entre
relés de protección teniendo en cuenta que se garantice un tiempo de coordinación
mínimo de 0.250 segundos.
4.2 CALCULOS JUSTIFICATIVOS
4.2.1 SE MAJES – TRANSFORMADOR DE POTENCIA 138/60/22.9/10 KV
Datos del Transformador de Potencia:
Potencia Nominal : 20-25 / 10-12.5 / 12-15 / 4-5 MVA (ONAN-ONAF)
Tensión Nominal : 138 ± 13x1% / 60 / 22.9 / 10 KV
Corriente Nominal : 83.7-104.6 / 96.2-120.3 / 302.5-378.2 / 230.9-288.7
A (ONAN-ONAF)
Datos de los Transformadores de Corriente:
TC de Fases MAT : 200 / 5 A (Para el relé T60 y F35)
TC de Fases AT : 150 / 5 A (Para el relé T60 y F35)
TC de Fases MT1 : 400 / 5 A (Para el relé T60)

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
TC de Fases MT1 : 500 / 5 A (Para el relé F35)
TC de Fases MT2 : 300 / 5 A (Para el relé T60 y PL250)
Datos del Relé de Protección Diferencial:
Marca y modelo : GE T60
Datos de los Relés de Protección de Sobrecorriente:
Marca y modelo : GE F35 y Team Arteche PL250
PROTECCION DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR – RELE GE T60
Los ajustes propuestos son los siguientes:
Id> Pick Up = 0.20 pu
Slope 1 = 25%
Slope 2 = 80 %
Id>> Pick Up = 8.00 pu
Los ajustes de compensación de relación de transformación no son necesarios
calcularlos debido a que el relé efectúa estos cálculos internamente.
El ajuste de la restricción por 2do o 5to armónico es necesario para evitar que el relé
dispare por corrientes de inserción al momento de la energización y por sobre-
excitación del transformador. El valor recomendado es del 15% de la corriente
fundamental para el 2do armónico y de 25% de la corriente fundamental para el 5do
armónico:
Inrush Inhibit (2nd Harm) : 15.0 %
OverExcit Inhibit (5th Harm) : 25.0 %

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
PROTECCION DE SOBRECORRIENTE DE FASES
LADO MUY ALTA TENSION 138 kV – RELE GE F35
La corriente de arranque de la etapa de tiempo inverso se ajusta en 136 A primarios
el cual representa el 130% de la corriente nominal del transformador de potencia
(104.6 A ONAF). La curva selecciona es IEC NORMAL INVERSE y el dial de tiempo
es seleccionado de tal forma que para una falla en la barra de 60 kV del
transformador actué como respaldo de la protección ubicado en el nivel 60 kV y a la
vez coordine con el relé de respaldo ubicado en la línea L-1031 SE Repartición.
IPH > = 136 A primarios.
IPH > = 3.4 A secundarios.
Curva = IEC-NI
Dial = 0.12
Se habilita una segunda etapa de tiempo definido de tal forma que para una falla
franca en bushing del transformador actué en 100 ms.
IPH >> = 1050 A primarios.
IPH >> = 26.25 A secundarios.
tPH >> = 0.10 s
10 100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
138.00 kV
Cub_5REP138 L-1031 Cub_3MAJ138 TR1 PROY
Transformer Damage Curve
I =1486.256 pri.A
0.120 s
I =1483.711 pri.A
0.522 s
DIgSILENT
LADO ALTA TENSION 60 KV – RELE GE F35
transformador actué en 400 ms para la máxima corriente de cortocircuito.

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
Curva = IEC-NI
Dial = 0.12
No se recomienda habilitar la etapa instantánea en esta protección.
10 100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
100 1000 10000
138.00 kV
60.00 kV
Cub_3MAJ60 TR1 PROY
I
=425.583
pri.A
0.728 s
I
=590.809
pri.A
0.380 s
I
=392.579
pri.A
1.261 s
DIgSILENT
LADO MEDIA TENSION 1 - 22.9 KV – RELE GE F35
es seleccionado de tal forma que para una falla en la barra de 22.9 kV del
Curva = IEC-NI
Dial = 0.10

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
10 100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
100 1000 10000
138.00 kV
22.90 kV
Cub_3MAJ22.9 TR1 PROY
I =283.448 pri.A
1.041 s
I =416.486 pri.A
0.422 s
I =260.113 pri.A
2.213 s
DIgSILENT
LADO MEDIA TENSION 2 - 10 KV – RELE TEAM ARTECHE PL250
Curva = IEC-NI
Dial = 0.13
10 100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
1000 10000 100000
138.00 kV
10.00 kV
Cub_2MAJ10 TR1 PROY
I =250.183 pri.A
1.370 s
I =252.256 pri.A
0.399 s
I =229.463 pri.A
2.869 s
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
PROTECCION DE SOBRECORRIENTE DE TIERRA
LADO MUY ALTA TENSION 138 kV – RELE GE F35
transformador actué como respaldo de la protección ubicado en el nivel 60 kV y a la
vez coordine con el relé de respaldo ubicado en la línea L-1031 SE Repartición.
IE > = 42 A primarios.
IE > = 1.05 A secundarios.
Curva = IEC-NI
Dial = 0.13
Se habilita una segunda etapa de tiempo definido de tal forma que para una falla
franca en bushing del transformador actué en 100 ms.
IE >> = 1050 A primarios.
IE >> = 26.25 A secundarios.
tE >> = 0.10 s
10 100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
138.00 kV
3*I0 =1027.424 pri.A
0.276 s
3*I0 =628.872 pri.A
0.509 s
DIgSILENT
LADO ALTA TENSION 60 kV – RELE GE F35
es seleccionado de tal forma que para una falla en la barra de 60 kV actué en 320
ms.

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
Curva = IEC-NI
Dial = 0.16
10 100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
100 1000 10000
138.00 kV
60.00 kV
Cub_3MAJ138 TR1 PROY Cub_3MAJ60 TR1 PROY
3*I0 =591.772 pri.A
0.324 s
3*I0 =105.953 pri.A
0.974 s
DIgSILENT
LADO MEDIA TENSION 1 – 22.9 kV – RELE GE F35
es seleccionado de tal forma que para una falla en la barra de 60 kV actué en 320
ms.
Curva = IEC-NI
Dial = 0.16

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
10 100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
100 1000 10000
138.00 kV
22.90 kV
Cub_3MAJ138 TR1 PROY Cub_3MAJ22.9 TR1 PROY
3*I0 =416.350 pri.A
0.386 s
3*I0 = 22.060 pri.A
DIgSILENT
LADO MEDIA TENSION 2 - 10 kV – RELE TEAM ARTECHE PL250
No es necesario su ajuste debido a que el sistema en 10 kV es de neutro aislado y
deben contar con toroides para detectar las corrientes homopolares.
4.2.2 SE MAJES: SALIDA A LINEA L-6550 EN 60 KV
Datos de la Línea de Transmisión:
L= 38 Km
RL1= 0.3168 ohm/km primarios.
XL1= 0.4953 ohm/km primarios.
RL0= 0.4794 ohm/km primarios.
XL0= 1.8368 ohm/km primarios.
TC de Fases : 150 / 5 A
Datos de los Transformadores de tensión:
TT de Fases : 60÷√3 / 0.1÷√3 kV
Datos del Relé de Protección del Alimentador:
Marca y modelo : Alstom Micom P441211B2A0
PROTECCION DE DISTANCIA – ALSTOM MICOM P441
Los ajustes actuales hacia delante de la protección existente son los siguientes:
ZONA 1: Forward

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
Z1Ph-Ph = 38.736 ohm primarios.
R1Ph-Ph = 50.80 ohm primarios.
R1Ph-G = 70.00 ohm primarios.
T1 = 0.00 segundos
ZONA 2: Forward
T2 = 0.20 segundos
ZONA 3: Forward
T3 = 0.50 segundos
Al graficar los ajustes actuales y efectuar una falla trifásica en la barra Corire 13.2
kV se observa que la zona 3 puede detectar la falla con una falta de selectividad:
110.
100.
90.0
80.0
70.0
60.0
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
-10.0
-20.0
-30.0
-40.0
-50.0
-60.0
-70.0
-80.0 [pri.Ohm]
100.
90.0
80.0
70.0
60.0
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
-10.0
-20.0
-30.0
-40.0
-50.0
[pri.Ohm]
Cub_3MAJES L-6550
MAJES L-6550
Zl A 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl B 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl C 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl A 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl B 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl C 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl A 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl B 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl C 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl A 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl B 74.377 pri.Ohm 80.05°
Zl C 74.377 pri.Ohm 80.05°
Z(s) A 74.377 pri.Ohm 80.05°
Z(s) B 74.377 pri.Ohm 80.05°
Z(s) C 74.377 pri.Ohm 80.05°
Fault Type: ABC (Starting)
DIgSILENT
Falla trifásica en la barra 13.2 kV SE Corire
Por lo tanto se recomienda recortar el alcance de la zona 3 hasta el 90% de la
impedancia del transformador de la SE Corire:
Z3 = ZLINEA + 0.9xZ TRAFO= 22.34 + 0.9 x 53.46 = 70.45 ohm primarios.
Conservando sus ajustes de alcances resistivos.

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
PROTECCION DE SOBRECORRIENTE – ALSTOM MICOM P441
De acuerdo al diagrama unifilar de protecciones se tiene que en el nivel 60 kV existe
solo un interruptor de potencia que comparten la línea L-6550 y el transformador de
potencia. Por lo tanto se ajusta esta función de sobrecorriente con los mismos
ajustes recomendados para el relé de sobrecorriente de fases y de tierra del
transformador de potencia del mismo nivel de tensión:
Sobrecorriente de fases:
Curva = IEC-NI
Dial = 0.12
Sobrecorriente de tierra:
Curva = IEC-NI
Dial = 0.16
4.2.3 SE MAJES: LLEGADA A BARRA 22.9 KV

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
Marca y modelo : TEAM ARTECHE TCP PL300
PROTECCION DE SOBRECORRIENTE
De acuerdo al diagrama unifilar de protecciones, se considera esta protección como
un sistema redundante a la protección GE F35 ubicado en el lado 22.9 kV del
transformador de potencia. Por lo tanto se ajusta esta protección de sobrecorriente
con los mismos ajustes recomendados para el relé de sobrecorriente de fases y de
tierra del transformador de potencia del mismo nivel de tensión:
Curva = IEC-NI
Dial = 0.10
Curva = IEC-NI
Dial = 0.16
4.2.4 SE MAJES: NUEVA SALIDA EN 22.9 KV
Marca y modelo : TEAM ARTECHE TCP PL300
PROTECCION DE SOBRECORRIENTE
La corriente de arranque se ajusta el 130% de la corriente nominal del TC. La curva
selecciona es IEC NORMAL INVERSE y el dial de tiempo es seleccionado de tal
forma que coordine con la protección de sobrecorriente ubicada en el lado 22.9 kV
del transformador de potencia
Curva = IEC-NI
Dial = 0.15
IPH >> = 900 A primarios.

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
IPH >> = 30 A secundarios.
tPH >> = 0.10 s
100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
22.90 kV
Cub_3MAJ22.9 TR1 PROY Cub_1BUS 22.9 S1
I =2509.828 pri.A
0.120 s
0.422 s
DIgSILENT
La corriente de arranque se ajusta el 40% de la corriente nominal del TC. La curva
selecciona es IEC NORMAL INVERSE y el dial de tiempo es seleccionado de tal
forma que coordine con la protección de sobrecorriente ubicada en el lado 22.9 kV
del transformador de potencia
IE > = 2 A secundarios.
Curva = IEC-NI
Dial = 0.12
IE >> = 900 A primarios.
IE >> = 30 A secundarios.
tE >> = 0.10 s

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
10 100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
22.90 kV
Cub_3MAJ22.9 TR1 PROY Cub_1BUS 22.9 S1
3*I0 =2509.011 pri.A
0.120 s
0.386 s
DIgSILENT
4.2.5 SE MAJES: SALIDAS LAYVE Y PEDREGAL EN 10 KV
Marca y modelo : ALSTOM MICOM P142
PROTECCION DE SOBRECORRIENTE DE FASES
Los ajustes actuales de la función de sobrecorriente de fases de las protecciones de
las salidas a Layve y Pedregal se consideran adecuados y se mantienen. Los
ajustes son las siguientes:
Curva = IEC-VI
Dial = 0.05

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
10 100 1000 10000
[pri.A]
0.1
1
10
[s]
1000 10000 100000
138.00 kV
10.00 kV
Cub_3MAJ138 TR1 PROY Cub_2MAJ10 TR1 PROY
Cub_5S1 y S2 10kV
I =252.257 pri.A
0.399 s
1.351 s
DIgSILENT
4.2.6 SE REPARTICION: LINEA L-1031 EN 138 KV A SE MAJES
Datos de los Transformadores de tensión:
TT de Fases : 138÷√3 / 0.1÷√3 kV
Marca y modelo : Alstom Micom P441211B2A0
PROTECCION DE DISTANCIA – ALSTOM MICOM P441
Los ajustes actuales hacia delante de la protección existente son los siguientes:
ZONA 1: Forward
T1 = 0.00 segundos
ZONA 2: Forward

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
T2 = 0.20 segundos
ZONA 3: Forward
T3 = 0.90 segundos
Al graficar los ajustes actuales y efectuar una falla trifásica en la barra Majes 60 kV
se observa que la zona 3 no detecta la falla. Por lo tanto, no es necesario hacer
alguna modificación a los ajustes actuales.
175.
163.
150.
138.
125.
113.
100.
87.5
75.0
62.5
50.0
37.5
25.0
12.5
-12.5
-25.0
-37.5
-50.0
-62.5
-75.0
-87.5
-100.
-113.
-125. [pri.Ohm]
175.
163.
150.
138.
125.
113.
100.
87.5
75.0
62.5
50.0
37.5
25.0
12.5
-12.5
-25.0
-37.5
[pri.Ohm]
Cub_5Lne REP-CAM
Lne REP-CAM
Zl A 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl B 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl C 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl A 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl B 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl C 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl A 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl B 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl C 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl A 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl B 164.503 pri.Ohm 85.92°
Zl C 164.503 pri.Ohm 85.92°
Z(s) A 164.503 pri.Ohm 85.92°
Z(s) B 164.503 pri.Ohm 85.92°
Z(s) C 164.503 pri.Ohm 85.92°
Fault Type: - (Starting)
RELE DISTANCIA P442 EN REPARTICION REPART Date:
Annex:
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
5 CONCLUSIONES
A. De acuerdo a los resultados de flujo de potencia, las tensiones en barras de cargas en
el área de influencia del proyecto se encuentran dentro del rango permitido por la
NTCSE (+/- 5% de la tensión nominal).
B. No se observan sobrecargas en líneas y transformadores.
C. De los resultados de cortocircuito, se concluye que la capacidad térmica de las barras
del proyecto se encuentran adecuadamente dimensionadas. Así mismo, la capacidad
de ruptura de los interruptores de potencia se consideran adecuados. Los
transformadores de corriente no presentarán saturación ante cortocircuitos.
D. Se ha verificado que el relé de distancia de la línea L- 1031 ubicado en la SE
Repartición no detecta fallas en las barras de 60 kV, 22.9 kV y 10 kV de la SE Majes.
E. Se concluye que la puesta en servicio del nuevo transformador de cuatro devanados en
la SE Majes no causará desmedro alguno en la calidad del suministro eléctrico en la
zona.

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
ANEXOS

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
ANEXO I: Diagramas unifilares del sistema eléctrico.
Diagrama unifilar de protecciones de la SE Majes.

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
Construcciones Electromecánicas
SOCIEDAD ELÉCTRICA
DEL SUR OESTE S.A.

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
ANEXO II: Parámetros eléctricos del sistema eléctrico.

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 KV
DATOS DE LINEAS DE TRANSMISION
UBICACION LONGIT. R+ X+ R0 X0
ENVIO RECEPCION
kV
Km Ohm / Km Ohm / Km Ohm / Km Ohm / Km
SE Majes SE Corire 60 38
SE Corire SE Chuquibamba 60 62.4
0.3168 0.4953 0.47947 1.8368
DATOS DEL TRANSFORMADOR DE POTENCIA
TENSIONES NOMINALES (KV) POTENCIA ZCC
REGULACION
SUBESTACION
PRIMARIO SECUNDARIO (MVA) % PRIMARIO SECUNDARIO
GRUPO DE
CONEXION
Corire 60.00 13.20 4.00 5.94 ±2x2.5% -- Dyn5
Chuquibamba 60.00 23.00 4.00 5.90 ±2x2.5% -- Dyn5

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DATOS DEL CIRCUITO EQUIVALENTE DEL TRANSFORMADOR DE 4 DEVANADOS
Para representar al transformador de 4 devanados se emplea el siguiente arreglo de
transformadores de 2 devanados:
Las impedancias Z12, Z13, Z14, Z23, Z24 y Z34 son las impedancias del transformador de
cuatro devanados dadas en el protocolo de pruebas del transformador. A partir de este circuito
se representa su equivalente en secuencia cero de la siguiente forma:
Como se puede observar en el grafico anterior, se tiene un triangulo entre los lados 138 kV, 60
kV y 22.9 kV, el cual convertido en estrella queda como sigue:
LADO 138 kV
LADO 60 kV
LADO 22.9 kV
LADO 10 kV
Z14
Z12
Z23
Z24
Z34
Z13
LADO 138 kV
LADO 60 kV
LADO 22.9 kV
LADO 10 kV
Z14
Z12
Z23
Z24
Z34
Z13
LADO 138 kV
LADO 60 kV LADO 22.9 kV
Z2
Z24
Z3
Z1
Z34
Z14

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
Donde:
2
23
13
12
1
Z
Z
Z
Z
−
+
= =14.324 % (Pb =20 MVA)
2
13
23
12
2
Z
Z
Z
Z
−
+
= = -0.358 % (Pb = 20 MVA)
2
12
23
13
3
Z
Z
Z
Z
−
+
= = 9.126 % (Pb = 20 MVA)
Para el representar el devanado 10 kV en secuencia positiva se debe tener en cuenta la
siguiente expresión:
Z14 = Z1 + Z4 Æ Z4 = Z14 – Z1
Z4 = 13.863% (Pb =20 MVA)
En secuencia cero el cuarto devanado es aislado de tierra por lo que el transformador Z4 no
tiene aterramiento alguno.
El circuito equivalente a emplearse en el programa DigSilent es el siguiente:

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
ANEXO III: Resultados de flujo de potencia.
CASO ACTUAL
Avenida 2009 – Máxima Demanda
Avenida 2009 – Media Demanda
Avenida 2009 – Mínima Demanda
Estiaje 2009 – Máxima Demanda
Estiaje 2009 – Media Demanda
Estiaje 2009 – Mínima Demanda

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
PowerFactory 13.2.341
ESTUDIO DE OPERATIVIDAD SE MAJES 138/60/22.9/10 KV
FLUJOS DE POTENCIA
CASO ACTUAL
AVENIDA 2009 MAXIMA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: ACTUAL
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Line-Line Voltage, Magnitude [kV]
Voltage, Magnitude [p.u.]
Voltage, Angle [deg]
Branches
Active Power [MW]
Reactive Power [Mvar]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
12.84
-5.28
10.10
-12.79
2.42
10.10
5.28
-3.15
5.55
El Cardo
2.18
0.31
9 de Noviembre
1.25
0.18
San Gregorio
1.83
0.26
CAMANA
5.26
0.92
52.02
-5.26
-0.75
52.02
Ispacas
0.27
0.06
Pampacolca
0.31
0.06
Chuquibamba
0.23
0.05
Toran
0.52
0.10
Corire
1.43
0.29
Layve
2.62
0.53
El Pedregal
2.09
0.42
CHUQUIBAMBA
0.82
0.18
20.83
-0.82
-0.17
20.83
CORIRE
1.95
0.45
49.57
-1.95
-0.40
49.57
L-6550/2
0.82
-0.60
2.85
-0.82
-0.18
2.85
L-6550/1
2.80
-0.58
7.96
-2.77
0.14
7.96
7.50
0.73
95.73
-4.71
-0.96
95.73
-2.80
0.58
95.73
5
5.26
1.06
65.03
-0.00
0.00
65.03
-5.26
-0.92
65.03
3
CAMANA10
10.22
1.02
-2.89
CHUQ60
60.41
1.01
147.68
CHUQ23
23.10
1.00
-3.00
COR13
13.24
1.00
-3.49
CAMANA138
140.32
1.02
150.35
MAJES138
140.58
1.02
150.75
CAMANA33
33.90
1.03
148.89
CAMANA60
61.70
1.03
-0.75
MAJES10
10.03
1.00
-2.46
MAJES60
61.01
1.02
149.03
REPA138
140.53
1.02
151.64
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO ACTUAL
AVENIDA 2009 MEDIA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: ACTUAL
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
7.27
-7.17
7.33
-7.25
4.10
7.33
2.84
-3.89
4.27
El Cardo
1.30
0.19
9 de Noviembre
0.43
0.06
San Gregorio
1.10
0.16
CAMANA
2.83
0.45
28.10
-2.83
-0.40
28.10
Ispacas
0.12
0.02
Pampacolca
0.12
0.02
Chuquibamba
0.04
0.01
Toran
0.20
0.04
Corire
0.74
0.15
Layve
1.83
0.37
El Pedregal
1.36
0.28
CHUQUIBAMBA
0.27
0.06
6.84
-0.27
-0.06
6.84
CORIRE
0.94
0.20
23.63
-0.94
-0.19
23.63
L-6550/2
0.27
-0.74
2.19
-0.27
-0.06
2.19
L-6550/1
1.22
-1.01
4.40
-1.22
0.53
4.40
4.41
-0.21
64.75
-3.19
-0.65
64.75
-1.22
1.01
64.75
7
2.83
0.49
35.13
-0.00
0.00
35.13
-2.83
-0.45
35.13
6
CAMANA10
10.17
1.02
-5.35
CHUQ60
61.22
1.02
145.08
CHUQ23
23.45
1.02
-5.14
COR13
13.41
1.02
-5.46
CAMANA138
142.99
1.04
146.42
MAJES138
142.93
1.04
146.66
CAMANA33
33.65
1.02
145.62
CAMANA60
61.21
1.02
-4.18
MAJES10
10.06
1.01
-5.45
MAJES60
61.14
1.02
145.81
REPA138
142.37
1.03
147.21
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO ACTUAL
AVENIDA 2009 MINIMA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: ACTUAL
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
2.31
-8.48
6.27
-2.29
5.34
6.27
0.88
-4.34
3.90
El Cardo
0.33
0.05
9 de Noviembre
0.14
0.02
San Gregorio
0.41
0.06
CAMANA
0.87
0.13
8.65
-0.87
-0.12
8.65
Ispacas
0.04
0.01
Pampacolca
0.04
0.01
Chuquibamba
0.00
0.00
Toran
0.02
0.00
Corire
0.22
0.05
Layve
0.32
0.07
El Pedregal
0.76
0.16
CHUQUIBAMBA
0.08
0.02
1.92
-0.08
-0.02
1.92
CORIRE
0.25
0.05
6.08
-0.25
-0.05
6.08
L-6550/2
0.08
-0.81
2.21
-0.08
-0.02
2.21
L-6550/1
0.33
-1.25
3.54
-0.33
0.75
3.54
1.42
-1.00
21.73
-1.09
-0.22
21.73
-0.33
1.25
21.73
7
0.87
0.13
10.81
-0.00
-0.00
10.81
-0.87
-0.13
10.81
7
CAMANA10
10.21
1.02
-8.11
CHUQ60
62.23
1.04
141.89
CHUQ23
23.85
1.04
-8.18
COR13
13.64
1.03
-8.16
CAMANA138
144.42
1.05
142.43
MAJES138
144.14
1.04
142.56
CAMANA33
33.72
1.02
142.19
CAMANA60
61.32
1.02
-7.75
MAJES10
10.20
1.02
-8.14
MAJES60
61.82
1.03
142.31
REPA138
143.18
1.04
142.81
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO ACTUAL
ESTIAJE 2009 MAXIMA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: ACTUAL
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
12.84
-5.37
10.07
-12.79
2.47
10.07
5.28
-3.19
5.54
El Cardo
2.18
0.31
9 de Noviembre
1.25
0.18
San Gregorio
1.83
0.26
CAMANA
5.26
0.92
52.28
-5.26
-0.75
52.28
Ispacas
0.27
0.06
Pampacolca
0.31
0.06
Chuquibamba
0.23
0.05
Toran
0.52
0.10
Corire
1.43
0.29
Layve
2.62
0.53
El Pedregal
2.09
0.42
CHUQUIBAMBA
0.82
0.18
20.72
-0.82
-0.17
20.72
CORIRE
1.95
0.45
49.31
-1.95
-0.40
49.31
L-6550/2
0.82
-0.61
2.85
-0.82
-0.18
2.85
L-6550/1
2.80
-0.60
7.92
-2.77
0.15
7.92
7.50
0.72
95.25
-4.71
-0.96
95.25
-2.80
0.60
95.25
5
5.26
1.06
65.34
-0.00
-0.00
65.34
-5.26
-0.92
65.34
4
CAMANA10
10.17
1.02
4.51
CHUQ60
60.72
1.01
155.13
CHUQ23
23.22
1.01
4.45
COR13
13.31
1.01
3.97
CAMANA138
141.02
1.02
157.78
MAJES138
141.27
1.02
158.17
CAMANA33
33.73
1.02
156.31
CAMANA60
61.40
1.02
6.66
MAJES10
10.08
1.01
4.99
MAJES60
61.32
1.02
156.47
REPA138
141.21
1.02
159.05
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO ACTUAL
ESTIAJE 2009 MEDIA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: ACTUAL
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
7.27
-7.25
7.35
-7.25
4.17
7.35
2.84
-3.92
4.28
El Cardo
1.30
0.19
9 de Noviembre
0.43
0.06
San Gregorio
1.10
0.16
CAMANA
2.83
0.45
27.75
-2.83
-0.40
27.75
Ispacas
0.12
0.02
Pampacolca
0.12
0.02
Chuquibamba
0.04
0.01
Toran
0.20
0.04
Corire
0.74
0.15
Layve
1.83
0.37
El Pedregal
1.36
0.28
CHUQUIBAMBA
0.27
0.06
6.75
-0.27
-0.06
6.75
CORIRE
0.94
0.20
23.33
-0.94
-0.19
23.33
L-6550/2
0.27
-0.76
2.22
-0.27
-0.06
2.22
L-6550/1
1.22
-1.04
4.41
-1.22
0.56
4.41
4.41
-0.25
63.94
-3.19
-0.65
63.94
-1.22
1.04
63.94
6
2.83
0.49
34.69
-0.00
-0.00
34.69
-2.83
-0.45
34.69
5
CAMANA10
10.30
1.03
10.02
CHUQ60
62.01
1.03
160.43
CHUQ23
23.75
1.03
10.22
COR13
13.58
1.03
9.91
CAMANA138
143.43
1.04
161.74
MAJES138
143.37
1.04
161.98
CAMANA33
34.07
1.03
160.97
CAMANA60
61.98
1.03
11.15
MAJES10
10.19
1.02
9.92
MAJES60
61.91
1.03
161.15
REPA138
142.80
1.03
162.53
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO ACTUAL
ESTIAJE 2009 MINIMA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: ACTUAL
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
2.31
-8.42
6.25
-2.29
5.30
6.25
0.88
-4.31
3.88
El Cardo
0.33
0.05
9 de Noviembre
0.14
0.02
San Gregorio
0.41
0.06
CAMANA
0.87
0.13
8.44
-0.87
-0.12
8.44
Ispacas
0.04
0.01
Pampacolca
0.04
0.01
Chuquibamba
0.00
0.00
Toran
0.02
0.00
Corire
0.22
0.05
Layve
0.32
0.07
El Pedregal
0.76
0.16
CHUQUIBAMBA
0.08
0.02
1.93
-0.08
-0.02
1.93
CORIRE
0.25
0.05
6.10
-0.25
-0.05
6.10
L-6550/2
0.08
-0.80
2.21
-0.08
-0.02
2.21
L-6550/1
0.33
-1.24
3.53
-0.33
0.75
3.53
1.42
-0.99
21.81
-1.09
-0.22
21.81
-0.33
1.24
21.81
7
0.87
0.13
10.55
-0.00
0.00
10.55
-0.87
-0.13
10.55
4
CAMANA10
10.47
1.05
-14.51
CHUQ60
62.01
1.03
135.46
CHUQ23
23.76
1.03
-14.60
COR13
13.59
1.03
-14.58
CAMANA138
143.91
1.04
136.01
MAJES138
143.63
1.04
136.14
CAMANA33
34.57
1.05
135.78
CAMANA60
62.87
1.05
-14.17
MAJES10
10.16
1.02
-14.57
MAJES60
61.60
1.03
135.89
REPA138
142.67
1.03
136.39
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
CASO PROYECTADO
Avenida 2009 – Media Demanda
Avenida 2009 – Mínima Demanda
Estiaje 2009 – Máxima Demanda
Estiaje 2009 – Media Demanda

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO PROYECTADO
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
L60
-2.80
0.51
22.96
L10
-4.71
-0.96
97.55
L22.9
-2.94
-0.60
20.23
Line
10.45
2.05
42.01
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
2.94
0.60
Z3
Z2
Z4
Z1
1
Chuquibamba
0.23
0.05
El Cardo
2.18
0.31
Ispacas
0.27
0.06
Toran
0.52
0.10
9 de Noviembre
1.25
0.18
Pampacolca
0.31
0.06
Corire
1.43
0.29
San Gregorio
1.83
0.26
Layve
2.62
0.53
5.28
-3.10
5.56
-5.26
-1.06
5.56
15.81
-3.80
11.85
-15.73
1.05
11.85
CAMANA
5.26
0.92
52.30
-5.26
-0.75
52.30
El Pedregal
2.09
0.42
CHUQUIBAMBA
0.82
0.18
21.38
-0.82
-0.17
21.38
CORIRE
1.95
0.46
50.89
-1.95
-0.40
50.89
L-6550/2
0.82
-0.56
2.86
-0.82
-0.18
2.86
L-6550/1
2.80
-0.51
8.13
-2.77
0.10
8.13
5.26
1.06
65.38
-0.00
-0.00
65.38
-5.26
-0.92
65.38
3
MAJES22.9
22.64
0.99
144.80
N
CAMANA138
139.59
1.01
149.49
MAJES138
139.86
1.01
149.90
CAMANA10
10.17
1.02
-3.78
CHUQ60
58.84
0.98
144.22
CHUQ23
22.50
0.98
-6.50
COR13
12.90
0.98
-7.03
CAMANA33
33.72
1.02
148.02
CAMANA60
61.37
1.02
-1.62
MAJES10
9.84
0.98
-6.33
MAJES60
59.49
0.99
145.61
REPA138
140.16
1.02
150.96
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO PROYECTADO
AVENIDA 2009 MEDIA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
L60
-1.22
0.96
12.44
L10
-3.19
-0.65
65.44
L22.9
-1.96
-0.40
13.36
Line
6.37
0.47
24.76
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
1.96
0.40
Z3
Z2
Z4
Z1
3
Chuquibamba
0.04
0.01
El Cardo
1.30
0.19
Ispacas
0.12
0.02
Toran
0.20
0.04
9 de Noviembre
0.43
0.06
Pampacolca
0.12
0.02
Corire
0.74
0.15
San Gregorio
1.10
0.16
Layve
1.83
0.37
2.84
-3.86
4.27
-2.83
-0.49
4.27
9.24
-6.41
8.09
-9.21
3.39
8.09
CAMANA
2.83
0.45
28.20
-2.83
-0.40
28.20
El Pedregal
1.36
0.28
CHUQUIBAMBA
0.27
0.06
6.97
-0.27
-0.06
6.97
CORIRE
0.94
0.20
24.09
-0.94
-0.19
24.09
L-6550/2
0.27
-0.71
2.15
-0.27
-0.06
2.15
L-6550/1
1.22
-0.96
4.40
-1.22
0.50
4.40
2.83
0.49
35.25
-0.00
-0.00
35.25
-2.83
-0.45
35.25
6
MAJES22.9
22.85
1.00
142.97
N
CAMANA138
142.50
1.03
145.84
MAJES138
142.45
1.03
146.09
CAMANA10
10.13
1.01
-5.93
CHUQ60
60.04
1.00
142.75
CHUQ23
23.00
1.00
-7.48
COR13
13.15
1.00
-7.82
CAMANA33
33.53
1.02
145.04
CAMANA60
61.00
1.02
-4.76
MAJES10
9.95
1.00
-7.79
MAJES60
59.98
1.00
143.49
REPA138
142.08
1.03
146.75
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO PROYECTADO
AVENIDA 2009 MINIMA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
L60
-0.33
1.17
9.71
L10
-1.09
-0.22
22.24
L22.9
-0.98
-0.20
6.68
Line
2.39
-0.69
9.56
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
0.98
0.20
Z3
Z2
Z4
Z1
5
Chuquibamba
0.00
0.00
El Cardo
0.33
0.05
Ispacas
0.04
0.01
Toran
0.02
0.00
9 de Noviembre
0.14
0.02
Pampacolca
0.04
0.01
Corire
0.22
0.05
San Gregorio
0.41
0.06
Layve
0.32
0.07
0.88
-4.32
3.89
-0.87
-0.13
3.89
3.29
-8.15
6.28
-3.27
5.01
6.28
CAMANA
0.87
0.13
8.66
-0.87
-0.12
8.66
El Pedregal
0.76
0.16
CHUQUIBAMBA
0.08
0.02
1.98
-0.08
-0.02
1.98
CORIRE
0.25
0.05
6.28
-0.25
-0.05
6.28
L-6550/2
0.08
-0.75
2.14
-0.08
-0.02
2.14
L-6550/1
0.33
-1.17
3.43
-0.33
0.70
3.43
0.87
0.13
10.83
-0.00
0.00
10.83
-0.87
-0.13
10.83
7
MAJES22.9
22.84
1.00
141.02
N
CAMANA138
144.20
1.04
142.14
MAJES138
143.92
1.04
142.27
CAMANA10
10.19
1.02
-8.40
CHUQ60
60.28
1.00
140.85
CHUQ23
23.10
1.00
-9.22
COR13
13.22
1.00
-9.21
CAMANA33
33.67
1.02
141.89
CAMANA60
61.23
1.02
-8.05
MAJES10
9.97
1.00
-9.16
MAJES60
59.89
1.00
141.28
REPA138
143.05
1.04
142.58
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO PROYECTADO
ESTIAJE 2009 MAXIMA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
L60
-2.80
0.53
22.86
L10
-4.71
-0.96
97.04
L22.9
-2.94
-0.60
20.12
Line
10.45
2.03
41.78
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
2.94
0.60
Z3
Z2
Z4
Z1
1
Chuquibamba
0.23
0.05
El Cardo
2.18
0.31
Ispacas
0.27
0.06
Toran
0.52
0.10
9 de Noviembre
1.25
0.18
Pampacolca
0.31
0.06
Corire
1.43
0.29
San Gregorio
1.83
0.26
Layve
2.62
0.53
5.28
-3.14
5.55
-5.26
-1.06
5.55
15.81
-3.90
11.81
-15.73
1.12
11.81
CAMANA
5.26
0.92
52.55
-5.26
-0.75
52.55
El Pedregal
2.09
0.42
CHUQUIBAMBA
0.82
0.18
21.27
-0.82
-0.17
21.27
CORIRE
1.95
0.46
50.61
-1.95
-0.40
50.61
L-6550/2
0.82
-0.56
2.86
-0.82
-0.18
2.86
L-6550/1
2.80
-0.53
8.09
-2.77
0.11
8.09
5.26
1.06
65.69
-0.00
0.00
65.69
-5.26
-0.92
65.69
4
MAJES22.9
22.76
0.99
152.30
N
CAMANA138
140.29
1.02
156.95
MAJES138
140.55
1.02
157.35
CAMANA10
10.12
1.01
3.64
CHUQ60
59.16
0.99
151.72
CHUQ23
22.62
0.98
1.01
COR13
12.97
0.98
0.49
CAMANA33
33.56
1.02
155.46
CAMANA60
61.09
1.02
5.82
MAJES10
9.90
0.99
1.18
MAJES60
59.80
1.00
153.11
REPA138
140.84
1.02
158.40
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO PROYECTADO
ESTIAJE 2009 MEDIA DEMANDA
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
L60
-1.22
0.94
12.44
L10
-3.19
-0.65
65.85
L22.9
-1.96
-0.40
13.44
Line
6.37
0.49
24.68
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
1.96
0.40
Z3
Z2
Z4
Z1
4
Chuquibamba
0.04
0.01
El Cardo
1.30
0.19
Ispacas
0.12
0.02
Toran
0.20
0.04
9 de Noviembre
0.43
0.06
Pampacolca
0.12
0.02
Corire
0.74
0.15
San Gregorio
1.10
0.16
Layve
1.83
0.37
2.84
-3.89
4.27
-2.83
-0.49
4.27
9.24
-6.45
8.07
-9.21
3.40
8.07
CAMANA
2.83
0.45
27.83
-2.83
-0.40
27.83
El Pedregal
1.36
0.28
CHUQUIBAMBA
0.27
0.06
7.02
-0.27
-0.06
7.02
CORIRE
0.94
0.21
24.24
-0.94
-0.19
24.24
L-6550/2
0.27
-0.70
2.14
-0.27
-0.06
2.14
L-6550/1
1.22
-0.94
4.40
-1.22
0.49
4.40
2.83
0.49
34.78
-0.00
0.00
34.78
-2.83
-0.45
34.78
5
MAJES22.9
22.71
0.99
158.28
N
CAMANA138
143.03
1.04
161.20
MAJES138
142.97
1.04
161.45
CAMANA10
10.27
1.03
9.47
CHUQ60
59.67
0.99
158.07
CHUQ23
22.85
0.99
7.84
COR13
13.07
0.99
7.49
CAMANA33
33.98
1.03
160.42
CAMANA60
61.81
1.03
10.61
MAJES10
9.89
0.99
7.51
MAJES60
59.61
0.99
158.82
REPA138
142.61
1.03
162.10
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
FLUJOS DE POTENCIA
CASO PROYECTADO
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Load Flow Balanced
Nodes
Branches
Active Power [MW]
Maximum Loading [%]
SE MAJES
L60
-0.33
1.16
9.67
L10
-1.09
-0.22
22.32
L22.9
-0.98
-0.20
6.71
Line
2.39
-0.68
9.58
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
0.98
0.20
Z3
Z2
Z4
Z1
5
Chuquibamba
0.00
0.00
El Cardo
0.33
0.05
Ispacas
0.04
0.01
Toran
0.02
0.00
9 de Noviembre
0.14
0.02
Pampacolca
0.04
0.01
Corire
0.22
0.05
San Gregorio
0.41
0.06
Layve
0.32
0.07
0.88
-4.29
3.88
-0.87
-0.13
3.88
3.29
-8.08
6.26
-3.27
4.97
6.26
CAMANA
0.87
0.13
8.45
-0.87
-0.12
8.45
El Pedregal
0.76
0.16
CHUQUIBAMBA
0.08
0.02
1.99
-0.08
-0.02
1.99
CORIRE
0.25
0.05
6.30
-0.25
-0.05
6.30
L-6550/2
0.08
-0.75
2.14
-0.08
-0.02
2.14
L-6550/1
0.33
-1.16
3.42
-0.33
0.70
3.42
0.87
0.13
10.56
-0.00
0.00
10.56
-0.87
-0.13
10.56
4
MAJES22.9
22.76
0.99
134.58
N
CAMANA138
143.67
1.04
135.71
MAJES138
143.40
1.04
135.84
CAMANA10
10.45
1.05
-14.81
CHUQ60
60.06
1.00
134.41
CHUQ23
23.02
1.00
-15.66
COR13
13.17
1.00
-15.65
CAMANA33
34.52
1.05
135.48
CAMANA60
62.77
1.05
-14.47
MAJES10
9.93
0.99
-15.60
MAJES60
59.67
0.99
134.84
REPA138
142.53
1.03
136.15
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
ANEXO IV: Resultados de cortocircuito.
CASO PROYECTADO
Cortocircuito trifásico
Cortocircuito monofásico
Cortocircuito trifásico
Cortocircuito monofásico

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
CORTOCIRCUITO TRIFASICO
CASO PROYECTADO
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Max. 3-Phase Short-Circuit acc. to IEC
Short Circuit Nodes
Initial Short-Circuit Power [MVA]
Initial Short-Circuit Current [kA]
Peak Short-Circuit Current [kA]
Branches
Initial Short-Circuit Pow
Initial Short-Circuit Cur
Peak Short-Circuit Curren
SE MAJES
L60
119.62
1.151
2.953
L10
69.85
4.033
10.760
L22.9
80.40
2.027
5.362
Line
0.00
0.000
0.000
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
Z3
Z2
Z4
Z1
1
Chuquibamba
El Cardo
Ispacas
Toran
9 de Noviembre
Pampacolca
Corire
San Gregorio
Layve
0.00
0.000
0.000
261.06
1.092
2.177
0.00
0.000
0.000
386.18
1.616
3.458
CAMANA
0.00
0.000
0.000
69.08
3.989
10.021
El Pedregal
CHUQUIBAMBA
0.00
0.000
0.000
28.18
0.707
1.483
CORIRE
0.00
0.000
0.000
37.10
1.623
3.838
L-6550/2
0.00
0.000
0.000
44.24
0.426
0.786
L-6550/1
0.00
0.000
0.000
73.62
0.708
1.451
0.00
0.000
0.000
125.98
1.212
2.794
113.23
1.981
4.651
3
MAJES22.9
80.40
2.027
5.362
N
CAMANA138
261.06
1.092
2.177
MAJES138
386.18
1.616
3.458
CAMANA10
69.08
3.989
10.021
CHUQ60
44.24
0.426
0.786
CHUQ23
28.18
0.707
1.483
COR13
37.10
1.623
3.838
CAMANA33
113.23
1.981
4.651
CAMANA60
125.98
1.212
2.794
MAJES10
69.85
4.033
10.760
MAJES60
119.62
1.151
2.953
REPA138
667.90
2.794
6.187
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
CORTOCIRCUITO MONOFASICO
CASO PROYECTADO
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Max. Single Phase to Ground acc. to IEC
Short Circuit Nodes
Initial Short-Circuit Power A [MVA]
Initial Short-Circuit Current A [kA]
Peak Short-Circuit Current A [kA]
Branches
Initial Short-Circuit
Peak Short-Circuit Cur
SE MAJES
L60
53.99
1.559
3.998
L10
0.00
0.000
0.000
L22.9
38.04
2.877
7.611
Line
18.69
0.235
0.502
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
Z3
Z2
Z4
Z1
1
Chuquibamba
El Cardo
Ispacas
Toran
9 de Noviembre
Pampacolca
Corire
San Gregorio
Layve
11.39
0.143
0.306
78.49
0.985
1.963
15.88
0.199
0.441
111.65
1.401
3.000
CAMANA
3.53
0.185
0.436
0.00
0.000
0.000
El Pedregal
CHUQUIBAMBA
0.00
0.000
0.000
11.88
0.894
1.876
CORIRE
0.00
0.000
0.000
14.82
1.945
4.601
L-6550/2
0.09
0.003
0.005
10.44
0.301
0.556
L-6550/1
0.03
0.001
0.002
21.16
0.611
1.251
22.09
0.277
0.552
0.00
0.000
0.000
49.63
2.605
6.116
3
MAJES22.9
38.04
2.877
7.611
N
CAMANA138
100.52
1.262
2.514
MAJES138
141.62
1.778
3.805
CAMANA10
0.00
0.000
0.000
CHUQ60
10.44
0.301
0.556
CHUQ23
11.88
0.894
1.876
COR13
14.82
1.945
4.601
CAMANA33
53.16
2.790
6.552
CAMANA60
0.00
0.000
0.000
MAJES10
0.00
0.000
0.000
MAJES60
53.96
1.558
3.996
REPA138
230.66
2.895
6.410
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
CORTOCIRCUITO TRIFASICO
CASO PROYECTADO
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Max. 3-Phase Short-Circuit acc. to IEC
Short Circuit Nodes
Initial Short-Circuit Power [MVA]
Initial Short-Circuit Current [kA]
Peak Short-Circuit Current [kA]
Branches
Initial Short-Circuit Pow
Initial Short-Circuit Cur
Peak Short-Circuit Curren
SE MAJES
L60
115.46
1.111
2.817
L10
68.43
3.951
10.455
L22.9
78.51
1.979
5.190
Line
0.00
0.000
0.000
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
Z3
Z2
Z4
Z1
5
Chuquibamba
El Cardo
Ispacas
Toran
9 de Noviembre
Pampacolca
Corire
San Gregorio
Layve
0.00
0.000
0.000
241.41
1.010
2.010
0.00
0.000
0.000
344.82
1.443
3.057
CAMANA
0.00
0.000
0.000
67.54
3.900
9.731
El Pedregal
CHUQUIBAMBA
0.00
0.000
0.000
27.94
0.701
1.470
CORIRE
0.00
0.000
0.000
36.68
1.604
3.786
L-6550/2
0.00
0.000
0.000
43.65
0.420
0.776
L-6550/1
0.00
0.000
0.000
71.97
0.693
1.417
0.00
0.000
0.000
120.86
1.163
2.661
109.09
1.909
4.447
4
MAJES22.9
78.51
1.979
5.190
N
CAMANA138
241.41
1.010
2.010
MAJES138
344.82
1.443
3.057
CAMANA10
67.54
3.900
9.731
CHUQ60
43.65
0.420
0.776
CHUQ23
27.94
0.701
1.470
COR13
36.68
1.604
3.786
CAMANA33
109.09
1.909
4.447
CAMANA60
120.86
1.163
2.661
MAJES10
68.43
3.951
10.455
MAJES60
115.46
1.111
2.817
REPA138
553.38
2.315
5.013
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
DELCROSA
SEAL
CORTOCIRCUITO MONOFASICO
CASO PROYECTADO
Project: SE MAJES
Graphic: PROYECTO
Date:
Annex:
Max. Single Phase to Ground acc. to IEC
Short Circuit Nodes
Initial Short-Circuit Power A [MVA]
Initial Short-Circuit Current A [kA]
Peak Short-Circuit Current A [kA]
Branches
Peak Short-Circuit Cur
SE MAJES
L60
52.32
1.510
3.830
L10
0.00
0.000
0.000
L22.9
37.20
2.814
7.377
Line
17.14
0.215
0.456
Z14
Z34
Z24
Lod Majes22.9
Z3
Z2
Z4
Z1
5
Chuquibamba
El Cardo
Ispacas
Toran
9 de Noviembre
Pampacolca
Corire
San Gregorio
Layve
10.45
0.131
0.278
73.96
0.928
1.848
13.59
0.171
0.369
103.01
1.293
2.740
CAMANA
3.41
0.179
0.418
0.00
0.000
0.000
El Pedregal
CHUQUIBAMBA
0.00
0.000
0.000
11.79
0.888
1.861
CORIRE
0.00
0.000
0.000
14.69
1.928
4.549
L-6550/2
0.09
0.003
0.005
10.37
0.299
0.553
L-6550/1
0.03
0.001
0.002
20.89
0.603
1.234
20.79
0.261
0.519
0.00
0.000
0.000
47.94
2.516
5.863
4
MAJES22.9
37.20
2.814
7.377
N
CAMANA138
94.69
1.188
2.366
MAJES138
130.49
1.638
3.471
CAMANA10
0.00
0.000
0.000
CHUQ60
10.37
0.299
0.553
CHUQ23
11.79
0.888
1.861
COR13
14.69
1.928
4.549
CAMANA33
51.36
2.696
6.281
CAMANA60
0.00
0.000
0.000
MAJES10
0.00
0.000
0.000
MAJES60
52.28
1.509
3.827
REPA138
203.92
2.559
5.541
DIgSILENT

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
ANEXO V: Planillas de ajuste.

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
EnerVista UR Setup Version: 5.60
Settings File: TR4D MAJES.urs
Product Order Code:: T60‐G03‐HKH‐F8N‐H6A‐M8N‐P6B
Product Version: 560
Selection: ENABLED Features
INSTALLATION
Relay Name Relay‐1
SYSTEM SETUP: AC INPUTS: CURRENT
CT F1: Phase CT Primary 200 A
CT F1: Phase CT Secondary 5 A
CT F1: Ground CT Primary 200 A
CT F1: Ground CT Secondary 5 A
CT M1: Phase CT Primary 400 A
CT M1: Phase CT Secondary 5 A
CT M1: Ground CT Primary 400 A
CT M1: Ground CT Secondary 5 A
CT M5: Phase CT Primary 300 A
CT M5: Phase CT Secondary 5 A
CT M5: Ground CT Primary 300 A
CT M5: Ground CT Secondary 5 A
POWER SYSTEM
Nominal Frequency 60 Hz
Phase Rotation ABC
Frequency And Phase Reference SRC 1
Frequency Tracking Function Enabled
SIGNAL SOURCES
SOURCE 1: Name MAT
SOURCE 1: Phase CT F1
SOURCE 1: Ground CT F1
SOURCE 1: Phase VT None
SOURCE 1: Auxiliary VT None
SOURCE 2: Name AT
SOURCE 3: Name MT1
SOURCE 3: Phase CT M1
SOURCE 3: Ground CT M1
SOURCE 4: Name MT2
SOURCE 4: Phase CT M5
SOURCE 4: Ground CT M5
TRANSFORMADOR DE POTENCIA DE 4 DEVANADOS SE MAJES

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
TRANSFORMER: GENERAL
Number Of Windings 4
Reference Winding Selection 0
Phase Compensation Internal (software)
Load Loss At Rated Load 100 kW
Rated Winding Temperature Rise 65°C (oil)
No Load Loss 10 kW
Type Of Cooling OA
Top‐oil Rise Over Ambient 35 °C
Thermal Capacity 100.00 kWh/°C
Winding Thermal Time Constant 2.00 min
WINDINGS
WINDING 1: Source SRC 1
WINDING 1: Rated MVA 25.000 MVA
WINDING 1: Nominal Phs‐phs Voltage 138.000 kV
WINDING 1: Connection Wye
WINDING 1: Grounding Within zone
WINDING 1: Angle Wrt Winding 1 0.0 deg
WINDING 1: Resistance 10.0000 ohms
WINDING 4: Connection Delta
WINDING 4: Grounding Not within zone
WINDING 4: Angle Wrt Winding 1 ‐150.0 deg

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
TRANSFORMER: PERCENT DIFFERENTIAL [GROUP 1]
Function Enabled
Pickup 0.200 pu
Slope 1 25%
Break 1 2.000 pu
Break 2 8.000 pu
Slope 2 80%
Inrush Inhibit Function Adapt. 2nd
Inrush Inhibit Mode Per phase
Inrush Inhibit Level 15.0 % fo
Overexcitation Inhibit Function 5th
Overexcitation Inhibit Level 25.0 % fo
Block OFF
Target Self‐reset
Events Enabled
INSTANTANEOUS DIFFERENTIAL [GROUP 1]
Function Enabled
Pickup 8.000 pu
Block OFF
Target Self‐reset
Events Enabled

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
Settings File: F35
Product Order Code:: F35‐G03‐HKH‐F8L‐H6A‐MXX
INSTALLATION
VOLTAGE
VT F5: Phase VT Connection Wye
VT F5: Phase VT Secondary 100.0 V
VT F5: Phase VT Ratio 1380.00 :1
VT F5: Auxiliary VT Connection Vag
VT F5: Auxiliary VT Secondary 66.4 V
VT F5: Auxiliary VT Ratio 1.00 :1
POWER SYSTEM
Phase Rotation ABC
SIGNAL SOURCES
SOURCE 1: Name SRC 1
SOURCE 1: Phase VT F5
GROUPED ELEMENTS: GROUP 1: PHASE CURRENT: PHASE TOC [GROUP 1]
PHASE TOC1: Function Enabled
PHASE TOC1: Signal Source SRC 1
PHASE TOC1: Input RMS
PHASE TOC1: Pickup 0.680 pu
PHASE TOC1: Curve IEC Curve A
PHASE TOC1: TD Multiplier 0.12
PHASE TOC1: Reset Instantaneous
PHASE TOC1: Voltage Restraint Disabled
PHASE TOC1: Block A OFF
PHASE TOC1: Block B OFF
PHASE TOC1: Block C OFF
PHASE TOC1: Target Self‐reset
PHASE TOC1: Events Enabled
SOBRECORRIENTE LADO 138 KV

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
PHASE IOC [GROUP 1]
PHASE IOC1: Function Enabled
PHASE IOC1: Source SRC 1
PHASE IOC1: Pickup 5.250 pu
PHASE IOC1: Delay 0.10 s
PHASE IOC1: Reset Delay 0.00 s
PHASE IOC1: Block A OFF
PHASE IOC1: Block B OFF
PHASE IOC1: Block C OFF
PHASE IOC1: Target Self‐reset
PHASE IOC1: Events Enabled
NEUTRAL CURRENT: NEUTRAL TOC [GROUP 1]
NEUTRAL TOC1: Function Enabled
NEUTRAL TOC1: Source SRC 1
NEUTRAL TOC1: Input RMS
NEUTRAL TOC1: Pickup 0.210 pu
NEUTRAL TOC1: Curve IEC Curve A
NEUTRAL TOC1: TD Multiplier 0.13
NEUTRAL TOC1: Reset Instantaneous
NEUTRAL TOC1: Block OFF
NEUTRAL TOC1: Target Self‐reset
NEUTRAL TOC1: Events Enabled
NEUTRAL IOC [GROUP 1]
NEUTRAL IOC1: Function Enabled
NEUTRAL IOC1: Source SRC 1
NEUTRAL IOC1: Pickup 5.250 pu
NEUTRAL IOC1: Delay 0.10 s
NEUTRAL IOC1: Reset Delay 0.00 s
NEUTRAL IOC1: Block OFF
NEUTRAL IOC1: Target Self‐reset
NEUTRAL IOC1: Events Enabled

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
Settings File: F35
INSTALLATION
VOLTAGE
POWER SYSTEM
Phase Rotation ABC
SIGNAL SOURCES

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
Settings File: F35
INSTALLATION
VOLTAGE
POWER SYSTEM
Phase Rotation ABC
SIGNAL SOURCES
SOBRECORRIENTE LADO 22.9 KV

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
MARCA TEAM ARTECHE
MODELO TCP PL300
CURRENT TRANSFORMER
CT  Phase Primary 300 A
CT  Phase Secondary 5 A
CT  Ground Primary 300 A
CT  Ground Secondary 5 A
PHASE OVERCURRENT:
Pickup 6.25 A
Curve IEC NI
TD Multiplier 0.13
NEUTRAL OVERCURRENT:
Pickup ‐‐
Curve ‐‐
TD Multiplier ‐‐
SE MAJES LINEA L-6550 ALSTOM MICOM P442

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
MARCA TEAM ARTECHE
MODELO TCP PL300
CURRENT TRANSFORMER
PHASE OVERCURRENT:
Pickup 4.90 A
Curve IEC NI
TD Multiplier 0.1
Pickup 1.50 A
Curve IEC NI
TD Multiplier 0.16
SOBRECORRIENTE LLEGADA 22.9 KV

S.E. MAJES 138/60/22.9/10 kV
MARCA TEAM ARTECHE
MODELO TCP PL300
CURRENT TRANSFORMER
PHASE OVERCURRENT:
Pickup 6.50 A
Curve IEC NI
TD Multiplier 0.15
INST PHASE OVERCURRENT:
Pickup 30.0 A
Time 0.1
Pickup 2.0 A
Curve IEC NI
TD Multiplier 0.12
INST NEUTRAL OVERCURRENT:
Pickup 30.0 A
Time 0.1
SOBRECORRIENTE SALIDA 22.9 KV

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