5. José Agüera Soriano 2012 6
GEMASOLAR (04-10-2011)
UBICADA EN FUENTES DE ANDALUCIA (SEVILLA-SPAIN)
6. José Agüera Soriano 2012 7
Gemasolar es la primera termosolar comercial del mundo que
aplica la tecnología de receptor de torre central (120 m de
altura) y almacenamiento térmico en sales fundidas (60% de
nitrato de potasio y 40% de nitrato de sodio), que alcanzan
temperaturas por encima de los 500°C.
El tanque de almacenamiento de sales calientes permite una
autonomía de generación eléctrica de hasta 15 horas sin aporte
solar, lo que asegura la producción eléctrica durante unas 6500
horas al año. Potencia 19,9 MW; y 110 GWh/año.
Consta de 2652 eliostatos (panel de espejos). Cada uno tiene
una superficie reflectante de 110 metros cuadrados y sigue al sol
con dos motores operados por sistemas electrónicos que
reajustan la posición 15 veces por minuto.
10. José Agüera Soriano 2012 11
Ciclos de máximo rendimiento
CONCEPTOS TERMODINÁMICOS
El calor que se necesita para la 4’-1 la suministra el propio
fluido, que cede teóricamente la misma cantidad de calor
en la transformación 2-3’
área A’4’1A = área B’3’2B
s
T
1 2
4' 4 3' 3
T1
2T
A' A BB'
Q1
Q2
4'1Q 23'Q=| |
11. José Agüera Soriano 2012 12
4
T
Q2
A' s
1Q
1
2
3
D
B
A C
s
mT
T2
T
T1
C'
1
m2
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en
función de las temperaturas medias
1
2
1
Q
Q
t
12. José Agüera Soriano 2012 13
4
T
Q2
A' s
1Q
1
2
3
D
B
A C
s
mT
T2
T
T1
C'
1
m2
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en
función de las temperaturas medias
1
2
1
Q
Q
t
Q1 = área A’ABCC’
13. José Agüera Soriano 2012 14
4
T
Q2
A' s
1Q
1
2
3
D
B
A C
s
mT
T2
T
T1
C'
1
m2
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en
función de las temperaturas medias
1
2
1
Q
Q
t
Q1 = área A’ABCC’
Q2 = área A’ADCC’
14. José Agüera Soriano 2012 15
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en
función de las temperaturas medias
área A’12C’ = Tm1s
área A’43C’ = Tm2s
4
T
Q2
A' s
1Q
1
2
3
D
B
A C
s
mT
T2
T
T1
C'
1
m2
15. José Agüera Soriano 2012 16
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en
función de las temperaturas medias
área A’12C’ = Tm1s
área A’43C’ = Tm2s m1
m2
1
T
T
t
4
T
Q2
A' s
1Q
1
2
3
D
B
A C
s
mT
T2
T
T1
C'
1
m2
16. José Agüera Soriano 2012 17
Esquema de una instalación simple de vapor
5 1'
1
1
3
4
4
frío
aire
aire
caliente
la chimenea
humos hacia
refrigeración
agua de
condensador
turbina 2
calderín
sobrecalentador
de vapor
generador
alimentación
bomba de
economizador
17. José Agüera Soriano 2012 18
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
frío
aire
aire
caliente
la chimenea
humos hacia
refrigeración
agua de
condensador
turbina 2
calderín
sobrecalentador
de vapor
generador
alimentación
bomba de
economizador
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbina
18. José Agüera Soriano 2012 19
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
frío
aire
aire
caliente
la chimenea
humos hacia
refrigeración
agua de
condensador
turbina 2
calderín
sobrecalentador
de vapor
generador
alimentación
bomba de
economizador
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbina
isoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensador
19. José Agüera Soriano 2012 20
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
frío
aire
aire
caliente
la chimenea
humos hacia
refrigeración
agua de
condensador
turbina 2
calderín
sobrecalentador
de vapor
generador
alimentación
bomba de
economizador
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbina
isoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensador
isoentrópica 3-4 (teórica): compresión en las bombas
20. José Agüera Soriano 2012 21
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
frío
aire
aire
caliente
la chimenea
humos hacia
refrigeración
agua de
condensador
turbina 2
calderín
sobrecalentador
de vapor
generador
alimentación
bomba de
economizador
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbina
isoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensador
isoentrópica 3-4 (teórica): compresión en las bombas
isobara 4-5 (teórica): precalentamiento en el economizador
21. José Agüera Soriano 2012 22
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
frío
aire
aire
caliente
la chimenea
humos hacia
refrigeración
agua de
condensador
turbina 2
calderín
sobrecalentador
de vapor
generador
alimentación
bomba de
economizador
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbina
isoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensador
isoentrópica 3-4 (teórica): compresión en las bombas
isobara 4-5 (teórica): precalentamiento en el economizador
isoterma y/o isobara 5-1’: vaporización en el hogar
22. José Agüera Soriano 2012 23
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
frío
aire
aire
caliente
la chimenea
humos hacia
refrigeración
agua de
condensador
turbina 2
calderín
sobrecalentador
de vapor
generador
alimentación
bomba de
economizador
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbina
isoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensador
isoentrópica 3-4 (teórica): compresión en las bombas
isobara 4-5 (teórica): precalentamiento en el economizador
isoterma y/o isobara 5-1’: vaporización en el hogar
isobara 1’-1 (teórica): calentamiento en el sobrecalentador
23. José Agüera Soriano 2012 24
Ciclo Rankine en los diagramas T-s y h-s
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
24. José Agüera Soriano 2012 25
William John Macquorn Rankine
(Escocia, 1820-1872)
25. José Agüera Soriano 2012 26
tW
cc
hhQ
2
2
1
2
2
12
Trabajo, calor y rendimiento
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
Trabajo turbina
2112 hhWt
26. José Agüera Soriano 2012 27
tW
cc
hhQ
2
2
1
2
2
12
Trabajo, calor y rendimiento
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
Trabajo turbina
2112 hhWt
4334 hhWt
Trabajo bomba
27. José Agüera Soriano 2012 28
tW
cc
hhQ
2
2
1
2
2
12
Trabajo, calor y rendimiento
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
Trabajo turbina
2112 hhWt
4334 hhWt
4141 hhQ
Trabajo bomba
Calor caldera
28. José Agüera Soriano 2012 29
Rendimientos
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
Bruto
41
21
41
12
b
hh
hh
Q
Wt
t
29. José Agüera Soriano 2012 30
Rendimientos
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
Bruto
Neto
41
3412
n
Q
WW tt
t
41
21
41
12
b
hh
hh
Q
Wt
t
41
3421
n
)(
hh
hhhh
t
30. José Agüera Soriano 2012 31
Características que mejoran el rendimiento
m1
m2
1
T
T
t
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'
6
s
2T
3
4
s
2
1T
T
1
5
T
mT 1
1m
1. Temperatura máxima T1 elevada: aumenta Tm1
31. José Agüera Soriano 2012 32
Características que mejoran el rendimiento
m1
m2
1
T
T
t
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'
6
s
2T
3
4
s
2
1T
T
1
5
T
mT 1
1m
1. Temperatura máxima T1 elevada: aumenta Tm1
2. Presión de vaporización elevada: aumenta Tm1
32. José Agüera Soriano 2012 33
Características que mejoran el rendimiento
m1
m2
1
T
T
t
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'
6
s
2T
3
4
s
2
1T
T
1
5
T
mT 1
1m
1. Temperatura máxima T1 elevada: aumenta Tm1
2. Presión de vaporización elevada: aumenta Tm1
3. Presión de condensación baja: disminuye Tm2
33. José Agüera Soriano 2012 34
Características que mejoran el rendimiento
m1
m2
1
T
T
t
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'
6
s
2T
3
4
s
2
1T
T
1
5
T
mT 1
1m
1. Temperatura máxima T1 elevada: aumenta Tm1
2. Presión de vaporización elevada: aumenta Tm1
3. Presión de condensación baja: disminuye Tm2
4. Precalentamiento agua alimentación: aumenta Tm1
34. José Agüera Soriano 2012 35
En efecto, el precalentamiento 4-5 (figura de la derecha) se
hace fuera de la caldera, con extracciones de vapor en deter-
minados puntos de la turbina. El agua de alimentación sigue
calentándose en el economizador a partir del estado 5. La
media de ordenadas Tm1 a lo largo de s resulta así mayor.
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'
6
s
2T
3
4
s
2
1T
T
1
5
T
mT 1
1m
35. José Agüera Soriano 2012 36
Otra forma de comprobarlo: el precalentamiento del agua de
alimentación (4’-1) se hace con el calor que cede el vapor de
las extracciones durante la expansión 2-3’.
s
T
1 2
4' 4 3' 3
T1
2T
A' A BB'
Q1
Q2
4'1Q 23'Q=| |
36. José Agüera Soriano 2012 37
1
3
4
6
7
B
9
5
8
1
1 kg
1 kg
sobrecalentador
economizador
calentador
nº 2
nº 1
calentador
m1 kg
kg2m
kgm2m1+
2
m1 kg
Ciclo regenerativo
Al ciclo con extracciones de vapor suele llamársele ciclo
regenerativo. La figura representa una central imaginaria
con 2 extracciones (la realidad está alrededor de 7).
37. José Agüera Soriano 2012 38
EJERCICIO
Calcular el rendimiento bruto:
a) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar
b) p1 = 160 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar
c) p1 = 160 bar, t1 = 540 oC, p2 = 0,04 bar
d) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 1 bar
e) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar
(dos extracciones de vapor a 12 bar y a 2 bar)
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
38. José Agüera Soriano 2012 39
EJERCICIO
Calcular el rendimiento bruto:
a) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar
b) p1 = 160 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar
c) p1 = 160 bar, t1 = 540 oC, p2 = 0,04 bar
d) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 1 bar
e) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar
(dos extracciones de vapor a 12 bar y a 2 bar)
Solución
a)tb = 0,4067
b)tb = 0,4394
c)tb = 0,4486
d)tb = 0,3052
e)tb = 0,4326
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
40. José Agüera Soriano 2012 41
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
EJERCICIO (p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar)
x p t h s v e
bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg
1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61
2 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89
3 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40
4 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41
41. José Agüera Soriano 2012 42
T 1
1'
4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt
3
4
5
2
1'
1
34
12tW
s s
EJERCICIO (p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar)
x p t h s v e
bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg
1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61
2 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89
3 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40
4 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41
0,4067
127,43375,0
2054,33375,0
41
21
41
12
b
hh
hh
Q
Wt
t
42. José Agüera Soriano 2012 43
41
3412
n
Q
WW tt
t
Ocurrió realmente hace unos 50 años en una Central Térmica
cuyas condiciones de trabajo se correspondían con los datos
del ejercicio anterior (p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar).
En su puesta en marcha, se pensó probar la turbina a 400 ºC
en lugar de los 480 ºC. Con ello, el vapor entró antes de lo
previsto en la zona húmeda,
sobrepasando el límite de
títulos (0,9 - 0,85), en que
aparecen gotas de agua que,
a velocidades tan elevadas,
erosionaron en pocos días
los álabes de las últimas
ruedas, formando surcos de
medio centímetro.
vapor húmedo
5
2
T 1
4
3
s
480 ºC
400 ºC
43. José Agüera Soriano 2012 44
41
3412
n
Q
WW tt
t
Ciclo Rankine con recalentamiento
Con las altas presiones que se utilizan actualmente para un
buen rendimiento, al expandirse el vapor en la turbina pasaría
enseguida a la zona húmeda, y si el título de vapor baja
demasiado (límite 0,9 - 0,85) se formarían gotas de agua, que
a velocidades tan elevadas con que circulan erosionarían
rápidamente los álabes.
Para evitarlo, y no renunciar a las altas presiones, el vapor se
retorna a la caldera a la salida de la turbina de alta para volver
a sobrecalentarse en el recalentador, y posteriormente seguir
expandiéndose en las turbinas de media y baja.
44. José Agüera Soriano 2012 45
41
3412
n
Q
WW tt
t
Ciclo Rankine con recalentamiento
Resulta que el rendimiento térmico mejora con este reca-
lentamiento; pero no lo suficiente como para compensar las
pérdidas en su ir y venir del vapor.
El recalentamiento sólo se justifica
para evitar que se formen gotas.
4
5
s
7
p=p1
2
1 3
6
1p
T
5
6
4
31
2
7
1T 3T
p=
T1
45. José Agüera Soriano 2012 46
41
3412
n
Q
WW tt
t
Ciclo Rankine con recalentamiento
4
5
s
7
p=p1
2
1 3
6
)( 654321 hhhhhhWt
46. José Agüera Soriano 2012 47
41
3412
n
Q
WW tt
t
Ciclo Rankine con recalentamiento
4
5
s
7
p=p1
2
1 3
6
)( 654321 hhhhhhWt
2361 hhhhQ
47. José Agüera Soriano 2012 48
41
3412
n
Q
WW tt
t
Ciclo Rankine con recalentamiento
4
5
s
7
p=p1
2
1 3
6
)( 654321 hhhhhhWt
2361 hhhhQ
Q
Wt
t n
48. José Agüera Soriano 2012 49
Wt
s s
B
s s s
=p
p1'
TT= 2
T= 3
2
=p
p
pp= 1
=Wt
W=h ts
h
s
h
5 6
7
4
2' 3
2
1'
1''
1
sWt
Ciclo irreversible
49. José Agüera Soriano 2012 50
2112 hhWt
4646 hhWt
Haya o no rozamientos internos, el trabajo técnico en la
turbina y en la bomba viene dado por la diferencia de
entalpías:
•
Wt
s s
B
s s s
=p
p1'
TT= 2
T= 3
2
=p
p
pp= 1
=Wt
W=h ts
h
s
h
5 6
7
4
2' 3
2
1'
1''
1
sWt
50. José Agüera Soriano 2012 51
2112 hhWt
4646 hhWt
61
21
61
12
b
hh
hh
Q
Wt
t
61
4621
61
4612
n
)(
hh
hhhh
Q
WW tt
t
Haya o no rozamientos internos, el trabajo técnico en la
turbina y en la bomba viene dado por la diferencia de
entalpías:
•
Y los rendimientos térmicos,
bruto y neto, serían ahora,
Wt
s s
B
s s s
=p
p1'
TT= 2
T= 3
2
=p
p
pp= 1
=Wt
W=h ts
h
s
h
5 6
7
4
2' 3
2
1'
1''
1
sWt
51. José Agüera Soriano 2012 52
•
Wt
s s
B
s s s
=p
p1'
TT= 2
T= 3
2
=p
p
pp= 1
=Wt
W=h ts
h
s
h
5 6
7
4
2' 3
2
1'
1''
1
sWt
sts
t
s
h
h
W
W
12
T
Se llama rendimiento isoentrópico sT de la turbina al
cociente entre el trabajo real y el teórico:
52. José Agüera Soriano 2012 53
•
Wt
s s
B
s s s
=p
p1'
TT= 2
T= 3
2
=p
p
pp= 1
=Wt
W=h ts
h
s
h
5 6
7
4
2' 3
2
1'
1''
1
sWt
sts
t
s
h
h
W
W
12
T
h
h
W
W s
t
ts
s
46
B
Se llama rendimiento isoentrópico sT de la turbina al
cociente entre el trabajo real y el teórico:
Y el de la bomba, al cociente
entre el trabajo teórico y el
real:
El rendimiento isoentrópico de la turbina es del orden del
85%, y el de la bomba del 70%.
53. José Agüera Soriano 2012 54
EJERCICIO
Calcular el rendimiento bruto irreversible (p1 = 60 bar,
t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar): rendimiento de la turbina 85%
y el de la bomba el 70%.
Solución
Agua (líquido y/o vapor): Propiedades de estados introducidos
——————————————————————————————————
est. título presión tempe- entalpía entropía volumen exergía
absoluta ratura específica específica específico entálpica
n° x p t h s v e
bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg
——————————————————————————————————
1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61
2 0,87583 0,040 28,98 2252,39 7,47559 30482,0137 63,78
3 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89
4 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40
5 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41
6 L 60,000 29,73 129,99 0,43103 1,0015 6,49
54. José Agüera Soriano 2012 55
Agua (líquido y/o vapor): Propiedades de estados introducidos
——————————————————————————————————
est. título presión tempe- entalpía entropía volumen exergía
absoluta ratura específica específica específico entálpica
n° x p t h s v e
bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg
——————————————————————————————————
1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61
2 0,87583 0,040 28,98 2252,39 7,47559 30482,0137 63,78
3 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89
4 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40
5 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41
6 L 60,000 29,73 129,99 0,43103 1,0015 6,49
0,3433
130-3375
121,4130-2252,4-3375
61
21
61
12
b
hh
hh
Q
Wt
t
55. José Agüera Soriano 2012 56
Agua (líquido y/o vapor): Propiedades de estados introducidos
——————————————————————————————————
est. título presión tempe- entalpía entropía volumen exergía
absoluta ratura específica específica específico entálpica
n° x p t h s v e
bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg
——————————————————————————————————
1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61
2 0,87583 0,040 28,98 2252,39 7,47559 30482,0137 63,78
3 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89
4 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40
5 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41
6 L 60,000 29,73 129,99 0,43103 1,0015 6,49
0,3433
130-3375
121,4130-2252,4-3375
61
21
61
12
b
hh
hh
Q
Wt
t
El rendimiento teórico fue 0,4067 (un 10% más), lo que da
idea de la merma de rendimiento, a causa del rozamiento de
flujo en la turbina.
56. José Agüera Soriano 2012 57
economizador
precipitador
recalentador sobrecalentador turbinascalentadores
desgasificador
calentadores
condensador
calentador de aire hogar
58. José Agüera Soriano 2012 59
primer sobrecalentador
hogar
economizador
CALDERA
calentador aire
segundo recalentador
primer recalentador
segundo sobrecalentador
59. José Agüera Soriano 2012 60
CALDERA
hogar
calderín
calentador
de aire
recalentador
sobrecalentador
hogar
76. José Agüera Soriano 2012 77
Condensador
Este esquema corresponde al condensador del grupo 3 de la
Central de Puente Nuevo: 17000 tubos de cobre, de 12 m de
longitud y 22 mm de diámetro interior.
77. José Agüera Soriano 2012 78
condensador
condensador
gases no condensables
difusor
agua agua
agua agua
condensado
vapor impulsor
difusor
vapor
impulsor
gases a la atmósfera
Eyector