Ems 370023 ca-la esperanza

WEB: www.geofal.com.pe E-MAIL: laboratorio@geofal.com.pe / geofal.sac@gmail.com
Av. Marañon N° 763, Los Olivos – Lima / Telefono 01 522-1851
SOLICITADO: Quanta Services Peru SAC
UBICADO: Calle Esmeralda S/N La Esperanza
Distrito de Huabal
Provincia de Jaén
Departamento de Cajamarca
Agosto, 2017
ESTUDIO DE SUELOS CON FINES
DE CIMENTACION
370023 CA LA ESPERANZA

EMS-222-17 Estudio de Suelos con fines de cimentación del proyecto “370023 CA LA ESPERANZA”
CONTROL DE
REVISIONES
Código Interno:
EMS-222-17
Revisión:
A
Páginas:
Nombre del Proyecto:
ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACIÓN
370023 CA LA ESPERANZA
N° de
Revisión
Fecha de
Revisión
Elaborado por: Revisado por:
Motivo de edición de
documento
Iniciales Firma Iniciales Firma
A 17/08/17 J.G.C. I.C.L. Para revisión

ÍNDICE
1.0 GENERALIDADES
1.1 Antecedentes
1.2 Objetivo del estudio
1.3 Normatividad
1.4 Ubicación del área de estudio
1.5 Acceso al área de estudio
1.6 Características del proyecto
1.7 Condición climática y Topografía
2.0 GEOLOGIA, GEOMORFOLOGIA Y SISMISIDAD
2.1 Geología
2.2 Geomorfología
2.3 Sismicidad
3.0 INVESTIGACIONES DE CAMPO
3.1 Trabajos de Campo
3.2 Calicatas de exploración
3.3 Ensayo de densidad natural
3.4 Nivel Freático
4.0 ENSAYOS DE LABORATORIO
4.1 Ensayos estándar
4.2 Ensayos especiales
4.3 Análisis químico del suelo
5.0 ANALISIS E INTERPRETACION DE GABINETE
5.1 Perfil Estratigráfico
6.0 ANALISIS DE LA CIMENTACION
6.1 Tipo de cimentación
6.2 Profundidad de cimentación
6.3 Capacidad de carga Admisible
6.4 Calculo Asentamiento
7.0 DETERMINACION DEL COEFICIENTE DE BALASTO
8.0 DISEÑO DEL PAQUETE ESTRUCTURAL PARA LOSA Y VEREDAS
8.1 Corte a nivel de subrasante
8.2 Preparación de terreno de fundación o subrasante
8.3 Preparación de base granular
9.0 AGRESION AL SUELO DE CIMENTACION
10.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
REFERENCIA
FIGURA
ANEXO I: PLANOS
ANEXO II: INVESTIGACIONES GEOTECNICAS
ANEXO III: ENSAYOS DE LABORATORIO
ANEXO IV: CAPACIDAD ADMISIBLE
ANEXO V: PANEL FOTOGRAFICO

INFORME TECNICO
ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION
DEL PROYECTO 370023 CA LA ESPERANZA
1. GENERALIDADES
1.1. Antecedentes
A solicitud de la empresa Quanta Services Perú S.A.C., tiene programado ejecutar la obra
civil para la construcción del proyecto “370023 CA La Esperanza”, se ubicada en el Calle
Esmeralda S/N La Esperanza, distrito de Huabal, provincia de Jaén, departamento de
Cajamarca, el proyecto comprende en la evaluación del subsuelo para el diseño de
cimentación.
Se solicitó el servicio a la empresa Geofal SAC, para la realización del Estudio de
Mecánica de Suelos con fines de Cimentación del proyecto en mención, con la finalidad de
determinar las características del suelo de cimentación, su capacidad de soporte y el
asentamiento.
1.2. Objetivo del estudio
El presente trabajo tiene por objetivo conocer el comportamiento y las características
geotécnicas del área donde se construirá las estructuras del proyecto 370023 CA La
Esperanza, determinando las características geotécnicas del área de estudio y la
cuantificación de los parámetros que permitan establecer el comportamiento y resistencia
mecánica del subsuelo que sirvan de base para lograr soluciones adecuadas de diseño.
Este estudio se ha realizado mediante una investigación geotécnica que involucra trabajos
de campo a través de calicatas o pozos de exploración “a cielo abierto”, ensayos de
laboratorio, y labores de gabinete, con el objeto de determinar el tipo y profundidad de
cimentación, capacidad admisible del terreno, asentamientos y las recomendaciones
generales.
Para ese fin se programó la realización de las siguientes actividades:
- Reconocimiento del terreno
- Ejecución de calicatas
- Ensayos de densidad in situ
- Toma de muestras representativas disturbadas
- Registro del perfil del suelo
- Adquisición de muestras alteradas
- Ensayos de laboratorio de mecánica de suelos
- Evaluación de los trabajos de campo y laboratorio.
- Perfiles Estratigráficos
- Análisis de la Cimentación
- Agresión química del suelo al concreto de la cimentación
- Conclusiones y Recomendaciones
1.3. Normatividad
La investigación Geotécnica del suelo está en concordancia con la Norma E-0.50 de
Suelos y Cimentaciones y la Norma E-0.30 Diseño Sismo Resistente del Reglamento
Nacional de Edificaciones.

1.4. Ubicación del área de estudio
El proyecto se ubicada en el Calle Esmeralda S/N La Esperanza, distrito de Huabal,
provincia de Jaén, departamento de Cajamarca. En la coordenada UTM WGS-84, 749
150.58 m E y 9 392 460.10 m S. El plano P-01 presenta la ubicación del área del proyecto.
El proyecto limita al:
- Por el frente: Propiedad de terceros
- Por la derecha: Terreno del propietario
- Por la izquierdo: Propiedad de terceros
- Por el Fondo: Vía de acceso
Figura N° 01 Ubicación del Área de Estudio
1.5. Acceso al área de estudio
Se toma la carretera a San Ignacio camino a Shumba Alto, se dobla a la izquierda rumbo a
La Esperanza pasando por los pueblos denominados Shumba Alto y Ayabaquita. El
tiempo de viaje desde Jaén hasta el predio es de 1 hora 30 minutos aproximadamente.
1.6. Características de proyecto
El proyecto consta de una torre de señal para telecomunicaciones y una edificación, la
cual transmitirá su carga hacia el terreno mediante Zapata interconectadas.
1.7. Condición climática y topografía
Clima: El clima es tropical. La precipitación en este lugar es significativa en los meses de
verano. Está clasificado como Aw por el sistema Köppen-Geiger. La temperatura promedio
es de 22°C y la precipitación media aproximada es de 888 mm.

Topografía: Predominan los suelos con pendientes cuyo rango son de moderadamente
empinado a empinado.
2. GEOLOGIA, GEOMORFOLOGIA Y SISMICIDAD
2.1. Geología
Geología Regional
En la región de Cajamarca, se han reconocido rocas sedimentarias, volcánicas,
metamórficas y plutónicas, cuyas edades están comprendidas entre el Cretáceo y el
Cuaternario Reciente.
La disposición espacial de la litología está controlada directamente por los diferentes
eventos tectónicos y climáticos acaecidos. Rocas sedimentarias depositadas en una
antigua cuenca de sedimentación han sido alteradas y perturbadas posteriormente por
eventos intrusivos y volcánicas, siendo las estructuras pre-existentes modificadas en su
original posición. Posteriormente, continuos procesos glaciales modifican también el
paisaje terrestre ocupando los lugares más altos, como el de la puna.
La secuencia estratigráfica Cretácica se inicia con la deposición de las areniscas Chimú,
de origen costero, sobre yaciendo concordantemente a la formación Chicama del Jurásico.
Después de la transgresión marina, se depositan lutitas y calizas pertenecientes a la
formación Santa. Posteriormente surge la depositacion de la Formación Carhuaz y de
facies continental.
Durante el Albiano inferior, se inicia la trasgresión marina de facies playera, al final de esta
época, un mar de aguas profundas deposita una secuencia de lutitas calcáreas. Entre el
Cenoniano inferior a medio, las condiciones marinas vuelven ser imperantes, depositando
calizas, margas y cuando el mar empieza a profundizar se deposita lo que se denomina la
Formación Cajamarca.
La formación Chota marca la transición entre el Cretácico y el Terciario, en la cual un
complejo de eventos geológicos modifican de manera muy marcada el relieve del suelo
cajamarquino; el volcanismo terciario, concomitante con varias etapas de intrusión ígnea
en forma de stock, sills, etc.
En la época reciente, la erosión esta disectando constantemente toda la penillanura,
depositando los sedimentos en valles y depresiones, formando de este modo terrazas casi
horizontales.
Estructuralmente en el departamento de Cajamarca se encuentran evidencias de varias
etapas de deformación, las cuales corresponden a los movimientos del Ciclo Andino.
Estas fases de deformación están evidenciadas por discordancias, pliegues, fallas y
demás estructuras, materializadas en zonas de deformación (fajas o provincias
estructurales). Aproximadamente, a principios del Jurásico Superior, empezaron a
formarse la cuenca occidental peruana y el Alto del Marañón. Finalizado el ciclo de
sedimentación marina en el Senoniano, toda la cuenca y el Alto del Marañón fueron
afectados por movimientos epirogenéticos levantándose grandes regiones de la cuenca y
algunas de la plataforma, iniciándose así una acumulación clástica en las partes bajas.
Geología Local
La zona en estudio se caracteriza por presentar las siguientes unidades estratigráficas,
clasificadas de acuerdo a sus características litológicas, sedimentológicas y
estratigráficas:

Formación Chulec.- Esta formación consiste en una secuencia fosilífera de calizas
arenosas, lutitas calcáreas y margas, las que por intemperismo adquieren un color crema
amarillenta. Su aspecto terroso amarillento es una característica para distinguirla en el
campo. Generalmente los bancos de margas se presentan muy nodulosos y las calizas
frescas muestran colores gris parduzcos algo azulados. De edad del Cretáceo Medio.
Grupo Goyllarisquizga.- Constituida por estratos de areniscas, limolitas y lutitas,
Presentan una coloración gris clara a blanca ligeramente amarillenta que por
meteorización toman colores amarillentos, rojizos debidos al material ferruginoso que
contiene. De edad del Cretáceo Inferior.
Formación Oyotun.- Constituye franjas alargadas de orientación NO- SE a N-S, su
morfología es característica, está cortado por cuerpos plutónicos graníticos e infrayace a
las areniscas cuarzosas del grupo Goyllarisquizga. Esta unidad constituye una secuencia
gruesa de derrames y piroclásticos andesíticos, intercalados con areniscas, limonitas y
estratos gruesos de tobas brechoides. De edad del Jurásico
2.2. Geomorfología
Geomorfología regional
Los movimientos orogeneticos andinos de edad Cretácico-terciaria han sido los principales
responsables del modelado actual de la región con la deformación de las rocas
Paleozoicas y Mesozoicas, seguido de una extrusión de tobas. Posteriormente la acción
fluvial aprovechando las zonas de debilidad formadas por fallas tectónicas, ha erosionado
la superficie formando amplias valles. La parte occidental muestra superficies onduladas y
pendientes suaves, mientras la oriental con relieve abrupto y encañonado.
Geomorfología local
El área de estudio comprende la geoforma de montañas en roca Volcano sedimentaria.
Ver Anexo 01-P03.
2.3. Sismicidad
Para el proyecto en mención, según el mapa de Intensidad Sísmica que se anexa y de
acuerdo a las normas sismorresistente E-030 del reglamento nacional de edificaciones, se
ubica específicamente en el distrito de Huabal, provincia de Jaén, departamento de
Cajamarca, le corresponde una sismicidad media, de intensidad VII en la Escala de
Mercalli modificado.
Dentro de los alcances de la “Norma Técnica de Edificaciones E.030” de “Diseño sismo
resistente”, la fuerza sísmica horizontal (V) que debe utilizarse para el diseño de una
estructura debe calcularse con la siguiente expresión:
Dónde:
- Z = Factor de zona
- U = Factor de uso
- S = Factor de suelo
- C = Factor de amplificación sísmica
- P = Peso de edificación
- R = Coeficiente de reducción

Para la zona en estudio se tiene los siguientes factores para diseño sismo resistente que
se indican en el cuadro N° 01.
Cuadro Nº 01
Factores para diseño Sismo Resistente
FACTORES VALORES
Zona 2 (Z) 0.25 g
Uso (U) 1.0
Tipo Suelo S3 (S) 1.40
Periodo Predominante (Tp, TL ) 1.0seg, 1.6seg
3. INVESTIGACION DE CAMPO
3.1. Trabajos de campo
Con la finalidad de identificar y realizar la evaluación geotecnia del suelo de fundación, se
llevó a cabo un programa de exploración de campo, de acuerdo a la Norma E-050 de
Suelos y Cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones.
Y para determinar las características del subsuelo en el área de estudio, se consideró la
ejecución de una (01) calicata o excavación a cielo abierto, ello nos ha permitido obtener
la secuencia representativa del perfil estratigráfico, ubicada convenientemente en toda el
área de estudio.
En cada una de las calicatas se llevó a cabo una detallada descripción de los tipos de
subsuelo encontrados, de las cuales se extrajeron muestras alteradas de los estratos más
representativos, las cuales fueron identificadas y almacenadas en bolsas polietileno, para
su posterior análisis en el laboratorio de mecánica de suelos del consultor.
Paralelamente a la operación de exploración se efectuaron comprobaciones de campo
para determinar los parámetros de compacidad y resistencia de los depósitos de suelos
encontrados, por medio de su resistencia “in situ” obtenida por la toma de densidades en
campo. En el Cuadro N° 02 se muestra la ubicación de las calicatas en coordenadas,
Formato UTM UPS mapa WGS 84.
Cuadro Nº 02
Ubicación de calicatas
Coordenadas UTM UPS / WGS 84
Calicata
Coordenadas Altitud
M.S.N.M.E N
C-1 733 512 9 383 070 1675
En el Plano P-02, Anexo I se indica la ubicación de las calicatas.
3.2. Calicatas de exploración
Con el objeto de realizar una mayor investigación de toda el área de estudio para
determinar las características del subsuelo y determinar el perfil estratigráfico, consistió en
realizar una (01) calicata o pozo estratégicamente ubicada dentro del área en estudio,
realizado manualmente, hasta profundidades máximas de 3.00 m con respecto al nivel del
terreno de cada calicata.
En el Cuadro N° 03, se muestra el resumen de las calicatas y la profundidad alcanzada.

Cuadro Nº 03
Resumen de las calicatas
Inicialmente se realizó una clasificación manual-visual del perfil estratigráfico de la calicata
y se tomaron muestras representativas disturbadas de los diferentes estratos para la
ejecución de los ensayos de laboratorio, para lo cual cada muestra fue identificada y
convenientemente embalada en bolsas herméticas de polietileno para enviarlas al
laboratorio, y poder identificar el tipo de material, así como sus características físicas,
mecánicas y químicas.
En el Cuadro N° 04 se observa el número de muestras por calicata y la profundidad a la
cual se extrajo las muestras.
Cuadro N° 04
Resumen de muestras obtenidas de las calicatas
Calicata Muestra
Profundidad
(m)
C-1
S/M 0.00-0.10
M-1 0.10-2.00
M-2 2.00-3.00
En el anexo II se presentan los registros del perfil estratigráfico de las calicatas.
3.3. Ensayo de densidad Natural
Para determinar la densidad “in-situ” del suelo se realizaron ensayos de densidad de
campo por el método del cono de arena.
Cuadro N° 05
Ensayo de densidad de Campo
Ensayo de
densidad
Calicata Muestra
Densidad
seca (g/cm3)
Contenido
humedad
(%)
Densidad
húmeda
(g/cm3)
Densidad
Natural
C-1 M-2 1.013 52.1 1.540
3.4. Nivel freático
La verificación del nivel freático en la zona en estudio, se realizó al momento de ejecutar
las prospecciones de campo, se concluyó que no existe nivel freático hasta la máxima
profundidad excavada de 3.00m.
4. ENSAYO DE LABORATORIO
Las muestras representativas obtenidas del subsuelo, de la investigación de campo,
fueron enviados al laboratorio de suelos del Consultor, para los ensayos estándar,
especiales y químicos, que se efectuaron siguiendo las Normas de la American Society for
Testing and Materials (ASTM) y las normas NTP.
Calicata Profundidad (m)
C-1 3.00

4.1. Ensayos estándar
Se tomaron muestras alteradas de las excavaciones (calicata) para la ejecución del
ensayo estándar de clasificación de suelos y propiedades físicas en el laboratorio, cada
muestra fue identificada convenientemente y embalada en bolsas de polietileno, los
ensayos se ejecutaron siguiendo las normas de la American Society For Testing and
Materials (ASTM).
Las normas para estos ensayos son las siguientes:
- Análisis granulométrico por tamizado ASTM D–422
- Contenido de humedad ASTM D–2216
- Límites de Atterberg ASTM D–4318
- Clasificación SUCS ASTM D–2487
Las muestras han sido clasificados utilizando el Sistema Unificado de Clasificación de
Suelos (SUCS), en el Cuadro N° 06 se presentan los resultados.
Cuadro N° 06
Resumen de los Ensayos Estándar de Clasificación de Suelos
Sondeo Muestra
Profundidad
(m)
Granulometría (%) Límite de Atterberg
W
(%)
Clasificación
SUCS
Grava Arena Finos L.L. L.P. I.P.
C-1
M-1 0.10-2.00 3.4 29.2 67.4 35.7 26.1 9.7 31.1 ML
M-2 2.00-3.00 0.0 17.5 82.5 53.1 40.3 12.8 52.1 MH
Los certificados de los ensayos de laboratorio se presentan en el Anexo III
L.L.: Limite liquido
L.P.: Limite Plástico
I.P.: Índice de plasticidad
W: Contenido de humedad
4.2. Ensayos especiales
Ensayo de Corte Directo
A la muestra alterada obtenida de la calicata C-1, se realizó el ensayo de corte directo
para determinar los parámetros de resistencia al corte del suelo. Dicho ensayo se realizó
sobre una muestra remoldeada a la densidad de campo. Para la determinación de los
parámetros mecánicos se realizaron según la norma: Corte directo ASTM–D 3080.
En el Cuadro N° 07, se presentan los resultados de los ensayos especiales.
Cuadro N° 07
Resumen del Ensayo de Corte Directo
Calicata Muestra
Profundidad
(m)
Clasificación
SUCS
Cohesión
(kg/cm2)
Angulo de
fricción
Ø (°)
C-1 M-2 2.00-3.00 MH 0.176 26.42

Ensayo Proctor Modificado
Con el propósito de obtener la máxima densidad seca (MDS) y el óptimo contenido de
humedad (OCH) del material, se realizó el ensayo de Pròctor modificado sobre la muestra
obtenido de la calicata C-1.
El ensayo se ejecutó siguiendo la norma: ASTM D-1557 de la American Society For
Testing and Materials (ASTM).
Se presentan los resultados de los ensayos de Pròctor modificado en Cuadro N° 08
Cuadro Nº 08
Resumen de los ensayos Próctor de suelo (ASTM D - 1557)
Calicata Muestra Profundidad (m)
Densidad Máxima
(gr/cm3)
Humedad óptima
(%)
C-1 M-2 2.00-3.00 1.700 26.3
Los certificados de los ensayos de Pròctor modificado se presentan en el Anexo III
4.3. Análisis químico del suelo
Con el objeto de estimar el grado de agresividad del suelo al concreto se han ejecutado
análisis químicos, se determinaron los siguientes ensayos: sales solubles totales y sulfato,
contenido en las muestras de suelo.
El ensayo se ejecutó siguiendo la norma:
- Sulfatos NTP 339.178
- Sales Solubles Totales NTP 339.152
En el Cuadro N° 09, se presentan los resultados de los ensayos especiales.
Cuadro N° 09
Resumen de los análisis químicos en suelos
Calicata Muestra
Profundidad
(m)
Sulfatos
(ppm)
SST
(ppm)
Cloruros
(ppm)
C-1 M-2 2.00-3.00 463 1788 554
5. ANALISIS E INTERPRETACION EN GABINETE
Esta fase comprende, tanto el análisis e interpretación de los resultados obtenidos en las
dos fases precedentes, exploración geotécnica en campo y los resultados de los ensayos
de laboratorio, como la elaboración de criterios para el análisis de la cimentación
conociendo los tipos de terreno y sus características, sobre el cual se cimentará la
estructura proyectada y el efecto sobre el mismo.
5.1. Perfil Estratigráfico
Sobre la base de los registros de excavaciones (calicatas), inspección visual del terreno y
resultados de los ensayos de laboratorio, se ha definido el siguiente perfil estratigráfico del
área de estudio.
Calicata C-1, S/M, de 0.00m a 0.10m de profundidad: Material de cultivo, M-1, de 0.10m a
2.00m de profundidad: ML Limos inorgánicos y arenas muy finas, de color beige,
consistencia blando, contenido de humedad media, con una distribución granulométrica
grava 3.9%, arena 29.2%, Finos 67.4%, M-2, de 2.00m a 3.00m de profundidad: MH Limos

inorgánicos, de color naranja, consistencia blanda, contenido de humedad media, con
una distribución granulométrica grava 0.0%, arena 17.5%, Finos 82.5%.
6. ANALISIS DE LA CIMENTACION
Se presenta a continuación el análisis de la cimentación, que incluye recomendaciones
para su diseño, realizada sobre la base de las características del terreno de fundación,
suelo MH Limos inorgánicos, y el tipo de estructura proyectada.
6.1. Tipo de cimentación
Dada la naturaleza del terreno encontrado, limos inorgánicos, se recomienda utilizar
cimentaciones superficiales: Zapatas interconectada.
6.2. Profundidad de cimentación
De acuerdo a las características físico-mecánicas del subsuelo y solicitaciones de carga,
se recomienda cimentar a una profundidad mínima Df = 1.20m (edificaciones) y Df=
2.50m (torre), tomando como referencia el Nivel de terreno.
6.3. Capacidad de carga Admisible
MODELO DE TERZAGHI: la teoría de Terzaghi es uno de los primeros esfuerzos por
adaptar a la mecánica de suelos los resultados de la mecánica del medio continuo. Su
teoría es propia para tratar de casos de suelos con cohesión y fricción, bajo las 3
siguientes hipótesis:
- Cimentaciones Superficiales (D≤2B);
- Cimentaciones Contínuas (L≥5B);
Ruptura de los Suelos se da de forma generalizada (suelos de consistencia rígida a dura y
de compacidad muy compacta a compacta).
CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN TERZAGHI
Se ha calculado la capacidad admisible de carga para el área en estudio de acuerdo al
tipo de edificación. Para tal efecto, se ha utilizado el criterio de Terzaghi-Peck (1967),
modificado por Vesic (1973), donde se incluyen los factores de corrección por Forma e
Inclinación, dadas por DeBeer (1970) y Meyerhof (1981) respectivamente, según el cual la
capacidad última de carga se expresa por la siguiente ecuación:
Dónde:
- : Capacidad de Carga Última
- : Capacidad de Carga Admisible
- S : Factor de seguridad
- : Cohesión del suelo
- : Angulo de fricción
- : Peso específico del suelo
- : Profundidad de cimentación
- : Factores de carga en función de Ø
- : Factores de forma
- : Factor de inclinación
𝑞 (𝑢𝑙𝑡) 𝐶. 𝑁𝑐. 𝐹𝑐𝑠. 𝐺𝑐𝑖 + 𝑞. 𝑁𝑞. 𝐹𝑞𝑠. 𝐹𝑞𝑖 +
1
2
𝑦. 𝐵. 𝑁𝑦. 𝐹𝑦𝑠. 𝐹𝑦𝑖

Factores de Capacidad de Carga a usar son:
Capacidad de carga: Vesic (1973)
( + )
( 1)
2( + 1)
Los factores de forma e inclinación recomendados para usar son:
Forma: Beer (1970)
1 +
1 +
1 .
Inclinación: Hanna y Meyerhof (1981)
(1 )
(1 )
Debido al estado de compacidad media del suelo de cimentación, se ha considerado la
reducción del coeficiente del ángulo de fricción, para considerar el efecto de una posible
falla local, para este caso Terzaghi corrigió su teoría introduciendo nuevos valores de c y φ
en la fórmula de capacidad de carga.
cc .3/2´  tg3/2´tg 
Capacidad de carga ultima neta: se define como la presión ultima por unidad de área de
la cimentación soportada por el suelo, el exceso de la presión causada por el suelo
alrededor al nivel de la cimentación.
q neta = q(ult) – q
q = γ.Df
Capacidad admisible de carga del terreno: es la carga que tolera el terreno aplicando el
factor de seguridad.

Cuadro Nº 10
Calculo de la capacidad admisible por resistencia
(EDIFICACIONES)
Tipo de Cimentación Df.
(m)
B
(m)
Qadm
(kg/cm²)
Cuadrada
1.20 1.00 1.18
1.20 1.20 1.20
1.20 1.50 1.22
1.20 2.00 1.25
Continua
1.20 0.50 0.88
1.20 0.60 0.90
1.20 0.70 0.91
1.20 0.80 0.93
Cuadro Nº 11
Calculo de la capacidad admisible por resistencia
(TORRES)
(m)
B
(m)
Qadm
(kg/cm²)
Cuadrada
1.80 1.80 1.30
1.80 2.00 1.31
1.80 2.50 1.33
2.00 2.00 1.37
2.00 2.50 1.39
2.00 3.00 1.41
2.00 3.50 1.44
2.50 2.00 1.52
2.50 2.50 1.54
2.50 3.00 1.56
2.50 3.50 1.59
Estos valores de capacidad admisible serán verificados por el asentamiento permisible.
6.4. Calculo de Asentamiento
Se realiza la verificación por asentamiento elástico debiendo llegar como máximo, a una
de 1” (2.54cm) para la cimentación adoptada.
El asentamiento elástico inicial según la Teoría de Elasticidad “Lambe y Witman”, está
dada por:
If
E
uBq
S
s
ad
i
)1( 2


Dónde:
Si : Asentamiento producido en cm
U : Relación de Poisson

If : Factor de forma (cm/m)
Es : Módulo de elasticidad (t/m²)
Qadm : Capacidad admisible por resistencia (Kg/cm²)
B : Ancho de la cimentación
Para este tipo de suelo (MH) Limos inorgánicos, donde irá desplantada la cimentación es
conveniente considerar un módulo de elasticidad de E = 200 kg/cm2 y un coeficiente de
Poisson de u = 0.25.
Los cálculos de asentamiento se han realizado considerando una cimentación rígida y
flexible. Se considera además que los esfuerzos transmitidos son iguales a la capacidad
admisible de carga.
Cuadro Nº 12
Resumen de la capacidad admisible por asentamiento
(EDIFICACIONES)
(m)
B
(m)
Qadm
(kg/cm²)
Si Flexible
(cm)
Cuadrada
1.20 1.00 1.18 0.62
1.20 1.20 1.20 0.75
1.20 1.50 1.22 0.96
1.20 2.00 1.25 1.31
Continua
1.20 0.50 0.88 0.52
1.20 0.60 0.90 0.64
1.20 0.70 0.91 0.76
1.20 0.80 0.93 0.88
Cuadro Nº 13
Resumen de la capacidad admisible por asentamiento
(TORRES)
(m)
B
(m)
Qadm
(kg/cm²)
Si
(cm)
Cuadrada
1.80 1.80 1.30 1.23
1.80 2.00 1.31 1.38
1.80 2.50 1.33 1.75
2.00 2.00 1.37 1.44
2.00 2.50 1.39 1.83
2.00 3.00 1.41 2.23
2.00 3.50 1.36 2.50
2.50 2.00 1.52 1.59
2.50 2.50 1.54 2.02
2.50 3.00 1.56 2.46
2.50 3.50 1.36 2.50
En el Anexo IV se presenta la hoja de cálculo de la capacidad admisible de suelos por
asentamiento.

7. DETERMINACION DEL COEFICIENTE DE BALASTO (K30)
Conocido también como el coeficiente de reacción de la subrasante, se determina en
función a la prueba de placa de carga, sobre el terreno considerando una carga que se
aplica mediante una plancha circular de 30cm de diámetro.
Para el cálculo del coeficiente de balasto, el cual se supone el terreno como un conjunto
infinito de muelles situados bajo la cimentación, la constante de deformación de cada
muelle es Ks (módulo de balasto), valor obtenido del cociente entre la presión de contacto
o de trabajo (q) y el desplazamiento, en nuestro caso (Si). Se realizó por la fórmula de
Vesic, la cual se basa en las propiedades del terreno como son el módulo de elasticidad y
el coeficiente de poisson.
Los valores predeterminados de acuerdo a las características del suelo natural más
desfavorable encontrado en el área en estudio, del tipo de suelo MH Limos inorganicos,
consistencia blanda, contenido de humedad media, se tiene:
Cuadro Nº 14
Coeficiente de Balasto
Coeficiente
de balasto
BxL (m)
1.00 1.20 1.50 1.80 2.00 2.50 3.00 3.50
Ks (Tn/m3) 2133 1778 1422 1185 1067 853 711 610
8. DISEÑO DEL PAQUETE ESTRUCTURAL PARA LOSA Y VEREDAS
8.1. Corte a nivel de sub rasante
Los cortes deben estar considerados según mande las cotas o niveles hasta una cota
ligeramente mayor que el nivel proyectado, para que al preparar y compactar el terreno
natural llegue a los niveles establecidos; además tendrá el ancho especificado en el
proyecto.
8.2. Preparación del Terreno de Fundación o sub rasante
Se denomina sub rasante al nivel terminado del terreno natural ubicado debajo de la base
granular. Este terreno de fundación se logrará retirándose todo elemento extraño al suelo
de fundación (material indeseable, restos de desperdicios u orgánico, etc.), la cual se
deberá conformar el terreno hasta un nivel -0.25m, con respecto al nivel de la base
granular de la losa o veredas de concreto.
Luego se humedecerá y compactará por capas con equipo manual que garanticen el
grado de compactación deseado, en capas no menor de 10cm y no mayor de 15cm. Cada
una hasta alcanzar un grado de compactación no menor al 95% de la máxima densidad
seca del Ensayo de Próctor Modificado. Eliminando material mayor a 3” (7.5cm).
8.3. Preparación de la base granular
La capa de base granular tendrá un espesor compactado de 15.00cm., que estará
conformado por material que cumplan las especificaciones técnicas EG 2000 establecido
por el Ministerio de Transporte para material, compactada al 95% de la máxima densidad
seca del Ensayo de Próctor Modificado, la compactación será con un equipo apropiado
que garantice la compactación deseada, en capas no menor de 10cm. La variación del
Optimo Contenido de Humedad de laboratorio y el obtenido en campo, puede alternar en
un rango de +/- 2.0%.

El material de la capa de base granular deberá ser material A-1, compactado al 95% de la
Máxima Densidad Seca del Ensayo de Próctor Modificado y deberá cumplir la siguiente
granulometría:
Tabla N° 01
Gradación para material de afirmado
Tamiz
Porcentaje que Pasa en Peso
Gradación A Gradación B Gradación C Gradación D
50 mm (2”) 100 100 --- ---
25 mm (1”) --- 75 – 95 100 100
9.5 mm (3/8”) 30 – 65 40 – 75 50 – 85 60 – 100
4.75 mm (Nº 4) 25 – 55 30 – 60 35 – 65 50 – 85
2.0 mm (Nº 10) 15 – 40 20 – 45 25 – 50 40 – 70
4.25 um (Nº 40) 8 – 20 15 – 30 15 – 30 25 – 45
75 um (Nº 200) 2 – 8 5 – 15 5 -15 8 – 15
Fuente: ASTM D 1241
9. AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS
Los problemas de durabilidad ocasionada a la cimentación que está en contacto con el
suelo son:
Ataque por sulfatos; la mayor parte de los procesos de destrucción causados por las sales
son debido a la acción agresiva de los sulfatos, causando que la pasta endurecida de
cemento aumente su volumen lo que causara desmoronamiento y expansión, formándose
grietas y el ablandamiento del concreto. (1)
Ataque por cloruros; los fenómenos corrosivos del ion cloruro a las cimentaciones se
restringen al ataque químico al acero de refuerzo del concreto armado, también se
consideran ataques corrosivos a las brisas marinas, aguas salobres, agua de mar o
salpicaduras de las mismas. (2)
Ataque por sales solubles; los ataque químicos por excesos de sales estarán abocados
directamente a la lixiviación provocando deterioros y destrucción del concreto. (3)
Por lo que una vez conocido la zona, se identificó los agentes agresivos probables, sobre
la base de las observaciones realizadas en las construcciones cercanas, para definir las
medidas de prevención más convenientes.
Según los certificados del análisis químico, la concentración de sustancias perjudiciales al
concreto y acero, son las que se muestran en el Cuadro N° 09.
En el Tabla N° 02, se muestra los límites permisibles para concreto expuesto a soluciones
con Sulfatos, cloruros y Sales Solubles

Tabla Nº 02
Límites Permisibles concentración química
Contenido
de:
p.p.m.
Grado de
Ataque
Relación
Máximo
Agua/Cement
o
Tipo de
Cemento
(4)
Fʹc
Mínimo
Kg/cm
2
(4)
(1) Sulfatos
0-1 000 Leve 0.50 I --
1 000-2 000 Moderado 0.50
II,IP(MS),IS
(MS),
P(MS),
I(PM)(MS),
I(SM)(MS)
280
2 000-20 000 Severo 0.45 V 310
>20 000 Muy Severo 0.45
V más
puzolana
310
(2) Cloruros
> 2 000 Perjudicial 0.40 350
(3) Sales
Soluble
Totales
> 10 000 Perjudicial 0.40 350
(1) RNE / NT E060
(2) RNE / NT E050
(3) Experiencia existente
(4) Cuando existan exposiciones mixtas simultáneamente, se debe utilizar la menor
relación máxima (A/C) aplicable y el mayor Fʹc mínimo.
Los resultados de los análisis químicos permiten deducir el siguiente comportamiento.
- Con respecto a los Sulfatos: de acuerdo a los resultados obtenidos en el laboratorio
existe un ataque químico Leve al concreto, se recomienda el uso de cemento tipo I con una
relación agua cemento (A/C) de 0.50.
- Con respecto a los Cloruros: de acuerdo a los resultados obtenidos en el laboratorio
existe un ataque químico No Perjudicial al concreto, por lo que se recomienda una relación
agua cemento (A/C) de 0.50 y concretó con resistencia a la compresión mínimo de Kg/cm
2
- Con respecto a las sales solubles totales, no existe ninguna norma de suelos que
indique valores máximos permisibles; sin embargo, se permite tomar las precauciones
necesarias, de manera que dichas concentraciones no perjudiquen al concreto, de los
resultados obtenidos se concluye que los niveles de sales están por debajo del límite y se
tendrá un grado de ataque No perjudicial en las estructuras de cimentación.
10. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
 El presente informe se ha desarrollado con la finalidad de investigar las características del
suelo para desarrollar el Diseño Estructural de la Cimentación del proyecto “370023 CA La
Esperanza”, se ubicada en el Calle Esmeralda S/N La Esperanza, distrito de Huabal,
provincia de Jaén, departamento de Cajamarca.
 De acuerdo a la Norma de Diseño Sismo-Resistente del RNE, el área de estudio se
encuentra comprendida en la Zona 2 en la Zonificación Sísmica del Perú con un factor de
zona = 0.25 g, de acuerdo al perfil presentado en la zona se debe considerar un suelo de
tipo S3, con período predominante de Tp = 1.0s TL=1.6s y factor de suelo S=1.40.

 Con el propósito de identificar las características físicas, mecánicas y químicas de suelo de
fundación, se ubicó 1 calicata o excavación a cielo abierto, hasta una profundidad máxima
de 3.00m, se extrajeron muestras del suelo que fueron analizadas en el laboratorio, lo que
permitió conocer la estratigrafía de la zona en estudio.
 La zona de interés se encuentra dentro de la geoforma de montañas en roca Volcano
sedimentaria, litológicamente compuesto por una secuencia gruesa de derrames y
piroclásticos andesíticos, intercalados con areniscas, limonitas y estratos gruesos de tobas
brechoides, materiales característicos del Volcánico Oyotun de edad del Jurasico; el perfil
de la calicata muestra la siguiente composición:
Calicata C-1, S/M, de 0.00m a 0.10m de profundidad: Material de cultivo, M-1, de 0.10m a
2.00m de profundidad: ML Limos inorgánicos y arenas muy finas, de color beige,
consistencia blando, contenido de humedad media, con una distribución granulométrica
grava 3.9%, arena 29.2%, Finos 67.4%, M-2, de 2.00m a 3.00m de profundidad: MH Limos
inorgánicos, de color naranja, consistencia blanda, contenido de humedad media, con una
distribución granulométrica grava 0.0%, arena 17.5%, Finos 82.5%.
 Hasta la profundidad máxima explorada de 3.00m no se pudo observar el nivel freático en
ningunas de las excavaciones realizadas.
 El diseño de la cimentación de las obras proyectadas, deberá utilizar los siguientes
parámetros:
Nivel de cimentación: se recomienda cimentar a una profundidad mínima de 1.20 m
(edificaciones) y 2.50m (torre).
Tipo de cimentación: el tipo de cimentación será superficial mediante cimentaciones
Zapata interconectada.
Resumen de la capacidad admisible y asentamiento
(EDIFICACIONES)
(m)
B
(m)
Qadm
(kg/cm²)
Si Flexible
(cm)
Cuadrada
1.20 1.00 1.18 0.62
1.20 1.20 1.20 0.75
1.20 1.50 1.22 0.96
1.20 2.00 1.25 1.31
Continua
1.20 0.50 0.88 0.52
1.20 0.60 0.90 0.64
1.20 0.70 0.91 0.76
1.20 0.80 0.93 0.88

Resumen de la capacidad admisible y asentamiento
(TORRES)
(m)
B
(m)
Qadm
(kg/cm²)
Si
(cm)
Cuadrada
1.80 1.80 1.30 1.23
1.80 2.00 1.31 1.38
1.80 2.50 1.33 1.75
2.00 2.00 1.37 1.44
2.00 2.50 1.39 1.83
2.00 3.00 1.41 2.23
2.00 3.50 1.36 2.50
2.50 2.00 1.52 1.59
2.50 2.50 1.54 2.02
2.50 3.00 1.56 2.46
2.50 3.50 1.36 2.50
 El coeficiente de reacción o de balasto para este tipo de suelo, MH Limos inorganicos,
consistencia blanda, contenido de humedad media, se tiene:
Coeficiente
de balasto
BxL (m)
1.00 1.20 1.50 1.80 2.00 2.50 3.00 3.50
Ks (Tn/m3) 2133 1778 1422 1185 1067 853 711 610
 Según el resultado de los ensayos químicos en la muestra donde se cimentará la
estructura, los niveles de concentración de sales solubles ,cloruros y los sulfatos se
encuentran en concentración Leve, por lo que se recomienda el empleo de cemento
Portland Tipo I (Según la Tabla N°02)
 Previamente a las labores de excavación de cimientos, deberá ser eliminada de raíz todo
tipo de vegetación, en el área en donde se va a construir.
 Después de terminada las excavaciones para cimientos deben efectuarse una
densificación del fondo de la excavación, humedeciendo previamente el suelo. En caso de
sobre excavaciones esta será rellenada con un concreto ciclópeo con el fin de mejorar las
características del suelo.
 Los resultados del presente estudio es recomendado solo para la zona investigada; y no
respalda ningún otro lugar, ni tipo de obra diferente a las estudiadas.

REFERENCIAS
 Terzaghi, K. Y R. B. Peck (1967), “Soil Mechanics in Engineering Practice”, John Wiley,
New York.
 Vesic, A. (1973), “Análisis de la Capacidad de Carga de Cimentaciones Superficiales”,
JSMFD, ASCE, Vol 99.
 Roy Whitlow Fundamentos de la Mecánica de Suelos, 2da edición Bristol, julio de 1989.
 Braja M. Das, Fundamentos de ingeniería de geotécnica, 1ra edición, México – 2001.
 Braja M. Das, Fundamentos de ingeniería de cimentaciones – Séptima edición - 2011
 Delgado Vargas, Manuel, Ingeniería de cimentaciones-Fundamentos e introducción al
análisis geotécnico, 2da edición, México - 1996.
 Lambe, T.W. & Whitman, R.V., Mecánica de suelos, 7ma edición, México – 1990.
 Reglamento Nacional de Edificaciones (2003), "Norma E-050 de Suelos y Cimentaciones”,
Lima – Perú.
 Reglamento Nacional de Edificaciones (2006), "Norma Técnica de Edificaciones E- 030-
Diseño Sismorresistente”, Lima – Perú.
 Crespo Villalaz, Mecánica de suelo y cimentaciones sexta edición.

FIGURAS

ZONIFICACION SISMICA

INTENSIDADES SISMICAS A NIVEL NACIONAL

ANEXO I “PLANOS”

Anexo II - Exploración de Campo
ANEXO II “EXPLORACIÓN DE CAMPO”

SOLICITANTE : QUANTA SERVICES PERU S.A.C
PROYECTO : ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION PROYECTO 370023 CA LA ESPERANZA
UBICACIÓN : CALLE ESMERALDA S/N LA ESPERANZA, DISTRITO HUABAL, PROV. JAÉN, CAJAMARCA
CALICATA : C-1
PROFUNDIDAD : 3.000 m
COORDENADAS : E= 733 512 N= 9 383 070
DE
W
(%)
L.L.
(%)
I.P .
(%)
SUCS AASHTO
0.00 0.10 S/M
1.0
0.10 2.00 M-1 31.1 35.7 9.7 ML
2.0
2.00 M-2 52.1 53.1 12.8 MH A-7-
3.0
4.0
PLANTA PERFIL
A-
6(12)
Limos inorganicos y arenas muy finas, de
color beige, consistencia blando,
contenido de humedad media, con una
distribucion granulometrica grava 3.9%,
arena 29.2%, Finos 67.4%
Limos inorganicos, de color naranja,
consistencia blanda, contenido de
humedad media, con una distribucion
granulometrica grava 0.0%, arena 17.5%,
Finos 82.5%
DESCRIPCION
CLASIFICACION
REALIZADO : J.G.C.
EXPLORACION GEOTECNICA
PERFIL ESTRATIGRAFICO
PROFUNDIDAD
(m)
MUESTRA SIMBOLO
HUMEDAD NATURALY
LIMITES DE
CONSISTENCIA
3.00
A
ago.-17
ING. I.C.L.
FECHA :
REVISADO :
A-
A-

Anexo III - Ensayos de laboratorio
ANEXO III “ENSAYOS DE LABORATORIO”

SOLICITANTE :QUANTA SERVICES PERU S.A.C
FECHA : ago-17 REGISTRO : 406-17 / SU 02 REALIZADO : J.G.C.
REVISADO : Ing. I.C.L.
C-1 Humedad Natural %W 31.1
M-1 Limite Liquido LL ASTM D-4318 35.7
0.10-2.00 Limite Plastico LP ASTM D-4318 26.1
Indice Plasticidad IP 9.7
Malla % que Clasificacion SUCS ASTM D-2487 ML
Tamiz mm. Pasa Clasificacion AASHTO ASTM D-3282 A-6 (12)
3" 76.200 100.0
2" 50.600 100.0
1 1/2" 38.100 100.0 Gruesa 0.0
1" 25.400 100.0 Fina 3.4
3/4" 19.050 100.0 Gruesa 5.4
3/8" 9.525 99.3 Media 13.9
No4 4.760 96.6 Fina 10.0
8 2.360 92.7 % FINO 67.4 67.4
16 1.190 86.2
30 0.600 80.0 D10 mm
40 0.420 77.4 D30 mm
50 0.300 75.1 D60 mm
100 0.149 70.6 Cu
200 0.074 67.4 Cc
ANALISISGRANULOMETRICO
PORTAMIZADO
ASTMD-422
PORCENTAJEACUMULADO
QUEPASA(%)
Muestra
Profundidad (m)
3.4
29.2
% GRAVA
% ARENA
ANALISIS MECANICO POR TAMIZADO
(ASTM D-422)
Sondaje
19.004.752.000.4250.075
GruesaGruesaMedia
Grava
FinaFina
Arena
Limo y Arcilla
75.00
CURVA GRANULOMETRICA
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
0.010 0.100 1.000 10.000 100.000
%quepasa
Diametrode las partículas (mm)

SOLICITANTE :QUANTA SERVICES PERU S.A.C
C-1 Humedad Natural %W 52.1
M-2 Limite Liquido LL ASTM D-4318 53.1
2.00-3.00 Limite Plastico LP ASTM D-4318 40.3
Indice Plasticidad IP 12.8
Malla % que Clasificacion SUCS ASTM D-2487 MH
Tamiz mm. Pasa Clasificacion AASHTO ASTM D-3282 A-7-6 (19)
3" 76.200 100.0
2" 50.600 100.0
1 1/2" 38.100 100.0 Gruesa 0.0
1" 25.400 100.0 Fina 0.0
3/4" 19.050 100.0 Gruesa 1.8
3/8" 9.525 100.0 Media 8.4
No4 4.760 100.0 Fina 7.2
8 2.360 98.9 % FINO 82.5 82.5
16 1.190 95.6
30 0.600 91.7 D10 mm
40 0.420 89.8 D30 mm
50 0.300 88.2 D60 mm
100 0.149 84.9 Cu
200 0.074 82.5 Cc
ANALISISGRANULOMETRICO
PORTAMIZADO
ASTMD-422
PORCENTAJEACUMULADO
QUEPASA(%)
Muestra
Profundidad (m)
0.0
17.5
% GRAVA
% ARENA
ANALISIS MECANICO POR TAMIZADO
(ASTM D-422)
Sondaje
19.004.752.000.4250.075
GruesaGruesaMedia
Grava
FinaFina
Arena
Limo y Arcilla
75.00
CURVA GRANULOMETRICA
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
0.010 0.100 1.000 10.000 100.000
%quepasa
Diametrode las partículas (mm)

C-1 M-1 PROFUNDIDAD 0.10-2.00
18 18 10 11
gr 42.61 40.65 41.24 41.34
gr 37.78 36.28 37.51 37.63
gr 24.81 24.46 23.2 23.39
gr 4.83 4.37 3.73 3.71
gr 12.97 11.82 14.31 14.24
% 37.24 36.97 37.11 26.07 26.05
Limite Liquido 35.7
LimitePlastico 26.1
Indice de Plasticidad 9.7
Clasificacion SUCS ML
Clasificacion AASHTO A-6 (12)
GRAFICA DEPLASTICIDAD SUCS
LIMITE LIQUIDO (ASTM D-4318) LIMITE PLASTICO (ASTM D-4318)LIMITES DE ATTERBERG
Peso recipiente
Peso del agua en el suelo
Peso del suelo seco
Contenido de humedad
No golpes
Peso recipiente + suelo húmedo
Peso recipiente + suelo seco
26.1
SONDAJE MUESTRA
LIMITE DE CONSISTENCIA DE LOS SUELOS
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0 80.0 90.0 100.0
CL-OL CH-OH
ML-OL
MH OH
LIMITELIQUIDO (LL)
INDICEDEPLASTICIDAD(IP)
LL

C-1 M-2 PROFUNDIDAD 2.00-3.00
22 22 12 7
gr 35.37 41.95 36.09 37.25
gr 31.26 36.11 32.6 33.37
gr 23.96 24.77 23.75 23.94
gr 4.11 5.84 3.49 3.88
gr 7.30 11.34 8.85 9.43
% 56.30 51.50 53.90 39.44 41.15
Limite Liquido 53.1
LimitePlastico 40.3
Indice de Plasticidad 12.8
Clasificacion SUCS MH
Clasificacion AASHTO A-7-6 (19)
GRAFICA DEPLASTICIDAD SUCS
LIMITE LIQUIDO (ASTM D-4318) LIMITE PLASTICO (ASTM D-4318)LIMITES DE ATTERBERG
Peso recipiente
Peso del agua en el suelo
Peso del suelo seco
Contenido de humedad
No golpes
Peso recipiente + suelo húmedo
Peso recipiente + suelo seco
40.3
SONDAJE MUESTRA
LIMITE DE CONSISTENCIA DE LOS SUELOS
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0 80.0 90.0 100.0
CL-OL CH-OH
ML-OL
MH OH
LIMITELIQUIDO (LL)
INDICEDEPLASTICIDAD(IP)
LL

CALICATA : C-1 MUESTRA : M-2 REALIZADO : J.G.C.
FECHA : ago-17 REGISTRO : 128-17 / SU 10 REVISADO : Ing. I.C.L.
Compactación
1 2 3
5 5 5
25 25 25
5998 6303 6447
4340 4340 4340
1658 1963 2107
956 956 956
1.734 2.053 2.204
Humedad(% )
1 2 3
460.00 510.00 440.30
435.60 458.30 373.80
24.40 51.70 66.50
224.10 219.50 165.50
211.50 238.80 208.30
11.5 21.6 31.9
1.555 1.688 1.671
Máxima Densidad Seca (gr/cm3
) : 1.700
Optimo Contenido de Humedad (%) : 26.3
Prueba Nº
Humedad (%)
Número de capas
Peso molde (gr.)
Peso de agua (gr.)
Peso de tara (gr.)
Número de golpes
Peso suelo + molde (gr.)
Peso suelo compactado (gr.)
Peso de suelo seco (gr.)
Densidad Seca (gr/cm3
)
Tara + suelo seco (gr.)
224.10
110.90
40.9
1.527
Tara Nº
Tara + suelo húmedo (gr.)
4340
2058
ENSAYO DE PROCTOR MODIFICADO
(ASTM D-1557)
25
6398
4
Volúmen del molde (cm3
)
Densidad húmeda (gr/cm3
)
380.40
5
6
2.153
956
45.40
335.00
1.45
1.47
1.49
1.51
1.53
1.55
1.57
1.59
1.61
1.63
1.65
1.67
1.69
1.71
1.73
1.75
8 9 101112131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445
Densidadseca(gr/cm3)
Humedad (%)
ENSAYO DE PROCTOR MODIFICADO

SOLICITANTE :: QUANTA SERVICES PERU S.A.C
PROYECTO :: ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION PROYECTO 370023 CA LA ESPERANZA
UBICACIÓN :: CALLE ESMERALDA S/N LA ESPERANZA, DISTRITO HUABAL, PROV. JAÉN, CAJAMARCA
CALICATA : C-1 MUESTRA : M-2 REALIZADO : J.G.C.
FECHA :: ago-17 REGISTRO : 208-17 / SU 14 REVISADO : Ing. I.C.L.
1 2 3 4
C-1 C-1 #¡REF! #¡REF!
8056 8056 8070 8068
3254 3254 3421 3450
1711 1711 1711 1711
3091 3091 2938 2907
1.433 1.433 1.433 1.433
2157 2157 2050 2029
3322 3322 4596 4604
0 1845 608 468
0.000 2.670 2.670 2.670
000 691 228 175
3322 1477 3988 4136
2157 1466 1823 1853
1.540 1.007 2.188 2.232
1.013 0.857 2.108 2.148
1.700 1.700 1.700 1.700
59.6 50.4 124.0 126.3
Con Speedy ( AASHTO T-217 ) 3.7 3.7 3.8 3.9
707.8 1016.0
465.4 864.0
% de humedad (AASHTO T-265) 52.1 17.6
Peso Suelo
Densidad húmeda
Densidad de grava
Volumen de grava
Densidad Seca
Capa
Peso Inicial de arena
Volumen hueco
Volumen del suelo 1891
2.670
4615
660
Peso Suelo Extraido
Peso de la grava
Densidad de Laboratorio
Grado de Compactación (% )
CONTENIDO DEHUMEDAD
2.177
Recipiente N°
2.105
3.7
123.8
Peso suelo húmedo
Peso suelo seco (en el horno)
Ubicación
(NORMA ASTM D-1556)
DENSIDAD INSITU METODO DEL CONO DE ARENA
1.433
Peso Residual arena
Peso arena + cono
Peso arena hueco
Densidad arena
2951
Pista Pista Pista
3410
2066
Densidad
Natural Densidad
Corregida
Pista
5
#¡REF!
1711
#¡REF!
3380
8072
6
1812
2059
1.700
4116
175
3955
2.105
247
2.183
3.4
1.700
123.8
2.670
466
4582
1.433
2960
1711
8051
ENSAYO Nº

CALICATA : C-1 MUESTRA : M-2 CLASIF. SUCS : MH
FECHA : ago-17 REGISTRO : VELOC. CORTE :0,5 mm/min
Altura Inicial: 26.4 mm Altura Inicial: 26.4 mm Altura Inicial: 26.4 mm
Lado de caja : 63.5 mm Lado de caja : 63.5 mm Lado de caja : 63.5 mm
Area Inicial: 31.7 cm
2
2
2
Densidad : 1.540 gr/cm
3
3
3
Humedad Inic.: 52.1 % Humedad Inic.: 52.1 % Humedad Inic.: 52.1 %
Humedad Fin.: 37.6 % Humedad Fin.: 34.0 % Humedad Fin.: 34.5 %
Esf. Normal : 0.32 kg/cm
2
2
2
Esf. Corte: 0.351 kg/cm
2
2
2
Deformacion
horizontal
(%)
Esfuerzo
de Corte
(kg/cm2)
Esfuerzo
Norma-
lizado
(t/s)
Deformacion
horizontal
(%)
Esfuerzo
de Corte
(kg/cm2)
Esfuerzo
Norma-
lizado
(t/s)
Deformacion
horizontal
(%)
Esfuerzo
de Corte
(kg/cm2)
Esfuerzo
Norma-
lizado
(t/s)
0.00 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.05 0.013 0.041 0.05 0.02 0.03 0.05 0.02 0.01
0.09 0.013 0.041 0.09 0.02 0.03 0.09 0.02 0.01
0.19 0.027 0.086 0.19 0.04 0.07 0.19 0.05 0.04
0.28 0.036 0.113 0.28 0.15 0.23 0.28 0.19 0.15
0.47 0.076 0.240 0.47 0.14 0.22 0.47 0.26 0.21
0.71 0.127 0.399 0.71 0.18 0.28 0.71 0.32 0.25
0.94 0.149 0.467 0.94 0.21 0.33 0.94 0.38 0.29
1.18 0.182 0.567 1.18 0.25 0.38 1.18 0.42 0.33
1.42 0.213 0.662 1.42 0.28 0.43 1.42 0.46 0.35
1.65 0.237 0.735 1.65 0.31 0.48 1.65 0.50 0.39
1.89 0.255 0.789 1.89 0.34 0.52 1.89 0.53 0.41
2.36 0.270 0.830 2.36 0.36 0.56 2.36 0.58 0.44
2.83 0.290 0.885 2.83 0.40 0.61 2.83 0.63 0.48
3.31 0.299 0.907 3.31 0.43 0.65 3.31 0.68 0.51
3.78 0.308 0.930 3.78 0.45 0.68 3.78 0.72 0.54
4.25 0.321 0.962 4.25 0.48 0.71 4.25 0.75 0.56
4.72 0.328 0.975 4.72 0.49 0.73 4.72 0.78 0.58
5.67 0.337 0.989 5.67 0.51 0.75 5.67 0.82 0.60
6.61 0.338 0.980 6.61 0.53 0.76 6.61 0.84 0.61
7.56 0.338 0.966 7.56 0.54 0.77 7.56 0.86 0.62
8.50 0.340 0.962 8.50 0.54 0.77 8.50 0.88 0.62
9.45 0.343 0.957 9.45 0.55 0.76 9.45 0.88 0.61
10.39 0.350 0.962 10.39 0.55 0.75 10.39 0.88 0.60
11.34 0.351 0.953 11.34 0.54 0.74 11.34 0.88 0.59
OBSERVACIÓN: Muestra Inalterada
Determinado en Campo:
Mediante Ensayo de Densidad - ASTM D1556
Mediante Ensayo de Humedad - ASTM D2216
ENSAYO DE CORTE DIRECTO BAJO CONDICIONES CONDICIONES
CONSOLIDADAS DRENADAS
ASTM D3080-04
ESPECIMEN 3ESPECIMEN 2ESPECIMEN 1
167-17 / ESP 01

CALICATA : C-1 MUESTRA : M-2 CLASIF. SUCS : MH
FECHA : ago-17 REGISTRO : 167-16 / SU 20 VELOC. CORTE : 0,5 mm/min
Pendiente
Termino ind.
Esf. Normal :
Esf. Corte:
Cohesión © 0.176 Kg/cm2
Angulo de fricción (φ°) 26.42º
OBSERVACIÓN: Muestra Inalterada
Determinado en Campo:
Mediante Ensayo de Densidad - ASTM D1556
Mediante Ensayo de Humedad - ASTM D2216
ENSAYO DE CORTE DIRECTO BAJO CONDICIONES CONDICIONES
CONSOLIDADAS DRENADAS
ASTM D3080-04
Resultados:
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00
Esfuerzodecorte(kg/cm2)
Deformacion Tangencial (%)
DEFORMACION TANGENCIAL vs. ESFUERZO DE CORTE
ESPECIMEN N°1
ESPECIMEN N°2
ESPECIMEN N°3
y = 0.4968x + 0.1759
0.01
0.21
0.41
0.61
0.81
1.01
0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60
EsfuerzodeCorte(kg/cm2)
Esfuerzo Normal (kg/cm2)
ESFUERZO DE CORTE vs. ESFUERZO NORMAL

CALICATA : C-1 MUESTRA M-1 REALIZADO : J.G.C.
FECHA : ago-17 REGISTRO 243-17 / QU 01 REVISADO : Ing. I.C.L.
Volumen de Agua Destilada (ml)
Peso del Suelo (g)
Volumen de la Solucion Tomada (ml)
Peso de Capsula (g) 46.4272 45.6324
Peso de Capsula + Sales Solubles (g) 46.4617 45.6694
Peso de Sales Solubles (g) 0.035 0.037
Contenido de Sales Solubles (% ) 0.1725 0.185
Promedio (ppm) 1725.00 1850.00
Grado de ataque No Perjudicial
500
100
100
1788
DETERMINACION DE CONTENIDO DE SALES SOLUBLES
(NTP 339.152-2002)
Promedio
0.17875

Volumen de agua destilada (ml)
Peso de suelo seco (g)
Alicuota Tomada (ml)
Titulacion del suelo
Solucion estandar de Nitrato de Plata (AgNO₃ )
Titulacion de la solucion Nitrato de Plata
PH de ensayo
Factor de Dilucion (ml)
Mililitros de solucion usada (ml) 1.800 1.900
Contenido de Cloruros (% ) 0.054 0.057 0.055
Contenido de Cloruros (ppm) 538 571 554
Grado de Ataque
DETERMINACION DEL CONTENIDO DE CLORUROS SOLUBLES
(NTP 339.177-2002)
500
100
30
6.00
2mg Cl¯/mL
No Perjudicial
2.016
7.0
Promedio
1.000

Volumen de agua destilada (ml)
Peso de suelo seco (g)
Alicuota Tomada (ml)
Titulacion del suelo (g)
Solucion de Cloruro de Bario (BaCI₂ )
Peso del Crisol (g) 42.5221 40.2574
Peso del Crisol + Residuos de Sulfatos (g) 42.5287 40.2643
Residuo de Sulfatos (g) 0.0066 0.0069
Contenido de Cloruros (% ) 0.045 0.047 0.046
Contenido de Cloruros (ppm) 453 473 463
Grado de Ataque
Promedio
Leve
500
100
30
6.00
100mg / mL
DETERMINACION DEL CONTENIDO DE SULFATOS SOLUBLES
(NTP 339.178-2002)

Anexo IV - Capacidad admisible
ANEXO IV “CAPACIDAD ADMISIBLE”

TIPO DE CIMENT. : CIMENTACION CUADRADA (EDIFICACION) REALIZADO : J.G.C
FECHA : ago-17 REGISTRO: CP-01 EMS-222 REVISADO : Ing. I.C.L.
Cohesion C 0.18 kg/cm2 C' 1.17
Angulo de Friccion Φ 26.4 ° Φ' 18.33
Peso unitario suelo seco Y 1.54 tn/m3
Factor de Seguridad Fs 3.0
Inclinacion de la carga β 0.00 °
13.37 Fci 1.00
5.43 Fqi 1.00
4.26 Fyi 1.00
Df B L Q. Ult. Q. Adm. Q. Ult. Q. Adm.
(m) (m) (m) Fcs Fqs Fys (Tn/m2) (Tn/m2) (kg/cm2) (kg/cm2)
1.20 1.00 1.00 1.41 1.33 0.6 37.37 11.84 3.74 1.18
1.20 1.20 1.20 1.41 1.33 0.6 37.77 11.97 3.78 1.20
1.20 1.50 1.50 1.41 1.33 0.6 38.36 12.17 3.84 1.22
1.20 2.00 2.00 1.41 1.33 0.6 39.34 12.50 3.93 1.25
2.00 1.50 1.50 1.41 1.33 0.6 47.26 14.73 4.73 1.47
2.00 2.00 2.00 1.41 1.33 0.6 48.24 15.05 4.82 1.51
2.00 2.50 2.50 1.41 1.33 0.6 49.22 15.38 4.92 1.54
2.00 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 50.21 15.71 5.02 1.57
2.50 1.50 1.50 1.41 1.33 0.6 52.82 16.32 5.28 1.63
2.50 2.00 2.00 1.41 1.33 0.6 53.80 16.65 5.38 1.67
2.50 2.50 2.50 1.41 1.33 0.6 54.79 16.98 5.48 1.70
2.50 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 55.77 17.31 5.58 1.73
3.00 1.50 1.50 1.41 1.33 0.6 58.38 17.92 5.84 1.79
3.00 2.00 2.00 1.41 1.33 0.6 59.37 18.25 5.94 1.82
3.00 2.50 2.50 1.41 1.33 0.6 60.35 18.58 6.04 1.86
3.00 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 61.33 18.90 6.13 1.89
CALCULO CAPACIDAD PORTANTE
Capacidad Admisible por Resistencia
Factor de inclinacionFactor de capacidadde carga
Nc
Nq
Ny
Factor de Forma
. . . . . + . . . + . . . .Fyi

TIPO DE CIMENT. : CIMENTACION CUADRADA (EDIFICACION) REALIZADO : J.G.C
Relacion de Poisson µ 0.25 Fuerza
Modulo de Elasticidad Es 2000.0 tn/m2
Asent. Permisible Si (max) 2.50 cm
Df
Si
Df B L Q. Adm. Resist. Q. Adm. Asent. Si Rigido Si Flexible
(m) (m) (m) Rigido Flexible (kg/cm2) (kg/cm2) (cm) (cm)
1.20 1.00 1.00 82 112 1.18 1.18 0.46 0.62
1.20 1.20 1.20 82 112 1.20 1.20 0.55 0.75
1.20 1.50 1.50 82 112 1.22 1.22 0.70 0.96
1.20 2.00 2.00 82 112 1.25 1.25 0.96 1.31
2.00 1.50 1.50 84 95 1.47 1.47 0.87 0.99
2.00 2.00 2.00 84 95 1.51 1.51 1.18 1.35
2.00 2.50 2.50 84 95 1.54 1.54 1.51 1.72
2.00 3.00 3.00 84 95 1.57 1.57 1.85 2.11
2.50 1.50 1.50 84 95 1.63 1.63 0.96 1.09
2.50 2.00 2.00 84 95 1.67 1.67 1.31 1.49
2.50 2.50 2.50 84 95 1.70 1.70 1.67 1.90
2.50 3.00 3.00 84 95 1.73 1.58 1.87 2.13
3.00 1.50 1.50 84 95 1.79 1.79 1.06 1.20
3.00 2.00 2.00 84 95 1.82 1.82 1.44 1.63
3.00 2.50 2.50 84 95 1.86 1.86 1.83 2.08
3.00 3.00 3.00 84 95 1.89 1.58 1.87 2.13
Factor de Forma (If)
Capacidad por Asentamiento
ASENTAMIENTO
. . (1 )

TIPO DE CIMENT. : CIMENTACION CORRIDA (EDIFICACION) REALIZADO : J.G.C
13.37 Fci 1.00
5.43 Fqi 1.00
4.26 Fyi 1.00
1.20 0.50 5.00 1.04 1.03 0.96 28.26 8.80 2.83 0.88
1.20 0.60 5.00 1.05 1.04 0.952 28.75 8.97 2.87 0.90
1.20 0.70 5.00 1.06 1.05 0.944 29.24 9.13 2.92 0.91
1.20 0.80 5.00 1.06 1.05 0.936 29.72 9.29 2.97 0.93
1.30 0.40 5.00 1.03 1.03 0.968 28.62 8.87 2.86 0.89
1.30 0.45 5.00 1.04 1.03 0.964 28.87 8.96 2.89 0.90
1.30 0.50 5.00 1.04 1.03 0.96 29.12 9.04 2.91 0.90
1.30 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 42.42 13.47 4.24 1.35
1.60 0.40 5.00 1.03 1.03 0.968 31.19 9.58 3.12 0.96
1.60 0.45 5.00 1.04 1.03 0.964 31.45 9.66 3.15 0.97
1.60 0.50 5.00 1.04 1.03 0.96 31.71 9.75 3.17 0.97
1.60 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 45.76 14.43 4.58 1.44
3.00 0.40 5.00 1.03 1.03 0.968 43.20 12.86 4.32 1.29
3.00 0.45 5.00 1.04 1.03 0.964 43.50 12.96 4.35 1.30
3.00 0.50 5.00 1.04 1.03 0.96 43.80 13.06 4.38 1.31
3.00 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 61.33 18.90 6.13 1.89
Ny
Factor de Forma
Nq
Factor de capacidadde carga Factor de inclinacion
Nc
. . . . . + . . . + . . . .Fyi

TIPO DE CIMENT. : CIMENTACION CORRIDA (EDIFICACION) REALIZADO : J.G.C
Df
Si
Df B L Q. Adm. Resist. Q. Adm. Asent. Si Esquina Si Centro
(m) (m) (m) Esquina Centro (kg/cm2) (kg/cm2) (cm) (cm)
1.20 0.50 5.00 127 254 0.88 0.88 0.26 0.52
1.20 0.60 5.00 127 254 0.90 0.90 0.32 0.64
1.20 0.70 5.00 127 254 0.91 0.91 0.38 0.76
1.20 0.80 5.00 127 254 0.93 0.93 0.44 0.88
1.30 0.40 5.00 134 269 1.47 1.47 0.37 0.74
1.30 0.45 5.00 131 261 1.51 1.51 0.41 0.83
1.30 0.50 5.00 127 254 1.54 1.54 0.46 0.92
1.30 3.00 3.00 56 112 1.57 1.35 1.06 2.13
1.60 0.40 5.00 134 269 1.63 1.63 0.41 0.82
1.60 0.45 5.00 131 261 1.67 1.67 0.46 0.92
1.60 0.50 5.00 127 254 1.70 1.70 0.51 1.01
1.60 3.00 3.00 56 112 1.73 1.35 1.06 2.13
3.00 1.50 1.50 56 112 1.79 1.79 0.71 1.41
3.00 2.00 2.00 56 112 1.82 1.82 0.96 1.92
3.00 2.50 2.50 56 112 1.86 1.62 1.06 2.13
3.00 3.00 3.00 56 112 1.89 1.35 1.06 2.13
ASENTAMIENTO
. . (1 )

TIPO DE CIMENT. : CIMENTACION CUADRADA (TORRE) REALIZADO : J.G.C
13.37 Fci 0.93
5.43 Fqi 0.93
4.26 Fyi 0.70
1.80 1.80 1.80 1.41 1.33 0.6 41.80 13.01 4.18 1.30
1.80 2.00 2.00 1.41 1.33 0.6 42.07 13.10 4.21 1.31
1.80 2.50 2.50 1.41 1.33 0.6 42.76 13.33 4.28 1.33
2.00 2.00 2.00 1.41 1.33 0.6 44.15 13.69 4.42 1.37
2.00 2.50 2.50 1.41 1.33 0.6 44.84 13.92 4.48 1.39
2.00 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 45.53 14.15 4.55 1.41
2.00 3.50 3.50 1.41 1.33 0.6 46.22 14.38 4.62 1.44
2.50 2.00 2.00 1.41 1.33 0.6 49.35 15.17 4.94 1.52
2.50 2.50 2.50 1.41 1.33 0.6 50.04 15.40 5.00 1.54
2.50 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 50.73 15.63 5.07 1.56
2.50 3.50 3.50 1.41 1.33 0.6 51.42 15.86 5.14 1.59
2.50 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 50.73 15.63 5.07 1.56
3.00 1.50 1.50 1.41 1.33 0.6 53.86 16.41 5.39 1.64
3.00 2.00 2.00 1.41 1.33 0.6 54.55 16.64 5.46 1.66
3.00 2.50 2.50 1.41 1.33 0.6 55.24 16.87 5.52 1.69
3.00 3.00 3.00 1.41 1.33 0.6 55.93 17.10 5.59 1.71
Factor de capacidadde carga Factor de inclinacion
Nc
Ny
Factor de Forma
Nq
. . . . . + . . . + . . . .Fyi

TIPO DE CIMENT. : CIMENTACION CUADRADA (TORRE) REALIZADO : J.G.C
Df
Si
Df B L Q. Adm. Resist. Q. Adm. Asent. Si Rigido Si Flexible
(m) (m) (m) Rigido Flexible (kg/cm2) (kg/cm2) (cm) (cm)
1.80 1.80 1.80 82 112 1.30 1.30 0.90 1.23
1.80 2.00 2.00 82 112 1.31 1.31 1.01 1.38
1.80 2.50 2.50 82 112 1.33 1.33 1.28 1.75
2.00 2.00 2.00 82 112 1.37 1.37 1.05 1.44
2.00 2.50 2.50 82 112 1.39 1.39 1.34 1.83
2.00 3.00 3.00 82 112 1.41 1.41 1.63 2.23
2.00 3.50 3.50 82 112 1.44 1.36 1.83 2.50
2.50 2.00 2.00 82 112 1.52 1.52 1.17 1.59
2.50 2.50 2.50 82 112 1.54 1.54 1.48 2.02
2.50 3.00 3.00 82 112 1.56 1.56 1.80 2.46
2.50 3.50 3.50 82 112 1.59 1.36 1.83 2.50
2.50 3.00 3.00 84 95 1.73 1.56 1.84 2.10
3.00 1.50 1.50 84 95 1.79 1.64 0.97 1.10
3.00 2.00 2.00 84 95 1.82 1.66 1.31 1.49
3.00 2.50 2.50 84 95 1.86 1.69 1.66 1.89
3.00 3.00 3.00 84 95 1.89 1.71 2.02 2.29
ASENTAMIENTO
. . (1 )

TIPO DE CIMENT. : CIMENTACION CUADRADA REALIZADO :J.G.C
FECHA : ago-17 REGISTRO: EMS-222 REVISADO : Ing. I.C.L.
Relacion de Poisson µ 0.25
Ancho de cimentacion
COEFICIENTE DE BALASTO
Calculo del coeficiente de balasto (Ks)
1185
1067
B (m)
1.00
1.20
1.50
1.80
2.00
Ks (Tn/m3)
2133
1778
1422
853
711
610
2.50
3.00
3.50
Ks
( )

ANEXO V “PANEL FOTOGRAFICO”

Foto N° 1: Vista Panorámica del área de estudio donde se ha ejecutado el
estudio de suelos con fines de cimentación del proyecto “370023 CA LA
ESPERANZA”
Foto N° 2: Vista Panorámica del área de estudio donde se ha ejecutado el
estudio de suelos con fines de cimentación del proyecto “370023 CA LA
ESPERANZA”

Foto N° 3, 4: Visualización de la calicata C-1 y material extraído, del proyecto
“370023 CA LA ESPERANZA

Foto N° 5, 6: Perfil estratigráfico de la calicata C-1 a una profundidad máxima de
3.00m.

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