Tablas de dimensionado G-Brick SIP

Cátedra Madera
Universidad de Navarra
31009 Pamplona
http://www.unav.es/madera
madera@unav.es
Informe:
Paneles a ﬂexión, muros, dinteles.
Ref:
CM/GB/16-01
Proyecto:
Desarrollo de Documentación Técnica sobre Garnica Brick S.I.P.
Periodo:
Octubre 2016 - Noviembre 2016
Autores:
José Manuel Cabrero
Borja Iraola
Número de páginas: 26
Fecha del informe:
14 de diciembre de 2016
Resumen:
Este informe contiene los modelos analíticos empleados para el desarrollo de las tablas de
predimensionado de paneles Garnica Brick S.I.P. correspondientes a
paneles a ﬂexión,
muros a compresión,
dinteles de huecos.
Contiene también anotaciones y recomendaciones de los siguientes detalles constructivos:
Apoyo de muro en losa
Apoyo de muro en forjado de Garnica Brick S.I.P.
Apoyo cubierta inclinada en muro de Garnica Brick S.I.P.
Los resultados recogidos en este informe se basan en la información disponible en el momento de redacción
del informe. Los resultados podrán ser actualizados en función del desarrollo de la investigación.

CM/GB/16-01. Paneles a flexión, muros, dinteles.
Índice general
Alcance del informe III
1. Paneles a flexión 1
1.1. Modelo analítico . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
1.1.1. Rigidez a flexión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
1.1.2. Rigidez a cortante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
1.2. Deformación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
1.2.1. Deformación debida a la flexión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1.2.2. Deformación debida al cortante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1.2.3. Deformación diferida . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1.3. Resistencia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1.3.1. Tensión normal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1.3.2. Tensión tangencial . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4
2. Muros 6
2.1. Cálculo a compresión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
2.2. Cálculo a pandeo ante compresión simple . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
2.2.1. Esbeltez del panel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
3. Cálculo de dinteles 8
3.1. Deformación a flexión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
3.2. Resistencia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
4. Detalles constructivos analizados 10
4.1. Apoyo del muro en el forjado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10
4.2. Apoyo del muro en forjado de Garnica Brick S.I.P. . . . . . . . . . . . . . . . 11
4.3. Apoyo del forjado o cubierta en el muro . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
Bibliografía 12
A. Tablas de predimensionado de paneles Garnica Brick S.I.P. a flexión 14
A.1. Panel biapoyado. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14
A.2. Panel varios vanos. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
B. Tablas de predimensionado de paneles Garnica Brick S.I.P. como dinteles 18
C. Detalles constructivos 19
Este informe contiene 26 páginas. (V.14.12.2016)
ii

Alcance del informe
El presente informe recoge los modelos analíticos empleados para el cálculo de las tablas
de predimensionamiento de paneles Garnica Brick S.I.P. como:
elementos a ﬂexión,
muros a compresión,
dinteles de huecos.
El desarrollo se basa en los modelos incluidos en el Eurocódigo 5 [1], y en métodos
básicos de resistencia de materiales [12; 14]. Se han empleado los resultados experimentales
aportados por Garnica, recogidos en los informes de los trabajos desarrollados en el laboratorio
FCBA [3–11; 13].
Este informe contiene también anotaciones y recomendaciones de los siguientes detalles
constructivos:
Apoyo de muro en losa
Apoyo de muro en forjado de Garnica Brick S.I.P.
Apoyo cubierta inclinada en muro de Garnica Brick S.I.P.
Los resultados recogidos en este informe se basan en la información disponible en el
momento de redacción del informe. Los resultados podrán ser actualizados en función del
desarrollo de la investigación.
iii

1 Paneles a flexión
Esta sección describe el procedimiento analítico aplicado para el desarrollo de las tablas
de predimensionamiento de paneles Garnica Brick S.I.P. a flexión recogidas en el Apéndice A.
Se comprueba:
Tensión máxima contrachapado superior
Tensión máxima XPS
Tensión máxima contrachapado inferior
Tensión tangencial máxima contrachapado superior
Tensión tangencial máxima XPS
Tensión tangencial máxima contrachapado inferior
Tensión interfaz contrachapado superior - XPS
Tensión interfaz XPS - contrachapado inferior
Deformación inicial producida por el momento flector.
Deformación inicial producida por el esfuerzo cortante.
Deformación diferida (fluencia) producida por el momento flector
Deformación diferida (fluencia) producida por el esfuerzo cortante
1.1. Modelo analítico
El panel sandwich se dimensiona según los principios recogidos en el Anexo B del Eurocó-
digo 5 [1] para vigas conformadas por varios elementos unidos mecánicamente. Se compone
de tres elementos, definidos según lo indicado en la Figura 1.1.
1.1.1. Rigidez a flexión
El modelo se basa en la definición de una rigidez a flexión equivalente (EI)ef , de modo
que mediante su empleo facilite el uso de las fórmulas habituales para vigas.
1

Figura 1.1: Sección transversal del panel. Numeración de elementos y variables geométricas.
Dicha rigidez equivalente a flexión se halla mediante la expresión:
(EI)ef =
3
i=1
Ei Ii + γi Ei Ai a2
i , (1.1)
donde Ei es el módulo de elasticidad longitudinal medio del material del elemento i, Ii el
momento de inercia del elemento i, Ai es el área del elemento i, y ai la distancia vertical
entre el centro de gravedad de la sección completa y el de la parte i.
El coeficiente γi es el coeficiente deslizamiento entre los elementos. Al estar las capas
del Garnica Brick encoladas entre si, este coeficiente adopta el valor
γi = 1 (1.2)
para todos los elementos.
Para un panel simétrico en la configuración de sus capas, el centro de gravedad de la
sección se sitúa en el centro geométrico, y la distancia de los paneles exteriores 1 y 3 es
a1 = a3 =
h1 + h2
2
. (1.3)
1.1.2. Rigidez a cortante
Del mismo modo, se define la rigidez eficaz a cortante de la sección compuesta (GA)ef
según
(GA)ef =
bh2
h1
2Gr,1
+ h2
G + h3
2Gr,3
. (1.4)
1.2. Deformación
Debido a sus características, la verificación a deformación de los paneles a flexión debe
incluir no sólo la habitual deformación debida al momento flector, sino que debe incluirse la
deformación debida al cortante, normalmente despreciable en otros materiales o elementos
constructivos.
La deformación total del panel sometido a flexión se halla como la suma de la deformación
debida a flexión, δM, explicada en 1.2.1, y la deformación a cortante, δV , recogida en el
apartado 1.2.2.
δ = δM + δV . (1.5)
2

1.2.1. Deformación debida a la flexión
La deformación a flexión se determina a partir de las fórmulas habituales, sustituyendo el
término de la rigidez a flexión, EI, por la rigidez a flexión eficaz, (EI)ef descrita en (1.1).
A modo de ejemplo, la flecha a flexión para un panel biapoyado de ancho b que salva una
luz L sometido a una carga superficial uniforme q sería
δM =
5bqL4
384 (EI)ef
. (1.6)
1.2.2. Deformación debida al cortante
La deformación a cortante se calcula a partir del momento flector [12; 14], tal que
δV =
M
kV (GA)ef
, (1.7)
donde (GA)ef es la rigidez eficaz a cortante de la sección compuesta explicada en (1.4)
El coeficiente kV es un coeficiente de ajuste para la sección reducida, hallado a partir de
resultados experimentales. Para el Garnica Brick S.I.P., a partir de los ensayos recogidos en
[13], dicho coeficiente es
kV = 1,9. (1.8)
1.2.3. Deformación diferida
El coeficiente de deformación diferida del panel kdef se determina a partir de los ensayos
realizados en el instituto FCBA [9]. El valor resultante es
kdef = 1,7. (1.9)
1.3. Resistencia
La verificación a resistencia de cada elemento del panel se realiza del siguiente modo.
1.3.1. Tensión normal
La tensión normal de cada elemento i del panel se calcula mediante
σi,d =
Ei ai Md
(EI)ef
(1.10)
para la tensión media de tracción/compresión en cada elemento, y
σm,i,d =
Ei hi Md
2 (EI)ef
, (1.11)
para hallar la tensión normal máxima correspondiente a flexión. Md es el momento flector
de cálculo en la sección analizada. En (1.10) se emplea como factor de adherencia γi = 1,
según lo indicado en (1.2).
3

La tensión normal total de cálculo para cada elemento se halla sumando las dos anteriores1
σmax,i,d = σi,d + σm,i,d . (1.12)
La tensión máxima de cálculo, σmax,i,d , en cada elemento debe ser menor a la resistencia
a flexión del material, tal que
σmax,i,d ≤ fm,d . (1.13)
La resistencia a flexión, al igual que cualquier otra resistencia de cálculo del material,
debe hallarse según
fm,d =
fm,k kmod
γM
, (1.14)
donde fm,k es la resistencia característica a flexión, kmod es el factor de modificación, y γM
es el coeficiente parcial de seguridad.
Los valores recomendados de los parámetros kmod y γM son distintos para el núcleo
aislante XPS y los paneles contrachapados. Los valores recomendados son:
para el panel aislante XPS, según el documento técnico TR 019 [2]:
kmod = 0,75, (1.15)
γM = 1,25; (1.16)
para los paneles de madera contrachapadas, según el Eurocódigo 5 [1]:
kmod = 0,8; (1.17)
γM = 1,2. (1.18)
1.3.2. Tensión tangencial
La verificación a tensión tangencial se realiza para el cortante en el núcleo de material
aislante XPS (elemento 2), en el punto central de la sección:
τ2,max,d =
E3A3a3 + 0,5E2b2h2
2
b (EI)ef
V (1.19)
Dicha tensión de cálculo debe ser menor a la resistencia a cortante del panel aislante, tal
que
τ2,max,d ≤ fv,d , (1.20)
siendo
fv,d =
fv,k kmod
γM
, (1.21)
con los valores de kmod y γM definidos previamente para el aislante XPS, (1.17).
Del mismo modo, debe verificarse que la tensión debida al rasante entre el núcleo aislante
y los paneles exteriores es inferior a la resistencias a cortadura del aislante y a laminación de
los paneles exteriores. Dicha tensión de rasante se determina según
τ1/2,d =
E1A1a1
b (EI)ef
Vd , (1.22)
τ2/3,d =
E3A3a3
b (EI)ef
Vd . (1.23)
1
Debe recordarse que las tensiones de compresión se consideran negativas.
4

Dichas tensiones deben ser inferiores a las resistencias a cortadura de laminación del panel
exterior, fv,r,1,d o fv,r,3,d , y a cortadura del aislante, fv,2,d (obtenidas a partir de la aplicación
de los coeﬁcientes kmod y γM correspondientes).
5

2 Muros
Esta sección describe el procedimiento analítico aplicado para el predimensionamiento de
paneles Garnica Brick S.I.P. empleados como muros a compresión, con los resultados reco-
gidos en el Cuadro 2.1.
Se comprueba:
La compresión del contrachapado
El pandeo del contrachapado
El pandeo del panel completo
2.1. Cálculo a compresión
Para el cálculo a compresión de los paneles se tiene en cuenta solo la capacidad resis-
tente de las chapas dispuestas en sentido longitudinal a la carga. Estas chapas son las que
constituyen el área eficaz resistente a compresión Aef ,c .
La tensión que soportan se calcula mediante
σc,d =
Q
Aef ,c
(2.1)
donde Q es la carga vertical aplicada y Aef ,c es el área eficaz resistente a compresión.
La resistencia a compresión se obtiene a partir de
fc,0,d =
fc,0,k kmod
γM
, (2.2)
donde fc,0,k es la resistencia característica a compresión longitudinal.
Los valores recomendados de estos parámetros kmod y γM se recogen en la Sección 1.3.1,
en la página 4 de este informe.
La tensión máxima de cálculo, σc,0,d , en el panel debe ser menor a la resistencia a
compresión del material, tal que
σc,0,d ≤ fc,0,d . (2.3)
2.2. Cálculo a pandeo ante compresión simple
Además de la resistencia a compresión, es necesario verificar el pandeo. Se calcula a partir
de la esbeltez relativa λrel del panel, definida en (2.9). Según se indica en el Eurocódigo [1],
si dicha esbeltez
λrel > 0,3, (2.4)
6

Cuadro 2.1: Carga de cálculo máxima por panel
Altura Carga de cálculo máxima
2 500 mm 283 kN
3 100 mm 217 kN
su estado límite se calcula mediante
σc,0,d
χc fc,0,d
≤ 1, (2.5)
donde σc,0,d es la tensión de cálculo a compresión paralela a la fibra, fc,0,d es la resistencia de
cálculo a compresión paralela a la fibra del contrachapado y χc es el coeficiente de pandeo,
obtenido a partir de las siguientes expresiones
χc =
1
ky + k2
y − λ2
rel
(2.6)
ky = 0,5 1 + βc (λrel − 0,3) + λ2
rel (2.7)
donde
βc = 0,1, (2.8)
valor recomendado para madera laminada encolada y microlaminada.
Para obtener la resistencia de cálculo a compresión paralela a la fibra del contrachapado
se tiene en cuenta la proporción de chapas en la dirección del esfuerzo.
Los resultados de estas verificaciones determinan las cargas máximas mostradas en el
Cuadro 2.1.
2.2.1. Esbeltez del panel
La esbeltez relativa se define como
λrel =
fc,0,k,
σc,crit
(2.9)
siendo:
σc,crit =
π2E0,k
λ2
(2.10)
donde E0,k es el módulo de elasticidad paralelo a la fibra del contrachapado y λ es la esbeltez
mecánica.
La esbeltez mecánica se define como
λy =
Lk
i
(2.11)
donde i es el radio de giro de la sección correspondiente al contrachapado y Lk es la longitud
de pandeo, siendo
Lk = βL (2.12)
donde L es la longitud de la pieza y β es el coeficiente que depende de las condiciones de
restricción de los extremos de la pieza para el movimiento. Para este caso el coeficiente
adoptado es β = 1.
7

3 Cálculo de dinteles
Esta sección describe el procedimiento analítico aplicado para el desarrollo de las tablas de
predimensionamiento de dinteles en paneles Garnica Brick S.I.P.1 recogidas en el Apéndice B.
Se comprueba:
Deformación inicial producida por el momento flector
Deformación diferida producida por el momento flector
Tensión máxima debido al momento en la zona superior
Tensión tangencial máxima debido al cortante
Los dinteles, presentes en los huecos realizados en los paramentos como pueden ser para
puertas o ventanas, deben ser dimensionados ante esfuerzos a flexión. El canto del dintel es
el parámetro determinante y su dimensión debe ser la suficiente para cumplir los requisitos
de deformación y de resistencia.
3.1. Deformación a flexión
Se asume que en este caso la deformación a cortante es despreciable y se simplifica
las condiciones de contorno asumiendo apoyos simples en los extremos del dintel. Así, la
deformación se calcula mediante la ecuación:
δ ≈ δM =
5ql4
384EI
(3.1)
donde se desprecia el aporte del XPS y por tanto E se corresponde con el módulo de elasti-
cidad del contrachapado e I con su momento de inercia.
3.2. Resistencia
La verificación a resistencia de cada elemento del panel se realiza del siguiente modo.
1
El método de cálculo expuesto en esta sección es una simplificación. No tiene en cuenta elementos
adicionales al panel como chavetas u otros elementos. Los resultados definitivos se obtendrán tras la fase
experimental.
8

Tensión normal
La tensión normal máxima en el dintel se calcula mediante
σmax,d =
Md
I
h
2
, (3.2)
donde Md es el momento flector de cálculo en la sección analizada y h es la altura del dintel
La tensión máxima de cálculo, σmax,d debe ser menor a la resistencia de cálculo a flexión
del material (1.14), tal que
σmax,d ≤ fm,d . (3.3)
Tensión tangencial
La verificación a tensión tangencial se realiza para la cortadura en la sección de los
contrachapados:
τmax,d =
Vd
A
(3.4)
donde Vd es el cortante de cálculo y A el área de la sección
que
τmax,d ≤ fv,d , (3.5)
siendo
fv,d =
fv,k kmod
γM
. (3.6)
9

4 Detalles constructivos analizados
4.1. Apoyo del muro en el forjado
Para los encuentros entre el muro y el forjado en los que no transmite carga horizontal
de arriostramiento se verifica la capacidad resistente de la unión ante esfuerzos normales al
muro. El detalle se recoge en la figura C.1.
Panel-durmiente. Transmisión del momento. Se verifica la capacidad resistente de los
tirafondos horizontales para transmitir el par de fuerzas del momento flector generado por la
carga horizontal debida al viento que actúa en el propio panel. El momento flector de cálculo
se establece según
Md =
Qd dph2
12
(4.1)
donde Qd es la carga horizontal de cálculo por unidad de superficie, dp es la distancia ente
pernos y h es la altura del muro.
El par de fuerzas se transmite por compresión del contrachapado en el forjado y por
tracción a través del tirafondo, generando en este último una carga lateral. Así, la verificación
del tirafondo se realiza mediante el método descrito en el Eurocódigo [1] para la capacidad
de carga lateral de elementos de fijación mecánicos.
Panel-durmiente. Transmisión del cortante. Al estudiar la transmisión de la carga desde
el muro al durmiente, se omite la resistencia a extracción de los tirafondos y se verificación
la tensión tangencial en la sección de uno de los contrachapados mediante
τmax,d =
Vd
A
(4.2)
donde Vd es el cortante de cálculo y A el área de la sección del contrachapado.
que
τmax,d ≤ fv,d , (4.3)
siendo
fv,d =
fv,k kmod
γM
. (4.4)
Durmiente-forjado. Se verifica también la capacidad resistente de los pernos verticales
para transmitir al forjado la carga que soporta el durmiente,
F =
Qd dph
2
. (4.5)
10

La verificación se realiza mediante el método descrito en el Eurocódigo [1] para la capa-
cidad de carga lateral de elementos de fijación mecánicos.
4.2. Apoyo del muro en forjado de Garnica Brick S.I.P.
En los encuentros entre muro y forjado, ambos formados por Garnica Brick S.I.P, en
los que no se transmite carga de arriostramiento se verifica su capacidad resistente para el
caso de apoyo en el extremo del panel, recogido en la figura C.2 y para el caso de apoyo
intermedio1, recogido en la figura C.3.
Resistencia a aplastamiento. La mayor diferencia que presenta esta unión respecto a la
de la sección 4.1 es la necesidad de verificar la resistencia a aplastamiento del forjado.
La verificación se realiza mediante
σc,90,d =
Fc,90,d
Aef
(4.6)
donde σc,90,d es la tensión debida al aplastamiento, Fc,90,d es la fuerza de aplastamiento de
cálculo y Aef es el área eficaz, cuya definición varía según el caso estudiado.
Para el caso de apoyo intermedio, el área eficaz se define como
Aef = b (Ls + k e) (4.7)
y para el caso de apoyo extremo como
Aef = b Ls +
k e
2
(4.8)
donde b es el ancho del panel, Ls es el espesor de contacto real entre los paneles, k es un
parámetro de distribución que se toma igual a 0,5 y e es la distancia entre los centros de
gravedad de los contrachapados pero limitado a un valor máximo de 100mm.
Como se ha descrito anteriormente se debe cumplir que
σc,90,d ≤ fc,90,d = fc,90,k
kmod
γM
. (4.9)
4.3. Apoyo del forjado o cubierta en el muro
Se ha analizado el comportamiento estructural del detalle de la unión proporcionado para
el encuentro entre cubierta inclinada y muro. En el análisis del detalle original mostrado en la
figura C.4, se ha detectado que la transmisión de la carga mediante un durmiente intermedio
que apoya directamente en el XPS y que carga en el contrachapado únicamente mediante
tirafondos debilita la unión.
Se propone una alternativa, mostrada en la figura C.5. Esta alternativa plantea un dur-
miente que apoya en las testas del contrachapado haciendo que la transmisión de la carga
se realice por compresión, aumentando así su resistencia. De este modo la transmisión de la
carga vertical es más eficiente y segura2.
1
Falta la comprobación del tirafondo vertical que une los muros al forjado, en espera de sus características.
2
Tras su aprobación por Garnica se desarrollará su dimensionamiento.
11

Bibliografía
[1] EN 1995-1-1:2004. Eurocode 5. Design of Timber Structures. Part 1-1: General Com-
mon rules for buildings. CEN, 2004.
[2] Calculation models for prefabricated wood-based loadbearing stressed skin panles for
use in roofs. Informe técnico TR 019, European Organization for Technical Approvals,
Febrero 2005.
[3] Acoustique. Essai concernant un élément de façade. Informe técnico Rapport d’essais
no 404/15/256., FCBA Institut Technologique, Septiembre 2015.
[4] Essais de compression sur panneaux isolants à base de bois. Charge centrée. Informe
técnico Rapport d’essais no 403/15/189.2., FCBA Institut Technologique, Diciembre
2015.
[5] Essais de compression transversale sur panneaux isolants structuraux GARNICA BRICK.
Informe técnico Rapport d’essais no 403/15/189.3., FCBA Institut Technologique, Di-
ciembre 2015.
[6] Essais de contreventement de murs en panneaux isolants structuraux GARNICA BRICK.
ciembre 2015.
[7] Essais de contreventement de murs en panneaux isolants structuraux GARNICA BRICK.
ciembre 2015.
[8] Essais de ﬂexion sur paneaux isolants à base de bois. Informe técnico Rapport d’essais
no 403/15/189.1., FCBA Institut Technologique, Diciembre 2015.
[9] Essais de ﬂuage sur panneaux isolants structuraux GARNICA BRICK. Informe técnico
Rapport d’essais no 403/15/189.4., FCBA Institut Technologique, Diciembre 2015.
[10] Essais de résistance aux chocs sur panneaux isolants structuraux GARNICA BRICK.
ciembre 2015.
[11] Essais de sécurité à la marche sur panneaux isolants structuraux GARNICA BRICK.
ciembre 2015.
[12] Gere, James M. y Stephen P. Timoshenko: Mecánica de materiales. Iberoamérica,
2a edición, 1986.
12

[13] Lamoulie, Julien: Dossier Technique: Système constructif GARNICA BRICK. Informe
técnico 2016.459.2145, Institut Technologique FCBA, Mayo 2016.
[14] Ortiz Berrocal, Luis: Resistencia de materiales. McGraw-Hill / Interamericana de Espa-
ña, 3a edición, 2007.
13

A Tablas de predimensionado de paneles Garnica Brick
S.I.P. a ﬂexión
A.1. Panel biapoyado.
Panel biapoyado Ángulo: 0
FLECHA 1/300
G (perm) KN/m² Q (uso) KN/m² 500 1000 1200 1800 3000 3100
1 0 GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P NO NO
1 0,4 GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P NO NO
1 3 GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P NO NO NO
Distancia entre apoyos (mm) (real, no la proyección)
Cuadro A.1: Panel biapoyado horizontal
14

FLECHA 1/300
Cuadro A.2: Panel biapoyado con 10o
sobre la horizontal
FLECHA 1/300
1 0.4 GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P NO NO
2 0.4 GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P NO NO
sobre la horizontal
15

FLECHA 1/300
sobre la horizontal
FLECHA 1/300
1 0 GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P GarnicaBRICK S.I.P
sobre la horizontal
16

A.2. Panel varios vanos.
Panel continuo varios vanos
FLECHA 1/300
1 0 GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P.
1 0.4 GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P.
2 0.4 GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P. GarnicaBRICK S.I.P.
luz mm
Cuadro A.6: Panel de varios vanos para cualquier ángulo de inclinación.
17

B Tablas de predimensionado de paneles Garnica Brick
S.I.P. como dinteles
Canto en mm
Carga KN/m 700 800 900 1000 1100 1200
1 60 65 75 80 90 95
2 80 90 105 115 125 135
3 100 110 125 140 155 165
4 115 130 145 160 175 190
5 125 145 160 180 195 215
6 140 155 175 195 215 235
Dintel (Sin refuerzos)
luz mm
Cuadro B.1: Predimensionamiento del canto de dinteles a partir de la carga lineal mayorada.
18

C Detalles constructivos
Figura C.1: Detalle del encuentro muro forjado de hormigón.
19

Figura C.2: Detalle del encuentro muro exterior forjado Garnica Brick S.I.P.
20

Figura C.3: Detalle del encuentro muro interior forjado Garnica Brick S.I.P. Propuesta.
21

Figura C.4: Detalle del encuentro cubierta muro. Original.
22

Figura C.5: Detalle del encuentro cubierta muro. Propuesta.
23

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