Calculo de Galpón Industrial parte 1

UNELLEZ VIPI-SANCARLOS
Programa: INGENIERIA,ARQUITECTURA Y TECNOLOGIA
Carrera: INGENIERIACIVIL
Sub-Proyectos:PROYECTO ESTRUCTURAL EN ACERO
Teléfonos: 0424 497 36 52
E-Mail: jechenaguciar@gmail.com
Web Site: josue-echenagucia-ingenieriayarquitec.blogspot.com
Ing. Josué A. Echenagucia R.
IngenieroCivil
Profesorpor Concurso
ESTRUCTURAS DE ACERO
CALCULO DE GALPON INDUSTRIAL (PARTE I)
Este proyecto presenta una información detallada del diseño y cálculo de una
estructura en acero; un Galpón Industrial con techo de Acerolit y conformado
internamente por una mezzanina para uso de oficinas y una escalera de acceso
para la misma. Para la realización del mismo se considero solo una etapa de
diseño y calculo.
Para el techo se presenta una armadura tipo FINF (luces largas), adecuadas
para pendientes grandes y la distribución elemental de su alma en 5 triángulos
permite cubrir luces de hasta 24m. A medida que la luz aumenta, los triángulos
exteriores deben subdividirse progresivamente, para otorgar mas resistencia al
conjunto.
Esta estructura se va a calcular mediante un envigado de acero. Las
estructuras de acero que se están utilizando son perfiles doble TE, TE, de la serie
estándar de PROPERCA1, perfiles I, U, L de la serie estándar de SIDOR2, y perfiles
rectangulares de la serie estándar de CONDUVEN 3 , todos utilizados para las
diferentes exigencias y propuestas de diseño en el cálculo del Galpón Industrial,
tomando en cuenta que la serie de PROPERCA propone dos tipos de perfiles; el VP
(Perfiles cuya sección transversal forma una I. La altura, d, es mayor que el
ancho del ala, bf, por lo cual se utilizan preferentemente para trabajar como
vigas). Esta serie VP es capaz de resistir de manera más adecuada las
solicitaciones a flexión en la viga. El CP(Perfiles de sección II. La altura, d, es
igual al ancho de las alas, bf, por lo cual preferentemente son usados como
columnas). Estos resisten acciones a compresión de manera más eficiente.
Específicamente los miembros de la estructura fueron diseñados y se
seleccionaron los siguientes perfiles:
- Vigas secundarias de la Armadura (correas) :
PROPERCA VP 120x9.70 (doble TE)
- Cordón superior de la Armadura:
PROPERCA TCP 80x14.7 (TE)
1
Productora de perfiles electrosoldados; que presentan esfuerzos de fluencia de
Fy=2530Kgf/cm2.
2
Productora de perfiles laminados; que presentan esfuerzos de fluencia de
Fy=2500Kgf/cm2.
3 Productora de perfiles y tubos electrosoldados; que presentan esfuerzos de
fluencia de Fy=3515Kgf/cm2.

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- Cordón inferior de la Armadura:
PROPERCA TCP 65x12.5 (TE)
- Cordón diagonal de la Armadura:
SIDOR 2L 35x35x6 (ángulos)
- Cordón horizontal de la Armadura:
SIDOR 2L 20x20x3 (ángulos)
- Vigas principales de la mezzanina :
CONDUVEN 300x100 (rectangular)
- Vigas secundarias de la mezzanina (correas) :
CONDUVEN 180x65 (rectangular)
- Columna intermedia de la mezzanina :
SIDOR IPN 160x74 (perfil I)
- Columna de la escalera :
SIDOR IPN (80x35)
- Columna del Galpón:
SIDOR U (120x45) (2U apareados)
El diseño y cálculo se hizo siguiendo la metodología del L.R.F.D (Load and
Resístanse Factor Desing for Steel), Método de los Estados Limites, que consiste
en el diseño de acero por factores de carga y resistencia mayoradas,
proporcionando así una mayor confiabilidad en el diseño.
Para el diseño de toda estructura es necesario estimar la carga que va a
soportar a lo largo de su vida útil. Para este análisis de carga se analizan
diferentes situaciones que pueden cumplirse en la estructura, variando éstas de
acuerdo al nivel de diseño que se requiera. Estas cargas van a depender
directamente del uso y el predimensionado de la estructura. Dichas cargas se
dividen en dos, permanentes y Variables.
Las acciones permanentes son las que actúan continuamente sobre el galpón
y cuya magnitud puede considerarse invariable en el tiempo, como las cargas
debidas al peso propio de los componentes estructurales y no estructurales. Para
la determinación de estas cargas se usarán los pesos de los materiales y
elementos constructivos a emplear en el galpón.
Las acciones variables son aquéllas que actúan sobre el galpón con una
magnitud variable en el tiempo y que se deben a su ocupación y uso habitual.
Estas cargas se determinarán mediante estudios estadísticos que permitan
describirlas probabilísticamente. Cuando no se disponga de estos estudios a de
una información más precisa, se podrá usar valores no menores a los indicados en
las normas la cual está organizada según los usos de la edificación y sus
ambientes.

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En este caso se realizaron análisis de cargas para las correas cordones y
vigas de la armadura de techo, para las vigas principales y secundarias de la
mezzanina, la viga de la escalera y por ende las columnas que conforman todo el
galpón industrial.
En el análisis de carga de las correas se tomaron en cuenta las cargas
variables, la carga del viento y las cargas permanentes conformadas por el peso
propio de las vigas y el peso de la cubierta de Acerolit, con estos valores se cargó
el elemento trabajándolo como una viga sin arriostramientos laterales, hallando su
momento máximo y las reacciones de las condiciones de apoyo (fijo en sus
extremos), con la condición de cargas más desfavorable (1.2CP+1.6CV+0.8W)
realizando su diseño a flexión pura.
Para el análisis de carga de la mezzanina , se hizo un estudio de cargas para
un sistema constructivo propuesto por las alumnas en este proyecto, se considera
una losa maciza de concreto con LOSACERO.
Para el análisis de carga de la escalera se consideró el peso propio del perfil,
el peso de los escalones de madera y peso de las láminas de acero de la
contrahuella como cargas permanentes y como cargas variables solo se considera
el uso de la misma.
Para el análisis de cargas de las columnas de la estructura se diseñó en base
a las solicitaciones más desfavorables de viento y las ejercidas por las vigas
principales, las columnas van empotradas en su base a la fundación de concreto, y
se sueldan a las planchas de base en todo el contorno. El anclaje en el concreto
se realizan mediante pernos, que absorben eventualmente momentos flectores
debidos a las fuerzas laterales del viento, o a la excentricidad de las cargas; No se
presenta en este trabajo el diseño y el cálculo de dicho anclaje.
En este proyecto se decidió trabajar con diferentes perfiles de la siguiente
forma, para las columnas externas del galpón Perfiles U apareados (SIDOR), se
hizo el análisis por medio de solicitaciones combinadas (Flexo-Compresión); para
las columnas internas del galpón perfiles I (SIDOR); se quiso mostrar el diseño de
la columna de la escalera y la mezzanina mostrando que en ellas solo intervienen
la reacción proveniente del peso propio de las misma, al igual es un perfil I
(SIDOR) cuyo análisis se hizo a compresión pura.

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La placa Base de la columna se diseño basándose en la carga transmitida
por la columna y un área supuesta, se chequea comparando que el momento
actuante sea menor que el momento resistente de la placa ó que el esfuerzo
máximo de la placa sea menor que el esfuerzo admisible del concreto.
Para las uniones de cada miembro se presenta el diseño por soldadura;
proceso en el que se unen partes metálicas mediante el calentamiento de sus
superficies a un estado plástico, permitiendo que las partes fluyan y se unan con o
sin la adición de otro metal fundido. La soldadura se presenta como una ventaja
económica porque el uso de la misma permite grandes ahorros en el peso del
acero utilizado; ya que permite eliminar un gran porcentaje de las placas de unión
y de empalme, tan necesarias en las estructuras remachadas o atornilladas, así
como la eliminación de las cabezas de remaches o tornillos.
En este proyecto se presenta la soldadura tipo Filete las cuales son más
resistentes a la flexión, a la tensión y a la compresión que al corte y según el tipo
de junta usada la presentamos en forma de TE. El método para determinar la
resistencia de la soldadura de filete, se usa sin tomar en cuenta la dirección de la
carga y utilizando filetes transversales ya que son un tercio más resistentes que
los filetes longitudinales debido a que el esfuerzo está más uniformemente
repartido en su longitud total.
El procedimiento escogido para soldar, es soldadura por arco eléctrico (arco
protegido), utilizando electrodos E70 con punto de cedencia igual a 3500 Kg/cm2
y una ruptura a tensión de 4920 Kg/cm2.

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MEMORIA DE CALCULO
DISEÑO DEL TECHO:
- mDP
D
P 5.310
100
35



- 29.19
10
5.3
10
5.3
 arctgTg 
-     mLi 59.10105.3
22

- 05.6
75.1
59.10
max

m
m
Sc
Li
Nsep
-  son 7 correas
-  m
m
Scnodo 65.2
4
59.10
Separación entre nodos
-  m
m
Sc er 32.1
8
59.10
int Separación entre correas intermedias
- Sc  Smáx
1.32m  1.75m
20 m
10 m 10 m
10.59m
3.50 m
 
P = 35%
1.32m
2.65m

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NOTA: Se debieron colocar 2 correas más de modo que la separación entre
nodos cumpliera con la separación máxima exigida en el trabajo, por lo tanto el
número de correas es 9.
1. ANÁLISIS DE CARGAS:
CORREAS DEL TECHO:
Acerolit sobre perfiles VP (doble Te) PROPERCA.
 CARGA PERMANENTE:
- Peso cubierta Acerolit:
m
Kg
m
m
Kg
Pt 58.832.150.6 2

- Peso propio de la correa:
m
Kg
m
Kg
Pc 70.9.........70.9 
m
Kg
Wcp 28.18
 CARGA DE VIENTO:
- 2
50
m
Kg
q 
-     22
82.195029.192.12.1
m
Kg
m
Kg
SenqSenPv  
Según la norma, para techos con inclinaciones mayores al 10, debe diseñarse con
una sobrecarga de viento, en ningún caso menor de 2
50
m
Kg
.

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- 2
82.19
m
Kg
Pv   2
50
m
Kg
 2
50
m
Kg
Pv 
-
m
Kg
m
m
Kg
ScPCv 6632.150 2

-
m
Kg
Wv 66
-  
m
Kg
Cos
m
Kg
CosWcpWmy 25.1729.1928.18  
-  
m
Kg
Sen
m
Kg
SenWcpWmx 04.629.1928.18  
-
m
Kg
CMxWxdef 04.6
-
m
Kg
m
Kg
m
Kg
WvWMyWydef 25.836625.17 

Y
X
WcpWcv

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 MAYORACION DE LAS CARGAS:
Combinación de cargas para estructuras de acero.
-
m
Kg
m
Kg
CMxWux 46.804.64.14.1 
-
m
Kg
m
Kg
m
Kg
WvCMyWuy 5.106663.125.172.13.12.1 
 MOMENTO ULTIMO MAYORADO:
-
 
mKg
m
m
Kg
LWuy
Mux 



 213
8
45.106
8
2
2
-
 
mKg
m
m
Kg
LWux
Muy 



 92.16
8
446.8
8
2
2
1. DISEÑO DE VIGAS SECUNDARIAS (CORREAS):
Suponiendo perfil VP (120x 9.70) de PROPERCA, sección doble te, basada en la
teoría LRFD.

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- 3
2
35.9
25309.0
100213
cm
cm
Kg
mKg
Fyb
Mact
Z 






- mKgMx  213max
- Kg
m
m
Kg
LWy
V 213
2
45.106
2
max 




CHEQUEOS
 DISEÑO POR FLEXION:
CARACTERÍSTICAS DEL PERFIL SUPUESTO:
 VP 120 x 9.7
 b = 0.90
 d = 120 mm
 bf = 100 mm
 tw = 3.0 mm
 tf = 4.5 mm
 A = 12.3 cm2
 Ix = 335 cm4
 Iy = 75 cm4
 rx = 5.21 cm
 ry = 2.47 cm
 Zx= 61.2 cm3
 Zy = 22.7 cm3
 Sx = 55.7 cm3
 Sy = 15 cm3
 Lb = 0 ( Suponiendo soporte lateral continuo en su ala a compresión y
debido a que el techo arriostra lateralmente a la correa)

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 DISEÑO PLÁSTICO:
- mKg
cm
Kg
cmFyZxMp  36.154825302.61 2
3
- mKgmKgMpb  52.139336.154890.0
- mKgcm
cm
Kg
SxFyMy  21.14097.552530 3
2
-   mKgmKgMy  82.211321.14095.15.1
- Mp  1.5 My
1548.36 Kg-m  2113.82 Kg-m
- Mux  Mp. b
213 Kg-m  1393.52 Kg-m  Cumple por FLEXION.
- 15.0
52.1393
213






mKg
mKg
Mpb
Mux
e

El VP 120x9.70, es el perfil más pequeño de la serie estándar de las tablas de
PROPERCA, por lo tanto se chequea por flecha y corte.
 CHEQUEO POR CORTE:
-
Fy
E
t
h
w
4.2
- 40
3
120

mm
mm
t
d
w

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- 14.69
2530
101.2
4.2
2
2
6

cm
Kg
cm
Kgx
- 14.6940   Cv = 1
- 22
60.33603120 cmmmmmmmAw 
- Kgcm
cm
KgbCvAwFyVt 32.4918160.325306.090.06.0 2
2  
- Vt  Vmax
4918.32 Kg  213 Kg
 CHEQUEO POR FLECHA:
- 39.0
335101.2384
)400(1025.835
384
5
46
424






 

cmx
x
IxE
LWy
f
- 2
200
400
200
max 
L
f
- f  fmax
0.39  2

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2. ANALISIS DE CARGA DE LA ARMADURA:
 CARGA PERMANENTE:
- Peso del Techo:
Kgmm
m
Kg
SaLiPtPt 68.550459.10250.62 2

Peso de las correas:
Kgm
m
Kg
SaPccorreasNoPc 4.698247.99. 
- Peso propio de la armadura:
  KgmmmmLSLSPp 118020464.020495.164.095.1
22

- KgWcm 08.2429
 CARGA VARIABLE:
Para un techo inaccesible y una pendiente mayor al 15% se obtiene una carga
variable de 50 Kg/m2 que a su vez se puede transformar en una carga por correa
de 50 Kg/ml.
- CARGA DE VIENTO:
- Kgmm
m
Kg
Cv 2118459.1050 2


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-   KgSenKgPx viento 92.17429.195.529)( 
 Internas
-   KgCosKgPy viento 77.49929.195.529)( 
-   KgSenKgPx 46.8729.1975.264 
 Externas
-   KgCosKgPy 87.24929.1975.264 
 POR CARGA PERMANENTE:
- Kg
Kg
Pi 64.303
17
08.2429



- Kg
KgPi
Pe 82.151
2
64.303
2

 POR CARGA VARIABLE:
- CARGA DE VIENTO:
- Kg
Kg
n
Ptv
Pi
i
5.529
13
2118
1





- Kg
KgPi
Pe 75.264
2
5.529
2


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 CARGAS FINALES DE LA ARMADURA:
-     KgKgKgWCp 2.68987.2493.164.3032.13.12.1 
-     KgKgKgWCp 07.101477.4993.164.3032.13.12.1 
-     KgKgKgWCp 015.50787.2493.182.1512.13.12.1   Externa
-   KgKgCp 37.36464.3032.12.1   Interna
-   KgKgCp 18.18282.1512.12.1   Externa
-   KgKgW 40.22792.1743.13.1   Interna
-   KgKgW 70.11346.873.13.1   Externa
(LO VAMOS A COMPROBAR EN CLASE)
Internas

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Armadura con desplazamientos
(LO VAMOS A COMPROBAR EN CLASE)

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DISEÑO DE LOS CORDONES DE LA ARMADURA:
Para el diseño de los cordones, se utilizarán las fuerzas más cargadas del grupo,
así como la de mayor longitud de la barra.
MIEMBROS MAS DESFAVORABLES:
Los miembros de la armadura 5, 6, 14 y 22, se diseñarán con perfiles Te, de
manera que cumpla con los requisitos de conexión y también para ahorrar la
colocación de cartelas. Este arreglo de dichos miembros se realizó con la finalidad
de proporcionar soportes que impidan l movimiento lateral y la torcedura.
Bar r a M iem br o L (m ) Pu A cción Cor dón
1 - 4 1 2,65 8490 Com pr esi ón Super i or ( T )
1 - 10 7 2,81 8810 Tr acci ón I n fer i or ( T )
11 - 12 15 8,76 4170 Tr acci ón I n fer i or ( T )
5 - 14 12 2,81 1520 Tr acci ón H or i zon t al ( 2L )
3 - 14 5 2,81 4630 Tr acci ón D i agon al ( T )
5 - 10 13 2,81 1510 Tr acci ón D i agon al ( 2L )
5 - 11 11 1,85 2060 Com pr esi ón D i agon al ( 2L )
3 - 15 22 2,81 1530 Com pr esi ón D i agon al ( T )

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 DISEÑO POR SOLICITACIONES COMBINADAS DEL CORDÓN
SUPERIOR (FLEXO-COMPRESION):
Suponiendo un perfil TCP 80x14.7 de PROPERCA, sección TE, basados en la teoría
de agotamiento resistente (L.R.F.D).
 A=18.7cm2
 as=1
 rx=1.96cm
 ry=4.06cm
 J=4.43cm2
 Cw=23.3cm6
 ro=4.60cm
 =0.961
Solicitaciones de diseño:
Vmax=106.5kg
Mmax=141.11kg-m

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Pu = 8490 Kg
Lx = L
Ly = L/2
Lx = 265 cm
Ly = 265 cm/2 = 132.5 cm
At = 16.6 cm2
rx = 1.96 cm
ry = 4.06 cm
P=
1 4
P=213Kg
1
4
PL/4=M=141.11Kg-m

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64.32
06.4
5.132*1
89.135
96.1
265*1




cm
cm
ry
LyKy
cm
cm
rx
LxKx
Se escoge el mayor : 135.89
Se prediseña según la teoría de agotamiento resistente LRFD, siguiendo los
siguientes fundamentos teóricos, se debe cumplir que:
- Si 2.0
Nt
Nu

φc
- Si 2.0
Nt
Nu

φc
Donde:
Nu =8490kg
0.1
bMty
Muy
bMtx
Mux
9
8
Nt
Nu









φφφc
0.1
bMty
Muy
bMtx
Mux
Nt2
Nu









φφφc

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Calculo de la resistencia teórica a compresión cMt:
a) Por pandeo flexional:
AFcrcNt  
50.1
101.2
253089.135
2
6
2




cm
Kgx
cm
Kg
E
Fy
r
LK
c


c  1.5 ; entonces:
    22
5.1
57.9862530658.01658.0
22
cm
Kg
cm
KgFyasFcr cas
 

Kgcm
cm
KgNt 56.156817.1857.98685.0 2
2 
b) Por pandeo flexo-torsional:
Fe
Fy
e  para perfiles con simetría simple en los que el eje Y de
simetría:
 
22
6
2
0
22
62
2
2
2
59.9042
60.47.18
43.4
6.2
101.2
44.19454
64.32
101.2
4
11
2
cm
kg
x
Ar
GJ
F
cm
kgx
r
LK
E
F
FF
FFFF
F
FFe
ez
y
yy
ey
ezey
ezeyezey
ft
ft

































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 
   
kg
cm
kg
cmN
cm
kg
FF
como
cm
kg
F
T
cm
kg
yascr
e
e
ft
eas
as
8.3561782.22407.1885.0
82.22402530658.01658.0
5.1
:
54.0
43.8762
2530
43.8762
59.904244.19454
961.054.904244.194544
11
961.02
59.904244.19454
2
2
2
54.0
22
2
22
























Domina el pandeo Flexional por lo tanto cNT=15681.56 kg
2.054.0
56.15681
8490
φc

Nt
Nu
; por lo tanto:
Calculo de la resistencia teórica a flexión bMt:
Lb = 1.325 m
a) Por pandeo torsional:
mLp
cmLp
f
E
ryLp
cm
kg
cm
kg
y
04.2
2530
10*1.2
*06.4*74.1
74.1
2
2
6



0.1
φφ9
8
φc







bMty
Muy
bMtx
Mux
Nt
Nu

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1.36 cm
6.64 cm
0.9 cm
7.1 cm
0.6 cm
16 cm
Como Lb < Lp
1.325< 2.04 m , Caso 1
Mt = Z * Fy = Mp
Fue necesario hallar el modulo elástico es Y el módulo plástico ya que en tablas de
dicho perfil no aparecen:
A = 0.6 cm * 7.1 cm + 0.9 cm * 16 cm = 18.7 cm2
Yc = desde el patín superior
    cm
cm
cmcmcmcmcmcm
Yc 36.1
7.18
45.46.01.745.0169.0
2



       2323
09.36.01.71.76.0
12
1
91.0169.09.016
12
1
cmcmcmcmcmcmcmcmcmcmI 
444
47.7157.5889.12 cmcmcmI 

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My = Sx * Fy
3
4
76.10
64.6
47.71
cm
cm
cm
C
I
Sx  ; donde C es la palanca entre ellos.
mKgcm
cm
Kg
My  23.27276.102530 3
2
mKgMy  34.4085.1
Cálculos plásticos: Eje neutro en la base del patín
322
603.2155.3*26.445.0*4.14 cmcmcmcmcmZ 
Mp = Zx * Fy = 21.603 cm3 * 2530 Kg/cm2 = 54655.50 Kg-cm
Mp = 546.56 Kg-m
Mp  1.5 My
546.56 Kg-m 408.34 Kg-m
Mux  Mp*b
b*Mp= 0.90 * 546.56 Kg-m = 491.9 Kg-m
141.11  491.9

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29.0
9.491
11.141
% 





mKg
mKg
Mpb
Mux
e

Cálculo de la fuerza de flexión (Efecto P-):
Mux = Mumaxx 1
154.1
71.20988
8490
1
92.0
1
92.0
71.20988
8490
2.012.01
71.20988
96.1
65.21
7.18101.2
1
1
1
2
62
2
2
1
























 










Ne
Nu
cm
N
Nu
cm
Kg
x
r
KL
EA
N
e
e

Mux = 141.11x1.54=218kg-m
Verificando el perfil:
0.93  1  Verifica el perfil.
1
9.491
218
9
8
54.0
φ9
8
φt















mKg
mKg
bMp
Mux
Nt
Nu

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 DISEÑO DEL CORDÓN INFERIOR A TRACCIÓN:
Nu= 8810kg
L(m)= 2.81
Barra 1-10
Selección de perfiles a tracción:
POR CEDENCIA:
Nt=t*Fy*A 2
2
max 87.3
25309.0
8810
cm
cm
kg
kg
F
Nu
A
yt




Para A=3.87cm2 se consigue un perfil: TCP 65x12.5
 d = 65 mm
 bf = 140 mm
 tw = 6 mm
 tf = 9 mm
 A = 16 cm2
 rx = 1.54 cm
 ry = 3.59 cm

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30047.182
54.1
81.2

r
L
Nt= kgAFyt 364321625309.0 
POR FRACTURA:
85.0
75.0


A
t

 2
min 39.3
408075.085.0
8810
cm
Fu
Nu
A
tA




Se debe escoger la mayor de las áreas, pero cualquiera de las dos areas
obtenidas, cumple con el área del perfil TCP 65x12.5
Nt= kgAFuAt 4161616408075.085.0 
   mayoradodiseño PukgPu  36432 El perfil es apto

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 DISEÑO DEL CORDÓN DIAGONAL A COMPRESIÓN:
Nu= 2060kg
L(m)= 1.85
Barra 5-11
Suponiendo: 2L 35x35x6 (L SIDOR)
 A=3.87cm2
 P=3.04
 I=4.13cm4
 rx=ry =1.03cm
 J=0.448cm4
 S=1.71cm3
 ro=1.83cm
 =0.636
 x=y=1.08 cm
Condición:
Y
X
0.6 cm
1.08 cm
1.08 cm
(Espesor del alma de la TE)
Articul-Articul

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  
cm
A
I
r
cmI
Y
cmcmII
x
r
KL
y
y
y
x
724.1
87.32
23
2
233.008.187.313.42
08.1
87.32
08.187.308.187.3
26.813.422
20061.179
03.1
1851
42
44
min










a) Por pandeo flexional:
972.1
101.2
250061.179
2
6
2




cm
Kgx
cm
Kg
E
Fy
r
LK
c


c  1.5 ; entonces:
22
80.5632500
972.1
877.0
cm
kg
Fcr 




Kg
cm
kg
cmNt 24.370980.56374.785.0 2
2


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b) Por pandeo flexo-torsional:
  












2
4
11
2 ezey
ezeyezey
ft
ft
FF
FFFF
F
FFe


31.107
724.1
85.11
0








r
KL
Para las soldaduras tenemos la siguiente ecuación:
 
2
2
2
0
2
1
82.0 


















br
a
r
KL
r
KL
im 

br
h
i2
 (razón de separación)
h= Distancias entre centroides de las componentes al eje del pandeo del
miembro.
r
KL
r
a
i 4
3

a= separación entre conectores.
a= 92.5 cm (a la mitad)
ri=0.669 cm

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31.107
4
3
669.0
5.92

138.27>>80.48 (no se cumple por lo tanto se prueba
4
L
a  )
a= 13.69
4
185
 verifica
 
  84.168
03.1
185
34.11
34.1
82.031.107
2
2
2
2













mr
KL
h=1.08x2+0.6=2.76cm
34.1
203.1
76.2



2
0Ar
GJ
Fcrz 
J=0.488cm4= 2*0.488cm4=0.98cm4
Fcrz = 22
6
18.30537
83.174.7
98.0
6.2
101.2
cm
kg
x



Tf=6mm=0.6cm
946.0
2631.4
48.0
11
2631.4724.103.148.00
2
2
0
2
0
2
0
2222
0
222
0
2
0
2
0














 



r
YX
cmr
rrYXr yx


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18.1
101.2
250031.107
6





xFe
Fy
r
KL
e
    2
182.1
85.13952500658.01658.0
5.1
2
22
cm
kg
FF cm
kg
yascr
e
eas
as






  22
26.1392
85.139518.30537
946.085.139518.305374
11
946.02
85.139518.30537
cm
kg
Fft 














Kg
cm
kg
cmNt 67.915926.139274.785.0 2
2

   mayoradodiseño PukgPu  24.3709 el perfil es apto
 DISEÑO DEL CORDÓN HORIZONTAL A TRACCIÓN:
Nu= 1520kg
L(m)= 2.81
Barra 3-14
Selección de perfiles a tracción:

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IngenieroCivil
POR CEDENCIA:
Nt=t*Fy*A 2
2
max 68.0
25009.0
1520
cm
cm
kg
kg
F
Nu
A
yt




Amax=2*0.68cm2=1.34cm2
Para A=1.34cm2 se consigue un perfil: 2L 20x20x4 (SIDOR)
 d = 20 mm
 A = 1.45cm2
 I=0.488cm4
 P=1.14kg/m
 Tf=4mm
Nt= kgcm
cm
kg
AFyt 652545.1225009.0 2
2

Nt(diseño)>Nt
POR FRACTURA:
Ae=0.85x2A=0.85x1.45x2=2.47cm2
Nt= kgAeFu 9.754247.2408075.075.0 
Se escoge el menor: Nt= 6525 kg
   mayoradodiseño PukgPu  36432 El perfil es apto

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