Analisis de Sistemas para Ingenieria Electrica PTrrza
1. UNIVERSIDAD DE TARAPACÁ
FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA
ANALISIS DE SISTEMAS PARA INGENIERÍA ELÉCTRICA.
Paul Terrazas L.
19 de marzo de 2021
Resumen
Análisis de sistemas es un lenguaje matemátco que ayuda a proponer sistemas análogos mecánicos
a eléctricos para obtener un resultado de acorde a un valor aproximado a la realidad. Se plantean
dibujos y ejercicios que están desarrollados en base a diferentes niveles de aprendisaje.
3. 1 Acerca del texto 3
1. Acerca del texto
Este texto representa el resumen de una serie de apuntes de ingenierı́a con
la finalidad de unificar los diferentes ramos de la carrera en un solo texto. Se
estudiará Análisis de Sistemas mecánicos para poder estudiarlos con sistemas
eléctricos con de circuitos eléctricos.
No contiene palabras ya que esta explicada en el canal de youtube por lo tanto se simplifica el resumen
de ejercicios.
WEB
Análisis de Sistemas y Control Automático PTRRZA
4. 3 Circuitos análogos mecánicos de voltaje-corriente 4
2. Analogı́as mecánicas a voltaje y corriente
3. Circuitos análogos mecánicos de voltaje-corriente
3.0.1. Ecuaciones mecanicas y analogı́a F-V.
[1] −F1
F1
F1 = m1ẍ1+B1ẋ1+k1x1+k2(x1−x2) [3] −V
−V
−V 1 = L1
di1
dt +R1i1+
1
C1
R
i1dt+
1
C2
R
(i1−i2)dt
[2] F2 = m2ẍ2 + B2ẋ2 + k2(x2 − x1) [4] V2 = L2
di2
dt + R2i2 +
1
C2
R
(i2 − i1)dt
3.0.2. Ecuaciones mecanicas y analogı́a F-I.
[1] −F1
F1
F1 = m1ẍ1+B1ẋ1+k1x1+k2(x1−x2) [5] −i
−i
−i1 = C1
dV1
dt +G1V1+
1
L1
R
V1dt+
1
L2
R
(V1−V2)dt
[2] F2 = m2ẍ2 + B2ẋ2 + k2(x2 − x1) [6] i2 = C2
dV2
dt + G2V2 +
1
L2
R
(V2 − V1)dt
Análisis de Sistemas y Control Automático PTRRZA
5. 4 Marco teórico Torque-Voltaje 5
4. Marco teórico Torque-Voltaje
Dispositivos de Acoplamiento Mecánico Los dispositivos de acoplamiento mecánico son elementos que
permiten unir partes de sistemas mecánicos de los tipos básicos ya vistos, sean éstos del tipo trasla-
cional o rotatorios (es decir: elementos inerciales o masas, elementos elásticos y elementos disipativos
o amortiguadores). Estos elementos de acoplamiento permiten cambiar velocidades, fuerzas o torques y
direcciones de los movimientos entre las distintas partes de un sistema. En general, cuando se consideran
ideales los dispositivos de acoplamiento mecánico, ellos no introducen pérdidas de energı́a en el sistema
(lo que equivale a decir que no hay fuerzas disipativas por roce o fricción). También en un caso próximo
al ideal, se pueden despreciar sus inercias (lineales o rotacionales) y sus partes constituyentes se pueden
suponer no deformables, es decir, se pueden considerar perfectamente rı́gidas. Todas estas consideraciones
son teóricas en un sentido estricto, ya que es imposible conseguir en forma total la eliminación de estos
efectos en un aparato real. Sin embargo es fácil establecer un modelo de un sistema de acoplamiento real,
agregando al modelo ideal elementos de inerciales, disipativos y elásticos que incluyan estas caracterı́sticas
inevitables. Los tipos más conocidos son: palancas, engranajes, conjuntos de poleas y correas, piñones y
cadenas, combinaciones de cremalleras con engranajes y tornillos sin fin. A continuación analizaremos los
aspectos de cada tipo, necesarios para establecer un modelo matemático y la respectiva representacion
eléctrica análoga. Existen otras formas especiales de acoplamiento, por ejemplo las combinaciones de
bielas y cigüenal, o levas y otras diversas, que por su geometrı́a presentan no linealidades por lo que no
se analizarán.
a)Palancas.
Palancas.
Palancas. Constituyen el caso más simple, sea el tipo de la figura siguiente:
Las diversas variables mecánicas se rigen por las leyes de la estática. En particular, las fuerzas en
ambos extremos están relacionadas según las longitudes de los brazos por:
F1r1 = F2r2 →
F1
F2
=
r2
r1
Por la conservación de la energı́a, el trabajo realizado por unidad de tiempo por la fuerza F1 al desplazar
hacia abajo el extremo derecho de la palanca una distancia x1 debe ser igual al trabajo realizado por
unidad de tiempo por la fuerza F2 al desplazar hacia arriba el extremo izquierdo de la palanca una
distancia x2 , esto es:
p1 = p2 →
F1x1
t
=
F2x2
t
→
x1
x2
=
F2
F1
→
x1
x2
=
r1
r2
finalmente se obtiene:
x1r2 = x2r1 →
dx1
dt
r2 =
dx2
dt
r1 → u1r2 = u2r1 →
u1
u2
=
r1
r2
Análisis de Sistemas y Control Automático PTRRZA
10. 5 Analogı́a Torque-Voltaje 10
5.8. Ejemplo 3.
5.8.1. Ecuaciones mecanicas y analogı́a F-V.
[1] F
F
F = m1ẍ1 + B1ẋ1 + k1(x1 − x2) [5] V
V
V = L1
di1
dt + R1i1 +
1
C1
R
(i1 − i2)dt
[2] 0 = m2ẍ2 +B2ẋ2 +k1(x2 −x1)+k2x2 +F1
F1
F1 [6] 0 = L2
di2
dt +R2i2 +
1
C1
R
(i2 −i1)dt+
1
C2
R
i2dt+V1
V1
V1
[3] τ
τ
τ = J3θ̈3 + B3θ̇3 + k3(θ3 − θ4) [7] Vτ
Vτ
Vτ = L3
di3
dt + R3i3 +
1
C3
R
(i3 − i4)dt
[4] 0 = J4θ̈4 + B4θ̇4 + B5θ̇4 + k3(θ4 − θ3) [8] 0 = L4
di4
dt + R4i4 + R5i4 +
1
C3
R
(i4 − i3)dt
[5] F1
F2
= l2
l1
F2 = l1
l2
F1 τ
τ
τ = F2r τ
τ
τ = l1r
l2
F1 [10] Vτ
Vτ
Vτ = l1r
l2
V1
V1
V1 → V1
Vτ
= l2
l1r
5.8.2. Circuito equivalente
Análisis de Sistemas y Control Automático PTRRZA
11. 6 Desarrollo por medio de la Energı́a 11
6. Desarrollo por medio de la Energı́a
6.1. Ecuación de Lagrange
L = T − U (4)
6.2. Ecuaciones cinéticas
Energı́a cinética
T =
1
2
mẋ2
(5)
Energı́a Potencial
U =
1
2
kx2
(6)
Energı́a Disipativa
D =
1
2
Bẋ2
(7)
6.3. Coordenadas geométricas
qi → xi
d
dt
(
∂L
∂xi
) −
∂L
∂xi
= 0 (8)
6.4. Función de disipación de Rayleigh
La energı́a dicipada en un sistema se define mediante los elementos dicipadores a través de la ecuación:
D =
1
2
(B1δ̇1, B2δ̇2, B3δ̇3, ..., Bnδ̇n) (9)
Por lo tanto la ecuación queda:
d
dt
(
∂L
∂q̇i
) −
∂L
∂qi
+
∂D
∂q̇i
= 0 (10)
Cuando los elementos poseen una exitación de entrada se agrega el término Qi ésimo
d
dt
(
∂L
∂ẋi
) −
∂L
∂xi
+
∂D
∂ẋi
= Qi , i = 1, 2, 3, ..., n (11)
Análisis de Sistemas y Control Automático PTRRZA
12. 6 Desarrollo por medio de la Energı́a 12
6.5. Ejemplo 4.
6.6. Ecuaciones de energı́a.
Energı́a cinética T = 1
2 m1ẋ2
1 + 1
2 m2ẋ2
2 + 1
2 m3ẋ2
3
Energı́a Potencial U = 1
2 k1(x1 − x2)2
+ 1
2 k2x2
2 + 1
2 k3x2
3
Energı́a Disipativa D = 1
2 B1(ẋ1 − ẋ2)2
+ 1
2 B2ẋ2
2 + 1
2 B3ẋ2
3
6.7. Ecuación de transformador.
Como existe un transformador se debe considerar la relación:
x2
x3
=
l1
l2
= a → x3 =
1
a
x2
Energı́a cinética T = 1
2 m1ẋ2
1 + 1
2 m2ẋ2
2 + 1
2 m3(ẋ2
a )2
Energı́a Potencial U = 1
2 k1(x1 − x2)2
+ 1
2 k2x2
2 + 1
2 k3(x2
a )2
Energı́a Disipativa D = 1
2 B1(ẋ1 − ẋ2)2
+ 1
2 B2ẋ2
2 + 1
2 B3(ẋ2
a )2
6.8. Ecuación del Lagrangiano.
L = T − U (12)
L = 1
2 m1ẋ2
1 + 1
2 m2ẋ2
2 + 1
2 m3(ẋ2
a )2
− (1
2 k1(x1 − x2)2
+ 1
2 k2x2
2 + 1
2 k3(x2
a )2
)
L = 1
2 m1ẋ2
1 + 1
2 m2ẋ2
2 + 1
2 m3(ẋ2
a )2
− 1
2 k1(x1 + x2)2
− 1
2 k2x2
2 − 1
2 k3(x2
a )2
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