3. Un futuro mejor, esa es nuestra inspiración
SUSTENTABILIDAD
Tigre es mucho más que acciones para la comunidad y la preservación del medio ambiente. La
sustitución del hierro y acero de las tuberías hidráulicas por PVC, hace casi 70 años, más que un
marco para la construcción civil fue un avance para la sustentabilidad del planeta.
El oficio de Tigre, con soluciones que conducen de forma eficiente el agua y el desagüe, que
pretenden la universalización sanitaria y la reducción del déficit habitacional, es una actividad
sostenible por esencia.
Todas sus fábricas en Brasil tienen certificación ISO 14001. La ecoeficiencia se destaca en proyectos
de uso racional de energía, constante renovación tecnológica y aprovechamiento de la luz natural.
Referente entre las mejores empresas para trabajar en Brasil, Tigre se caracteriza por su política
de valorización de las personas, enfocada en el bienestar, salud y seguridad de los colaboradores.
Por medio del Instituto Carlos Roberto Hansen (ICRH) la corporación centra sus esfuerzos en el
área social para el desarrollo de niños y jóvenes en las áreas de educación, deporte, cultura y salud.
Las constantes inversiones en programas de capacitación refuerzan el compromiso de Tigre con
el desarrollo profesional de la cadena de construcción civil y al mismo tiempo proporcionan la
oportunidad de inserción en el mercado de trabajo.
INNOVACIÓN
La innovación está en la esencia de Tigre desde sus orígenes, en 1941. Y se encuentra como uno
de los pilares del desarrollo presente en todos los ambientes de la organización. En Tigre el proceso
de innovación no comienza sólo con el surgimiento de una nueva idea, sino que también con la
identificación de una oportunidad y con la definición de lo que podrá ofrecerse al mercado como
la mejor solución.
La visión innovadora de Tigre amplio de sus negocios y llevó al grupo a adquirir proyección
internacional y a convertirse en referencia en el mercado de la construcción civil.
En su condición de líder de mercado, Tigre busca a través de la proximidad y relación con los
profesionales de la construcción, entender y anticiparse a las necesidades del consumidor,
desarrollando soluciones innovadoras que contribuyan a perfeccionar los procesos constructivos y
mejorar el lugar donde las personas viven.
4. HDPE
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4 TeleTigre
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PRESENTACIÓN
Desde el inicio de sus actividades, Tigre ha dedicado
especial atención al desarrollo de productos y sistemas
para los mercados de Infraestructura y Construcción Civil,
con el objetivo de ofrecer soluciones técnicas innovadoras
y competitivas económicamente.
Dentro de esta filosofía Tigre presenta su línea de
productos para sistemas de polietileno, que incluye
tuberías, conexiones y accesorios.
La diversidad de utilización de estos productos se debe a
características únicas de la materia prima entre las cuales
podemos destacar:
• Bajo peso y facilidad de manipulación
• Excelente desempeño hidráulico
• Rapidez de instalación
• Menor número de uniones
• Eliminación de pintura o recubrimientos de cualquier
tipo para protección contra corrosión
• Costos generales inferiores a los sistemas tradicionales
• Mayor durabilidad
• Óptima soldabilididad
• Elevada resistencia al impacto
• Elevada resistencia química
• Atóxico
• Elevada resistencia al stress-cracking
• Bajo efecto de incrustación
• Elevada vida útil
Debido a estas características, las tuberías de polietileno
pueden ser utilizadas en los siguientes tipos de
instalaciones:
• Redes de aducción y distribución de agua potable
• Emisarios submarinos
• Redes de alcantarillado
5. HDPE
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5
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• Sistemas de combate contra incendio
• Conducción de relaves y riego de pilas de lixiviación
• Jaulas para el cultivo de salmones
MATERIAS PRIMAS
El polietileno es un material termoplástico destinado
a diversas aplicaciones debido a sus características de
baja rugosidad, resistencia a la corrosión, flexibilidad,
bajo peso, resistencia a presiones internas y externas y
facilidad de instalación.
La vida útil mínima de este material es de 50 años, este
tiempo es comprobado a través de ensayos hechos tanto
por el proveedor de resinas como por nuestra empresa.
Todos los lotes producidos son testados en ensayos
de un mínimo de 100 horas, para garantizar que la
transformación ocurrió dentro de los límites establecidos
por las normas ISO y DIN.
Algunos ensayos realizados en los laboratorios para
garantizar los productos son:
• Peso específico
• Índice de fluidez
• Tiempo de oxidación inducido
• Resistencia a la tracción y alargamiento a la ruptura
• Estabilidad térmica
• Dispersión de pigmentos
• Resistencia a la presión hidrostática interna
El polietileno utilizado está definido por la característica
de la resina en relación a su MRS. MRS (Minimum
Required Strength) caracteriza la resistencia de la resina
para fines de cálculo de presión de servicio de las tuberías.
Las resinas utilizadas por Tubos y Conexiones Tigre son
MRS 80 y MRS 100, también conocidas como PE 80 y PE
100. Estos valores de 80 kgf/cm2 (8 MPa) y 100 kgf/cm2
(10 MPa) corresponden a la tensión circunferencial del
material PE 80 y PE 100 respectivamente.
El polietileno utilizado en la fabricación de los tubos es
totalmente compatible con las resinas utilizadas en la
fabricación de las conexiones.
Las principales características técnicas de las resinas
utilizadas por Tigre en la fabricación de tuberías y
conexiones de Polietileno de Alta Densidad son las que
Propiedad Valor medio Unidad Metódo de prueba
Densidad (materia prima) 950 kg/m³ ISO 1183
Densidad (compuesto negro) 960 kg/m³ ISO 1183
Índice de Fluidez 190°C/2,16 kg 0,1 g/10 min ISO 1133
Índice de Fluidez 190°C/5,0 kg 0,4 g/10 min ISO 1133
Contenido Negro de Humo 2 % ASTM D 1603
Tensión de tracción a la fluencia 23 MPa ISO 6259
Elongación a la ruptura > 600 % ISO 6259
Módulo de Elasticidad 1.400 MPa ISO 527
Dureza Shore D 59 - ISO 868
Coeficiente de dilatación lineal (20 – 90°C) 0,2 mm(m°C) ASTM D 696
Conductividad Térmica (20°C) 0,4 W/(m°k) DIN 52612
Estabilidad Térmica 15 min EN 728
Especificaciones PE100
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Propiedad Valor medio Unidad Metódo de prueba
Densidad (materia prima) 950 kg/m³ ISO 1183
Densidad (compuesto negro) 960 kg/m³ ISO 1183
Índice de Fluidez 190°C/2,16 kg 0,1 g/10 min ISO 1133
Índice de Fluidez 190°C/5,0 kg 0,4 g/10 min ISO 1133
Contenido Negro de Humo 2 % ASTM D 1603
Tensión de tracción a la fluencia 23 MPa ISO 6259
Elongación a la ruptura > 600 % ISO 6259
Módulo de Elasticidad 1.400 MPa ISO 527
Dureza Shore D 59 - ISO 868
Coeficiente de dilatación lineal (20 – 90°C) 0,2 mm(m°C) ASTM D 696
Conductividad Térmica (20°C) 0,4 W/(m°k) DIN 52612
Estabilidad Térmica 15 min EN 728
Especificaciones Técnicas Resina PE 80
Dimensiones y Tolerancias para Tuberías
de HDPE
Las tuberías de polietileno son producidas en diversas
clases de presión y diferentes diámetros, según su uso.
Además de la especificación del material dada su presión
nominal, es muy común también definirla en función
de su SDR (Standard Dimensional Ratio).
Según la norma ISO, para las tuberías de polietileno de
alta densidad se aplican los siguientes conceptos:
Mínima Resistencia Requerida (MRS): Corresponde a la
mínima tensión tangencial que el material debe resistir a
una temperatura de 20° C por un período de a lo menos
50 años.
TensióndeDiseño(s):Correspondealatensióntangencial
admisible que se obtiene de dividir la mínima resistencia
requerida por un factor de seguridad C, denominado
coeficiente de diseño, y que de acuerdo a la normativa
ISO para el caso de Polietileno de Alta Densidad adopta
un valor C = 1,25
MRS (MPa) Designación Material Tensión de Diseño (vs)
8,0 PE 80 6,3
10,0 PE 100 8,0
Presión Nominal (PN): Es la máxima presión de trabajo
a la que puede ser sometida una línea o sistema a 20° C
durante a lo menos 50 años.
Relación de Dimensiones Standard (SDR): Es un valor
adimensional que relaciona el diámetro externo nominal
(DN) y el espesor de pared de una tubería (e). Cada
SDR representa una presión nominal y se relacionan de
acuerdo a las siguientes fórmulas:
Donde:
PN: Presión Nominal (MPa)
DN: Diámetro Externo (mm)
vs
: Tensión de Diseño
1 MPa= 10 bar = 10 kgf / cm2
SDR = DN
——
E
SDR = 2·vs + 1
——
PN
e = PN· DN
————
2vs
+ PN
Clasificación de Tuberías de PE
7. HDPE
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Con las ecuaciones anteriores es posible obtener la presión máxima de trabajo (PN) para una tubería
específica. Sin embargo, este valor puede variar según la temperatura de operación de acuerdo al
siguiente gráfico.
27. HDPE
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CONSIDERACIONES DE DISEÑO PARA
TUBERÍAS DE PEAD
Ecuaciones para el diseño hidráulico de tuberías
Un flujo a través de tuberías se puede catalogar
bajo presión o como un sistema de escurrimiento en
superficie libre (sin presión o gravedad). En ambos casos,
las tuberías de polietileno de alta densidad presentan
considerables ventajas respecto sobre los materiales
tradicionales, debido a que poseen una superficie lisa
que les proporciona un excelente desempeño hidráulico,
lo cual sumado a su alta resistencia a la corrosión y al
bajo efecto de incrustación que poseen, puede traducirse
en algunos casos en menores diámetros de diseño.
Flujos Bajo Presión
En el caso de las tuberías que deban trabajar bajo
presión, su diseño estará determinado básicamente por
las pérdidas de carga que se producen a lo largo de ésta.
La pérdida friccional puede estimarse usando la
ecuación de Darc y-Weisbach:
J= f · V2
———
D·2g
Donde:
J: Pérdida friccional por unidad longitud (mm)
F: Coeficiente o factor de fricción
D: Diámetro interno de la tubería (m)
V: Velocidad media (m/s)
G: aceleración de gravedad (m2
/s)
El régimen de escurrimiento en una tubería está
determinado por el número de Reynolds, definido como:
Re= V · D
———
y
Donde:
Re: Número de Reynolds
D: Diámetro interno de la tubería(m)
V: Velocidad media (m/s)
y: Viscosidad cinemática del fluido (m2
/s) (para agua =
1,01x10-6
m2
/s)
El régimen de escurrimiento es laminar si Re < 2.000 y
turbulento si Re > 2.000. En el caso de régimen laminar:
f= 64
——
Re
En el caso de régimen turbulento, el factor de fricción
queda determinado tanto por el número de Reynolds
como por la rugosidad relativa y puede estimarse a través
de la fórmula de Colebrook y White, que se muestra a
continuación:
1
= - 2log10
f
ks + 2,51
p——
3,7D Re :f:f
—— ———
Donde:
ks
: rugosidad absoluta (m)
La relación funcional entre el factor de fricción, f, y
los parámetros Re y ks
/D en tuberías se representa
gráficamente en el ábaco de Moody, el cual se muestra
a continuación.
28. Material Ks (mm)
Vidrio 0,0003
PVC, CPVC, HDPE 0,0015
Acero 0,046
Hierro Forjado 0,06
Hierro Dúctil 0,25
Concreto 0,3-3,0
HDPE
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Ábaco de Moody
Rugosidad absoluta (ks) para diferentes materiales utilizados en la fabricación de tuberías
29. HDPE
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Debido a que la fórmula de Colebrook y White requiere
para el cálculo del factor de fricción, f, de un proceso
iterativo, como una manera de simplificar los cálculos es
posible utilizar la fórmula de Hazen-Williams, la cual está
dada por la siguiente expresión:
J= 10,665 f Q1,852
p
—————
C1,852
x D4,869
Donde:
J: pérdida friccional por unidad de longitud (m/m)
Q: caudal (m3/s)
C: coeficiente de rugosidad (para PEAD C=150)
El uso de la ecuación de Hazen-Williams tiene que estar
limitado a ciertas características del fluido y del flujo.
Estos límites son los siguientes:
• El fluido debe ser agua a temperatura normal.
• El diámetro de la tubería debe ser superior o igual a
50 mm.
• La velocidad en las tuberías no debe exceder los 3
m/s.
Para ambas fórmulas el cálculo de la pérdida de carga
total estará dada por la siguiente ecuación:
H= J · L
Donde:
H: pérdida de carga total (m)
J: pérdida friccional por unidad de longitud (m/m)
L: longitud del tramo de tubería (m)
De manera de hacer el diseño más conservador, se
recomienda calcular las pérdidas por ambos métodos y
elegir el resultado mayor.
Evaluación de Pérdidas de Cargas Singulares
La ecuación para el cálculo de pérdidas de carga
singulares causadas por los accesorios en una tubería es
de la siguiente forma:
hm
= km
V2
—
2g
Donde:
hm: pérdida de carga debida a la singularidad (m)
km: coeficiente de pérdida de carga del accesorio
V: velocidad media del flujo en la tubería (m/s)
g: aceleración de gravedad (m2/s)
De acuerdo a esto, la pérdida de carga total del sistema
estará dada por la siguiente expresión:
Ht
= H + /hm
Donde:
Ht
: pérdida de carga total del sistema (m)
H: pérdida de carga del tramo de tubería (m)
/hm
:sumatoria de las pérdidas singulares en cada
accesorio (m)
La siguiente tabla muestra un resumen de coeficientes
de pérdidas de carga para accesorios de uso frecuente en
sistemas de tuberías.
Coeficientes para pérdidas en accesorios
Accesorio km
Válvula de globo, completamente abierta 10,0
Válvula en ángulo, completamente abierta 5,0
Válvula de registro, completamente abierta 2,5
Válvula de compuerta, completamente abierta 0,2
Válvula de compuerta, con • de apertura 1,0-1,15
30. HDPE
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Válvula de compuerta, con • apertura 5,6
Válvula de compuerta, con • de apertura 24,0
Codo de radio corto (r/d = 1) 0,9
Codo de radio mediano 0,75-0,8
Codo de gran radio (r/d = 1,5) 0,6
Codo de 45° 0,4-0,42
Retorno (curva en U) 2,2
Tee en sentido recto 0,3
Tee a través de la salida vertical 1,8
Unión 0,3
Vee de 45° en sentido recto 0,3
Vee de 45° en salida lateral 0,8
Flujos Sin Presión (Acueductos)
Para el diseño de tuberías con flujos sin presión
(acueductos), se utiliza la fórmula de Manning, la cual
está dada por la siguiente ecuación:
Q = A · Rh
2/3
:i
——
n
Donde:
Q: caudal (m3
/s)
A: área de escurrimiento (m2
)
Rh
: radio hidráulico (m); Rh
=A/P
P: perímetro mojado (m)
i: pendiente (m/m)
n :coeficiente de Manning (para PEADn = 0,009)
Cuando se tienen escurrimiento a sección llena, R= D/4
(D= Diámetro interno). En caso de tener escurrimiento a
sección parcial, se deben utilizar las siguientes relaciones:
A = 1 · (0 - sen i) ·D2
—
8
P = 1 · i ·D
—
2
R= A
·
1 f1- sen i p
——
——
P 4
31. HDPE
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Golpe de Ariete
Normalmente los sistemas hidráulicos en presión
presentan características de régimen permanente, es
decir, que la velocidad, presión y sección de escurrimiento,
aunque pudiendo variar de un punto a otro, no varían
en el tiempo. Sin embargo, existen situaciones debidas
a violentas perturbaciones introducidas en el sistema,
en las cuales la velocidad y presión pueden variar de
manera significativa. Este fenómeno se denomina golpe
de ariete.
La necesidad de evaluar este fenómeno va ligada
de manera inherente, al hecho de que los cambios
de régimen, más o menos bruscos que se producen,
generan niveles de presiones muy superiores a los
correspondientes a los regímenes permanentes y, en
consecuencia, las conducciones deben estar preparadas
para poderlos soportar.
Dentro de las causas más comunes que dan origen a la
aparición de este fenómeno, podemos destacar:
• Apertura o cierre brusco de válvulas
• Partida o detención de sistemas de bombeo
Para evaluar la máxima variación de presión que se puede
presentar en un sistema, se puede utilizar la expresión de
Pulso de Joukowski, dada por la siguiente expresión:
Th= - a . TV
——
g
Donde:
Th:variación de presión (m)
a: velocidad de la onda de presión (m/s)
TV: vfinal
– vinicial
(m/s)
g: aceleración de gravedad (m/s2
)
Para calcular la velocidad de la onda de presión, a,
se utiliza la siguiente expresión:
a=
��
Donde:
a: velocidad de la onda de presión (m/s)
k: módulo de compresión del fluido (para agua = 2,06x104
kg/cm2
)
d: diámetro interno de la tubería (cm)
E: módulo de elasticidad del PEAD (kg/cm2
)
e: espesor de la tubería (cm)
Proyecto Estructural
Las tuberías de PEAD presentan el comportamiento
estructural de tubos flexibles.
Los tubos flexibles enterrados deben su capacidad de
soportar cargas a un mecanismo de interacción entre el
tubo y el suelo de relleno que lo rodea. Sobre la acción
de cargas verticales aplicadas por el suelo sobre él.
Las solicitudes que normalmente actúan sobre el sistema
suelo-tubería, son aquellas debidas a cargas permanentes
(peso de la tierra sobre el tubo, presión hidrostática por
eventual presencia de nivel freático) y aquellas debidas
a las cargas accidentales (acción del tráfico de máquinas
durante la obra, tráfico normal de vehículos y de
otras eventuales sobrecargas).
El análisis del sistema suelo-tubería frente a esas
solicitudes, normalmente es efectuada teniéndose en
cuenta 3 estados límites que deben ser evitados:
• Deformación diametral excesiva
• Inestabilidad elástica (revestimiento de la pared)
• Compresión límite de la pared
1421
————
1+ f k · d p
———
E. e
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Cargas Permanentes
La principal carga que actúa permanentemente sobre
un tubo enterrado es aquella relativa al peso del suelo
situado sobre la tubería. El método recomendado para el
cálculo de las cargas permanentes sobre tubos flexibles
es el de carga prismática, la carga correspondiente al
peso del prisma vertical de tierra situado directamente
sobre la tubería.
p= c · H
Donde:
p: carga vertical debida a la presión del suelo en
profundidad H (N/m2)
c: peso específico aparente del suelo (N/m3)
H: altura del recubrimiento sobre la clave del tubo (m)
Adoptar la carga prismática equivale a despreciar la
fricción entre el suelo de recubrimiento y las paredes
laterales de la excavación, pues en esas condiciones, la
tubería queda sujeta a todo el peso del suelo de relleno
que la rodea, trabajando así a favor de la seguridad.
Considérese la carga prismática así obtenida como una
tensión uniformemente distribuida en el ancho de la
zanja, en la altura del plano horizontal tangente a
la clave del tubo.
Cargas Móviles
Las principales cargas móviles actuantes sobre la tubería
son aquellas dependientes del tráfico de equipamientos
pesados durante la etapa de construcción de la vía
y posteriormente las cargas relativas a los vehículos
comerciales pesados pasando sobre ella.
Para determinar la máxima tensión vertical actuante
en el plano tangente a la clave del tubo debido a una
carga situada en la superficie, se acostumbra utilizar la
expresión de Boussinesq, definida para un terreno semi-
infinito, continuo, homogéneo y elástico.
q= 3 · Q · H3
—————
2 · r · r5
Donde:
q: carga vertical actuante sobre el tubo debida a las
cargas móviles (kg/m2
)
Q: carga puntual actuante sobre la superficie (kg)
H: altura de recubrimiento de la tubería (m)
r: distancia entre la clave del tubo y el punto de aplicación
de la carga (m)
La expresión arriba expuesta fue deducida y validada
para la condición ideal de una carga puntual actuando en
la superficie. Como en la realidad la carga se distribuye
por una cierta área en la superficie del terreno, sería
necesario efectuar la integración de la expresión expuesta
para obtener la presión ejercida sobre el tubo. Este
trabajo fue efectuado por Newmark, generando tablas
que facilitan el cálculo preciso. Sin embargo la diferencia
obtenida normalmente no justifica el incremento del
trabajo desarrollado.
En el caso más desfavorable en que la carga puntual
se sitúa exactamente en la vertical que pasa por el eje
de la tubería, la tensión vertical actuante en el plano
horizontal tangente a la clave de la tubería será:
q= 3 · Q
—————
2 · r ·H2
La carga puntual a ser considerada en el proyecto deberá
ser aquella correspondiente a las ruedas del semi-eje
trasero del vehículo de mayor peso que circule por la vía.
La máxima carga móvil será aquella relativa al tráfico de
un vehículo comercial pesado de doble rodamiento, para
el cual se puede adoptar una carga de rueda de 50KN en
el semi-eje trasero.
Teniendo en cuenta que hay vehículos circulando con
cargas sobre lo legal, es conveniente utilizar para efectos
del proyecto, un coeficiente de aumento de la carga de
33. HDPE
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1,2. Además de eso, para considerar el efecto dinámico
del tráfico, se recomienda utilizar un coeficiente de
impacto de 1,5.
Se puede verificar así que la carga permanente crece
linealmente con la altura de recubrimiento de tierra
sobre la tubería (H), a medida que la carga accidental
disminuye cuadráticamente con esta altura. La carga
total actuante sobre la clave del tubo asumirá valores
mínimos para profundidades del orden de 1,50 m.
Verificación de la deformación diametral
La deformación diametral en tuberías flexibles
enterradas ha sido tradicionalmente calculada por la
fórmula de Spangler, modificada por Watkins, que pasó
a ser denominada como la fórmula de Iowa- modificada:
Tc
=
K · ( p + q )
—— ————————
D 8 · RA
+ 0,061 · E'
Donde:
Tc: deformación diametral (m)
D: diámetro de la tubería (m)
K: constante de asentamiento (adimensional)
p: carga permanente (N/m2
)
q: carga móvil (N/m2
)
RA
: rigidez anular de la tubería (N/m2
)
E’: módulo de reacción del suelo de relleno (N/m 2
)
K varía entre 0,083 y 0,110. Normalmente se adopta el
valor K = 0,1
RA
= E · I
————
D3
E: módulo de elasticidad del material (N/m2
)
I: módulo de inercia de la pared del tubo (m3
)
D: diámetro medio de la tubería (m)
Módulo de Reacción del Suelo E’
El módulo de reacción del suelo E’, es el parámetro más
importante en el cálculo de la deformación diametral y
debe ser adoptado en función del tipo de suelo escogido
y de su grado de compactación.
La tabla que se muestra a continuación, está basada
en resultados obtenidos de un convenio entre Tigre y
la Escuela Politécnica de la Universidad de Sao Paulo,
y provee de valor al módulo de reacción del suelo, de
acuerdo con la condición de compactación del material
para los tipos de suelos recomendados.
E' (Mpa)
Tipo de suelo Clasificación
USCS
Compactación
Buena
GC 90%
Compactación
moderada
80% GC 90%
Sin
Compactación
Material
granular sin
finos (menos
de 12%)
GW GP
SW SP
14 7 1,4
Material
granular con
finos (entre
12% y 25% )
GM GC
SM SC
7 2,8 0,7
GC= Grado de compactación (Proctor normal)
1 MPa = 10 N/m2
La deformación diametral relativa Tc/D, obtenida
por la fórmula de Iowa-modificada, debe ser inferior
a la deformación máxima admitida, generalmente de
7,5%. Recordemos que este valor límite tiene origen a
la deformación diametral a partir del cual puede ocurrir
reversión de curvatura de la tubería (30%) divida por un
coeficiente de seguridad igual a 4.
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INSTALACIÓN
Ejecución de Soldadura a Tope
Los equipos comúnmente utilizados en las soldaduras por
termofusión están constituidos por 3 elementos: Unidad
de fuerza (compuesta de una unidad hidráulica y un
alineador), refrentador y placa calentadora.
Paso1: A partir de la tabla entregada por el fabricante,
verifique la presión de soldadura requerida y súmela a la
presión inicial para desplazamiento (inercia de la máquina
más el peso propio del tubo a ser desplazado).
Paso 2: Verificar el perfecto alineamiento de los tubos. Paso 3: Use el refrentador para rectificar las superficies a
ser unidas.
Paso 4: Limpiar las superficies con el uso de una solución a
base de acetona, y a partir de este instante evite tocar la
región a ser soldada.
Paso 5: Cuando la temperatura de la placa calentadora
estuviera en el valor recomendado por el fabricante,
posiciónela manteniendo la presión de soldadura hasta
la formación de un cordón inicial entre la placa y el tubo
(la tabla suministrada por el fabricante de la máquina
indicará la dimensión del cordón).
35. HDPE
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EJECUCIÓN DE SOLDADURA A TOPE
(Continuación)
Paso 6: Cuando la temperatura de la placa calentadora
estuviera en el valor recomendado por el fabricante,
posiciónela manteniendo la presión de soldadura hasta la
formación de un cordón inicial entre la placa y el tubo
(la tabla suministrada por el fabricante de la máquina
indicará la dimensión del cordón).
Paso 7: Formado el cordón, retire la presión de soldadura
y mantenga la placa en contacto con los tubos por el
tiempo recomendado por el fabricante del equipamiento.
Paso 8: Retire la placa calentadora y aproxime los
tubos. El cordón de soldadura aumentará de dimensión.
Aguarde el enfriamiento recomendado por el fabricante
del equipamiento. Solamente después de logrado el
enfriamiento requerido, puede mover el equipo para
realizar una próxima soldadura.
Obs.: Para realizar soldaduras de conexiones, retire el
fijador de uno de los extremos del equipo y ejecute las
mismas operaciones anteriores.
36. HDPE
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Ejecución de Soldadura por Electro-Fusión
Paso 1: el tubo debe estar perfectamente limpio y seco. Paso 2: marcar el área del tubo que se va a raspar trazando
líneas visibles y perpendiculares al raspado.
Paso 3: raspar en forma manual o con raspador mecánico
0,3mm de la superficie exterior del tubo apróximadamente.
No tocar el tubo con las manos en la zona de raspado.
Paso 5: para el tubo opuesto realizar los pasos anteriores y
montar en el accesorio. La zona que se va a soldar debe
permanecer estable e inmóvil.
Paso 4: montar el accesorio sobre el tubo hasta el tope.
Paso 6: conectar la soldadora verificando los colores de los
terminales en el accesorio, realizar la soldadura activando la
soldadora. Deje enfriar el tiempo indicado en la etiqueta .
* Para mayor detalle de la operación de soldadura, se recomienda consultar el
manual de Conexiones de Electrofusión.
37. HDPE
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Ejecución de juntas de compresión
Para accesorios de 16mm - 63mm Para accesorios de 75mm - 125mm
Paso 1: Corte el tubo al tamaño requerido y realice el biselado al final del
tubo. Retire el racor hasta su última rosca dejandolo en el accesorio durante
el próximo paso.
Paso 2: Introduzca el tubo con un movimiento circular dentro del accesorio
pasando el casquillo de apriete y el sello hasta llegar al tope interno del
accesorio. Gire firmamente el racor en direccion del cuerpo del accesorio,
utilizando la llave PLASSON® (o similar) en los tamaños 40mm y mayores.
Paso 3: Cierre el racor firrmemente, aunque no es necesario cerrarlo hasta
el tope.
Observaciones: A fin de facilitar la introduccion es conveniente lubricar y
biselar el tubo (con un lubricante que conforma las normas de aprovación
de calidad del agua).
Paso 1: Abra el racor hasta que se vean 3-4 roscas. Corte el tubo en escuadra
y quite las virutas del corte.
Paso 2: Introduzca el tubo hasta que éste llegue a tocar perpendicularmente
el cuerpo del accesorio.
Paso 3: Cierre firmemente el racor con la llave PLASSON.
38. HDPE
Infra
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TRANSPORTE, MANIPULACIÓN Y ALMACENAMIENTO
Se Recomienda:
• Apoyar los materiales sobre estructuras de
madera durante el almacenamiento.
• Almacenar los materiales en áreas cubiertas,
protegiéndolas de la intemperie.
• Almacenar los materiales de acuerdo a las alturas
máximas y espaciamientos máximos permitidos.
• Proteger los tubos durante el transporte.
Evite:
• Apoyar los tubos directamente sobre el suelo
durante el almacenamiento.
• Arrastrar los materiales sobre el terreno.
• Lanzar los materiales durante la descarga.
• Almacenar los materiales a la intemperie.
• Desamarrar las bobinas de una sola vez.
• Amarrar los materiales con cables de acero
durante el transporte.
A continuación, presentamos algunas recomendaciones para el transporte, manipulación y almacenamiento de
tuberías en tiras y rollos.
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