excelente manual

2. ControlControl de Sde Sóólidoslidos TotalesTotales DisueltosDisueltos
Asegurar la calidadAsegurar la calidad
del agua de calderadel agua de caldera
a trava travéés del controls del control
continuo ycontinuo y
automautomáático de latico de la
cantidad de scantidad de sóólidoslidos
disueltos endisueltos en
suspensisuspensióón.n.

3. EfectosEfectos dede unun Alto NAlto Níível de STD en lavel de STD en la CalderaCaldera
• Arrastre de impurezas en el vapor;
• Contaminación de productos y procesos;
• Bloqueo de sistemas de distribución y
drenaje;
• Baja eficiencia de intercambio térmico
(vapor húmedo y con impurezas);
• Golpes de Ariete;
• Formación de espuma que afecta a la
lectura del nivel de agua en la caldera.

4. EfectosEfectos dede unun Alto NAlto Níível de STD en lavel de STD en la CalderaCaldera
Falta de
eficiencia de
Intercambio térmico
Contaminación de las
válvulas y accesorios
Atascamiento de trampas
Caldeira
STD alto en la
caldera.
Caldera

5. MidiendoMidiendo elel NivelNivel de STD a travde STD a travéés de las de la
conductividadconductividad elelééctricactrica deldel agua.agua.
El nível de STD en ppm es aproximadamente:
STD = (Condutividade em µS.cm) x 0.7
OBS1: Relación válida para una muestra neutra a 25 oC
OBS2: El agua de la caldera se mantiene normalmente
alcalina (típicamente pH 9 - 11) Con la intención de
prevenir la corrosión de la caldera y como efecto de
esto existe un aumento en la conductividad del agua.

6. CCáálculo delculo de FlujoFlujo de Descargade Descarga
Flujo de descarga =
F x S
B - F
Siendo:
F = STD del agua de alimentación (ppm)
B = STD requerido en la caldera (ppm)
S = Capacidad de demanda de vapor (kg/h)

7. CCáálculo delculo de FlujoFlujo de Descargade Descarga
Exemplo:
STD máximo
permitido =
2,500 ppm
Presión de operación = 10 bar
Temperatura de saturación = 184oC
Alimentación
con 250 ppm
Demanda de
10,000 kg/h

8. CCáálculo delculo de FlujoFlujo de Descargade Descarga
Exemplo:
Datos de entrada
F = STD de alimentación (ppm) = 250 ppm
B = STD requerido (ppm) = 2.500 ppm
S = Demanda de vapor (kg/h) = 10.000 kg/h
Flujo de descarga =
F x S
B - F
= 250 x 10.000
2.500 - 250
= 1.111,11 kg/h

9. EconomEconomíía de Combustiblea de Combustible
Presión de la caldera
Bar g
7
10
17
26
% de combustíble
economizado en 1%
de economia de descarga
0.19%
0.21%
0.25%
0.28%

10. Ventajas del Control AutomVentajas del Control Automááticotico
• Calidad del vapor generado;
• Economía del agua tratada químicamente;
• Economía del combustible para calentamiento;
• Paros por mantenimiento menos frecuentes;
• El operador puede realizar otras actividades;
• Control remoto del nivel de STD.
Película Spirax Sarco –
Calderas

11. SistemaSistema EnfriadorEnfriador dede MuestrasMuestras
Válvula de
bloqueo de
la muestra
salida de
Agua refrigerante
Entrada de
agua de
refrigeración
Toma de muestra

12. Sistema deSistema de DetenciDetencióónn de Condensadode Condensado
ContaminadoContaminado -- CCDCCD

13. Sistema deSistema de DetenciDetencióónn de Condensadode Condensado
ContaminadoContaminado -- CCDCCD
Evita contaminaciEvita contaminacióón de productos y dan de productos y dañños a la caldera;os a la caldera;
Consumo mConsumo míínimo de energnimo de energíía;a;
ReducciReduccióón del costo de tratamiento de agua;n del costo de tratamiento de agua;
Permite lectura contPermite lectura contíínua en el local de salida con senua en el local de salida con seññalal
para el registrador grafico;para el registrador grafico;
El sensor de compensaciEl sensor de compensacióón de temperatura proporcionan de temperatura proporciona
resultados precisos de la lectura de conductividad.resultados precisos de la lectura de conductividad.

14. Purgas dePurgas de FondoFondo
Remoción periódica de
los sólidos asentados
en el fondo a través de
una válvula instalada
en el fondo de la
caldera.

15. CCáálculo de la Purga delculo de la Purga de FondoFondo
• Información Necesaria:
1 - Datos referentes al agua de alimentación o make-up:
Valores de: Cloro, Silicio, Sólidos totales disueltos,sólidos
en suspensión y Hierro (ppm);
Flujo de agua de Make-up (kg/h).
2 - Dados referentes a Caldera:
Presión de Trabajo (Kgf/cm2);
Flujo de Vapor (Kg/h);
Porcentaje de retorno de condensado en relación con el
vapor generado.

16. CCáálculo de Purgas delculo de Purgas de FondoFondo
• EXEMPLO:
Dados de la Caldera:
- Presión de Trabajo: 10,5 Kgf/cm2
- Flujo de Vapor: 3.000 Kg/h
- Percentual de retorno de condensado: 45% em relación con el vapor prod.
Dados Físico-Químicos de Alimentación:
- Cloruros: 12,4 ppm;
- Sílica: 8,0 ppm;
- STD: 79,2 ppm;
- Sólidos en Suspensión: 11,1 ppm;
- Fierro Total: 0,45 ppm.

17. CCáálculo de Purgas delculo de Purgas de FondoFondo
1o Paso:
Cálculo de los ciclos de concentración con relación a cada componente.
Consultar a tabla abajo, de acuerdo con la presión de operación de la Caldera
C.C. = Concentração Máxima permitida (tabela)
Concentração da água da Caldeira (fornecida)
Pressão da
Caldeira
(Kgf/cm
2
)
STD (ppm)
S.S.
(ppm)
Sílica
(ppm SiO2)
Ferro
(ppm Fe)
Cloreto (ppm CL)
0 - 10 3500 - 3000 350 - 300 180 - 140 10
até 13 Kgf/cm2
< 500
10 - 20 3000 - 2500 300 - 250 140 - 100 10 - 05
13 a 20 Kgf/cm2
< 400
20 - 30 2500 - 2000 250 - 200 100 - 50 05 - 04
20 a 30 Kgf/cm2
< 300
50 - 42 2000 - 1500 200 - 150 50 - 40 04 - 03
acima de 30 Kgf/cm2
< 150

18. C.C. Cloruros = 500 = 40,32
12,4
C.C. Sílica = 100 = 12,50
8
C.C. STD = 2500 = 31,57
79,2
C.C. S.S. = 250 = 22,52
11,1
C.C. Fierro = 5 = 11,1
0,45
Portanto, el Fierro es el componente crítico, es decir,
alcanzara su concentración máxima permisible en el interior
de la Caldera antes que los demas.
CCáálculo de Purgas delculo de Purgas de FondoFondo

19. 2o Passo:
Cálculo de la Cantidad de agua a ser descargada:
C.C.Fierro = C.C.Crítico = 11,1
B = Flujo de la Caldera
C.C.Crítico - 1
B = 3.000 = 297,03 Kg/h de agua a ser
11,1 - 1 descargados
CCáálculo de Purgas delculo de Purgas de FondoFondo

20. Descarga deDescarga de FondoFondo ManualManual
•• Necesita de supervisiNecesita de supervisióón del operador;n del operador;
•• Desperdicio de agua tratada y caliente;Desperdicio de agua tratada y caliente;
•• Riesgo de incrustaciones;Riesgo de incrustaciones;
•• CaCaíída de la eficiencia de la Caldera;da de la eficiencia de la Caldera;
•• Riesgo de enviar agua caliente para elRiesgo de enviar agua caliente para el
drenaje.drenaje.

21. InstalaciInstalacióónn de Sistema Automde Sistema Automáático de Purga.tico de Purga.
Válvula
Solenóide
Inyección de Aire
Comprimido
Actuador Neumático
Caldera
Válvula de Descarga
de Fondo Manual
Válvula de Descarga
de Fondo Automática
Alimentación de Energía
Timer

22. VantajasVantajas deldel Sistema AutomSistema Automááticotico
•• NoNo necesitanecesita dede supervisisupervisióónn deldel
operador;operador;
•• Minimiza desperdMinimiza desperdíício de agua tratadacio de agua tratada
yy calentadacalentada;;
•• MinimizaMinimiza riesgoriesgo dede incrustacionesincrustaciones;;
•• Elimina elElimina el riesgoriesgo de envio de aguade envio de agua
calientecaliente alal drenajedrenaje..

23. RelaciRelacióónn entreentre IncrustacionesIncrustaciones de CaCOde CaCO33 yy
Perdida dePerdida de TransmisiTransmisióónn TTéérmicarmica
1,5 mm 15%
3,1 mm 20%
6,3 mm 39%
9,5 mm 55%
12,7 mm 70%
Incrustaciones de Sílice (SiO2) estos índices
pueden incrementar por lo menos al doble los
datos arriba mencionados.
Estos índices fueron comprovados por la Escuela Politécnica Federal de Zurich-
Suiza, y publicados el 25/04/1984.

24. Perdida dePerdida de EficienciaEficiencia enen CalderasCalderas por lapor la
Presencia dePresencia de hollinhollin enen loslos TubosTubos
ESPESOR DE
Hollin
PERDIDA TÉRMICA
0,78 mm 9,5%
1,50 mm 26,0%
3,10 mm 45,3%
4,60 mm 69,0%