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ING. LEISIS HERNÁNDEZ
NIT 36.556.354-1
MEMORIA ESTRUCTURAL
CALCULOS:
ING. LEISIS M. HERNANDEZ U
MP0820251757ATL.
REVISO :
ING: HERMES CASTRO
MP08236090734ATL
Calle 137 No 55-32 Apto 702 Torre 2 Bogotá D.C
Cra 6 No 18-32 Barrio San Jose Maicao (La Guajira)
Tel 3063049 Cel.: 311-2646150, E mail: leisismaria@yahoo.com
MEMORIA DEL ESTUDIO ESTRUCTURAL DEL
“PROYECTO VIVIENDA FAMILIAR”
LOCALIZACIÓN:
MAICAO
ABRIL 2020

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Contenido
INTRODUCCIÓN ............................................................................................................3
2.0 NORMAS Y PARÁMETROS DE DISEÑO..............................................................4
3 GENERALIDADES DEL PROYECTO........................................................................6
3.1 Localización.............................................................................................................6
3.2 Descripción del Proyecto........................................................................................6
3.2.1 Alcance. ................................................................................................................6
3.3 Descripción de la estructura............................................................................... 7
4.0 MATERIALES............................................................................................................9
5.0 ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACIÓN..........................................12
6. DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES .............................................17
Revisión del diseño de columnas, Columnas de (25x30cms)..............................20

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INTRODUCCIÓN
La presente memoria técnica contiene el cálculo estructural de una edificación de
dos piso para uso de vivienda, ubicadas en Carrera 10 # 3-92 Maicao La Guajira.
El sistema de resistencia tanto sísmica como para cargas verticales utilizadas es
el de Pórticos de concreto resistentes a momentos con capacidad moderada de
disipación de energía (DMO).
Las cargas se transmiten a través de un sistema placa- vigas y de éstas a las
columnas, las cargas en la base son transmitidas de las columnas al sistema de
cimentación, zapata en concreto reforzado amarradas con vigas de rigidez o de
amarre a nivel de cimentación y de éstas al suelo de fundación.
De acuerdo a los planos arquitectónicos suministrados por el contratante se
procedió a elaborar el modelo en elementos finitos con el fin de simular el
comportamiento de la estructura ante las diversas cargas exigidas por los códigos
de diseño como es la carga muerta, viva, fuerza sísmicas y sus combinaciones e
hipótesis de carga.
Para la simulación se empleó el programa ETAB V15.

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2.0 NORMAS Y PARÁMETROS DE DISEÑO
El presente estudio, se realiza de acuerdo con las Normas contenidas en la Ley
400 de 1997 y demás decretos reglamentarios, NORMAS COLOMBIANAS DE
DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE, NSR –10.
El cuidado tanto en el diseño como en la construcción y la interventoría, son
fundamentales para que la estructura sea Sismo Resistente.
El estudio estructural está constituido por las presentes MEMORIAS DE
CALCULO Y PLANOS ESTRUCTURALES que se acompañan, los cuales
contienen toda la información sobre los materiales a utilizar, secciones, tamaño y
localización de todos los elementos estructurales con sus dimensiones y refuerzo.
Si por alguna circunstancia existe alguna variación en ellos, que impliquen
modificaciones al proyecto estructural, se deberá hacer conocer al suscrito para
estudiar su incidencia y definir la solución más adecuada.
Norma de diseño: NSR-10
Capítulo de diseño: A (Análisis sísmico), B (Cargas), C (Concreto reforzado)
Localización: Maicao La Guajira
Dirección: Carrera 10 # 3-92 Maicao La Guajira
Altura promedio de la edificación: 7.0 m
Amenaza sísmica: intermedia
Grupo de uso: Estructuras de I
Coeficiente de importancia (I): 1,0
Coeficiente que representa la aceleración pico efectivo, para diseño Aa: 0.10.
Coeficiente de aceleración que representa la velocidad horizontal pico efectiva,
para diseño, dado en A.2.2. Av: 0.15i1
Municipio Aa Av Zona de Amenaza Sísmica Ae Ad
cao 0.10 0,15 Intermedio 0,04 0,07
1
Tomado del Estudio de Suelo

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PARÁMETROS Maicao
Coeficiente que representa la aceleración horizontal pico
efectiva,
para diseño (Aa) 0,10
Coeficiente que representa la velocidad horizontal pico
efectiva,
para diseño (Av) 0,15
*Perfil del suelo D
Zona de amenaza sísmica intermedio
Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la
zona de períodos cortos debida a los efectos de sitio, (Fa)
Según figura A.2.4.-1 de las normas NSR-2010, por el tipo de
suelo D y por Aa= 0.15Fa 1.6
Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la
zona de períodos intermedios debida a los efectos de sitio,
(Fv) Según figura A.2.4.-2 de las normas NSR-2010, por
valor de Av=0.15 2.2
Coeficiente que representa la aceleración pico efectiva por
diseño con seguridad limitada dado A 10.3 Ae 0.07
Coeficiente que representa la aceleración pico efectiva para el
umbral de daño dado A 12.2 Ad 0.04
Grupo de uso II
Coeficiente de Importancia (G. I) 1,10
To: Período inicial.
Tc: Período cortos
Tl: Período largo.
Fv: Factor de Amplificación de la aceleración en el intervalo de velocidades
constantes.
Fa: Factor de Amplificación de la aceleración
De acuerdo con la norma NSR-10 (aparte A.2.4.4), el perfil de suelo estudiado se
clasifica:

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3 GENERALIDADES DEL PROYECTO
3.1 Localización.
El proyecto en Mención se encuentra ubicado en el municipio Maicao en la
Carrera 10 # 3-92 Maicao La Guajira , de acuerdo con los efectos locales
descritos en la Norma Sismo resistente y al mapa de zonificación sísmica de la
NSR10 de Colombia, el área del proyecto se encuentra dentro de la Zona de
Amenaza Sísmica intermedia.
3.2 Descripción del Proyecto.
La estructura a diseñar comprende una estructura de dos (2) piso, para el uso de
vivienda familiar.
Para el cual se preestableció el sistema a porticado tridimensional, el cual tiene
luces entre 1.74 m y 5,60 m un voladizo variable de entre 1,64m- 2.38 m; la
cubierta en losa en concreto (ver planos) los pórticos cargas esta numerada de 3
al 6 en la dirección del eje x. Además de estos parámetros el proyecto posee las
siguientes características:
3.2.1 Alcance.
El diseño estructural y en particular la solución dada, solo cobija a esta edificación
y hasta una altura de dos (2) pisos (ver planos de localización).
3.2.2 Sistema de Cimentación a Diseñar.
De la caracterización físico - mecánica del suelo, y por comportamiento en la
Interacción suelo - estructura se puede concluir que la utilización de zapatas
aisladas con vigas de amarre en la cimentación, es la solución más viable
económicamente, óptima y adecuada para suplir a cabalidad las solicitaciones

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impuestas y requeridas por la estructura "vs" las reacciones del suelo y las
exigencias de la NSR-10.
El sistema de cimentación se concibe como un anillo cerrado formado por las
vigas amarre sobre las zapatas aisladas, lo suficientemente rígido para recibir y
transmitir los esfuerzos y cargas producidos en el momento de trabajo, así como
ante la presencia de movimientos sísmicos
3.2.3 Planos:
- - Ejes de columnas en planta.
- Armado de losas de entrepiso, compuesta por torta, vigas(Laminas
colaborantes).
METALDECK 2” calibre 20,
- Detalles de Estructuras losa de cimentación, vigas de cimentación, columna,
losas de entrepisos, vigas y otros elementos estructurales y no estructurales.
- Detalles de Estructuras zapatas, vigas de cimentación y columna.
3.3 Descripción de la estructura
La estructura está diseñada en concreto armado, los esfuerzos y cargas fueron
calculados con el método de análisis de Fuerzas horizontales, idealizando la
estructura como losa nervada. Los elementos estructurales de los pórticos que
componen la estructura, fueron diseñados con los datos obtenidos en el análisis
de carga.
La losa de entrepiso está diseñada para utilizar las láminas de METALDECK
con las siguientes características conformadas a partir de hojas de 1.2 m de
ancho con variación de longitud dependiendo de los rollos o láminas previamente
cortadas, cortándose a la medida establecida por los planos de entrepiso
respectivo, estas laminas deberá ser apuntaladas según recomendación del
fabricante (ver manual de fabricante)

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Se presentan en la Figura 3 en la cual se indica la lámina a utilizar en estas
memorias de cálculos estructurales.
Manual técnico METALDECK Fig. .3
Tabla 1. Producto usado.
PRODUCTO ALTURA DE LAMINA ESPESOR MINIMO CONCRETO
METALDECK 2” 5.1cm (2”) 13 cm.
Para el proyecto asunto de estudio se utilizara lámina (ver anexos tipo lamina tipo
1) con estas características.
.

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4.0 MATERIALES.
RESISTENCIA ESPECÍFICA DEL CONCRETO.
La resistencia especificada para el concreto a utilizar en la estructura, se ha
determinado como f'c = 21MPa y f'c = 24MPa.
Cuando la instalación productora de concreto no tenga registros de ensayos de
resistencia en obra, esta debe determinarse con la tabla C.5.3.2.2. TABLA
C.5.3.2.2 NSR 10
:
MODULO DE ELASTICIDAD DEL CONCRETO:
Para establecer la elasticidad del concreto utilizado para el análisis y por ende la
construcción del proyecto, se han observado las siguientes recomendaciones de
la norma:
C.8.5.1 El módulo de elasticidad, Ec , para el concreto puede tomarse como:
Para valores de densidad del concreto comprendidos entre 1440 y 2560 kg/m3.
Para concreto de densidad normal, Ec puede tomarse como:
C.8.5.4.2-La relación de poisson para el concreto debe terminarse por medio del
ensayo de cilindros de concreto, realizado de acuerdo con la norma NTC 4025
(ASTM C469). En el caso de que no se disponga del valor experimental puede
utilizarse un valor de 0.20.
LIMITE DE ELASTICIDAD DEL ACERO.

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Para la construcción de la obra deberá adquirirse Acero de Refuerzo Corrugado
con un límite de elasticidad mínimo de Fy = 420MPa, las condiciones de
elasticidad del mismo se asumirán de acuerdo con las condiciones de la norma:
NORMAS Y TIPOS DE ACERO A UTILIZAR
F.2.1.3. 1- Acero estructural - en es tas especificaciones se acepta el uso de los
materiales que cumplen con las siguientes normas:
NTC 248. Barras corrugadas laminadas en caliente (ASTM A615).
NTC 1920. Acero estructural. (ASTM A36)
C.8.5.5- MODULO DE ELASTIDAD DEL ACERO DE REFUERZO - El módulo de
elasticidad para el acero de refuerzo no pre esforzado puede tomarse como Es
=200000 MPa. El módulo de elasticidad Es para tendones de refuerzo, debe
determinarse por ensayos o puede utilizarse el suministrado por el fabricante.
CARACTERISTICAS PRINCIPALES DE LAS ADICIONES.
CEMENTO Y CAL.
El cemento utilizado en la obra debe estar en condiciones apropiadas y debe
corresponder en su tipo y clase a aquel sobre el cual se basan las dosificaciones
del concreto y los morteros. Deben cumplirse las siguientes normas:
Cemento portland: NTC 121 y NTC 321. Se permite el uso de cementos
fabricados bajo las normas ASTM C 150 y C595
Cemento para mampostería: NTC 4050 (ASTM C91)
Cal viva: NTC 4046 (ASTM C5)
Cal hidratada: NTC 4019 (ASTM C270)
MORTERO DE PEGA.
Los morteros de pega utilizados en construcciones de mampostería deben cumplir
la Norma NTC 3556 (ASTM C1142). El mortero premezclado para pega de
unidades de mampostería debe cumplir con la norma NTC 3556 (ASTM C1142).

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Los morteros de pega deben tener buena plasticidad, consistencia y ser capaces
de retener el agua mínima para la hidratación del cemento y, además, garantizar
su adherencia con las unidades de mampostería para desarrollar su acción
cementante.

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5.0 ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACIÓN.
De acuerdo con la ubicación geográfica de la edificación, según el Apéndice A-3
NSR-10, se encuentra que está ubicada en Zona de Amenaza Sísmica
intermedio, luego el coeficiente de aceleración pico efectiva es Aa = 0.10. Por tal
razón, se analizará la estructura sometida a cargas gravitacionales y a fuerzas
sísmicas.
Ciudad Maicao
Aa 0,1
Av 0,15
Zona de amenaza sísmica intermedio
Fa 1,6
Fv 2,2
Coeficiente de Importancia
(G. I) 1,0
CÁLCULO DEL ESPECTRO Y FUERZAS SISMÍCAS DE LA ESTRUCTURA.
 Coeficiente de Sitio.
Los efectos locales según el tipo de suelo es D según información tomada del
estudio de suelo
Para los cálculos se toma
0,0000
0,0500
0,1000
0,1500
0,2000
0,2500
0,3000
0,3500
0,4000
0,4500
0 1 2 3 4 5 6
Sa
(g)
Periodo (s)
Espectro Elástico de Aceleraciones de Diseño como fracción de g

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“La capacidad portante de los suelos para diseñar los cimientos para las
columnas
Se considera de modo que no generen presiones de contacto mayores a las 18.7
Ton/m2 (1,877kg/cm2)”2
A.2.5.1.4 — Grupo I — Estructuras de ocupación normal
 Coeficiente de Importancia.
Considerando que es una edificación destinada a el grupo de uso es I, por tanto el
coeficiente de importancia es I I= 1.0 según NSR-10.
 Coeficiente de Disipación de Energía R.
Según la tabla A.3-1 NSR-10, el valor básico del coeficiente de disipación de
energía es Ro = 5.0, para pórticos resistentes a momentos con capacidad modera
de disipación de energía y que resiste todas las cargas verticales y todas las
fuerzas horizontales.
Procedimiento de Análisis.
El procedimiento de análisis de muestra en el anexo Archivos Análisis Fuerzas De
Sismo
COMBINACIONES DE CARGA PARA ELEMENTOS EN CONCRETO
Combinación 1: 4 (D+F) (B.2.4-1)
Combinación 2: 1.2 (D+ F + T)+1.6(L+H)+ 0.5(Lr ó G ó Le) (B.2.4-2)
Combinación 3: 1.2D+1.6 (Lr ó G ó Le)+ (L ó 0.8W) (B.2.4-3)
Combinación 4: .2D+ 1.6W+1.0L + 0.5 (Lr ó G ó Le (B.2.4-4)
Combinación 5: 1.2D+1.0E +1.0L (B.2.4-5)
Combinación 6: 0.9D+ 1.6W+1.6H (B.2.4-6)
2
Tomado del estudio de suelo

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Combinación 7: 0.9D+ 1.0E + 1.6H (B.2.4-7)
Notas:
- Los valores de las fuerzas sísmicas aplicadas en los diferentes pórticos de la
estructura son afectados por el coeficiente de disipación de energía R para el
respectivo diseño de los elementos.
EVALUACION DE CARGAS
Materiales a utilizar
Concreto f’c = 21 MPa = 3000psi = 210kg/cm2,
f’c = 24 MPa = 3500psi =
210kg/cm2
Modulo de Elasticidad = 17872.045 MPa
Acero de Refuerzo fy = 420 MPa para #3 (corrugado)
Acero de Refuerzo fy = 240 MPa para < #3 (corrugado)
Densidad del concreto reforzado= 2400 kg/m3
Densidad del mortero de piso = 1800 kg/m3
Densidad del mortero cielorraso = 2100 kg/m3
Modulo de elasticidad del Acero E = 200GPa
IDENTIFICACIÓN EJES DE CARGA
Por continuidad en los apoyos se identifican como pórticos de carga los
numerados de 3 al 6, no obstante el software de análisis de cargas los analiza de
forma tridimensional.
PREDIMENSIONAMIENTO
Se identifican las variables para predimensionar los elementos estructurales, para
no hacer control de deflexiones según las recomendaciones de la norma NSR
2010, teniendo en cuenta las siguientes variables y conceptos:

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CARGA VIVA B.4 NSR- 10
Carga uniforme (kgf/m2)
m2 de área en planta
Vivienda 180
Escaleras y corredores 300
CARGA DE VIENTO KN/m2: B.6 NSR 10.
Teniendo en cuenta las condiciones de Velocidad de viento en la zona de
influencia del municipio de Albania Según la discriminación dada en la norma
NSR- 10, Las cargas de viento se calculan por medio del Modo simplificado.
Velocidad ( Kph) 22 m/s (80 km/h)
Procedimiento Simplificado: Presión Básica de Viento, ps 0,40(kN/m2)
- Para el chequeo de las derivas en cualquier punto del diafragma de la
estructura y para cada combinación de carga se utiliza la expresión:
D = ((Vx)? + (Vy)?)½
Donde D es la deriva que debe ser < 1% de la altura de piso en cuestión
Análisis P-Delta.
En el análisis realizado no se tuvo en cuenta el análisis de segundo orden efectos
PDELTA), debido a que la estructura proyectada cumple los requisitos de
estabilidad y no cuenta con elementos esbeltos evaluados matemáticamente.
Para la carga muerta = 1.0
Para la carga viva  = 1.0

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Tipo IRREGULARIDAD SI NO Ǿ∏
1aP Irregularidad torsional X 1
1bP
Irregularidad torsional
extrema X 1
2P Retrocesos en las esquinas X 1
3P
Discontinuidades en el
diafragma X 1
4P
Desplazamientos del plano de
acción de elementos
verticales X 1
5P Sistemas no paralelos X 1
Valor Ǿp 1.0
TABAL DE IRREGULARIDAD EN PLANTA
Tipo IRREGULARIDAD SI NO Ǿ∏
1aA
Piso flexible (Irregularidad en
rigidez) X 0,9
1bA
Piso flexible (Irregularidad
extrema en rigidez) X 0,8
2A
Irregularidad en la
distribución de masas X 0,9
3A Irregularidad geométrica X 0,9
4A
Desplazamientos dentro del
plano de acción X 0,9
5aA
Piso débil- Discontinuidad en
la resistencia X 1
5bA
Piso débil- Discontinuidad
extrema en la resistencia X 1
Valor Ǿa 1.0
TABAL DE IRREGULARIDAD EN ALTURA

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6. DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
6.1 Diseño de cimentación viga de amarre.
De acuerdo con el artículo A.3.6.4.2 de la NSR-10 (1), donde se establece que las
vigas de fundación deben resistir una fuerza ya sea de tracción o de compresión
(C ó T), dada por la expresión:
C.15.13 NSR-10
C ó T = 0.25 Aa Pu (2)
Capacidad portante del suelo es 18.,7T/m2 (1.87 kg/cm2
) 3
Donde:
Aa: Coeficiente que representa la aceleración pico efectiva para diseño.
Secciones A.2.2.2 y A2.2.3 de las Nsr–10 (1).
C O t = 0.25Pu para esta seria
Pu: Valor de la fuerza axial mayorada o carga última correspondiente a la
columna más cargada.
Sección viga de 250 mm X 300 mm reforzada de acuerdo con el criterio de
refuerzo longitudinal mínimo para columnas (artículo C.10.9.1) de la NSR-10(1)),
el cual especifica:
As, min. = 0.01 Ag
3
Tomada del estudio de suelo

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6.2 Diseño de Zapatas
Se diseñan una zapata concéntrica con la siguiente información básica: De
conformidad con la sección 3.2.1.1, El momento externo según (C.15.4.1-NSR 10)
y (C.15.4.3-NSR 10), min 0.0018 (C.15.4.5, NSR-10)
Se predimensionan las vigas rectangulares con en el análisis de deflexión
máximas admisibles, y columnas con la siguientes dimensiones
(Ver planos detalle)
Las mismas fueron calculadas con hoja de cálculo
El predimensionado de columnas se realizó en planta baja y con los valores
obtenidos se asumió las dimensiones de planta alta.
Zapatas Dimensiones en ms
Tipo 1 1,60x1,60
Tipo 2 1,60x0,90
Tipo 3 1,20x0,90
Tipo 4 1,60X1,0
Columna Dimensiones en cm Revisión
Columnas
rectangulares
cm2>
625cm2
Tipo 1
Tipo 2
25x40
25x30

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Nota: los resultados de los cálculos podrán verse con mayor detalle en anexo
No.2 y planos de detalle

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REVISIÓN
Revisión del diseño de columnas, Columnas de (25x30cms)
Diagrama de interacción. LA SECCIÓN ES RESISTENTE A LAS CARGAS
ACTUANTES.
CARGAS ACTUANTES: P = 35,00 Tn M = 5,00 Tn - m
100,00 18,00
f'c = 240 Kg/cm2
fy = 4200 Kg/cm2
b1 = 0,85
b = 0,25 m h = 0,30 m Ag = 750,00 cm2
AREA DE ACERO: 10,16 7,62 Pumax = 0.8 * ∅ * [ As*fy + 0.85*f'c*(Ag-As) ]
As1 = 7,62 cm2
dc1 = 0,048 m d1 = 0,252 m Ast = 7,62 cm2
As2 = cm2
dc2 = m d2 = 0,000 m ρ (%) = 1,02
CUANTIA CONFORMEPARA COLUMNAS !
As3 = m d3 = 0,000 m
As4 = m d4 = 0,000 m
As5 = cm2
dc5 = m d5 = 0,000 m
As6 = cm2
dc6 = m d6 = 0,000 m
CARGA CONCENTRICA
P0 = 0.85 f'c(Ag-Ast)+fyAst P0 = 183,45 Tn ø P0 = 119,24 Tn
146,76 95,39
Pn = 146,76 Tn ø Pn = 95,39 Tn
0,00 0,00
2,32 1,51
FALLA BALANCEADA
0
Mnb = 9,43 Tn - m ab = 12,69 cm cb = 14,93 cm
0
Pnb = 32,74 Tn eb = 28,81 cm d = 0,252 m
FLEXIÓN PURA
0,02
Mn = 7,63 Tn - m a = 6,28 cm c = 7,39 cm

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34,2
LA SECCIÓN ES RESISTENTE A LAS CARGAS ACTUANTES.
5,00; 35,00
18,00; 100,00
-50,00
0,00
50,00
100,00
150,00
200,00
0,00 5,00 10,00 15,00 20,00
Carga
Axial,
P
(Tn)
Momento, M (Tn - m)
DIAGRAMA DE ITERACION
CURVA DE ITERACIÓN
CURVA DE DISEÑO
eb
Pn
ø Pn
CARGAS ACTUANTES

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MP0820251757ATL.
REVISO :
ING: HERMES CASTRO
MP08236090734ATL
DATOS:
7,3
Zapata Otros Suelo
f ' c = 210 kg/cm² S/C = 250 kg/m² Df = 1,8 m
Columna PD = 20 Tn g2 = 1700 kg/m³
f ' c = 210 kg/cm² PL = 15 Tn qa = 1,82 kg/cm² 1,520
b = 25 cm db = 1,27 cm
t = 40 cm Acero Lv = 0,675 cm 10,13333
f y = 4200 kg/cm²
5,333333
MD,ML
1.- DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA PD, PL
Cálculo del peralte de la zapata (hc )
Ld = 29,45 cm
Tomar Ld = 29,45 cm Df Lv
(Del problema se emplean varillas de Ø1/2") Øb ( 1/2") = 1,3 cm
r.e. = 7,50 cm (recubrimiento)
hc = 38,22 cm
Tomar hc = 30,00 cm hc = Ld + r.e + Øb T
ht = Df - hc
ht = 150,00 cm
Cálculo de la presión neta del suelo ( qm )
qm = 1,47 kg/cm²
T
Cálculo del área de la zapata ( Az )
Azap = cm² Donde:
T = cm P = Carga de servicio
B = cm Lv = Volados iguales sin
excentricidad
2.- DETERMINACIÓN DE LA REACCIÓN AMPLIFICADA ( qmu )
Donde:
kg/cm2 Pu = Carga Ultima
2,25
23.809,52
162,00
147,00
b
t
Reemplazo los valores que tenemos:
= 1.4 x 180000 + 1.7 x 100000
350 x 370 =
Ld=
0.08. .
f'c
b y
dF
Azap
P
qm
T= Az
t1-t2
2
S Az
t1-t2
2


 
( )
( )
qm qa ht chc-s/c
  
g g
Wnu
Pu
Azap


NIT 36.556.354-1
MEMORIA ESTRUCTURAL
CALCULOS:
MP0820251757ATL.
REVISO :
ING: HERMES CASTRO
MP08236090734ATL
3.- VERIFICACION POR CORTE ( Ø = 0.85 )
Por Flexión:
Lv = cm
r.e = 7,50 cm
Øb ( 1/2") = 1,3 cm (Suponiendo varillas Ø1/2")
d = cm ( d = hc - Øb - r.e. )
Vdu = kg
Ø = 0,85 (Coef. De reduccion por corte)
Vc = kg
ØVc = kg
ØVc > Vdu OK!
Por Punzonamiento :
Vu = kg
= 2m +2n
bo =
Vc = 0.27 * 2 + 4 * f 'c^.5 * bo * d = 1.06 * f 'c^.5 * bo * d
bc
Vc = kg Vc= Kg
ØVc = kg ØVc= Kg
ØVc > Vdu OK!
bc = lado mayor columna ( t ) 1,6
lado menor columna ( b )
m = t + d m =
n = t + b n =
bo = 2*m + 2*n
Vu = Øvc OK ! Vu =
Øvc =
4.- CALCULO DEL REFUERZO LONGITUDINAL
Dirección Mayor:
Lv = cm ree =
Mu = kg-cm Øb ( 1/2") = 1,27
B =
d =
a = 3,89 (Valor Asumido)
As = Aøb ( 1/2" ) =
As mín = 0.0018 * B * d a = 1,35 6
As > As mín OK !! Espaciam =
As = 6 Ø 1/2" @
Aøb
# Varilla ( n ) = As Aøb ( 1/2" ) =
Aøb 8
Espaciam = B - 2*r.e - Øb Espaciam =
n -1 As mín = 8 Ø 1/2" @
As > As mín
ASUMIR As mín !!
Dirección Menor:
As tranv = As * T
B T = 162 ree =
As mín = 0.0018 * B * d B = 147 Øb ( 1/2") = 1,27
As > As mín OK !! d =
a = 5,01 (Valor Asumido)
Aøb Aøb ( 1/2" )
# Varilla ( n ) = As 7
Aøb Espaciam =
As transv = 7 Ø 1/2" @
Espaciam = B - 2*r.e - Øb
n -1 Aøb ( 1/2" ) =
34
Espaciam =
Asmin = 34 Ø 1/2" @
As transv > As mín
ASUMIR As mín !!
Longitud de desarrollo en Traccion ( Ld )
ld = Øb * fy * a*b*g*l < Lv1
3.54 * f 'c^.5 * C + Kr
Øb
Lv1 = Lv - r.e.e
23.969,16
20.373,79
21,23
13.133,92
61,00
(perimetro de
los planos de
70.087,79
59.574,62
bo = 2 x ( t + d ) + 2 x ( b + d )
70.087,79
Vu = 1.1 x f'c x bo x d
47.140,70
# Varilla ( n ) =
43,74
# Varilla ( n ) =
# Varilla ( n ) =
147,00
614.424,38
21,23
214,92
80.336,47
68.286,00
61,23
18,68
18,68
24,29
24,29
4,42
1,29
4,42
26,15
26,15
1,29
7,50
1,29
10,58
# Varilla ( n ) =
7,50
1,29
46,23
59.574,62
21,23
8,43
61,00
8,72
7,91
d/2
d/2
m = t+d
n
=
b+d
t
b
T
B
bc =
cm
kg
kg
cm
cm
cm
cm
cm2
cm
cm2
cm2
cm²
cm
cm
cm
cm2
cm
cm
cm2
cm2
cm2
cm
Lv
T t
2
Vdu=(WnuxB)(L v-d)
Vc=0.53 f'cbd
ØVc Vdu



Vu=Pu-Wnu x mn Vc=0.27 2+
4
f cb d
Dmayor
Dmenor
2 Vc=1.06 f c b d
Vu ØVc; Ø=0.85
c
o
c c o
b
b b








  

'
, '
Mu=
(Wnu x B)L v
2
As=
Mu
ØFy(d-
a
2
a
As.Fy
0.85f'c b
2
)


NIT 36.556.354-1
MEMORIA ESTRUCTURAL
CALCULOS:
MP0820251757ATL.
REVISO :
ING: HERMES CASTRO
MP08236090734ATL
La Zapata es rectangular se debe compartir el Refuerzo adecuadamente de la siguiente manera:
Asc = 2 * Astrv
(b + 1 ) b = 1,00 Øb (1/2") = 1,27 C =
g = 0,80 r.e.e = 7,50 ktr = 0
b = Lado mayor Zapata l = 1,00 fy = 4200
Lado menor Zapata a = 1,00 f'c = 210 2,5 q = ( C+kt r )/ Øb
Aøb
# Varilla ( n ) = As Longitud de desarrollo en tracción q= 9,77
Aøb
Espaciam = B - 2*r.e.e - Øb Lv1 = -6,83 q >= 2.5 ,PONER 2.5 !!
n -1 Ld = 33,27
Ld < Lv1
Espaciamiento del Refuerzo
Asc = 8,72
45 cm
24,29 OK !!
3 x h 450 cm
5.- VERIFICACION DE LA CONEXIÓN COLUMNA - ZAPATA ( Ø = 0.70 )
Para la sección A colum = 30x30( COLUMNA )
Ø * 0.85 * f 'c * As1 Pu = # Varilla ( n ) = 4
A colum = b *t A1 =
Pu < ( Ø * 0.85 * f 'c * A1) Ø * 0.85 * f 'c * A1 =
Aøb
As mín = 0.005 * A1
# Varilla = As1
Aøb As mín =
As col. > As mín OK !! Aøb ( 1/2 ) =
USAR : As1 =
As col > As min
Para la sección A zapata = 1,3 x1,30= 129500 cm² ( ZAPATA )
Pu =
A1 = A2/A1 =
A2 =
Ø x 0.85 x f 'c x A2/A1 x A1 =
AUMENTAR EL T !!
8,50
Pu < Ø * 0.85 * f 'c * A1
53500
1000
124950
q < 2.5 ,PONER q !!
5,00
1,29
5,00
OK !!
OK !!
53500
23814
1000
249900 OK !!
Pu < Ø x 0.85 x f 'c x A2/A1 x A1
cm
cm
cm2
>
kg
kg
cm2
cm2
cm2
cm2
kg
kg
cm2
cm2

NIT 36.556.354-1
MEMORIA ESTRUCTURAL
CALCULOS:
MP0820251757ATL.
REVISO :
ING: HERMES CASTRO
MP08236090734ATL

NIT 36.556.354-1
MEMORIA ESTRUCTURAL
CALCULOS:
MP0820251757ATL.
REVISO :
ING: HERMES CASTRO
MP08236090734ATL
3 Diseños de vigas y otros elementos.
Ver detalles en anexo y planos de resultados:
CALCULO DE K_y
ψb = 1 (M1/M2)y= 0,273279399
ψa = 0,587 lu = 197,6423538
ψmin = 0,587 ry = 7,216878365
Ky = 0,77935
Si Ky* lu / ry? 34 -12(M1/M2) ? OK!
21,34 ? 30,72 ? OK
DISEÑO FLEXION COMPUESTA
DATOS
Muy = 50 b = 25
Mux = 700 t = 30
β = 0,65
Acero Longitudinal 6@ 1/2
Si Mux ? Muy Si Muy > Mux
Mox = 732,3076923 Mox > Mux ? OK
PARAMETROS DE DISEÑO PARA LA TABLA 8
0,282186949
?
= 0,9
0,000172206 q = 0,08
0,666666667 0,004
Si 0.01 ? ρ ? 0.08 ? OK, cumple! ρ = 0,004
As = ρ * b * t = 7,5
Acero Longitudinal 6@ 1/2
DISEÑO ESTRIBOS
Øestribo = 8 mm 9,5
Separcion estribos
16Ølong 15,2 ? Tomar el menor
s < 48Øestribo 30,72 s < 15,2
b 30
? Estribos Ø8 cada 13 25 4Ø20
30
eØ8c/30
ux
uy
ox M
b
t
M
M 







 

b
b
a
1
1
uy
ux
oy M
t
b
M
M 










b
b
a
1

*

y
c
f
f
q '




 b t
f
P
c
u
'

 2
' b t
f
M
c
u




t
dlong
r
t
g
)
2
(
)
(
*
0 5
.
0
7
.
0 
 b
a
y
k 

 m i n
*
0 5
.
0
8 5
.
0 


y
k

NIT 36.556.354-1
MEMORIA ESTRUCTURAL
CALCULOS:
MP0820251757ATL.
REVISO :
ING: HERMES CASTRO
MP08236090734ATL
7. ANEXOS

NIT 36.556.354-1
MEMORIA ESTRUCTURAL
CALCULOS:
MP0820251757ATL.
REVISO :
ING: HERMES CASTRO
MP08236090734ATL
Modal
Cas
e
Mo
de
Peri
od
sec
UX UY
U
Z
Sum
UX
Sum
UY
Su
m
UZ
RX RY RZ
Sum
RX
Sum
RY
Sum
RZ
Mod
al
1
0,33
2
0,649
5
0,099
1
0
0,64
95
0,09
91
0
0,020
8
0,122
8
0,162
6
0,02
08
0,12
28
0,16
26
Mod
al
2
0,30
5
0,209
3
0,596
6
0
0,85
88
0,69
57
0
0,123
9
0,035
6
0,095
6
0,14
47
0,15
84
0,25
81
Mod
al
3
0,25
5
0,050
6
0,196
8
0
0,90
94
0,89
25
0
0,040
8
0,006 0,644
0,18
55
0,16
43
0,90
22
Mod
al
4 0,11
0,078
4
0,004
1
0
0,98
79
0,89
66
0
0,032
9
0,717
2
0,011
0,21
85
0,88
15
0,91
32
Mod
al
5 0,1
0,010
5
0,065 0
0,99
83
0,96
17
0
0,495
4
0,101
1
0,024
7
0,71
39
0,98
27
0,93
79
Mod
al
6
0,08
4
0,001
6
0,038
3
0 1 1 0
0,286
1
0,017
3
0,062
1
1
0,99
99
1
Mod
al
7
0,01
9
0 0 0 1 1 0
5,542
E-07
1,682
E-05
0 1 1 1
Mod
al
8
0,01
7
1,423
E-06
0 0 1 1 0
1,605
E-06
9,993
E-06
0 1 1 1
Mod
al
9
0,01
4
1,052
E-06
8,507
E-07
0 1 1 0
4,384
E-06
5,453
E-06
1,32E
-06
1 1 1
Mod
al
10
0,01
3
0 0 0 1 1 0
2,151
E-06
2,431
E-06
0 1 1 1
Mod
al
11
0,01
2
0
1,734
E-06
0 1 1 0
6,955
E-06
8,704
E-07
6,334
E-06
1 1 1
Mod
al
12
0,01
2
0
5,501
E-07
0 1 1 0
7,202
E-06
0
1,943
E-06
1 1 1
ANALISIS Y REVISION DE RESULTADOS
Load
Case/Combo
FX
kgf
FY
kgf
FZ
kgf
MX
kgf-m
MY
kgf-m
MZ
kgf-m
X
m
Y
m
Z
m
Dead 0 0 78680,23 481680,02
-
379174,34
0 0 0 0
Live 180 0 0 0 0 0 0 0 0

NIT 36.556.354-1
MEMORIA ESTRUCTURAL
CALCULOS:
MP0820251757ATL.
REVISO :
ING: HERMES CASTRO
MP08236090734ATL
Load
Case/Combo
FX
kgf
FY
kgf
FZ
kgf
MX
kgf-m
MY
kgf-m
MZ
kgf-m
X
m
Y
m
Z
m
Dead 0 0 78680,23 481680,02
-
379174,34
0 0 0 0
Live 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Dead-1 Max 25902,09 23988,38 0 117884,47 126311,52 225188,64 0 0 0
Sobrecarga 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sismo x 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sismo y 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Combop 1 0 0 94416,28 578016,02 -455009,2 0 0 0 0
Comb2 0 0 94416,28 578016,02 -455009,2 0 0 0 0
Comb4 0 0 94416,28 578016,02 -455009,2 0 0 0 0
DCon1 0 0 110152,32 674352,02
-
530844,07
0 0 0 0
DCon2 0 0 94416,28 578016,02 -455009,2 0 0 0 0
DCon3 0 0 102284,3 626184,02
-
492926,64
0 0 0 0
DCon4 0 0 102284,3 626184,02
-
492926,64
0 0 0 0
DCon5 0 0 102284,3 626184,02
-
492926,64
0 0 0 0
DCon6 0 0 102284,3 626184,02
-
492926,64
0 0 0 0
DCon7 0 0 62944,18 385344,01
-
303339,47
0 0 0 0
DCon8 0 0 62944,18 385344,01
-
303339,47
0 0 0 0
DCon9 0 0 62944,18 385344,01
-
303339,47
0 0 0 0
DCon10 0 0 62944,18 385344,01
-
303339,47
0 0 0 0
DCon11 Max 25902,09 23988,38 102284,3 744068,49
-
366615,12
225188,64 0 0 0
DCon11 Min
-
25902,09
-
23988,38
102284,3 508299,55
-
619238,16
-
225188,64
0 0 0
DCon12 Max 25902,09 23988,38 62944,18 503228,49
-
177027,95
225188,64 0 0 0
DCon12 Min
-
25902,09
-
23988,38
62944,18 267459,54
-
429650,99
-
225188,64
0 0 0

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