1. informe sibate

LABORATORIO DE INGENIERIA CIVIL
Carrera 17 No. 35-67 Barrio Las Mercedes de Cundinamarca Teléfono celular.
3008118288 3142621515 www.concolabsas.com
ESTUDIO DE SUELOS Y CIMENTACIONES
INFORME GEOTÉCNICO
EDIFICIO CAROLINA
CARRERA 8 No. 4A - 15
SIBATÉ - CUNDINAMARCA
CONCOLAB S.A.S
CONSULTORIA Y CONSTRUCCION LABORATORIO DE INGENIERIA CIVIL
BOGOTÁ D.C. AGOSTO DE 2020

CONTENIDO
1. INTRODUCCION ........................................................................................................................2
2. LOCALIZACION Y DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO ......................................................3
3. INVESTIGACIÓN DEL SUBSUELO ....................................................................................................9
3.1. EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO.............................................................................................................. 9
3.2. ENSAYOS DE LABORATORIO............................................................................................................... 10
4. ESTRATIGRAFIA Y CONDICIONES GEOTECNICAS DELSUBSUELO ................................................. 10
4.1. MORFOLOGIA Y GEOLOGIA DEL TERRENO .............................¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.
5. ASPECTOS SISMICOS DEL SUBSUELO.......................................................................................... 19
5.1. DEFINICIÓN DEL PERFIL DE SUELO ...................................................................................................... 19
5.2. MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA ........................................................................................................... 20
6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ....................................................................................... 21
6.1. TIPO Y PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN................................................................................................ 21
6.2. ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS EFECTIVOS DE RESISTENCIA DEL SUELO ................................................... 22
6.3. EXCAVACIONES Y RELLENOS ....................................................... ¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.
6.4. LICUEFACCIÓN DEL SUELO........................................................... ¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.
6.5. ANÁLISIS DE CARACTERÍSTICAS EXPANSIVAS DEL SUELO:.................. ¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.
6.6. EVALUACIÓN DE LA AMENAZA POR MOVIMIENTOS DE REMOCIÓN EN MASA Y/O DE ORIGEN GEOLÓGICO
¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.
6.7. PROCESO CONSTRUCTIVO........................................................... ¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.
6.8. PLACA DE CONTRAPISO EDIFICACIONES......................................... ¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.
6.9. SISTEMAS DE CONTENCIÓN....................................................................................................... 31
6.10. RECOMENDACIONES GENERALES............................................................................................... 32
7. LIMITACIONES ........................................................................................................................ 34
ANEXOS:
ANEXO No. 1: INVESTIGACION DEL SUBSUELO
ANEXO No. 2: ANALISIS DE ESTABILIDAD Y DEFORMACION
ANEXO No. 3: ESPECIFICACIONES DE BASES Y SUBBASES GRANULARES

EDIFICIO CAROLINA
CARRERA 8 No. 4A - 15
SIBATÉ - CUNDINAMARCA
1.INTRODUCCION
En el presente informe se presentan los resultados del Estudio de Suelos y Cimentaciones, los análisis
de ingeniería y las conclusiones y recomendaciones de cimentación para la construcción del proyecto
Edificio Carolina que se encuentra ubicado en la carrera 8 No. 4A-15 que se proyecta realizar en el
municipio de Sibaté departamento de Cundinamarca.
Las siguientes fueron las actividades realizadas para la ejecución de los estudios:
 Visita de reconocimiento al sitio del proyecto, con el propósito de determinar las características
geotécnicas generales del terreno y localización de los sitios de perforación.
 Exploración del subsuelo mediante la ejecución de cuatro (4) sondeos, a 15.00 metros de
profundidad máxima. Esta profundidad es medida respecto al nivel actual del terreno.
 Ensayos de laboratorio para determinar las propiedades geotécnicas de los materiales que
constituyen el subsuelo.
 Análisis de estabilidad y deformación.
 Conclusiones y recomendaciones para diseño y construcción de la cimentación.
 Elaboración del informe final, en el cual se incluyen todas las actividades previamente
mencionadas.
1.1. PROFUNDIDAD DE LOS SONDEOS Y NORMATIVIDAD
Los criterios para la ejecución del presente Estudio Geotécnico son los correspondientes para tales
fines, establecidos en el TITULO H del Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente
NSR-10, expedido de acuerdo con la Ley 400 de 1997 por medio de sus Decretos 926 y 2525 de
2010, Decreto 92 de 2011 y Decreto 0340 de 2012. Tanto el alcance de la exploración como el
programa de ensayos de laboratorio está es acorde a lo establecido en el TÍTULO H, de igual
forma el análisis y las recomendaciones son acordes a lo establecido es el respectivo Título.
Los procedimientos para la ejecución de los trabajos son los establecidos por las normas NTC del
Instituto Colombiano de Normas Técnicas, sobre las cuales hace referencia el respectivo TITILO H.

De acuerdo a la tabla H.3.-1 de la NSR-10 la categoría de la edificación es media porque la edificación
tiene 3 niveles y las cargas son menores a los 4000 kN. De la tabla H.3-2.1 el número mínimo de
sondeos es de 3 a una profundidad de 6.00 metros o hasta la presencia de rechazo del material. De
acuerdo a lo anterior consideramos que la exploración es suficiente para esta construcción.
1.2. RESPONSABILIDAD DE LOS DISEÑOS
Esta oficina y en su nombre el profesional responsable del estudio, y conforme a lo establecido por
la Ley 400 de 1997, Artículo 28 “Experiencia del Ingeniero Geotecnista” [Título H, Capítulo H.1,
Literal H.1.1.21: Firma de Los Estudios], asumo la responsabilidad del presente Estudio Geotécnico
exonerando a las Autoridades Municipales Competentes, conforme a lo establecido por la NSR-10
[Ley 400 de 1997, Título III, Capítulo I, Artículo 5 y 6: Responsabilidad de los Diseños]; en cualquier
tipo de caso, situación o eventualidad que pudiera presentarse, en que las obras a que hace
referencia el presente estudio no se ejecuten conforme a lo estipulado por el mismo, no
asumiremos responsabilidad civil ni penal alguna.
2. LOCALIZACION Y DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO
Sibaté es un municipio colombiano del departamento de Cundinamarca, ubicado en la Provincia de
Soacha, a 27 km al sur de Bogotá. Hace parte del Área metropolitana de Bogotá, según el censo
DANE 2005.
A Sibaté se llega a través de la Autopista Sur. El municipio es reconocido por su producción de fresas,
papa y arveja. En el área rural se encuentra el Embalse del Muña.
Historia
Se menciona desde la época colonial como poblado a orillas del río Muña, desde 1657, y en 1788 fue
caserío hasta la fundación del poblado en 1868.
En 1895 se construyó la Estación San Francisco, para el ferrocarril, edificio que en la actualidad sirve
de sede de la Alcaldía Municipal. En 1908, terminada la Guerra de los Mil Días, los herederos de la
Hacienda Sibaté entran en juicio de sucesión; la delimitación de la misma sería lo que en la actualidad
forma el casco urbano. En los años 20 del siglo XX comienza el proceso de urbanización de la antigua
hacienda, y en los años 30 se inician los primeros estudios de organización urbana. En 1940 se inicia
la construcción del Embalse del Muña, sobre el antiguo caserío de La Unión; también se construye una
casa de beneficencia para los enfermos psiquiátricos. En los años 50, Sibaté es erigido a la categoría
de Inspección.4
La ordenanza 40 del 28 de noviembre de 1967 elevó a Sibaté a Municipio segregado de Soacha, al
que hasta entonces pertenecía.
Geografía
Descripción física
La topografía de Sibaté se puede clasificar entre terreno plano y ondulado con predominio de este
último en un 74% de la extensión total, de lo cual se describe lo siguiente:

A. Al Oriente se encuentran las cuchillas de San Luis, las Lomas de Gramilla y Curubital, los Altos de
los Armadillos y del Zarzo, que se distinguen por tener la cota de mayor elevación, 3.330 m s. n. m.
B. Al Occidente se localizan las cuchillas de las vueltas del Cerro y del Tequendama, las Lomas de los
Alpes y de las Flores, el Pico del Minoral, los Altos de Paloquemao y de la Angarilla, los cuales se
encuentran entre los 2.570 a 3.000 m s. n. m.
C. Al Sur se levantan la cuchilla de Peña Blanca y el Chuscal; esta última se eleva 3.200 m s. n. m.
D. Hacia el Centro y el Norte se presenta una superficie plana, prolongación de la Sabana de Bogotá;
en relación con la superficie total, la parte plana ocupa una extensión de 3172 hectáreas y representa
el 26%.
Extensión total: 125.6 km²
Extensión Área Urbana: 16.9 km²
Extensión Área Rural: 108.7 km²
Altitud de la Cabecera Municipal (metros sobre el nivel del mar): 2.700.
ECOSISTEMAS
Distancia de Referencia: 27 km de Bogotá.
Límites del Municipio[editar]
 Norte: Soacha
 Sur: Pasca y Fusagasugá
 Oriente: Soacha
 Occidente: Silvania y Granada.
Turismo
 Arte Rupestre: Se encuentra un gran conjunto de rocas pintadas por la comunidad
indígena Muisca, que se asentó en el territorio del actual Municipio.
 Casa Quinta: Llamado ahora el Centro Cultural la Quinta.
 Iglesia De Nuestra Señora del Carmen
 Cementerio Indígena: Donde se han hallado obras de arte rupestre, tesoros, utensilios y
entierros al parecer de una importante comunidad precolombina.
 El Túnel
 El "Alto de la Cruz"
 Estación de Santa Isabel: Actual palacio Municipal
 Hacienda San Benito

 Parque ecológico Los Frailejones
 Cueva de los Atontados
 Cueva del Tequendama
 Proyecto Agro-ecológico La Colmena (?)
 Cancha de tejo la trampa: Gran centro de entretenimiento, cuenta con variedad de juegos
autóctonos, para disfrutar en familia
 El rosal: Parador vía San Miguel, cuenta con una gran variedad de postres
 Tumba del pintor y escultor Heinz Goll
Acceso
El acceso al municipio es por transporte terrestre, al cual se llega por la Autopista Sur ramificándose
en Chusacá en dos carreteras: una al occidente conduce hacia el Municipio de Fusagasugá hacia el
casco urbano de la vereda El Charquito de Soacha y la oriental al casco urbano de Sibaté por el
embalse de El Muña.
Tiene otros accesos carreteables no asfaltados desde el municipio de Granada, Pasca y Soacha y la
localidad bogotana de Usme.
Cultura
Las actividades culturales del municipio giran alrededor de la Casa cultural La quinta, epicentro de las
actividades artísticas más relevantes del municipio. Aquí se reúnen diferentes artistas y alumnos que
desean instrucción en materia de música, pintura, talleres de escritura, etc. En el mismo sitio también
presta servicio la biblioteca municipal.

En las gráficas anteriores se encuentran la localización regional y local del predio en estudio.
2.1.DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA:
Allí se proyecta la construcción de una edificación de cuatro niveles, placa de cubierta y cubierta de
escaleras. La cubierta es en placa aligerada similar a la que se pretende construir en los niveles
inferiores. La nueva edificación contará con una estructura conformada por pórticos en concreto

reforzado conformado por vigas, columnas y placas aligeradas armadas en una dirección. La carga a
nivel de pedestal se encuentra alrededor de las 4.00 t/m2.
2.2. DESCRIPCIÓN VECINOS AL PREDIO: Los predios vecinos se describen a continuación:
 Norte: Por el norte se encuentra una casa de un piso en mampostería sin refuerzo en regular
estado.
 Sur: Por el sur se encuentra una casa de un piso en mampostería sin refuerzo en regular
estado.
 Oriente: Por el oriente se encuentra la carrera 8, vía sin pavimentar en buen estado. Se ve la
presencia de alcantarillado separado.
 Occidente: Por el occidente se encuentra una casa de dos niveles en mampostería no
reforzada en mal estado.

En la foto anterior se observan las casas vecinas al predio objeto de este informe.
3. INVESTIGACIÓN DEL SUBSUELO
Con el propósito de conocer el perfil del subsuelo y evaluar los parámetros que rigen su
comportamiento ante la imposición de cargas, se realizaron los siguientes trabajos:
3.1. Exploración del subsuelo
Esta consistió en la ejecución de cuatro (4) sondeos, hasta una profundidad máxima de 15.00 metros
con respecto al nivel actual del terreno.
En la figura No. 1 del anexo No. 1 “Investigación del Subsuelo”, se presenta el esquema de
localización de las perforaciones realizadas.
Con el fin de hacer un muestreo continuo y detallado del terreno a lo largo de la profundidad explorada
y teniendo en cuenta que en el lote se encontraron suelos cohesivos de consistencia media a blanda,

se recuperaron la casi totalidad de las muestras en forma inalterada con el tubo de pared delgada
(tubo Shelby).
3.2. Ensayos de laboratorio
La totalidad de las muestras recuperadas se inspeccionaron detalladamente y sobre una cantidad
representativa de los suelos encontrados, se llevo a cabo el siguiente programa de ensayos de
laboratorio:
a. Clasificación.
- Limite líquido
- Limite plástico
b. Propiedades in situ.
- Humedad natural
- Contenido de Materia Orgánica
- Peso unitario
c. Resistencia al corte no drenado.
- Penetrómetro manual de laboratorio
- Compresión inconfinada
- Veleta de campo y laboratorio
d. Deformación
Se utilizaron correlaciones existentes entre deformación, las propiedades índices de los suelos y los
ensayos de campo.
En la figura No. 2 se muestran las convenciones con las cuales se representan los ensayos de
laboratorio. En las tablas No. 1 a 3del anexo No. 1 “Investigación del Subsuelo”, se presentan los
resultados de los ensayos de laboratorio realizados, al igual que sus memorias de cálculo.
4. ESTRATIGRAFIA Y CONDICIONES GEOTECNICAS DEL SUBSUELO
4.1. GEOLOGIA REGIONAL
Se tomó como base la plancha geológica 246- Fusagasugá del INGEOMINAS a (escala 1:100.000),
dado que en ella se presenta la unificación de la nomenclatura utilizada en trabajos anteriores,
realizados en esta misma área. (INGEOMINAS, 1998). La descripción litológica se tomó de los

informes del INGEOMINAS 1998 y 2005, en los cuales se actualiza e integra la geología de la Sabana
de Bogotá a escala 1:100.000 (Planchas 209, Zipaquira; plancha 208, Villeta; plancha 227, La Mesa;
plancha 228, Bogotá oriental, plancha 246, Fusagasuga y 247, Cáqueza) para generar el modelo
geológico actualizado de la sabana de Bogotá. De acuerdo con los estudios del INGEOMINAS, en el
área de Soacha afloran rocas sedimentarias de origen marino y continental, con edades del Cretácico
tardío al Paleógeno y depósitos poco consolidados a no consolidados de edad Neógeno – Cuaternario.
Las rocas que afloran en el municipio de Soacha comprenden edades que van del Cretácico al
Paleógeno, agrupándose en las siguientes unidades: Formación Conejo, Grupo Guadalupe
conformado por las formaciones Arenisca Dura, Plaeners y Arenisca Labor-Tierna; Formaciones
Guaduas, Bogotá, Sabana y Tilatá, cubiertas por depósitos recientes no consolidados.
4.2. GEOLOGIA ESTRUCTURAL
Se identificaron dos fases deformativas mayores en la Comuna IV y sectores aledaños con estilos
estructurales diferenciables, las cuales se relacionan con las zonas de mayor inestabilidad geológica
de la zona estudiada.
Primera fase deformativa: Esta fase deformativa de tipo compresiva, está caracterizada por fallas de
cabalgamiento aflorantes en superficie, con materiales brechados de las unidades de liditas
pertenecientes a la Formación Plaeners del Grupo Guadalupe. Estas rocas clasificadas como brechas
de falla, facilitan el transporte por los planos de falla de bloques principalmente de arenisca de la
Formación Arenisca Dura del Grupo Guadalupe sobre secuencias más recientes (Formaciones Labor-
Tierna y Guaduas). Estas zonas métricas de cabalgamiento son relacionadas en profundidad con una
estructura de tipo abanico imbricado. Se encontraron dos estructuras mayores de plegamiento
relacionados con las fallas de cabalgamiento aflorantes en la comuna IV. La primera estructura,
identificada al suroeste, se clasifica como pliegue por propagación y la segunda al sureste como
pliegue de flexión de falla.
Segunda fase deformativa: Esta fase de tipo trascurrente - transpresiva es caracterizada por
estructuras NE que varían entre 70º a 80º, con cinemática dextral y arreglos riedel antitéticos de
cinemática sinextral. Las variaciones en el buzamiento de las estructuras principales, destacan zonas
de tipo extensional con dominio de fallas normales (estructuras de media flor y pull-apart), zonas de
tipo compresivo con dominio de fallas inversas estructuras de media flor) y arreglos de pliegues en
Echelón. El patrón de fracturamiento registrado y la generación de estructuras sobreimpuestas a la
primera fase deformativa, tales como plegamiento de arrastre en una zona de brechas de falla
preexistente, permiten establecer un indicador de la cinemática dextral para las fallas de tipo
trascurrente cartografiadas en el área de estudio. Esta fase de deformación, genera el transporte de
bloques limitados por fallas, que dependiendo de las características de los macizos involucrados y de
las estructuras preexistentes desarrolladas en fases de deformación previas (diaclasas, fracturas,
fallas y rocas de falla), permiten destacar que parte del alto grado de diaclasamiento y fracturamiento
evaluado en la zona, es de tipo genético a los procesos geológicos, como una respuesta mecánica de
los materiales involucrados. Dicho proceso de diaclasamiento y de fracturamiento, aunado a una mala
planeación del uso del suelo, en especial a trabajos de tipo minero, al igual que a los asentamientos

urbanos con insuficientes manejos de aguas de tipo residual, han acelerado los diferentes procesos de
movimientos en masa presentes en la zona.
UNIDADES GEOLOGICAS SUPERFICIALES
Las Unidades Geológicas Superficiales se consideran como un conjunto de materiales que conforman
la superficie del terreno hasta profundidades del orden de decenas de metros, e Incluyen rocas con
diferentes grados de meteorización y fracturamiento, así como suelos y depósitos inconsolidados.
Estas unidades se desarrollan a partir de procesos morfodinámicos, debido a la acción de agentes
exógenos y endógenos que modelan la superficie terrestre y son unidades cartografiables. En el mapa
de Unidades Geológicas Superficiales se clasifican los materiales geológicos como Roca (R), Suelo
Residual, (Sr) Transportado (St) y Material de rellenos o suelos antrópicos. Cada unidad
correspondiente a roca, saprolito, suelo residual y suelo transportado, se subdividió de acuerdo con la
composición mineralógica y la granulometría dominante en cada una de las formaciones geológicas
diferenciadas. Lo anterior permitió separar, dentro de cada unidad geológica superficial, una o varias
unidades de litología semejante, grado de meteorización, resistencia y comportamiento homogéneo.
Los suelos se clasificaron de acuerdo con su origen, granulometría, geometría de los clastos, relación
clasto-matriz, color, grado de meteorización y relieve.
Con base en esta información, posteriormente se desarrollaron los mapas de geología para ingeniería,
los cuales tuvieron en cuenta la dureza o resistencia, condición de las discontinuidades y rasgos
estructurales (calidad del macizo rocoso). La combinación de estos factores gobierna el
comportamiento mecánico de los materiales, entre los que están, su resistencia, deformabilidad,
durabilidad y permeabilidad, entre otros. Estas características se obtienen mediante la descripción de
perfiles de afloramientos rocosos, exploración del subsuelo, muestreo de suelos y rocas, ensayos in
situ y análisis de laboratorio.
Caracterización de unidades de roca.Para la caracterización de las unidades de roca se usaron los
siguientes parámetros: grado de meteorización, grado de fracturamiento e índice geológico de
resistencia (GSI), los cuales se describen a continuación.
 Grado de meteorización. El grado de meteorización es uno de los aspectos importantes en la
caracterización de las Unidades Geológicas Superficiales, se define como la descomposición
física y química In situ de los materiales cercanos a la superficie de la tierra. Influye en la
formación de los suelos residuales, estabilidad de las laderas y en la acción de los procesos
erosivos, al igual que sobre las propiedades físico–mecánicas de las rocas, tales como
densidad, esfuerzo a la comprensión inconfinada, porosidad, permeabilidad, deformabilidad y
consistencia.
 Grado de Fracturamiento. Se definen como planos o fracturas de origen mecánico o
sedimentario que independizan o separan bloques de roca. En la caracterización de las

discontinuidades también se tuvieron en cuenta otros parámetros geométricos como:
Orientación, espaciamiento, persistencia, rugosidad, resistencia en la pared de la diaclasa,
abertura, relleno, presencia de agua, número de juegos de diaclasas y tamaño de los bloques.
Además de los parámetros anteriores se tomó el Índice de Fracturamiento (Jv), Índice de
clasificación de la calidad del macizo rocoso (R.Q.D.) y el Índice Geológico de Resistencia
(G.S.I.), los cuales se definen a continuación.
Unidades de Roca:
Roca dura (Rd). Comprende macizos rocosos en los que el material se presenta como roca fresca a
débilmente meteorizada, es decir los grados I y II del perfil de meteorización de Dearman (1974) y
Deere & Patton (1971) Por lo general las unidades de roca dura tienen resistencia alta a muy alta, bien
cementadas, estratificación gruesa (estratos entre 300 y 100 cm). Son rocas poco fracturadas a
masivas (espaciamiento > 200 cm) con un índice de fracturamiento ajo (JV < 3 fr/m3), y un índice de
resistencia geológico bueno a muy bueno (GSI >55). Estos valores varían de acuerdo a la afectación
de estas rocas por fallamiento. Dentro de esta unidad se incluyen únicamente las rocas de la
Formación Arenisca Dura (Rdad), que desarrollan zonas escarpadas y laderas de pendiente alta,
resistentes a la erosión y meteorización.
Rocas intermedias (RI). Son rocas fracturadas a muy fracturadas (espaciamiento entre 6 y 60 cm),
con un índice de fracturamiento bajo (JV entre 3 y 30 fr/m3) y un índice de resistencia geológico entre
regular a bueno (GSI entre 35 y 55). Los valores varían de acuerdo con la afectación de estas rocas
por fallamiento. Esta unidad está representada en el área de estudio por limolitas silíceas
meteorizadas y muy diaclasadas, areniscas de textura fina a gruesa, con intercalaciones de material
blando y duro con bandeamiento. Se caracteriza porque en algunos sectores es susceptible a la
meteorización diferencial que puede generar colapso, presentándose caídas de roca y bloques. En la
zona de estudio se definieron cuatro unidades de rocas intermedias para las formaciones Arenisca
Dura (Riad), Plaeners (Rip), Arenisca Labor Tierna (Rialt) y Areniscas de la Formación Guaduas
(Riag).
Roca blanda (Rb). Son rocas de baja resistencia, poco cementadas, con fracturamiento alto a muy
alto (JV: 30 - >60 fr/m3), con índice geológico de resistencia pobre (GSI = 10-35) y en general
altamente meteorizada. Incluye arcillolitas, lodolitas y areniscas friables, presentes principalmente en
zonas inclinadas a moderadamente inclinadas y en pendientes bajas, encontrándose mejor
desarrollados en rocas clásticas, de grano fino, débilmente cementadas, principalmente en los niveles
de areniscas de la Formación Arenisca Labor Tierna (Rbalt), niveles arcillosos de la Formación
Guaduas (Rbacg) y en algunos niveles de la Formación Plaeners (Rbp), asociados a zonas de falla.
Unidades de Suelo:

Suelo Residual (Sr). En ingeniería suelo residual se entiende como la roca meteorizada en la cual ya
no aparecen sus características físicas, su comportamiento depende de las propiedades de la roca
origen y de la descomposición que ésta tenga. Los suelos residuales se caracterizan también porque
en las etapas iníciales de la meteorización, se producen fragmentos de gran tamaño y en el proceso
final se producen arcillas; entre estos dos extremos se puede encontrar una composición de mezclas
de diferentes tamaños de grano. Los suelos residuales se encuentran ampliamente distribuidos en el
área, donde alcanzan espesores desde pocos centímetros hasta más de tres metros, dentro de los
cuales se distinguen los suelos residuales de las formaciones Plaeners (Srp), de areniscas de las
formaciones Dura, Labor Tierna y Guaduas (Sra) y de arcillolitas de la Formación Guaduas (Srac).
Suelo transportado (St). Son materiales que han sufrido algún tipo de transporte, ya sea por medios
naturales de tipo fluvial o aluvial, eólico, glaciar, gravedad o por medios relacionados con las
actividades del hombre (antrópicos). Están conformados por materiales heterogéneos, cuya
composición depende de la fuente de origen, no están consolidados, son susceptibles a generar
movimientos en masa y se distribuyen desde las zonas semiplanas hasta las zonas de alta pendiente.
Dentro de los suelos transportados se diferenciaron: Talus antiguos (Stta) y recientes (Sttr), suelos
coluviales recientes de la Formación Mondoñedo (Strm), suelos coluviales inactivos (Stcoi) y activos
asociados a deslizamientos (Stcoa), suelos fluviolacustres de la formación Sabana (Stfls), suelos
fluviales recientes (Stfr), suelos de conos de deyección (Stcdy), lagunares (Stlg), de cauce activo
(Stfca), terrazas Aluviales (Sttal) y suelos transportados de origen antrópico tales como llenos
antrópicos de terraplén (Stlat), desechos de minería y escombros (Stla).
4.3. GEOMORFOLOGIA
La cartografía geomorfológica fue elaborada con base en la metodología presentada en el documento
“Propuesta metodológica para la cartografía geomorfológica aplicada a geomecánica”, desarrollada por
INGEOMINAS (2005). Ésta a su vez, está basada en los principios desarrollados en el “Sistema del
ITC de Holanda para levantamientos geomorfológicos” (Verstappen y van Zuidam, 1968, Verstappen
1975, Van Westen K. y van Zuidam et. al., 1979, 1982, 1993). Los principales orígenes
geomorfológicos se enumeran en la siguiente tabla 4, de acuerdo con el “Sistema del ITC de Holanda”
(Verstappen et. al, 1975, Van Westen Kees y Van Zuidam et. al.,1979, 1993,1982). Cuando se utiliza
esta tabla, muchas veces se presentan problemas al clasificar unidades que están superpuestas entre
denudacionales y estructurales, por lo tanto se unen los dos principales orígenes en formas de origen
estructural/denudacional; así mismo pueden existir superposiciones entre origen denudacional y fluvial,
tomándose una clase única denudacional/fluvial.

Las geoformas de origen estructural, generaron en la región donde se ubica el municipio de Soacha,
un relieve montañoso dominado principalmente por pendientes estructurales y fallas, cuya expresión
está claramente definida por escarpes, facetas, quiebres de pendiente y silletas. En la Era Cuaternaria,
la resistencia de las capas de roca, principalmente de arenisca, se vio afectada por cambios climáticos
acentuados, que modificaron el paisaje, dando lugar al desgaste de las crestas montañosas,
suavizándolas y redondeándolas, generando a su vez procesos erosivos y movimientos en masa, los
cuales contribuyeron al modelado de la superficie terrestre. Durante este proceso se generaron nuevas
geoformas de origen denudativo y agradacional, con depositación lenta o súbita, por la acción libre o
conjunta de los agentes de transporte y la gravedad (INGEOMINAS, 2006). En la parte plana, los
procesos de erosión pluvial y depositación fluvio lacustre, dieron origen a geoformas que ocupan
extensas zonas planas, (vereda Bosatama, Canoas y casco urbano de Soacha). De otra parte, la
actividad antrópica, especialmente las actividades minera, agrícola y urbanización espontanea,
modificaron en forma sustancial la morfología del paisaje natural, generando nuevas formas y nuevos
procesos que modifican constantemente el terreno y muchas veces se convierten en amenazas para
sus habitantes.
Geomorfología Local. Las geoformas en la zona de estudio, están relacionadas con procesos
morfogenéticos de tipo estructural/denudativo, denudativo, fluvial y antropogénico, que son el producto
de la compleja evolución tectónica ocurrida durante el Terciario. De igual forma los procesos de
erosión eólica y pluvial, con la ocurrencia de movimientos en masa más recientes, influenciados en
gran parte por la actividad antrópica relacionada con la deforestación, actividad minera, actividad
agrícola y urbanización informal, modelaron el paisaje más reciente.
Se destacan tres tipos de morfología:

 Sectores montañosos con predominio de pendientes altas, donde afloran principalmente
rocas del Cretáceo y del Terciario, pertenecientes al Grupo Guadalupe y a la Formación
Guaduas, respectivamente, localizadas hacia el Oriente de la zona y algunos cerros aislados
al Occidente.
 Zonas suavemente inclinadas a planas, donde se tienen básicamente depósitos Cuaternarios
de distinto origen, pero especialmente de origen fluviolacustre, asociados con la actividad de
los ríos Bogotá, Soacha y Tunjuelito, y con antiguas lagunas que ocuparon la Sabana de
Bogotá (INGEOMINAS, 2004). Estas geoformas sepresentan al Suroccidente y Noroccidente
del casco urbano.
 Zonas asociadas a actividad antrópica, sobre los anteriores paisajes, que han generado
geoformas recientes, especialmente relacionadas con la actividad minera sobre la zona
montañosa al Oriente. También se presentan explanaciones, cuerpos artificiales de agua,
canales y rellenos al Occidente sobre la zona plana, asociadas con la actividad ganadera y
procesos de urbanización.
Los elementos geomorfológicos identificados en la zona de estudio, hacen parte de las siguientes
unidades geomorfológicas:
Sierra Homoclinal. De origen estructural, con inclinación general de la estratificación hacia el noreste,
en dirección a la zona plana de Soacha, con variaciones locales producto de la tectónica regional.
Estas capas de roca presentan abombamientos o anticlinales menores, cuyos ejes se inclinan en la
misma dirección general de las capas. A su vez esta unidad se divide en varias subunidades
(INGEOMINAS, 2004):
 Espolones Estructurales (Dlpd): Sobre esta subunidad se localiza el sector Sur de la Comuna
IV (Ciudadela Sucre), parte de la comuna V y los cerros al Oriente de la Ciudadela
Colsubsidio y los predios de la Minera el Vínculo.
 Laderas de contrapendiente denudada de cuesta denudada (Sclp): Sobre esta subunidad se
localiza el sector Norte de la comuna IV.
 Laderas de contrapendiente de Sierra homoclinal denudada (Sshcp): Sobre la cual se localiza
el barrio El Divino Niño y Altos de Florida.
Cuencas de sedimentación. Dentro de esta unidad se incluyen depósitos formados por la acción de
procesos fluviales y gravitacionales en las cuencas y pliegues deformados, los cuales fueron
sometidos inicialmente a la acción de los procesos de meteorización, bajo climas tropicales que se
hicieron más fríos durante el ascenso de la cordillera Oriental, iniciado y desarrollado en el Mío -
Plioceno y el Plioceno respectivamente (Gaviria y otros, 2004). Dentro de esta unidad se encuentran
las siguientes subunidades.
 Planicies y deltas lacustrinos (Fpla): Se presentan al Suroccidente del casco urbano, con
morfología alomada a suave, bordeando los cerros orientales y en las desembocaduras de los
ríos y corrientes que bajan de la zona montañosa.

 Planicies o llanuras de inundación (Fpi): Cubren gran parte del área Occidental y Norte del
casco urbano, presentando una morfología plana que estuvo en algún momento inundada por
las aguas de los ríos Bogotá, Tunjuelo y Soacha.
De acuerdo con lo anterior, en el municipio de Soacha se diferenciaron con base en su origen, cuatro
tipos de geoformas: De origen estructural- denudacional, denudacional, fluvial y antrópico.
1.Geoformas de origen estructural denudacional (S). Son geoformas afectadas por procesos
denudacionales antiguos y actuales, cuya expresión morfológica está definida por la litología y
la disposición estructural de las rocas. Se originan a partir de procesos endógenos (internos),
cuyas fuerzas son capaces de desarrollar las formas del relieve más relevantes, como son
laderas definidas por los estratos de las rocas, pendientes abruptas y escarpadas como efecto
de actividad tectónica, fallas y pliegues, entre otros. En esta categoría se distinguen los
siguientes elementos: Lomos de Presión (Slp), Faceta triangular (Sft), Laderas o Pendientes
estructurales (Sl), Escarpe de línea de falla (Sef) y Laderas de contrapendiente (Slcp).
2.Geoformas de origen denudacional (D). Son geoformas producto de la acción del agua y el
viento que degrada el terreno montañoso, desgastándolo y generando depósitos de ladera,
que originan morfologías denudadas de expresión redondeada y relativamente suave. En esta
categoría se diferenciaron elementos subhorizontales e inclinados:
 Elementos Subhorizontales: Lomos anchos (Dla), Laderas subhorizontales o suaves (Dls) y
Laderas moderadamente inclinadas (Dlm).
 Elementos Inclinados: Depósito coluvial activo (Dcoa), Depósito coluvial inactivo (Dcoi),
Depósito de talus (Dta), Laderas muy inclinadas a escarpadas (Dle) y Colinas residuales
(Dcrm).
3.Geoformas de origen fluvial (f). Estas geoformas se desarrollaron a partir de material
erosionado y transportado ladera abajo desde las zonas montañosas aledañas, bien sea por
las corrientes o por acción de la gravedad, posteriormente depositadas en la antigua cuenca o
en las zonas marginales a la misma y a lo largo de los cauces de los ríos y corrientes.
En este sentido, se identificaron los siguientes elementos:
 Cauce o lecho actual de rio (Fca).
 Nivel de Terraza bajo (Ftb),
 Cono o abanico de deyección (Fcdy),
 Represa con pantanos (Frp)
 Planicies y deltas lacustrinos (Fpla)

En la zona montañosa, los patrones de drenaje son paralelos a subparalelos, profundos, bien
definidos (comunas V y VI). Al Norte los drenajes son subdendríticos a subparalelos, superficiales, con
densidades moderadas a bajas, drenando hacia la planicie donde se ubica el casco urbano de
Soacha, facilitando la ocurrencia de inundaciones (Comuna IV). También se observa profundización
de los cauces al Sur en la ciudadela Sucre (Comuna IV), presentándose cauces encañonados dentro
de rocas duras pertenecientes a las formaciones Arenisca Dura y Plaeners, indicando una tectónica
de cabalgamiento, en virtud de la cual, dicho bloque sufrió dislocación y levantamiento en dirección
Norte y Noreste, poniendo en contacto unidades antiguas con recientes y repetición de unidades. Esto
da lugar a mayor erosión y profundización de los cauces, los cuales disectan profundamente las rocas
sobre las cuales transcurren. Son comunes allí terrazas colgadas y de fondo de cauce.
Hacia el centro de la cuenca, predomina la dinámica de los ríos Bogotá, Tunjuelo y Soacha, en una
zona relativamente plana. Se observan allí, llanuras de inundación, cauces abandonados (madres
viejas), barras y humedales.
4.Geoformas de origen antrópico (AC) Corresponden a geoformas que han sido modeladas
como producto de las actividades realizadas por el hombre, durante sus procesos de adaptación y
aprovechamiento del territorio. En la zona de estudio, son evidentes geoformas específicas producto
de la explotación de recursos mineros, especialmente de materiales para la construcción,
provenientes de las formaciones Plaeners, Arenisca Tierna y Guaduas, que se encuentran en
canteras abandonadas o activas, así como en depósitos recientes de origen fluvial. En las zonas de
antigua minería, actualmente inactiva, estas geoformas han sido modificadas por procesos de
urbanización informal. Otro tipo de geoformas antrópicas son producto de la disposición de materiales,
ya sean estériles provenientes de la explotación minera o de desechos urbanos, incluyendo
escombros de construcción.
De acuerdo a los resultados obtenidos tanto de los trabajos de exploración del subsuelo, como de los
ensayos de laboratorio, se elaboraron los registros definitivos de los sondeos, los cuales se presentan
en las figuras No. 3 a 6 del anexo No. 1.
A continuación, se describe el perfil estratigráfico aproximado del subsuelo presente en el lote en
estudio:
ESTRATO No. 1.
A partir del nivel actual del terreno y con un espesor promedio de 1.50 metros se encontró una capa
vegetal de 8 cm de espesor apoyada sobre un material de relleno (no competente) de matriz limo
arcillosa de color gris oscuro, contaminado con residuos de construcción. Consistencia blanda y
humedad media.

ESTRATO No. 2.
Luego del estrato anterior y con una profundidad variable entre 2.50 y 2.80 metros se encontró un limo
orgánico con ligera plasticidad, de consistencia blanda, compacidad suelta, humedad alta de color gris
muy oscuro.
ESTRATO No. 3.
Luego del estrato anterior y con una profundidad variable entre 8.00 y 8.30 metros se encontró una
arcilla inorgánica de plasticidad alta, de consistencia muy blanda, compacidad suelta y humedad alta.
Color marrón claro.
ESTRATO No. 4.
A continuación del estrato anterior y hasta la profundidad máxima explorada de 15.00 metros se
encontró una arcilla inorgánica de plasticidad elevada, de color gris opaco con vetas marrón suave.
NIVEL FREATICO
El nivel freático NO se encontró en la profundidad explorada. En el sondeo 1 se encontró agua colgada
a 3.00 m.
4.3. TOPOGRAFÍA DEL TERRENO
Como se observa en la fotografía del numeral 2.2. del presente informe observamos que en la
actualidad dentro del predio en estudio NO existe ninguna edificación. En la zona predomina una
topografía plana caracterizada por predios en regular estado de uno y dos niveles. La zona se
caracteriza por tener vías pavimentadas y servicios públicos completos como son acueducto,
alcantarillado, luz, teléfono y gas natural.
4.4. RIESGOS DEL PREDIO
De acuerdo a las consultas realizadas el predio NO se encuentra en zonas de amenaza por inundación
y NO se encuentra en zona de amenaza por remoción en masa. De acuerdo a lo anterior
consideramos que NO se debe consultar al Idiger ni la necesidad de hacer algún estudio profundo de
estabilidad de taludes.
5. ASPECTOS SISMICOS DEL SUBSUELO
5.1. Definición del Perfil de suelo

Paso 1: Con base en la información geotécnica podemos verificar que el suelo NO cae dentro de la
clasificación de alguna de las categorías de perfil de suelo tipo F.
Paso 2: Teniendo en cuenta que en los sondeos realizadas hasta los 4.90 metros de profundidad no
se encontró roca sino estratos de suelos con valor medio de Resistencia al corte no drenado entre 1.0
kg/cm2 > Cu ≥ 0.5 kg/cm2 que corresponde a suelos rígidos, entonces se asume que los estratos de
suelo presentan continuidad y son similares a los encontrados hasta una profundidad no mayor de 30
metros, por lo tanto el Perfil de Suelo corresponde a Tipo E.
La forma del espectro elástico de aceleraciones, para un coeficiente de amortiguamiento critico de
cinco por ciento (5 %) se calculara con los parámetros establecidos en el numeral A.2.6.1 y
teniendo en cuenta las limitaciones dadas en los numerales A.2.6.1.1. a A.2.6.1.2. de la NSR-10.
Para las características del área de proyecto, teniendo en cuenta que se trata de una zona de
Amenaza Sísmica Intermedia y que el trabajo de campo revela la presencia de suelos blandos a
firmes, se puede asumir que el comportamiento del suelo bajo cargas sísmicas a de ser bajo.
A partir de los resultados obtenidos de la investigación del subsuelo y de acuerdo a lo establecido en
las Normas Colombianas de Diseño Y Construcción Sismo Resistente (NSR-10); se pudo determinar
que el perfil del suelo corresponde al tipo E.
5.2. Microzonificación Sísmica
En el municipio de Sibaté no existe un estudio de microzonificación sísmica.

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
6.1. Tipo y profundidad de cimentación
Las características del proyecto, las condiciones de resistencia del subsuelo y la profundidad a la cual
se encuentra el estrato de arcilla, encontrado entre 1.00 y 1.20 metros de profundidad respecto al nivel
actual del terreno. El tipo de suelos encontrados, permitieron establecer como alternativa de fundación
una cimentación combinada (Placa - Pilotes) conformada por una placa de cimentación maciza con
vigas descolgadas cuya altura inicial está entre 0.40 metros a 0.60 metros de espesor y pilotes
barrenados con diámetros entre 0.40m y 0.50 m y 12.00 metros de profundidad.
La cimentación superficial debe alcanzar una profundidad de 1.20 metros por lo que la placa de
cimentación debe apoyarse sobre un mejoramiento del suelo conformado por 60 cm de piedra rajón –
recebo y el resto en material tipo recebo B-200 compactado al 95% del Proctor modificado.
En la placa de cimentación se deben generar una serie de dados en la zona de columnas para permitir
el apoyo de los pilotes a construir.
Como se dijo anteriormente, la carga máxima a nivel de pedestal se encuentra alrededor de las 4.00
ton/m2 por lo que la placa de cimentación debe absorber un 60% de esta carga (2.40 ton/m2) y los
pilotes el 40% restante (1.6 ton/m2).
Para la determinación de la resistencia al Corte en Condición No Drenada, adicional a los
resultados obtenidos en los ensayos de resistencia a la Compresión Simple y Resistencia al corte
CU, se empleó la metodología propuesta en el texto Principios De Ingeniería Cimentación, Braja M.
Das.
En dicho documento se expone que en el año 1997, Stroud presentó una correlación entre el valor
del N del SPT en golpes/pie y al valor de la Resistencia al Corte No Drenada Cu expresada en
kg/cm2, asociando esta correlación con la consistencia de los suelos arcillosos según se muestra
en la siguiente fórmula:
Cu = KNSPT
Donde:K = constante entre 0.035 y 0.065 kg/cm2
NSPT = Número de Penetración estándar en campo
Esta consultoría basada en su experiencia, toma K = 0.06 kg/cm2
Para la definición del módulo de elasticidad (Ed) se partió de la correlación para suelos blandos
Ed=250cu que es de reconocida aceptación en el medio de la geotecnia (ver resultados reflejados
en el Capítulo 6 – Modelo geotécnico), con base en este módulo se determinó el Ks del suelo de
acuerdo al procedimiento que está indicado en el numeral 9 del análisis (Según TERZAGHI K.V.).
Para la estimación aproximada de los parámetros de resistencia en términos efectivos de los
suelos cohesivos con algún contenido de limos de baja plasticidad, encontrados en los

estratos de suelo del proyecto se empleó la metodología desarrollada por el Ingeniero Álvaro
González.
6.2. Estimación De Parámetros Efectivos De Resistencia Del Suelo
Debido al carácter cohesivo de los suelos encontrados y a que los materiales encontrados en el
proceso de perforación en algunos casos no permitieron la recuperación de muestras inalteradas
para realizar ensayos que involucren relaciones esfuerzo deformación, para realizar la estimación
de parámetros efectivos de resistencia con base en la exploración realizada en las cuatro
perforaciones ejecutadas, se empleó la metodología propuesta por el Ingeniero Álvaro J. González,
presentada en las X Jornadas Geotécnicas de la Ingeniería Colombiana desarrolladas en 1999, la
cual se presenta como un método válido pero aproximado para la evaluación de parámetros
efectivos de resistencia c' y ø', a partir de datos de SPT (N golpes/pie), generando valores
aproximados para materiales cohesivos.
En todos los casos se tomará como valor característico de ángulo de fricción el valor de equ para
el cual se cumple que el 75% de los valores sean mayores o iguales que él.
A continuación se presenta un resumen independiente de la manera como se hallaron con esta
metodología los parámetros efectivos de resistencia c' y ø', a partir de datos de SPT (N golpes/pie),
que aparecen en la hoja de cálculo adjunta con la información de laboratorio y nos permitimos
indicar que para hallar los parámetros se usó exactamente las fórmulas sugeridas por el
Ing. Álvaro González, así:
NSPT=N (número de penetración estándar)
Rs = 'v / Pa, con Pa = a atm. = 1kg/cm2
K=1.41 para Rs<1; K=0.92 para Rs 1 (Marcuson)
Cn=1-K*log Rs (Seed-Idris)
LT= Longitud de la tubería hasta la profundidad media del valor de NSPT
2 = factor por longitud de la varilla (0.75 2 1), así: 2=0.75 si LT < 4.00 m, 2=0.85 si
4.00 < LT < 6.00 m, y, 2=0.95 si LT > 6.00 m.
1 3 4 = 1
N’ = Ncrr = N1 = N Cn 1 2 3 4
'eq = 15 +(12.5 N145)0.5
= ’ tan(eq’)
Se graficó, se hizo la regresión y de ahí sale el valor de c’ y ’
Teniendo en cuenta que el autor (Álvaro J. González) aclara que la metodología arroja valores
irreales y subestimados del valor de la cohesión, entonces para nuestros análisis asumiremos
como valor de cohesión efectiva (C’) para el modelo geotécnico el menor valor de Cumín
obtenido en cada estrato analizado afectado por un factor multiplicador de 0.70, la razón es
que este parámetro de cohesión resulta de la correlación de Cu Vs NSPT (Fórmula Stroud) lo

cual puede introducir valores muy altos al modelo porque normalmente la resistencia al corte
no drenada (Cu) resulta mayor que el parámetro de cohesión efectiva.
Se determinó el valor de capacidad portante al nivel de cimentación; para el cálculo de esta capacidad
portante se utilizo el mecanismo de falla propuesto por Terzaghi, Teoría de Skempton para suelos
cohesivos según se indica a continuación:
Teoría de Skempton: Suelos puramente cohesivos
qu = cu Nc + gDf
Donde:
qu: Capacidad portante última T/m²
cu : Resistencia al corte no drenado T/m²
cu = q / 2 siendo q : Resistencia a la compresión inconfinada
Df : Profundidad de desplante de la cimentación m
g: Peso unitario del terreno bajo la fundación T/m3
B : Ancho de la cimentación m
Nc : Factor de capacidad de carga debido a la cohesión
Nc = 5 * ( 1 + 0.2 D/B ) * ( 1 + 0.2 B/L ) Donde D/B < 2.5
qnu = cu Nc qnu : Capacidad portante neta última T/m²
CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE: qa
qa = qnu / F.S Para F.S = 3.00
Mecanismo de falla propuesto por Terzaghi
En el anexo No. 3 “Análisis de Estabilidad y Deformación”, se presenta en forma detallada la
metodología utilizada para determinar la capacidad portante admisible y los asentamientos esperados,
los valores obtenidos se presentan a continuación:
 Capacidad portante admisible
 Tipo de cimentación: Placa maciza con vigas descolgadas y mejoramiento de suelo, más
pilotes preexcavados.
 Nivel de cimentación para Placa - 1.20 m (Con mejoramiento)

 Capacidad portante neta del suelo para placa 4.50 ton/m²
 Capacidad para pilotes Ver tabla adjunta
 Asentamiento inmediato. 4.0 cm
 Asentamiento a largo plazo. 3.0 cm
 Asentamiento total 7.0 cm
Nivel - 1.20m
4.0
qa
Nc qnu
11.89 4.0
T/m²
T/m² T/m²
qnu
q cu
q qnu qa
PLACA DE CIMENTACION
Nc qa
qa
Nc
T/m²
Nc
cu qnu
T/m² T/m² T/m²
Df
m m m
B L
T/m² T/m²
1.2 15 12.0 4.1 2.05
zapata cuadrada zapata rectangular zapata corrida
5.14 13.52 4.5
Df
m m m
B L
T/m² T/m² T/m²
0.8 1.0 4.1 2.1 6.00 12.30 4.1 5.80 5.00 10.25 3.42
1.0 1.2 5.83 11.96 4.0
12.04
1.2 1.4 5.86 12.01
5.89
1.4 1.6 5.88 4.0
1.6 1.8
12.11
1.8 2.0 5.90 12.10 4.0
12.07 4.0
12.13 4.0
5.92
2.2 5.91 4.0
2.2 2.4
2.0

Cu1 = e1 = m Cu2 = e2 = m
Cu1 = e1 = m Cu2 = e2 = m
Cu1 = e1 = m Cu2 = e2 = m
50 19.56 39.11 58.67 23.47
40 15.65 31.29 46.94 18.77
45 17.60 35.20 52.80 21.12
30 11.73 23.47 35.20 14.08
35 13.69 27.38 41.07 16.43
2 5.00 2 10.00
Diametro (cm) Pfu1 (Ton) Pfu2 (Ton) Pfu (Ton) Pfa (Ton)
50 19.56 27.38 46.94 18.77
PILOTES 15 METROS DE PROFUNDIDAD
40 15.65 21.90 37.55 15.02
45 17.60 24.64 42.24 16.90
30 11.73 16.43 28.16 11.26
35 13.69 19.17 32.85 13.14
2
Pfa (Ton)
30 10.84 10.84 21.68 8.67
5.00
Diametro (cm) Pfu1 (Ton) Pfu2 (Ton) Pfu (Ton) Pfa (Ton)
Pfu1 (Ton)
Diametro (cm) Pfu2 (Ton) Pfu (Ton)
36.13 14.45
2 5.00 2 7.00
2 5.00
35
45 16.26 16.26 32.52 13.01
50 18.06 18.06
12.64 12.64 25.29 10.12
40 14.45 14.45 28.90 11.56
LIMITES TOLERABLES DE ASENTAMIENTOS.
 Asentamiento total 10.0 cm – H.4.9.2(b).
 Asentamiento diferencial max. 6.0 mm – Tabla H.4.9.1 NSR-10
 Límite de Giro 15.0 mm – H.4.9.4 NSR-10
El diseñador estructural deberá chequear que el esfuerzo de contacto en la interfaz
suelo/cimentación luego de diseñada la cimentación no superé las capacidades admisibles de
carga establecidas en la para los factores de seguridad indirectos ahí indicados y para las
condiciones de análisis dadas.
El calculista estructural deberá suministrar a esta consultoría el listado de cargas de
cimentación resultantes de los diseños para revisar los factores de seguridad de acuerdo a lo
establecido en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10, título H.2.4.
Los listados de cargas a suministrar serán los correspondientes a las siguientes condiciones de
análisis de la estructura: 1) Carga Muerta + Carga Viva Normal, 2) Carga Muerta + Carga
Viva Máxima, y, 3) Carga Muerta + Carga Viva Normal + Sismo de Diseño Seudo Estático

aplicado para un R=1 en alguno de los dos sentidos; estas combinaciones de carga son,
respectivamente, (B.2.3.7), (B.2.3.2) y (B.2.3.8) del numeral B.2.3.1 de la NSR-10.
Después de hacer un análisis de los factores de seguridad directos e indirectos para este proyecto
tenemos:
2.94 0.51 4.05 1.8 OK
1.5 1.0 12 3 4.01 4.1
indirecto T/m² directo NSR10
20.0 4.1 12.30 4.1 5.14 2.05
T/m³ m T/m² T/m² T/m²
Cudiseño FSD FSD Condición
m T/m² T/m² T/m² T/m²
Df qu FS qd qda dopt a do FSI
CALCULO DE FACTORES DE SEGURIDAD DIRECTOS E INDIRECTOS
B qi qnu qa Nc Cu ɣ
En el anexo No. 2 se encuentra el cálculo realizado.
El cálculo del asentamiento se realizó con base en la teoría para suelos cohesivos cuya expresión es
la siguiente:
ASENTAMIENTO POR CONSOLIDACION dc
dc = S 0.9 * C * DH * log1
0 (´vo +D)
Donde :
eo : Relación de vacios inicial
eo = wGs
DH : Espesor del estrato compresible
´vo : Esfuerzo vertical efectivo en la mitad del estrato
´vo = gti Hi - gwhw
D: Incremento de esfuerzos debido a la carga
D= Dq * 4 f(m,n) Según Newmark, 1942
Cc : Indice de compresión
Cc = 0.0136 * (LL - 19) y/o Cc = 0.018 * (wn - 16)
Cr : Indice de recompresión
Cr = 0.096*Cc ^
´p = cu / (0.2687+0.00063 Ip)
Si ´vo + D< ´p Cr
(1 + eo) ´vo
0.863
En el Anexo No. 2 “Análisis de Estabilidad y Deformación” se presentan los parámetros empleados en
el diseño y las memorias de cálculo en hoja electrónica.
La constante de resorte o módulo de reacción de la subrasante Ks, tiene un valor de 175 t/m3.

6.3. Excavaciones y Rellenos
Las excavaciones que se requieren para la construcción de la cimentación podrán ser efectuadas con
taludes relación 1H-1V (45 grados) y una berma de 1.00 metro de ancho. Estas excavaciones deberán
permanecer abiertas el menor tiempo posible. La excavación debe realizarse formando trincheras de
3.00 de larga como máximo y no pueden existir trincheras abiertas al mismo tiempo en distancias
menores a 6.00 metros.
La placa de contrapiso tendrá un espesor mínimo de 10cm y soportado sobre una capa de recebo
compactado tipo B-200 de 50cm de espesor. El material se compactará en capas de 0.15 m, hasta
alcanzar como mínimo un peso unitario seco equivalente al 95% del obtenido en el ensayo Proctor
Modificado.
6.4.Licuefacción del suelo
En esta zona no se presenta el fenómeno de licuación del terreno por las siguientes razones:
 Superficialmente se encuentran suelos cohesivos (arcillas y limos) los que evitan la perdida
de agua durante un sismo.
 No se encuentran arenas sueltas ni gravas finas que faciliten la presencia del fenómeno de
licuación del suelo.
 En suelos arcillosos y limosos no se presenta el fenómeno.
 No se encuentra el nivel freático en la superficie del lote.
Dentro de los estudios se ha logrado determinar que los suelos más susceptibles a licuarse son las
arenas y los limos de baja plasticidad, los suelos arcillosos son poco sensibles a las cargas
repetidas; los suelos con compacidad relativa mayor al 75% experimentalmente, no son
susceptibles a licuación ya que estos presentan menor tendencia a disminuir su volumen y
por tanto a inducir presión en el agua intersticial; en general las arenas más susceptibles a
licuación son las de grano fino y con valores medios de resistencia a la penetración
estándar por debajo de los 15 golpes/pie.
Teniendo en cuenta entonces que el tipo de suelo encontrado en la exploración del subsuelo
corresponde a “Limo arcilloso de alta plasticidad con algo de arena y/o arena arcillosa de alta
plasticidad (MH/SC), color habano, café oscuro y/o claro (carmelito)” no se estima necesario
hacer análisis de licuación ya que no son susceptibles de licuarse, adicionalmente para que se
dé el fenómeno de licuación los suelos deben estar saturados y en el caso del subsuelo del
proyecto no hay presencia de nivel freático.
Los suelos identificados en el área de proyecto, por tratarse de suelos aluviales y coluviales y/o
suelos con contenido arenoso, sabemos que clasifican dentro de la tipología de suelos
colapsables. Según NSR-10, se identifica la colapsabilidad de estos depósitos cuando el volumen
de vacíos iguala la cantidad de agua en el punto del límite líquido (WL). Para mayor cantidad de

agua o menos volumen de vacíos el depósito es inestable y la evaluación se debe hacer
mediante la siguiente ecuación:
Por lo tanto se concluye que el suelo no es colapsable.
6.5.Análisis de características expansivas del suelo:
Mediante la identificación de ciertas propiedades básicas y sencillas del suelo (Límite Líquido y
Plástico, Límite de contracción, Contenido de coloides y Expansión libre del suelo) se puede
determinar el grado de potencial expansivo del suelo.
La relación entre las características plásticas y el hinchamiento de los suelos puede
establecerse como:
Grado de Potencial Expansivo Índice Plástico
Bajo 0 – 15
Medio 10 – 35
Alto 20 – 55
Muy alto > 35
De acuerdo con la tabla H.9.1-1 de la NSR-10 y con los resultados obtenidos de los ensayos de
laboratorio del suelo de fundación el potencial expansivo es alto (LL entre 50-63, IP 14) por lo que
recomendamos:
 No se permiten zonas verdes cerca de la edificación. Las zonas verdes se deben reemplazar
por zonas duras.
 Se deben construir andenes perimetrales y cunetas de desagüe del edificio con el fin de evitar
filtraciones de agua a la cimentación.
 Las zonas duras deben contar con sifones, pendientes y todo lo necesario para captar y
conducir el agua lluvia hacia el alcantarillado de manera inmediata.

 No se debe permitir el desagüe de las cubiertas directamente al terreno. Las aguas deben ser
conducidas por canales hacia el alcantarillado.
 Se deben construir un filtro en forma de espina de pescado debajo de la placa de contrapeso
con el fin de captar todas las aguas que se filtren dentro de la edificación.
 Se debe reemplazar 40 cm del suelo expansivo por un recebo tipo B-200 compactado al 50%
del proctor modificado. Este recebo debe compactarse sobre un geotextil tejido 2600.
 Se debe garantizar que las tuberías de aguas lluvias, servidas y potable no presenten fugas
durante la vida útil de la edificación.
 Se deben tomar todas las precauciones necesarias con el fin de evitar filtraciones de agua.
6.6.Evaluación De La Amenaza Por Movimientos De Remoción En Masa Y/O De Origen
Geológico
En lo que se refiere a la Amenaza por Fenómenos de Remoción en Masa se puede hacer
las siguientes consideraciones tendientes a definir el nivel de amenaza.
Basados en la experiencia y el conocimiento de esta consultoría sobre el área de proyecto y la
inspección detallada del mismo, se sabe que en zonas aledañas y en las vías de acceso no se
presenta ningún tipo de patología a nivel geotécnico, ni estructural que adviertan o evidencien
problemas de inestabilidad en el terreno. En el predio y alrededores no se observan movimientos en
masa, ni tampoco cicatrices de antiguos movimientos de remoción en masa que adviertan la
posibilidad de ocurrir alguno. Entonces teniendo en cuenta, que ni en el área del proyecto ni en las
zonas aledañas existen cambios de pendiente abrupta en el terreno, deslizamiento de suelo o roca,
reptación, flujos, caídas de material o volcamiento de este, permite concluir que no existe la
probabilidad de ocurrencia de un Fenómeno de Remoción en Masa.
6.7.Proceso Constructivo.
Debido a que la excavación general para la construcción de la placa de contrapiso es de 70cm esta se
puede efectuar toda el área del proyecto así:
 Conformar una berma de 1.00 metro de ancho y un talud con relación 1H:1V (45 grados) en
toda el área del proyecto.
 Realizar el mejoramiento del suelo con recebo y rajón de acuerdo a las recomendaciones
dadas anteriormente.

 Armar y fundir la placa de cimentación en la zona central del proyecto, dejando previsto el
refuerzo de las columnas.
 Excavar por medio de trincheras trincheras de 3.00 de larga como máximo y no pueden existir
trincheras abiertas al mismo tiempo en distancias menores a 6.00 metros (1 trinchera abierta,
dos sin excavar).
 Realizar el mejoramiento del suelo en la trinchera abierta.
 Armar y fundir la placa de cimentación dejando previsto el refuerzo de las columnas. Se debe
garantizar la buena adherencia entre la placa fundida en la trinchera con el resto de la placa.
 Repetir los pasos anteriores hasta completar la placa de cimentación.
En el caso de perderse parte del piso de fundación de las casas vecinas, este debe submurarse en
concreto ciclópeo garantizando que su profundidad llegue a un estrato portante apto para resistir las
cargas trasmitidas por las casas vecinas.
Se debe contar en obra con motobombas que garanticen que las excavaciones se encuentren secas
durante la construcción de las zapatas y de esta manera garantizar la estabilidad de la excavación.
Protección Casas Vecinas
Las casas vecinas deben protegerse con el fin de evitar afectaciones durante la construcción. En el
informe inicial se dan algunas recomendaciones. En esta carta complementaria hacemos énfasis en:
 La cimentación de las casas vecinas es muy pobres, es decir, no son cimentaciones que
cumplan con los requisitos de la NSR-10 por lo que se recomienda antes de iniciar nuestra
cimentación, se haga una submuración de los cimientos existentes por medio de concreto
ciclópeo 40% piedra 60% concreto, debajo de todos los cimentos de las casas vecinas. Este
concreto ciclópeo debe tener un espesor mínimo de 40 cm y debe llegar a una profundidad de
1.00 metro medido desde el nivel del andén actual.
 La excavación y submuración se puede hacer con taludes verticales, pero deben estar
entibados en toda la longitud y deben permanecer abiertos el menor tiempo posible.
 Las excavaciones se deben hacer por medio de trincheras con longitudes no mayores a 3.00
metros. La distancia mínima entre trinchera y trinchera no debe ser menor a 9.00 metros.
 Se deben contar con motobombas con el fin de retirar de manera inmediata el agua del nivel
freático, aguas colgadas o aguas lluvias.

 En el caso de presentarse fisuras, desplomes o alguna afectación en los muros de las casas
vecinas se debe informar a esta oficina con el fin de dar recomendaciones puntuales al
problema presente.
6.8.Placa de Contrapiso Edificaciones
La placa de contrapiso, en caso necesario, debe ser en concreto reforzada y esta debe ser diseñada
por el ingeniero estructural, pero se estima en un espesor de 10 cm como mínimo con una parilla de
refuerzo por efecto de retracción y fraguado de temperatura, apoyada sobre un relleno granular de
las siguientes características: IP< 10%, pasa T#200 < 25%, tamaño máximo de 7.5 cm y espesor
mínimo de 0.30 metros, previa escarificación de al menos 0.30m del suelo natural.
Para efectos de determinación de un módulo de reacción para el diseño de la placa de contrapiso, en
caso necesario, nos valemos del valor de CBR.
El valor característico, entre las lecturas más superficiales, de CBR obtenidos en los ensayos (0.50
a 1.50 metros de profundidad) es 4.5%, por tabla equivale a un valor de módulo de reacción
(Ks) del suelo de 35.0 MPa/m, pero teniendo en cuenta el mejoramiento de la subrasante se
debe tener en cuenta el mejoramiento de la subrasante. Para los análisis se puede tomar un
módulo de reacción combinado Relleno/subrasante de 45.0 MPa/m.
6.9.Sistemas de Contención
En el caso de requerirse un sistema de contención permanente se propone la construcción de un
muro convencional el cual estará amarrado al resto de la estructura. A continuación, se resumen
los parámetros para el diseño estructural de dichos muros.
 Peso unitario del material = 1.50 ton/m3
 Coeficiente de presión activa del suelo Ka = 0.45
 Sobrecarga, w = El equivalente a una casa de 2 pisos
 Diagrama de presiones = Triangular
 Capacidad admisible para la zarpa = 5.00 ton/m2
 Ancho mínimo de la zarpa = 0.60 metros
Como se dijo anteriormente el diseño de los muros debe considerar un diagrama de presiones tipo
triangular y se debe considerar una sobrecarga correspondiente a una casa de dos pisos (2 ton/m2).
Para el diseño se debe tener en cuenta el diagrama de presiones y las fórmulas que aparecen a
continuación.

Wa*Ka
Wa*Ka + Ka*g*H
Diagrama de presiones
6.10.Recomendaciones Generales
 Todos los análisis encontrados en este estudio se basan en una exploración, en caso de
encontrar una estratigrafía diferente se debe informar inmediatamente para hacer los ajustes
necesarios.
 Antes de iniciar excavaciones se recomienda verificar el estado estructural de las viviendas
vecinas, si estas presentan agrietamientos o hundimientos se debe dejar constancia por
escrito ante testigos con el fin de evitar posteriores conflictos.
 Importante y prioritario tomar las medidas necesarias a fin de evitar el debilitamiento de las
cimentaciones vecinas, en caso de observar agrietamientos o hundimientos se debe construir
pantallas protectoras de estas cimentaciones.
 El calculista estructural deberá suministrar a esta consultoría el listado de cargas de
cimentación resultantes de los diseños para revisar los factores de seguridad de acuerdo a lo
establecido en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10, título
H.2.4. Los listados de cargas a suministrar serán los correspondientes a las siguientes
condiciones de análisis de la estructura: 1) Carga Muerta + Carga Viva Normal, 2) Carga
Muerta + Carga Viva Máxima, y, 3) Carga Muerta – Carga Viva Normal + Sismo de Diseño
Seudo Estático aplicado para un R=1 en alguno de los dos sentidos; estas combinaciones de
carga son, respectivamente, (B.2.3.7), (B.2.3.2) y (B2.3.8) del numeral B.2.3.1 de la NSR-10.
8.1.1.
 Se deberá considerar mínimo un recubrimiento de 7 cm dentro del diseño del elemento para
el refuerzo.
 Todos los concretos de la cimentación deberá tener mínimo una resistencia de 3000 psi.

 La capacidad portante del suelo para este proyecto es de 45.0 KPa a un nivel de fundación de
-1.00 con un mejoramiento del suelo.
 Las características del concreto y cuantía de refuerzo a utilizar serán a criterio del ingeniero
estructural.
 En caso de lluvias se debe preveer un sistema de drenaje para evitar la acumulación de agua
durante el proceso de construcción de la cimentación y evitar infiltraciones hacia el suelo.
 Las excavaciones para la construcción de los cimientos pueden ser realizadas a cielo abierto
bien sea con herramienta manual o con equipo mecánico, teniendo en cuenta las
precauciones necesarias, como por ejemplo si se presentan desprendimientos de suelo,
realizar un revestimiento en concreto lanzado para evitar este problema.
 En el caso de proyectar excavaciones contiguas a construcciones adyacentes se ejecutarán
en talud vertical, y se deberán entibar para evitar la afectación de la estabilidad en dichas
construcciones, de no ser posible está alternativa se recomienda submurar las cimentaciones
vecinas.
 En el caso de ocurrencia de lluvias durante las excavaciones se debe tapar con plástico las
mismas con el fin de evitar que se deposite agua en las excavaciones, evitando así el uso de
sistemas de bombeo y el reblandecimiento del suelo de fundación.
 El recebo granular o suelo cemento y demás materiales de relleno utilizados en el proyecto
deben ser compactados en capas de 0.20 m máximo. El recebo granular se compactará hasta
obtener el 95% de la densidad óptima del ensayo proctor modificado; para el suelo cemento el
porcentaje de compactación será del 98% del Proctor estándar.
 El concreto utilizado será el concreto de planta con una especificación mínima de 3.000 psi,
los cuales deberán cumplir las especificaciones de la NSR-10 capítulo C durabilidad y puesta
en obra.
 No se deberá acudir al uso de sistemas de excavación que pudieran dañar excesivamente el
terreno adyacente. Durante la ejecución de los trabajos se tomarán, en todos los casos, las
precauciones adecuadas para no disminuir la resistencia o estabilidad del terreno no
excavado. En especial, se atenderá a las características tectónico-estructurales del entorno y
a las alteraciones de su drenaje y se adoptarán las medidas necesarias para evitar
fenómenos como inestabilidad de taludes en roca o de bloques de la misma, debida a
voladura inadecuadas; deslizamientos ocasionados por el descalce del pie de la excavación;
encharcamientos debidos a un drenaje defectuoso de las obras o taludes provisionales
excesivos.

 La secuencia de todas las operaciones de excavación debe ser tal, que asegure la utilización
de todos los materiales aptos y necesarios para la construcción de las obras señaladas en los
planos del proyecto o indicadas por el Interventor.
 El contratista deberá presentar un informe detallado al terminar de fundir cada zapata, donde
se presente, el perfil de suelo encontrado, volumen de concreto utilizado, tiempo de
excavación, tiempo de carga e imprevistos.
 Todos los materiales a utilizar deberán cumplir las especificaciones dadas por la NSR-10 y
norma invias INV-2007.
7. LIMITACIONES
Los términos presentados en este informe se fundamentan en la información obtenida durante la
ejecución de los trabajos de investigación del subsuelo. Si durante la construcción se presentan
condiciones del subsuelo diferentes a las aquí planteadas como típicas, o si el proyecto sufre
modificaciones, deberá darse aviso al consultor para introducir las modificaciones o adiciones a las
que haya lugar.
Bogotá D.C; agosto de 2020
ING. JAIR USECHE MACIAS
M.P. 25202-56174 CND.

BIBLIOGRAFIA
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FUNDACIONES.Santiago de Chile 1993.
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38. Seed, H. B., Arango, I., Chan, C. K., and Ascoli, R. G. (1981), "Earthquake-Induced
Liquefaction Near Lake Amatitlan, Guatemala," Proc. ASCE, Vol. 107, GT4, pp.501-518.
39. Seed, H. B. and Idriss, I. M. (1971), "Simplified Procedures for Evaluating Soil Liquefaction
Potential," Proc. of ASCE, Vol. 97, SM9, pp. 1249-1273.
40. Seed, H. B. and Idriss, I. N. (1981), "Evaluation of Liquefaction Potential of Sand Deposits
Based on Observations of Performance in previous Earthquake," Preprint 81-544, In-Situ
Testing.

MEMORIAL DE RESPONSABILIDAD
Bogotá, D.C. agosto de 2020
Señores
PLANEACIÓN MUNICIPAL
Sibaté - Cundinamarca
Yo, JAIR USECHE MACÍAS, ingeniero civil con Matrícula Profesional Nº 25202-56174 de CUNDINAMARCA,
debidamente registrado en el consejo profesional de Ingeniería y Arquitectura de Cundinamarca, presento el
estudio de suelos elaborados de acuerdo a los requerimientos de la NORMA COLOMBIANA DE DISEÑO Y
CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE LEY 400 DE 1997 Y NSR-10, para el proyecto EDIFICIO
CAROLINA que se encuentra ubicado en la Carrera 8 No. 4A - 15 del municipio de Sibaté departamento
de Cundinamarca. Declaro que asumo la responsabilidad por los perjuicios que causa de ellos puedan
deducirse, exonerando a la curaduría urbana de cualquier responsabilidad.
Acepto y reconozco que la revisión efectuada por la Curaduría Urbana no constituye una aprobación al
Estudio de Suelos, sino una verificación del cumplimiento de la NORMA COLOMBIANA DE DISEÑO Y
CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE.
Atentamente,
JAIR USECHE MACÍAS
ING. ESTRUCTURAL
T.P. 25202-56174 CND

MEMORIAL DE RESPONSABILIDAD
Bogotá, D.C. Abril de 2020
Señores
PLANEACIÓN MUNICIPAL
Sibaté - Cundinamarca
Yo, JAIR USECHE MACÍAS, ingeniero civil con Matrícula Profesional Nº 25202-56174 de CUNDINAMARCA,
debidamente registrado en el consejo profesional de Ingeniería y Arquitectura de Cundinamarca, presento el
estudio de suelos elaborados de acuerdo a los requerimientos de la NORMA COLOMBIANA DE DISEÑO Y
CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE LEY 400 DE 1997 Y NSR-10 para el proyecto EDIFICIO CAROLINA
que se encuentra ubicado en la Carrera 8 No. 4A - 15 del municipio de Sibaté departamento de
Cundinamarca. El cual cumple con las Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente
(NSR-10). Según los requisitos establecidos en H.1.1.2.2. Según el cual “El cumplimiento de estas normas no
exime al ingeniero responsable de la ejecución del estudio geotécnico de realizar todas las investigaciones y
análisis necesarios para la identificación de la amenazas geotécnicas, la adecuada caracterización del
subsuelo y los análisis de estabilidad de la edificación, construcciones vecinas e infraestructura existente”.
Atentamente,
JAIR USECHE MACÍAS
ING. ESTRUCTURAL
T.P. 25202-56174 CND

ANEXO No. 1
INVESTIGACION DEL SUBSUELO

TRABAJO: NOMBRE: E.S.C. Carrera 8 No. 4A - 15 - Sibaté (Cundinamarca)
COORDENADAS: COTA: FECHA: FIGURA:
LOCALIZACION DE SONDEOS
ESTUDIOS GEOTECNICOS - SUELOS - CIMENTACIONES
Agosto de 2020 1
LOCALIZACIÓN GENERAL

Agosto de 2020 1
LOCALIZACIÓN GENERAL
BARRIO
BARRIO
X:988.177
BARRIO
X:988.235
Y:979.440
X:988.281
EL PROGRESO
EL CARMEN
Y:979.392
74
Y:979.295
76
77
75

Agosto de 2020 1
A`
A`
B`
B`
Baño Baño Baño
C A R R E R A 8
Patio
LOCALIZACIÓN DE LOS SONDEOS

CLIENTE :
LOCALIZACIÓN:
COORDENADAS: - COTA SONDEO No. 1 (HOJA 1 DE 2)
PROFUNDIDAD DE NIVEL FREÁTICO INICIO (m):
MÉTODO DE PERFORACIÓN: 140 ± 2 Lbs
EQUIPO:
FECHA DE INICIACIÓN:
LECTURAS
PENETROMETR
O DE BOLSILLO
CLASIFICACIÓN
U.S.C.S.
RECUPERACIÓ
N
6" 12" 18" kg/cm² SÍMBOLO % N.F (Wn %)
0,00 0,08 - --- 8 --- --- ---- - AP -
0,08 1,50 - - - --- 142 --- --- ---- - AP -
1,50 2,80 - - - --- 130 --- ML ---- 20,6 AP 1
2,80 3,80 - - - --- 100 --- CH 100 84,9 SH 2
3,80 4,80 1 1 1 --- 100 --- 70 SS 3
4,80 5,80 1 1 1 --- 100 --- 75 SS 4
5,80 6,80 - - - --- 100 --- 70 SH 5
6,80 7,80 2 1 1 --- 100 --- 65 SS 6
7,80 8,80 2 2 2 --- 100 --- 60 SS 7
OBSERVACIONES:
MECANICO PESA ..lbs ..
FECHA DE TERMINACIÓN:
CH PRESENTA
DESDE
3,00MTS
martes, 23 de junio de 2020
TRIPODE - TUBERIA AW - CUCHARA PARTIDA COBERTURA VEGETAL e (m):
MATERIAL DE RELLENO (NO COMPETENTE) DE MATRIZ LIMO-ARCILLOSO, DE
COLOR GRIS OSCURO, CONTAMINADO CON RESIDUOS DE CONSTRUCCION.
CONSISTENCIA: MEDIA-BLANDA.; HUMEDAD:MEDIA-BAJA.
0,08
martes, 23 de junio de 2020
NÚMERO
DE
MUESTRA
DESCRIPCIÓN DE LOS SUELOS
OBSERVACIONES DE CONSISTENCIA / COMPACIDAD Y HUMEDAD DE LA MUESTRA
No. GOLPES
PROYECTO : CONSTRUCCION EDIFICIO CUATRO (4) PISOS
-
PROFUNDIDAD TOTAL DEL SONDEO (m): 15,00
PERFORACIÓN:
3,00
CÓDIGO: F-PS-50
REGISTRO PERFORACIÓN
VERSIÓN: 1
PÁGINA: 1-1
ESTÁNDAR PENETRACIÓN TEST
CLIMA: SOLEADO.
CARRERA 8 No. 4A-15 EDIFICIO CAROLINA MUNICIPIO DE SIBATE CUNDINAMARCA
ARQ WILLIAM PINILLA
ASTM D 1586
LABORATORISTA
(m)
MUESTRA
TIPO
CONDICIONES
DE HUMEDAD
CH
CAPA VEGETAL PASTO Y RAICES
LIMO INORGANICO CON LIGERA PLASTICIDAD, DE CONSISTENCIA BLANDA
COMPACIDAD SUELTO HUMEDAD MEDIA DE COLOR GRIS MUY OSCURO.
ARCILLA DE ELEVADA PLASTICIDAD DE CONSISTENCIA MUY BLANDA
COMPACIDAD SUELTA HUMEDAD ALTA; COLOR MARRON CLARO
PROFUNDIDAD
AVANCE
cm
RQD%
PERFIL
DEL
SUELO
FIN DE SONDEO No. 1 A 15,00 METROS
MUESTRA TIPO
SH: SHELBY
SS: SPLIT SPOON
VA: VELETA
AP: APIQUE
BR: BARRENA
RT: ROTACIÓN CON
LAVADO
R: RECHAZO
65,0
ARCILLA INORGANICA DE PLASTICIDAD ELEVADA, CONSISTENCIA MUY BLANDA
COMPACIDAD SUELTA HUMEDAD ALTA;DE COLOR GRIS OSCURO
ARCILLA INORGANICA DE PLASTICIDAD ELEVADA, CONSISTENCIA MUY BLANDA
COMPACIDAD MUY SUELTO; DE COLOR GRIS CLARO
58,2

CLIENTE :
LOCALIZACIÓN:
COORDENADAS: - COTA SONDEO No. 1 (HOJA 2 DE 2)
PROFUNDIDAD DE NIVEL FREÁTICO INICIO (m):
MÉTODO DE PERFORACIÓN: 140 ± 2 Lbs
EQUIPO:
FECHA DE INICIACIÓN:
LECTURAS
PENETROMETRO
DE BOLSILLO
CLASIFICACIÓN
U.S.C.S.
RECUPERACIÓN
6" 12" 18" kg/cm² SÍMBOLO % N.F (Wn %)
8,80 9,80 1 1 2 --- 100 --- 65 SS 8
9,80 10,80 2 2 2 --- 100 --- 65 SS 9
10,80 11,80 3 3 3 --- 100 --- 70 SS 10
11,80 12,80 4 3 4 --- 100 --- 75 SS 11
12,80 13,80 - - - --- 100 --- 60 SH 12
13,80 14,80 4 3 4 --- 100 --- CH 55 60,7 SS 13
OBSERVACIONES:
BR: BARRENA
RT: ROTACIÓN CON
LAVADO
R: RECHAZO
AVANCE
cm
LABORATORISTA
FIN DE SONDEO No. 1 A 14,80 METROS
MUESTRA TIPO
SH: SHELBY
SS: SPLIT SPOON
VA: VELETA
AP: APIQUE
MUESTRA
TIPO
ARCILLA INORGANICA DE PLASTICIDAD ELEVADA, DE COLOR GRIS OPACO
CON VETAS MARRON SUAVE.
ARCILLA INORGANICA DE PLASTICIDAD ELEVADA, DE COLOR GRIS OPACO
CON VETAS MARRON SUAVE.
61,6
CH
CH
PERFIL
DEL
SUELO
No. GOLPES
RQD%
CONDICIONES
DE HUMEDAD
PRESENTA
DESDE
3.00m.
ARCILLA INORGANICA DE PLASTICIDAD ELEVADA, DE CONSISTENCIA MEDIA
HUMEDAD MEDIA, DE COLOR GRIS OSCURO
65,2
NÚMERO
DE
MUESTRA
DESCRIPCIÓN DE LOS SUELOS
OBSERVACIONES DE CONSISTENCIA / COMPACIDAD Y HUMEDAD DE LA MUESTRA
TRIPODE - TUBERIA AW - CUCHARA PARTIDA COBERTURA VEGETAL e (m): NO PRESENTA.
(m)
martes, 23 de junio de 2020 FECHA DE TERMINACIÓN: martes, 23 de junio de 2020
PROFUNDIDAD
3,00 PROFUNDIDAD TOTAL DEL SONDEO (m):
MECANICO PESA ..lbs .. CLIMA: SOLEADO.
14,80
ARQ WILLIAM PINILLA
PROYECTO : CONSTRUCCION EDIFICIO CUATRO (4) PISOS
CARRERA 8 No. 4A-15 EDIFICIO CAROLINA MUNICIPIO DE SIBATE CUNDINAMARCA
-
CÓDIGO: F-PS-50
REGISTRO PERFORACIÓN
VERSIÓN: 1
PÁGINA: 1-1
ESTÁNDAR PENETRACIÓN TEST
ASTM D 1586
PERFORACIÓN:

CLIENTE:
PROYECTO:
LOCALIZACIÓN:
PERFORACIÓN No. : 1 - 2,80 metros
DESCRIPCIÓN:
OBSERVACIONES:
162,2
Pulg. mm
3" 76,200 0,0 0,0 100,0
2 1/2" 63,500 0,0 0,0 100,0
2" 50,800 0,0 0,0 100,0
1 1/2" 38,100 0,0 0,0 100,0
1" 25,400 0,0 0,0 100,0
3/4" 19,050 0,0 0,0 100,0
1/2" 12,700 0,0 0,0 100,0
3/8" 9,520 0,0 0,0 100,0
No. 4 4,760 0,0 0,0 100,0
No. 10 2,000 0,0 0,0 100,0
No. 20 0,841 0,0 0,0 100,0
No. 40 0,420 0,6 0,3 99,7
No. 60 0,250 0,9 0,5 99,2
No. 100 0,149 0,8 0,4 98,8 #¡REF!
No. 200 0,075 1,2 0,6 98,1 #¡REF!
182,9 98,1 0,0
D10 =
D30 =
0,0 D60 =
1,9 Cu = #¡DIV/0!
98,1 Cc = #¡DIV/0!
REVISÓ Y APROBÓ
ENSAYOS PARA DETERMINAR LA GRANULOMETRÍA POR TAMIZADO VERSIÓN: 1
CONSTRUCCION EDIFICIO CAROLA CUATRO (4) PISOS
PROCEDIMIENTO P-PS-05 CÓDIGO: F-PS-03
ARQ . WILLIAM PINILLA
NTC-1522 INV E-123 PÁGINA: 1-1
CARRERA 8 No. 4A 15 DEL MUNICIPIO DE SIBATE CUNDINAMARCA
FECHA ENSAYO: 23/06/2020
LIMO INORGANICO CON LIGERA PLASTICIDAD, DE CONSISTENCIA BLANDA COMPACIDAD SUELTO HUMEDAD MEDIA DE COLOR GRIS MUY OSCURO.
SONDEO No. 1 MUESTRA No.: PROFUNDIDAD: 1,50 metros
--- % PASA
PESO INICIAL SECO
(g):
186,40
PESO SECO DESPUÉS
DE LAVADO SORE
TAMIZ No. 200 (g):
3,50
GRANULOMETRÍA
TAMIZ
W ret
GRAVA
FINA
A.
G.
A.
M.
A.
FINA
FONDO
GRAVA
GRUESA
RESULTADOS GRADACIÓN
% GRAVA
% ARENA
% FINOS
GERENTE
JUAN PABLO MANRIQUE
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010 0,100 1,000 10,000 100,000
PORCENTAJE
QUE
PASA
(%)
ABERTURA DEL TAMIZ (mm)
F I N O S G R A V A
F I N A MEDIA GRUESA
ARENA
Los ensayos aqui reportados corresponden unicamente a las muestras ensayadas.

CLIENTE: ARQ . WILLIAM PINILLA
PROYECTO:
LOCALIZACIÓN:
PERFORACIÓN No. : SONDEO No. 1 1 1,50 metros - 2,80 metros
DESCRIPCIÓN:
OBSERVACIONES:
Nº DE GOLPES 36 25 15
RECIPIENTE Nº. 381 130 183 474 67 891
P1: Pr + Masa húmeda (g) 25,31 26,14 24,87 P1: Pr + Masa húmeda (g) 13,95 14,31 256,7
P2: Pr + Masa seca (g) 20,67 21,14 19,93 P2: Pr + Masa seca (g) 12,06 12,32 221,4
P3: Masa recipiente (g) 5,06 5,08 5,02 P3: Masa recipiente (g) 5,07 5,02 50,3
Masa seca (g) 15,61 16,06 14,91 6,99 7,30 171,1
HUMEDAD EN (%) 29,72 31,13 33,13 27,04 27,26 20,6
RESULTADOS OBSERVACIONES GRANULOMETRIA
LÍMITE LÍQUIDO (%): GRAVA (%):
LÍMITE PLÁSTICO (%): ARENA (%):
ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%): FINOS (%):
CLASIFICACIÓN U.S.C.S
REVISÓ Y APROBÓ
CÓDIGO: F-PS-05
PROCEDIMIENTO P-PS-06
LÍMITES DE ATTERBERG
LÍMITE LÍQUIDO Y LÍMITE PLÁSTICO VERSIÓN: 1
MUESTRA No.:
NTC-4630-99 INV E-125-126
PROFUNDIDAD:
Página 1 de 1
LIMO INORGANICO CON LIGERA PLASTICIDAD, DE CONSISTENCIA BLANDA COMPACIDAD SUELTO HUMEDAD MEDIA DE COLOR GRIS MUY OSCURO.
HUMEDAD EN (%)
LÍMITE LÍQUIDO
LÍMITE PLÁSTICO
Humedad
natural Wn (%)
RECIPIENTE Nº
Masa seca (g)
1,9
31,11 0,0
27,15
JUAN PABLO MANRIQUE
GERENTE
3,97 98,1
ML
y = -0,1617x + 35,426
R² = 0,9839
29,0
30,0
31,0
32,0
33,0
34,0
10 100
CONTENIDO
DE
HUMEDAD
(w%)
NUMERO DE GOLPES Lg N
LÍMITE LÍQUIDO
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Indice
de
Plasticidad
Limite Líquido
CARTA DE PLASTICIDAD
CL
CH
ML Y OL
MH Y OH
ML

CLIENTE:
PROYECTO:
LOCALIZACIÓN:
PERFORACIÓN No. : 2 - 3,80 metros
DESCRIPCIÓN:
OBSERVACIONES:
162,2
Pulg. mm
3" 76,200 0,0 0,0 100,0
2 1/2" 63,500 0,0 0,0 100,0
2" 50,800 0,0 0,0 100,0
1 1/2" 38,100 0,0 0,0 100,0
1" 25,400 0,0 0,0 100,0
3/4" 19,050 0,0 0,0 100,0
1/2" 12,700 0,0 0,0 100,0
3/8" 9,520 0,0 0,0 100,0
No. 4 4,760 0,0 0,0 100,0
No. 10 2,000 0,0 0,0 100,0
No. 20 0,841 0,0 0,0 100,0
No. 40 0,420 0,0 0,0 100,0
No. 60 0,250 0,4 0,2 99,8
No. 100 0,149 0,5 0,3 99,5 #¡REF!
No. 200 0,075 1,0 0,5 99,0 #¡REF!
186,5 99,0 0,0
D10 =
D30 =
0,0 D60 =
1,0 Cu = #¡DIV/0!
99,0 Cc = #¡DIV/0!
REVISÓ Y APROBÓ
GERENTE
JUAN PABLO MANRIQUE
% GRAVA
% ARENA
% FINOS
GRAVA
FINA
A.
G.
A.
M.
A.
FINA
FONDO
% PASA
GRAVA
GRUESA
PESO INICIAL SECO
(g):
188,40
PESO SECO DESPUÉS
DE LAVADO SORE
TAMIZ No. 200 (g):
1,90
GRANULOMETRÍA
TAMIZ
W ret ---
ARCILLA DE ELEVADA PLASTICIDAD DE CONSISTENCIA MUY BLANDA COMPACIDAD SUELTA HUMEDAD ALTA; COLOR MARRON CLARO
ARQ . WILLIAM PINILLA FECHA ENSAYO: 23/06/2020
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010 0,100 1,000 10,000 100,000
PORCENTAJE
QUE
PASA
(%)
F I N O S G R A V A
ARENA

PROYECTO:
LOCALIZACIÓN:
PERFORACIÓN No. : SONDEO No. 1 2 2,80 metros - 3,80 metros
DESCRIPCIÓN:
OBSERVACIONES:
RECIPIENTE Nº. 204 112 207 251 68 114
Masa seca (g) 7,95 7,50 9,20 11,49 10,02 19,9
HUMEDAD EN (%) 118,36 120,00 123,26 46,13 46,71 84,9
REVISÓ Y APROBÓ
JUAN PABLO MANRIQUE
GERENTE
73,41 99,0
CH
119,82 0,0
46,42 1,0
HUMEDAD EN (%)
Masa seca (g)
LÍMITE LÍQUIDO
LÍMITE PLÁSTICO
Humedad
natural Wn (%)
RECIPIENTE Nº
PROFUNDIDAD:
ARCILLA DE ELEVADA PLASTICIDAD DE CONSISTENCIA MUY BLANDA COMPACIDAD SUELTA HUMEDAD ALTA; COLOR MARRON CLARO
MUESTRA No.:
NTC-4630-99 INV E-125-126 Página 1 de 1
LÍMITE LÍQUIDO Y LÍMITE PLÁSTICO
CÓDIGO: F-PS-05
VERSIÓN: 1
y = -0,2511x + 126,82
R² = 0,9235
117,0
118,0
119,0
120,0
121,0
122,0
123,0
124,0
10 100
CONTENIDO
DE
HUMEDAD
(w%)
LÍMITE LÍQUIDO
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
Indice
de
Plasticidad
Limite Líquido
CL
CH
ML Y OL
MH Y OH
CL

CLIENTE:
PROYECTO:
LOCALIZACIÓN:
PERFORACIÓN No. : 3-4-5 - 6,80 metros
DESCRIPCIÓN:
OBSERVACIONES:
162,2
Pulg. mm
3" 76,200 0,0 0,0 100,0
2 1/2" 63,500 0,0 0,0 100,0
2" 50,800 0,0 0,0 100,0
1 1/2" 38,100 0,0 0,0 100,0
1" 25,400 0,0 0,0 100,0
3/4" 19,050 0,0 0,0 100,0
1/2" 12,700 0,0 0,0 100,0
3/8" 9,520 0,0 0,0 100,0
No. 4 4,760 0,0 0,0 100,0
No. 10 2,000 0,0 0,0 100,0
No. 20 0,841 0,0 0,0 100,0
No. 40 0,420 0,4 0,2 99,8
No. 60 0,250 0,3 0,2 99,6
No. 100 0,149 0,3 0,2 99,5 #¡REF!
No. 200 0,075 1,1 0,6 98,9 #¡REF!
194,3 98,9 0,0
D10 =
D30 =
0,0 D60 =
1,1 Cu = #¡DIV/0!
98,9 Cc = #¡DIV/0!
REVISÓ Y APROBÓ
GERENTE
JUAN PABLO MANRIQUE
% GRAVA
% ARENA
% FINOS
GRAVA
FINA
A.
G.
A.
M.
A.
FINA
FONDO
% PASA
GRAVA
GRUESA
PESO INICIAL SECO
(g):
196,40
PESO SECO DESPUÉS
DE LAVADO SORE
TAMIZ No. 200 (g):
2,10
GRANULOMETRÍA
TAMIZ
W ret ---
ARCILLA INORGANICA DE PLASTICIDAD ELEVADA, CONSISTENCIA MUY BLANDA COMPACIDAD MUY SUELTO; DE COLOR GRIS CLARO
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010 0,100 1,000 10,000 100,000
PORCENTAJE
QUE
PASA
(%)
F I N O S G R A V A
ARENA

PROYECTO:
LOCALIZACIÓN:
PERFORACIÓN No. : SONDEO No. 1 3-4-5 3,80 metros - 6,80 metros
DESCRIPCIÓN:
OBSERVACIONES:
RECIPIENTE Nº. 282 157 147 92 46 731
Masa seca (g) 11,52 10,89 11,40 7,23 7,53 168,4
HUMEDAD EN (%) 76,13 78,79 84,30 19,64 19,65 58,2
REVISÓ Y APROBÓ
JUAN PABLO MANRIQUE
GERENTE
59,59 98,9
CH
79,23 0,0
19,65 1,1
HUMEDAD EN (%)
Masa seca (g)
LÍMITE LÍQUIDO
LÍMITE PLÁSTICO
Humedad
natural Wn (%)
RECIPIENTE Nº
PROFUNDIDAD:
ARCILLA INORGANICA DE PLASTICIDAD ELEVADA, CONSISTENCIA MUY BLANDA COMPACIDAD MUY SUELTO; DE COLOR GRIS CLARO
MUESTRA No.:
CÓDIGO: F-PS-05
VERSIÓN: 1
y = -0,4119x + 90,172
R² = 0,9802
75,0
76,0
77,0
78,0
79,0
80,0
81,0
82,0
83,0
84,0
85,0
10 100
CONTENIDO
DE
HUMEDAD
(w%)
LÍMITE LÍQUIDO
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Indice
de
Plasticidad
Limite Líquido
CL
CH
ML Y OL
MH Y OH
CH

CLIENTE:
PROYECTO:
LOCALIZACIÓN:
PERFORACIÓN No. : 6-7 - 8,80 metros
DESCRIPCIÓN:
OBSERVACIONES:
162,2
Pulg. mm
3" 76,200 0,0 0,0 100,0
2 1/2" 63,500 0,0 0,0 100,0
2" 50,800 0,0 0,0 100,0
1 1/2" 38,100 0,0 0,0 100,0
1" 25,400 0,0 0,0 100,0
3/4" 19,050 0,0 0,0 100,0
1/2" 12,700 0,0 0,0 100,0
3/8" 9,520 0,0 0,0 100,0
No. 4 4,760 0,0 0,0 100,0
No. 10 2,000 0,0 0,0 100,0
No. 20 0,841 0,0 0,0 100,0
No. 40 0,420 0,3 0,2 99,8
No. 60 0,250 0,2 0,1 99,7
No. 100 0,149 0,4 0,2 99,5 #¡REF!
No. 200 0,075 0,9 0,5 98,9 #¡REF!
164,0 98,9 0,0
D10 =
D30 =
0,0 D60 =
1,1 Cu = #¡DIV/0!
98,9 Cc = #¡DIV/0!
REVISÓ Y APROBÓ
GERENTE
JUAN PABLO MANRIQUE
% GRAVA
% ARENA
% FINOS
GRAVA
FINA
A.
G.
A.
M.
A.
FINA
FONDO
% PASA
GRAVA
GRUESA
PESO INICIAL SECO
(g):
165,80
PESO SECO DESPUÉS
DE LAVADO SORE
TAMIZ No. 200 (g):
1,80
GRANULOMETRÍA
TAMIZ
W ret ---
ARCILLA INORGANICA DE PLASTICIDAD ELEVADA, CONSISTENCIA MUY BLANDA COMPACIDAD SUELTA HUMEDAD ALTA;DE COLOR GRIS OSCURO
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010 0,100 1,000 10,000 100,000
PORCENTAJE
QUE
PASA
(%)
F I N O S G R A V A
ARENA

PROYECTO:
LOCALIZACIÓN:
PERFORACIÓN No. : SONDEO No. 1 6-7 6,80 metros - 8,80 metros
DESCRIPCIÓN:
OBSERVACIONES:
RECIPIENTE Nº. 426 272 561 113 93 977
Masa seca (g) 10,72 10,96 11,20 14,40 7,19 159,9
HUMEDAD EN (%) 78,92 82,39 87,77 27,78 28,23 65,0
REVISÓ Y APROBÓ
JUAN PABLO MANRIQUE
GERENTE
54,45 98,9
CH
82,46 0,0
28,01 1,1
HUMEDAD EN (%)
Masa seca (g)
LÍMITE LÍQUIDO
LÍMITE PLÁSTICO
Humedad
natural Wn (%)
RECIPIENTE Nº
PROFUNDIDAD:
ARCILLA INORGANICA DE PLASTICIDAD ELEVADA, CONSISTENCIA MUY BLANDA COMPACIDAD SUELTA HUMEDAD ALTA;DE COLOR GRIS OSCURO
MUESTRA No.:
CÓDIGO: F-PS-05
VERSIÓN: 1
y = -0,4197x + 93,657
R² = 0,9773
78,0
80,0
82,0
84,0
86,0
88,0
90,0
10 100
CONTENIDO
DE
HUMEDAD
(w%)
LÍMITE LÍQUIDO
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Indice
de
Plasticidad
Limite Líquido
CL
CH
ML Y OL
MH Y OH
CH

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