1. La mecánica de pavimentos estudia el comportamiento interno de las estructuras de pavimento bajo cargas, analizando esfuerzos, deformaciones y deflexiones.
2. Se utilizan modelos elásticos multicapas para el análisis, asumiendo propiedades homogéneas y elásticas lineales para cada capa.
3. Existen métodos analíticos, abacos y herramientas computacionales para calcular esfuerzos, deformaciones y deflexiones en función de parámetros como módulo de elastic
2. 3
Actualmente, todas las metodologías racionales de diseño y evaluación de
estructuras de pavimentos contemplan dentro de sus procesos de análisis la
mecánica de pavimentos, la cual es la encargada de estudiar el comportamiento
interno de un modelo estructural, ante las solicitaciones de carga, en lo referente a
los esfuerzos, deformaciones y deflexiones.
MECANICA DE PAVIMENTOS
INTRODUCCION
3. 4
Por lo tanto, la mecánica de pavimentos es tema de básico conocimiento por parte
de los Ingenieros de carreteras, porque de su análisis, se generan los parámetros
fundamentales para el diseño de nuevas estructuras de pavimentos o la
evaluación de las estructuras existentes.
MECANICA DE PAVIMENTOS
INTRODUCCION
4. 9
Para el análisis del estado de esfuerzos y deformaciones de un sistema elástico
multicapa se parte de las siguientes hipótesis:
Las propiedades de cualquier punto de una capa son las mismas.
Cada capa tiene definido su espesor, excepto la última capa (subrasante), que
se considera infinito.
Todas las capas se consideran infinitas en sentido longitudinal.
Todas las capas son homogéneas, isotrópicas y linealmente elásticas.
En la interfase de las capas se desarrolla fricción entre ellas.
Cada capa está definida por: el espesor, el módulo de elasticidad y la relación
de Poisson.
PRINCIPIOS FUNDAMENTALES DE LA MECANICA DE PAVIMENTOS
5. 10
Figura 1. Modelo de un sistema elástico multicapa.
Fuente: YODER, Eldon Joseph y WITCZAK, Matthew. Principles of pavement design. Segunda
edición. John Wiley & Sons. Nueva York, 1975. p. 25.
6. 11
Si consideramos un elemento de la estructura del pavimento se tiene que actúan
los siguientes esfuerzos: teóricamente, para un punto dado del sistema estructural
existen 9 esfuerzos. De estos esfuerzos tres son las componentes normales (σz, σr,
σt) actuantes perpendicularmente en cada una de las caras de un elemento y seis
son los esfuerzos cortantes (τrt, τtr, τrz, τzr, τtz, τzt) actuantes paralelamente en cada
una de las caras del elemento. En condiciones de equilibrio los esfuerzos
cortantes actuantes en cada una de las caras sobre el elemento son iguales.
τrz = τzr; τrt = τtr; τtz = τzt Ecuación 1
ESFUERZO DE UN MODELO ESTRUCTURAL DE PAVIMENTO
7. 12
Dado el estado triaxial de esfuerzos de un elemento, las deformaciones pueden
ser calculadas por las siguientes ecuaciones:
Deformación vertical:
trzz σσμ-σ
E
1
Ecuación 2
Deformación radial:
ztrr σσμ-σ
E
1
Ecuación 3
Deformación tangencial:
zrtt σσμ-σ
E
1
Ecuación 4
DEFORMACIONES DE UN MODELO ESTRUTURAL DE
PAVIMENTO
8. 13
1.1 SISTEMAS ESTRUCTURALES
Los sistemas estructurales de los pavimentos que se pueden presentar están
conformados por las siguientes capas:
Sistemas estructurales de una capa.
Sistemas estructurales de dos capas.
Sistemas estructurales de tres capas.
Sistemas estructurales de cuatro capas.
Sistemas estructurales multicapas.
9. 14
1.1 ESFUERZOS, DEFORMACIONES Y DEFLEXIONES DE SERVICIO Y
ADMISIBLES
Los esfuerzos, las deformaciones y las deflexiones se pueden determinar en
cualquier punto del modelo estructural, pero en el caso del diseño de las
estructuras de pavimentos interesan algunos puntos en especial para poder
realizar los estudios y análisis correspondientes para controlar la fatiga, el
ahuellamiento o deformación y la deflexión de los pavimentos.
10. 15
Los esfuerzos, deformaciones y deflexiones actuantes en una estructura de
pavimentos se denominan de servicio ó críticos y estos deben ser menores a los
esfuerzos, deformaciones y deflexiones admisibles, para asegurar que el modelo
estructural se comporte adecuadamente ante las solicitaciones de carga durante la
vida de servicio del pavimento.
De acuerdo a lo anterior se debe cumplir las siguientes relaciones:
AdmisibleServicio σσ
AdmisibleServicio
AdmisibleServicio ΔΔ
12. 17
Donde:
P: Carga aplicada.
q: Presión aplicada.
a: Radio de carga.
E: Módulo de elasticidad de la capa.
μ: Relación de Poisson de la capa.
h: Espesor de la capa (semi-infinito).
z: Profundidad.
σr, σt, σz: Esfuerzos actuantes a una profundidad z.
ESFUERZOS, DEFORMACIONES Y DEFLEXIONES EN
ESTRUCTURAS DE PAVIMENTOS FLEXIBLES - TEORÍA DE
UNA CAPA
13. 18
METODOS DE CALCULO
1. MEDIANTE LA UTILIZACION DE FORMULAS
2. MEDIANTE LA UTILIZACION DE ABACOS
3. MEDIANTE HERRAMIENTAS
COMPUTACIONALES
14. 19
CALCULO DE ESFUERZOS, DEFORMACIONES Y
DEFLEXIONES MEDIANTE LA UTILIZACION DE
FORMULAS
TEORIA DE UNA CAPA
15. 20
2.1.1 Esfuerzo vertical, σz
La expresión encontrada por Boussinesq para el esfuerzo vertical en el eje de
carga, aplicada a un área circular es la siguiente:
3/222
3
z
za
z
1qσ Ecuación 5
Donde:
σz: Esfuerzos vertical.
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
z: Profundidad.
EXPRESIONES DE CÁLCULO DE ESFUERZOS EN EL EJE DE
SIMETRÍA
16. 21
2.1.1 Esfuerzo radial, σr
El esfuerzo radial a una profundidad z es el siguiente:
3/222
3
1/222
r
za
z
za
zμ12
2μ1
2
q
σ Ecuación 6
Donde:
σr: Esfuerzos radial.
μ: Relación de Poisson.
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
z: Profundidad.
17. 22
2.1.1 Esfuerzo tangencial, σt
En el eje de simetría el esfuerzo radial (σr) es igual al esfuerzo tangencial (σt), por
lo tanto la expresión de cálculo es la misma del esfuerzo radial.
18. 23
2.1.1 Cizallamiento máximo, τmáx
El cizallamiento ó esfuerzo cortante máximo presente en la estructura es el
siguiente:
2
σσ
τ rz
máx
Ecuación 7
Sustituyendo, con las ecuaciones 5 y 6 se tiene:
3/222
3
1/222
máx
za4
z3
za2
zμ1
4
μ21
qτ Ecuación 8
Donde:
τmáx: Cizallamiento máximo.
μ: Relación de Poisson.
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
z: Profundidad.
20. 25
2.1.1 Deformación vertical, z
La deformación vertical se determina mediante la siguiente expresión:
3/222
3
1/222
z
za
z
za
zμ2
μ21
E
qμ1
Ecuación 9
Donde:
z: Deformación vertical.
E: Módulo de elasticidad del material.
μ: Relación de Poisson.
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
z: Profundidad.
21. 26
2.1.1 Deformación radial, r
La deformación radial se determina mediante la siguiente expresión:
3/222
3
1/222
r
za
z
za
zμ12
μ21
E2
qμ1
Ecuación 10
Donde:
r: Deformación radial.
E: Módulo de elasticidad del material.
μ: Relación de Poisson.
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
z: Profundidad.
22. 27
2.1.1 Deformación tangencial, t
La deformación tangencial se puede determinar mediante la siguiente expresión:
rztt σσμσ
E
1
Ecuación 11
Donde:
t: Deformación radial.
σr: Esfuerzo radial a una profundidad z.
σt: Esfuerzo tangencial a una profundidad z.
σz: Esfuerzo vertical a una profundidad z.
E: Módulo de elasticidad del material.
μ: Relación de Poisson.
23. 28
La deflexión en el eje de simetría a una profundidad z está dada por la siguiente
expresión:
zza
a
μ2-1
za
a
E
qaμ1
Δ
1/222
1/222
z Ecuación 12a
z1μ2μ
za
zμ1
zaμ12
E
q
Δ 2
1/222
2
1/2222
z Ecuación 12b
DETERMINACIÓN DE LA DEFLEXIÓN Δz EN EL EJE DE CARGA A UNA
PROFUNDIDAD Z
24. 29
Cuando = 0.5:
1/222
2
z
za2E
3qa
Δ
Ecuación 13
Sobre la superficie, z = 0, la deflexión o es:
E
μ12qa
Δ
2
o
Ecuación 14
Donde:
z: Deflexión a una profundidad z.
o: Deflexión en la superficie.
E: Módulo de elasticidad del material.
μ: Relación de Poisson.
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
z: Profundidad.
25. 30
CALCULO DE ESFUERZOS, DEFORMACIONES Y
DEFLEXIONES MEDIANTE LA UTILIZACION DE
ABACOS
TEORIA DE UNA CAPA
26. 31
Parámetro Caso general Para (μ = 0.5)
Esfuerzo vertical BAqσz (igual)
Esfuerzo radial horizontal Fμ21CAμ2qσr CAqσr
Esfuerzo tangencial horizontal Eμ21DAμ2qσt DAqσt
Esfuerzo cortante vertical radial Gqττ zrrz (igual)
Deformación vertical
BAμ21
E
μ1q
1
z
B
E
1.5
1
z
q
Deformación radial horizontal
CFμ21
E
μ1q
1
r
C
E
q1.5
1
r
Deformación tangencial horizontal
DEμ21
E
μ1q
1
t
D
E
q1.5
1
t
Deflexión vertical
Hμ1A
a
z
E
aμ1q
Δ
1
z
2
H
A
a
z
E
qa1.5
Δ
1
z
Esfuerzo Bulk trzθ σσσσ
Deformación Bulk trzθ
Esfuerzo vertical tangencial cortante ndeformacióprincipalesfuerzoelesσ0ττ tttzzt
Esfuerzos principales
2
τ2σσσσ
σ
2
rz
2
rzrz
32,1,
Esfuerzo cortante máximo
2
σσ
τ 31
máx
TEORIA DE UNA CAPA
FORMULAS DE CALCULO Y ABACOS DE CALCULO
37. 42
Sea un masivo semi-infinito de módulo de Young E = 50 MPa, con una relación de
Poisson = 0.25, sometido a una presión uniforme q = 0.662 MPa, sobre un área
circular de radio a = 0.125 m.
Determinar en el eje de simetría:
La deflexión para: z = 0 m y z = 0.20 m.
Los esfuerzos z, r, t para z = 0.20 m.
Las deformaciones, z, r, t, para z = 0.20 m.
El corte máximo máx para z = 0.20 m.
Figura 1. Esquema general.
EJEMPLO DE APLICACIÓN – TEORIA DE UNA CAPA
40. 45
Para el análisis de los esfuerzos, deformaciones y deflexiones del modelo
estructural de dos capas se parte de las siguientes hipótesis de cálculo:
El material de las capas es homogéneo, isotrópico y linealmente elástico.
La primera capa tiene un espesor finito.
Las capas son infinitas en dirección horizontal.
Las capas se caracterizan por el módulo de elasticidad y la relación de Poisson.
Se desarrolla fricción en la interfase de las capas.
HIPOTESIS DE CALCULO – TEORIA DE DOS CAPAS
41. 46
MODELO ESTRUCTURAL – TEORIA DE DOS CAPAS
Donde:
P: Carga aplicada.
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
Ei: Módulo de elasticidad de la capa i.
μi: Relación de Poisson de la capa i.
h: Espesor de la capa superior.
42. 47
El cálculo de los diferentes parámetros se puede realizar por los siguientes
métodos:
Ábacos de diseño.
Fórmulas.
Herramientas computacionales.
La utilización de los ábacos y fórmulas están limitadas a calcular los parámetros
en el eje de simetría y con el uso de herramientas computacionales se pueden
calcular los parámetros en cualquier punto que se desee.
FORMAS DE CALCULO – TEORIA DE DOS CAPAS
44. 49
1.1.1 Determinación de deflexión total (T) en el modelo de dos capas
En el modelo estructural la deflexión total es la que ocurre en todo el paquete
debido a la aplicación de las cargas del tránsito y se determina de la siguiente
manera:
Figura 1. Deflexión del modelo estructural de dos capas.
Fuente: Elaboración propia.
Donde:
T: Desplazamiento o deflexión total en la superficie del pavimento.
p: Desplazamiento o deflexión en la primera capa.
s: Desplazamiento o deflexión en la superficie de la subrasante.
45. 50
Los valores del esfuerzo y la deflexión obtenidos por Burmister dependen de la
relación entre la resistencia de las capas. Donde E1 y E2 son los módulos de
elasticidad de la capa de asfáltica o de base y subrasante respectivamente. La
Figura 7 muestra los valores del esfuerzo vertical bajo el centro de un plato circular
para el sistema de dos capas.
46. 51
Figura 1. Modelo básico de la distribución de esfuerzos en un sistema de dos
capas (Burmister).
47. 52
La deflexión total ΔT se determina mediante la siguiente expresión:
Considerando la llanta del vehículo (Plato flexible – llanta):
2
2
F
E
qa
1.5TΔ Ecuación 25
Considerando placa de carga (Plato rígido – placa):
2
2
F
E
qa
1.18ΔT Ecuación 26
Donde:
q: Presión contacto del plato circular.
a: Radio del plato de carga.
E2: Módulo de elasticidad de la capa inferior.
F2: Factor adimensional que depende de la relación de los módulos de
elasticidad de la subrasante y la capa asfáltica.
48. 53
Para determinar el factor F2 se entra a la Figura 8 con los valores de z/a y E2/E1, y
se determina el valor de F2.
Figura 1. Factor F2 para un sistema de dos capas.
E2/E1
z/a
F2
49. 54
1.1.1 Determinación de deflexión de la subrasante s en el modelo de dos
capas
Huang desarrollo la expresión de cálculo para determinar la deflexión a nivel de la
subrasante mediante la siguiente expresión:
F
E
qa
Δs
2
Ecuación 27
El factor de deflexión en la interfase F se determina en la Figura 9 entrando con la
relación de z/a y cortando la curva r/a. La Figura 9 tiene seis diagramas elaborados
para una relación de Poisson de = 0.50 y varias relaciones modulares.
50. 55
Figura 9ª. Deflexión vertical en la interfase de un
sistema bicapa. E1/E2 = 1; 5. = 0.50.
z/a
r/a
51. 56
Figura 9b. Deflexión vertical en la interfase de un
sistema bicapa. E1/E2 = 10; 25. = 0.50.
52. 57
Figura 9c. Deflexión vertical en la interfase de un
sistema bicapa. E1/E2 = 50; 100. = 0.50.
53. 58
1.1.1 Determinación de deflexión en la primera capa (p) del modelo
estructural de dos capas
La deflexión en la primera capa (p) del modelo se determina teniendo en cuenta
la deflexión total (T) y la deflexión de la subrasante (s), así:
Δs-ΔTΔp Ecuación 28
55. 60
Desplazamiento o deflexión en la superficie del pavimento, T:
1
2
2/3
2
122
1
2
2 E
E
E
E
ha
E
E
1a
E
qa1.5
ΔT Ecuación 29
Fórmulas de PALMER y BARBER
56. 61
Fórmulas de PALMER y BARBER
Desplazamiento o deflexión en la primera capa, p:
2/3
2
122
1
E
E
ha
a
1
E
qa1.5
Δp Ecuación 30
57. 62
Fórmulas de PALMER y BARBER
Desplazamiento o deflexión en la superficie de la subrasante, s:
2/3
2
122
2
2
E
E
haE
qa1.5
Δs
Ecuación 31
58. 63
Fórmulas de PALMER y BARBER
Donde:
T: Desplazamiento o deflexión total en la superficie del pavimento.
p: Desplazamiento o deflexión en la primera capa.
s: Desplazamiento o deflexión en la superficie de la subrasante.
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
E1: Módulo de elasticidad de la capa superior.
E2: Módulo de elasticidad de la capa inferior (subrasante).
h: Espesor de la capa superior.
59. 64
Fórmulas de ODEMARK
Desplazamiento o deflexión en la superficie del pavimento, T:
3/2
2
1
2
2
1
2
2
2
2
9.01
1
E
E
h
0.91
1
1
E
q1.5
ΔT
E
E
a
h
a
a Ecuación 32
60. 65
Fórmulas de ODEMARK
Desplazamiento o deflexión en la primera capa, p:
Δs-ΔTΔp Ecuación 33
Desplazamiento o deflexión en la superficie de la subrasante, s:
2/3
2
1
2
2
2
E
E
a
h
0.91
1
E
qa1.5
Δs Ecuación 34
61. 66
Fórmulas de ODEMARK
Esfuerzo vertical sobre la subrasante, σz::
3/22
z
he
a
1
1
1qσ Ecuación 35
Donde:
σz: Esfuerzo vertical sobre la subrasante.
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
he: Espesor equivalente.
62. 67
Fórmulas de ODEMARK
El espesor equivalente (he) se determina mediante la siguiente expresión:
1/3
2
1
2
2
2
1
μ-1
μ-1
E
E
h0.9he
Ecuación 36
63. 68
Fórmulas de ODEMARK
Si 1 = 2 = 0.5, entonces el espesor equivalente es:
1/3
2
1
E
E
h0.9he
Ecuación 37
Donde:
he: Espesor equivalente.
h: Espesor de la capa superior.
E1: Módulo de elasticidad de la capa superior.
E2: Módulo de elasticidad de la capa inferior (subrasante).
μ1: Relación de Poisson de la capa superior.
μ2: Relación de Poisson de la capa inferior (subrasante).
64. 69
DETERMINACIÓN DE LA DEFLEXIÓN
POR MEDIO DE HERRAMIENTAS
COMPUTACIONALES
TEORIA DE DOS CAPAS
65. 70
La utilización de ábacos de diseño y de fórmulas presenta limitaciones para las
diversas posiciones donde se desean determinar los parámetros. Esta situación en
la actualidad se encuentra superada porque se trabaja con ayudas
computacionales que abrevian los cálculos en el tiempo y permiten realizar una
gama muy grande de situaciones de análisis.
Dentro de las herramientas o ayudas computacionales se tienen muchas, pero las
más conocidas en Colombia son las siguientes:
Programa DEPAV desarrollado por la Universidad del Cauca como parte de la
investigación Nacional de Pavimentos.
Programa BISAR 3.0 desarrollado por la compañía Shell.
Programa KENLAYER desarrollado por la Universidad de Kentucky.
Programa EVERSERIES desarrollado por el Departamento de Transportes de
Washington.
Otros programas desarrollados por firmas consultoras
66. 71
Calcular la deflexión en la superficie del pavimento y en la superficie de la
subrasante, bajo el centro de una carga de 15 cm de radio y presión de contacto
de 5.60 kg/cm2
, para un pavimento de 30 cm de espesor con un módulo de
elasticidad de 3,500 kg/cm2
y un módulo de elasticidad de la subrasante de 700
kg/cm2
. Considere una relación de Poisson en ambas capas de 0.50.
Figura 10. Ejemplo de aplicación.
EJEMPLO DE APLICACIÓN – TEORIA DE DOS CAPAS
67. 72
1.1.1 Solución mediante la teoría de BURMISTER por medio de ábacos de
diseño
Desplazamiento o deflexión en la superficie del pavimento, T:
De acuerdo con la Ecuación 25 la deflexión total del pavimento se obtiene así:
5
1
kg/cm3,500
kg/cm700
2
2
E
E
1
2
az
a
z
22.0
cm15
cm30
De la Figura 8 con z = 2a y E2/E1 = 1.5, se obtiene un factor F2 = 0.42.
Entonces:
mm0.756cm0.07560.42
kg/cm700
cm15kg/cm5.6
1.5 2
2
ΔT
68. 73
Para determinar el factor F2 se entra a la Figura 8 con los valores de z/a y E2/E1, y
se determina el valor de F2.
Figura 1. Factor F2 para un sistema de dos capas.
E2/E1 = 1/5
Z = 2a
F2 = 0.42
Figura 8: Factor F2 para un sistema de dos capas
69. 74
Desplazamiento o deflexión en la superficie de la subrasante, s (Huang):
De acuerdo con la Ecuación 27 la deflexión en la superficie de la subrasante se
obtiene así:
5
kg/cm700
kg/cm3,500
2
2
E
E
2
1
2.0
cm15
cm30
a
z
0
cm15
cm0
a
r
De la Figura 9a para E1/E2 = 5, r/a = 0 y z/a = 2.0 se obtiene un factor de deflexión
en la interfase F = 0.48.
Entonces:
mm0.576cm0.05760.48
kg/cm700
cm15kg/cm5.6
2
2
Δs
70. 75
Figura 9ª. Deflexión vertical en la interfase de un
sistema bicapa. E1/E2 = 1; 5. = 0.50.
z/a = 2
r/a = 0
F = 0.48
71. 76
Desplazamiento o deflexión en la primera capa, p:
De la Ecuación 28 se tiene:
mm0.180mm0.576mm0.756 Δp
El 76% del desplazamiento total ocurre en la subrasante y el 24% en la primera
capa de la estructura del pavimento.
72. 77
Fórmulas de ODEMARK
De acuerdo con las Ecuaciones 32, 33, 34 y 35 se tienen:
Deflexión en la superficie del pavimento, mm0.741ΔT
Deflexión en la superficie de la subrasante, mm0.556Δs
Deflexión en la primera capa, mm0.185mm0.556mm0.741 Δp
Esfuerzo vertical en la subrasante, 2
kg/cm0.78σz
73. 78
Fórmulas de PALMER y BARBER
De acuerdo con las Ecuaciones 29, 30 y 31 se tienen:
Deflexión en la superficie del pavimento, mm0.756ΔT
Deflexión en la superficie de la subrasante, mm0.505Δs
Deflexión en la primera capa, mm0.259Δp
74. 79
Solución utilizando el programa BISAR 3.0 de la
SHELL
El programa BISAR 3.0 requiere de los datos de las cargas, las características de
las capas de la estructura y las posiciones donde se desea calcular los
parámetros.
Los datos de entrada para el programa son:
Cargas del sistema:
Radio de carga, a = 0.15 m.
Presión de contacto, q = 5.60 kg/cm2
= 549.36 kPa.
75. 80
Solución utilizando el programa BISAR 3.0 de la
SHELL
Características de las capas:
Numero de capas: 2.
Cuadro 3. Características de las capas de la estructura de pavimento.
Capa Módulo de elasticidad (MPa) Espesor (m) Relación de Poisson
1 343 0.30 0.50
3 68.6 – 0.50
Fuente: Elaboración propia.
76. 81
Solución utilizando el programa BISAR 3.0 de la
SHELL
Posiciones donde se desea calcular los parámetros:
Cuadro 3. Posiciones para calcular los parámetros.
No. de posición de cálculo X (m) Y (m) Z (m) No. de la capa
1 0.00 0.00 0.00 1
2 0.00 0.00 0.30 1
Elaboración propia.
78. 83
Solución utilizando el programa BISAR 3.0 de la
SHELL – Teoría de dos capas
Desplazamiento o deflexión total, T = 0.751 mm.
Desplazamiento o deflexión en la superficie de la subrasante, s = 0.563 mm.
Desplazamiento o deflexión en la primera capa, p = 0.188 mm.
Esfuerzo vertical de compresión sobre la subrasante, z = –0.824 kg/cm2
.
79. 84
1.1.1 Otras fórmulas útiles para el cálculo de parámetros del modelo de dos
capas
Fórmulas de LISTER y JONES
Esfuerzo radial de tracción, r:
2
1
1.85
r
E
E
log
h
a
q1.8σ Ecuación 38
Esfuerzo vertical de compresión, z:
0.64
2
1
1.9
z
E
E
h
a
q1.65σ
Ecuación 39
Donde:
q: Presión de contacto.
a: Radio de carga.
σr: Esfuerzo radial de tracción en la base de la primera capa.
σz: Esfuerzo vertical de compresión sobre la subrasante.
E1: Módulo de elasticidad de la capa superior.
E2: Módulo de elasticidad de la capa inferior (subrasante).
h: Espesor de la capa superior.
Reemplazando los valores en las Ecuaciones 38 y 39 se obtiene:
Esfuerzo radial de tracción en la base de la primera capa, 2
kg/cm1.95σr
Esfuerzo vertical de compresión sobre la subrasante, 2
kg/cm0.883σz
80. 85
Desplazamiento o deflexión, (mm)
Metodología
T p s
Esfuerzo vertical
(kg/cm
2
)
Burmister – Huang (Ábacos) 0.756 0.180 0.576 –
Odemark (Fórmulas) 0.741 0.185 0.556 0.780
Palmer y Barber (Fórmulas) 0.764 0.259 0.505 –
Lister y Jones (Fórmulas) – – – 0.883
BISAR 3.0 de la Shell* 0.751 0.188 0.563 –0.824
Resumen y conclusiones de los diferentes métodos utilizados para el
cálculo de los desplazamientos o deflexiones y esfuerzos
82. 87
Las hipótesis para el estudio de los sistemas tricapas son:
Las capas son homogéneas, isotrópicas y linealmente elásticas.
Todas las capas tienen espesores definidos a excepción de la capa inferior
(subrasante), que se considera de espesor infinito.
Todas las capas son infinitas en sentido horizontal.
Las capas están caracterizadas por el módulo de elasticidad y la relación de
Poisson de acuerdo a los materiales constitutivos de las mismas.
En la interfase se desarrolla completa fricción entre las capas.
HIPOTESIS DE CALCULO – TEORIA DE TRES CAPAS
84. 89
El modelo tricapa está constituido de los siguientes parámetros:
z1: Esfuerzo vertical en la interfase 1.
z2: Esfuerzo vertical en la interfase 2.
r1: Esfuerzo horizontal de tracción en la base de la capa 1.
r2: Esfuerzo horizontal de tracción en la base de la capa 2.
r3: Esfuerzo horizontal de tracción sobre la capa 3.
r1: Deformación horizontal de tracción en la base de la capa 1.
z3: Deformación vertical de compresión sobre la capa de subrasante.
Ei: Módulo de elasticidad de la capa i.
µi: Relación de Poisson de la capa i.
a: Radio de carga.
q: Presión de contacto.
hi: Espesor de la capa i.
ESQUEMA GENERAL DE UN MODELO TRICAPA
85. 90
METODOLOGIA DE CALCULO DE PARAMETROS DE UN
MODELO TRICAPA
Los cálculos de los diferentes parámetros de los modelos tricapa se pueden
realizar por medio de:
Ábacos de diseño.
Fórmulas.
Herramientas computacionales.
86. 91
CÁLCULO DE PARÁMETROS CON ÁBACOS DE DISEÑO
Cálculo de los esfuerzos,
Las soluciones gráficas y tabulares para los esfuerzos utilizan las siguientes
funciones:
2
1
11
E
E
Kok
3
2
22
E
E
Kok
2
1
h
a
Aoa
2
1
h
h
H
Las combinaciones de valores con que fueron elaborados los cuadros y figuras
son las siguientes:
k1 (K1) = 0.2, 2.0, 20.0, 200.0
k2 (K2) = 0.2, 2.0, 20.0, 200.0
a1 (A) = 0.1, 0.2, 0.4, 0.8, 1.6, 3.2
H = 0.125, 0.25, 0.5, 1.0, 2.0, 4.0, 8.0
87. 92
CÁLCULO DE PARÁMETROS CON ÁBACOS DE DISEÑO
Cálculo de los esfuerzos,
Los esfuerzos verticales σz1 y σz2 se pueden obtener de los diagramas mostrados
en la Figura 13. De estos diagramas, un valor del factor de esfuerzo (ZZ1 o ZZ2) es
obtenido para valores particulares de K1, K2, A y H del sistema de pavimento. Los
esfuerzos entonces son:
ZZ1qσz1 Ecuación 40
ZZ2qσz2 Ecuación 41
Donde:
σz1: Esfuerzo vertical en la base de la capa 1.
σz2: Esfuerzo vertical en la base de la capa 2.
q: Presión de contacto.
ZZ1 y ZZ2: Factores de esfuerzo.
94. 99
CÁLCULO DE PARÁMETROS CON ÁBACOS DE DISEÑO
Cálculo de los esfuerzos,
Los esfuerzos horizontales σr1, σr2, y σr3 se pueden obtener de los factores de
esfuerzo horizontal mostrados en el Cuadro 10. Se presentan tres conjuntos de
factores de esfuerzo para una combinación particular de parámetros de entrada k1,
k2, a1 y H. Los factores de esfuerzo están dados en diferencias de esfuerzo, es
decir (ZZ1-RR1), (ZZ2-RR2), y (ZZ2-RR3), con los cuales se determinan los
esfuerzos horizontales despejándolos de las siguientes expresiones:
RR1ZZ1qσσ r1z1 Ecuación 42
RR2ZZ2qσσ r2z2 Ecuación 43
RR3ZZ2qσσ r3z2 Ecuación 44
102. 107
CÁLCULO DE PARÁMETROS CON ÁBACOS DE DISEÑO
Cálculo de deformaciones,
Cálculo de la deformación radial por tracción en la base de la capa
superior:
t11z11r1
1
r1 σμσμσ
E
1
Ecuación 45
Para = 0.5 y σr1 = σt1:
z1r1
1
r1 σσ
E2
1
Ecuación 46
103. 108
CÁLCULO DE PARÁMETROS CON ÁBACOS DE DISEÑO
Cálculo de deformaciones,
Cálculo de la deformación radial por tracción en la base de la capa 2:
t22z22r2
2
r2 σμσμσ
E
1
Ecuación 47
Para = 0.5 y σr2 = σt2:
z2r2
2
r2 σσ
E2
1
Ecuación 48
104. 109
CÁLCULO DE PARÁMETROS CON ÁBACOS DE DISEÑO
Cálculo de deformaciones,
Cálculo de la deformación radial por tracción en la base de la capa i:
ziri
i
ri σσ
E2
1
Ecuación 49
105. 110
CÁLCULO DE PARÁMETROS CON ÁBACOS DE DISEÑO
Cálculo de deformaciones,
Cálculo de la deformación vertical de compresión en la parte superior de
la subrasante:
t33z33r2
3
z3 σμσμσ
E
1
Ecuación 50
Para = 0.5 y σr1 = σt1:
r3z2
3
z3 σσ
E
1
Ecuación 51
106. 111
CÁLCULO DE PARÁMETROS POR FORMULAS
Las expresiones para determinar los parámetros de esfuerzos del modelo tricapa
son las mismas que se presentan en el capítulo de modelos multicapa y para
calcular los parámetros de deformación se utilizan las expresiones descritas
anteriormente.
107. 112
CÁLCULO DE PARÁMETROS POR MEDIO DE HERRAMIENTAS
COMPUTACIONALES
La utilización de ábacos de diseño y de fórmulas presenta limitaciones para las
diversas posiciones donde se desean determinar los parámetros. Esta situación en
la actualidad se encuentra superada porque se trabaja con ayuda de herramientas
computacionales que abrevian los cálculos en el tiempo y permiten realizar una
gama muy grande de situaciones de análisis.
108. 113
CÁLCULO DE PARÁMETROS POR MEDIO DE HERRAMIENTAS
COMPUTACIONALES
Dentro de las herramientas o ayudas computacionales se tienen muchas, pero las
más conocidas en Colombia son las siguientes:
Programa DEPAV desarrollado por la Universidad del Cauca como parte de la
investigación Nacional de Pavimentos.
Programa BISAR 3.0 desarrollado por la compañía Shell.
Programa KENLAYER desarrollado por la Universidad de Kentucky.
Programa EVERSERIES desarrollado por el Departamento de Transportes de
Washington.
Otros programas desarrollados por firmas consultoras
109. 114
Una estructura de pavimento tiene las siguientes características: h1 = 7.5 cm, h2 =
30.0 cm, E1 = 42,000 kg/cm2
, E2 = 2,100 kg/cm2
, E3 = 1,050 kg/cm2
. Para una
presión de contacto, q = 5.60 kg/cm2
y radio de carga, a = 15 cm, calcule los
esfuerzos y las deformaciones de sus capas.
Figura 14. Modelo estructural.
EJEMPLO DE APLICACIÓN – TEORIA DE TRES CAPAS
110. 115
1.1.1 Solución por medio de ábacos de diseño
Para los datos del sistema de pavimento:
k1 (K1) = 20
kg/cm2,100
kg/cm42,000
2
2
E
E
2
1
a1 (A) = 0.5
cm30
cm15
h
a
2
k2 (K2) = 2
kg/cm1,050
kg/cm2,100
2
2
E
E
3
2
H = 0.25
cm30.0
cm7.5
2
1
h
h
SOLUCION POR ABACOS DE DISEÑO
111. 116
Determinación del esfuerzo vertical en la interfase 1, σz1:
Para K1 = 20, K2 = 2 y H = 0.25, del diagrama ZZ1 apropiado (Figura 13c) se
obtiene para a1 (A) = 0.5:
ZZ1 = 0.47
El esfuerzo vertical en la interfase 1 se determina por medio de la Ecuación 40:
σz1 = 22
kg/cm2.630.47kg/cm5.60
112. 117
Figura 13c.
Esfuerzo vertical,
ZZ1, K1 = 20.0,
K2 = 0.2 a
200.0.
Para K1 = 20,
K2 = 2 y H =
0.25, del
diagrama ZZ1
apropiado
(Figura 13c) se
obtiene para a1
(A) = 0.5:
ZZ1 = 0.47
113. 118
Determinación del esfuerzo vertical en la interfase 2, σz2:
Para K1 = 20, K2 = 2 y H = 0.25, del diagrama ZZ2 apropiado (Figura 13g) se
obtiene para a1 (A) = 0.5:
ZZ2 = 0.15
Entonces el esfuerzo vertical en la interfase 2 se determina por medio de la
Ecuación 41:
σz2 = 22
kg/cm0.840.15kg/cm5.60
114. 119
Figura 13 g.
Esfuerzo vertical
ZZ2,
K1 = 20.0,
K2 = 0.2 a 200
Para K1 = 20, K2 = 2 ,
H = 0.25 y A = 0.5:
ZZ2 = 0.15
115. 120
Determinación del esfuerzo horizontal de tracción en la base de la capa 1
r1, en base de la capa 2 r2 y sobre la capa 3 r3:
Dado que los factores de esfuerzos horizontal del Cuadro 10b no tienen un valor
tabulado para a1 (A) = 0.5, este valor debe interpolarse. El Cuadro 11 muestra el
resumen hecho del Cuadro 10b para evaluar los factores de esfuerzos:
118. 123
Determinados los factores de esfuerzos y de acuerdo con las Ecuaciones 42, 44 y
44 los esfuerzos de tracción son:
σr1 = –21.33 kg/cm2
.
σr2 = –0.381 kg/cm2
.
σr3 = 0.23 kg/cm2
.
119. 124
Conociendo σr1, σr2, σr3, σz1 y σz2, y aplicando las Ecuaciones 46, 48 y 49 se tiene:
r1 = –2.8510–4
cm/cm
r2 = –2.9010–4
cm/cm
r3 = –2.9010–4
cm/cm
Determinación de la deformación radial por tracción en la base de la
capa superior r1, en la base de la capa 2 r2, en la parte superior de
la subrasante, r3:
120. 125
Determinación de la deformación vertical sobre la subrasante, z3:
Conociendo σz2 y σr3, y aplicando la Ecuación 51 se tiene: z3 = 5.8010–4
cm/cm
121. 126
El programa BISAR 3.0 requiere de los datos de las cargas, las características de
las capas de la estructura y las posiciones donde se desea calcular los
parámetros.
Los datos de entrada para el programa son:
Cargas del sistema:
Radio de carga, a = 0.15 m.
Presión de contacto, q = 5.60 kg/cm2
= 549.36 kPa.
Características de las capas:
Numero de capas: 3.
Solución utilizando el programa BISAR 3.0 de la Shell
122. 127
Capa Módulo de elasticidad (MPa) Espesor (m) Relación de Poisson
1 4118 0.075 0.50
2 206 0.300 0.50
3 103 – 0.50
Cuadro 12. Características de las capas de la estructura de pavimento.
123. 128
No. de posición de cálculo X (m) Y (m) Z (m) No. de la capa
1 0.00 0.00 0.00 1
2 0.00 0.00 0.075 1
3 0.00 0.00 0.375 2
4 0.00 0.00 0.375 3
Posición donde se desea calcular los parámetros
126. 131
1.1.1 Conclusiones de los resultados obtenidos por medio de ábacos y del
programa BISAR 3.0 de la Shell
Del Cuadro 14 se deduce lo siguiente:
Los parámetros calculados por el método manual de ábacos de diseño y con
herramientas computaciones son muy parecidos.
La utilización de las metodologías de cálculo depende de las facilidades que
tenga el diseñador, todas son buenas y apropiadas en su momento. Si se
cuenta con herramientas computacionales los cálculos se realizan en un tiempo
muy corto y la gama de análisis es muy amplia para los análisis
correspondientes.
Según el método manual el esfuerzo de compresión sobre la subrasante es de
0.84 kg/cm2
y su deformación de 5.8010-4
cm/cm. El esfuerzo de tracción en la
base de la capa superior es de 21.33 kg/cm2
y su deformación es de 2.8510-4
cm/cm. La deflexión total del paquete estructural es de 0.529 mm. Estos
parámetros se utilizan en el diseño de pavimentos para realizar los chequeos
referentes al ahuellamiento, la fatiga y la deflexión.
130. 135
Cálculo de la deflexión en la superficie de la estructura, 0
La deflexión en la superficie de la estructura, está dada por 0 y su expresión de
cálculo es la siguiente:
E
E
E
E
a
h...h2h
1
E
E
1
E
μ1qa2
Δ n
1/2
2/3
n
2
1n1
n
n
2
o Ecuación 52
Donde:
Ê: Módulo equivalente del modelo estructural.
Ei: Módulo de elasticidad de la capa i.
n: Número de capas de la estructura de pavimento.
hi: Espesor de la capa i.
Fórmula generalizada de PALMER y BARBER
131. 136
Fórmula generalizada de PALMER y BARBER
El módulo equivalente Ê se determina por la siguiente expresión:
3
in
1i
i
3
1
1n
1n
3
2
3
3
3
1
2
21
1
h
E
E
h...
E
E
h
E
E
hh
EE
Ecuación 53
132. 137
Fórmula de ODEMARK para calcular la deflexión en la capa
de subrasante s
Cálculo de la deflexión en la subrasante, s
El desplazamiento vertical al nivel del suelo de subrasante y en el eje de la carga
está dado por:
e
en
h
a
1hE2
P
Δs
Ecuación 54
Donde:
P: Carga aplicada.
a: Radio de carga.
Ei: Módulo de elasticidad de la capa i.
En: Módulo de elasticidad de la capa n.
μ: Relación de Poisson.
n: Número de capas de la estructura de pavimento.
he: Espesor equivalente del modelo estructural.
133. 138
Fórmula de ODEMARK para calcular la deflexión en la capa
de subrasante s
El valor de P y he se determina mediante las siguientes expresiones:
πqaP 2
Ecuación 55
1n
1i
3
n
i
ie
E
E
h0.8h Ecuación 56
Donde:
q: Presión de contacto.
hi: Espesor de la capa i.
134. 139
Fórmula de ODEMARK y KIRK para calcular el esfuerzo
vertical de compresión sobre la subrasante, σz
En un sistema multicapa elástico de n capas, de espesor hi, de módulo de
elasticidad Ei, sometido a una carga circular, el esfuerzo vertical z sobre la capa
de subrasante está dada por la siguiente expresión:
3/22
e
z
h
a
1
1
1qσ Ecuación 57
Donde:
a: Radio de carga.
Ei: Módulo de elasticidad de la capa i.
En: Módulo de elasticidad de la capa n.
n: Número de capas de la estructura de pavimento.
he: Espesor equivalente del modelo estructural.
135. 140
Para la estructura de pavimento mostrada a continuación, calcular la deflexión
total y a nivel de la subrasante, y el esfuerzo de compresión sobre la subrasante.
Figura 17. Esquema general del modelo estructural.
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE SISTEMAS MULTICAPAS
136. 141
1.1.1 Cálculo deflexión en la superficie de la estructura utilizando la fórmula
generalizada de PALMER y BARBER
De acuerdo con las Ecuaciones 52 y 53, se tiene:
Modulo equivalente del pavimento, Ê =195 MPa.
Deflexión total de la estructura, 0 = 0.1354 cm = 1.354 mm.
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE SISTEMAS MULTICAPAS
137. 142
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE SISTEMAS MULTICAPAS
1.1.1 Cálculo de la deflexión en la subrasante utilizando la fórmula de
ODEMARK
De acuerdo con las Ecuaciones 54, 55 y 56, se tiene:
Espesor equivalente del pavimento, he = 70.99 cm.
Carga aplicada, P = 43.7 kN.
Deflexión en la subrasante, s = 0.093 cm = 0.930 mm.
138. 143
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE SISTEMAS MULTICAPAS
1.1.1 Cálculo del esfuerzo vertical de compresión sobre la subrasante
utilizando la fórmula de ODEMARK y KIRK
De acuerdo con las Ecuaciones 57 y 58, se tiene:
Espesor equivalente del pavimento, he = 70.99 cm.
Esfuerzo vertical en la subrasante, z = 0.0391 MPa.
139. 144
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE SISTEMAS MULTICAPAS
Deflexión total, 0 = 1.458 mm.
Deflexión en la superficie de la subrasante, s = 0.930 mm.
Esfuerzo vertical de compresión sobre la subrasante, z = –0.0383 MPa.
RESULTADOS DEL PROGRAMA BISAR 3.0
141. 146
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE SISTEMAS MULTICAPAS
Cuadro 11. Comparación de resultados de los parámetros.
Desplazamiento o deflexión, (mm) Esfuerzo vertical
Metodología
0 s (MPa)
Palmer y Barber (Fórmulas 1.354 – –
Odemark (Fórmulas) – 0.930 –
Odemark y Kirk (Fórmulas) – – 0.0391
BISAR 3.0 de la Shell* 1.458 0.930 –0.0383
* BISAR 3.0: (+) tracción, (-) compresión.
142. 147
Los resultados de las deflexiones y del esfuerzo vertical sobre la subrasante
son muy similares.
Las fórmulas son una herramienta de fácil utilización aplicable para los análisis
de estructuras de pavimentos.
En la medida que se tengan las herramientas computaciones es necesario
utilizarlas debido a los ahorros de tiempo y la gran facilidad para realizar una
gama de análisis de la estructura en estudio de pavimento.
Conclusiones de los resultados obtenidos por medio de
ábacos y del programa BISAR 3.0 de la Shell