356561060 manual-etabs-acero

EJEMPLO APLICADO PARA ESTRUCTURA DE ACERO ETABS V13.
miguelvielma@gmail.com
Miguel A. Vielma M. Móvil:+58 414 2441496 +58 412 6257550 +1(786) 5483226
Perfil público http://ve.linkedin.com/pub/miguel-vielma/40/b72/512 twitter:
@miguelvielma325 Página 1
ETABS
Elaborado por:
Ing. Miguel Vielma

INDICE
Pg
1. Icono de entrada al programa ETABS V13. 6
2. Pantalla de Inicio ETABS V13. 7
3. Crear un modelo nuevo. 7
4. Ajustar valores en la ventana de inicialización de modelo. 8
5. Crear el sistema de ejes (Grid Only). 8-12
6. Selección de unidades. 13
7. Definición de materiales. 14-19
8. Definir Secciones. 19-23
9. Definir elementos de losa. 24-29
10. Definición de espectro. 30-43
11. Definir los patrones de carga. 44-45
12. Definir los casos de carga. (Load cases) 46-48
13. Agregar el sismo para los casos de carga. 48-51
14. Definición de combinación de cargas. 52-54
15. Definir la fuente de masa. 55-56
16. Definir los casos modales. 57-61
17. Modelado de estructura. 62-69
18. Verificación de las secciones asignadas durante el modelado. 70-71
19. Asignar mesh a losa de escalera. 72-77
20. Asignar Cargas de diseño. 77-86
21. Definir el diafragma. 87-93
22. Chequeo del modelo matemático. 93
23. Corrida y chequeo del modelo matemático. 94-95
24. Chequeo del modelo matemático. 96
25. Chequeo del cortante basal 97-98
26. Chequeo de las masas participativas. 98-100
27. Chequeo de las derivas o control de desplazamientos. 100-102
28. Chequeo de las masas participativas. 103-104
29. Diseño de estructuras de acero. 104-108

ADVERTENCIA
Es considerable el tiempo, esfuerzo y dinero invertido en el desarrollo y documentación de
ETABS. El programa ha sido probado y usado extensivamente, sin embargo, al usar el
programa el usuario entiende y acepta que no hay garantías hechas por los desarrolladores
ni los distribuidores en cuanto a la exactitud y confiabilidad del programa.
El usuario explícitamente entiende las suposiciones del programa y debe verificar
independientemente los resultados.

LA INGENIERIA ESTRUCTURAL
EL ARTE DE UTILIZAR MATERIALES
Que tienen propiedades que solo pueden ser estimadas
PARA CONSTRUIR ESTRUCTURAS REALES
Que solo pueden ser analizadas aproximadamente
QUE SOPORTAN FUERZAS
Que no son conocidas con precisión
DE MANERA QUE NUESTRA RESPONSABILIDAD CON EL PÚBLICO SEA
SATISFECHA
Adoptado de un autor anónimo
“El ingeniero estructural no puede hacer que una forma estructural inadecuada se comporte
satisfactoriamente ante un sismo”
Dowrick (Ref.2.7.1)

ETABS (Análisis Tridimensional extendido de Edificaciones)
ETABS es un programa de análisis y diseño de sistema de edificaciones, que desde hace más
de 30 años ha estado en continuo desarrollo para brindarle al ingeniero una herramienta
confiable, sofisticada y fácil de usar.
ETABS 2013 posee una poderosa e intuitiva interfaz gráfica con procedimientos de modelaje,
análisis, todos integrados usando una base de datos común. Aunque es fácil y sencillo para
estructuras simples, ETABS también puede manejar grandes y complejos modelos de
edificios, incluyendo un amplio rango de comportamientos no lineales, haciéndolo la
herramienta predilecta para ingenieros estructurales en la industria de la construcción.
ETABS es un sistema completamente integrado. Detrás de una interfase intuitiva y simple,
se encajan poderosos métodos numéricos, procedimientos de diseño y códigos
internacionales de diseño que funcionan juntos desde una base de datos. Esta Integración
significa que usted crea solo un sistema de modelo de piso y sistema de barras verticales y
laterales para analizar y diseñar el edificio completo.
Las convenciones de entrada y de salida usadas corresponden a la terminología común de
edificaciones. Con ETABS , los modelos se definen de forma lógica: piso por piso, viga por
viga, columna por columna, tramo por tramo, muros por muros y no como corrientes de
puntos y elementos no descritos como lo hacen la mayoría de los programas para fines
generales. Así la definición estructural es simple, ordenada y significativa.

1. Icono de entrada al programa ETABS V13.

2. Pantalla de Inicio ETABS V13.
3. Crear un modelo nuevo, Ir a (New model + Click).
Modelo
Nuevo.
Abrir modelo existente.
Uso de valores predeterminados
Usar la configuración de un archivo
Usar la configuración con los valores establecidos en la parte de abajo
Sistema de unidades
Base de datos. Secciones de acero.
Código de diseño de acero.
Código de diseño de concreto
Modelos recientes.

4. Ajustar valores en la ventana de inicialización de modelo.
5. Crear el sistema de ejes (Grid Only).
.- Indicar Numero de ejes y separaciones en el sistema de ordenadas X, Y.
m, kg, seg.
American institute of steel
construction 2014
American institute of steel
construction, Load and
resistance factor design
1993
American Concrete
Institute 2008
N° Ejes en X
N° Ejes en Y
Dist Ejes en X
Dist Ejes en Y
N° de pisos
Altura de piso
Espaciado de cuadricula
personalizada.
.
N° de líneas en dirección X y Y
Espaciado de líneas en
dirección X y Y.
.

Indicar Número de niveles y espaciado de alturas.
5.1 Para configurar el sistema de grids, seleccionar la opción Custom grid spacing,
de inmediato se activará el botón Edit Grid Data, Ok.
5.2. Modificar los datos de la cuadricula.
Nota: Cuando la separación de ejes no es simétrica, se activa la opción Display grid data
spacing, esta ventana permite la configuración de los ejes, Ok.
Nombre de sistema grid

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5.3.Área de trabajo del Etabs V13.

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5.4.Editar Pisos y cuadricula. Ir a (Edit+Edit Stories and Grid Systems).
Modificar:
Etiqueta de nivel
Altura
Piso patrón
Pisos similares
Editar pisos y sistema de cuadricula.
Similar to: Similar ha.
Indicar el piso que se
considere maestro
Master Story: Piso maestro.
(Yes, No) funciona cuando varios
pisos son iguales.
Se activa Yes, para el piso que se
considere maestro.

6. Selección de unidades.
Ir a (Units+ Consistent Units+ Click).
Consistent Units. Las unidades pueden cambiarse cuantas veces sea necesario durante el
modelado de la estructura, aligerando cualquier trabajo de conversión.
Recomendaciones:
.- Para la definición de los materiales: Kg/cm.
.- Indicar distancias al modelar: Kg/m
.- Definir espectro: Kg/m
.- Agregar Cargas: Kg/m

7. Definición de materiales.
Ir a (Define + Material properties, Ok).
.-
.- En la ventana se muestran los materiales por defecto.
Acero (Steel)
Concreto (Concrete)
Barra de refuerzo (Rebar)
Agregar Nuevo Material…
Agregar Copia de Material…
Modificar Material…

7.1.Materiales a utilizar; para columna, Perfiles Unicon, Para Vigas, Perfiles Properca.
Tipos de Acero Estructural.
Propiedades del acero estructural.
Módulo de elasticidad E= 2.1x106
kgf/cm2
Módulo de corte G= E/2.6≈808000 kgf/cm2
Coeficiente de Poisson v=0.3
Peso unitario 7850 kgf/m3
Coeficiente de dilatación térmica lineal α=11.7x10-6
/°C
Ver Covenin - Mindur 1618-1998 Estructuras de acero para edificaciones Metodo de los
estados limites, pg 24
Para perfiles Unicon
Para perfiles Properca

7.2. Definir los datos asociados al acero tipo UNICON.
.- Ajustar las propiedades del material según lo establecido en el catálogo comercial de
preferencia.
Modificar las propiedades
de diseño.
Indicar módulo
de elasticidad.
diseño.

7.3. Ingresar un nuevo material Add new material.

7.4.Modificar material para Concreto. Fc250 (Modificar/ Mostrar Material).
Propiedades del concreto estructural. Resistencia a Compresión
fc=250Kg/cm².
Peso unitario 2400 kgf/m3
Módulo de elasticidad E= 15100∗ √(𝑓𝑐) 𝑘𝑔𝑓/𝑐𝑚2
Coeficiente de Poisson v=0.20
Coeficiente de expansión térmica A=0.99x10-5
Módulo de corte G= E/2.6≈808000 kgf/cm2

8. Definir Secciones.
Ir a (Define+ Section properties + Frame sections).
Especificar
resistencia a la
compresión del
concreto.
Sección de losa…
Encofrado colaborante…
Sección de muro…
Sección de perfil…

.- Eliminar las secciones por defecto.
8.1.Formato de la base de datos .xml

8.2.Para importar la data al ETABS V13 se debe proceder de la siguiente manera.
.- El ETABSV13 ofrece una galería de perfiles; Concreto, acero y elementos compuestos.
En este caso, se va a trabajar con perfiles de acero estructural. (Clic sobre el perfil
resaltado).
8.3. Importar base de datos .xml
.- (…) Click, Buscar el archivo. Seleccionar y abrir.
Buscar el archivo .xml
Perfil Unicon
Perfil Properca

8.4. Seleccionar perfiles electro soldados (Properca)
Verificar que el acero de diseño
corresponda a los perfiles exportados.
Seleccionar los perfiles requeridos. Ok

8.5. Selecciones Perfiles Cuadrados (Unicon)
Ok.
Seleccionar los perfiles requeridos. Ok
Verificar que el acero de diseño sea
correspondiente a los perfiles exportados.
Extensión de la base de datos .xml

9. Definir elementos de losa
9.1 Definición de elemento deck
Ir a (Define+ Section Properties+Deck Sections…)
.- Modificar el elemento existente. (Modify/Show property).
Encofrado colaborante.
Agregar nueva propiedad.
Agregar copia de propiedad.
Borrar la propiedad.
Modificar/mostrar
propiedad.

.- Valores para el sofito metálico. En función a las características del mismo.
El sofito metálico es una lámina de acero estructural galvanizado, calidad ASTM A611 Grado C, para
ser usado como encofrado colaborante en la cual se conjugan las propiedades del concreto y del acero.
Características principales del encofrado colaborante.
Fy=2320 kgf/m2
SIGALDECK 1.5”
Dimensiones y propiedades para el diseño.
Cargas admisibles en kgf/m2
. Como sección mixta acero-concreto.
*Utilizar combinación: 1.2CP+1.6CV, Según AISI-LRFD
Calibre usado
usadcomercial.
Separación
recomendable
de correas.

Detalle típico del encofrado colaborante.
Conectores
Es normal que en obra se sustituya los studs o conectores de corte, por retazos de cabilla o
perfiles, por lo que indicamos al etabs las propiedades mecánicas de este material.
Consideración de datos para ingresar al programa.

Nombre de elemento.
Tipo; lleno, no lleno, losa maciza
Material de losa
Tipo membrana
Espesor de losa de concreto
Profundidad de canal
Ancho de canal superior
Espaciamiento de canal
Ancho de canal inferior
Peso por unidad.
Diámetro de conectores
Altura de conectores
Resistencia mínima de
agotamiento (fu) de
conector de corte.
Material de encofrado
Espesor de cubierta.
Modificadores, actualmente
por defecto.

9.2.Definición de losa para escalera.
Ir a (Define+Section Properties+Slab Sections…)
.- Modificar el archivo Slab 1, Losa para escalera. (Modify/Show property…).
Sección de losa.
Modificar/mostrar propiedad.

- Se debe evaluar que el material de la losa, sea el correcto para su uso.
Nombre de sección de losa.
Espesor de losa.

10. Definición de espectro.
Para obtener el espectro de diseño se debe conocer valores representativos a la ubicación
de la edificación. Como Zona sísmica, Tipo de suelo, y configuraciones de diseño. Se
obtiene mediante una hoja de cálculo prediseñada.
10.1.Mapa de Zonificación sísmica de Venezuela.
Ver Covenin - Mindur 1756-1-2001 Edificaciones Sismorresistentes, pg 17

10.2.Tipo de suelo. Suministrado por estudio de suelos.
Tabla 5.1 Forma espectral y factor de corrección ϕ
Material
Vsp
(m/s)
H
(m)
Zonas Sísmicas 1 a 4 Zonas Sísmicas 5 a 7
Forma
Espectral
ɸ
Forma
Espectral
ɸ
Roca sana/fracturada >500 - S1 0.85 S1 1.00
Roca blanda o
meteorizada y suelos
muy duros o muy
densos
>400
<30 S1 0.85 S1 1.00
30-50 S2 0.80 S2 0.90
>50 S3 0.70 S2 0.90
Suelos duros o densos 250-400
<15 S1 0.80 S1 1.00
15-50 S2 0.80 S2 0.90
>50 S3 0.75 S2 0.90
Suelos firmes/medio
densos
170-250
≤50 S3 0.70 S2 0.95
>50 S3ᵃ 0.70 S3 0.75
Suelos
blandos/sueltos
<170
≤15 S3 0.70 S2 0.90
>15 S3ᵃ 0.70 S3 0.80
Suelos blandos o
sueltosᵇ intercalados
con suelos más
rígidos
- H₁ S3ᶜ 0.65 S2 0.70
a) Si Ao ≤ 0.15 úsese S4
b) El espesor de los estratos blandos o sueltos (Vs<170 m/s) debe ser mayor que 0.1 H.
c) Si H1 ≥ 0.25 H y Ao ≤ 0.20 úsese S4.
Donde:
Vsp = Velocidad promedio de las ondas de corte en el perfil geotécnico.
H = Profundidad a la cual se consigue material cuya velocidad de las ondas de corte, Vs, es
mayor que 500 m/s.
φ = Factor de corrección del coeficiente de aceleración horizontal.
H1 = Profundidad desde la superficie hasta el tope del estrato blando.
Ver Covenin - Mindur 1756-1-2001 Edificaciones Sismorresistentes, pg 21
10.3.según el uso
Grupo A
.- Edificaciones que albergan instalaciones esenciales, de funcionamiento vital en
condiciones de emergencia o cuya falla pueda dar lugar a cuantiosas pérdidas humanas o
económicas, tales como, aunque no limitadas a:
.- Hospitales: Tipo IV, Tipo III y Tipo II, definidos en la Tabla C- 6.1
.-Edificios gubernamentales o municipales de importancia, monumentos y templos de valor
excepcional.
.-Edificios que contienen objetos de valor excepcional, como ciertos museos y bibliotecas.
.-Estaciones de bomberos, de policía o cuarteles.

.-Centrales eléctricas, subestaciones de alto voltaje y de telecomunicaciones. Plantas de
bombeo.
.-Depósitos de materias tóxicas o explosivas y centros que utilicen materiales radioactivos.
.-Torres de control; hangares; centros de tráfico aéreo.
.-Edificaciones educacionales.
.-Edificaciones que puedan poner en peligro alguno de las de este Grupo.
Grupo B1:
Edificaciones de uso público o privado, densamente ocupadas, permanente o temporalmente,
tales como:
.- Edificios con capacidad de ocupación de más de 3 000 personas o área techada de más de
20 000 m2.
.- Centros de salud no incluidos en el Grupo A.
.- Edificaciones clasificadas en los Grupos B2 o C que puedan poner en peligro las de este
Grupo.
Grupo B2
Edificaciones de uso público o privado, de baja ocupación, que no excedan los límites
indicados en el Grupo B1, tales como:
.- Viviendas.
.- Edificios de apartamentos, de oficinas u hoteles.
.- Bancos, restaurantes, cines y teatros.
.- Almacenes y depósitos.
.- Toda edificación clasificada en el Grupo C, cuyo derrumbe pueda poner en peligro las de
este Grupo.
Grupo C
Construcciones no clasificables en los grupos anteriores, ni destinadas a la habitación o al
uso público y cuyo derrumbe no pueda causar daños a edificaciones de los tres primeros
Grupos.
En las edificaciones del Grupo C, se podrá obviar la aplicación de esta Norma siempre y
cuando se adopten disposiciones constructivas que aseguren su estabilidad ante las acciones
sísmicas previstas en el Capítulo 4
Ver Covenin - Mindur 1756-1-2001 Edificaciones Sismorresistentes, pg 23,24
10.4.Clasificación de la estructura según el nivel de diseño.
Nivel de diseño 1.
El diseño en zonas sísmicas no requiere la aplicación de requisitos adicionales a los
establecidos para acciones gravitacionales.
Nivel de diseño 2.
Requiere la aplicación de los requisitos adicionales para este Nivel de Diseño, establecidos
en las Normas COVENIN-MINDUR.

Nivel de diseño 3.
Requiere la aplicación de todos los requisitos adicionales para el diseño en zonas sísmicas
establecidos en las Normas COVENIN-MINDUR.
Niveles de diseño requeridos.
Se usará uno de los Niveles de Diseño ND indicados en la Tabla 6.2. En el detallado de
elementos que formen parte de estructuras irregulares, independientemente de la zona
sísmica, se aplicará el ND3 en los siguientes casos: (i) donde excepcionalmente se presenten
las irregularidades anotadas en la Tabla 6.3 y (ii) en los sistemas Tipo I de redundancia
limitada, tales como: edificios con menos de tres líneas resistentes en una de sus direcciones
y edificios con columnas discontinuas.
Tabla 6.2 Niveles de diseño ND
GRUPO
ZONA SÍSMICA
1 y 2 3 y 4 5,6 y 7
A; B1
ND2
ND3 ND3
ND3
B2
ND1 (*)
ND2 (*)
ND3
ND3
ND2 (**)
ND2
ND3
(*) Válido para edificaciones de hasta de 10 pisos ó 30 m de altura.
(**) Válido para edificaciones de hasta de 2 pisos u 8 m de altura
10.5.Clasificación según el tipo de la estructura
Todos los tipos de estructuras, con excepción del Tipo IV, deberán poseer diafragmas con la
rigidez y resistencias necesarias para distribuir eficazmente las acciones sísmicas entre los
diferentes miembros del sistema resistente a sismos. En las Zonas
Sísmicas de la 3 a la 7, ambas incluidas, no se permiten los sistemas de pisos sin vigas, ni
pisos donde todas las vigas sean planas del mismo espesor de las losas.
Tipo I: Estructuras capaces de resistir la totalidad de las acciones sísmicas mediante sus vigas
y columnas, tales como los sistemas estructurales constituidos por pórticos. Los ejes de
columnas deben mantenerse continuos hasta su fundación.
Tipo II: Estructuras constituidas por combinaciones de los Tipos I y III, teniendo ambos el
mismo Nivel de Diseño. Su acción conjunta deber ser capaz de resistir la totalidad de las
fuerzas sísmicas. Los pórticos por sí solos deberán estar en capacidad de resistir por lo menos
el veinticinco por ciento (25%) de esas fuerzas.
Tipo III: Estructuras capaces de resistir la totalidad de las acciones sísmicas mediante
pórticos diagonalizados o muros estructurales de concreto armado o de sección mixta acero-

concreto, que soportan la totalidad de las cargas permanentes y variables. Los últimos son
los sistemas comúnmente llamados de muros. Se considerarán igualmente dentro de este
Grupo las combinaciones de los Tipos I y III, cuyos pórticos no sean capaces de resistir por
sí solos por lo menos el veinticinco por ciento (25%) de las fuerzas sísmicas totales,
respetando en su diseño, el Nivel de Diseño adoptado para toda la estructura. Se distinguen
como Tipo III a los sistemas conformados por muros de concreto armado acoplados con
dinteles o vigas dúctiles, así como los pórticos de acero con diagonales excéntricas acopladas
con eslabones dúctiles.
Tipo IV: Estructuras que no posean diafragmas con la rigidez y resistencia necesarias para
distribuir eficazmente las fuerzas sísmicas entre los diversos miembros verticales.
Estructuras sustentadas por una sola columna. Edificaciones con losas sin vigas.
Edificación de Estructura Regular
Tabla factores de reducción R
NIVEL
DE
DISEÑO
ESTRUCTURAS DE ACERO
TIPO DE ESTRUCTURAS (SECCION 6.3.1)
I(1) II III IIIa IV
ND3 6.0(2) 5.0 4.0 6.0(3) 2.0
ND2 4.5 4.0 - - 1.5
ND1 2.5 2.25 2.0 - 1.25
(1) Para sistemas con columnas articuladas en su base el valor de R será multiplicado por
0.75.
(2) En pórticos con vigas de celosía se usará 5.0 limitado a edificios de no más de 30
metros de altura.
(3) En aquellos casos donde la conexión viga colectora-columna sea del Tipo PR, según la
Norma COVENIN 1618-98, úsese 5.0.
10.6.Espectros de Diseño.
Se debe crear un espectro de diseño que se obtiene de una hoja de cálculo prediseñada que
se genera a partir de los Coeficientes Sísmicos. Ver Capitulo 4 de la Norma Covenin - Mindur
1756-1-2001 Edificaciones Sismorresistentes, pag 34,35.

Valores de T*, β y p
Forma T* b p
Espectral (seg)
S1 0.4 2.4 1.0
S2 0.7 2.6 1.0
S3 1.0 2.8 1.0
S4 1.3 3.0 0.8
To = T*/4
Valores de T+ (1)
CASO T+
(seg)
R < 5 0.1 (R - 1)
R >= 5 0.4
(1) To <= T+
(T*/4) <= T+ <= T* (Condición)
Espectro de respuesta y espectro de Diseño
Las ordenadas Ad de los espectros de diseño, quedan definidas en función de su período T
Donde:
Ad = Ordenada del espectro de diseño, expresada como una fracción de la aceleración de
gravedad.
α = Factor de importancia (Tabla 6.1).
Ao = Coeficiente de aceleración horizontal (Tabla 4.1).
ϕ = Factor de corrección del coeficiente de aceleración horizontal (Tabla 5.1).
𝑪𝒖𝒂𝒏𝒅𝒐 𝑻 < 𝑻 +
Ad =
∝ φAₒ [1 +
T
T +
(β − 1)]
1 + [
T
T +
]
C
(R − 1)
𝑪𝒖𝒂𝒏𝒅𝒐 𝑻+≤ 𝑻 ≤ 𝑻 ∗
Ad =
∝ φβAₒ
R
𝑪𝒖𝒂𝒏𝒅𝒐 𝑻 > 𝑻 ∗
Ad =
∝ φβAₒ
R
[
𝑇 ∗
𝑇
]
𝜌
𝑪𝒖𝒂𝒏𝒅𝒐 𝑻 < 𝑻ₒ
Ad =∝ φAₒ [1 +
T
Tₒ
(β − 1)]
𝑪𝒖𝒂𝒏𝒅𝒐 𝑻 ≤ 𝑻 ∗
Ad =∝ φβAₒ
𝑪𝒖𝒂𝒏𝒅𝒐 𝑻 > 𝑻 ∗
Ad =∝ φβAₒ (
𝑇 ∗
𝑇
)
𝜌
𝑪𝒖𝒂𝒏𝒅𝒐 𝑻 = 𝟎
Ad =∝ φAₒ

β = Factor de magnificación promedio (Tabla 7.1).
To = 0.25T* Período a partir del cual los espectros normalizados tienen un valor constante
(seg).
T* = Máximo período en el intervalo donde los espectros normalizados tienen un valor
constante (Tabla 7.1).
T+ ≥ To Período característico de variación de respuesta dúctil (seg) (Tabla 7.2).
c = 4 R / β
R = Factor de reducción de respuesta (Artículo 6.4).
p = Exponente que define la rama descendente del espectro.
Nota: Cuando el Factor de Reducción de Respuesta (R) es cada vez mayor, se genera un
espectro de diseño con valores de aceleración menor al Espectro de Respuesta. El Factor R
se puede disminuir para el diseño de estructuras de acero que tienden a ser vulnerables por
efectos de pandeo local.

10.7. Usar Herramienta Software SCE SPECTRUM FREE 1.2.0
Nota: Se puede usar cualquier otra herramienta disponible por el usuario.
.- Definir parámetros sísmicos.

.- Zona Sísmica.
.-Tipo de Suelo, Suministrado por el estudio de suelos.

.- Clasificación según el uso.
.- Clasificación según el nivel de diseño.

.- Clasificación según el tipo de estructura
10.8. Generar Espectro

.- Guardar espectro en archivo .txt
10.9. Importar espectro al archivo de Etabs.
Ir a (Define+Functions+Response Spectrum)

.-Desplegar opciones de, Choose function Type to add.
.-Click to, From file.
.- Asignar un nombre al archivo; Function name: Sismo
.-Browse…
.- Ubicación de archivo, Espectro.

10.10. C
Configurar los espacios marcados en rojo, Ok.
Convertir a definido
por el usuario.
Gráfico de espectro.
Archivo importado
Periodo Vs. Aceleración

11. Definir los patrones de carga.
Ir a (Define+ Load Patterns)
Patrones de carga.
1. Definir Carga.
Multiplicador de peso propio
2. Modificar carga.

.- Para modificar un patrón existente, (Clic sobre la carga que desea modificar, Cambiar
nombre en espacio blanco, clic en Modify load).
.- Para agregar un nuevo patrón de carga (nombrar en el espacio blanco, seleccionar el
tipo de patrón de carga (Type), add new load).
z
.- Para el Self weight multipler, solo se incorpora un factor multiplicador del peso propio
igual o mayor a 1 en el caso de carga permanente. Los demás casos deben tener 0 para
no contemplar el peso propio nuevamente.
1. Indicar nombre. 2. Indicar tipo de carga. 3. Factor multiplicador 3. Factor multiplicador

12. Definir los casos de carga. (Load cases)
Ir a
(Define+Load cases)
Casos de carga.

Clic, sobre el caso de carga, Ir a Modify/Show case…
.- Definir el patrón de carga, correspondiente al caso seleccionado.
Nuevo caso
Copia de caso
Modificar caso
Borrar caso
Asignar nombre
Ver tabla Preset- Delta Options

.- Los casos de carga deben incluir en su totalidad, los patrones de carga asignados.
13. Agregar el sismo para los casos de carga.
13.1. Cambio de unidades a Kg/m.
13.2. Ir a (Define+Load Cases+Add new case)

.- Desplegar las opciones, sobre los casos de carga (Load case type), seleccionar el
espectro de respuesta (Response spectrum).
13.3.Modal Combination Method. Método de Combinación Modal.
Para una dirección definida de aceleración, los máximos desplazamientos, fuerzas y
tensiones son computados por toda la estructura para cada uno de los modos de vibración.
Estos valores modales para una cantidad de respuestas son combinadas para producir un
simple resultado positivo, para la dirección definida de aceleración usando uno de los
siguientes métodos.
Espectro de respuesta
Nombrar caso de carga.
*Ver párrafo “a”
*Ver párrafo “b”

a) CQC: Este es el Método de Combinación Cuadrática Completa, descrito por Wilson,
Kiureghian and Bayo (1981). Esta técnica de combinación modal toma en cuenta, el
acoplamiento probable entre modos muy cercanos, causados por el amortiguamiento
modal. Un incremento en el amortiguamiento modal incrementa el acoplamiento entre
modos cercanos. Si el amortiguamiento modal es cero para todos los modos, entonces el
método CQC degenera en el método SRSS.
b) SRSS: Este es el método de la Raíz Cuadrada de la Suma de los Cuadrados. Esta técnica
de combinación modal no toma en cuenta el acoplamiento entre modos como lo hace los
métodos del CQC o el GMC.
c) ABS: Este es el método Absoluto. Esta técnica de combinación modal simplemente
combina los resultados modales tomando la suma de sus valores absolutos. Este método
es usualmente conservador.
d) GMC: Este es el Método General de Combinación Modal, también conocido como el
método de Gupta. Es semejante al CQC tomando en cuenta el acoplamiento de modos
cercanos, y también incluye la correlación entre modos con contenido de respuesta rígida.
13.4.Diaphragm Eccentricity. Excentricidad del Diafragma. Ver Capitulo 8 de la
La excentricidad solo aplica cuando hay diafragmas rígidos definidos. Es un porcentaje de la
dimensión de la planta perpendicular a la dirección de análisis. Representa la excentricidad
adicional para el cálculo del momento torsor estático adicional. En nuestro caso es el 6%
según lo establecido en el Capítulo 9.6.2.2 “Torsión Adicional” de la Norma Covenin –
Mindur 1756-2001 Edificaciones Sismorresistentes
Los efectos de la componente rotacional del terreno y de las incertidumbres en la ubicación
de centros de masa y rigidez, se incluyen en el diseño añadiendo a los resultados del análisis
dinámico, las solicitaciones más desfavorables que resulten de aplicar estáticamente sobre la
edificación los siguientes momentos torsores:
Para sismo X:
Mtkx =±Vkx (0.06Bky)
Para sismo Y:
Mtky =± Vky (0.06Bkx)
Norma Covenin - Mindur 1756-1-2001 Edificaciones Sismorresistentes, pag 52.
.- Definir el nombre para caso de carga. Load case name
.- Definir la opción response spectrum. Load case type

.- Agregar las cargas aplicadas, como se indica en el Screenshot. Add
.- Definir el diafragma de exentricidad. Modify/Show…
.- Ok.
*El coeficiente de la aceleración vertical, se tomará como 0.7 veces los valores de Ao dados
en la Norma Covenin - Mindur 1756-1-2001 Edificaciones Sismorresistentes pag 15.
Valor de gravedad
*Gravedad x 70%
Diafragma de excentricidad.
Método de combinación modal
Tipo de combinación direccional
Indicar aceleración.
Indicar dirección.

14. Definición de combinación de cargas.
.- Agregar combinaciones de diseño, del acero, Por defecto
Combinaciones de carga
Agregar combinaciones
de carga por defecto.
Seleccione el tipo de diseño para las
combinaciones de cargas
Diseño de secciones en acero.
Diseño de secciones compuestas.
Diseño de secciones en concreto.
Diseño de muros de corte en concreto.
Convertir las combinaciones a usar
(Editables).

14.1.Acciones e hipótesis de solicitaciones.
Las estructuras de acero y las estructuras mixtas de acero - concreto estructural, sus
miembros, juntas y conexiones, y el sistema de fundación deben diseñarse para que tengan
la resistencia, la rigidez, la estabilidad y la tenacidad exigidas para los Estados Límites
establecidos en el Capítulo 8 para las acciones, las hipótesis y combinaciones de
solicitaciones definidas en el presente Capítulo. Las hipótesis y requisitos del proyecto y la
construcción sismorresistentes de esta Norma se fundamentan en las solicitaciones que
resultan de los movimientos sísmicos especificados en la Norma COVENIN -MINDUR
1756-98 Edificaciones Sismorresistentes.
Se considerarán las siguientes acciones:
CP: Acciones permanentes debidas al peso propio de la estructura de acero o de acero -
concreto y de todos los materiales que estén permanentemente unidos o soportados por ella,
así como de otras cargas o deformaciones de carácter invariable en el tiempo.
CV: Acciones variables debidas al uso y ocupación de la edificación, incluyendo las cargas
debidas a objetos móviles y el equipamiento que puede cambiar de sitio.
CVt: Acciones variables en techos y cubiertas.
W: Acciones accidentales debidas al viento.
S: Acciones accidentales debidas al sismo.
Cuando sean importantes, también se considerarán las siguientes acciones:
CE Acciones debidas a empujes de tierra, materiales granulares y agua presente en el suelo.
CF Acciones debidas a fluidos de los cuales se conoce su peso unitario, presión y máxima
variación en altura.
CT Acciones reológicas o t´permicas, asentamientos diferenciales o combinaciones de estas
acciones.
14.2. Hipótesis De Solicitaciones Para El Estado Límite De Agotamiento Resistente.
Las solicitaciones mayoradas sobre la estructura, sus miembros, juntas y conexiones, así
como su sistema de fundación, se determinarán de la hipótesis de solicitaciones que produzca
el efecto más desfavorable. El efecto más desfavorable puede ocurrir cuando una o más
solicitaciones no están actuando, por lo que todas las combinaciones indicadas a continuación
deben ser investigadas, igualmente se investigarán las cargas de magnitud inferior a las
máximas especificadas pero que actúan con un gran número de ciclos. Cuando la solicitación
pueda cambiar de dirección, se tendrá en cuenta en todas las combinaciones posibles,
cambiando adecuadamente sus signos:

1.4 CP (10-1)
1.2 CP + 1.6 CV + 0.5 CVt (10-2)
1.2 CP + 1.6 CVt + (0.5 CV o 0.8 W) (10-3)
1.2 CP + 1.3 W +0.5 CV+ 0.5 CVt (10-4)
0.9 CP ± 1.3 W (10-5)
1.2 CP + γ CV ± S (10-6)
0.9 CP ± S (10-7)
El factor de mayoración de la Carga Variable CV en las combinaciones (10-3) , (10-4), (10-
6) y (10-9) será igual a 1.0 en los garajes, las áreas destinadas a concentraciones públicas, y
en todas aquellas áreas donde la carga variable sea mayor que 500 kgf/m2
o en todos los casos
en que el porcentaje de las acciones variables sea mayor del 25 %, como se establece en el
Capítulo 7 de la Norma COVENIN - MINDUR 1756-98 Edificaciones Sismorresistentes. En
las combinaciones (10-6) y (10-9), el factor γ corresponde al porcentaje de la acción variable
de servicio con el cual se ha calculado el peso total de la edificación de acuerdo con el
Artículo 7.1 de la Norma COVENIN –MINDUR 1756-98.
.- Ver en norma Covenin- 1618:1998 Estructuras de acero para edificaciones. Método de
los estados límites, Pagina 48.
14.3. Hipótesis De Solicitaciones Para El Estado Límite De Servicio
Para la verificación del estado límite de servicio se formularán las hipótesis de solicitaciones
adecuadas para seleccionar el efecto más desfavorable bajo las condiciones previstas de
utilización. En el diseño o en la verificación del estado límite de servicio se considerarán
independientemente las solicitaciones más desfavorables de las acciones debidas al viento o
al sismo.
.- Chequear que las combinaciones de carga correspondan a la norma citada anteriormente.
Agregar
Borrar

15. Definir la fuente de masa.
Cálculo del centro de masas de un determinado piso. Debe tomarse en consideración la
distribución de los pesos propios, de las cargas permanentes y variables significativas.
Ver Capitulo 7.1 de la Norma Covenin - Mindur 1756-1-2001 Edificaciones
Sismorresistentes pag 33.
Para la determinación del peso total W, a las acciones permanentes deberán sumarse los
porcentajes de las acciones variables establecidas en la Norma COVENIN 2002, según se
indica a continuación:
a) Recipientes de líquidos: cien por ciento (100%) de la carga de servicio, con el recipiente
lleno.
b) Almacenes y depósitos en general, donde la carga tenga el carácter de permanente tales
como bibliotecas o archivos: cien por ciento (100%) de la carga de servicio.
c) Estacionamientos públicos: en ningún caso el valor que se adopte será menor que el
cincuenta por ciento (50%) de la carga variable de servicio establecida en las normas
respectivas, considerando el estacionamiento lleno.
d) Edificaciones donde pueda haber concentración de público, más de unas 200 personas,
tales como: educacionales, comerciales, cines e industrias, así como escaleras y vías de
escape: cincuenta por ciento (50%) de la carga variable de servicio.
e) Entrepisos de edificaciones, no incluidos en (d) tales como: viviendas y estacionamientos
distintos de c): veinticinco por ciento (25%) de la carga variable de servicio.
f) Techos y terrazas no accesibles: cero por ciento (0%) de la carga variable.
En los edificios destinados a viviendas u oficinas, los resultados de un muestreo hecho
durante 1979-1980 en la ciudad de Caracas, revelan que el valor especificado igual al
veinticinco por ciento (25%) de las cargas variables de cálculo (175 kgf/m2) para viviendas
tiene una probabilidad de excedencia del cinco por ciento (5%). De acuerdo con los análisis
estadísticos de la muestra de cargas variables en oficinas, para mantener esta misma
probabilidad de excedencia se debería seleccionar el treinta por ciento (30%) de las cargas
variables en oficinas (250 kgf/m2) (Grases y Eskenazi, 1981). Este valor representa una
diferencia pequeña con respecto al valor establecido en el Artículo 7.1. Tomando en
consideración la importancia de las cargas variables en el proyecto no parece necesaria esta
distinción, especialmente por la discriminación de uso que implica.
Norma Covenin 1756-1:2001 Edificaciones sismorresistentes, Pg 33

.- Ir a (Define+ mass source…)
Modify/Show Mass Source... Modificar/Mostrar Fuente de Masa. Se modificará la Fuente
de Masa que trae el programa por defecto.
Fuente de masa
Incluir masa del peso propio de
la estructura y de las masas
añadidas.
Especificar patrones de carga de
las cuales se requiere obtener la
masa de la estructura.
Incluir masas laterales
Incluir masas laterales
Llevar las masas
intermedias a los
niveles de piso
(escaleras y rampa)

16. Definir los casos modales.
Cálculo del Número de Modos de Vibración N1. Norma Covenin - Mindur 1756-1-2001
Edificaciones Sismorresistentes pag 48, 49.
En cada dirección, el análisis debe por lo menos incorporar el número de modos N1 que se
indica a continuación:
a) Para edificios con menos de 20 pisos:
N1 =
1
2
(
T₁
T ∗
− 1.5) + 3 ≥ 3
b) Para edificios con 20 pisos o más:
N1 =
2
3
(
T₁
T ∗
− 1.5) + 4 ≥ 4
Dónde:
T1 = Período del modo fundamental.
Los valores N1 deben redondearse al entero inmediato superior. Para estructuras de menos
de 3 pisos, el número de modos a incorporar es igual al número de pisos.

Cálculo del Número Mínimo de Modos de Vibración N3. Norma Covenin - Mindur 1756-
1-2001 Edificaciones Sismorresistentes pag 51.
El número mínimo de modos de vibración (N3) a utilizar en el análisis dinámico, será el
mayor entre los dos siguientes valores:
a) N3 = 3N1, donde N1 está dado por las fórmulas (9.17) y (9.18) de la Sección 9.4.4.
b) N3 = Número de modos que garantice que la sumatoria de las masas participativas de
los primeros N modos exceda el noventa por ciento (90%) de la masa total del edificio,
para cada una de las direcciones de análisis.
Ir a (Define+Modal cases).
Casos Modales

.- Modificar el caso modal. Modify/Show Case…
16.1.Definir el número de modos, Considerando tres grados de libertad por nivel.
Considerar el P-Delta en
caso de cumplir la
condición dada en la
norma, ver xxx.
Eigen vector: Autovalores
Ritz vector: Vectores ritz
Otros parámetros.
Máximo número de modos.
Mínimo número de modos.
Cambio de frecuencia (centro).
Frecuencia de corte (radio).
Tolerancia a la convergencia.
Permitir auto frecuencia de
desplazamiento.
Se indica un valor
mínimo de 3 grados de
libertad por nivel, en caso
de no alcanzar el 90% de
masas activadas,
aumentar el número de
modos.

16.2. Datos de casos modales.
a) Modal Case Name. Nombre del Caso Modal.
b) Modal Case Sub Type. Tipo de análisis del Caso Modal.
.- Eigen.
Método de Autovectores (Formas de Modos de Vibración Libre).
El análisis del modo de vibrar o valor vibratorio (Eigenvector/eigenvalue) determina el modo
de las figuras libres de vibraciones y no amortiguamiento y las frecuencias del sistema. Esos
modos naturales permiten penetrar en el comportamiento de la estructura. Pueden también
ser usadas como bases en los análisis de respuesta del espectro o en el de historia del tiempo,
aunque los vectores son muy recomendados para dichos propósitos
Los modos del vector propio se identifican por números del 1 a n en el orden de modos que
se encuentran en el programa Específicamente el número de modos, N, a ser encontrado, y el
programa encontrara los modos de la frecuencia menor para N (N-lowest frequency) (periodo
más largo).
El valor propio es el cuadrado de la frecuencia circular. El usuario especifica una frecuencia
cíclica (circular frequency/ (2~)) rango en el cual se buscaran los modos. Dichos modos se
encuentran en el orden en el que se incrementa la frecuencia, y aunque se empiece del valor
cero es apropiado para la mayoría de los análisis dinámicos, ETABS permite al usuario
especificar una frecuencia de inicio “shift frequency”; esta puede ser útil cuando su edificio
está sujeto a frecuencias mayores de entrada, tales como maquinaria vibratoria.
ETABS también ofrece una opción para calcular la masa-residual o masa perdida
(missingmass) modos para análisis-propios. En este sentido, ETABS trata de aproximar los
comportamientos de alta-frecuencia cuando la participación de la
masa-radio para una carga a la que se le da un dirección de aceleración menor que el
100%.
.-Ritz.
Método de Vectores Ritz (Vectores Ritz Carga Dependientes).
ETABS ofrece la habilitación del uso de la sofisticada técnica del Vector Ritz para el análisis
modal. Algunos estudios han indicado que el modo de las figuras libres de vibración no es la
mejor base para un análisis de súper-posición de estructuras sujetas a cargas dinámicas.
Se ha demostrado que los análisis dinámicos basados en cargas dependientes de vectores Ritz
generan resultados más precisos que con el uso de números con las figuras del vector propio
o valores propios.
Los vectores Ritz dan excelentes resultados porque son generados tomando en consideración
la distribución espacial de las cargas dinámicas. El uso directo de las figuras naturales niega
su información importante.
Cada modo del Vector Ritz consiste en un modo de figura y una frecuencia.

Cuando un número suficiente de modos de vectores Ritz es encontrado, algunos de ellos se
aproximan a los modos de figuras naturales y a las frecuencias. En general, sin embargo, los
modos del vector Ritz no representan características intrínsecas de la estructura en la misma
forma en que lo hacen los modos naturales, porque se basan en los vectores de inicio de carga.
De forma similar a los modos naturales, especifique el número de modos
Ritz a encontrar. Además, especifique los vectores de carga de inicio, que deben ser las cargas
de aceleración, compartimientos de cargas estáticas, o deformación de cargas no lineales.
Ambos métodos producen buenos resultados para el máximo desplazamiento. Sin embargo,
el uso de Vectores Dependientes de Carga Ritz representa el enfoque más eficiente para
determinar valores precisos de desplazamientos modales y fuerzas en elementos en
estructuras que están sujetas a cargas dinámicas. El motivo de esta impresionante precisión
es porque se calculan solamente las formas de modos que son excitadas por la carga sísmica.
Las frecuencias bajas que se obtienen de un análisis de Vectores Ritz son siempre bastante
similares a las frecuencias exactas de Vibración Libre. Si se pasan por alto frecuencias y
formas de modos, es porque la carga dinámica no las excita; por lo tanto no requiere ningún
valor práctico. El cálculo de las formas de modos de Vibración Libre exactas no solamente
requiere de más tiempo de cómputo, sino también requiere de más vectores, lo que aumenta
el número de ecuaciones modales que deben ser integradas y almacenadas en la computadora.

17. Modelado de estructura.
17.1. Comandos para dibujar.
17.2. Asignar las secciones.
17.2.1. Columnas
Ir a (Quick Draw column).
Definir la sección de columna correspondiente.
Dibujar líneas (viga)
Dibujar líneas rápidas (viga)
Dibujar objetos (Columna)
Dibujar correas
Dibujar arriostramientos
Seleccionar sección.

. .- Ir a (Draw+Draw beam/Columns+ Quick Draw Columns)
17.2.2. Vigas.
Ir a (Quick Draw Beam).
Definir la sección de viga correspondiente.
Columna 200x200E7
Continuous: Continuo
Pinned: Articulado

.- Ir a (Draw+Draw beam+ Quick Draw beams)
17.2.3. Vigas secundarias o correas.
Seleccionar botón (Quick Draw secondary beams). Definir la sección de viga
correspondiente.
Viga VP 250
Articulado
Especifique cantidad
Paralelo a
eje X y/o Y

.- Ir a (Draw+Draw beam+ Quick Draw secondary beams)
17.3.Asignar Sofito metálico
.- Ir a (Draw+Draw floor+ Quick Draw floor)
Viga VP 200
Seleccionar sección
de losa.

.- Asignar el elemento deck, a las áreas que corresponda.
Sofito metálico

17.4.Asignar Restricciones en Planta Base
Ir a (Asign+Joint+Restraints)
.-Seleccionar toda la planta base, para asignar la restricción de empotramiento.
Articulación en la base
Desplazamiento en X
Desplazamiento en Y
Desplazamiento en Z
Rotación en X
Rotación en Y
Rotación en Z

17.5. Realizar una réplica de la planta modelada. (Select+Select All)
Vista 3D. Vista PórticoVista Planta.

Ir a (Edit+Replicate+Story+Apply+Ok)
Seleccionar Piso.
Replicar.
Lineal, Radial, Espejo, Nivel.
Aplicar.

18. Verificación de las secciones asignadas durante el modelado.
(Set Display Options)
Borde de objeto
Extrude de Áreas
Extrude de líneas
Relleno de objeto

18.1. Vista 3d en Extrude, verificar las uniones de línea, espesores, restricciones.
18.2. Vista de pórtico, verificar cuidadosamente las secciones de viga, columna y
áreas asignadas.

19. Asignar mesh a losa de escalera
Ir a (Select+Select+Properties+Slab sections…+ Losa esc=15cm+Select +Ok)
Click derecho+Show select Objects Only+ Vista 3d.
Ir a (Edit + Edit Shells+Divide Shells…)
.- Vista 3d, de escalera, Obsérvese el área de losa discretizado.
Intersección con eje visible
Punto o eje seleccionado
Intersección con línea seleccionada

Discretizacion de áreas (mesh).
Es necesario establecer un mesh debido a que la solución de los objetos de área está basada
en el método de elementos finitos (MEF). El Método de Elementos Finitos (MEF) consiste
en transformar un medio continuo con infinitos grados de libertad en un modelo discreto
aproximado. Esta transformación se logra generando una Discretización del Modelo, es decir,
se divide el modelo en un número finito de partes denominados “Elementos”, cuyo
comportamiento se especifica mediante un número finitos de parámetros asociados a puntos
característicos denominados “Nodos”. Los Nodos son los puntos de unión de los elementos
con los adyacentes.
El comportamiento en el interior de cada elemento queda definido a partir del
comportamiento de los nodos mediante las adecuadas funciones de interpolación o funciones
de forma. El comportamiento de lo que sucede en el interior del cuerpo aproximado, se
obtiene mediante la interpolación de valores conocidos en los nodos. Es por tanto una
aproximación de los valores de una función a partir del conocimiento de un número
determinado y finito de puntos.
Elemento de área
Nodo
Desplazamiento conocido
en el nodo.

Asignar mesh a losas.
Forma A: Mesh interno. Seleccionar área (Ir a Assign+Shell+ Floor Auto-mesh Options)
Floor Auto-mesh Options.
Durante el análisis, el ETABS genera el mesh automáticamente a los elementos con
propiedades de cubierta (deck) que son asignados, o propiedades de losa con el
comportamiento de membrana, el mesh ayuda a distribuir las cargas de una manera real en
el modelo, en algunos casos el mesh interno automático u/o por defecto del programa puede
que genere un modelado no deseado por el usuario.
Utilice la Asignación Shell Assignment - Floor Auto Mesh Options forman para controlar el
mallado de los objetos tipo shell.
Opciones de Auto-mesh de losa.

A.1.- Para la definición de diafragma rígido y masa única (sin rigidez, carga vertical no
transferible, solo aplica para losas horizontales).
A.2.- Sin mallado automático (el uso de objetos como elemento estructural).
A.3.- Malla de objetos en ____ por ____ elementos (se aplica para 3 o 4 objetos con nodo
solamente sin bordes curvos).
A.4.- Cortar objetos en elementos estructurales de:
A.5.- Mesh en vigas y otras líneas (se aplica solamente a losas horizontales).
A.6.- Mesh en elementos verticales/ bordes de muros inclinados (se aplica solamente a losas
horizontales).
A.7.- Mesh en las redes visibles (se aplica solamente a losas horizontales).
A.8.- Indicar el valor máximo requerido para la división del elemento.
A.9.- Añadir restricciones en el borde si en las esquinas tienen restricciones.
A.10.- Avanzado – modificar / mostrar la configuración de malla rectangular.
Por defecto
Opciones de mallado.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10

Forma B: Mesh externo. Seleccionar área (Ir a Edit Shells+Divide Shells).
Opciones de mesh.
Opciones de mesh rectangular (para losas).
Uso localizado del mesh.
Combinar las articulaciones cuando sea posible.
Tamaño de mesh
Tamaño máximo aproximado de mesh.
Nota importante.
Restablecer los valores predeterminados.
Dividir elementos shells.

Existen algunas consideraciones que deben tomarse en cuenta al asignar un “mesh” a los
elementos de losa.
Se realiza un Mesh Externo cuando se requiera generar vínculos en los bordes de un elemento
Shell. La clave está en generar un Mesh Externo cuando interesa que aparezcan los nodos de
las áreas. Es importante que siempre exista una debida continuidad de los nodos del Mesh.
Debido a ello, al generar Mesh Interno y Externo se debe cuidar que las divisiones sean
compatibles. Un Mesh que no coincida conduce a malos resultados al no darse continuidad.
20. Asignar Cargas de diseño
Pesos unitarios probables de elementos constructivos.
Tabiques y paredes de mampostería.
1 Bloques de arcilla
Espesor (cm) Sin frisar Kg/m2 Frisados por ambas caras
Kg/m2
10 120 180
15 170 230
20 220 280
2 Bloques de
concreto
Espesor (cm) Sin frisar Kg/m2
Frisados por ambas caras Kg/m2
10 150 210
15 210 270
20 270 330
3 Ladrillos macizos
12 220 280
25 460 520
Cortar losa a partir de un objeto línea seleccionada.
Extender líneas a los bordes del elemento shell
Cortar losa a partir de un punto seleccionado en __ grados
Dividir cuadriláteros/triángulos en __ por__ áreas
Dividir cuadriláteros/triángulos en:
Intersecciones con las redes visibles.
Selección de puntos en los bordes.
Intersecciones con selección de objetos de línea.

4
Bloques de
concreto para
ventilación.
De varias
celdas
150
De arcilla 125
De concreto 150
5
Ladrillos de
arcilla de obra
limpia.
macizos 200
perforados 150
Losas nervadas.
Armadas en una dirección.
Espesor total (cm) Peso Kgf/m2
20 270
25 315
30 360
35 415
Armadas en dos direcciones.
20 270
25 315
30 360
35 415
Losas de tabelones.
Los entrepisos constituidos por tabelones de arcilla o de concreto de agregados livianos,
perfiles metálicos, malla electrosoldada y un recubrimiento de concreto de 4 cm de espesor
por encima de la viga tiene los siguientes pesos.
6 x 20 x 60
IPN 8 165
IPN 10 170
IPN 12 175
6 x 20 x 80
IPN 10 185
IPN 12 190
IPN 14 195
8 x 20 x 60
IPN 10 180
IPN 12 185
IPN 14 190
8 x 20 x 80
IPN 12 195
IPN 14 200

Revestimiento de techos.
Tejas:
Tejas curvas de arcilla (2Kgsf/pza; 30 pza/m2
)
- Sin mortero de asiento 50
- Con mortero de asiento 100
Tejas de cemento 60
Tejas asfálticas 8
Laminas corrugadas:
Acero galvanizado (según dimensiones y espesores entre 0.20 y
0.60 mm)
2-6
Acero recubierto con asfalto y aluminio en ambas caras 7
Aluminio (según dimensiones y espesores entre 0.3 y 0.7 mm) 1.15-2.65
Asbesto-Cemento 15
Plastico 2
Otros revestimientos
Kgf/m2
Machihembrados sobre correas de madera 50
Cielos rasos colgantes de paneles livianos 20
Impermeabilizaciones
Acabado de gravilla 60
Acabado de panelas 80
Fieltros de emulsión asfáltica 5
Por capa de fieltro
Manto asfaltico en una sola capa, reforzada interiormente y con acabado exterior.
2 mm de espesor 3
3 mm de espesor 4
4 mm de espesor 5
5 mm de espesor 6
Pavimentos
Baldosas vinílicas o asfálticas sobre capa de mortero de 2 cm 50
Baldosas de gres o cerámica sobre mortero de 3 cm de espesor 80
Granito artificial con un espesor total de 5 cm 100
Mármol de 2 cm sobre mortero de 3 cm 120
Baldosas de parquet sobre mortero de 3 cm 70

Frisos y revestimientos de paredes
Frisos
Peso kgf/m2
por cm de
espesor
Cal y cemento 19
Cal y yeso 17
Cemento 22
Cemento y yeso 19
Yeso 12
Revestimientos
Peso kgf/m2
,con base de
1.5 cm
Porcelana 40
Gres 45
Antepechos, barandas y pasamanos.
Kgf/m
Viviendas y edificaciones de uso privado 50
Edificaciones de uso publico 100
Ver Capitulo 4 de Acciones permanentes de la norma COVENIN- MINDUR 2002-88.

Notas:
General: Aquellos renglones que no tengan valores establecidos, podrán asimilarse a casos
semejantes.
1. Oficinas: 250 kgf/m2. Aulas, Quirófanos y Laboratorios: 300 kgf/m2. Cocinas, Servicios,
etc.: 400 kgf/m2.
2. La que corresponda a su uso, pero no menor de 100 kgf/m2.
3. Para barandas, pasamanos y antepechos, véase la sección 5.3.4.
4. Para balcones con l ≤ 1.20 m. se aplica la nota (2). Independientemente del valor de l, se
aplicará en el extremo del volado una carga lineal de 150 kgf/m.
5. Salas de lectura: 300 kgf/m2. Salas de archivo: Según ocupación y equipos, pero no menor
de 500 kgf/m2. Zona de estanterías con libros: 250 kgf/m2 por cada m. de altura, pero no
menor de 700 kgf/m2. Depósitos de libros, véase nota 8.
6. Para vehículos de pasajeros: 250 kgf/m2 y además se verificará para una carga concentrada
de 900 kgf distribuida sobre un cuadrado de 15 cm de lado y colocada en el punto más
desfavorable. Para autobuses y camiones: 1000 kgf/m2 y además se verificará para una carga

concentrada igual a la carga máxima por rueda distribuida en un cuadrado de 15 cm de lado.
Véase la Sección 5.2.5.
7. Según especificaciones particulares. Para piso de sala de máquinas de ascensores: 2000
kgf/m2, incluyendo el impacto.
8. Según especificaciones particulares, pero no menor de 250 kgf/m2 por metro de altura del
depósito; véase Tabla 4.2. Depósito de libros apilados y estanterías sobre rieles: 1100 kgf/m2
por cada m de altura.
9. Frigoríficos: según especificaciones particulares, pero no menor de 1500 kgf/m2. Morgue:
600 kgf/m2.
10. Las correas deberán verificarse también para una carga concentrada de 80 kgf/m2 ubicada
en la posición más desfavorable.
11. Según las características de los equipos.
Ver Capitulo 5 de Acciones variables de la norma COVENIN- MINDUR 2002-88.
Carga Permanente
Tabiquería (Bloque de arcilla) 180 Kg/m2
Cielo Raso 20 Kg/m2
Acabado de piso (Granito) 100 Kg/m2
Total 300 Kg/m2
Carga variable según uso
Área privada (Oficinas) 250 Kg/m2
Total 250 Kg/m2
Carga variable de techo
Pendiente (-15%) 100 Kg/m2
Total 100 Kg/m2
Carga permanente de techo
Impermeabilización 10 Kg/m2
Pendiente para drenajes 120 Kg/m2
Total 130 Kg/m2
Carga Permanente (Escalera)
Acabados 100 Kg/m2
Total 100 Kg/m2
Carga Variable (Escalera)
Escaleras 500 Kg/m2
.- Ver Norma Covenin Criterios y acciones mínimas para el proyecto de edificaciones.
Capítulo 4, Pesos de Los materiales y elementos constructivos.

20.1. Asignar Carga Variable.
Selección área de losa, Ir a (Assign+Shell loads+Uniform)
.- Carga variable de techo.
Patrón de carga
Agregar a las cargas existentes
Reemplazar las cargas existentes
Borrar las cargas existentes
Dirección de carga

.- Carga Variable entrepiso, Piso 1.
.- Carga Variable Escalera. (Activar vista 3D+ Seleccionar áreas de escalera + Shell loads
Uniform).

20.2.Asignar Carga Permanente.
El programa Etabs V13, Considera el Peso propio de los elementos asignados, llámese;
Vigas, columnas, losas, elementos deck, la carga a asignar se define como sobre carga
permanente (Scp/ Super dead), se debe evaluar el uso de la edificación para definir estas
cargas adicionales. Tal como se define en la tabla xxx
Selección área de losa, Ir a (Assign+Shell loads+Uniform)
.- Carga Permanente entrepiso, Piso 1.
Patrón de carga

.- Carga Permanente, Techo.
.- Carga Permanente Escalera.
(Activar vista 3D+ Seleccionar áreas de escalera + Shell loads Uniform).

21. Definir el diafragma.
Rigidez de los diafragmas.
En los métodos de análisis dados en esta Norma se presupone que los pisos, techos y sus
conexiones actúan como diafragmas indeformables en su plano, y están diseñados para
transmitir las fuerzas a los elementos verticales del sistema resistente a sismos.
Ver Capitulo 8.3.3 de la Norma Covenin - Mindur 1756-1-2001 Edificaciones
Sismorresistentes pag 39.
Los procedimientos de análisis de los Art. 9.3 a 9.6, así como la verificación de los
desplazamientos asociada, presuponen que los pisos poseen una rigidez tal que pueden
modelarse como diafragmas infinitamente rígidos en su plano. Este es el caso de
edificaciones cuyos pisos y cubiertas estén constituidos por losas o placas, macizas o
nervadas, siempre que incluyan un espesor uniforme de 4 cm o más, o por otros elementos
de rigidez horizontal equivalente. En consecuencia, el cortante deberá distribuirse entre sus
elementos resistentes en proporción a las rigideces de éstos, considerando además los efectos
torsionales. En general, se admite que las losas o placas de concreto armado tienen la rigidez
apropiada para actuar en las condiciones que se han estipulado en el articulado respectivo, y
que solamente en casos excepcionales se requerirán cálculos específicos. En todo caso,
estarán limitadas por los requisitos de desplazabilidad general establecidos en las normas de
diseño.
En general, se admite que las losas o placas de concreto armado tienen la rigidez apropiada
para actuar en las condiciones que se han estipulado en el articulado respectivo, y que
solamente en casos excepcionales se requerirán cálculos específicos. En todo caso, estarán
limitadas por los requisitos de desplazabilidad general establecidos en las normas de diseño.
Si los pisos no poseen la rigidez necesaria para lograr la distribución de fuerzas cortantes, se
deberá considerar su flexibilidad en el análisis para lo cual se puede aplicar el método del
Artículo 9.7.
Independientemente de las irregularidades señaladas en la Sección 6.5.2 para los diafragmas,
se recomienda considerar el diafragma flexible a efectos de utilizar e! método del Art. 9.7,
cuando las derivas o cortantes calculados estáticamente con la flexibilidad del diafragma
exceda el treinta por ciento (30%) de los calculados con diafragma rígido.
Ver Capitulo 8.3.3 de la Norma Covenin - Mindur 1756-2-2001 Edificaciones
Sismorresistentes Parte 2: Comentarios pag 65.
Clasificación según la Regularidad de la estructura. Ver Capitulo 6.5 de la Norma Covenin -
Mindur 1756-1-2001 Edificaciones Sismorresistentes pag 28
Edificación de Estructura Regular.
Se considerará regular la edificación que no esté incluida en ninguna de las especificaciones
indicadas en la Edificación de Estructura Irregular.

Edificación de Estructura Irregular.
Para las irregularidades tipificadas como a.4, b.1 y b.2 en la Sección 6.5.2, así como en los
sistemas estructurales Tipo I con columnas articuladas en su base, los valores de R serán
minorados multiplicando los valores de la Tabla 6.4 por 0.75, sin que sean menores que 1.0.
En el caso de las irregularidades a.1, a.2, a.7, a.8 y a.9 las solicitaciones obtenidas del análisis
serán multiplicadas por 1.3 en todos los elementos del entrepiso donde se localice la
irregularidad, y los de los entrepisos inferiores.
Se considera irregular la edificación que en alguna de sus direcciones principales presente
alguna de las características siguientes:
a) Irregularidades Verticales.
a.1) Entrepiso blando.
La rigidez lateral de algún entrepiso, es menor que 0.70 veces la del entrepiso superior, o
0.80 veces el promedio de las rigideces de los tres entrepisos superiores. En el cálculo de las
rigideces se incluirá la contribución de la tabiquería; en el caso de que su contribución sea
mayor para el piso inferior que para los superiores, esta se podrá omitir.
a.2) Entrepiso débil.
La resistencia lateral de algún entrepiso, es menor que 0.70 veces la correspondiente
resistencia del entrepiso superior, o 0.80 veces el promedio de las resistencias de los tres
entrepisos superiores. En la evaluación de la resistencia de los entrepisos se incluirá la
contribución de la tabiquería; en el caso de que su contribución sea mayor para el piso inferior
que para los superiores, esta se podrá omitir.
a.3) Distribución irregular de masas de uno de los pisos contiguos.
Cuando la masa de algún piso exceda 1.3 veces la masa de uno de los pisos contiguos. Se
exceptúa la comparación con el último nivel de techo de la edificación. Para esta verificación
la masa de los apéndices se añadirá al peso del nivel que los soporte.
a.4) Aumento de las masas con la elevación.
La distribución de masas de la edificación crece sistemáticamente con la altura.
Para esta verificación la masa de los apéndices se añadirá al peso del nivel que los soporte.
a.5) Variaciones en la geometría del sistema estructural.
La dimensión horizontal del sistema estructural en algún piso excede 1.30 la del piso
adyacente. Se excluye el caso del último nivel.

a.6) Esbeltez excesiva.
El cociente entre la altura de la edificación y la menor dimensión en planta de la estructura a
nivel de base exceda a 4. Igualmente cuando esta situación se presente en alguna porción
significativa de la estructura.
a.7) Discontinuidad en el plano del sistema resistente a cargas laterales.
De acuerdo con alguno de los siguientes casos:
i) Columnas o muros que no continúan al llegar a un nivel inferior distinto al nivel de base.
ii) El ancho de la columna o muro en un entrepiso presenta una reducción que excede el
veinte por ciento (20%) del ancho de la columna o muro en el entrepiso inmediatamente
superior en la misma dirección horizontal.
iii) El desalineamiento horizontal del eje de un miembro vertical, muro o columna, entre dos
pisos consecutivos, supera 1/3 de la dimensión horizontal del miembro inferior en la
dirección del desalineamiento.
a.8) Falta de conexión entre miembros verticales.
Alguno de los miembros verticales, columnas o muros, no está conectado al diafragma de
algún nivel.
a.9) Efecto de columna corta.
Marcada reducción en la longitud libre de columnas, por efecto de restricciones laterales tales
como paredes, u otros elementos no estructurales.
a) Irregularidades en planta.
b.1) Gran excentricidad.
En algún nivel la excentricidad entre la línea de acción del cortante en alguna dirección, y el
centro de rigidez supera el veinte por ciento (20%) del radio de giro inercial de la planta.
b.2) Riesgo torsional elevado.
Si en algún un piso se presenta cualquiera de las siguientes situaciones:
i) El radio de giro torsional rt en alguna dirección es inferior al cincuenta por ciento (50%)
del radio de giro inercial r.
ii) La excentricidad entre la línea de acción del cortante y el centro de rigidez de la planta
supera el treinta por ciento (30%) del valor del radio de giro torsional rt en alguna dirección.

b.3) Sistema no ortogonal.
Cuando una porción importante de los planos del sistema sismorresistente no sean paralelos
a los ejes principales de dicho sistema.
b.4) Diafragma flexible.
i) Cuando la rigidez en su plano sea menor a la de una losa equivalente de concreto armado
de 4 cm de espesor y la relación largo/ancho no sea mayor que 4.5.
ii) Cuando un número significativo de plantas tenga entrantes cuya menor longitud exceda el
cuarenta por ciento (40%) de la dimensión del menor rectángulo que inscribe a la planta,
medida paralelamente a la dirección del entrante; o cuando el área de dichos entrantes supere
el treinta por ciento
(30%) del área del citado rectángulo circunscrito.
iii) Cuando las plantas presenten un área total de aberturas internas que rebasen el veinte por
ciento (20%) del área bruta de las plantas.
iv) Cuando existan aberturas prominentes adyacentes a planos sismorresistentes importantes
o, en general, cuando se carezca de conexiones adecuadas con ellos.
v) Cuando en alguna planta el cociente largo/ancho del menor rectángulo que inscriba a dicha
planta sea mayor que 5.
Ir a (Define+ Diaphragms...+Modify/Show Diaphragm).
Agregar nuevo diafragma
Modificar diafragma

21.1. Seleccionar área de losas, por planta para asignar el diafragma.
Ir a (Assign+Shell+ Diaphragms…+ Dn+ Apply+Ok)
Nombrar diafragma.
Rigidity: rigidez
.-Rigid: rigido (Edificación
de estructura regular)
.-Semirigid: Semirigido
(Edificacion de estructura
irregular).
Diafragma.

.- Diafragma rígido aplicado a planta Piso1.
Seleccionar D1/ o Dn

.- Diafragma rígido aplicado a la planta de techo.
22. Chequeo del modelo matemático.
.- Verificar que no se encuentren líneas montadas, solapadas, errores de geometría.
Ir a (Analyze+Check model).

23. Corrida y chequeo del modelo matemático.
Ir a (Analize+Run Analysis).
Establecer grados de libertad activos
Establecer los casos de carga para funcionar
Opciones avanzadas de SAPfire
Configuración de mesh para losas
Configuración de mesh para muros
Modelo activo
Modificar la geometría deformada
Último análisis registro de ejecución
Desbloquear modelo
ejecución
Análisis de ejecución

.- Vista 3D. Modelo Deformado
.- Vista de pórtico, Modelo deformado

24. Chequeo del modelo matemático.
Ir a (Analyze+Last analysis run log…)
.- Resumen del análisis realizado, chequear que no existan advertencias (Warning).
Último análisis, registro de ejecución.

25. Chequeo del cortante basal
Existen dos chequeos que deben hacerse al corte basal, ambos exigidos en la Norma de
Edificaciones Sismorresistentes COVENIN-MINDUR 1756-2001. El Primer chequeo donde
se determina el coeficiente sísmico dado en el Artículo 7.1 donde:
𝑉0
𝑤
≥
𝛼𝐴0
𝑅
Corte basal mínimo
Dónde: α=1 Ao=0,30 y R= 4
El segundo, especificado en el artículo 9.4.6 “Control de Cortante Basal y Valores Diseño”.
Este artículo especifica que el corte basal deducido de la combinación modal Vo debe ser
comparado con Vo*, el cual se calcula para T=1.6Ta. Cuando el valor de Vo sea menor a
Vo* los valores para el diseño deben multiplicarse por Vo*/Vo. Esto es con el objeto de
tomar en cuenta que la rigidez de la tabiquería puede modificar el periodo de vibración de
los modos, disminuyéndolos e introduciéndose en consecuencia fuerzas sísmicas mayores.
Ambos requisitos de control de cortante se logran acortando la longitud del espectro de
diseño. Tomando como valor límite del desarrollo del periodo en la curva espectral T=1.6
Ta, se asegura que para periodos mayores el programa tome el valor de aceleración
correspondiente a ese último valor de periodo, ya que la curva se convierte en una recta
horizontal con el último valor de la aceleración espectral, sin la necesidad de multiplicar por
el cociente Vo*/Vo los valores para el diseño.
Para controlar Vo/W en 0.075 se deben realizar corridas sucesivas de la estructura, si el
Vo/W es menor que este valor se acorta el espectro y se vuelve a correr hasta que cumpla
con el valor mínimo.
TABLE: Story Forces (Ton-m)
Story
Load
Case/Combo Location P VX VY T MX MY
tonf tonf tonf tonf-m tonf-m tonf-m
TECHO SISMO Max Top 0 8,6442 9,0481 83,0868 0 0
TECHO SISMO Max Bottom 0 8,6442 9,0481 83,0868 27,1444 25,9326
P1 SISMO Max Top 0 14,992 14,7203 134,7442 27,1444 25,9326
P1 SISMO Max Bottom 0 15,5154 15,1154 139,6549 69,3 69,9398
1.45 ≥ 0.075

De la tabla anterior se puede observar que el menor corte basal es en dirección “Y” Voy =
14.720 Ton.
TABLE: Centers of Mass and Rigidity
Story Diaphragm Mass X Mass Y XCM YCM
Cumulative
X
Cumulative
Y XCCM YCCM
tonf-
s²/m
tonf-
s²/m m m tonf-s²/m tonf-s²/m m m
TECHO D1 3,77992 3,77992 7,5 4 3,77992 3,77992 7,5 4
P1 D1 6,36518 6,36518 7,5039 3,6318 10,1451 10,1451 7,5025 3,769
El peso del edificio es W = 10.15 El valor de Vo/W es de 1.45, lo cual se ajusta a la exigencia
de corte basal mínimo. Si fuera menor, basta entonces con reducir la longitud de periodos del
espectro para obligar a que el cortante aumente hasta que cumpla con el valor mínimo
normativo.
26. Chequeo de participación de masas.
Ir a (Display+Show Tables+Analysis+Results+Modal Results+Modal participating
mass ratios).

26.1. Exportar tabla a Excel.
Mode Period SUMUX SUMUY Sum RX Sum RY Sum RZ
sec
1 0,541 0,7876 0,0073 0,0019 0,1814 0,0399
2 0,462 0,8219 0,3188 0,1123 0,1916 0,5111
3 0,458 0,8233 0,7475 0,2696 0,1945 0,8728
4 0,186 0,9685 0,7482 0,2728 0,8367 0,8737
5 0,169 0,9686 0,9507 0,8271 0,8374 0,8749
6 0,155 0,9738 0,9541 0,8337 0,8542 0,9891
7 0,048 0,9738 0,9549 0,8348 0,8542 0,9891
8 0,041 0,9761 0,9552 0,8356 0,867 0,9926
9 0,039 0,9842 0,9688 0,8686 0,9115 0,9951
10 0,035 0,9861 0,989 0,9439 0,9218 0,9951
Masas Activadas Totales (ETABS)
Masas Globales (Kgf*sg2/m)
MX MY MZ
10145.1 10145.1 10145.1
TABLE: Base Reactions
Load
Case/Combo FX FY FZ MX MY MZ X Y Z
kgf kgf kgf kgf-m kgf-m kgf-m m m m
0 0 110283.36 438,5218 -827,7381 0 0 0 0

27. Chequeo de las derivas o control de los desplazamientos.
La verificación del cumplimiento de los valores de la tabla se hará en cada línea resistente
o en los puntos más alejados del centro de rigidez. El cociente que sigue, no excederá en
ningún nivel los valores dados en la tabla 10.1:
𝛿𝑖
(ℎ𝑖 − ℎ𝑖 − 1)
Donde:
(ℎ𝑖 − ℎ𝑖 − 1)= Separación entre pisos o niveles consecutivos.
Deriva Limite= 0.024
Tipo y disposición de los elementos nos
estructurales
Edificaciones
Grupo A Grupo B1 Grupo B2
Susceptibles de sufrir daños de
deformaciones de la estructura
0.012 0.015 0.018
No susceptibles de sufrir daños por
deformaciones de la estructura
0.016 0.020 0.024
Ver Covenin-Mindur 1756-1-2001 Edificaciones Sismorresistentes, pg 57, 58.
Reacciones en la Base
Combinación = 100CP + %CV
Peso W = 110283.36 90.24%
Masa = 11241.93 Correcta definición de variables dinámicas

27.1. Tabla de derivas de la estructura modelada
Ir a (Display+Show Tables+Analysis+Results+Displacements+Story Drifts).
.- Ver datos para caso de carga; SISMO max.

27.2. Exportar tabla a Excel
27.3. Tabla de derivas elástica e inelástica.
Desplazamientos laterales totales
El desplazamiento lateral total ∆𝑖 del nivel i se calculará como:
∆𝑖 = 0.8 𝑅 ∆𝑒𝑖
.- Los valores de la deriva inelástica se encuentran por debajo del valor límite.
∆𝑖 < 0.024
TABLE: Story Drifts
Story Load Case/Combo Label Item Drift ELASTICA INELASTICA
Drift X Drift Y Drift X Drift Y
TECHO SISMO Max 11 Max Drift X 0,003174 0,0032 0,0102 0,0000
TECHO SISMO Max 13 Max Drift Y 0,00294 0,0029 0,0000 0,009
P1 SISMO Max 11 Max Drift X 0,002761 0,0028 0,0088 0,0000
P1 SISMO Max 13 Max Drift Y 0,002067 0,0020 0,0000 0,0064

28. Chequeo de las masas participativas
Ir a (Display+Show Tables+Analysis+Results+Modal Results+Modal participating
mass ratios).
28.1. Exportar tabla a Excel.
Ver Covenin-Mindur 1756-1-2001 Edificaciones Sismorresistentes, pg 51

28.2. Tabla: Participación de las masas.
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
Mode Period UX UY UZ
Sum
UX
Sum
UY
Sum
UZ RX RY RZ
Sum
RX
Sum
RY
Sum
RZ
sec
1 0,524 0,5945 0,0249 0 0,5945 0,0249 0 0,0064 0,1453 0,2346 0,0064 0,1453 0,2346
2 0,482 0,03 0,7447 0 0,6245 0,7696 0 0,241 0,0068 0,0003 0,2474 0,1521 0,235
3 0,461 0,1728 0,0042 0 0,7972 0,7738 0 0,0019 0,0751 0,6471 0,2493 0,2272 0,8821
4 0,197 0,1501 2,09E-05 0 0,9474 0,7738 0 2,87E-05 0,5626 0,0043 0,2493 0,7898 0,8864
5 0,189 0,0006 0,1863 0 0,948 0,9601 0 0,5845 0,0011 0,0007 0,8338 0,7909 0,8871
6 0,169 0,0255 0,0033 0 0,9735 0,9634 0 0,0077 0,0631 0,1012 0,8416 0,854 0,9883
7 0,041 0,0005 0,0036 0 0,974 0,9671 0 0,0114 0,0014 0,0002 0,8529 0,8555 0,9885
8 0,04 0,0007 0,0211 0 0,9747 0,9882 0 0,0838 0,0048 0,0018 0,9367 0,8602 0,9903
9 0,039 0,0007 0,0004 0 0,9754 0,9886 0 0,0011 0,0014 0,0018 0,9378 0,8616 0,9921
10 0,034 0,0119 0,0004 0 0,9873 0,989 0 0,0044 0,0637 0,0032 0,9422 0,9253 0,9953
Nota: si la cantidad de modos ingresados inicialmente, no alcanza el 90% mínimo de masa
participativa de la estructura, se debe aumentar el número de modos hasta que cumpla tal
criterio.
29. Diseño de estructura de acero
Perfiles tipo box, Unicon. Ir a (Design+Steel frame design+Start design/Check).

.- Vista 3d- Corrida de modelo matemático para elementos tipo box y vigas de carga.
29.1. Revisión demanda / capacidad de columna y vigas.
Ir a (Design+Steel frame design+ Display design info…)
Valores de Relación Demanda/Capacidad a
Fuerza Axial y Flexión, con indicación de
colores.
Colores de Relación Demanda/Capacidad a
Fuerza Axial y Flexión. Valores de Relación
Demanda/Capacidad a Corte.
Colores de Relación Demanda/Capacidad a
Fuerza Axial y Flexión (sin valores).

.- Valores de: Vista de pórtico, Relación demanda/Capacidad
29.2. Diseño de estructura de acero, perfiles tipo I, Properca.
Ir a (Design+composite beam design+Start design/Check).

.- Vista 3d- Corrida de modelo matemático para elementos tipo I.
29.2.1. (Design+Composite beam design+ Display design info…)

.- Valores de: Vista en planta, Relación demanda/Capacidad en correas.
Nombre de vigas
Grupo de diseño
Datos de diseño
Esfuerzo cedente
Cargas constructivas
Cargas finales
Carga variable
Carga total.
Etiquetas
Datos de diseño.
Coeficiente de suficiencia
por resistencia.
Coeficiente de suficiencia
por flecha.
Conectores de corte
Contraflecha
Reacciones en los extremos

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