Este documento describe las especificaciones técnicas para las instalaciones eléctricas de una industria fabricante de cierres. Incluye detalles sobre los materiales y normas utilizados, planos de alumbrado, enchufes y fuerza, y cálculos justificativos para la subestación y los alimentadores.

1. DESCRIPCION DE LA OBRA
Las presentes Especificaciones Técnicas, rigen para la construcción y puesta en
servicio del Proyecto de Instalaciones Eléctricas de una Industria fabricante de
cierres ubicada en avenida Carlos Valdovinos Nº 250.
Las instalaciones eléctricas de Alumbrado, Fuerza, y ductos de Alimentadores,
Sub Alimentadores y tipos de conductores utilizados en el proyecto, se ejecutaron
conforme a las Normas NCH Eléctrica 4/2003.
Estas especificaciones técnicas son parte integrante del proyecto de instalaciones
eléctricas, además complementaron las notas, trazados y detalles mostrados en
los planos.
Los planos indicaron las disposiciones generales de las instalaciones como fueron
la ubicación de equipos, recorrido de los alimentadores y circuitos. Sin embargo,
debió consultarse al proyecto de Arquitectura la ubicación definitiva de los
tableros, enchufes, interruptores y lámparas.
El Instalador respetó los planos y las especificaciones técnicas que le fueron
entregados. De igual modo respetó las Normas que la Superintendencia de
Electricidad y Combustible (SEC), emitió en el futuro, con efecto retroactivo a la
fecha de emisión del proyecto.
En caso de discrepancia entre las condiciones del terreno y los planos, o entre
planos y especificaciones, o en caso de indefinición de algún material, el
Instalador se dirigió al Inspector Técnico de la Obra (ITO.), quién decidió, haciendo
las consultas que estimó necesario, solicitando autorización por escrito a la ITO.
Cualquier consulta o verificación, relacionado con medidas, alturas, niveles, se
coordinó con el Proyecto de Arquitectura.
El Instalador, tomó todas las medidas de seguridad, para evitar posibles
accidentes o fallas durante la ejecución de la obra.
Fue de cargo del Instalador el suministro y montaje de todos los materiales, a
emplear para el buen funcionamiento de esta obra.
Todos los materiales y accesorios, que se emplearon en esta obra son nuevos
(Sin uso) y cuentan con las correspondientes aprobaciones de los organismos
respectivos (SEC.), para ser utilizados en el país.
Todas las obras civiles tales como, excavaciones, retapes de ductos embutidos,
pasadas de muros, entre otras fueron ejecutadas por el Instalador.

2. Se coordino con las otras especialidades a fin de evitar interferencia en los otros
servicios, todos los trabajos se programaron de acuerdo al Cronograma General
(Carta Gantt) de Ejecución de la obra.
Las obras fueron ejecutadas por un Instalador Clase B, quién se hace responsable
ante la I.T.O., de la correcta ejecución de ella.
El Instalador entregó una copia de planos “Como construido”, donde se consignan
los cambios que se produjeron durante la construcción.
El Instalador efectuó todos los trámites que fueron requeridos en SEC y Cia.
Eléctrica Distribuidora.
El Instalador debió efectuar pruebas de resistencias de mallas, aislación, rotación
de fases, continuidad de circuitos, identificación de equipos, verificación al
alambrado de control, ajuste y pruebas de dispositivos de protección.
En toda la instalación antes de ser energizada, se realizaron las pruebas de
aislación correspondientes con Megger de 1.000 V. durante 1 minuto.
El Instalador debió inspeccionar antes de su montaje, el correcto conexionado y la
puesta en servicio del equipo eléctrico, (como revisar que no hubiese elementos
quebrados, sueltos y cortados).
Los planos definitivos de instalaciones eléctricas, anteriormente definido, esta
constituido por los siguientes documentos:
•
•
•
Lámina 1 de 3
Lámina 2 de 3
Lámina 3 de 3
:
:
:
Planta de Alumbrado.
Planta de Alumbrado Enchufes y Fuerza.
Esquemas Unilineales y Cuadros de Cargas.
EMPALME.

3. El Empalme sugerido después de una visita a terreno por la Compañía de
Electricidad correspondiente es un Empalme en AT, que se rige por la norma EA –
1202 el cual ira adosado a la pared de la entrada principal de la Industria que
contendrá todos los componentes relacionados con el medidor de energía. Según
la potencia instalada en la Industria se sugiere un Empalme Trifásico de la
siguiente potencia (249.15 Kw) correspondiente a una protección de 400 (A), la
cual cubre las necesidades de energía requerida por la Industria.
TARIFA.
La tarifa a seleccionar para la industria será la tarifa con demanda máxima leída
en alta tensión AT - 3.
Pueden optar a esta tarifa los clientes que tengan un medidor con registrador de
demanda máxima y registro simple de energía
La opción con demanda máxima leída considera la determinación de la demanda
a facturar sobre la base de potencias efectivamente solicitadas a la red por lo que
es ventajosa para aquellos clientes que puedan autocontrolar su demanda máxima
de potencia.
CALCULOS JUSTIFICATIVOS

4. Calculo de Sub Estación.
Según lo proyectado con respecto a los circuitos de Alumbrado y Fuerza
necesarios para la ejecución del proyecto de Instalación Eléctrica de la Industria
en cuestión, se obtuvo un valor de potencia total instalada de
249,15 KW.
Luego, aplicando un factor de demanda a la Industria de un 80 %, el valor de
potencia máxima queda determinada de la siguiente manera:
×F .D.
P Max = P
instalada
•
Reemplazando en la ecuación:
P Max = 249 ,15 ×0.8 = 199.32 KW.
Obtenido el valor de Potencia Máxima Demandada, se obtiene el valor de
Potencia Aparente que consume la Instalación Eléctrica de la Industria, mediante
el siguiente criterio:
P
S = Cs ϕ =
o
•
Reemplazando:
S=
1 ,3 K
99 2 W
0,95
= 209.81 KVA.
Según el valor de Potencia Aparente obtenido, se ha dispuesto una Sub Estación
de 250 KVA.

5. Obtenido el valor de Potencia Aparente, se obtiene el valor de Corriente total que
consume la Instalación Eléctrica de la Industria, mediante el siguiente criterio:
Itotal =
•
St
=
3 ×Vl
Así, reemplazando en la formula de corriente total:
Itotal =
209810 VA
= 318,77 A.
3 ×380 V
Protección de la Sub Estación.
Para efectos del cálculo de la protección en el lado de M.T. de la Sub Estación se
calculara de la siguiente manera:
Iprimario =
Pot .SS / EE
3 ×12 KV
Reemplazando en la ecuación:
Iprimario =
250 KVA
= 12.03 A
3 ×12 KV
Se utilizaran fusibles para la protección con el fin de que la capacidad nominal de
este no debiere exceder de 1.5 veces la corriente nominal de entrada de la Sub
Estación.
Por lo tanto, la corriente del fusible queda determinada de la siguiente manera:
1
Ifus = I primario × .5
Reemplazando en la ecuación anterior:
3 1
Ifus = 12 ,0 × .5 = 18,04 A
Por lo tanto se utilizara un fusible de características 20 T

6. Calculo del Alimentadores.
Según el punto 7 de la Norma Eléctrica NCH 4/2003 sobre Alimentadores se
establece que:
Alimentadores propiamente tales: son aquellos que van entre el equipo de medida
y el primer tablero de la instalación, o los controlados desde el tablero general y
que alimentan tableros generales auxiliares o tableros de distribución.
Subalimentadores: son aquellos que se derivan desde un alimentador
directamente o a través de un tablero da paso, o bien, los controlados desde un
tablero general auxiliar.
•
Calculo de Alimentador General
La sección del Alimentador General será obtenida según el máximo valor de
Corriente que entrega la Sub-Estación a plena carga.
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
Pot .SS / EE
=
3 ×380 V
Reemplazando:
Imax =
250000
= 379.84 A
3 ×380 V
Con este valor de Corriente máxima se obtiene la sección del alimentador General
mediante el siguiente criterio:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados

7. según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C.
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo TN, tiene una
sección de 253,2 mm2 equivalente a 500 MCM, según las medidas dispuestas por
el fabricante (COSESA).

8. La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A)
Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Los valores indicados en las tablas Nº 8.7 y Nº 8.7a para conductores en
ductos o en cables, son aplicables a tres conductores colocados en un
mismo ducto o cable. En caso de circuitos trifásicos no se
considerará al neutro como un cuarto conductor y al conductor
de tierra de protección en ningún caso se le considerará como
un conductor activo al fijar la capacidad de transporte de una
línea. Si el número de conductores activos colocados en un mismo
ducto o cable excede de tres, se deberá disminuir la capacidad de
transporte de cada uno de los conductores individuales de acuerdo al
factor de corrección fn indicado en la tabla Nº 8.8. En igual forma, si la
temperatura ambiente excede de 30ºC la capacidad de transporte de los
conductores se deberá disminuir de acuerdo al factor de corrección ft
indicado en las tablas Nº 8.9 y Nº 8.9a.
Por lo tanto se considera según la tabla y por el número de conductores
dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1.

9. Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:
I S = 430 × 0.96 ×1
I S = 412,8 A.
Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.

10. •
Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 1.
La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 1 será obtenida según el valor de
Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
Pot .T .D.F . AN º1
3 ×380 V ×C ϕ
os
=
Reemplazando:
Imax =
59 .35 KW
= 94.92 A
3 ×380 V × 0.95
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C, ilustrada anteriormente:
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene
una sección de 33,6 mm2 equivalente a 2 AWG, según las medidas dispuestas por
el fabricante COSESA.
La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A)
Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:
Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos
en tubería, un factor de corrección de 1.

11. Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,
ilustrada anteriormente:
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:
I S = 130 × 0.96 ×1
I S = 124,8 A.
Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.

12. •
Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.
La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2 será obtenida según el valor de
Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
P .T .D.F . A º 2
ot
N
3 ×380 V ×C ϕ
os
=
Reemplazando:
Imax =
189 .8 KW
= 303.55 A
3 ×380 V × 0.95
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C, ilustrada anteriormente:
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene
una sección de 177 mm2 equivalente a 350 MCM, según las medidas dispuestas
por el fabricante (COSESA).
La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).
Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:
Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos
en tubería, un factor de corrección de 1.

13. Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,
ilustrada anteriormente:
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:
I S = 350 × 0.96 ×1
I S = 336 A.
Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.

14. •
Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 1.1.
La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 1.1 será obtenida según el valor de
Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
P t .T .D.F . A º1.1
o
N
3 ×3 0 V ×C s ϕ
8
o
=
Reemplazando:
Imax =
8.7 KW
= 13.91 A
3 ×380 V × 0.95
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C, ilustrada anteriormente:
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene
una sección de 2,08 mm2 equivalente a 14 AWG, según las medidas dispuestas
por el fabricante (COSESA).
La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).
Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:
Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos
en tubería, un factor de corrección de 1.

15. Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,
ilustrada anteriormente:
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:
I S = 25 × 0.96 ×1
I S = 24 A.
Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.

16. •
Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.1.
La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.1 sera obtenido según el valor de
Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
P t .T .D.F . A º 2.1
o
N
3 ×3 0 V ×C s ϕ
8
o
=
Reemplazando:
Imax =
79 .04 KW
= 126.41 A
3 ×380 V × 0.95
Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C, ilustrada anteriormente:
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene
una sección de 42,4 mm2 equivalente a 1 AWG, según las medidas dispuestas por
el fabricante (COSESA).
La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).
Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:
Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos
en tubería, un factor de corrección de 1.

17. Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,
ilustrada anteriormente:
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:
I S = 150 × 0.96 ×1
I S = 144 A.
Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.

18. •
Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.2.
La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.2 sera obtenido según el valor de
Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
P t .T .D.F . A º 2.2
o
N
3 ×3 0 V ×C s ϕ
8
o
=
Reemplazando:
Imax =
103 .5 KW
= 165.53 A
3 ×380 V × 0.95
Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C, ilustrada anteriormente:
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene
una sección de 67,4 mm2 equivalente a 2/0 AWG, según las medidas dispuestas
por el fabricante (COSESA).
La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).
Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:
Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos
en tubería, un factor de corrección de 1.

19. Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,
ilustrada anteriormente:
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:
I S = 195 × 0.96 ×1
I S = 187,2 A.
Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.

20. •
Calculo de Alimentador de T.D.A.A Nº 2.3.
La sección del Alimentador del T.D.A.A Nº 2.3 sera obtenido según el valor de
Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
P t .T .D. A. A º 2.3
o
N
3 ×3 0 V ×C s ϕ
8
o
=
Reemplazando:
Imax =
2.3KW
= 11 A
3 ×380 V × 0.95
Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C, ilustrada anteriormente:
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene
una sección de 2,08 mm2 equivalente a 14 AWG, según las medidas dispuestas
por el fabricante (COSESA).
La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).
Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:

21. Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos
en tubería, un factor de corrección de 1.
Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,
ilustrada anteriormente:
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:
I S = 25 × 0.96 ×1
I S = 24 A.

22. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.
•
Calculo de Alimentador de T.D.A.A Nº 2.4.
La sección del Alimentador del T.D.A.A Nº 2.4 sera obtenido según el valor de
Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
P t .T .D. A. A º 2.4
o
N
3 ×3 0 V ×C s ϕ
8
o
=
Reemplazando:
Imax =
2.95 KW
= 14.11 A
3 ×380 V × 0.95
Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C, ilustrada anteriormente:
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene
una sección de 2,08 mm2 equivalente a 14 AWG, según las medidas dispuestas
por el fabricante (COSESA).
La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).
Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:

23. Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:
Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos
en tubería, un factor de corrección de 1.
Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,
ilustrada anteriormente:
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:

24. I S = 25 × 0.96 ×1
I S = 24 A.
Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.
•
Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.1.1
La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.1.1 sera obtenido según el valor de
Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
P t .T .D.F . A º 2.1.1
o
N
3 ×3 0 V ×C s ϕ
8
o
=
Reemplazando:
Imax =
47 .65 KW
= 76.21 A
3 ×380 V × 0.95
Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C, ilustrada anteriormente:
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene
una sección de 21,2 mm2 equivalente a 4 AWG, según las medidas dispuestas por
el fabricante (COSESA).
La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).

25. Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:
Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos
en tubería, un factor de corrección de 1.
Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,
ilustrada anteriormente:
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:

26. I S = 95 × 0.96 ×1
I S = 91,2 A.
Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.
•
Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.2.1.
La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.2.1 sera obtenido según el valor de
Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero
Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:
Imax =
P t .T .D.F . A º 2.2.1
o
N
3 ×3 0 V ×C s ϕ
8
o
=
Reemplazando:
Imax =
81 KW
= 129.54 A
3 ×380 V × 0.95
Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre
Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:
30º C, ilustrada anteriormente:
El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene
una sección de 42,4 mm2 equivalente a 1 AWG, según las medidas dispuestas por
el fabricante (COSESA).
La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y
mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y
conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).

27. Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor
de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por
Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:
Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos
en tubería, un factor de corrección de 1.
Además:
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre
Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente
por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,
ilustrada anteriormente:
Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y
una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se
obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente
de 0.96.
Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003
Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores
fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por
la expresión:
I S = I t × ft × f n
Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.

28. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor
de corriente de servicio:
I S = 150 × 0.96 ×1
I S = 144 A.
Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias
propuestas por el sistema.
Calculo de Voltaje de Perdida de Alimentadores.
Según el punto 7.1.1.3 de la Norma Eléctrica NCH 4/2003 establece que:
La sección de los conductores de los alimentadores o subalimentadores
será tal que la caída de tensión provocada por la corriente máxima que
circula por ellos, no exceda del 3% de la tensión nominal de la
alimentación, siempre que la caída de tensión total en el punto más
desfavorable de la instalación no exceda del 5% de dicha tensión.
Para efectos de cálculo se utilizara como tensión nominal de alimentación 220V,
lo permite aumentar el rango de seguridad en el cálculo de voltaje de perdida de
los alimentadores de la instalación.
Donde:
Vp =
3 ×220 V
= 6,6 V
100
El cálculo el voltaje de perdida de los alimentadores se realizo mediante el
siguiente criterio:
Vp =
ρ×L ×I
Sc
=

29. Para sistema trifásico.
Vp =
2×ρ×L ×I
=
Sc
Para sistema monofásico
Donde:
ρ
=
Resistividad del material del conductor (cobre) = 0.018
L
I
Sc
=
=
=
Largo del conductor en metros.
Corriente en Amper.
Sección del conductor en mm2
Alimentador desde SS/EE. hasta T.G.F.A.
POTENCIA
CORRIENTE
CONDUCTORES
FASES
CONDUCTOR NEUTRO
CONDUCTOR T.p.
LARGO
199.32 KW.
318.77 A.
3x253.2mm² - THHN
1x253.2mm² - THHN
------------------------------------------9 mts.
Vp =
Vp =
ρ×L ×I
Sc
=
0.018 ×9 ×318 .77
=
253 .2
Vp = 0.2 V
Ω× mm 2
m

30. Alimentador desde T.D.F.A. hasta T.D.F.A.Nº1
POTENCIA
CORRIENTE
CONDUCTORES
FASES
CONDUCTOR NEUTRO
CONDUCTOR T.p.
LARGO
59.35 KW.
94.92 A.
3x33.6mm² - THHN
1x33.6mm² - THHN
13.3 mm2 - THHN
20 mts.
Vp =
Vp =
ρ×L ×I
Sc
=
0.018 × 20 ×94 .92
=
33 .6
Vp = 1.01 V
Alimentador desde T.D.F.A. hasta T.D.F.A.Nº2
POTENCIA
CORRIENTE
CONDUCTORES
FASES
CONDUCTOR NEUTRO
CONDUCTOR T.p.
LARGO
189.8 KW.
303.55 A.
3x177mm² - THHN
1x177mm² - THHN
67.4 mm2 - THHN
35 mts.
Vp =
Vp =
ρ×L ×I
Sc
=
0.018 ×35 ×303 .55
=
177
Vp = 1.08 V
Alimentador desde T.D.F.A.Nº1 hasta T.D.F.A.Nº1.1
POTENCIA
CORRIENTE
8.7 KW.
13.91 A.

31. CONDUCTORES
FASES
CONDUCTOR NEUTRO
CONDUCTOR T.p.
LARGO
3x2.08mm² - THHN
1x2.08mm² - THHN
2.08 mm2 - THHN
15 mts.
Vp =
Vp =
ρ×L ×I
Sc
=
0.018 ×15 ×13 .91
=
2.08
Vp = 1.81 V
Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.F.A.Nº2.1
POTENCIA
CORRIENTE
CONDUCTORES
FASES
CONDUCTOR NEUTRO
CONDUCTOR T.p.
LARGO
79.04 KW.
126.41 A.
3x42.4mm² - THHN
1x42.4mm² - THHN
13.3 mm2 - THHN
45 mts.
Vp =
Vp =
ρ×L ×I
Sc
=
0.018 × 45 ×126 .41
=
42 .4
Vp = 2.41 V
Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.F.A.Nº2.2
POTENCIA
CORRIENTE
CONDUCTORES
103.5 KW.
165.53 A.
3x67.4mm² - THHN

32. FASES
CONDUCTOR NEUTRO 1x67.4mm² - THHN
CONDUCTOR T.p.
21.2 mm2 - THHN
LARGO
35 mts.
Vp =
Vp =
ρ×L ×I
Sc
=
0.018 ×35 ×165 .53
=
67 .4
Vp = 1.55 V
Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.A.A.Nº2.3
POTENCIA
CORRIENTE
CONDUCTORES
FASES
CONDUCTOR NEUTRO
CONDUCTOR T.p.
LARGO
2.3 KW.
11 A.
1x2.08mm² - THHN
1x2.08mm² - THHN
2.08 mm2 - THHN
0.6 mts.
Vp =
Vp =
2 ×ρ×L ×I
=
Sc
2 ×0.018 ×0.6 ×11
=
2.08
Vp = 0.11 V
Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.A.A.Nº2.4
POTENCIA
CORRIENTE
CONDUCTORES
2.95 KW.
14.11 A.
1x2.08mm² - THHN

33. FASES
CONDUCTOR NEUTRO 1x2.08mm² - THHN
CONDUCTOR T.p.
2.08 mm2 - THHN
LARGO
15 mts.
Vp =
Vp =
2×ρ×L ×I
=
Sc
2 ×0.018 ×15 ×14 .11
=
2.08
Vp = 3.66 V
Alimentador desde T.D.F.A.Nº2.2 hasta T.D.F.A.Nº2.2.1
POTENCIA
CORRIENTE
CONDUCTORES
FASES
CONDUCTOR NEUTRO
CONDUCTOR T.p.
LARGO
81 KW.
129.54 A.
3x42.4mm² - THHN
1x42.4mm² - THHN
13.3 mm2 - THHN
20 mts.
Vp =
Vp =
ρ×L ×I
Sc
=
0.018 × 20 ×129 .54
=
42 .4
Vp = 1.10 V
Alimentador desde T.D.F.A.Nº2.1 hasta T.D.F.A.Nº2.1.1
POTENCIA
CORRIENTE
CONDUCTORES
47.65 KW.
76.21 A.
3x21.2mm² - THHN

34. FASES
CONDUCTOR NEUTRO 1x21.2mm² - THHN
CONDUCTOR T.p.
8.37 mm2 - THHN
LARGO
0.5 mts.
Vp =
Vp =
ρ×L ×I
Sc
=
0.018 ×0.5 ×76 .21
=
21 .2
Vp = 0.03 V
Calculo del Voltaje de Perdida en el Alimentador hacia el tablero más lejano
de la instalación desde el alimentador General.
El alimentador hacia el tablero más lejano de la instalación se encuentra a 99
metros desde el Alimentador que sale de la SS/EE.
El voltaje de perdida se calculo mediante el siguiente criterio:
Vp Alim. Gral + Vp Alim. TDFANº2 + Vp Alim. TDFANº2.2 + Vp Alim. TDFA 2.2.1
Reemplazando:
0.2 V + 1.08 V + 1.55 V + 1.10 V =
Vp
=
3.93 V.

35. Descripción de Circuitos por Tablero.
Nº Circuito
------T.G.F.A
-------
Tipo Circuito
Alimentador
T.D.FA.1
Alimentador
T.D.F.A 2
-------
T.D.F.A 1
Nº Circuito
1
2
3
4
5
1
2
3
4
-------
T.D.F.A 1.1
Nº Circuito
Potencia KW
Corriente A
59.35
94.91
189.8
303.55
VACANTE
Tipo Circuito
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Alimentador
T.D.F.A1.1
Potencia KW
1.4
0.5
0.3
0.15
0.3
12
12
12
12
Corriente A
6.69
2.39
1.44
0.72
1.44
19.19
19.19
19.19
19.19
8.7
13.91
Tipo Circuito
Potencia KW
Corriente A

36. 1
2
3
4
1
2
3
4
2.6
0.15
0.15
0.6
1.3
1.3
1.3
1.3
12.44
0.72
0.72
2.87
2.07
2.07
2.07
2.07
Nº Circuito
1
2
3
4
T.D.F.A 2
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Tipo Circuito
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Alimentador
T.D.F.A2.1
Alimentador
T.D.F.A2.2
Alimentador
T.D.F.A2.3
Alimentador
T.D.F.A2.4
Potencia KW
0.2
0.7
0.2
0.96
Corriente A
0.96
3.35
0.96
4.59
79.04
126.41
103.5
165.53
2.3
11
2.95
14.11
Tipo Circuito
Alumbrado
Alumbrado
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Potencia KW
1.05
2.2
3.5
3.5
7
2.28
7
2.28
1.29
1.29
Corriente A
5.02
10.53
5.6
5.6
11.2
3.65
11.2
3.65
2.06
2.06
-------------------------
T.D.F.A 2.1
Nº Circuito
1
2
1
2
3
4
5
6
7
8

37. -------
Alimentador
T.D.F.A2.1.1
47.65
76.21
Tipo Circuito
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Alimentador
T.D.F.A2.2.1
Potencia KW
0.8
0.6
0.15
1.5
6
4.5
7
1.2
0.75
Corriente A
3.83
2.87
0.7
2.4
9.6
7.2
11.2
1.92
1.2
81
129.54
T.D.F.A 2.3
Nº Circuito
1
2
3
Tipo Circuito
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Potencia KW
0.45
0.15
1.7
Corriente A
2.15
0.72
8.13
T.D.F.A 2.4
Nº Circuito
1
2
3
4
Tipo Circuito
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Alumbrado
Potencia KW
1.75
0.3
0.6
0.3
Corriente A
8.37
1.44
2.87
1.44
T.D.F.A 2.11
Nº Circuito
1
2
1
2
3
4
5
6
7
8
Tipo Circuito
Alumbrado
Alumbrado
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Fuerza
Potencia KW
0.45
1.4
12.6
12.6
6.3
2
2
6.3
2
2
Corriente A
2.15
6.7
20.15
20.15
10.08
3.2
3.2
10.08
3.2
3.2
Nº Circuito
1
Tipo Circuito
Fuerza
Potencia KW
28
Corriente A
44.78
T.D.F.A 2.2
Nº Circuito
1
2
3
1
2
3
4
5
6
-------
T.D.F.A 2.2.1

38. 2
3
Fuerza
Fuerza
38
15
60.77
23.99
Para el calculo de las corrientes de los diferentes circuitos de alumbrado se
utilizo el siguiente criterio:
PotenciaC
t
o
Imax = 220 V ×Cos ϕ =
Para el calculo de las corrientes de los diferentes circuitos de fuerza se
utilizo el siguiente criterio:
Imax =
PotenciaCt
o
3 ×380V × Cosϕ
=
ESPECIFICACIONES TECNICAS
Sub Estación.
La Sub Estación que se empleara será de marca CH fabricantes chilenos, esta
Sub Estación es del tipo Pad Mounted refrigerados en aceite o silicona, con
potencias de 70 a 300 KVA su diseño es reducido y estético.
La Sub estación estará protegido en su lado primario con un fusible 20 T, ya que
en el secundario estará protegido con la protección del alimentador general.
Protecciones.
Las protecciones empleadas a lo largo de todo el proyecto son de marca Legrand.
Se especificara en cada caso si serán tripolares o monopolares según
corresponda.
•
T.G.F.A:
La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 320 A
con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 36 KA y una
curva de operación tipo C.

39. •
T.D.F.A 1 :
La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 100 A
con una tensión nominal de 500 V, su poder de ruptura es de Icu 16 KA y una
curva de operación tipo C.
•
T.D.A.A 2.4 :
La protección general de este tablero será monopolar, con una capacidad de 16 A
con una tensión nominal de 230/400 V, su poder de ruptura es de Icu 6 KA y
una curva de operación tipo C.
•
T.D.F.A 2 :
La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 320 A
con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 36 KA y una
curva de operación tipo C.
•
T.D.F.A 2.1 :
La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 160 A
con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 70 KA y una
curva de operación tipo C.
•
T.D.F.A 2.2 :
La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 200 A
con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 36 KA y una
curva de operación tipo C. En este caso la protección será regulable a 170A para
que funcione en óptimas condiciones
•
T.D.A.A 2.3 :

40. La protección general de este tablero será monopolar, con una capacidad de 16 A
con una tensión nominal de 230/400 V, su poder de ruptura es de Icu 6 KA y
una curva de operación tipo C.
•
T.D.A.A 2.4 :
La protección general de este tablero será monopolar, con una capacidad de 16 A
con una tensión nominal de 230/400 V, su poder de ruptura es de Icu 6 KA y
una curva de operación tipo C.
•
T.D.F.A 2.1.1 :
La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 100 A
con una tensión nominal de 500 V, su poder de ruptura es de Icu 16 KA y una
curva de operación tipo C.
•
T.D.F.A 2.2.1 :
La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 160 A
con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 70 KA y una
curva de operación tipo C.
•
Las protecciones utilizadas en los circuitos de Alumbrado Y Fuerza son de
marca Legrand.
La capacidad de las protecciones utilizadas son de:
•
•
•
•
10 A
15 A
20 A
30 A
Las protecciones para los circuitos de Alumbrado y Enchufes son monopolares
con una capacidad de ruptura de 6 KA , con una curva de operación tipo C.
Además los circuitos de Enchufes cuentan con un protector diferencial marca
Legrand con una capacidad de 2 x 25 A – 30 m A, según Norma IEC 898.
Los interruptores diferenciales combinan las funciones de mando, interrupción
automática de un circuito en caso de falla de aislamiento entre fase y tierra
superior o igual a 30 m A.

41. Las protecciones para los circuitos de Fuerza son tripolares con una capacidad de
ruptura de 6 KA , con una curva de operación tipo C.
Canalizaciones.
Las canalizaciones se dimensionaron según los establece la Norma
Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.18 sobre Cantidad Máxima de
Conductores en Tubos de Acero Galvanizado de Pared Gruesa
(Cañerías), Tuberías No Metálicas y Tuberías Metálicas Flexibles,
y además la tabla 8.18 a sobre Cantidad Máxima de Conductores en
Tubos de Acero Galvanizado de Pared Gruesa(Cañerías) y Tuberías No
Metálicas

43. Según las tablas correspondientes a la normativa vigente se han determinado las
canalizaciones para alimentadores y el resto de la instalación.

44. Para efectos de calculo de canalización se considero igual sección para todos los
conductores que se encuentran dentro del ducto.
Canalizaciones de Alimentadores.
Alimentador General, desde la SS/EE hasta el T.G.A.F
Según tabla 8.18 a, para una sección de 253.2 mm2 se utilizara un ducto de c.a.g
de 4” de diámetro.
Alimentador, desde el T.G.A.F hasta T.D.A.F 1
Según tabla 8.18 a, para una sección de 33.6 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de
1 1/2” de diámetro.
Alimentador, desde el T.G.A.F hasta T.D.A.F 2
Según tabla 8.18 a, para una sección de 177 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de
3 1/2” de diámetro.
Alimentador, desde el T.D.A.F 1 hasta T.D.A.F1.1
Según tabla 8.18, para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½
” de diámetro.
Alimentador, desde el T.D.A.F 2 hasta T.D.A.F2.1
Según tabla 8.18 a, para una sección de 14.4 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de
2½ ” de diámetro.
Alimentador, desde el T.D.A.F 2 hasta T.D.A.F2.2
Según tabla 8.18 a, para una sección de 67.4 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de
2½ ” de diámetro.
Alimentador, desde el T.D.A.F 2 hasta T.D.A.A2.3
Según tabla 8.18 , para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de
½ ” de diámetro.
Alimentador, desde el T.D.A.F 1 hasta T.D.A.A2.4
Según tabla 8.18, para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½
” de diámetro.
Alimentador, desde el T.D.A.F 1 hasta T.D.A.F1.1
Según tabla 8.18, para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½
” de diámetro.
Alimentador, desde el T.D.A.F 2.2 hasta T.D.A.F2.2.1
Según tabla 8.18 a, para una sección de 42.4 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de
2½ ” de diámetro.
Alimentador, desde el T.D.A.F 2.1 hasta T.D.A.F2.1.1

45. Según tabla 8.18 a, para una sección de 21.2 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de
1½ ” de diámetro.
Canalizaciones para Conductores de la Instalación (Alumbrado-FuerzaEnchufes).
Circuitos de Alumbrado
Según tabla 8.18 , para una sección de 1.5 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½
” de diámetro.
Circuitos de Alumbrado
Según tabla 8.18 , para una sección de 2.5 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½
” de diámetro.
Circuitos de Alumbrado
Según tabla 8.18 , para una sección de 3.31 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de
3/4 ” de diámetro.
Conductores

46. Los conductores se seleccionaron según los establece la Norma Eléctrica
NCH 4/2003 en la tabla 8.6 sobre Características y Condiciones de
Uso de Conductores Aislados. Secciones Métricas, y además la
tabla 8.6 a sobre Características y Condiciones de Uso de
Conductores Aislados. Secciones AWG
Según las tablas correspondientes a la normativa vigente, y las caracteristicas del
recinto se han determinado los conductores que cumplen con las caracteristicas
para ser usados como alimentadores y conductores para el resto de la instalación,
de esta manera como sigue:
•
Para los Alimentadores y circuitos de fuerza se utilizo conductor
unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN.
•
Las secciones de estos conductores se justificaron el sección de
“Calculos Justificativos”
•
Los conductores que se utilizaron en los circuitos de Alumbrado y
Enchufes so del tipo conductor unipolar (alambre o cableado) con
aislación de PVC de tipo NSYA .
•
Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003, la sección mínima
para conductores de circuitos de Alumbrado es de 1,5 mm2.

47. •
Así también, Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003, la
sección mínima para conductores de circuitos de Enchufes es de 2,5
mm2.
Barras de Conexión.
Se han dispuesto barras de cobre desnudo en cada tablero (T.D.A.A Y T.D.F.A),
las cuales se han dimensionado con respecto al valor de corriente, y en relacion a
lo establecido en la Norma Electrica NCH 4/2003 tabla 6.4 sobre Capacidad de
Corriente para Barras de Cobre de Sección Rectangular
Corriente Permanente en Amperes

48. De acuerdo a lo establecido en la normativa vigente, las barras que se han
dispuesto en los tableros son las siguientes:
T.G.F.A
Barra de 30 x 5 cm, la que soporta según tabla 400 A.
T.D.F.A 1
Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A.
T.D.F.A 2
Barra de 30 x 3 cm, la que soporta según tabla 315 A.
T.D.F.A 2.1
Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A.
T.D.F.A 2.2
Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A.
T.D.F.A 2.3
Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A.
T.D.F.A 2.4
Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A.
T.D.F.A 2.1.1
Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A.
T.D.F.A 2.2.1
Barra de 15 x 2 cm, la que soporta según tabla 140 A.

49. Accesorios.
Los enchufes utilizados en los circuitos de alumbrado serán según la Norma
Eléctrica NCH 4/2003, de una potencia de 150 W y estarán ubicados a una altura
de 0.30 metros (esta medida se tomara una vez el suelo terminado).
Los accesorios de alumbrado que se utilizaron en el proyecto son los siguientes:
•
•
•
•
Interruptores de un efecto
Interruptores de dos efectos
Interruptores de tres efectos
Interruptores de combinación
9/12
9/15
9/32
9/24
Equipos de iluminación.
Para llevar a cabo la correcta iluminación de las diferentes dependencias de la
industria se han dispuesto de los siguientes equipos de iluminación fluorescente y
lámparas de mercurio, cuyas luminarias son de marca Acting fabricantes
chilenos.
A continuación se muestran las caracteristicas tecnicas utilizadas en el proyecto
•
Luminarias empleadas para lámparas de mercurio
MODELO ACTUALITE 400 Y VERSALITE 400 MODELO ACTUALITE 150
Sodio de alta presión de 150,250 y 400 watts Sodio de 70, 100 y 160 watts
Haluro metálico de 160, 250 y 400 watts Mercurio 125 watts.
Mercurio de160, 250 y 400 watts.
APLICACIONES
Para iluminar recintos interiores, con luz en base a lámparas de descarga en
gases (sodio, mercurio, haluro metal) de alta eficiencia tales como: naves
industriales, galpones, bodegas, gimnasios o piscinas techadas, salas de venta de
automóviles, supermercados, textiles, etc.

50. •
Luminarias de alta eficiencia.
MODELO TBS
Equipo fluorescente para embutir en cielo americano, alta eficiencia. Cuerpo
termoesmaltado blanco, reflector de aluminio especular y celosías transversal
estriada de aluminio mate.
Para 2,3 y 4 tubos de 18 watts y 2,3 y 4 tubos de 36 watts. Ballast compensado de
alto factor de potencia con partidor, ballast rapid start o electrónico, opcional.
Opcionalmente, con un tubo para iluminación de emergencia con módulo
autoenergisado.
ESPECIFICACIONES TECNICAS
Carcasa de plancha de acero de 0,5 mm. de espesor, pintura electroestática color
blanca.
Sistema óptico semi-parabolico Tannembaunn, en aluminio anodizado de alta
especularidad. Opcional: Sistema óptico POWER REF de parábola completa.
MODELO TCS
Equipo fluorescente para sobreponer, alta eficiencia. Cuerpo termoesmaltado
blanco, celosias de aluminio especular y celosias transversal estriada de aluminio
mate. Para 2,3 y 4 tubos de 18 watts y 2,3y 4 tubos de 36 watts.
Ballast compensado de alto factor de potencia con partidor, ballast rapid start o
electrónico. Opcionalmente, con un tubo para iluminación de emergencia con
módulo autoenergisado.
ESPECIFICACIONES TECNICAS
Carcasa de plancha de acero de 0,5mm. de espesor, pintura electroestática color
blanca.
Sistema óptico semi-parabolico Tannembaunn, en aluminio anodizado de alta
especularidad.
Opcional: Sistema óptico POWER REF de parábola completa.

51. Tableros.
Los diferente tableros que se utilizaron en el proyecto han sido seleccionados bajo
la Norma Eléctrica NCH 4/2003 punto 6.2 sobre Especificaciones de
Construcción de gabinetes metálicos que establece los siguiente:
•
Todos los dispositivos y componentes de un tablero deberán
montarse dentro de cajas, gabinetes o armarios, dependiendo del
tamaño que ellos alcancen.
•
Los materiales empleados en la construcción de tableros deberán
ser resistentes al fuego, autoextinguentes, no higroscópicos,
resistentes a la corrosión o estar adecuadamente protegido contra
ella.
•
Todos los tableros deberán contar con una cubierta cubre equipos
y con una puerta exterior. La cubierta cubre equipos tendrá por
finalidad impedir el contacto de cuerpos extraños con las partes
energizadas, o bien, que partes energizadas queden al alcance del
usuario al operar las protecciones o dispositivos de maniobra;
deberá contar con perforaciones de tamaño adecuado como para
dejar pasar libremente, sin que ninguno de los elementos
indicados sea solidario a ella, palanquitas, perillas de operación o
piezas de reemplazo, si procede, de los dispositivos de maniobra o
protección. La cubierta cubre equipos se fijará mediante bisagras
en disposición vertical, elementos de cierre a presión o cierres de
tipo atornillado; en este último caso los tornillos de fijación
empleados deberán ser del tipo imperdible.

52. ITEM
1
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
1,10
2
2,1
2,2
2,3
2,4
3
3,1
4
4,1
4,2
4,3
4,4
4,5
5
5,1
5,2
DESCRIPCION
UNIDAD
Luminarias
Portalámpara (100 W)
Interruptores de Alumbrado 9/12
Interruptores de Alumbrado 9/15
Interruptores de Alumbrado 9/24
Interruptores de Alumbrado 9/32
Equipo Fluorescente 2 x 40 W
Equipo Fluorescente 4 x 40 W
Equipo Fluorescente 4 x 40 W (alta eficiencia)
Equipo Fluorescente 1 x 40 W
Focos de Mercurio
Enchufes
Enchufes Simples (150 W )
Enchufes Dobles (150 W c/u)
Enchufes de fuerza Simples
Enchufes de fuerza Triples
Ductos
Tubería PVC 20 mm
Conductores
Conductor NYA 1,5 mm
Conductor NYA 2,5 mm
Conductor THHN # 4
Conductor THHN # 10
Conductor THHN # 12
Tableros
Tablero General (1200 x 1000 x 250 mm)
Tablero de Distribución (300 x 200 x 100 mm)
CANTIDAD
Unidad
Unidad
Unidad
Unidad
Unidad
Unidad
Unidad
Unidad
Unidad
Unidad
2
14
7
6
2
107
4
14
2
6
Unidad
Unidad
Unidad
Unidad
3
31
1
5
m
7752
m
m
m
m
m
16800
3200
250
1100
9000
Unidad
Unidad
1
9
El propietario de la Instalación Eléctrica declara conocer el artículo 148º del D.F.L.
de 1982, del Ministerio de Minería, y en consecuencia asume la responsabilidad
del cumplimiento de los reglamentos y normas vigentes.
----------------------------------------COLOMBO Ltda.
78.407.660-K
R. Legal: Juan Machuca
------------------------------------------José Eduardo Estay Fernández
Lic. Nº 15.333.042-5
Clase “A”

53. 5.108.615-4
15.333.042-5

54. INACAP R
ENCA
INGENIERÍA EN ELECT
RICIDAD MENCIÓN
PROYEC T DE INST
OS
ALAC IONES
ELEC T AS
RIC
Proyect de Inst
os
alaciones Eléct icas II
r
MEMOR DE CALCUL DE PROYECT DE INST ACIÓN
IA
O
O
AL
EL
ÉCT ICA DE UNA INDUST IA.
R
R
Alumnos:
Eduardo Alvarez M.
Carlos Est
ay
José Castillo B
.
Juan F
ernández C.
Profesor:
Guido Maldonado M.
Fecha:
28 de julio de 2005
Alumnos: Carlos González Rivas
,
Andrea Vergara T
orres.
Profesor: Ro drigo Valenzuela C astro
Fecha: 01 d e enero de 2005

55. Calculo de Iluminación
Bodega.Longitud del Local :
Ancho del Local
Altura
:
a
:
H
=
b
=
12 m
=
7m
4m
Entonces.S
=
axb =
h
=
H – 0,85 =
4m – 0,85
84m2
12m x7m =
=
3,15 m
Donde0,85 es el Plano Útil.
Em
=
•
K
Índice del Local:
=
axb
H x (a x b)
•
•
ηr
1,4035
φ3
φ1
φ2
=
=
=
0,1
0,5
0,3
η del Local:
:
•
=
Factores Segun Tabla 20-3
Techo:
Paredes:
Suelo:
ηl
150 Lux.
0,72
para K= 1,5
η de la Luminaria:
:
0,85
Dato entregado por el fabricante.

56. •
η=
η de la Iluminación:
ηr x ηl = 0,72 x 0,85= 0,612.
•
Fc
Factor de Conservación:
=
•
ΦT
(previendo una buena conservación).
Flujo Luminoso Total Necesario:
=
•
0,75
Em x S
η x Fc
=
27,451 Lm.
=
27,451
3000 x 2
Nº de Luminarias:
Nº
=
Φl
ΦT
Φl
ΦT
=
=
= 5 Luminarias.
Flujo Luminoso de la Lámpara.
Flujo Luminoso Total.
El Total de las Luminarias es de 5. Su distribución se hará como se estime más
conveniente.

57. Cálculo del Banco de Condensadores.
Cos φ1 (actual) =
Cos φ2 (deseado)
P (Inst.)
=
0,7
=
0,95
199,32 Kw.
• Despejando:
Cos-1 φ1
Cos-1 φ2
=
45,57º
=
18,19º
Qc
=
P inst. (Tg
Qc
=
199,32 Kw (1,02 – 0,33)
Qc
=
199,32 Kw (0,69)
Qc
=
137,32 Kvar.
C
=
φ1 – Tg φ2)
Qc
ω
=
x V2
• Donde:
ω
C
= 2xπ xF
=
=
2 x π x 50 Hz.
137,32 Kvar
= 314,16
=
314,16 x (380 V)2
C
=
3031,66 μF
• Se instalaran 3 condensadores en paralelo de 1000 μF c/u.

58. INFORME DE MEDIDA DE RESISTIVIDAD DE TERRENO
Y CÁLCULO DE MALLAS A TIERRA
A. PROPIETARIO
: COLOMOBO S.A.
B. UBICACIÓN
: Av. Carlos Valdovinos Nº 250
C. COMUNA
: San Joaquin
D. INSTRUMENTO UTILIZADO
: GEOHM - 3
E. FECHA DE MEDICIÓN
: 28 De Julio De 2005
F. MÉTODO EMPLEADO
: CONFIGURACIÓN SCHLUMBERGER
DE CUATRO ELECTRODOS.
G. TIPO DE UNIÓN EMPLEADO
: CADWELD
H. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS : Al graficar los resultados de cálculos
obtenidos a partir de los valores medidos
en terreno y al compararlos con las curvas
patrón, ORELLANA Y MOONEY, se
concluye que la curva correspondiente es
la H–16 (3) con una configuración de tres
capas.
José Eduardo Estay Fernández
Ing. Ejec. Electricidad
Licencia Nº 15.333.042-5 Cl. “A”
Fono : 631 321 0

59. OBJETIVOS DE UNA PUESTA A TIERRA.
Los objetivos fundamentales de un S.P.T. son:
•
Evitar tensiones peligrosos entre estructuras, equipos (en general elementos
expuestos) y el terreno, durante fallas o condiciones normales de operación.
•
Proporcionar una vía de baja impedancia de falla, lo más económica posible, a
un sistema para lograr, la operación rápida de los elementos de protección.
•
Conducir a tierra las corrientes provenientes de descargas atmosféricas,
limitando los voltajes producidos en instalaciones eléctricas (líneas de
transmisión de potencia, de, comunicaciones, etc.) y evitando la producción de
efectos secundarios tales como arcos que conduzcan a la desconexión de los
circuitos. En este sentido, el problema de puesta a tierra es un problema de
protección contra las sobretensiones.
•
Servir como conductor de retorno a ciertas instalaciones, equipos o
consumos, tales como:






Instalaciones de tracción eléctrica
Puesta a tierra del neutro de instalaciones de distribución.
Enrollados de transformadores de potencial.
Circuitos de telefonía por onda portadora.
Protección catódica.
Transmisión de potencia en corriente continua.

60. INTERPRETACIÓN DE LA MEDIDA.
Del análisis comparativo de las curvas de ORELLANA-MOONEY utilizadas, se ha
obtenido la siguiente configuración geo-eléctrica del terreno.
Para una configuración :
K 15-10
Con relaciones de resistividades de :
1 – 10 – 1
Se obtuvo :
CAPA 1
CAPA 2
CAPA 3
RHO1 =
RHO2 =
RHO3 =
40
400
40
Ω *mts
Ω *mts
Ω *mts
E1 =
E2 =
E3 =
0,3
mts
3
mts
∞ (1000) mts
Nota: Se adjunta gráfico de la curva obtenida en la medición de terreno y de la
curva patrón del manual Orellana-Mooney.

61. DISEÑO DE LA MALLA A TIERRA DE PROTECCION DE
ALTA TENSIÓN
Se proyecta una malla a tierra que cumpla con los voltajes máximos tolerables
para el cuerpo humano, de acuerdo a las condiciones y requerimientos técnicos
para la instalación de ésta.
El diseño elegido en esta oportunidad es un reticulado rectangular de 6 metros de
largo por 4 metros de ancho sin electrodos, la cual presenta las siguientes
características:
SECCIÓN DEL CONDUCTOR
DIÁMETRO DEL CONDUCTOR
NÚMERO DE HEBRAS
LOMGITUD DEL CONDUCTOR ENTERRADO
PROFUNDIDAD DE ENTERRAMIENTO
21,2 mm2
0,0052 mts.
7
110 mts.
0,6 mts.
VALORES OBTENIDOS DEL CÁLCULO
CÁLCULO DEL ρeq
De acuerdo con el método analítico de Burgsdorf-Yakobs los valores de las
constantes y Resistividad Equivalente del terreno son:
Para:
48 mts2
S=
h=b=
0,6 mts
Se obtiene:
r
r02
q02
= 3.90
= 14,919
= 35.248
V1
V2
V3
Luego:
ρ eq
=
71.047 Ω *mts
= 14.85
= 2.37
= 0.0005
F1
F2
F3
= 0,26
= 2.13
= 3.86

62. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA
El cálculo de la resistencia de puesta a tierra se obtiene de la aplicación del
método de Schwarz y considerando que la malla propuesta tiene solamente
reticulado es necesario calcular el valor de R1.
Las constantes, según el método Schwarz son las siguientes:
Kl = 1,172
K2 = 4,891
La resistencia del reticulado correspondiente a la resistencia de la malla de puesta
a tierra, según método de Schwarz, es:
Rpt
=
4.52 Ω
GRÁFICA PARA LA MALLA A TIERRA EN A. T:

63. CÁLCULO Y DISEÑO DE MALLA A TIERRA EN A.T.
1.-
DATOS DE LA SUB-ESTACION ELECTRICA:
Marca
Potencia
Tensión
Impedancia
I prim.
I sec.
Fusible
: Transformadores Ch
: 250 KVA
: 12 / 0,4 KV
:4%
: 4,81 A.
: 144,33 A
: 20T
2.CORRIENTES DE CORTO-CIRCUITO: Datos proporcionados por Cìa. de
Electricidad Río Maipo
Icc 1φ en A.T.
Icc 3φ en A.T.
Tdf
3.-
REACTANCIAS DEL SISTEMA :
X0
X1
X2
4.-
= 5.96 Ω
= 2.77 Ω
= 2.77 Ω
RESISTIVIDAD EQUIVALENTE DEL TERRENO SEGÚN MÉTODO
ANALÍTICO DE BUGSDORFF Y YACOBS :
ρ eq
5.-
: 1850 A.
: 2500 A.
: 0.75 seg.
= 71.047 Ω *m
RESISTENCIA DE LA PUESTA A TIERRA (según método de SCHWARZ):
Rpt
K1
K2
= 4.52 Ω
= 1.172
= 4.891
6.CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO A TRAVÉS DE LA PUESTA A
TIERRA:
Considerando el valor de RPT
lcc 1φ
= 1179.91042 A

64. 7.-
TIEMPO DE OPERACIÓN DEL FUSIBLE EN A.T.:
Fusible empleado
Tiempo de operac. máx.
Tiempo empleado en cálculo
8.-
FACTOR DE DECREMENTO APLICADO SOBRE LA CORRIENTE DE
CORTOCIRCUITO:
F.D.
9.-
= 1.32
FACTOR DE CRECIMIENTO VEGETATIVO:
Fcv
10.-
= 1.1
VALOR DE LA CORRIENTE PARA DIMENSIONAR LA MALLA:
Icc 1φ
11.-
: 20 T
: 0,018 seg
: 0,5 seg
= 1713.229 A.
SECCIÓN DEL CONDUCTOR DEL RETICULADO:
- Sección calculada por fórmula : 11.31 mm2
- Sección adoptada por norma : 21.2 mm2
12.-
DIMENSIONAMIENTO DEL RETICULADO:
A (ancho)
B (largo)
13.-
PROFUNDIDAD DEL RETICULADO:
h
14.-
= 0.6 m.
LOGITUD DEL CONDUCTOR :
L
15.-
= 6 m.
= 8 m.
= 110 m.
GRADIENTES DE POTENCIAL TOLERABLES:
Tensión de contacto
Tensión de paso
Vc
Vp
= 885,2976 volts.
= 3133,8972 volts.

65. 16.-
CONSTANTES DE LA MALLA:
Km
Ki
Ks
= 0.285
= 2.18
= 0,5559
17.- GRADIENTES DE POTENCIAL
DIMENSIONES
FÍSICAS DE LA MALLA:
Vmp
Vpp
18.-
REALES
OBTENIDOS
SEGÚN
= 687.639 volts
= 1341.0109 volts
COMPARACIÓN DE POTENCIALES:
Vmp debe ser menor Vc
Vpp debe ser menor Vp
: 687.639
menor que 885,29 volts
: 1341.0109 menor que 3.133,89 volts
Por lo tanto, el diseño de la malla cumple con lo establecido por la norma respecto
de los gradientes de potencial.

66. DISEÑO DE LA MALLA A TIERRA DE PROTECCION DE
BAJA TENSIÓN
La puesta a tierra se establecen con el objetivo principal de limitar la tensión, que
con respecto a tierra, pueden presentar en un momento dado las masas metálicas,
asegurar la operación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que
supone la avería en el material utilizado, de acuerdo a las condiciones y
requerimientos técnicos para la instalación de ésta.
El diseño elegido en esta oportunidad es un reticulado cuadrado de 4 metros de
largo por 4 metros de ancho sin electrodos verticales y que tiene las siguientes
características:
SECCIÓN DEL CONDUCTOR
DIÁMETRO DEL CONDUCTOR
NÚMERO DE HEBRAS
LOMGITUD DEL CONDUCTOR ENTERRADO
PROFUNDIDAD DE ENTERRAMIENTO
21,2 mm2
0,0052 mts.
7
34 mts.
0,6 mts.

67. VALORES OBTENIDOS DEL CÁLCULO
CÁLCULO DEL ρeq
De acuerdo con el método analítico de Burgsdorf-Yakobs los valores de las
constantes y Resistividad Equivalente del terreno son:
Para:
24 mts2
S=
h=b=
0,6 mts
Se obtiene:
r
r02
q02
= 2.746
= 7.279
= 18.596
V1
V2
V3
= 7.222
= 4.15
= 0,0001
F1
F2
F3
= 0.2391
= 1.7689
= 2.6980
Luego:
ρ eq
GRÁFICA
MALLA
B. T:
= 134,9023 Ω *mts
A
PARA
TIERRA
LA
EN

68. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA
El cálculo de la resistencia de puesta a tierra se obtiene de la aplicación del
método de Schwarz y considerando que la malla propuesta tiene solamente
reticulado es necesario calcular el valor de R1.
1.-
RESISTIVIDAD EQUIVALENTE DEL TERRENO SEGÚN MÉTODO
ANALÍTICO DE BUGSDORFF Y YACOBS :
ρ eq
2.-
= 81.6855 Ω *m
RESISTENCIA DE LA PUESTA A TIERRA (según método de SCHWARZ):
Rpt
K1
K2
= 7.7574Ω
= 1.0843
= 4.4864
La norma de electricidad nacional estipula que el valor de la puesta a tierra debe
ser inferior de 20Ω , por lo cual, el diseño de la malla cumple con ésta condición.

69. DATOS DE LA LECTURA.
N°
L (m)
a (m)
N
n*a
n+1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
0,6
0,8
1
1,6
2
2,5
3
4
5
6
8
10
16
20
25
30
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
4
4
4
4
4
4
0,1
0,3
0,5
1,1
1,5
2
2,5
3,5
4,5
5,5
1,5
2
3,5
4,5
5,75
7
0,1
0,3
0,5
1,1
1,5
2
2,5
3,5
4,5
5,5
6
8
14
18
23
28
1,1
1,3
1,5
2,1
2,5
3
3,5
4,5
5,5
6,5
2,5
3
4,5
5,5
6,75
8
R()
173,2
53,3
25,4
4,36
1,77
1,15
0,89
0,62
0,49
0,37
0,25
0,75
0,33
0,21
0,16
0,12
m  
  
59,8536
65,3043
59,8473
31,6409
20,8523
21,6770
24,4652
30,6777
38,0997
41,5554
11,7810
56,5487
65,3137
65,3137
78,0372
84,4460