Memoria de calculos estructurales

2016
Ing. Jimmy Vanegas Salmerón
JVSconsultor
01/03/2016
MEMORIA DE CALCULOS
ESTRUCTURALES

Memoria de Cálculos Estructurales. Ing. Jimmy Vanegas S. Página 2
MEMORIA DE
CALCULOS ESTRUCTURALES
Proyecto: Cancha Deportiva Municipal Ocotal, Nueva Segovia, departamento de
Nicaragua.
Diseño: Ing. Jimmy Vanegas.
1. DESCRIPCIÓN
El proyecto consiste en el diseño de la estructura de un solo nivel, tipo nave industrial,
destinada para albergar área de multiusos de deporte, de aproximadamente 600.0 m2.
Esta estructura se ubicara en la ciudad de Ocotal, departamento de Nueva Segovia,
Nicaragua. La estructura se construirá utilizando un sistema de marcos a base de
armaduras planas compuestas de secciones circulares metálicas de diferentes diámetros,
con acero del tipo industrial. Las armaduras estarán dispuestas en ambas direcciones de
análisis, unas funcionando como elementos principales de carga y otras como elementos
de arriostre entre cada eje de marcos transversales (ver planos estructurales). Estos
marcos se rigidizaran en sus bases con vigas tensoras del mismo tamaño que las vigas
asísmicas. Igualmente se propondrá el uso de una estructura metálica para soportar la
cubierta del techo de la misma.
2. ESTRUCTURACIÓN DE LA OBRA.
Se ha propuesto un sistema de fundación compuesto de zapatas aisladas combinadas
entre sí con vigas asísmicas en una dirección y por vigas tensoras en la otra (ver planos
estructurales). Estas zapatas se desplantaran a una profundidad adecuada con el fin de
evitar el colapso de la estructura, enviando la totalidad de las cargas de los cimientos al
suelo de fundación.
El sistema principal resistente será a base de marcos compuestos de armaduras planas
fabricadas en taller con secciones tubulares del tipo industrial o acero pesado. Los marcos
principales se elevaran del nivel de piso terminado donde descansara la estructura
metálica de techo. Estos marcos se colocaran según disposición de ejes arquitectónicos
mostrados en dichos planos y en ejes estructurales según planos estructurales.
La estructura de techo, formara un diafragma, con el fin de rigidizar toda la estructura. Este
diafragma estará compuesto por otras armaduras planas colocadas en sentido transversal
a los marcos principales de carga. Sobre esta estructura metálica de techo, descansara la
estructura de fijación de la cubierta metálica del tipo ondulado. Esta estructura de fijación
será a base de secciones tipo “C” comúnmente conocidas como perlines.

3. CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
CONCRETO
Se usará concreto cuya resistencia a los 28 días de fabricado sea de f'c = 210 Kg/cm2
(3,000 psi), con un módulo de elasticidad Ec= 210,000 Kg/cm2 (3, 000,000 psi) El peso
volumétrico del concreto reforzado es de 2,400 Kg/m3 (150 lb/ft3).
ACERO DE REFUERZO
El acero de refuerzo longitudinal deber ser corrugado del tipo ASTM A-60, con un esfuerzo
de fluencia fy = 4,200 Kg/cm2 (60,000 psi) y un módulo de elasticidad Es= 2, 100,000
Kg/cm2 (30,000 Ksi) En tanto el acero transversal tendrá las mismas características
mecánicas que el longitudinal, pero con la excepción que se utilizarán varillas lisas en el
caso de la No.2. El peso volumétrico del acero es de 7,847.7 Kg/m3 (490 lb/ft3)
ACERO ESTRUCTURAL
Se usará acero del tipo A-36 para platinas y otros perfiles laminados. Para perfiles
doblados en frío, se usará acero con características según la designación ASTM-A245,
con una resistencia en el límite de fluencia estimada para Fy= 2,520 Kg/cm2 (36,000 psi)
SOLDADURA
Se usará soldadura para aceros de base con Fy= 36,000 psi o menores, de la clasificación
de electrodos según ASTM A-233 E-6011, que tienen un esfuerzo admisible al cortante
de 13.6 Ksi. En los perfiles doblados en frío de espesores delgados, se aplicará soldadura
del tamaño del espesor del material base, la que alcanza una capacidad de 100 Kg/cm
por cada 1/16" de tamaño.
SUELOS
Por no contar con un estudio geotécnico (SPT) del sitio de construcción, se asumirá un
valor soporte de 1.50 Kg/cm² para el caso de zapatas aisladas. Además, se considera un
nivel de desplante de 1.20 m y se asume un peso volumétrico del suelo igual a 1,900
Kg/m3. Esto para considerar un suelo semiduro de la zona del tipo III, según el RNC-07
4. CLASIFICACION DE LAS ESTRUCTURAS
Según las Normas Mínimas para la determinación de cargas debidas a sismos descritas
en el Titulo II del Reglamento Nacional de la Construcción, RNC-07, la estructura posee
las siguientes características:
 Grupo B, Arto 20:
b) Estructuras de normal importancia: (Grupo B) son aquellas en el que el grado de seguridad
requerido es intermedio, y cuya falla parcial o total causaría pérdidas de magnitud intermedia como
viviendas, edificios de oficinas, locales comerciales, naves industriales, hoteles, depósitos y demás
estructuras urbanas no consideradas esenciales, etc.

 Factor de reducción por ductilidad, Q=3, Arto 21:
Se usará Q=3 cuando se satisfacen los requisitos 2, 4 y 5 del Artículo 21 en el inciso a) y en cualquier
entrepiso dejan de satisfacerse las condiciones 1 ó 3, pero la resistencia en todos los entrepisos es
suministrada por columnas de acero o de concreto reforzado con losas planas, o por marcos rígidos
de acero, o por marcos de concreto reforzado, o por muros de concreto o de placa de acero o
compuestos de los dos materiales, o por combinaciones de éstos y marcos o por diafragmas de
madera. Las estructuras con losas planas y las de madera deberán además satisfacer los requisitos
que sobre el particular marcan las Normas correspondientes. Los marcos rígidos de acero satisfacen
los requisitos para ductilidad alta o están provistos de arriostramiento concéntrico dúctil según la
norma del AISC.
 Factor de reducción por sobre resistencia, Ω=2, Arto 22
La reducción por sobre resistencia está dada por el factor Ω=2.
 Zona sísmica, B, Ato 24, figura 2, Zonificación Sísmica de Nicaragua
 Suelo Tipo III, Arto 25,
Tipo I: Afloramiento rocoso con Vs>750 m/s,
Tipo II: Suelo firme con 360 < Vs ≤ 750 m/s,
Tipo IIl: Suelo moderadamente blando, con 180 ≤ Vs ≤ 360 m/s,
Tipo IV: Suelo muy blando, con Vs<180 m/s.

 Factor de amplificación del suelo, S=2.2, Arto 25, Tabla #2
Zona
Sísmica
Tipo de suelo
I II III
A
B
C
1.0 1.8 2.4
1.0 1.7 2.2
1.0 1.5 2.0
 Valor de a0 para la ciudad de Jinotega: 0.17g, Anexo C mapa de Iso aceleraciones
El coeficiente sísmico se calcula de la siguiente manera:
𝑪 =
𝑽𝒐
𝑾𝒐
=
𝟐. 𝟐(𝟐. 𝟕 ∗ 𝟎. 𝟏𝟕)
𝟑 ∗ 𝟐
; 𝑝𝑒𝑟𝑜 𝑛𝑜 𝑚𝑒𝑛𝑜𝑟 𝑞𝑢𝑒 (𝑆) ∗ (𝑎𝑜)
C= 0.168g, pero no menor de 0.374 g

5. CARGAS Y PESOS
Carga muerta para techo:
Peso de Lámina de Zinc E-76 Cal.26: 10.00 Kg/m²
Peso de Lámparas + accesorios: 10.00 Kg/m²
Sobrecarga de techo: 10.00 Kg/m²
CM = 30.00 Kg/m²
Cargas vivas de techo:
Carga viva distribuida de 10 Kg/m², más una concentrada de 200 Kg para
elementos principales y de 100 Kg para elementos secundarios, y una de 10 Kg/m²
como carga viva reducida para los efectos de sismo.
6. JUSTIFICACIÓN DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
Para el análisis y diseño de todos y cada uno de los elementos principales o secundarios
constituyentes de la estructura modelada, se utilizaron las siguientes combinaciones de
cargas que tienen que considerarse según los códigos de diseño de estructuras de acero
y tal a como se indica en el arto 15 del RNC-07.
6.1. Estructura de techo
La estructura de techo (Dos caídas de agua) forma circular con una pendiente media de
aproximadamente 8%. Para su diseño se escogieron los claros más críticos no
soportados, de toda la estructura del techo propuesta (ver planos estructurales). La
estructura resistente será metálica acorde al Reglamento Nacional de la Construcción
(RNC-07), cuyo espesor mínimo tiene que ser de 1/16".
6.1.1 Largueros

Se propone utilizar como largueros una sección “C” (perlín) de 2" x 5" x 1/16”. El techo es
de cubierta zinc metálica con una separación máxima de 1.00 m entre cada larguero. Las
cargas aplicadas son la carga muerta de techo de 30.00 Kg/m2, más una carga viva
distribuida de 10 Kg/m2 y una concentrada de 100 Kg colocada al centro del claro.
El cálculo se llevo a cabo con la ayuda de una hoja de cálculos Excel preparada para tal
fin. A continuación se muestran los resultados del análisis y diseño de esta sección.
INTRODUCIR:
Larguero de: 2"x5"x1/16"
Separación de Marcos = 4.29 mts Sx= 15.30 cm3
Separación de Perlines @ = 1.00 mts Sy= 3.65 cm3
Pendiente (%) = 8 Ix = 97.40 cm4
CARGAS MUERTAS:
5.40 Kg/m2
3.05 Kg/m2
22.00 Kg/m2
CARGA VIVAS:
10.00 Kg/m2
100.00 Kg
0.080
W = 40.45 Kg/m
Wx = 3.226 Kg/m
Wy = 40.321 Kg/m
Px = 7.975 Kg
Py = 99.682 Kg
En Grados = 4.574
Mx = 199.668 Kg m
My = 7.421 Kg m
1508.327 Kg/cm2
1547 Kg/cm2
Seccion de larguero OK !!!
Sin Sag-rod
Carga Viva de Techo =
Carga Viva en CL =
CALCULOS EFECTUADOS:
CALCULO DE MOMENTOS:
Peso de larguero de 2"x4"x1/16"
Peso de Cielo y Estructura =
Peso de Cubierta de Zinc =
CALCULO DEL ESFUERZO MAXIMO APLICADO:
P Wy
W
q
4
*
8
* 2
l
Py
l
Wy
Mx 

8
)
2
/
(
* 2
l
Wx
My 
q
Sy
My
Sx
Mx
Máx 

 
Máx
 £
q

Según se observa, el esfuerzo máximo resultante es de 1,508.327 Kg/cm², el cual resulta
menor que el esfuerzo permisible de 1,547 Kg/cm², por tanto, la sección propuesta de 2"
x5"x1/16" separados a 1.00 m como máximo es adecuada y suficiente. Esta estructura
no necesita de la colocación de sagrods (si el dueño de la obra decide colocarlos para
rigidizar más la estructura, deberá de colocarlos al centro del claro y utilizara varillas de
½” de diámetro.
6.1.2 Armadura de techo
Como elemento principal resistente de la estructura de techo se propuesto el uso de una
armadura compuesta de tubos redondos de diámetro de 2 ½” del tipo industrial (pesado),
y como elementos diagonales y verticales se utilizaron tubos redondos de 1 ½” de
diámetro.
Este elemento se analizó en el programa de análisis y diseño Sap2000, cuyos resultados
se muestran a continuación.
El elemento en cuestión trabaja a un 83.4% de su capacidad máxima resistente, por lo
que su uso está justificado para formar parte de esta estructura de techo. Igualmente se
mostraran los resultados para la cuerda inferior y elementos diagonales y verticales.
A continuación los resultados obtenidos para estos elementos.
0.006412938
0.936 cm = 1.192 cm
REVISION POR DEFLEXION DE PERLINES:
Ix
E
l
Px
Ix
E
l
Wx
Máx
*
*
48
*
*
*
384
*
*
5 3
4




Máx
 £ 360
/
l

En las imágenes de los datos de salida puede notarse que la cuerda inferior trabajara a
un 75.3% y los elementos diagonales o verticales trabajaran máximo a un 27.5% de sus
capacidades máximas de resistencia a cargas axiales, por lo que estos elementos están
cumpliendo los requisitos de resistencia y seguridad requeridos para este tipo de
estructura.
6.2. Estructura principal resistente (Columnas armadas)
Para soportar toda la estructura se propusieron columnas armadas compuestas de dos
secciones tubulares de 4” de diámetro de acero estructural con elementos diagonales y
verticales de 2” de diámetro, dispuestas según planos estructurales.

Los resultados del análisis y diseño de estos elementos se muestran a continuación los
cuales fueron realizados en el software de análisis y diseño de estructuras Sap2000.
Estos elementos que componen las columnas trabajaran a capacidades muy bajas, cerca
del 32% de su capacidad máxima, lo cual no indica que estos estén sobre diseñados. La
estructura podría presentar problemas de estabilidad estructural si se le colocasen
elementos de diámetros inferiores a 4”. La resistencia de los elementos no es el único
requisito que considerar en el diseño de elementos como estos (columnas armadas), sino
que también se tiene que garantizar la seguridad o integridad estructural.

6.3. Sistema de fundaciones
Para transferir las cargas de las columnas a las cimentaciones se utilizara una placa base
o placa de conexión metálica, la cual ira de manera independiente para cada columna ya
que se encuentran separadas 70cm centro a centro.
A continuación se muestran los resultados de las cargas para diseñar esta placa y el
análisis y diseño de la misma realizada en hojas de cálculo Excel preparadas para tal
efecto.
DISEÑO DE PLACAS BASE.
Cargas Actuantes:
Mom (Ton-m)= 0.000 3,000 psi
Axial (ton)= 16.040 210 Kg/cm2
Cortante (ton)= 1.540 F'y ( 36 Ksi) = 36,000 psi
2,520 Kg/cm2
e = M/P= 0.000 cms f'y ( 40 Ksi )= 40,000 psi
l/6 = 5.080 cms 2,800 Kg/cm2
Sección Propuesta:
L (plg)= 12.00 A.Placa (A1)= 144.000 Plg2
30.480 cms
B (plg)= 12.00 A.Pedest (A2)= 144.000 Plg2
30.480 cms
a (plg)= 4.00 Long. de placa libre a columna
10.160 cms
m (plg)= 4.00 Long. de placa libre a anclaje
10.160 cms
Resistencia del Concreto f'c=
0.5

10.160 cms
10.160 cms
f'p = 73.500 Kg/cm2
= 1050.000 Psi
Esfuerzos Actuantes:
q1(Kg/cm2
) = 17.265 245.630 psi
q2 (Kg/cm2
) = 17.265 245.630 psi
Espesor t (plg) = 0.661
Por Sismo t (plg) = 0.572
Esfuerzos de aplastamiento satisfactorios 245.63 psi es menor que 1050 psi.
*Por lo tanto Usar placa de Dimenciones:
Acero por Cortante:
Asmin = 1.440 Plg2
A's = 1.528 cm2
9.290 cm2
Fuerza de tensión por cara:
6.00 plg = 15.000 cms
Los pernos resisten todo el momento:
Ft = M/d= 0.000 Kgs
A's = 0.000 cm2
, por cara
0.000 cm2
, total
Longitud de anclaje por perno Lc:
6 Perimetro = 2.355 plg
# pernos / cara = 3
Lc (plg) = 0.000
Área de acero minimo en pedestales:
Esfuerzo Permisible de Aplastamiento= 0.35*f'c*(A2/A1)0.5
Separacion entre pernos (d) =
12"x12"x5/8"
Usando varilla roscada #
1,540.00 kgs
40,000.00 psi = 2,800.00 kg/cm
2
3,000.00 psi = 210.00 kg/cm
2
1) Area de acero requerida por cortante.
1.38 cm2
2) Falla a extraccion de Cono de concreto.
Usando varilla # 5
area de varilla = 0.31 plg
2
1.98 cm2
2,353.50 lbs
Fuerza Vertical perpendicular a anclajes =
Fluencia de elemento de anclaje f'y =
A's = V/(0.40* f'y) =
Resistencia a corte por cada varilla = 110* D
2
*(f'c
0.5
) =
Resistencia a Compresion de Concreto f'c =

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
1) Area de acero requerida por cortante.
1.38 cm2
2) Falla a extraccion de Cono de concreto.
Usando varilla # 5
area de varilla = 0.31 plg
2
1.98 cm2
2,353.50 lbs
1,068.80 kgs
Numero de varillas requeridas = 1 varillas
3) Longitud de Soldadura requerida.
200.00 kg/cm
7.70 cms
Long. Requerida =
Usando una resistencia de
A's = V/(0.40* f'y) =
Resistencia a corte por cada varilla = 110* D
2
*(f'c
0.5
) =
DISEÑO DE PLACAS BASE.
Cargas Actuantes:
Mom (Ton-m)= 0.000 3,000 psi
Axial (ton)= 13.250 210 Kg/cm2
Cortante (ton)= 0.000 F'y ( 36 Ksi) = 36,000 psi
2,520 Kg/cm2
e = M/P= 0.000 cms f'y ( 40 Ksi )= 40,000 psi
l/6 = 5.080 cms 2,800 Kg/cm2
Sección Propuesta:
L (plg)= 12.00 A.Placa (A1)= 144.000 Plg2
30.480 cms
B (plg)= 12.00 A.Pedest (A2)= 144.000 Plg2
30.480 cms
a (plg)= 4.00 Long. de placa libre a columna
10.160 cms
10.160 cms
f'p = 73.500 Kg/cm2
= 1050.000 Psi
Esfuerzos Actuantes:
q1(Kg/cm2
) = 14.262 202.905 psi
q2 (Kg/cm2
) = 14.262 202.905 psi
Espesor t (plg) = 0.601
Resistencia del Concreto f'c=
Esfuerzo Permisible de Aplastamiento= 0.35*f'c*(A2/A1)0.5

Estas placas de conexión transferirán las cargas a los pedestales, los cuales fueron
revisados por las mismas hojas de cálculo, de donde resulto que será necesario el refuerzo
de los mismos con 6 varillas # 5 con estribos #2 a cada 7cm en toda su altura.
Como elemento de distribución de cargas al suelo se propone una zapata combinada entre
los dos pedestales, la cual se diseñara bajo las mismas condiciones en la que funcionara
(no se diseñara como zapata aislada).
El análisis de este elemento se realizó en una hoja de cálculos Excel preparada para este
caso específico, donde se obtuvieron presiones sobre el suelo de 1.5 Kg/cm² menor que
el valor soporte de suelo de. El área de acero requerida es satisfecha con varillas
corrugadas espaciada como se indica en los planos estructurales. Para el diseño se
consideraron los mismos valores de cargas mostrados anteriormente para el diseño de la
placa de conexión.
A continuación se muestran los detalles del análisis realizado.
Por Sismo t (plg) = 0.520
Esfuerzos de aplastamiento satisfactorios 202.9 psi es menor que 1050 psi.
*Por lo tanto Usar placa de Dimenciones:
Acero por Cortante:
Asmin = 1.440 Plg2
A's = 0.000 cm2
9.290 cm2
Fuerza de tensión por cara:
6.00 plg = 15.000 cms
Los pernos resisten todo el momento:
Ft = M/d= 0.000 Kgs
A's = 0.000 cm2
, por cara
0.000 cm2
, total
Longitud de anclaje por perno Lc:
6 Perimetro = 2.355 plg
# pernos / cara = 3
Lc (plg) = 0.000
Área de acero minimo en pedestales:
Separacion entre pernos (d) =
12"x12"x5/8"
Usando varilla roscada #

1.- Datos de Entrada:
f'c = 210.00 Kg/cm2
P = 16.04 Ton
P' = 13.25 Ton
σa = 1.50 Kg/cm2
Columna de borde.
b = 0.30 m
h = 0.30 m
Columna central.
b = 0.30 m
h = 0.30 m
Distancia de borde al centro de columna central.
D = 0.700 m
Peso de pedestal para columnas
Cborde = 216.00 Kg
Ccentral = 216.00 kg
Ptotal 16,256.00 kg
P'total 13,466.00 kg
2.- Dimensionamiento Mínimo de Zapatas Independientes
Estimar el ancho de la zapata AD = 1.50 m
Largo de zapata a calcular DC = X m
Calculo de reacción del suelo sobre la zapata, R =
R = σa * Az ; Az = AD * X
R = 15,000 * (1.50 * X)
R = 22,500x
Sumatoria de Momento en el punto
de aplicación de Y
∑MA =0
P*(D-b/2) -(R*(D-x/2) = 0
8,940.80 22,500x * (0.70-x/2) = 0
Resultando la ecuación cuadrática => X2
- 1.4X + 0.5961 = 0
Resolviendo la ecuación cuadrática:
D
Col de
Borde
Columna
Central
P
b/2
D - b/2
D

a = 1
b = -1.4 X1 = #¡NUM! m
c = 0.7947 X2 = #¡NUM! m
Se considera el menor de los dos valores resultantes
X2 = #¡NUM! m
* como da un valor demasiado pequeno, considerar como ancho un
valor de 0.85 metro a cada lado del ancho de la columna, por lo que el
ancho a utilizar es de = 2.50 m
Haciendo la sumatoria de fuerzas verticales, queda:
∑Fy =0
P + Y- R = 0 R = 56,250.00 Kg
Y= 39,994.00 Kg
por lo que la carga neta que debe de resistir la zapata de la columna central es:
Pn = 26,528.00 Kg
Area de la seccion Requerida:
Af = 1.77 m2
Dimensiones propuestas para fundacion:
A2 = 1.50 m
L2 = 1.18 m
Dimensiones propuestas de zapatas:
Zapata de Borde: Zapata central:
A1 = 1.50 m A2 = 1.50 m
L1 = 1.18 m L2 = 1.18 m
3.- Calculo del Momento Máximo Flexionante en la Zapata
16,256.00 kg
0.55 39,994.00 kg
w = 22,500.00 kg/m
1.2

X1
VB = 10,272.00
VA1 = 3,375.00
Diagrama de fuerzas cortantes
VA2 = -12,881.00
X = -0.57 m
Mmax 3,940.24 kg-m
Diagrama de momento Flector
4.- Dimensionamiento Para una Sola Losa de Cimentación
Por sumatoria de fuerzas verticales, se obtiene la resultante de ambas fuerzas
aplicadas, sobre la losa de la cimentación: 29,290.00 Kg
16,256.00 kg 13,250.00 kg
0.55
R'
X' = 0.25 29,290.00 kg
X1 = 0.40
Área de la fundación requerida:
Af = R'/σa 1.95 m2
Si la resultante de dichas cargas coincide con el punto de localización de la resultante
del suelo (simetría), entonces el rectángulo tendrá un ancho de: 2.45 m
Por lo que la losa de cimentación tendrá las siguientes dimensiones.

B = 1.50
L = 2.50 m
4.- Calculo de Peralte Efectivo de la Cimentacion
d =√(M/k*b) k = 14.00 Kg/cm2
15.45
≈ 15 cm
* el peralte minimo que debe de tener una losa
de cimentacion es de 15cm. En este caso se
tomara un peralte efectivo de = 22.00 cm
Cheque de resistencia a cortante:
Ѵѵ = σa[B
2
- (e + d)
2
]
σa, resistencia del suelo 15,000.00 Kg/m2
B, base de la zapata 1.2 m
e, base de la columna 0.30 m
Ѵѵ = 16,795.40 Kg
Cortante permisible, φVc = φ(1.1*√(f'c)*bo*d
bo = 4*(e+d) 2.08 m
φVc = 62,002.22 Kg Peralte resiste Fuerza Cortante
4.- Calculo de Acero de Refuerzo para Losa de Cimentación
As = M/(Fy * j * d ) 7.40 cm2
Calculo de acero minimo para la cimentacion:
ρmin = 0.005
Asmin = 12.97 cm
2
Usar Area de acero minima

Todos los demás elementos que forman parte de la estructura resistente de este módulo,
son de similares características estructurales soportando menores valores de Momentos
flexionantes mencionados en este documento, por lo que tendrá que proporcionarles el
acero de refuerzo mínimo que se indica en el Reglamento Nacional de la Construcción
RNC-07. Este refuerzo será de 4 varillas #4 con estribos de varilla #2 espaciado a 14 cm.
Para este análisis realizado a la estructura se tomó en cuenta una serie de combinaciones
de carga para verificar la condición más crítica, para el Análisis y diseño. De esta selección
se obtuvieron deformaciones menores que lo permitido. Estos elementos presentaron
valores de momentos flexionantes y fuerzas axiales menores que los aquí indicados y que
se encuentran dentro de los rangos permisibles de seguridad.
Managua, marzo de 2016
Ing. Jimmy Vanegas S.
Como Refuerzo principal usar varilla = 5
Numero de varillas de refuerzo:
N = As/Av ≈ 7 unidades
Utilizar una varilla a cada = 18 cm, espaciadas centro a centro
Resumen de calculos efectuados:
Dimensiones de Zapata:
Ancho = 1.50 m
Largo de Zapata= 2.50 m
Espesor de Zapata = 30.00 cm
Acero de Refuerzo= Varillas # 5 @ 18 cm
Ambas Direcciones

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