01. estructural reservorio elevado - rep 42m3 20

MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DELOS SERVICIOS DEAGUA POTABLEY DISPOSICION SANITARIA DEEXCRETAS DELA COMUNIDAD
CAMPESINA DEHUILASIPE, CENTROPOBLADODECRUCERO, DISTRITODEACORA, PUNO - PUNO"
1
INDICE
1.0 INTRODUCCIÓN.................................................................................................................. 2
2.0 BASES DE CÁLCULO............................................................................................................. 2
2.1 RESERVORIO...................................................................................................................2
2.1.1 CALCULO y DISEÑO ESTRUCTURAL DE RESERVORIO ELEVADO 42m3
..................................2
3.0 NORMAS.......................................................................................................................... 20
INDICE DE TABLAS
CUADRO 1: CÁLCULO PARA EL DISEÑO DEL RESERVORIO .................................................................9

2
1.0 INTRODUCCIÓN
La vulnerabilidadfísicade loscomponentesde lossistemasde aguapotable puede producirse por el
diseño estructural inadecuado de los mismos.
Para cumplircon el objetivo propuesto, usando las normas aceptadas para el cálculo de estructuras
de hormigón, los métodos de diseño estructural válidos en dichas normas y ciertas características
asumidaspara losmateriales de las obras y del suelo donde éstas se encuentran, se ha realizado el
análisis y diseño del reservorio y manantial proyectado.
2.0 BASES DE CÁLCULO
2.1 RESERVORIO
Para el diseñoestructural,utilizaremos el método de Portland Cement Association, que determina
momentos y fuerzas cortantes como resultado de experiencias sobre modelos de reservorios
basados en la teoría de Plates and Shells de Timoshenko, donde se consideran las paredes
empotradas entre sí.
Considerandolascondicionesde borde como tapa libre y fondo empotrado para este caso y cuando
actúa sólo el empuje del agua, la presión en el borde es cero y la presión máxima (P), ocurre en la
base.
Imagen 1: Vista de corte del Reservorio
2.1.1 CALCULO Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE RESERVORIO ELEVADO 42M3
El empuje de aguaes:
𝑣 =
𝛾 𝑎 𝑥ℎ2 𝑥𝑏
2
ep
A
et
BL
V = 42m3
D
ef
ec

3
Dónde:
γa = Pesoespecíficodel agua
h = Alturadel agua
b = ancho de la pared
𝑣 =
(1.0) 𝑥(2)2 𝑥(4.75)
2
v = 9500 Kg
CÁLCULO DE MOMENTOS Y ESPESOR (e)
- PAREDES:
El cálculose realizatomandoencuentaque el reservorio se encuentra lleno y sujeto a la presión de
agua, Para el cálculode losmomentos – tapa libre yfondoempotrado,segúnrelaciónde ancho de la
pared (b) y la altura de agua (h), tenemos los valores de los coeficientes (k).
Siendo:
h= 2.00 m
b= 4.75 m
Resulta:
b/h= 2.5; asumimos:2.50, se presentanloscoeficientes(k) parael cálculode losmomentoscuya
informaciónse muestraenlaTABLA – 1.
M= K ga h³ (Kg)
M= 8000.00 Kg
COMPONENTE DIMENSIONES
Volúmen(V) = 42 m3
Ancho entre las paredes (b) = 4.75 m
Altura del Agua (h) = 2 m
Bordo Libre (BL) = 0.4 m
Altura Total de la Cuba (H) --> ( h + BL) = 2.4 m
Altura a la base de la cuba (Y) = 20.6 m
Peso específico del agua ( ga ) = 1000 Kg/m3
Peso específico del terreno ( gt ) = 1720 Kg/m3
Capacidad de carga del terreno ( sn ) = 1.38 Kg/cm2
Profundidad de desplante (Df) = 2.5 m
Concreto (f'c) = 210 Kg/cm2
Peso del Concreto Armado = 2400 Kg/m3
Esfuerzo de Fluencia del acero (fy) = 4200 Kg/cm2

4
Coeficiente (k) para el cálculo de momentos de las paredes de reservorios cuadrados tapa libre
Tabla 1
LuegocalculamoslosmomentosMx y My para losvaloresde y
Tabla 2
En la tabla2, el máximomomentoabsolutoes:
Mx= -864.00 kg-m My= -592.00 Kg-m
Con el máximomomentoabsoluto,calculamosel espesordel muromediante lafórmula
En cm e=20.51 cm
Para el diseñose asume unespesorde: e = 25 cm
Dónde:
M= MáximomomentoabsolutoKg-cm
= 12,31767023 (Esf.Tracción por flexiónKg/cm2)
b= 100 cm
- LOSA DE CUBIERTA:
Se considerarácomouna losaarmada en dossentidosyapoyadaensus cuatro lados.
- Cálculodel espesorde lalosa(e).
4*(2.8+2*0.15) =
4𝑥(4.75+2𝑥0.25)
180
= 11.66666667 asumimosespesor=15 cm
y=0 y=b/4 y=b/2
Mx My Mx My Mx My
0 0.000 0.027 0.000 0.013 0.000 -0.074
1/4 0.012 0.022 0.007 0.013 -0.013 -0.066
1/2 0.011 0.014 0.008 0.010 -0.011 -0.053
3/4 -0.021 -0.001 -0.010 0.001 -0.005 -0.027
1 -0.108 -0.022 -0.077 -0.015 0.000 0.000
b/h x/h
2
y=0 y=b/4 y=b/2
Mx My Mx My Mx My
0 0.000 216.000 0.000 104.000 0.000 -592.000
1/4 96.000 176.000 56.000 104.000 -104.000 -528.000
1/2 88.000 112.000 64.000 80.000 -88.000 -424.000
3/4 -168.000 -8.000 -80.000 8.000 -40.000 -216.000
1 -864.000 -176.000 -616.000 -120.000 0.000 0.000
b/h x/h
2
2/1
6







ftxb
M
e
cfft ´85.0
cm
Perímetro
e 9
180


5
o también:
Espesorde losapoyos= 0.25 m
Luz interna=4.75 m
Luz de cálculo(L) = 4.75 + 2(0.25)/2 = 5.00 m
Espesore= L/36 = 0.1389 m = 13.8889cm +2.5 cm de recubrimiento
Para el diseñose asume unespesorde: e=20 cm
Segúnel reglamentode Construcciónparalosasmacizasendosdirecciones,cuandolarelaciónde los
ladosesigual a unidad,losmomentos flexionadosenlasfajascentralesson:
MZ=MB=CWL2
Dónde:
L= Luz de cálculo= 5
C= 0.036 a 0.04
W= pesototal (carga muerta+ carga viva) enkg/m2
Pesopropio= 0.2×2400 = 480 kg/m2
Carga Viva = 150 Kg/m2
Sobre Carga por nieve = 50 Kg/m2
W = 680 Kg/m2
Reemplazandotenemos:
MA=MB=(0.04)×(680)×(5)2
= 680.000 Kg-m
Conocidoslosvaloresde losmomentos,calculamosel espesorútil “d”mediante el métodoelástico
con la siguienterelación:
………(1)
Siendo:
M= MA=MB=Momentos flexionante
b= 100 cm
R= ½ x fs x j x k
Donde:
K= 1/(1+fs / (nfc))
Para:
fy = 4200Kg/cm2
f´y = ResistenciaalacompresiónKg/cm2
= 210 Kg/cm2
2/12







Rb
M
d

6
fs =Fatiga de trabajoen Kg/cm2
= 0.5fy = 2100 Kg/cm2
n = Es/Ec =(2.1x106
)(W1.5
x4200x(f´c)1/2
= 61.5314
n = 61.5314 redondeando n= 62
fc = 0.45 f´c = 0.45x(210) = 94.5 Kg/cm2
Reemplazando:
k = 1/(1+2100/(62+94.5)) = 0.736147757
J = 1- k/3 = 0.754617414
Resultando:R=26.247844 y reemplazandolosvaloresenlaecuación(1)
Se obtiene:d=13.27 cm
El espesortotal (e),considerandounrecubrimientode 2.5cm, será:
e=d+2.5=13.27+2.50= 15.77 siendomenorque el espesor mínimoencontrado
Donde debe cumplirque:Si asumimose=10 cm, tenemosque
d= 20-2.5=17.50 cm
Por loque el espesorde diseñoseráe=20 cm
- LOSA DE FONDO:
Asumiendoel espesorde lalosade fondo(e)=0.30 m y conocidala alturade agua,el valor Pserá:
Pesopropiodel aguaenKg/ cm2
= (2.00) × (1000)= 2000 Kg/m2
Pesopropiodel concretoenKg/cm2
= (0.30) × (2400)= 720 Kg/m2
W=2720
La losade fondo será analizada como una placa flexible y no como una placa rígida, debido a que el
espesor es pequeño en relación a la longitud; además la consideramos apoyada en un medio cuya
rigidez aumenta con el empotramiento. Dicha placa estará empotrada en los bordes.
Debido a la acción de las cargas verticales actuales para una luz interna L= 4,75 se origina los
siguientes momentos.
Momentode empotramientoenlosextremos:
en Kg-m= (2720)×(4.75)2
/192= -319.6354 kg-m
Momentoenel Centro:
en Kg- m = (2720)×(4.75)3
/384= =759.1341 kg-m
Para losasplanasrectangularesarmadasendosdirecciones, Timoshenkorecomiendalossiguientes
coeficientes:
192
2
WL
M 
5.2 ed
384
3
WL
M 

7
Para un momentode empotramiento=0.529
Para un momentoenel Centro=0.0513
MomentosFinales:
Empotramiento(Me)=0.529×M en Kg-m= (0.529)×(-319.6354) = -169.0871
Centro(Mc) = 0.0513×M enKg-m= (0.0513)×(759.1341) = 38.9436
CHEQUEO DEL ESPESOR:
Proponemos unespesor e mediante larelación:
=4×(4.75+2×0.25+2×0.2)/180 = 0.1256= 12.56 cm
Considerando(a) =0.3como zapata
Se compara el resultadoconel espesorque se calculamediante el métodoelásticosin agrietamiento
considerandoel máximomomentoabsolutoconlasiguienterelación:
encm= 9.08 cm
Siendo: ft= 0.85×(f´c) ½
12.3177 cm
Se debe cumplirque el valor:d≥ e- recubrimiento
Reemplazandose obtiene e=9.0754
El Mayor valores = 12.56 cm
Dichovalor esmenorque el espesorasumiendode 30 cm, considerandoel recubrimientode 7.5 cm
resulta:
d= e+7.5= 20.06 por loque consideramos d=20 cm
El espesorde diseñoseráe = 30.00 cm
- B) DISTRIBUCION DE LA ARMADURA
Para determinarel valordel áreade acerode laarmadura de lapared, de la losacubiertay del fondo,
se consideralasiguiente relación:
Dónde:
M= MomentomáximoabsolutoenKg- cm
fs= Fatigade trabajo enKg/ cm2
cm
P
e 9
180

2/1
6







ftxb
M
e
dxjxfs
M
As 

8
j= Relaciónentre ladistanciade laresultante de losesfuerzosde comprensiónal centrode gravedad
de losesfuerzosde tensión
d= Peralte efectivoencm
As=Áreade acero encm2
Con el valordel áreade Acero(As) ylosdatos indicadosenlaTabla3, se calcularáel área efectivade
acero que servirápara definirel diámetroyladistribuciónde armadura.
Los valoresyresultadosparacada uno de loselementosanalizadosse muestranenlaTabla3.
- B.1. Pared
Para el diseñoestructurade la armadura vertical y horizontal de la pared, se considera el momento
máximo absoluto, por ser una estructura pequeña que dificultaría la distribución de la armadura.
Para la armadura vertical resulta un momento (Mx) =-864 Kg-m y para la armadura horizontal en el
Momento (My) = -592 Kg-m. Dichos valores se observan en la Tabla 2.
Para resistirlosmomentosoriginadosporlapresióndel aguayteneruna distribuciónde laarmadura
se considera:
fs = 900Kg/cm² y
n=9 ValorrecomendadoenlasNormasSanitariasde ACI-350
Conocidoel espesorde 25 cm y el recubrimientode 7.50cm se define unperalte efectivo“d”,el
valorde “j” esdefinidopor“k”
Mx=-864 Kg-m
My= -592 Kg-m
fs= 900 Kg-m
k= 0.486
j= 0.838
d= 8.38 cm
As hor = 15.2744630 cm2
As ver = 10.4658358 cm2
La cuantía mínimase determinamediantelasiguiente relación:
As min=0.0015 b×e= 3.75 cm2 ó (4/3)(A),calculado(el mayor)
Para b= 100 y e= 25 cm
- Losa de cubierta
Para el diseñoestructural de armadurase considerael momentoenel centrode lalosacuyo valor
permitirádefinierel áreade aceroen base a la ecuación:
Dónde:
djfs
M
As 

9
M= Momento máximo absoluto en Kg-m = 680 kg/cm
fs= Fatigade trabajo en Kg/cm2
= 1400
j= Relaciónentre ladistanciade la resultante de los esfuerzos de compresión al centro de gravedad
de los esfuerzos de tensión = 0.7546174 kg/cm
d= Peralte efectivo en cm = 20 cm
La cuantía mínima recomendada es:
As = (0.0018)( b )( e ) =3.60 cm2 para b= 100 y e= 20 cm
- Losa de fondo
Comoen el caso del cálculo de la armadura de la pared, en la losa de fondo se considera el máximo
momento absoluto de -169.0871, con un peralte d= 10 cm.
Para determinar el área de acero se considera:
fs = 900Kg/cm² n = 9 Valor recomendado en las Normas Sanitarias de ACI-350
k = 1 / (1 + fs / (n jc) ) = 1 / (1+ 900/ (9 x 0.45x210) ) = 0.486
El valor de “j” es calculado en K=0.486 con la relación j=1-(k/3)= 0.838
As min= 0.017×b×e=5.1 cm2 para b= 100 y e= 30 cm
En todas loscasos,cuando el valordel áreade acero(As) esmenora la cuantía mínima (Asmin),para
la distribución de la armadura se utilizará el valor de dicha cuantía.
TABLA-3
Cuadro 1: Cálculo del refuerzo para el Reservorio
- Chequeo por esfuerzo cortante y adherencia
Tiene la finalidad de verificar si la estructura requiere estribos o no; y el chequeo por adherencia
sirve para verificar si existe una perfecta adhesión entre el concreto y el acero de refuerzo.
Chequeo en la pared y losa de cubierta:
LOSA DE
VERTICAL HORIZONT.
Momentos "M" (Kg-m) -864.000 -592.000 680 -169.087
Espesor Util "d" (cm) 17.5 17.5 17.5 20
fs (kg/cm2) 900 900 1400 900
n 9 9 62 9
fc = 0.45f'c (Kg/cm2) 94.5 94.5 94.5 94.5
k = 1 / ( 1 + fs / (n fc) ) 0.486 0.486 0.807 0.486
j = 1 -( k/3 ) 0.838 0.838 0.731 0.838
Area del Acero:
As= (100xM) / (fs x j x d ) (cm2) 6.55 4.49 3.8 1.12
C 0.0015 0.0015 0.0017 0.0017
b (cm) 100 100 100 100
e (cm) 25 25 20 30
Cuantía mínima: 3.75 3.75 3.6 5.1
As min = C x b x e (cm2)
Area efectiva de As (cm2)
Area efectiva de As min (cm2) 6.55 4.49 3.8 5.1
Distribución (3/8") calculado 0.109 0.159 0.188 0.140
diseño - - - -
Distribución (1/2") calculado 0.193 0.282 0.333 0.248
diseño 20 25 25 25
FONDOLOSA DE CUBIERTA
PARED
DESCRIPCION

10
- Pared
Esfuerzo cortante
La fuerza cortante total máxima (V), será:
en Kg
Reemplazando tenemos:
V = (1000)(2)²/2 = 2000.00 Kg
El esfuerzo cortante nominal (v), se calcula mediante:
en Kg/cm2
Remplazando tenemos:
v = 1.36379134 Kg/cm2
El esfuerzo permisible nominal en el concreto, para muros no excederá a:
= 4.2 Kg/cm2
Se debe verificar que:
1.3638≤4.2
Lo que verifica que el espesor asumido es el correcto.
Para elementos sujetos a flexión, el esfuerzo de adherencia en cualquier de la sección se calcula
mediante:
= para 3/8 “ = 4.925046942
El esfuerzo permisible por adherencia ( u máx) es:
= 10.5 Kg/ cm2
Como el esfuerzo permisible es mayor que el calculado, se satisface la condición de diseño.
- Losa Cubierta
Esfuerzo Cortante:
La fuerza cortante máxima (v) es igual a:
= 1076.67 kg-m
Donde:
S= Luz Interna en metros S= 4.75 m
2
2
h
V ag

dbj
V
v 
cfVmáx '02.0
máxVv 


0
dj
V
u
cfumáx '05.0
3
SW
V 

11
W= Peso Total en Kg/m2
W=680.00 Kg
El esfuerzo cortante unitario es igual a:
En Kg/ cm2=1.076666667 Kg/ cm2
El máximo esfuerzo cortante permisible es:
en Kg/cm2
v max= 4.202499256 Kg/cm2
El máximo esfuerzo cortante permisible es mayor que el esfuerzo cortante unitario, por lo que el
diseño es el adecuado.
Adherencia:
en Kg /cm2
=2.651316937 Kg/cm2
El esfuerzo permisible por adherencia (u máx.) es:
en Kg/ cm2
= 10.5 Kg/ cm2
El esfuerzo permisible es mayor que el calculado, por lo que se satisface la condición del diseño.
Imagen 2: Distribución de refuerzos de acuerdo al diseño
0.25 4.75 0.25
e= 0.2 1/2"@25cm
0.40
Ver. 1/2"@20cm
2.40 Hor. 1/2"@25cm
2.00 V = 42m3
losa de fondo
1/2"@25cm
0.30
db
V
v 


0
dj
V
u
cfumáx '05.0
2/1
'29.0 cfvmáx 

12
- C) DISEÑO DE LA ESTRUCTURA PORTANTE
Las Columnas se diseñan para soportar el peso de la cuba y los esfurzos generados por la carga
sísmica.Para el pre dimensionamientose puede asumir que toda la estructura del reservorio es una
vigaen voladizo.Bajoestasuposición,lascargasaxialesenlas columnas se determinan en función a
la distancia del elemento al eje neutro del conjunto, el cual también es su eje de simetría.
- - Espesor de las columnas y vigas
Datos de la cuba: Datos del pórtico:
Luz ( L ) = 4.75 m n niveles 7
Tirante (h) = 2 m
n
columnas 4
muro ( e ) = 0.25 m n vigas 4
altura
total 20.6 m
Columnas Vigas
(cm) a = se escoge 40 cm h = L/10 =
47.500
cm
se
escoge 50 cm
(cm) b = se escoge 40 cm
b = 0.5 x h
=
25.000
cm
se
escoge 25 cm
W losa fond= 720 Kg/m
W losa de techo= 480 Kg/m
W agua (h x g) = (1000)(2.0) = 2000 Kg/m
W vivay nieve (150+50) = 200 Kg/m
W total /m(cuba) 3400 Kg/m
AreaTributaria(b x b) 22.5625 m
W c/col 7910.4 Kg-f Cálculodel áreade la Columnas
W c/viga 1425 Kg-f
W muros 6000 Kg-f W serv.= 115.1872
W barandas 375.36 Kg-f f'c= 210
W dosific 470.4 Kg-f
Areareq.
= 1567.172233 cm2
W parcial 155.09986 Tn
W fact segur, sismoy viento 201.62982 Tn (75%+25%+30%)
W total 356.72968
Se verifica que las dimensiones seleccionadas cubran el requerimiento
40 x 40 cm2 = 1600 es mayor que 1567 ! la selecciónescorrecta!

13
El momentode inerciade lascolumnasrespecto al eje neutro, despreciando la inercia propia de las
columnas es:
v = 2.43m
v1= 3.43m
I = 4 A v² = 3.7636
Dónde:
I = Momentode inerciadel conjuntoal eje neutro
A = Áreade unacolumna
v = Distanciade la columnaal eje neutrodel conjunto
Figura 4.-Fuerzas en las columnas del
reservorio elevado
Peso del techo
Empuje del
Líquido
Peso de la losa y líquido
Figura 3.-Cargas actuantes en la cuba

14
La carga axial en la columna más esforzada será:
Dónde:
P = Carga Axial enlaColumna
W = Pesode la cuba incluyendotodaslascargas de diseño
H = Fuerzasísmica(0.2W a 0.25W)
h = Distanciaentre el puntode aplicaciónde lafuerza H y la base de la estructuraportante
La flexiónalrededordel eje neutroconstituidopor la recta que uno dos columnas opuestas también
debe considerarse. En este caso el momento de inercia será:
I = 2 A v1²
Dónde:
V1 = Distancia de la columna al nuevo eje neutro (diagonal)
Las columnas ubicadas sobre el eje neutro no participan para la determinación del momento de
inercia del conjunto. La carga axial en las columnas más esforzadas será:
- Refuerzo en las Columnas y Vigas
El área mínima de refuerzo en columnas reforzadas, está dada por la expresión:
As min= 0.01* Ag
Dónde:
Ag =Área bruta de la sección, expresada en mm2. Para este caso = As min = 1600 mm
Selección de los refuerzos
diam (plg) diam (mm) Area (mm2) cant
5/8" 7.938 197.933 4
1/2" 6.350 126.677 8
3/8" 4.763 71.256 0
Refuerzos en Columnas
4 Ø 5/8" + 8 Ø 1/2"
= 107.5705 Tn
v
HhW
P
44

= 115.1872 Tn
124 v
HhW
P 

15
El área mínima de refuerzo en vigas reforzadas, está dada por la expresión:
As min= 0.01* Ag
Donde:
Ag =Área bruta de la sección, expresada en mm2. Para este caso = As min = 1250 mm
diam (plg) diam (mm) Area (mm2) cant
5/8" 7.938 197.933 4
1/2" 6.350 126.677 4
3/8" 4.763 71.256 0
Refuerzos en Vigas
4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"
- Dimensionamiento de la zapata
Debemos trabajar con condiciones de carga de servicio (P)
Datos a considerar:
t = 0.4 m
Df = 2.5 m
n = 1.38 Kg/cm²
P serv 115.19 Tn
Donde:
t = Anchode la columna= 0.40 m
Df = Desplante de lacimentación(delestudiode suelos)
sn = Capacidadportante del terreno
P serv = Carga de Servicio
Azap = Areade lazapata
T = Lado de la zapata (zapatacuadrada)
hz = Peralte de lazapata
Fórmulas:
Calculo del ancho de la zapata
Azap = 8.3469 m2
T =

16
T = 2.889 m2, se escoge 3.00m
- Cálculo de la altura de la zapata
La condición para determinar el peralte efectivo de la zapata, es que la sección debe resistir el
cortante por punzonamiento.
Donde:
P = 115.1871591 Tn
Azap= 9.00 m2
- Cortante por Punzonamiento (Vu)
Vu = P - Wn x m x n = 83.8806
Resistenciaal cortante porpunzonamientoenel concreto(Vc) .- Esigual a la menordeterminadacon
las siguientes expresiones.
Luego verificamos que Vu/Ø ≤ Vc, Ø = 0.75
Vu/Ø =111.8408271 < 111.8575 !la selección es correcta¡
hz = 1.164 m, se escoge 1.20 m
El área mínima de refuerzo en vigas reforzadas, esta dada por la expresión:
= 12.79857324 Tn/m2
zap
n
A
P
W 
a) b)
Si asumimos d =1.164
m = n = 1.56
c) bo = perímetro de la sección crítica = 2m+2n =6.26
as = 40
(40 para columnas con 4 lados críticos, 30 para 3 y 20 para 2)
Calculando tenemos:
a) Vc = 113.9681
b) Vc = 111.8575 por lo que Vc =111.8575
c) Vc = 269.0346
dbcfV o
c
c ..'
2
227.0 







dbcfV oc ..'06.1
dbcf
b
d
V o
o
s
c .'.227.0 






a
dbcfV
D
D
occ
menor
mayor
c .'06.12,  

17
As min= 0.01* Ag
Dónde:
Ag = Área bruta de la sección, expresada en mm2. Para este caso = As min = 36000 mm
diam (plg) diam (mm) Area (mm2) cant espaciam
5/8" 7.938 197.933 182 9.23
Refuerzos en Zapata
Usar Ø 5/8" @ 9cm
- Distribución de refuerzos en la cuba
- Distribución de refuerzos en la estructura portante
0.25 4.75 0.25
1/2"@25cm
e= 0.2
0.40
Ver. 1/2"@20cm
Hor. 1/2"@25cm
2.40 V = 42m3
2.00
losa de fondo
1/2"@25cm
0.30

18
4.75
0.50
4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"
4 Ø 5/8" + 8 Ø 1/2"
2.40
4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"
0.50
4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"
20.60 0.50
2.40
4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"
0.50
2.40
2.5
0.40
3.00 1.75 3.00
3Ø1/4"@5cm,3Ø1/4"@10cm,2Ø1/4"@15cmRto@20cm

19
0.15
0.50
0.65
1.20
0.40
3.00
Distribución de refuerzos de las columnas
40 cm 4 Ø 5/8" + 8 Ø 1/2"
2.40 m
40 cm
3 Ø 1/4"@5cm, 2 Ø 1/4"@10cm, 2Ø 1/4"@15cm,
Rto @20cm
1.20 m 50 cm 4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"
25 cm
50 cm
3 Ø 1/4"@5cm, 2 Ø 1/4"@10cm, 2Ø 1/4"@15cm,
Rto @20cm
4.75
Distribución de refuerzos de las vigas
V-S ( 50 cm x 25 cm )
C-1 ( 40 cm x 40 cm )

20
3.0 NORMAS
 Cámara Peruana de la Construcción (2002). Reglamento Nacional de Construcciones.
 Norma ASTMC 94 o ASTMC 685. Para concreto premezclado
 Norma ASTMC 94, Para el manejo, dosificación y mezclado de concreto.
 Normas ASTMC 94 y ASTMC 143. Para el revenimiento de concreto
 Normas ASTM C 138 y ASTM C 237. Para peso volumétrico y el contenido de aire del
concreto fresco, cuando se emplee un aditivo inclusor de aire.
 ASTMC 31, ASTMC 39 y ASTMC 617. Para muestras de ensayo de concreto
 Normas ASTMC 318. Para las evaluaciones pertinentes de las pruebas del concreto
50 cm 4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"
25 cm
3 Ø 1/4"@5cm, 2 Ø 1/4"@10cm, 2Ø 1/4"@15cm,3 Ø 1/4"@5cm, 2 Ø 1/4"@10cm, 2Ø 1/4"@15cm,
Rto @20cm Rto @20cm
0.65
Ø 5/8" @ 9cm
1.20
0.10
3.00
Distribución de refuerzos en zapatas
V-C ( 50 cm x 25 cm )
v

01. estructural reservorio elevado - rep 42m3 20

Recomendados

Recomendados

Más contenido relacionado

La actualidad más candente

La actualidad más candente (20)

Similar a 01. estructural reservorio elevado - rep 42m3 20

Similar a 01. estructural reservorio elevado - rep 42m3 20 (20)

Último

Último (20)

01. estructural reservorio elevado - rep 42m3 20