SISTEMA DE AGUAS SERVIDAS

1. UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMÁTICAS Y FÍSICAS
CARRERA INGENIERÍA CIVIL
PROYECTO DE INGENIERIA SANITARIA II
SISTEMA DE AGUAS SERVIDAS
ESTUDIANTE:
MAGALLANES TORRES LISSETTE VIVIANA
DOCENTE:
ING. JACINTO ROJAS
GUAYAQUIL - ECUADOR
2016-2017

2. SISTEMA DE AGUAS SERVIDAS
MARCO TEÓRICO
El sistema de alcantarillado o también red de
alcantarillado, red de saneamiento o red de
drenaje al sistema de tuberías y
construcciones usado para la recogida y
transporte de las aguas residuales,
industriales y fluviales de una población
desde ellugar enquese generanhasta elsitio
enquese vierten al medio natural o se tratan.
Las redes de alcantarillado son estructuras
hidráulicas que funcionan a presión
atmosférica, por gravedad. Sólo muy
raramente, y por tramos breves, están constituidos por tuberías que trabajan bajo presión o
por vacío. Normalmente están constituidas por conductos de sección circular, oval o
compuesta, la mayoría de las veces enterrados bajo las vías públicas.
La red de alcantarillado se considera un servicio básico, sin embargo la cobertura de estas
redes en las ciudades de países en desarrollo es ínfima en relación con la cobertura de las
redes de agua potable. Esto genera importantes problemas sanitarios.. Actualmente la
existenciade redes de alcantarillado es un requisito para aprobar la construcción de nuevas
urbanizaciones en la mayoría de los países.
Componentes de una red de alcantarillado
Los componentes principales de una red de alcantarillado, descritos en el sentido de
circulación del agua, son:
 Las acometidas, que son el conjunto de elementos que permiten incorporar a la red
las aguas vertidas por un edificio o predio. A su vez se componen usualmente de:
 Las alcantarillas (en ocasiones también llamadas «colectoresterciarios»), conductos
enterrados en las vías públicas, de pequeña sección, que transportan el caudal de
acometidas e imbornales hasta un colector;
 Los colectores (o «colectores secundarios»), que son las tuberías de mayor sección,
frecuentemente visitables, que recogen las aguas de las alcantarillas las conducena
los colectores principales. Se sitúan enterrados, en las vías públicas.
 Los colectores principales, que son los mayores colectores de la población y reúnen
grandes caudales, hasta aportarlos a su destino final o aliviarlos antes de su
incorporación a un emisario.
 Los aliviaderos de tormentas, que son depósitos donde se retiene elagua procedente
de los colectores cuando esta es muy caudalosa por efecto de la lluvia, para evitar
inundaciones.

3.  Los emisarios interceptoreso simplemente interceptores,que son conduccionesque
transportan las aguas reunidas por los colectores hasta la depuradora o su vertido al
medio natural, tras ser su caudal ya regulado por el aliviadero.
Aguas abajo, y ya fuera de lo que convencionalmente se considera red de alcantarillado, se
situaría la estacióndepuradora yel vertido final de las aguas tratadas, ymediante unemisario,
llevadas a un río o arroyo.
RESUMEN
El fin de este proyecto es el de diseñar un sistema de alcantarillado óptimo para una
población pequeña,teniendo encuentano solo la población actual si no que se debe realizar
una proyección de la misma para los próximos 20 años.
Se debió obtener un caudal de diseño para que este se lo pueda distribuir en función de la
topografía del terreno el caudal de diseño fue de Qd=18.38 l/s.
Este caudal iba a salir de la planta de almacenamiento y de ahí se iba a distribuir para aquello
usamos el Método de Hardy Cross.
Luego se hizo un diseño de la bocatoma de fondo, tomando datos inventados, para poder
establecer cómo iba a ser la sección de la bocatoma enfunción del Cmd que en nuestro caso
fue de 4.191 l/seg.
Posteriormente se calculó la abertura de la rejilla en la zona de abducción ytambién como se
iba a diseñar la cámara de recolección.
Para el sistema de aguas servidas se debió usar un plano con la topografía de la población
para así poder realizar un trazado de distribución de los colectores, luego se hizo un cálculo
de la distribución de desechos que iban a llegar a dichos recolectores y se estableció un
caudal de diseño por colector.
OBJETIVO GENERAL
Realizar un diseño óptimo para el desagüe de las aguas servidas del cantón Pichincha
teniendo en consideración su topografía.
OBJETIVO ESPECIFICO
1. Diseñar el diámetro efectivo para el correcto desfogue de las aguas residuales.
2. Tener en cuenta la velocidad mínima de desagüe para que se produzca el efecto de
auto limpiado en la tubería.
3. Realizar un perfil de los colectores de la población.

4. DISTRIBUCIÓNDELCAUDAL PROPORCIONAL
Tramos
Long. Propia
(m)
Long. Alimentada
(m)
Long. Total
(m)
Caudal unitario (L/s)
Caudal Total
(L/s)
A-B 500 650 1150 0,00055496 0,638
A-C 300 450 750 0,00055496 0,416
C-D 500 500 1000 0,00055496 0,555
B-D 300 450 750 0,00055496 0,416
B-E 300 500 800 0,00055496 0,444
E-F 300 300 600 0,00055496 0,333
D-F 500 650 1150 0,00055496 0,638
E-G 300 150 450 0,00055496 0,250
G-H 300 150 450 0,00055496 0,250
F-H 300 150 450 0,00055496 0,250
C-I 500 600 1100 0,00055496 0,610
D-J 500 750 1250 0,00055496 0,694
I-J 500 600 1100 0,00055496 0,610
J-K 500 600 1100 0,00055496 0,610
F-K 500 900 1400 0,00055496 0,777
H-L 500 450 950 0,00055496 0,527
K-L 300 350 650 0,00055496 0,361
∑ 6900 8200 15100 0,000554967 8,38

5. Nudo Q dom Q inc Q nudo Q ingreso
A 0 0 0 18,38
B 0,638 0 0,638
C 0,555 0 0,555
D 0,971 0 0,971
E 0,444 0 0,444
F 0,971 0 0,971
G 0,25 0 0,25
H 0,5 0 0,5
I 0,61 0 0,61
J 1,304 0 1,304
K 1,387 0 1,387
L 0,888 10 10,888

6. SEGÚN EL MÉTODO DE HARDY CROSS

7. CÁLCULO DE LOS DIÁMETROS
H L J Q Q D D D.adoptado D.adoptado J A V
(m) (m) m/m l/s m³/s m pulg pulg m m/m m² m/s
A-B 20,000 19,750 0,25 500 0,00050 9,19 0,00919 0,19367 7,62468 8 0,2032 0,00040 0,03243 0,28339
A-C 20,000 19,000 1 300 0,00333 9,19 0,00919 0,13119 5,16481 6 0,1524 0,00161 0,01824 0,50380
C-D 19,000 18,750 0,25 500 0,00050 4,3275 0,00433 0,14544 5,72608 6 0,1524 0,00040 0,01824 0,23723
B-D 19,750 18,750 1 300 0,00333 4,276 0,00428 0,09807 3,86111 4 0,1016 0,00281 0,00811 0,52742
B-E 19,750 19,500 0,25 300 0,00083 4,276 0,00428 0,13037 5,13251 6 0,1524 0,00039 0,01824 0,23441
E-F 19,500 18,500 1 300 0,00333 1,916 0,00192 0,07227 2,84544 4 0,1016 0,00063 0,00811 0,23633
D-F 18,750 18,500 0,25 500 0,00050 3,811 0,00381 0,13858 5,45594 6 0,1524 0,00031 0,01824 0,20892
E-G 19,500 19,250 0,25 300 0,00083 1,916 0,00192 0,09607 3,78239 4 0,1016 0,00063 0,00811 0,23633
G-H 19,250 18,250 1 300 0,00333 1,666 0,00167 0,06853 2,69812 4 0,1016 0,00049 0,00811 0,20549
F-H 18,500 18,250 0,25 300 0,00083 2,378 0,00238 0,10430 4,10618 4 0,1016 0,00095 0,00811 0,29332
C-I 19,000 18,000 1 500 0,00200 4,3175 0,00432 0,10932 4,30386 6 0,1524 0,00040 0,01824 0,23669
D-J 18,750 17,750 1 500 0,00200 3,811 0,00381 0,10425 4,10443 4 0,1016 0,00227 0,00811 0,47007
I-J 18,000 17,750 0,25 500 0,00050 3,7075 0,00371 0,13714 5,39911 6 0,1524 0,00030 0,01824 0,20325
J-K 17,750 17,500 0,25 500 0,00050 6,2145 0,00621 0,16690 6,57078 8 0,2032 0,00019 0,03243 0,19163
F-K 18,500 17,500 1 500 0,00200 2,378 0,00238 0,08714 3,43061 4 0,1016 0,00095 0,00811 0,29332
H-L 18,250 17,250 1 500 0,00200 3,544 0,00354 0,10141 3,99262 4 0,1016 0,00198 0,00811 0,43714
K-L 17,500 17,250 0,25 300 0,00083 7,2055 0,00721 0,15898 6,25892 8 0,2032 0,00025 0,03243 0,22219
Tramo
Cota
inicial
Cota
final
Cálculo de los diametros

8. CORRECCIÓN DE LOS CAUDALES DE ACUERDO AL MÉTODO DE HARDY CROSS

9. J DQ Qc
pulg m m/m m³/s m³/s
AB 500 8 0,2032 + 9,19 + 0,00919 0,00040 + 0,19783 21,52719 -0,000614 0,00858
AC 300 6 0,1524 - 9,19 - 0,00919 0,00161 - 0,48189 52,43683 -0,000614 -0,00980
CD 500 6 0,1524 - 4,3175 - 0,00432 0,00040 - 0,19826 45,92054 -0,000614 -0,00493
0,00281 + 0,84188 196,88591 -0,000614
SH 0,35956 316,77047
BE 300 6 0,1524 + 4,276 + 0,00428 0,00039 + 0,11685 27,32656 0,00112 0,00054
DF 500 6 0,1524 + 3,811 + 0,00381 0,00031 + 0,15736 41,28975 0,00112 0,00493
EF 300 4 0,1016 - 1,916 - 0,00192 0,00063 - 0,19038 99,36265 0,00112 -0,00081
SH -0,75805 364,86487
EG 300 4 0,1016 + 1,916 + 0,00192 0,00063 + 0,19038 99,36265 0,00018 0,0021
GH 300 4 0,1016 + 1,666 + 0,00167 0,00049 + 0,14695 88,20603 0,00018 0,00185
FH 300 4 0,1016 - 2,378 - 0,00238 0,00095 - 0,28402 119,43752 0,00018 -0,0022
SH -0,13707 406,36884
HL 500 4 0,1016 + 3,544 + 0,00354 0,00198 + 0,99105 279,64045 -0,00027 0,00327
KL 300 8 0,2032 - 7,2055 - 0,00721 0,00025 - 0,07565 10,49879 -0,00027 -0,00748
FK 500 4 0,1016 - 2,378 - 0,00238 0,00095 - 0,47337 199,06253 -0,00027 -0,00265
SH 0,30931 608,63930
DF 500 6 0,1524 + 3,811 + 0,00381 0,00031 + 0,15736 41,28975 0,00132 0,00513
JK 500 8 0,2032 - 6,2145 - 0,00621 0,00019 - 0,09586 15,42587 0,00132 -0,00489
DJ 500 4 0,1016 - 3,811 - 0,00381 0,00227 - 1,13373 297,48965 0,00132 -0,00249
SH -1,35388 553,26781
CD 500 6 0,1524 + 4,3275 + 0,00433 0,00040 + 0,19911 46,01112 0,00111 0,00544
CI 500 6 0,1524 - 4,3175 - 0,00432 0,00040 - 0,19826 45,92054 0,00111 -0,00321
IJ 500 6 0,1524 - 3,7075 - 0,00371 0,00030 - 0,14953 40,33258 0,00111 -0,0026
SH -0,88589 429,75389
4,276
-
0,00428 0,00281
-
0,84188- 0,00112
+ 0,00428
II
BD 300 4 0,1016 196,88591 -0,00316
0,00192EF 300 4
CORRECCIÓN DECAUDALES
Circuito Tramos L
Diámetros Q H
H/Q
l/s m³/s
0,003664
m
I
BD 300 4 0,1016 + 4,276
III
-0,0017
IV
FH 300 4 0,1016 + 2,378 + 0,00238 0,00095 + 0,28402
0,00063
-
0,19038 99,36265 0,000180,1016 - 1,916
-
119,43752 -0,00027 0,00211
V
FK 500 4 0,1016 + 2,378 + 0,00238 0,00095 + 0,47337
297,48965 0,00111 0,00492
199,06253 0,00132 0,0037
VI
DJ 500 4 0,1016 + 3,811 + 0,00381 0,00227 + 1,13373

10. DISEÑO DE LA BOCATOMA DE FONDO
Los siguientes datosson inventadospara poder calcular
Periodo de diseño: 20 años
Población de diseño: 2012
Dotación: 180 l/h.d.
Cmd= 4,191 l/seg
Pa=2012
K1= 1,4
CMD= 4,191 X 1,4= 5,87 l/seg
PÉRDIDA EN EL TRASPORTE DEL AGUA DESDE CAPTACIÓN A PLANTA DE
PURIFICACIÓN (LINEA DE ADUCCIÓN)
PÉRDIDA= 5% de cmd
Pérdida= 0.05 x 4,191 = 0,2095 l/seg
Consumoen la planta=0.05 x 4,191 = 0,2095 l/seg
CAUDAL DE DISEÑO DE LA BOCATOMA
Qd= CMD + 5% del cmd + 5% cmd
Qd= 5,87 + 0,2095 + 0,2095 = 6,2891
SEGÚN LA NORMANACIONAL
Qd= CMD x 1.2
Qd= 5,87 x 1,2 = 11,74
DISEÑO DE LA PRESA
El ancho del rio es 3 m
El ancho de la presa es 2,2 m
Qd= 11,74 l/seg
Qd= 0.01174 m3/seg
H=(
Q
1.84 L
)2/3
H=(
0.01174
1.84 X 2,2
)2/3

11. H= 0,0203 m.
LA CORRECCIÓN POR LAS DOS CONTRACCIONES LATERALES ES:
L’= L – 0.2H
L’= 2,2 – 0.2 (0,0203)
L’=2,1959 m.
VELOCIDAD DEL RÍO SOBRE LA PRESA
V =
Q
(L′x H)
V =
0,01174
(2,1959 x 0,0203)
= 0,257
m
seg
La condición dicta que la velocidad debe ser 0.3<V< 3 m/seg
Probamoscon otraL = 1,45
H=(
0.01174
1.84 X 1,45
)2/3
H= 0,02685 m.
L’= L – 0,2H
L’= 1.45 – 0,2 (0,02685)
L’=1,444m.
Vr =
0.01174
(1,444x 0.02685)
= 0,3026
m
seg
SI CUMPLE
DISEÑO DE LA REJILLA Y CANAL DE ADUCCIÓN
ANCHO DEL CANAL DE ADUCCIÓN
El ancho del canal de aducción (B) se calculaa partir de la ecuación del alcance del
chorro.
Xs= 0.36 Vr2/3
+ 0.60 H4/7
= 0.36(0.3026)2/3
+ 0.60 (0.02685)4/7
=0.23818
Xi= 0.18 Vr4/7
+ 0.74 H3/4
= 0.18(0.3026)4/7
+ 0.74 (0.026852)3/4
= 0,1399

12. B= Xs + 0.10= 0.33818
LONGITUD DE LA REJILLA Y NÚMERO DE ORIFICIOS
Ancho mínimo= 40 cm.
Longitudmínima= 70 cm.
Separación de barrotes=5 a 10 cm.
Diámetro de varillas=½, ¾”, 1”
Adoptarébarrotes de ¾” = 0.01905m. con una separación de 5 cm. Supondremos
una velocidad entre barrotesde 0.20 m/seg
Área neta=
Q
0.9 Vb
=
0.01174
0.9 x 0.20
= 0.06522
Longitudtotal=
Aneta ( a+b )
a x B
=
0,06522x (0,05+0,01905)
0,05 x 0,40
= 0,2251 m.
Considerandoque la longitudmínima de la rejilla es 0.70m, adopto este valory
recalculo el área neta.
Área neta=
a
a+b
x B x Longitud total
Área neta=
0,05
0,05+0,01905
x 0,40 x 0,70 = 0.2028 m2
El número de aberturas

13. N=
Área neta
a x b
=
0,2028
0,05 x 0,4
10.14 orificios
Si se adoptan11aberturasseparadaspor 5 cm. Tendremos:
Área neta= 0.40 x 0.05 x 10= 0.2 m2
Vb=
Q
0.9 área neta
=
0,01174
0,9 x 0,22
= 0,65
m
seg
Longitudtotal=
Área neta ( a+b )
a x B
=
0,2 (0,05+0,01905)
0,05 x 0,40
= 0,69 m.
LOS NÍVELES DE AGUA EN EL CANAL DE ADUCCOÓN SON:
AGUAS ABAJO
he= hc = (
Q2
g x B2
)1/3
hc = (
(0,01174)2
9,81 x (0,40)2
)1/3
hc= 0,044 m.
AGUAS ARRIBA
Longituddel canal= longitudde la rejilla + espesor del muro= 0,69+ 0,30= 1 m.
Pendiente de i= 6%
ho= [2 he2
+ (he −
i x Lc
3
)
2
]
1/2
−
2
3
x i x Lc
ho= [2 (0,044)2
+ (0,044 −
0,06 x 1
3
)
2
]
1/2
−
2
3
x 0,06 x 1
ho= 0,0355m.

14. Alturatotalde los murosdel canal de aducción es:
Ho= ho + BL= 0,0355 + 0,15 = 0,1855m.
He= Ho + i x Lc = 0,1855 + (0,06 x 1 ) = 0,245 m.
Velocidad del aguaal final del canal
Ve=
Q
B x he
=
0,01174
0,40 x 0,044
= 0,667
m
seg
La condición dicta que la velocidad debe ser= 0.3 <Ve<3 m/seg SI CUMPLE.
DISEÑO DE LA CÁMARADE RECOLECCIÓN
Xs= 0.36 Ve2/3
+ 0.60 he4/7
= 0,36(0,667)2/3
+ 0,60 (0,044)4/7
= 0,3755
Xi= 0.18 Ve4/7
+ 0.74 he3/4
= 0.18(0.667)4/7
+ 0.74 (0.044)3/4
=0,213
BCámara= Xs + 0,30 = 0,3755+ 0,30 = 0,6755 m.

16. BASE DE DISEÑO

17. Con el trazado de la red de distribución de loscolectores se saca el área tributaria en
función de la cantidades de área que van a abarcarcada colector
1-2 150 18,9 18,6
2-3 150 18,55 18,34
3-4 200 18,34 17,85
5-6 150 19,55 18,95
6-7 150 18,95 18,58
7-8 150 18,58 18,2
8-9 200 18,2 17,8
4-9 200 17,85 17,8
10-11 150 19,5 18,75
11-12 150 18,75 18,6
12-13 150 18,6 18,15
13-14 200 18,15 17,76
9-14 150 17,8 17,76
15-16 150 19,5 18,75
16-17 150 18,75 18,23
17-18 200 18,23 17,65
14-18 150 17,76 17,65
19-20 150 19 18,21
20-21 200 18,21 17,53
18-21 200 17,65 17,53
22-23 150 19,42 19,1
23-24 150 19,1 18,35
24-25 150 18,35 17,96
25-26 200 17,96 17,51
21-26 150 17,53 17,51
27-28 150 19 18,3
28-29 150 18,3 17,62
29-30 200 17,62 17,3
26-30 150 17,51 17,3
31-32 150 18,6 17,9
32-33 150 17,9 17,5
33-34 200 17,5 17,28
30-34 150 17,3 17,28
34-35 90 17,28 17,2
COLECTOR
DISTANCIAS
(m)
COTA INICIAL
COTA
FINAL
COLECTOR FIGURA
ÁREA
PARCIAL
1-2 A1 2,25
2-3 A2 2,25
3-4 A3 2,25
5-6 A5 3
6-7 A6 3
7-8 A7 3
8-9 A8 3
4-9 A4 4
10-11 A10 2
11-12 A11 2
12-13 A12 2,25
13-14 A13 2,25
9-14 A9 4,00
15-16 A15 2,25
16-17 A16 4,5
17-18 A17 3
14-18 A14 3
19-20 A19 4,5
20-21 A20 4
18-21 A18 4
22-23 A22 2,25
23-24 A23 2,25
24-25 A24 2,25
25-26 A25 3
21-26 A21 3
27-28 A27 2,25
28-29 A28 2,25
29-30 A29 3
26-30 A26 3
31-32 A31 2,25
32-33 A32 2,25
33-34 A33 3
30-34 A30 3
34-35 A34 3
SUMA 97,25

18. Los aportesdoméstico, industrial,comercial e institucional dependeránde la ubicación geográfica de los diversoscolectores.
Q.CALC. Q.diseño
PARCIAL TOTAL A.dom(%) D P q.dom . A.ind (%) q.ind. A.com (%) q.com. A.INST (%) q.inst. l/ seg. Ha l/ seg l/ s.Ha l/ s l/ s.Ha l/ s l/ s l/ s
1-2 2,25 2,25 100 101 226,4 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 0,37575 4,1280 1,5511 0,3 0,68 2 4,5 6,7261 6,7261
2-3 2,25 4,75 100 101 477,9 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 0,7515 3,9843 2,9942 0,3 1,43 2 9,5 13,9192 13,9192
3-4 2,25 7 100 101 704,2 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 1,12725 3,8931 4,3885 0,3 2,1 2 14 20,4885 20,4885
5-6 3 3 100 101 301,8 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 0,501 4,0774 2,0428 0,3 0,9 2 6 8,9428 8,9428
6-7 3 6 100 101 603,6 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 1,002 3,9308 3,9386 0,3 1,8 2 12 17,7386 17,7386
7-8 3 9 100 101 905,4 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 1,503 3,8274 5,7526 0,3 2,7 2 18 26,4526 26,4526
8-9 3 12 100 101 1207 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 3,13125 3,7458 11,7290 0,3 3,6 2 24 39,3290 39,3290
4-9 4 10,75 100 101 1081 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 0,668 3,7778 2,5236 0,3 3,23 2 21,5 27,2486 27,2486
10-11 2 2 100 101 201,2 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 1,002 4,1471 4,1554 0,3 0,6 2 4 8,7554 8,7554
11-12 2 4 100 101 402,4 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 1,336 4,0209 5,3719 0,3 1,2 2 8 14,5719 14,5719
12-13 2,25 6,25 100 101 628,8 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 4,843 3,9210 18,9892 0,3 1,88 2 12,5 33,3642 33,3642
13-14 2,25 8,5 100 101 855,1 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 0,37575 3,8428 1,4439 0,3 2,55 2 17 20,9939 20,9939
9-14 4,00 16 100 101 1610 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 1,04375 3,6572 3,8172 0,3 4,8 2 32 40,6172 40,6172
15-16 2,25 2,25 0 101 226,4 0,167 0 0,7 0 0,5 100 0,5 0 0,5 2,16875 4,1280 8,9525 0,3 0,68 2 4,5 14,1275 14,1275
16-17 4,5 6,75 100 101 679,1 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 2,92025 3,9021 11,3952 0,3 2,03 2 13,5 26,9202 26,9202
17-18 3 9,75 100 101 980,9 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 8,26425 3,8054 31,4488 0,3 2,93 2 19,5 53,8738 53,8738
14-18 3 11,5 100 101 1157 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 0,501 3,7583 1,8829 0,3 3,45 2 23 28,3329 28,3329
19-20 4,5 4,5 100 101 452,7 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 1,2525 3,9960 5,0050 0,3 1,35 2 9 15,3550 15,3550
20-21 4 8,5 0 101 855,1 0,167 0 0,7 0 0,5 100 0,5 0 0,5 3,2525 3,8428 12,4987 0,3 2,55 2 17 32,0487 32,0487
18-21 4 13,75 100 101 1383 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 12,1848 3,7047 45,1412 0,3 4,13 2 27,5 76,7662 76,7662
22-23 2,25 2,25 0 101 226,4 0,167 0 0,7 0 0,5 100 0,5 0 0,5 13,8108 4,1280 57,0102 0,3 0,68 2 4,5 62,1852 62,1852
23-24 2,25 4,5 100 101 452,7 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 15,439 3,9960 61,6949 0,3 1,35 2 9 72,0449 72,0449
24-25 2,25 6,75 100 101 679,1 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 19,0673 3,9021 74,4029 0,3 2,03 2 13,5 89,9279 89,9279
25-26 3 9,75 100 101 980,9 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 31,753 3,8054 120,8328 0,3 2,93 2 19,5 143,2578 143,2578
21-26 3 11,5 100 101 1157 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 46,0648 3,7583 173,1251 0,3 3,45 2 23 199,5751 199,5751
27-28 2,25 2,25 100 101 226,4 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 61,8795 4,1280 255,4360 0,3 0,68 2 4,5 260,6110 260,6110
28-29 2,25 4,5 100 101 452,7 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 81,3225 3,9960 324,9682 0,3 1,35 2 9 335,3182 335,3182
29-30 3 7,5 100 101 754,5 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 113,577 3,8756 440,1724 0,3 2,25 2 15 457,4224 457,4224
26-30 3 12,75 0 101 1283 0,167 0 0,7 0 0,5 100 0,5 0 0,5 161,141 3,7277 600,6852 0,3 3,83 2 25,5 630,0102 630,0102
31-32 2,25 2,25 100 101 226,4 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 223,397 4,1280 922,1715 0,3 0,68 2 4,5 927,3465 927,3465
32-33 2,25 4,5 100 101 452,7 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 305,095 3,9960 1219,1718 0,3 1,35 2 9 1229,5218 1229,5218
33-34 3 7,5 100 101 754,5 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 419,172 3,8756 1624,5265 0,3 2,25 2 15 1641,7765 1641,7765
30-34 3 10,5 100 101 1056 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 580,815 3,7845 2198,1144 0,3 3,15 2 21 2222,2644 2222,2644
34-35 3 10,5 100 101 1056 0,167 0 0,7 0 0,5 0 0,5 100 0,167 804,712 3,7845 3045,4629 0,3 3,15 2 21 3069,6129 3069,6129
Q.MAX
Q.Infiltración Q.conex.erradas
FCOL.
APORT E INST IT UCIÓN A.T OT AL
(%)
QmÁREA T RIBUT ARIA (Ha) APORT E DOMÉST ICO APORT E INDUST RIAL APORT E COMERCIAL

19. El Qm se lo hallasimplemente multiplicando el porcentaje de cada área con surespectivo caudal.
 El factor de mayoración se lo halla en función de la población eneste caso como la población es mayor a 1000 habitantes se emplea : F =
18+ √P/1000
4+ √P/1000
 Para el caudal de infiltración la norma indica que es 0.3
 El caudal calculado es la suma de Q.max + Q infiltración + Q conexioneserradas.
m pulg
1-2 150 6,7261 0,00673 0,4 0,1231 4,8471 6 0,1524 11,89 0,6517 0,57 0,88 0,6 1,121 0,5 0,573 0,017 0,04 1,676 0,092 0,11 0,077 0,66 SUBCRITICO 0,0016762 2,9527559 0,2 0,00083808 0,0025142
2-3 150 13,9192 0,01392 0,4 0,1617 6,3669 8 0,2032 25,6 0,7894 0,54 0,87 0,59 1,107 0,49 0,687 0,024 0,06 2,207 0,119 0,14 0,099 0,7 SUBCRITICO 0,0007281 2,9527559 0,2 0,00120211 0,0019302
3-4 200 20,4885 0,02049 0,4 0,1869 7,3602 8 0,2032 25,6 0,7894 0,80 0,984 0,76 1,202 0,74 0,777 0,031 0,06 2,396 0,154 0,18 0,15 0,64 SUBCRITICO 0,0030756 2,3622047 0,2 0,00464637 0,007722
5-6 150 8,9428 0,00894 0,4 0,1370 5,3936 6 0,1524 11,89 0,6517 0,75 0,965 0,72 1,19 0,68 0,629 0,02 0,05 1,779 0,11 0,13 0,103 0,63 SUBCRITICO 0,0020156 2,9527559 0,2 0,0010078 0,0030234
6-7 150 17,7386 0,01774 0,4 0,1771 6,973 8 0,2032 25,6 0,7894 0,69 0,941 0,69 1,172 0,61 0,743 0,028 0,06 2,336 0,139 0,17 0,125 0,67 SUBCRITICO 0,000797 2,3622047 0,2 0,00441569 0,0052127
7-8 150 26,4526 0,02645 0,4 0,2057 8,1003 10 0,254 46,42 0,9161 0,57 0,885 0,61 1,125 0,51 0,811 0,033 0,07 2,803 0,154 0,19 0,13 0,72 SUBCRITICO 0,0005373 2,3622047 0,2 0,00571504 0,0062523
8-9 200 39,3290 0,03933 0,4 0,2387 9,3992 10 0,254 46,42 0,9161 0,85 1,001 0,79 1,216 0,82 0,917 0,043 0,08 3,03 0,201 0,24 0,207 0,64 SUBCRITICO 0,0012101 2,3622047 0,2 0,00731117 0,0085213
4-9 200 27,2486 0,02725 0,4 0,2080 8,1908 10 0,254 46,42 0,9161 0,59 0,895 0,62 1,132 0,53 0,82 0,034 0,07 2,821 0,157 0,19 0,134 0,72 SUBCRITICO 0,0034261 3,9370079 0,2 0,00534869 0,0087748
10-11 150 8,7554 0,00876 0,4 0,1359 5,3509 6 0,1524 11,89 0,6517 0,74 0,961 0,72 1,188 0,67 0,626 0,02 0,05 1,776 0,11 0,13 0,101 0,63 SUBCRITICO -0,001427 2,9527559 0,2 0,00477693 0,0033498
11-12 150 14,5719 0,01457 0,4 0,1645 6,4773 8 0,2032 25,6 0,7894 0,57 0,885 0,61 1,125 0,51 0,699 0,025 0,06 2,243 0,124 0,15 0,104 0,69 SUBCRITICO 0,0004889 2,3622047 0,2 0,00580578 0,0062947
12-13 150 33,3642 0,03336 0,4 0,2245 8,837 10 0,254 46,42 0,9161 0,72 0,955 0,71 1,182 0,64 0,875 0,039 0,08 2,945 0,179 0,22 0,164 0,69 SUBCRITICO -0,000385 1,9685039 0,2 0,00818197 0,0077971
13-14 200 20,9939 0,02099 0,4 0,1887 7,4278 8 0,2032 25,6 0,7894 0,82 0,99 0,77 1,208 0,77 0,782 0,031 0,06 2,408 0,156 0,19 0,156 0,63 SUBCRITICO 0,0031132 2,3622047 0,2 0,00653552 0,0096487
9-14 150 40,6172 0,04062 0,4 0,2416 9,5135 10 0,254 46,42 0,9161 0,88 1,011 0,81 1,215 0,87 0,926 0,044 0,08 3,027 0,207 0,25 0,221 0,63 SUBCRITICO 0,0012585 2,9527559 0,2 0,00614147 0,0074
15-16 150 14,1275 0,01413 0,4 0,1626 6,4025 8 0,2032 25,6 0,7894 0,55 0,875 0,59 1,113 0,49 0,691 0,024 0,06 2,219 0,121 0,15 0,1 0,7 SUBCRITICO -0,00194 2,3622047 0,2 0,00491962 0,0029798
16-17 150 26,9202 0,02692 0,4 0,2071 8,1537 10 0,254 46,42 0,9161 0,58 0,89 0,62 1,129 0,52 0,815 0,034 0,07 2,813 0,156 0,19 0,132 0,72 SUBCRITICO 0,000956 1,9685039 0,2 0,00727969 0,0082356
17-18 200 53,8738 0,05387 0,4 0,2686 10,576 12 0,3048 75,48 1,0345 0,71 0,951 0,7 1,179 0,63 0,984 0,049 0,09 3,525 0,213 0,26 0,193 0,72 SUBCRITICO 0,0010319 1,6872891 0,4 0,0158834 0,0169153
14-18 150 28,3329 0,02833 0,4 0,2111 8,3116 10 0,254 46,42 0,9161 0,61 0,903 0,63 1,139 0,54 0,827 0,035 0,07 2,838 0,161 0,2 0,138 0,71 SUBCRITICO 0,0034876 2,9527559 0,2 0,00783437 0,011322
19-20 150 15,3550 0,01536 0,4 0,1678 6,6057 8 0,2032 25,6 0,7894 0,60 0,9 0,63 0,136 0,53 0,71 0,026 0,01 0,271 0,127 0,15 0,109 0,69 SUBCRITICO -0,000915 2,3622047 0,2 0,00500384 0,0040891
20-21 200 32,0487 0,03205 0,4 0,2211 8,7047 10 0,254 46,42 0,9161 0,69 0,941 0,69 1,172 0,61 0,862 0,038 0,07 2,92 0,174 0,21 0,156 0,7 SUBCRITICO 0,0012144 1,6872891 0,2 0,00716963 0,008384
18-21 200 76,7662 0,07677 0,4 0,3068 12,078 14 0,3556 113,9 1,1464 0,67 0,931 0,67 1,163 0,6 1,067 0,058 0,1 4,057 0,239 0,3 0,212 0,74 SUBCRITICO 0,0020188 1,6872891 0,2 0,01072106 0,0127399
22-23 150 62,1852 0,06219 0,4 0,2835 11,161 10 0,254 46,42 0,9161 1,34 0,955 0,71 1,182 0,64 0,875 0,039 0,08 2,945 0,179 0,22 0,164 0,69 SUBCRITICO -0,001905 2,3622047 0,2 0,00738264 0,0054773
23-24 150 72,0449 0,07204 0,4 0,2996 11,794 10 0,254 46,42 0,9161 1,55 0,913 0,65 1,147 0,56 0,836 0,036 0,07 2,858 0,164 0,2 0,142 0,71 SUBCRITICO -0,000336 2,3622047 0,2 0,00609778 0,0057622
24-25 150 89,9279 0,08993 0,4 0,3255 12,817 10 0,254 46,42 0,9161 1,94 0,927 0,67 1,16 0,59 0,849 0,037 0,07 2,89 0,169 0,21 0,149 0,7 SUBCRITICO 0,0001102 2,3622047 0,2 0,00746232 0,0075725
25-26 200 143,2578 0,14326 0,4 0,3877 15,262 10 0,254 46,42 0,9161 3,09 1,027 0,85 1,204 1 0,941 0,045 0,08 3 0,216 0,26 0,253 0,6 SUBCRITICO 0,0008357 2,3622047 0,2 0,01027652 0,0111123
21-26 150 199,5751 0,19958 0,4 0,4390 17,283 12 0,3048 75,48 1,0345 2,64 0,955 0,71 1,182 0,64 0,988 0,05 0,09 3,534 0,215 0,26 0,196 0,71 SUBCRITICO 0,0004631 1,9685039 0,2 0,00884255 0,0093057
27-28 150 260,6110 0,26061 0,4 0,4852 19,102 12 0,3048 75,48 1,0345 3,45 1,005 0,8 1,219 0,83 1,04 0,055 0,09 3,645 0,243 0,3 0,254 0,66 SUBCRITICO 0,0005345 1,9685039 0,2 0,00896877 0,0095033
28-29 150 335,3182 0,33532 0,4 0,5333 20,995 14 0,3556 113,9 1,1464 2,95 0,936 0,68 1,167 0,6 1,073 0,059 0,1 4,071 0,241 0,3 0,215 0,74 SUBCRITICO 0,0003599 1,6872891 0,2 0,00941639 0,0097763
29-30 200 457,4224 0,45742 0,4 0,5991 23,588 14 0,3556 113,9 1,1464 4,02 1,011 0,81 1,215 0,87 1,159 0,068 0,11 4,238 0,289 0,36 0,31 0,66 SUBCRITICO 0,0009782 1,6872891 0,2 0,01123665 0,0122148
26-30 150 630,0102 0,63001 0,4 0,6756 26,597 16 0,4064 162,6 1,2532 3,88 0,984 0,76 1,202 0,74 1,233 0,077 0,12 4,792 0,307 0,38 0,3 0,72 SUBCRITICO 0,0009031 1,476378 0,2 0,01257105 0,0134742
31-32 150 927,3465 0,92735 0,4 0,7809 30,746 18 0,4572 222,5 1,3555 4,17 0,99 0,77 1,208 0,77 1,342 0,092 0,14 5,418 0,352 0,44 0,351 0,72 SUBCRITICO 0,0014288 1,312336 0,2 0,01445461 0,0158834
32-33 150 1229,5218 1,22952 0,4 0,8681 34,176 20 0,508 294,7 1,4542 4,17 0,975 0,74 1,197 0,71 1,418 0,102 0,15 5,965 0,377 0,48 0,362 0,75 SUBCRITICO 0,0010667 1,1811024 0,2 0,01581125 0,016878
33-34 200 1641,7765 1,64178 0,4 0,9675 38,09 22 0,5588 380 1,5496 4,32 0,961 0,72 1,188 0,67 1,489 0,113 0,17 6,512 0,402 0,51 0,372 0,78 SUBCRITICO 0,0010566 1,0737294 0,2 0,01787129 0,0189279
30-34 150 2222,2644 2,22226 0,4 1,0838 42,67 24 0,6096 479,3 1,6421 4,64 0,984 0,76 1,202 0,74 1,616 0,133 0,18 7,188 0,461 0,59 0,45 0,77 SUBCRITICO 0,0020051 0,984252 0,2 0,02068395 0,0226891
34-35 90 3069,6129 3,06961 0,4 1,2234 48,165 26 0,6604 593,3 1,7321 5,17 1,005 0,8 1,219 0,83 1,741 0,154 0,2 7,897 0,527 0,68 0,55 0,75 SUBCRITICO 0,0021375 0,9085403 0,2 0,02421817 0,0263556
R (m )
Dia m etr o
a d opta d o
inter no (m )
Qo
(l/s)
Vo
(m /s)
Q/Qo V/Vo NFd /DCOL.
Longitud
(m )
Qd (l/s)
S
(%)
Dia m etr o
Ca lcula d o Dia m etr o
a d opta d o
(pulg)
d (m ) E (m ) H (m )Qd (m 3/s) R/Ro H/D V (m /s) Rc/Ds kH tr a ns H cur va H tota l
2
2
T ( )

21.  El diámetro se lo hallacon la fórmulade Manning:D=1.548 (
n x Q
S1/ )3/8
; Usando
n= 0.011PVC
 El caudal a tubo lleno se lo hallaQo =312
D8/3
x S1/
n
 Las columnas12, 13,14, 15 se lo hallade forma tabuladoen la tabla8.2 por
medio de relaciones hidráulicas.
 El número de Froudese lo hallacon= F =
V
√g x H
 Si el número de Froudesale menor a 0,9 se considera un régimen Sub critico
si sale mayor a 1,1 se considera unrégimen Súper crítico. En este caso salió en
todos loscolectores menor a 0,9 por lo tantoes un régimen Sub Critico.
CONCLUSIÓN
Se hallóundiámetro calculadoparalos colectoresen función de la pendiente que iba
a tener, se tomó como referencia una pendiente de 0.4% con la cual no hubo ningún
tipo de inconveniente a la horade realizar el resto de cálculos. Al final con el número
de froude se calculó si el régimen era sub crítico o súper crítico dándonos en todos
los colectoresun régimen Sub crítico con un númerode Froude menor a 0,9, además
de cumplirse la condición de autolimpieza.