Estudio de suelos proyecto

TACNA, ABRIL DEL 2019
REGIÓN : TACNA
PROVINCIA: TACNA
DISTRITO: TACNA
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS
PROYECTO

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Estudio de Mecánica de Suelos para el Proyecto: “Construcción de Edificio de 4 pisos con azotea
para departamentos ubicado en el distrito de Tacna, provincia de Tacna, Tacna”
CONTENIDO
CAPITULO N°01: INTRODUCCIÓN .............................................................................3
INTRODUCCIÓN ...............................................................................................3
CAPITULO N°02: GENERALIDADES...........................................................................4
1.1. UBICACIÓN....................................................................................................4
2.2 ACCESIBILIDAD ............................................................................................5
2.3 RECONOCIMIENTO DEL AREA ....................................................................6
2.4 OBJETIVOS ...................................................................................................8
2.4.1 OBJETIVO GENERAL ................................................................................8
2.4.2 OBJETIVO ESPECIFICO............................................................................8
2.5 PERSONAL PARTICIPANTE .........................................................................8
CAPITULO N°03: EVALUACIÓN SISMICA.................................................................10
3.1 INTRODUCCIÓN A LA SISMICIDAD EN EL SUR DEL PERÚ .....................10
3.3 PARAMETROS de diseño SISMORESISTENTES .......................................12
CAPITULO N°04: MECÁNICA DE SUELOS...............................................................13
4.1 INTRODUCCIÓN..........................................................................................13
4.2 INVESTIGACIONES DE CAMPO .................................................................14
4.2.1 Ejecución de trabajo de campo y ensayos in situ...................................14
4.2.2 Ensayos de laboratorio ..........................................................................14
4.3 INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS DE LABORATORIO .......................15
4.3.1 Calicata C-01.........................................................................................15
4.3.2 Calicata C-02.........................................................................................15
4.3.3 Calicata C-03.........................................................................................16
4.4 PERFIL ESTATIGRAFICO DEL SUELO.......................................................16
4.5 CLASIFICACION DE SUELOS .....................................................................16
4.6 TIPO DE CIMENTACION .............................................................................16
4.7 ESTRATO DE APOYO DE CIMENTACION..................................................17

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4.8 ANÁLISIS DE CAPACIDAD PORTANTE EN SUELOS.................................17
4.8.1 Métodos para determinar la capacidad de carga de los suelos..............17
4.8.2 Capacidad de carga admisible, factor de seguridad...............................21
4.8.3 Calculo de la capacidad de carga..........................................................22
CAPITULO N°05: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES..................................23

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CAPITULO N°01: INTRODUCCIÓN
INTRODUCCIÓN
El presente Estudio de Mecánica de Suelos es con fines de cimentación, para el
Proyecto: “CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO DE 4 PISOS CON AZOTEA PARA
DEPARTAMENTOS UBICADO EN EL DISTRITO DE TACNA, PROVINCIA DE TACNA,
TACNA”. En este se detalla las características propias del suelo de fundación para los
cimientos.
Así mismo, se describe las condiciones físico-mecánicas y de resistencia de los suelos
de fundación a nivel de cimentación, tales como: granulometría, límites de consistencia,
densidad máxima, densidad mínima, grado de compactación natural existente,
clasificación de suelos, análisis de la capacidad portante de los suelos, entre otros. El
presente estudio, es un documento técnico importante y requisito para la construcción
del proyecto.
El consultor ha tomado en cuenta las recomendaciones de la Norma Técnica de
Edificación E-0.50 SUELOS Y CIMENTACIONES, correspondiente al Reglamento
Nacional de Edificaciones, aprobada por el Ministerio de Vivienda, construcción y
saneamiento.

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CAPITULO N°02: GENERALIDADES
1.1. UBICACIÓN
ACERCA DEL DISTRITO
La zona de estudio pertenece al distrito de Tacna, en la provincia de Tacna, en la región
de Tacna. Las coordenadas geográficas de la región comprenden el territorio entre los
paralelos 16º 46´ 10" y 18° 21’ 05” Latitud sur y entre los meridianos 69º 28’ 03’’ y 71º
08’ 21’ Longitud oeste. Los límites del distrito de Tacna donde se desarrollará el proyecto
se encuentra detallado de la siguiente manera:
Limites:
 Este : Distrito de Palca y Gregorio Albarracín
 Oeste : Distrito de Sama e Inclán
 Sur : Chile
 Norte : Distrito de Pocollay y Alto de la Alianza
ACERCA DEL TERRENO
La zona de estudio se ubica a 7 metros antes de la intersección de la Av. Billinghurst y
Av. Collpa; mediante el pasaje Pago Humo (Calle N 42). El área del proyecto es regular
y comprende 200 m2.
Figura 1. Ubicación acerca del distrito

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Canal
Principal de
ITE
Limites:
 Norte: Terreno Privado
 Sur: Psj. Pago Humo (calle N 42)
 Este: Propiedad del Sr. Torres
 Oeste: Propiedad del Sr. Laguna H.
2.2 ACCESIBILIDAD
La zona de estudio es accesible directamente por la Av. Billinghurst por el Psj. Pago
Humo (Calle N 42). Además, existen vías asfaltadas que brindan accesibilidad al
terreno, ya que se encuentra en una esquina entre la intersección de pasajes
estrechos.
AREA DEL
PROYECTO
Figura 2. Ubicación del área de estudio
Figura 3. Vista frontal del terreno

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2.3 RECONOCIMIENTO DEL AREA
Se ha recorrido la zona de estudio verificando los tipos de suelos presentes a nivel de
superficie, identificando las unidades geomorfológicas y geológicas. Este recorrido,
permitió programar y ubicar las calicatas que requiere el presente estudio, la
programación de ensayos de densidad natural, muestreo de suelos de las calicatas a
nivel de cimentación y análisis de muestras de suelos.
Una vez reconocido el terreno, se ha procedido a ubicar 03 calicatas (C-01, C-02 y C-03);
asi como el muestreo del suelo para su respectivo analisis. De acuerdo a las coordenadas
se han ubicado 03 calicatas en el terreno del proyecto, de acuerdo a lo siguiente:
CÓDIGO COORD. ESTE COORD. NORTE
C-01 368877 8007140
C-02 368879 8007129
C-03 368879 8007117
Por otro lado, se ejecutaron los ensayos de mecánica de suelos bajo las normas
vigentes de la ASTM y normas NPT, como lo exige el Reglamento de Nacional de
Edificaciones, norma técnica de edificación E.050 Suelos y Cimentaciones.
Figura 4. Accesibilidad a la zona del estudio en el distrito de Tacna.

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Figura 5. Vista de la calicata C-1
Luego de terminadas las calicatas, se procedio a su descripción de acuerdo al perfil
estatigrafico y granulometria correspondiente; a la auscultación de sus densidades
naturales y humedades, mediante el método del cono de arena.
A B C
Figura 6. Vista de las tres (03) calicatas, para muestreo de suelos a nivel de cimentación,
en los cuales también se ejecutaron ensayos de densidad in situ

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2.4 OBJETIVOS
2.4.1 OBJETIVO GENERAL
Elaborar el estudio de Mecánica de Suelos que permita definir las condiciones fisico
mecánicas y de resistencia de los suelos existentes, para evaluar la estabilidad del
terreno natural donde se pretende construir.
2.4.2 OBJETIVO ESPECIFICO
Las actividades planteadas para la ejecución del presente servicio, son las siguientes:
 Excavación de 03 calicatas de 3.00 m. de profundidad.
 Determinar el perfil litológico de cada calicata.
 Ejecutar ensayos de laboratorio de mecánica de suelos: 03 Análisis
granulométricos por tamizado, 03 Límites de consistencia, 03 contenidos de
humedad del suelo, 03 Densidades naturales por el método del cono de arena,
03 Densidad máximas y 03 Densidad Mínimas.
 Clasificación de suelos SUCS y AASHTO.
 Cálculo y análisis de la capacidad portante del suelo y del asentamiento elástico.
 Análisis e interpretación de resultados.
 Recomendaciones del caso.
2.5 PERSONAL PARTICIPANTE
Para la formulación del presente estudio de Mecánica de Suelos, se contó con la
participación del siguiente personal profesional, técnico y obrero.
 01 Ingeniero Civil
 01 Asistente Técnico
 02 Obreros para elaboración de calicatas

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Figura 7. Personal participante en la elaboración de las calicatas

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CAPITULO N°03: EVALUACIÓN SISMICA
3.1 INTRODUCCIÓN A LA SISMICIDAD EN EL SUR DEL PERÚ
La actividad sísmica en el Perú es debida principalmente al proceso de subducción de
la placa de Nazca bajo la placa Sudamericana, presente de Norte a Sur en su borde
Oeste, con una velocidad relativa de 10 cm/año (De Mets, 1990). El margen Oeste de
Sudamérica, es uno de los más activos por su alta velocidad de convergencia, que
permite un fuerte acoplamiento entre las placas mencionadas. Este proceso produce
sismos de diferentes magnitudes a diferentes niveles de profundidad y como resultado
se ha formado la fosa Peruano-Chilena y la Cordillera Andina en diferentes periodos
orogénicos. Entre la fosa y la línea de costa se concentran los sismos con foco
superficial (h<60 Km), que al presentar magnitudes elevadas producen diferentes
grados de destrucción en superficie y deben su origen a los procesos compresivos
generados por la colisión de la placa de Nazca y Sudamericana.
La estructura más importante la constituye el sistema de falla Incapuquio (Vicente et al.,
1979; Jacay et al., 2002), cuya actividad tectónica probablemente controla el
levantamiento del Altiplano durante el Cenozoico separándola del Piedemonte del
Pacífico. Su traza superficial de N 40º O está bien definida y puede seguirse desde la
frontera con Chile hasta las proximidades de Pausa (Ayacucho) presentando numerosas
fallas secundarias a lo largo de su traza, identificado por indicios de actividad
neotectónica cuaternaria. En Tacna los sismos continentales estarían relacionados con
el sistema de fallamiento de Challaviento y Incapuquio, aunque la distribución de los
epicentros no guarda ningún alineamiento simétrico con las referidas estructuras.
3.2 SISMIDAD INSTRUMENTAL
El catálogo del proyecto SISRA (Sismicidad de la Región Andina) con eventos sísmicos
a partir del año 1 900 provee datos que son verificados por el Instituto Geofísico del Perú
y el ISC (International Seismological Center), contribuyendo a definir 20 fuentes
sismogénicas con características particulares.
Las fuentes que involucran a la zona de interés son la fuente F5 que son de subducción
superficial (0-70 km) a lo largo de la costa de Tacna, para la ocurrencia de sismos
cercanos a la costa. Los demás de sismicidad intermedia y profunda se consideran
como secundarios debido a la fuerte presencia de la cordillera de costa en el distrito,

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Figura 9. Zonas sísmicas del Perú, según Norma Técnica E.30 Diseño Sismorresistente
que evidencia tectonismo antiguo a gran escala, que modelo la actual geomorfología de
Ite. (Fuente: Catálogo SISRA, 1963 -2000).
A cada zona del Perú se le asigna un factor Z que se interpreta como la aceleración
máxima horizontal en suelo rígido. Como se puede visualizar en la Figura 10, Tacna se
encuentra en la zona 4 aproximadamente a 0.45 g. Para ser más específicos y tener
consideraciones de la zona, el estudio de mapa de ordenadas espectrales (M. Monroy
& A. Bolaños de la Universidad Católica del Perú, 2004), que actualiza la distribución de
isoaceleraciones de Jorge Alva, Jorge Castillo (CISMID 1993), determina el valor de la
aceleración máxima para la zona de interés en el distrito de Tacna por su ubicación se
consideraría cercano a 0.38g que corresponde a un periodo estructural de 0.0 segundos,
con 10% de probabilidad de excedencia y 50 años de periodo de exposición.
Figura 8. Distribución de las fuentes sísmicas de subducción de interfase, intraplaca y
fuentes de corteza en el Sur del Perú.

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Para el caso de análisis de estructuras de tierra tales como la cimentación, análisis de
estabilidad de taludes y demás estructuras flexibles, se recomienda un coeficiente
sísmico horizontal entre 2/3 a 1/2 de la aceleración máxima, de acuerdo al criterio de
Marcuson (1981) para una masa no rígida.
3.3 PARAMETROS DE DISEÑO SISMORESISTENTES
De acuerdo a lo explorado, los suelos a nivel de fundación en la zona de estudio son de
similar constitución clasificados según SUCS como “SM” arenas limosas, que será el
punto de partida para determinar su factor de amplificación y periodo natural de acuerdo
a la Norma Técnica E.30 “Diseño Sismorresistente” del Reglamento Nacional de
Edificaciones modificada, aprobada por Decreto Supremo Nº 003-2016-VIVIENDA.
La edificación proyectada ha sido clasificado como un tipo “C” para edificaciones con un
factor U= 1,0. Por otro lado, el punto de vista dinámico, interesa la interrelación sismo-
suelo-estructura, definida principalmente por las frecuencias de vibración. El suelo de
fundación en el área de estudio es arenoso con poca grava (SM), y la clasificación de
su perfil de suelo es S2 (180 m/s a 500 m/s) situada en una zona “Z4”, por lo tanto se
considera que el factor de amplificación sísmica por efecto local del suelo, es S=1.05 y
el periodo natural del suelo será Ts=0.6 s. Según la norma sismorresistente peruana
para edificaciones de 2 o 4 pisos como es el caso, tienden a entrar en resonancia con
el suelo ante la acción de un sismo, por lo tanto es preciso entonces flexibilizar la
estructura, con un soporte estructural aporticado, que es lo más apropiado en este caso.
De situarse en esta zona, construcciones con soporte estructural aporticado, debe
complementarse un diseño arquitectónico que rigidice la edificación, eligiendo
cuidadosamente la ubicación de los elementos rígidos, y tomar en cuenta la estratigrafía
del estudio de suelos para su mejor aprovechamiento en el diseño de cimentaciones.

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CAPITULO N°04: MECÁNICA DE SUELOS
4.1 INTRODUCCIÓN
El capítulo de Mecánica de Suelos tiene la finalidad de verificar y/o determinar los
parámetros físico-mecánicos y de resistencia que se requiere para el análisis de suelos,
asentados en el sector donde se pretende construir el Proyecto denominado
“CONSTRUCCIÓN DE UN EDIFICIO DE 4 PISOS CON AZOTEA PARA
DEPARTAMENTOS EN EL DISTRITO DE TACNA, PROVINCIA DE TACNA, TACNA”,
donde se pretende habilitar departamentos multifamiliares e individuales. Estos
resultados permitirán realizar un análisis del terreno de fundación con fines de
evaluación del terreno de fundación existente, a nivel de cimentación.
La metodología empleada, para realizar las investigaciones de suelos, se han efectuado
principalmente bajo las normas ASTM o normas NPT, como lo exige el Reglamento de
Nacional de Edificaciones E.050 SUELOS Y CIMENTACIONES, que ha consistido en la
ejecución de trabajos de campo, Ensayos In Situ, Ensayos de Laboratorio y trabajo de
Gabinete a fin de identificar las características físicas, mecánicas y físico-químicas de
los sectores comprometidos para la infraestructura proyectada. También se ha tomado
las consideraciones de la norma E.030 DISEÑO SISMORRESISTENTE, del
Reglamente Nacional de Edificaciones aprobada por Decreto Supremo Nº 003-2016-
VIVIENDA del 24/01/216.
Los resultados de las investigaciones de campo y de laboratorio consisten en el registro
de la excavación de 03 calicatas según norma ASTM D420, cuadros de resumen de
resultados de ensayos de laboratorio de mecánica de suelos, cálculo de capacidad
portante, cálculo de asentamientos inmediatos, etc.
El estudio de mecánica de suelos corresponderá para la construcción de un edificación
tipo “C”, para clase de estructuras como muros portantes de albañilería, estructuras de
acero entre otros comunes, programándose para su área de ampliación 03 calicatas de
3.00 metros de profundidad con la finalidad de conocer los diferentes estratos.

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4.2 INVESTIGACIONES DE CAMPO
4.2.1 Ejecución de trabajo de campo y ensayos in situ
Se ejecutaron 03 calicatas de 3.00 metros de profundidad y 1.20 m. de ancho y
correspondientes a las mismas se ejecutó 03 pruebas de densidad in situ, humedad
natural y muestreo del suelo para su procesamiento en laboratorio de mecánica de
suelos. La toma de la densidad in situ en la calicata, se efectuó mediante el método del
cono de arena.
4.2.2 Ensayos de laboratorio
Con las muestras provenientes de las calicatas (C-01, C-02 y C-03), se ha ejecutado los
ensayos de laboratorio para identificar las características físico-mecánicas del terreno
de fundación, donde se proyecta ampliar la estructura civil. Los ensayos de laboratorio
de adjuntan en el anexo N°01.
BA
Figura 10. A. Ejecución de calicata C-01 de 3.00 m de profundidad.
B. Vista de ejecución de ensayo de densidad insitu.

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4.3 INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS DE LABORATORIO
4.3.1 Calicata C-01
A. Granulometría
Los suelos de fundación de este sector están compuesto principalmente por
grava en arena y limo, poco plásticas de baja cohesión, presenta porcentaje en:
31.82 % de arenas, 61.86 % de gravas y 6.31 % de finos.
B. Límites de Consistencia
Tiene un límite líquido de 20.05 %, límite plástico de 16.87 % y un índice de
plasticidad de 3.17 %. Por lo tanto, se clasifica como “no plástico”. (0 a 4 %)
C. Porcentaje de humedad
El porcentaje de humedad del suelo a nivel de cimentación es de 2.54 % de
contenido de agua, lo que es considerado como “ligeramente bajo” para este tipo
de suelos.
D. Densidad In Situ
Se ha determinado un valor de densidad seca igual a 1.51 gr/cm3
, y una densidad
húmeda de 1.53 gr/cm3
.
4.3.2 Calicata C-02
A. Granulometría
grava soportada en arena y limo, poco plásticas de baja cohesión, presenta
porcentaje en: 32.35 % de arenas, 64.71 % de gravas y 2.94 % de finos.
plasticidad de 3.35 %. Por lo tanto, se clasifica como “no plástico”. (0 a 4 %)
de suelos.

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D. Densidad In Situ
, y una densidad
.
4.3.3 Calicata C-03
A. Granulometría
arenas limosas, poco plásticas de baja o nula cohesión, presenta porcentaje en
peso siguiente: 31.78 % de arenas, 65.36 % de gravas y 2.85 % de finos.
plasticidad de 3.27%. Por lo tanto, se clasifica como “no plástico”. (0 a 4 %)
de suelos.
D. Densidad In Situ
, y una densidad
.
4.4 PERFIL ESTATIGRAFICO DEL SUELO
Con los resultados de los ensayos de campo y laboratorio se ha determinado el perfil
estratigráfico de 03 calicatas con una profundidad de 3.00 m, el cual se detalla en el
anexo N°02.
4.5 CLASIFICACION DE SUELOS
Con los resultados de los ensayos de granulometría y límites de consistencia se ha
determinado la clasificación de suelos el mismo que es uniforme para todas las calicatas
ejecutadas, siendo para todos los casos según la clasificación SUCS Arena limosa con
poca presencia de finos y grava
4.6 TIPO DE CIMENTACION
El suelo está compuesto en su mayoría por grava con arena y limo a 3.00 m. Por esta
razón se recomienda el uso de zapatas conectadas con vigas de cimentación y/o el uso

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de plateas de cimentación. Considerando las condiciones físicas y mecánicas de los
suelos superficiales se ha determinado una profundidad mínima de cimentación de 2.80
m.
4.7 ESTRATO DE APOYO DE CIMENTACION
En el análisis del perfil estratigráfico del suelo, se determina que el suelo existente tiene
un promedio de 2.50 metros de material de relleno y arena, por lo que deberá cimentarse
al nivel de suelo gravoso (GM) existente a 3.00 metros.
4.8 ANÁLISIS DE CAPACIDAD PORTANTE EN SUELOS
Las cimentaciones superficiales son aquellas en las que el plano de contacto entre la
estructura y el terreno de fundación está situado bajo el terreno que la rodea a una
profundidad (D) que resulta pequeña cuando se compara con el ancho (B) de la
cimentación. De hecho, cuando esa profundidad y el ancho de la cimentación son del
mismo orden, entonces las fórmulas y procedimientos que aquí se indican son muy
conservadores.
4.8.1Métodos para determinar la capacidad de carga de los suelos
El cálculo de la capacidad de carga “qu” de un terreno de fundación, depende no solo
de las propiedades del suelo, sino también de las dimensiones, forma y profundidad del
área de la cimentación. Para determinar la capacidad de carga se pueden utilizar
métodos analíticos tales como los que proponen: Prandtl, Terzagui, Skempton y
Meyerhof. Para nuestro caso utilizaremos el criterio de Terzaghi, que usa el mismo
criterio pero con sus factores de forma propios.
TEORÍA DE TERZAGHI
Esta teoría resuelve los casos más comunes en general de suelos con cohesión y
fricción Interna a la vez, la cual usaremos para el cálculo de la capacidad de carga de
nuestros terrenos de fundación. Se usara la ecuación de Terzaghi debido a la condición
para cimientos poco profundos que se establece en la relación ancho y distancia vertical
entre el terreno natural y la base del cimiento que asumiremos (B  Df). Además
Terzaghi desprecia la resistencia al esfuerzo cortante encima del nivel de desplante del
cimiento, considerándola sólo del mencionado nivel para abajo. El terreno produce un
efecto sobre la base del cimiento, que puede representarse como una sobrecarga “q”
actuante en un plano horizontal que pase por la base del cimiento.

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B
a) Caso I
Dƒ
D
N.F. 
sat
qu
B
b) Caso II
Dƒ
N.F.

sat
qu
B
Dƒ
N.F.

sat
D
q = .Df ........................ (1)
Gráfico: Suelo sobre el nivel de desplante de un Cimiento con una sobrecarga debido a su peso.
El efecto de la posición del nivel freático con respecto a la base del cimiento (poco
profundo) afectara la capacidad de carga bajo los tres casos siguientes:
q = .(Df - D) + ´.D (2)
Dónde:
´ = sat - w ....... Peso unitario efectivo del
suelo (**)
sat = Peso Unitario del suelo saturado
w = Peso Unitario de agua
q =  .Df
(**) Tanto en el caso I como en el caso II, el 
expresado más adelante en la ecuación (11)
deberá reemplazarse por ´ ya plateado en el
caso I.
q =  .Df.Df
Pero la magnitud de  en la ecuación (11) será
reemplazado por: av = 1/B[ .D + ´.(B – D) ]
(si D  B) o sino:
av =  (si D > B) (ecs. 3a y 3b)
La solución de Terzaghi, asume que existen tres zonas con diferentes movimientos y
alrededor de la aplicación de la carga, particularmente para un cimiento poco profundo
que se desarrolla a continuación:
Zona I, es la que se encuentra inmediatamente debajo de la cimentación, tiene forma
de cuña y no puede penetrar en el suelo a menos que la presión de los lados AC y BC
alcance la presión pasiva del suelo adyacente.

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q = Dƒ
III
II
I III
II
45 - ø/ 2 45 - ø/ 2
45 + ø/ 2
45 - ø/ 2 45 - ø/ 2
qu
B
E E
CD D
A B
Mecanismo de Falla de un cimiento continuo poco profundo según Terzaghi
(Falla por Corte General)
Zona II, propiamente dicha es una zona de falla denominada zona de corte radial, y las
grandes deformaciones que presenta provocan un levantamiento de la zona III, la cual
trata de resistir a dicho levantamiento con el peso del material de la misma. La
resistencia de la Zona III variara de acuerdo a su tamaño, con el peso volumétrico del
material y con la resistencia al deslizamiento a lo largo de la parte inferior CDE de dicha
zona, resistencia que es función del ángulo de fricción interna, de la cohesión y del peso
del suelo.
El límite ACDE se compone de dos líneas rectas, AC y DE, con inclinación 45º+/2 y
45º-/2 con respecto a la horizontal, respectivamente.
Basándonos en lo ya expresado del mecanismo de falla, la capacidad de carga límite
de una cimentación estará dado como:
q = q + q + q ..................................... (4)
Donde q, q y q son aportadas por la cohesión, sobrecarga, y peso unitario del suelo
respectivamente.
Reissner (1924) expreso q como:
q = ( .Df).N .......................... (5)
Dónde:
N = etan
tan
(45 + /2) ................. (6)
Prandtl (1921) demostró que:
q = cNc ............................. (7)
Dónde:
Nc = (N – 1) tan  ..................................... (8)
Caquot y Kerisel (1953) expreso q como:
q = ½ BN ..................................... (9)

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El valor numérico dado por Caquot y Kerisel puede ser aproximado (Vesic, 1973) como:
N = 2(N + 1) tan  ..................................... (10)
Para el instante de la falla el Dr. Terzaghi presenta la siguiente ecuación, para
determinar la capacidad de carga límite de una cimentación corrida o continua para falla
por corte general combinando las ecuaciones (1), (2), (4), y (6) para obtener:
qc = cNc + qNq + ½  BN ..................... (11)
Dónde:
qc = Capacidad de Carga última del cimiento.
(Presión Máxima que se puede dar al cimiento por unidad de longitud, sin
provocar alguna falla)
Nc, Nq y N = Factores de Capacidad de Carga (*)
(Coeficientes adimensionales que dependen del suelo)
(*) Estos son debidos a la cohesión, la sobrecarga y al peso del suelo respectivamente
cuyos valores dependerán directamente del ángulo de fricción interna ().
Para falla por corte local o punzamiento, Terzaghi propone:
qc = 2/3 cN´c + qN´q + ½ BN´ ..................... (12)
Además propone otras fórmulas de acuerdo al tipo de cimiento, son modificadas de la
fórmula fundamental.
La ecuación de capacidad de carga última (qc) puede mejorase para su uso general
incorporando los factores siguientes:
a) Factores de Forma
Para determinar la capacidad de soporte de cimentaciones rectangulares y redondas.
Factores de forma para base rectangular: (B= Ancho y L = Largo de la base)
c = 1 + (B/L)(Nq/Nc)
q = 1 + (B/L) tan 
 = 1 - 0.4 (B/L)

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b) Factores de Profundidad (DEPTH)
Para considerar la resistencia del esquileo (cizalladura) desarrollado a lo largo de la
superficie de falla en el suelo sobre la base de la fundación:
Factores de profundidad para (Df / B)  1
 c =  q - ( (1 -  q) / Nq . tan )
 q = 1 + 2 tan  . (1 – sen )2
. (Df / B)
  = 1
Factores de profundidad para (Df / B) > 1, entonces:
 q = 1 + 2 tan  . (1 – sen )2
. tan-1
(Df / B)
c) Factores de Inclinación
Para determinar la capacidad de soporte de una cimentación en que la dirección de
aplicación de carga está inclinado en un cierto ángulo con respecto a la vertical.
 c = (1 – (º/ 90º ) )2
 q = (1 – (º/ 90º ) )2
  = (1 – (º/ º ) )2
Así, la última ecuación (ec. 8) de capacidad de carga última general modificada por
Vesic (1973) puede escribirse como:
qc = cc  c  c Nc + qq q  q Nq + ½      BN………… (13)
4.8.2 Capacidad de carga admisible, factor de seguridad
Las teorías de capacidad de carga, no son las que en la práctica se asignan a las
cimentaciones reales, tales valores solo corresponden al fallamiento, es decir que si los
esfuerzos se comunicaran al material, este quedaría en estado de falla incipiente. Es
así que nace el concepto de capacidad de carga admisible o de trabajo, que es el factor
con que se diseñara la cimentación. Por estas razones de acuerdo a las condiciones
propias del distrito de Ite, se utilizara un factor de seguridad 3, para el respectivo cálculo
de la capacidad de carga admisible.
q adm = qu / Fs ..................... (14)

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4.8.3 Calculo de la capacidad de carga
De acuerdo a los resultados de mecánica de suelos y parámetros de resistencia
presentados en los cuadros resumen, se ha procedido a calcular la capacidad de carga
de cada calicata ejecutada, asumiendo un tipo de cimentación aislada - cuadrada y una
misma profundidad de desplante. Se tiene así entonces:
B = 0.80 m. (asumido)
L = 0.80 m. (asumido)
Df = 1.00 m. (asumido)
 = Densidad natural de acuerdo a resultados de ensayo de cono de arena
c = Cohesión
 = Angulo de fricción
Los cálculos se carga admisible se adjuntan en el anexo N°01 y los resultados son los
siguientes:
CALICATA N°01 Qadm = 1.72 Kg/cm2

pág. 23
CAPITULO N°05: CONCLUSIONES Y
RECOMENDACIONES
En base a los resultados de las exploraciones de calicatas realizadas, ensayos de
laboratorio y análisis complementarios se puede mencionar lo siguiente:
- Los suelos del área de estudio están constituidos por materiales consistentes a
una profundidad de 3.00 metros donde predomina el suelo (GM) con grava
soportada con arena, limo y casi nada de finos no plástico, en toda el área de
estudio.
- Los suelos por encima de los 2.00 metros está constituido por material de relleno,
desechos y material de construcción, en la cual no se recomienda cimentar sobre
este estrato.
- Se recomienda cimentar la estructura principal a una profundidad mínima de 1.00
metro en el suelo (GM) con gravoso con arena y limo y las estructuras
secundarias a una profundidad mínima de 0.80 metros. Dependiendo de los
niveles proyectados y cargas a transmitir, siendo el ingeniero proyectista en
estructuras quien define el tipo de cimentación.
- La capacidad de carga admisible para el tipo y profundidad de cimentación se
obtuvo bajo los parámetros del suelo y utilizando la teoría de Terzaghi, con los
siguientes resultados:
C - 1 = 1.72 kg/cm2, Df = 1.00 m
C - 2 = 2.04 kg/cm2, Df = 1.00 m
C - 3 = 1.95 kg/cm2, Df = 1.00 m
- La zona de estudio según los estratos presenta zonas desniveladas; debiendo
remover y nivelar el terreno con el cuidado de compactar debidamente.
- Este estudio es solamente valido para la zona donde se construirá el proyecto:
“CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO DE 4 PISOS CON AZOTEA PARA
DEPARTAMENTOS UBICADO EN EL DISTRITO DE TACNA, PROVINCIA DE
TACNA, TACNA”

pág. 24
ANEXO N°01
CALCULOS DE CARGA ADMISIBLE

UNIDAD CALICATA
MT 3.00
GM
***********
GR/CC 1.405
GR/CC 1.22
GR/CC 1.86
GR/CC 0.00
G° 32.00
KG/C2 0.03
GR/CC 1.53
S/D 35.49
S/D 23.18
S/D 30.22
DENSIDAD HUMEDA (Dm)
Nc (Factor de Capacidad de Carga)
Nq (Factoe de Capacidad de Carga)
Ny (Factor de Capacidad de Carga)
CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO
CALICATA N° 01
DENSIDAD SECA - IN SITU (Dd)
DENSIDAD MINIMA (Dmin)
DENSIDAD MAXIMA (Dmax)
DENSIDAD RELATIVA (Dr)
ANGULO FRICCION (ø)
COHESION (C)
DESCRIPCION
PROFUNDIDAD
CLASIFICACION SUCS
CLASIFICACION AASHTO

1.00
1.13
1.25
1.37
1.24
1.36
1.49
1.61
1.47
1.60
1.72
1.84
1.71
1.83
1.96
2.08
2.07
2.19
2.32
CIMENTACION CUADRADA
CALICATA N° 01
1.40 1.00 69.53
Q(ult.) = 1.3 Sc. c . Nc + Sq . q . Nq + 0.4 Sg . B . Pe . Ng
1.40 0.60 62.13
1.40 0.80 65.83
1.20 0.80 58.74
1.20 1.00 62.44
1.20 0.40 51.34
1.20 0.60 55.04
1.00 0.80 51.65
1.00 1.00 55.34
1.00 0.40 44.25
1.00 0.60 47.95
0.80 0.80 44.55
0.80 1.00 48.25
0.60 1.00 41.16
0.80 0.60 40.85
0.80 0.40 37.15
Qult.(Tn/m2) Qadm.(Kg/cm2)
33.76
37.46
0.60 0.60
0.60 0.80
30.06
Df (m) B (m)
0.400.60

1.05
1.21
1.36
1.52
1.29
1.44
1.60
1.75
1.53
1.68
1.83
1.99
1.76
1.92
2.07
2.22
2.15
2.31
2.46
1.40 0.80 69.21
1.40 1.00 73.83
1.20 1.00 66.74
1.40 0.60 64.59
1.20 0.60 57.49
1.20 0.80 62.12
1.00 1.00 59.65
1.20 0.40 52.87
1.00 0.60 50.40
1.00 0.80 55.02
0.80 1.00 52.56
1.00 0.40 45.78
0.80 0.60 43.31
0.80 0.80 47.93
0.60 1.00 45.46
0.80 0.40 38.68
0.60 0.60 36.21
0.60 0.80 40.84
Df (m) B (m) Qult.(Tn/m2) Qadm.(Kg/cm2)
0.60 0.40 31.59
CIMENTACION CORRIDA
CALICATA N° 01
Q(ult.) = Sc. c . Nc + Sq . q . Nq + 1/2 Sg . B . Pe . Ng

UNIDAD CALICATA
MT 3.00
GM
***********
GR/CC 1.48
GR/CC 1.38
GR/CC 1.54
GR/CC 47.50
G° 33.15
KG/C2 0.03
GR/CC 1.57
S/D 39.14
S/D 26.56
S/D 36.00
COHESION (C)
CLASIFICACION SUCS
DESCRIPCION
PROFUNDIDAD
CALICATA N° 02

1.19
1.34
1.49
1.64
1.46
1.62
1.77
1.92
1.74
1.89
2.04
2.19
2.02
2.17
2.32
2.47
2.45
2.60
2.75
Q(ult.) = 1.3 c . Nc + Sq . q . Nq + 0.4 Sg . B . Pe . Ng
CALICATA N° 02
0.60 0.40 35.59
0.60 0.60 40.11
0.60 0.80 44.64
0.60 1.00 49.16
0.80 0.40 43.93
0.80 0.60 48.46
0.80 0.80 52.98
0.80 1.00 57.50
1.00 0.40 52.28
1.00 0.60 56.80
1.00 0.80 61.32
1.00 1.00 65.84
1.20 0.40 60.62
1.20 0.60 65.14
1.20 0.80 69.66
1.20 1.00 74.18
1.40 1.00 82.52
1.40 0.60 73.48
1.40 0.80 78.00

1.25
1.44
1.63
1.82
1.53
1.72
1.90
2.09
1.81
1.99
2.18
2.37
2.08
2.27
2.46
2.65
2.55
2.74
2.931.40 1.00 87.82
1.40 0.60 76.52
1.40 0.80 82.17
1.20 0.80 73.83
1.20 1.00 79.48
1.20 0.40 62.52
1.20 0.60 68.18
1.00 0.80 65.49
1.00 1.00 71.14
1.00 0.40 54.18
1.00 0.60 59.84
0.80 0.80 57.15
0.80 1.00 62.80
0.80 0.40 45.84
0.80 0.60 51.49
0.60 0.80 48.81
0.60 1.00 54.46
0.60 0.40 37.50
0.60 0.60 43.15
CIMENTACION CORRIDA
CALICATA N° 02

UNIDAD CALICATA
MT 3.00
GM
***********
GR/CC 1.45
GR/CC 1.32
GR/CC 1.56
GR/CC 55.60
G° 32.50
KG/C2 0.03
GR/CC 1.63
S/D 37.02
S/D 24.58
S/D 32.60
CALICATA N° 03
COHESION (C)
CLASIFICACION SUCS
DESCRIPCION
PROFUNDIDAD

1.13
1.27
1.42
1.56
1.40
1.54
1.68
1.83
1.67
1.81
1.95
2.09
1.93
2.08
2.22
2.36
2.34
2.48
2.63
Q(ult.) = 1.3 c . Nc + Sq . q . Nq + 0.4 Sg . B . Pe . Ng
CALICATA N° 03
0.60 0.40 33.99
0.60 0.60 38.24
0.60 0.80 42.49
0.60 1.00 46.74
0.80 0.40 42.00
0.80 0.60 46.25
0.80 0.80 50.50
0.80 1.00 54.75
1.00 0.40 50.02
1.00 0.60 54.27
1.00 0.80 58.52
1.00 1.00 62.77
1.20 0.40 58.03
1.20 0.60 62.28
1.20 0.80 66.53
1.20 1.00 70.78
1.40 1.00 78.80
1.40 0.60 70.30
1.40 0.80 74.55

1.19
1.37
1.55
1.72
1.46
1.64
1.81
1.99
1.73
1.90
2.08
2.26
1.99
2.17
2.35
2.53
2.44
2.62
2.791.40 1.00 83.78
1.40 0.60 73.15
1.40 0.80 78.46
1.20 0.80 70.45
1.20 1.00 75.76
1.20 0.40 59.82
1.20 0.60 65.14
1.00 0.80 62.44
1.00 1.00 67.75
1.00 0.40 51.81
1.00 0.60 57.12
0.80 0.80 54.42
0.80 1.00 59.73
0.80 0.40 43.79
0.80 0.60 49.11
0.60 0.80 46.41
0.60 1.00 51.72
0.60 0.40 35.78
0.60 0.60 41.09
CIMENTACION CORRIDA
CALICATA N° 03

pág. 25
ANEXO N°02
ENSAYOS DE LABORATORIO

PROYECTO
UBICACIÓN : PSJ. PAGO HUMO DISTRITO DE TACNA, PROVINCIA DE TACNA, TACNA
CLIENTE : SRA. ISABEL CHITE HUACHANI
MUESTRA : CALICATA N°01
FECHA : ABRIL 2019
TAMICES ABERTURA PESO %RETENIDO %RETENIDO % QUE
ASTM mm RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA
3" 76.200 Peso muestra total (gr) 1398.29
2 1/2" 63.500 Peso retenido en la Malla N° 4 865.03
2" 50.600 Peso Pste. Malla N° 4 445.00
1 1/2" 38.100 Peso fino del ensayo 88.26
1" 25.400 95.35 6.82 6.82 93.18 Ret. Malla de N° 4 (%) 61.86
3/4" 19.050 85.56 6.12 12.94 87.06 Pasante Malla de N° 4 (%) 31.82
3/8" 9.525 129.89 9.29 35.91 64.09
1/4" 6.350 185.41 13.26 49.17 50.83
No4 4.760 177.47 12.69 61.86 38.14
No8 2.380 158.54 11.34 73.20 26.80
No10 2.000 ESTRATO N° 01
No16 1.190 86.50 6.19 79.39 20.61
No20 0.840
No30 0.590 62.66 4.48 83.87 16.13
No 50 0.300 50.97 3.65 87.51 12.49
No60 0.250
No80 0.180
No100 0.149 45.88 3.28 90.80 9.20 ESTRATO N° 03
No200 0.074 40.45 2.89 93.69 6.31
88.26 6.31 100.00 0.00
1398.29 100.00
OBSERVACIONES
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
CALICATA N°01
Profundidad = 0.00 m a 2.00 m
Clasificacion SUCS: (SM) Material de relleno
con presencia de arena y limo (Tierra de
Clasificacion SUCS: (ML) Material limo-arcilloso
Clasificacion SUCS: (GM) Grava soportada en
arena y limo
BASE
TOTAL
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
ASTM D-442 / NTP 339.127
: “CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO DE 4 PISOS CON AZOTEA PARA DEPARTAMENTOS UBICADO EN EL DISTRITO DE TACNA,
PROVINCIA DE TACNA, TACNA”
76.200
63.500
50.600
38.100
25.400
19.050
12.700
9.525
6.350
4.760
2.380
2.000
1.190
0.840
0.590
0.420
0.300
0.250
0.180
0.149
0.074
3"21/2"2" 11/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N4 8 10 16 20 30 40 50 60 80100 200
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
%QUEPASAENPESO
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
(escala logaritmica)
CURVA GRANULOMETRICA
MALLAS U.S. STANDARD

PROYECTO
FECHA : ABRIL 2019
2" 50.600 Peso Pste. Malla N° 4 499.50
1" 25.400 72.62 4.70 4.70 95.30 Ret. Malla de N° 4 (%) 64.71
3/8" 9.525 145.65 9.43 30.81 69.19
1/4" 6.350 198.12 12.83 43.64 56.36
No4 4.760 325.39 21.07 64.71 35.29
No8 2.380 215.77 13.97 78.69 21.31
No16 1.190 92.47 5.99 84.68 15.32
No20 0.840
No30 0.590 58.10 3.76 88.44 11.56
No 50 0.300 50.65 3.28 91.72 8.28
No60 0.250
No80 0.180
No100 0.149 43.96 2.85 94.57 5.43
No200 0.074 38.55 2.50 97.06 2.94
45.34 2.94 100.00 0.00
1543.98 100.00
BASE
TOTAL
Clasificacion SUCS: (SM) Material de relleno con
presencia de arena y limo (Tierra de chacra)
arena y limo
ASTM D-442 / NTP 339.127
OBSERVACIONES
CALICATA N°01
76.200
63.500
50.600
38.100
25.400
19.050
12.700
9.525
6.350
4.760
2.380
2.000
1.190
0.840
0.590
0.420
0.300
0.250
0.180
0.149
0.074
3"21/2"2" 11/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N4 8 10 16 20 30 40 50 60 80100 200
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
%QUEPASAENPESO

PROYECTO
FECHA : ABRIL 2019
2" 50.600 Peso Pste. Malla N° 4 448.87
1" 25.400 25.53 1.81 1.81 98.19 Ret. Malla de N° 4 (%) 65.36
3/8" 9.525 225.25 15.95 27.39 72.61
1/4" 6.350 285.32 20.20 47.59 52.41
No4 4.760 250.93 17.77 65.36 34.64
No8 2.380 185.64 13.14 78.51 21.49
No16 1.190 70.82 5.01 83.52 16.48
No20 0.840
No30 0.590 60.60 4.29 87.81 12.19
No 50 0.300 44.47 3.15 90.96 9.04
No60 0.250
No80 0.180
No100 0.149 45.10 3.19 94.16 5.84
No200 0.074 42.24 2.99 97.15 2.85
40.30 2.85 100.00 0.00
1412.26 100.00
BASE
TOTAL
Clasificacion SUCS: (SM) Material de relleno
con presencia de arena y limo (Tierra de
arena y limo
ASTM D-442 / NTP 339.127
OBSERVACIONES
CALICATA N°01
76.200
63.500
50.600
38.100
25.400
19.050
12.700
9.525
6.350
4.760
2.380
2.000
1.190
0.840
0.590
0.420
0.300
0.250
0.180
0.149
0.074
3"21/2"2" 11/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N4 8 10 16 20 30 40 50 60 80100 200
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
%QUEPASAENPESO

PROYECTO
MUESTRA : CALICATA N°01,02,03
FECHA : ABRIL 2019
UNIDAD 1 2 3
N° C-01 C-02 C-03
ESTE 368877 368879 368879
NORTE 8007140 8007129 8007117
METODO CONO CONO CONO
m. 0.12 0.14 0.13
1 gr. 7790 7922 8005
2 gr. 4322 4448 4150
3 gr. 1798 1678 1840
4 gr. 1670 1796 2015
5 gr/cm3 1.5 1.5 1.5
6 cm3 1113 1197 1343
7 gr. 1887 2070 2370
8 gr. 185 185 185
9 gr. 1702 1885 2185
10 gr. 3468 3474 3855
11 P - 01 P - 02 P - 03
12 gr. 75.8 73.2 72.5
13 gr. 274.8 407.7 257.9
14 gr. 272.3 403.2 255.5
15 gr. 2.5 4.5 2.4
16 gr. 196.5 330 183
17 % 1.27 1.36 1.31
18 gr/cm3 1.53 1.57 1.63
19 gr/cm3 1.51 1.55 1.61DENSIDAD SECA
PESO SUELO SECO + TARA
PESO DEL AGUA
PESO DEL SUELO SECO
CONTENIDO DE HUMEDAD
C.- GRADO DE COMPACTACION
DENSIDAD DEL SUELO HUMEDO
PESO MUESTRA HUMEDA NETA
PESO DE LA ARENA USADA EN LA CAVIDAD Y EL CONO
B.- HUMEDAD ASTM D 2216 - 92
N° DE TARA
PESO DE LA TARA
PESO SUELO HUMEDO + TARA
PESO DE LA ARENA EN EL CONO
PESO DE LA ARENA EN LA CAVIDAD
DENSIDAD DE LA ARENA
VOLUMEN DE LA CAVIDAD
PESO MUESTRA HUMEDA + TARA
PESO DE LA TARA
TIPO DE ENSAYO
PROFUNIDAD
A.- DENSIDAD DE CAMPO
PESO ARENA + FRASCO
PESO ARENA QUE QUEDA EN EL FRASCO
DENSIDAD IN SITU
ASTM D-1556
: “CONSTRUCCIÓN DE UN EDIFICIO DE 4 PISOS CON AZOTEA PARA DEPARTAMENTOS EN EL
DISTRITO DE TACNA, PROVINCIA DE TACNA, TACNA”
DENSIDAD N°
CALICATA
COORDENADAS

PROYECTO
MUESTRA : CALICATA N°01,02,03
FECHA : ABRIL 2019
CALICATA N°01 ESTRATO N°03 DE 2.80 A 3.00 METROS DE PROFUNDIDAD
1 2 3
1 Peso del recipiente gr. 75.9 76.4 75.6
2 Peso del recipiente + la muestra humeda gr. 480.5 425.9 485.4
3 Peso del recipiente + la muestra seca gr. 469.9 417.8 475.2
4 Peso del Agua gr. 10.6 8.1 10.2
5 Peso de la muestra seca neta gr. 394.0 341.4 399.6
6 Porcentaje de humedad % 2.69 2.37 2.55
7 Promedio %
1 2 3
4 Peso del Agua gr. 7.6 7.1 8.2
7 Promedio %
1 2 3
4 Peso del Agua gr. 8.6 7.1 8.4
7 Promedio % 2.12
DESCRIPCION UND
MUESTRAS
2.02
DESCRIPCION UND
MUESTRAS
2.54
: “CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO DE 4 PISOS CON AZOTEA PARA DEPARTAMENTOS EN EL DISTRITO
DE TACNA, PROVINCIA DE TACNA, TACNA”
ENSAYO DE HUMEDAD NATURAL
ASTM D-2216
DESCRIPCION UND
MUESTRAS

PROYECTO
FECHA : ABRIL 2019
UND
1 No DE GOLPES 3 7 10 30
2 TARA N° 1 2 3 4 11 12
3 PESO SUELO HUMEDO+ TARA gr 22.75 22.98 23.08 22.62 15.52 15.62
4 PESO SUELO SECO+ TARA gr 20.52 21.14 21.42 21.16 15.31 15.42
5 PESO DEL AGUA gr 2.23 1.84 1.66 1.46 0.21 0.20
6 PESO DE LA TARA gr 14.40 14.20 14.50 14.20 14.10 14.20
7 PESO DEL SUELO SECO gr 6.12 6.94 6.92 6.96 1.21 1.22
8 HUMEDAD gr 36.44 26.51 23.99 20.98 17.36 16.39
LL: 20.05 % L P: 16.87 % IP: 3.17 %
LIMITES DE ATTERBERG
ASTM D-4318
DESCRIPCION LIMITE LIQUIDO LIMITE PLASTICO
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
35.00
40.00
45.00
50.00
1 10
NUMERO DE GOLPES
25

PROYECTO
FECHA : ABRIL 2019
UND
2 TARA N° 1 2 3 4 11 12
5 PESO DEL AGUA gr 2.20 1.80 1.70 1.50 0.19 0.23
6 PESO DE LA TARA gr 14.40 14.20 14.50 14.20 14.10 14.20
8 HUMEDAD gr 35.48 25.71 24.29 21.43 17.12 17.69
LL: 20.75 % L P: 17.40 % IP: 3.35 %
ASTM D-4318
: “CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO DE 4 PISOS CON AZOTEA PARA DEPARTAMENTOS UBICADO EN
EL DISTRITO DE TACNA, PROVINCIA DE TACNA, TACNA”
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
35.00
40.00
45.00
50.00
1 10 100
NUMERO DE GOLPES
25

PROYECTO
FECHA : ABRIL 2019
UND
2 TARA N° 1 2 3 4 11 12
5 PESO DEL AGUA gr 2.16 1.85 1.75 1.25 0.20 0.19
6 PESO DE LA TARA gr 14.40 14.20 14.50 14.20 14.10 14.20
8 HUMEDAD gr 32.53 25.87 25.36 18.17 16.00 15.97
LL: 19.25 % L P: 15.98 % IP: 3.27 %
ASTM D-4318
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
35.00
40.00
45.00
50.00
1 10 100
NUMERO DE GOLPES 25

pág. 26
ANEXO N°03
PERFIL ESTATIGRAFICO

0.00 m.
0.20 m.
0.40 m.
0.60 m.
ESPESOR
PERFIL ESTATIGRAFICO CALICATA 01
0.80 m.
1.00 m.
Material de relleno con presencia de limos
y arenas, asi como material de
construccion (desechos), plastico, bolsas y
raices.
El estrato presenta plasticidad muy baja.
segun clasificacion SUCS corresponde a
un suelo SM.
El reposito es residual y no se recomienda
cimentar sobre este estrato, porque
facilmente densificable
ML
1.20 m.
1.40 m.
1.60 m.
1.80 m.
2.00 m.
2.20 m.
2.40 m.
2.60 m.
2.80 m.
3.00 m.
Grava soportada con arena y limo, con
presencia de granos subangulosos -
redondeados. La coloración del estrato es
marron pardo. Se encuentra en estado húmedo.
0.20 m
SM
GM
Material limo inorganico-arcilloso,
presenta poca humedad. El color del
estrato es marron.
El estrato presenta baja plasticidad,
segun clasificacion SUCS corresponde al
suelo ML (arena limosa con pocos finos)
El origen de estas arenas son residual y
no se recomienda cimentar sobre este
estrato.
0.80 m
2.00 m
LITOLOGIA SEGUN DESCRIPCION
SUCS
PROYECTO:
MUESTRA: C-01
COORD ESTE WGS 84: 368877 E
COORD NORTE WGS 84: 8007140 N
PROFUNDIDAD: 3.00 metros
FECHA DE EJECUCIÓN: 10 ABRIL 2019“CONSTRUCCIÓN DE UN EDIFICIO DE 4 PISOS CON
AZOTEA PARA DEPARTAMENTOS EN EL DISTRITO DE
TACNA, PROVINCIA DE TACNA, TACNA”

0.00 m.
0.20 m.
0.40 m.
0.60 m.
ESPESOR
0.80 m.
1.00 m.
1.20 m.
1.40 m.
1.60 m.
1.80 m.
2.00 m.
2.20 m.
2.40 m.
2.60 m.
2.80 m.
3.00 m.
0.40 m
SM
GM
2.60 m
SUCS
marron pardo. Se encuentra en estado
húmedo.
Material de relleno con presencia de
limos y arenas, asi como material de
construccion (desechos), plastico, bolsas
y raices. El color del estrato es de beige a
marron claro.
El estrato presenta plasticidad muy baja.
segun clasificacion SUCS corresponde a
un suelo SM.
El reposito es residual y no se
recomienda cimentar sobre este estrato,
porque facilmente densificable
PROYECTO:
MUESTRA: C-02

0.00 m.
0.20 m.
0.40 m.
0.60 m.
ESPESOR
0.80 m.
1.00 m.
1.20 m.
1.40 m.
1.60 m.
1.80 m.
2.00 m.
2.20 m.
2.40 m.
2.60 m.
2.80 m.
3.00 m.
0.60 m
SM
GM
2.40 m
SUCS
marron pardo. Se encuentra en estado húmedo.
Material de relleno con presencia de limos y
arenas, asi como material de construccion
(desechos), plastico, bolsas y raices. El color del
estrato es beige.
El estrato presenta plasticidad muy baja. segun
clasificacion SUCS corresponde a un suelo SM.
El reposito es residual y no se recomienda
cimentar sobre este estrato, porque facilmente
densificable
PROYECTO:
MUESTRA: C-03

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