MemoriaCalculo Estruct_INSPECTRA2012.pdf

MEMORIA DE
CALCULO ESTRUCTURAL
PROYECTO: “NUEVA PLANTA DE ENVASADO DE
GLP DE TRUJILLO"
DEPARTAMENTO: LA LIBERTAD
PROVINCIA: TRUJILLO
DISTRITO: TRUJILLO
PROPIETARIO: “REPSOL YPF COMERCIAL DEL PERU S.A. ”
CONSULTOR: INSPECTRA S.A.
Ing. .........................
C.I.P. ..................
ABRIL – 2012

Abril 2012 pág. 2 pág. 2
CONTENIDO
pág.
I. GENERALIDADES 3
1.1 NORMAS EMPLEADAS
1.2 ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS
1.3 CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES DE CIMENTACION
II. IDENTIFICACION
1.00 REFERENCIAS
1.1 ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA 4
1.2 ESTRUCTURACION 6
2.00 ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS
2.1 ESTADOS DE CARGAS 10
2.2 COMBINACIONES DE CARGAS 11
2.3 ALTERNANCIAS DE CARGAS - DIAFRAGMAS (PLANTAS Y 3D) 12
3.00 ANALISIS SISMICOS
3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS 17
3.1.1 FUERZAS SISMICAS VERTICALES
3.2 ANALISIS DINAMICO 17
3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES
3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTE
3.3 ANALISIS ESTATICO 24
3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P)
3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T)
3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V)
3.3.4 DISTRIBUCIÓN DE FUERZA CORTANTE EN ELEVACIÓN
3.4 FUERZA CORTANTE PARA EL DISEÑO DE COMPONENTES ESTRUCTURALES 29
III. FORMULACION Y EVALUACION
4.00 CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES 33
4.1 DESPLAZAMIENTOS DECENTROS DEMASA DE DIAFRAGMAS (PORNIVELES)
4.2 DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS DEEXTREMOSDEDIAFRAGMAS(PORNIVELES)
5.00 DISEÑO DE COMPONENTES DE C° A°
5.1 DISEÑO DE VIGAS Y COLUMNAS 46
5.2 DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS 61
5.3 DISEÑO DE CIMENTACION
5.3.1 PARAMETROS DE DIMENCIONAMIENTO DE CIMENTACION 62
ESTADO DE CARGA MUERTA
ESTADOS DE CARGA VIVA
ESTADOS DE CARGA DE SISMO
5.3.2 VERIFICACION DE ESFUERZOS Y ASENTAMIENTOS EN EL TERRENO 70
5.3.3 VERIFICACION DE DISEÑO DE REFUERZO DE ZAPATAS 71

I.
I.
I.
I. GENERALIDADES
GENERALIDADES
GENERALIDADES
GENERALIDADES.
.
.
.-
-
-
-
La presente Memoria corresponde al análisis sísmico y calculo estructural del proyecto “NUEVA PLANTA DE ENVASADO
DE GLP DE TRUJILLO”, de Propietario “REPSOL YPF COMERCIAL DEL PERU S.A.”; Edificación de 2 niveles + azotea
(proyectada a 3 niveles) con ubicación en ......................................, distrito y provincia de Trujillo, departamento de La
Libertad.
1.1NORMAS EMPLEADAS
Se sigue las disposiciones de los Reglamentos y Normas Nacionales e Internacionales descritos a continuación.
-Reglamento Nacional de Edificaciones (Perú) – Normas Técnicas de Edificación (N.T.E.):
-NTE E.020 “CARGAS” -NTE E.060 “CONCRETO ARMADO”
-NTE E.030 “DISEÑO SISMORRESISTENTE” -NTE E.070 “ALBAÑILERIA”
-NTE E.050 “SUELOS Y CIMENTACIONES”
- A.C.I. 318 – 2008 (American Concrete Institute) - Building Code Requirements for Structural Concrete
- UBC 1997 Uniform Building Code
Se entiende que todos los Reglamentos y Normas están en vigencia y/o son de la última edición.
1.2ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS
CONCRETO:
-Resistencia (f´c): 175 Kg/cm2 (zapatas, cimientos armados)
280 Kg/cm2 (columnas, placas, vigas y losas)
-Módulo de Elasticidad (E) : 217,000 Kg/cm2 (f´c = 210 Kg/cm2)
-Módulo de Poisson (u) : 0.20
-Peso Específico (γC): 2300 Kg/m3 (concreto simple); 2400 Kg/m3 (concreto armado)
ACERO CORRUGADO (ASTM A605):
-Resistencia a la fluencia (fy) : 4,200 Kg/cm2 (Gº 60): “E”: 2’100,000 Kg/cm2
LADRILLOS DE ARCILLA (Techos Aligerados): “γ”: 90 Kg/m2 (unidades de .30x.30x.15m)
RECUBRIMIENTOS MÍNIMOS (R):
-Cimientos, zapatas, vigas de cimentación 7.50 cm
-Columnas, Vigas, Placas, Muros (Cisternas, Tanques) 4.00 cm
-Losas Aligeradas, Vigas chatas, Vigas de borde 3.00cm
-Losas macizas, Escaleras 2.50 cm
1.3CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES DE CIMENTACION
Según especificaciones del Estudio de Mecánica de Suelos con fines de Cimentación Ing.
......................................................, de fecha ..............................:
-Peso Específico (γS): 2000 Kg/m3 -Nivel freático: No encontrado
CIMIENTO SUPERFICIAL CUADRADO (para ancho B= 2.00 m)
-Capacidad portante (σ´T) : 1.35 Kg/cm2 -Desplante de cimiento (DF): 1.20 m
CIMIENTO SUPERFICIAL CORRIDO (para ancho B= 1.00 m)
-Capacidad portante (σ´T) : 1.35 Kg/cm2 -Desplante de cimiento (DF): 1.20 m
La cimentación considerada está conformada básicamente por zapatas conectadas y por cimientos corridos. En caso de no
encontrar terreno firme se colocaran sub-zapatas, con la finalidad de llegar a este.

Diafragma - Techo 1º Nivel
P1
C-A1
P1
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
P1
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
P2
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
C-A1
C-C1
C-C1
C-B1
C-B2
C-C4
C-C4
C-C4
C-C3
C-B1
C-B2
C-B1
C-B2
C-B1
C-B2
C-C3
C-C1
C-B1
C-B1
C-B1
C-B1
C-C2
C-B1
C-D1
C-C2
C-C2
C-C4
C-B2
C-B1
C-C4
C-C3
C-B2
C-B3
1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
P3
P4
P4
1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
BLOCK
"A"
BLOCK
"B"
BLOCK
"C"
BLOCK"D"
I
I
I
II.
I.
I.
I. IDENTIFICACION
IDENTIFICACION
IDENTIFICACION
IDENTIFICACION.
.
.
.-
-
-
-
. REFERENCIAS.-
1.1. ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA.-

Diafragma - Techo 2º Nivel (Azotea) y
3º nivel (proyectado)
C-C3
C-C2
C-C2
C-B1
C-B1
C-B1
C-C1
C-B1
C-B1
C-C1
C-B1
C-B1
C-B1
C-B2
C-C1
C-D1
C-C2
C-C1
C-B1
C-B2
C-C2
C-C3
C-B1
C-B2
C-B2
C-B2
C-C1
C-C3
C-C1
C-B1
C-B2
C-C2
P1
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
P1
P1
P2
P3
P4
P4
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
BLOCK
"A"
BLOCK
"B"
BLOCK
"C"
BLOCK"D"

BLOCK “A”
1.2 ESTRUCTURACION.- CONFIGURACION - DIAFRAGMAS 1º al 3º NIVEL

BLOCK “B”

BLOCK “C”

BLOCK “D”

En Sala Tecnología:
Falso piso: (.30m)*(2300kg/m3) = 690 kg/m2
Acabados: = 70 kg/m2
760 kg/m2
En azoteas:
Tabiquería – media altura: 50 kg/m2
Ladrillo pastelero: 70 kg/m2
120 kg/m2
Barandas y parapetos:
Carga vertical (gravedad) 60 kg/m
Carga horizontal (hacia fuera del parapeto) 60 kg/m
La altura proyectada de los sectores es 3.45m del 1º nivel y 3.25m del 2º, 3º y 4º nivel con un techo máximo de +13.20m
sobre la vía pública. El sistema estructural planteado consiste en:
BLOCK “A”.-
- En la dirección X-X: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular), es decir, una combinación de columnas y muros de
Albañilería Confinados entre si.
- En la dirección Y-Y: Un Sistema de Albañilería Confinada (regular), es decir, una combinación de columnas y muros de
Albañilería Confinados entre si.
BLOCK “B”.-
- En la dirección X-X: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular).
- En la dirección Y-Y: Un Sistema de Albañilería Confinada (regular).
BLOCK “C”.-
- En la dirección X-X: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular).
- En la dirección Y-Y: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular).
BLOCK “D”.-
- En la dirección X-X: Un Sistema de Albañilería Confinada (regular).
- En la dirección Y-Y: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular).
Se tiene 4 secciones de columna: rectangulares de .25x.30m, .25x.45m. y en “L” de .45x.45x.25. Mientras que las vigas
son VP .25x.50m, .25x.40m, .15x.50m,.15x.40m y VS .15x.20m.
El diafragma rígido lo conforma una losa aligerada de 20cm, según se indica en los planos.
2. ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS.-
2.1ESTADOS DE CARGAS.- De acuerdo a
las Normas NTE. E.020, E060 y al reglamento
ACI 318-08, se consideran los siguientes
estados de Carga en la estructura según valores
definidos en el Ítem 2.2.1, además del Espectro
definido en el Ítem 2.1:
Donde: - L1 alternancias consideradas para
la carga viva total (L).
- SX y SXNEG son Fuerza Sísmica en direcc. X-X, con excentricidad accidental de 5% en direcc. “+Y” y “–Y”
respectivamente,en cadablock ynivel, calculadaenelItem2.2.3
- SY y SYNEG son Fuerza Sísmica en direcc. Y-Y, con una excentricidad accidental de 5% en direcc. “+X” y “–X”
respectivamente,en cadablocky nivel,calculadaenelItem2.2.3
2.1.1 CARGAS MUERTAS
En entrepisos:
Tabiquería – altura completa: 100 kg/m2
Acabados : 100 kg/m2
200 kg/m2
En pasadizos:
Tabiquería – media altura: 50 kg/m2
Acabados: 70 kg/m2
120 kg/m2
2.1.2 CARGAS VIVAS
Oficinas, Salas: 250 kg/m2
Pasadizos, escaleras: 400 kg/m2
SS.HH.: 300 kg/m2
Almacenes, depósitos: 500 kg/m2
Sala Tecnologica: 400 kg/m2
Azoteas: 150 kg/m2

2.2 COMBINACIONES DE CARGAS.- Definiendo primero las combinaciones auxiliares “envL” y “envS”:
-“envL”eslaEnvolventedelas2alternanciasdelacargavivayla
totaldeesta,segúncuadrodeabajo
De dichos Estados de Cargas se considera las siguientes combinaciones en cuadro “Define Load Combinations”:
De dichas combinaciones, el diseño Estructural se efectúa → con la
“ENVOLVENTE” definida según cuadro “Load Combination Data”:
-“envS” es la Envolvente de los 4 estados de carga sísmica
definidosanteriormenteydelEspectro,segúncuadrodeabajo

BLOCK “A”
BLOCK “B”
2.3 ALTERNANCIA DE CARGAS
DIAFRAGMAS 1º NIVEL: Seindicanvaloresdela1º alternanciadelacargaviva
(L1)y2ºalternancia(L2)enkg/m2;ademásdelCentrodeMasadecadadiafragma.
Program Name Version ProgLevel
ETABS Nonlinear 9.7.3 Advanced

BLOCK “C”
BLOCK “D”

BLOCK “A”
BLOCK “B”
DIAFRAGMAS 2º NIVEL : Seindican valoresdela 1º alternancia de la carga viva (L1) y 2º alternancia (L2) en kg/m2

BLOCK “C”
BLOCK “D”

BLOCK “A”
BLOCK “B”
DIAFRAGMAS 3º NIVEL (AZOTEAS) : Seindican valoresdela 1º alternancia de la carga viva (L1) y 2º alternancia (L2) en kg/m2

BLOCK “C”
BLOCK “D”

3. ANALISIS SISMICOS.-
3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS
El Análisis Sísmico se realiza utilizando un modelo matemático tridimensional en donde los elementos verticales están
conectados con diafragmas horizontales, los cuales se suponen infinitamente rígidos en sus planos. Además, para cada
dirección, se ha considerado una excentricidad accidental de 0.05 veces la dimensión del edificio en la dirección
perpendicular a la acción de la fuerza. Los parámetros sísmicos que estipula la Norma de Diseño Sismorresistente (NTE
E.030) considerados para el Análisis en el Edificio son los siguientes:
Factor Nomenclatura
Clasificación
Categórica Tipo
Valor Justificación
Zona Z 3 0.4 Zona Sísmica 1: Lima
Uso U B 1.3 Oficinas - Industria
Suelo S
S1
Tp (s)
1.0
0.4
Suelo GL – Grava Limo Arenosa
(de E.M.S.)
Coeficiente de
reducción
Rx
Albañilería
Sistema Confinada
3.00
Muros de Albañilería confinados
a columnas (irregular)
Ry
Albañilería
Sistema Confinada
3.00
Muros de Albañilería confinados
a columnas (irregular)
Para los casos de configuración irregular, según configuración estructural descrita en el Item 1.2 de cada Block y en cada
dirección, el valor “R” se tomara como los 3/4 del valor de la tabla anterior: R= 2.25
3.2 ANALISIS DINAMICO
3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES
Para el Análisis Dinámico de la Estructura se utiliza un Espectro de respuesta según la NTE - E.030, para comparar la
fuerza cortante mínima en la base y compararlos con los resultados de un análisis estático. Todo esto para cada dirección
de la Edificación en planta (X e Y)
BLOCK “A”:
Sa = ZUSC.g ; g = 9.81 m/s2
y C=2.5(Tp/T) < 2.5
R

T C=2.5(Tp/T)
"C"
correg Sa X Sa Y
0.05 20.000 2.500 0.578 0.433
0.10 10.000 2.500 0.578 0.433
0.15 6.667 2.500 0.578 0.433
0.20 5.000 2.500 0.578 0.433
0.25 4.000 2.500 0.578 0.433
0.30 3.333 2.500 0.578 0.433
0.35 2.857 2.500 0.578 0.433
0.40 2.500 2.500 0.578 0.433
0.45 2.222 2.222 0.514 0.385
0.50 2.000 2.000 0.462 0.347
0.55 1.818 1.818 0.420 0.315
0.60 1.667 1.667 0.385 0.289
0.65 1.538 1.538 0.356 0.267
0.70 1.429 1.429 0.330 0.248
0.75 1.333 1.333 0.308 0.231
0.80 1.250 1.250 0.289 0.217
0.85 1.176 1.176 0.272 0.204
0.90 1.111 1.111 0.257 0.193
1.05 0.952 0.952 0.220 0.165
1.10 0.909 0.909 0.210 0.158
1.15 0.870 0.870 0.201 0.151
1.20 0.833 0.833 0.193 0.144
1.25 0.800 0.800 0.185 0.139
1.30 0.769 0.769 0.178 0.133
1.35 0.741 0.741 0.171 0.128
1.40 0.714 0.714 0.165 0.124
1.45 0.690 0.690 0.159 0.120
1.50 0.667 0.667 0.154 0.116
1.55 0.645 0.645 0.149 0.112
1.60 0.625 0.625 0.144 0.108
1.65 0.606 0.606 0.140 0.105
1.70 0.588 0.588 0.136 0.102
1.75 0.571 0.571 0.132 0.099
1.80 0.556 0.556 0.128 0.096
1.85 0.541 0.541 0.125 0.094
1.90 20.000 2.500 0.578 0.433
1.95 10.000 2.500 0.578 0.433
2.00 6.667 2.500 0.578 0.433
2.05 5.000 2.500 0.578 0.433
→ Espectro similar para Block “B”, “C” y “D”, según
configuración estructural de cada block y en cada
dirección descrita en el Item 1.2

3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTE
Los periodos y la masa participante calculados mediante un análisis dinámico para 12 modos de vibración (3 modos por
cada nivel), se presentan a continuación:
BLOCK “A”:
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
StepType Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
Mode 1 0.239882 18.3321 16.5799 0.0977 18.3321 16.5799 0.0977
Mode 2 0.173818 13.7543 54.6612 0.2294 32.0864 71.2411 0.3271
Mode 3 0.094674 51.6391 3.2801 0.0289 83.7255 74.5212 0.356
Mode 4 0.084968 0.1455 6.406 0.8161 83.871 80.9272 1.1721
Mode 5 0.08331 0.3833 3.2244 0.503 84.2543 84.1516 1.6751
Mode 6 0.080698 0.0488 1.097 0.3464 84.303 85.2486 2.0216
Mode 7 0.078393 0.7367 0.0009 0.5447 85.0398 85.2495 2.5662
Mode 8 0.071102 0.2887 0.0001 1.3471 85.3285 85.2496 3.9133
Mode 9 0.070833 0.3391 0.3115 1.3042 85.6675 85.5611 5.2176
Mode 10 0.069841 0.2972 0.1165 0.1997 85.9648 85.6776 5.4173
Mode 11 0.065056 1.4722 3.9007 7.7393 87.4369 89.5783 13.1566
Mode 12 0.062485 0.0619 0.1451 0.0479 87.4989 89.7234 13.2045
StepType Period RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ
Mode 1 0.239882 22.902 18.967 21.037 22.902 18.967 21.037
Mode 2 0.173818 68.450 11.730 17.230 91.352 30.696 38.266
Mode 3 0.094674 1.874 44.987 14.324 93.226 75.683 52.590
Mode 4 0.084968 0.294 0.158 2.266 93.521 75.841 54.856
Mode 5 0.08331 0.363 0.093 3.897 93.884 75.934 58.753
Mode 6 0.080698 0.170 2.020 24.086 94.053 77.954 82.839
Mode 7 0.078393 0.025 0.214 0.008 94.078 78.168 82.848
Mode 8 0.071102 0.197 0.067 0.256 94.275 78.235 83.103
Mode 9 0.070833 0.037 0.202 0.003 94.311 78.437 83.107
Mode 10 0.069841 0.003 0.001 0.977 94.315 78.437 84.083
Mode 11 0.065056 0.394 0.442 1.601 94.708 78.880 85.685
Mode 12 0.062485 0.032 0.022 0.008 94.740 78.902 85.693
ProgramName Versión ProgLevel
ETABS Nonlinear 9.7.3 Advanced
TABLE: Modal Load Participation Ratios
Item Type Item Static Dynamic
Text Text Percent Percent
Accel UX 98.7819 87.4989
Accel UY 98.9095 89.7234
Accel UZ 40.1874 13.2045
Accel RX 96.6666 94.7398
Accel RY 97.5615 78.9016
Accel RZ 84.8768 85.6926
TABLE: Modal Periods And Frequencies
StepType Period Frequency CircFreq
Text Sec Cyc/sec rad/sec
Mode 1 0.23988 4.1687 26.1929
Mode 2 0.17382 5.7531 36.1482
Mode 3 0.09467 10.5626 66.3667
Mode 4 0.08497 11.7691 73.9478
Mode 5 0.08331 12.0034 75.4195
Mode 6 0.08070 12.3919 77.8607
Mode 7 0.07839 12.7562 80.1500
Mode 8 0.07110 14.0643 88.3688
Mode 9 0.07083 14.1177 88.7044
Mode 10 0.06984 14.3182 89.9643
Mode 11 0.06506 15.3714 96.5814
Mode 12 0.06249 16.0038 100.5553

BLOCK “B”:
Mode 1 0.21184 50.8566 0.6326 0.0003 50.8566 0.6326 0.0003
Mode 2 0.15384 1.4164 73.9093 0.2452 52.273 74.5419 0.2455
Mode 3 0.10451 20.8761 0.4681 0.017 73.1491 75.01 0.2625
Mode 4 0.08807 14.2866 0.0776 0.0134 87.4357 75.0875 0.2759
Mode 5 0.07285 0.0000 0.8419 0.1327 87.4357 75.9294 0.4086
Mode 6 0.07162 0.0025 1.0515 1.2832 87.4381 76.9809 1.6918
Mode 7 0.06773 0.0385 0.2540 0.1916 87.4767 77.2349 1.8833
Mode 8 0.06447 0.1985 0.4630 0.0458 87.6752 77.6979 1.9292
Mode 9 0.06363 0.0001 0.1541 0.3654 87.6753 77.8519 2.2946
Mode 10 0.06215 1.1305 0.5672 0.0072 88.8058 78.4191 2.3018
Mode 11 0.06006 2.6757 0.0651 0.0079 91.4815 78.4843 2.3097
Mode 12 0.05694 0.0127 8.3795 9.5598 91.4941 86.8638 11.8695
Mode 1 0.21184 1.814 57.153 27.032 1.814 57.153 27.032
Mode 2 0.15384 96.051 1.147 0.545 97.865 58.300 27.577
Mode 3 0.10451 0.005 29.710 53.402 97.869 88.010 80.979
Mode 4 0.08807 0.165 2.637 0.027 98.034 90.647 81.006
Mode 5 0.07285 0.021 0.001 0.094 98.055 90.648 81.101
Mode 6 0.07162 0.074 0.001 0.535 98.129 90.649 81.636
Mode 7 0.06773 0.002 0.006 0.001 98.131 90.656 81.637
Mode 8 0.06447 0.071 0.001 1.402 98.202 90.657 83.039
Mode 9 0.06363 0.033 0.010 0.909 98.235 90.666 83.948
Mode 10 0.06215 0.083 0.004 1.799 98.318 90.671 85.747
Mode 11 0.06006 0.152 0.002 3.216 98.470 90.672 88.963
Mode 12 0.05694 0.002 0.097 0.036 98.472 90.769 88.999
Accel UX 99.5592 91.4941
Accel UY 98.7974 86.8638
Accel UZ 28.0418 11.8695
Accel RX 97.5156 98.4715
Accel RY 98.7679 90.7689
Accel RZ 70.9884 88.9986
Mode 1 0.21184 4.7205 29.6596
Mode 2 0.15384 1.4164 8.8995
Mode 3 0.10451 20.8761 131.1687
Mode 4 0.08807 14.2866 89.7656
Mode 5 0.07285 0.0000 0.0000
Mode 6 0.07162 0.0025 0.0157
Mode 7 0.06773 0.0385 0.2419
Mode 8 0.06447 0.1985 1.2472
Mode 9 0.06363 0.0001 0.0006
Mode 10 0.06215 1.1305 7.1032
Mode 11 0.06006 2.6757 16.8120
Mode 12 0.05694 0.0127 0.0798

BLOCK “C”:
Mode 1 0.14862 41.7586 23.4959 0.024 41.7586 23.4959 0.024
Mode 2 0.12737 28.0867 56.5904 0.0219 69.8453 80.0863 0.0459
Mode 3 0.08945 17.2496 4.1525 0.0074 87.0948 84.2388 0.0533
Mode 4 0.06455 0.0179 0.4830 0.0583 87.1127 84.7218 0.1116
Mode 5 0.06366 0.0341 0.3239 0.2052 87.1468 85.0457 0.3168
Mode 6 0.06173 0.1585 0.2198 0.0068 87.3053 85.2654 0.3236
Mode 7 0.05844 1.0930 0.0453 0.0058 88.3983 85.3107 0.3294
Mode 8 0.05428 0.0215 3.0404 8.1309 88.4198 88.3511 8.4603
Mode 9 0.052001 3.8388 1.9273 0.6422 92.2586 90.2784 9.1025
Mode 10 0.050057 0.1338 0.0773 0.0349 92.3924 90.3557 9.1374
Mode 11 0.048715 2.6811 0.1565 0.2684 95.0735 90.5122 9.4058
Mode 12 0.046885 0.888 1.8929 0.0416 95.9615 92.4051 9.4474
Mode 1 0.14862 26.46 39.30 21.23 26.46 39.30 21.23
Mode 2 0.12737 63.83 27.73 0.64 90.29 67.03 21.88
Mode 3 0.08945 4.57 17.24 66.40 94.85 84.27 88.28
Mode 4 0.06455 0.00 0.00 0.34 94.86 84.27 88.62
Mode 5 0.06366 0.00 0.00 0.64 94.86 84.27 89.26
Mode 6 0.06173 0.00 0.01 0.01 94.86 84.28 89.27
Mode 7 0.05844 0.00 0.00 0.32 94.86 84.28 89.60
Mode 8 0.05428 0.27 0.34 0.36 95.13 84.61 89.96
Mode 9 0.052001 0.01 0.10 2.03 95.14 84.71 91.98
Mode 10 0.050057 0.01 0.01 0.01 95.15 84.72 92.00
Mode 11 0.048715 0.00 0.04 0.46 95.15 84.76 92.46
Mode 12 0.046885 0.08 0.31 0.02 95.23 85.06 92.48
Accel UX 99.649 95.9615
Accel UY 99.1573 92.4051
Accel UZ 23.0017 9.4474
Accel RX 97.7261 95.2295
Accel RY 100.248 85.0637
Accel RZ -201.3575 92.4812
Mode 1 0.14862 6.7284 42.2758
Mode 2 0.12737 28.0867 176.4744
Mode 3 0.08945 17.2496 108.3827
Mode 4 0.06455 0.0179 0.1125
Mode 5 0.06366 0.0341 0.2143
Mode 6 0.06173 0.1585 0.9959
Mode 7 0.05844 1.0930 6.8675
Mode 8 0.05428 0.0215 0.1351
Mode 9 0.052001 3.8388 24.1199
Mode 10 0.050057 0.1338 0.8407
Mode 11 0.048715 2.6811 16.8459
Mode 12 0.046885 0.888 5.5795

BLOCK “D”:
Mode 1 0.20286 0.9590 47.1199 0.001 0.959 47.1199 0.001
Mode 2 0.16026 73.7838 1.7012 0.3096 74.7428 48.8212 0.3106
Mode 3 0.10767 0.4574 28.8167 0.0071 75.2002 77.6379 0.3177
Mode 4 0.08533 0.1031 11.3450 0.0121 75.3034 88.9829 0.3298
Mode 5 0.07031 4.2850 0.0030 5.8399 79.5883 88.9858 6.1697
Mode 6 0.06826 0.0818 0.0042 1.1114 79.6702 88.99 7.2812
Mode 7 0.06214 0.6243 0.3548 0.1217 80.2945 89.3448 7.4029
Mode 8 0.05978 0.1464 0.0002 1.2206 80.4409 89.345 8.6235
Mode 9 0.05885 3.1544 1.5582 1.176 83.5954 90.9033 9.7995
Mode 10 0.05642 4.7316 0.5012 6.2489 88.327 91.4045 16.0484
Mode 11 0.05297 0.0553 0.0224 0.0833 88.3823 91.4269 16.1317
Mode 12 0.05262 0.0280 1.1499 0.0707 88.4103 92.5768 16.2024
Mode 1 0.20286 48.165 2.583 30.319 48.165 2.583 30.319
Mode 2 0.16026 1.341 95.434 0.452 49.506 98.016 30.771
Mode 3 0.10767 33.843 0.003 48.308 83.350 98.019 79.079
Mode 4 0.08533 0.987 0.223 0.505 84.337 98.242 79.584
Mode 5 0.07031 0.12 0.04 0.41 84.45 98.28 79.99
Mode 6 0.06826 0.01 0.00 0.02 84.47 98.28 80.01
Mode 7 0.06214 0.01 0.00 2.27 84.48 98.29 82.27
Mode 8 0.05978 0.01 0.03 0.27 84.48 98.31 82.55
Mode 9 0.05885 0.00 0.26 7.28 84.48 98.57 89.83
Mode 10 0.05642 0.07 0.02 0.01 84.55 98.59 89.84
Mode 11 0.05297 0.03 0.00 0.02 84.58 98.59 89.86
Mode 12 0.05262 0.79 0.01 0.11 85.36 98.59 89.97
Accel UX 98.9876 88.4103
Accel UY 99.5727 92.5768
Accel UZ 37.463 16.2024
Accel RX 97.2214 85.3626
Accel RY 130.3892 98.5944
Accel RZ -27.3709 89.9707
Mode 1 0.20286 4.9296 30.9734
Mode 2 0.16026 73.7838 463.5984
Mode 3 0.10767 0.4574 2.8739
Mode 4 0.08533 0.1031 0.6478
Mode 5 0.07031 4.2850 26.9235
Mode 6 0.06826 0.0818 0.5140
Mode 7 0.06214 0.6243 3.9226
Mode 8 0.05978 0.1464 0.9199
Mode 9 0.05885 3.1544 19.8197
Mode 10 0.05642 4.7316 29.7296
Mode 11 0.05297 0.0553 0.3475
Mode 12 0.05262 0.0280 0.1759

3.3ANALISIS ESTATICO
Se calculara el Cortante Estático con los valores de los parámetros definidos anteriormente, además de definir el Peso de
la Estructura y el Factor de Ampliación Dinámica (C).
3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P)
La estructura clasifico como categoría B, por lo tanto el peso que se ha considerado para el análisis sísmico es el debido a
la carga permanente más el 50% de la carga viva (100%CM + 50%CV).
En azoteas y techo en general se considera el 50% de la carga viva (100%CM + 50%CV).
CARGA MUERTA: El valor de las Cargas Muertas empleadas comprende el peso propio de los elementos estructurales
(losas, vigas, columnas, placas, muros, etc.) según características descritas en el Ítem 1.3; además del peso de los
elementos aligeradores en losas, el peso de la tabiquería y el peso de los acabados, según:
CARGA VIVA: El valor de Carga Viva empleada es de 250 kg/m2 del 1°, 2º,3 º y 4 º nivel (Oficinas), 150 kg/m2 del techo
del 3° nivel (azotea), 300 kg/m2 (ss.hh.), y 400 kg/m2 (escaleras).
BLOCK - A
NIVEL Peso (Tn) Masa(T-s2/m)
3 80.440 8.200
2 81.310 8.288
1 107.880 10.997
TOTAL 269.630 27.485
BLOCK - C
3 102.620 10.461
2 103.830 10.584
1 107.060 10.913
TOTAL 313.510 31.958
3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T)
Para el cálculo del Factor de Amplificación Sísmica en los Análisis se consideró el periodo fundamental estimado en la
Norma NTE. E.030, según: C= 2.5 (Tp/T) ≤
≤
≤
≤ 2.5
BLOCK - A
Dirección Ct Hn T = hn/Ct C C/R > 0.125
X-X 60 9.95 0.166 2.50 1.111
Y-Y 60 9.95 0.166 2.50 0.833
BLOCK - B
X-X 60 13.20 0.220 2.50 1.111
Y-Y 60 13.20 0.220 2.50 0.833
BLOCK - C
X-X 60 9.95 0.166 2.50 1.111
Y-Y 60 9.95 0.166 2.50 1.111
Peso propio (Aligerado con
Ladrillo de arcilla):
e= 0.20m: 300 kg/m2
Peso Muerto: Acabados: 100 kg/m2
Tab. Móvil: 100 kg/m2
Albañilería: 1850 kg/m2 (maciza)
Albañilería: 1350 kg/m2 (tubular)
BLOCK - B
4 26.900 2.742
3 81.830 8.341
2 87.290 8.898
1 88.850 9.057
TOTAL 284.870 29.039
BLOCK - D
4 29.170 2.973
3 95.240 9.708
2 112.650 11.483
1 114.590 11.681
TOTAL 351.650 35.846

BLOCK - D
X-X 60 13.20 0.220 2.50 0.833
Y-Y 60 13.20 0.220 2.50 1.111
3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V)
La Fuerza Cortante en la Base de la Edificación se determina como una fracción del peso total de la Edificación mediante
la siguiente expresión:
3.3.4 DISTRIBUCIÓN DE FUERZA CORTANTE EN ELEVACIÓN
Si “T” > 0.7s, una parte de la Cortante basal “V” denominada “Fa” se aplicara como fuerza concentrada en la parte
superior de la edificación, calculada según: Fa = 0.07(T)(V) ≤ 0.15 V
“FI” - entrepisos “BLOCK A”
NIVEL "Pi" (Tn) hi (m) Pi x hi Fix (Tn) Fiy (Tn)
3 80.44 9.950 800.38 72.605 54.454
2 81.31 6.700 544.78 49.419 37.064
1 107.88 3.450 372.19 33.762 25.322
TOTAL 269.63 1717.3 155.786 116.840
V = ZUSC.P → BLOCK “A”: Vx = 0.578*P = 155.79 tn y Vy = 0.433*P = 116.84 tn
R BLOCK “B”: Vx = 0.578*P = 164.69 tn y Vy = 0.433*P = 123.44 tn
BLOCK “C”: Vx = 0.578*P = 181.14 tn y Vy = 0.578*P = 181.14 tn
BLOCK “D”: Vx = 0.433*P = 152.38 tn y Vy = 0.578*P = 203.18 tn
→ T= 0.506 s → Fa = 0
El resto de la Cortante Basal (V-Fa) se
distribuye en cada nivel de la Edificación,
incluyendo el último, según la fórmula:
Fi = Pi x hi x (V-Fa)
∑(Pi x hi)

“FI” - entrepisos “BLOCK B”
4 26.90 13.200 355.08 28.361 21.271
3 81.83 9.950 814.21 65.033 48.775
2 87.29 6.700 584.84 46.713 35.035
1 88.85 3.450 306.53 24.484 18.363
TOTAL 284.87 2060.7 164.592 123.444
“FI” - entrepisos “BLOCK C”
3 102.62 9.950 1021.07 88.661 88.661
2 103.83 6.700 695.66 60.406 60.406
1 107.06 3.450 369.36 32.072 32.072
TOTAL 313.51 2086.1 181.139 181.139
“FI” - entrepisos “BLOCK D”
4 29.17 13.200 385.04 23.632 31.510
3 95.24 9.950 947.64 58.162 77.549
2 112.65 6.700 754.76 46.324 61.765
1 114.59 3.450 395.34 24.264 32.352
TOTAL 351.65 2482.8 152.382 203.176

Se indican: - Cargas de Sismo Estático en “X”: En C.M. de diafragmas del cada nivel – por cada BLOCK
- Cargas de Sismo Estático en “Y”: En C.M. de diafragmas del cada nivel – por cada BLOCK

3.4 FUERZA CORTANTE PARA EL DISEÑO DE COMPONENTES ESTRUCTURALES
La respuesta máxima dinámica esperada para el cortante basal se calcula utilizando el criterio de combinación cuadrática
completa para todos los modos de vibración calculados.
De acuerdo a la norma vigente, el cortante dinámico no deberá ser menor al 80% del cortante estático para edificios
regulares ni del 90% para edificios irregulares. De acuerdo a esto se comparan los resultados obtenidos.
BLOCK “A”:
Dirección
Block A
ANALISIS ESTATICO ANALISIS DINAMICO FUERZA
DISEÑO
T(s) V (Tn) % V (Tn) T(s) V (Tn)
X-X 0.166 155.79 140.21 (90%) 0.095 84.00 140.21

Y-Y 0.166 116.84 93.47 (80%) 0.174 65.68 93.47
BLOCK “B”:
Dirección
Block A
DISEÑO
X-X 0.220 164.59 148.13 (90%) 0.212 93.10 148.13
Y-Y 0.220 123.44 98.75 (80%) 0.154 88.73 98.75

BLOCK “C”:
Dirección
Block A
DISEÑO
X-X 0.166 181.14 163.03 (90%) 0.149 102.10 163.03
Y-Y 0.166 181.14 163.03 (90%) 0.127 114.33 163.03

BLOCK “D”:
Dirección
Block A
DISEÑO
X-X 0.220 152.38 121.91 (80%) 0.160 110.06 121.91
Y-Y 0.220 203.18 182.86 (90%) 0.203 114.21 182.86

II
II
II
III.
I.
I.
I. EVALUACION
EVALUACION
EVALUACION
EVALUACION.
.
.
.-
-
-
-
4. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES.-
BLOCK “A”:
BLOCK “B”:
Diaphragm CM
Displacementes
Story Drifts

BLOCK “C”:
BLOCK “D”:
De acuerdo a la Norma NTE. E030, para el control de los desplazamientos laterales, los resultados deberán ser
multiplicados por el valor de 0.75R para calcular los máximos desplazamientos laterales de la estructura. Se tomaron los
desplazamientos del centro de masa y del eje más alejado
Los resultados se muestran en la siguiente tabla para cada dirección de análisis.
Donde: ∆i/he = Desplazamiento relativo de entrepiso
Además: ∆iX/heX (máx.) = 0.0070 (máximo permisible Concreto Armado, NTE E.030 – 3.8)
∆iY/heY (máx.) = 0.0050 (máximo permisible Albañilería confinada, NTE E.030 – 3.8)

Se observa que tanto en el Eje del Centro de Masa como en los Ejes más alejados de este en cada dirección, todos los
entrepisos cumplen con el Desplazamiento relativo máximo permisible de entrepiso (∆i/he)MAX en ambas direcciones.
BLOCK “A”:
BLOCK “B”:

BLOCK “C”:
BLOCK “D”:

4.1 DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA Y EXTREMOS DE DIAFRAGMAS (PORNIVELES)
BLOCK “A”:
Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Centro de Masa
DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y
NIVEL
he ∆ix ∆iy desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
(m) he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm)
3 3.25 0.00154 0.00176 1.286 0.500 0.00260 OK 1.455 0.573 0.0040 OK
2 3.25 0.00177 0.00202 0.786 0.574 0.00298 OK 0.882 0.656 0.0045 OK
1 3.45 0.00062 0.00066 0.213 0.213 0.00104 OK 0.226 0.226 0.0015 OK

Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Eje extremo
NIVEL
he ∆ix ∆iy desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
(m) he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm)
3 3.25 0.00173 0.00236 1.348 0.562 0.00292 OK 1.649 0.768 0.0053 OK
2 3.25 0.00177 0.00202 0.786 0.574 0.00298 OK 0.882 0.656 0.0045 OK
1 3.45 0.00062 0.00066 0.213 0.213 0.00104 OK 0.226 0.226 0.0015 OK

BLOCK “B”:
NIVEL
∆ix ∆iy desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm)
4 0.00188 0.00081 1.735 0.612 0.00318 OK 0.914 0.263 0.0018 OK
3 0.00141 0.00080 1.123 0.458 0.00238 OK 0.651 0.258 0.0018 OK
2 0.00148 0.00082 0.665 0.510 0.00249 OK 0.393 0.282 0.0018 OK
1 0.00096 0.00069 0.155 0.155 0.00161 OK 0.111 0.111 0.0015 OK

NIVEL
(∆i/he)*0.75R OBS.
desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
4 0.00188 0.00093 1.752 0.612 0.00318 OK 1.049 0.303 0.0021 OK
3 0.00146 0.00109 1.140 0.475 0.00247 OK 0.747 0.354 0.0025 OK
2 0.00148 0.00082 0.665 0.510 0.00249 OK 0.393 0.282 0.0018 OK
1 0.00096 0.00069 0.155 0.155 0.00161 OK 0.111 0.111 0.0015 OK

BLOCK “C”:
NIVEL
(∆i/he)*0.75R OBS.
desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
3 0.00052 0.00056 0.507 0.170 0.00088 OK 0.505 0.181 0.0013 OK
2 0.00067 0.00066 0.337 0.232 0.00114 OK 0.324 0.228 0.0015 OK
1 0.00065 0.00059 0.105 0.105 0.00109 OK 0.096 0.096 0.0013 OK

NIVEL
(∆i/he)*0.75R OBS.
desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
3 0.00068 0.00097 0.557 0.220 0.00114 OK 0.639 0.315 0.0022 OK
2 0.00067 0.00066 0.337 0.232 0.00114 OK 0.324 0.228 0.0015 OK
1 0.00065 0.00059 0.105 0.105 0.00109 OK 0.096 0.096 0.0013 OK

BLOCK “D”:
NIVEL
(∆i/he)*0.75R OBS.
desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
4 0.00087 0.00173 0.957 0.282 0.00147 OK 1.519 0.562 0.0039 OK
3 0.00083 0.00119 0.675 0.270 0.00140 OK 0.957 0.385 0.0027 OK
2 0.00084 0.00126 0.404 0.289 0.00142 OK 0.572 0.434 0.0028 OK
1 0.00071 0.00086 0.115 0.115 0.00120 OK 0.139 0.139 0.0019 OK

NIVEL
(∆i/he)*0.75R OBS.
desplazam. ∆i
(∆i/he)*0.75R OBS.
4 0.00087 0.00173 1.061 0.282 0.00147 OK 1.539 0.562 0.0039 OK
3 0.00115 0.00125 0.778 0.374 0.00194 OK 0.977 0.405 0.0028 OK
2 0.00084 0.00126 0.404 0.289 0.00142 OK 0.572 0.434 0.0028 OK
1 0.00071 0.00086 0.115 0.115 0.00120 OK 0.139 0.139 0.0019 OK

5. DE DISEÑO DE COMPONENTES DE C°A°.-

5.1 DISEÑO DE VIGAS Y COLUMNAS DE CºAº
Diseño de refuerzo longitudinal en los miembros (frame) de C°A° (Se indican áreas “As” en cm2):
BLOCK “A”:
BLOCK “B”:

BLOCK “C”:
BLOCK “D”:

BLOCK “A” - 1º, 2º y 3º NIVEL: Áreas de acero longitudinal “As” en vigas.

Áreas de acero por corte “Av” en vigas.

BLOCK “B” - 1ºal 4º NIVEL: Áreas de acero longitudinal “As” en vigas.

BLOCK “C” - 1º, 2º y 3º NIVEL: Áreas de acero longitudinal “As” en vigas.

BLOCK “D” - 1ºal 4º NIVEL: Áreas de acero longitudinal “As” en vigas.

Elevaciones: Vistas del refuerzo longitudinal en columnas, pórticos principales

Áreas de acero por corte “Av” en columnas, pórticos principales.

→ Cálculo
similar
para resto
de
columnas
Detalle de
diseño de
Columna
entre
ejes 2 y B
nivel 2
Detalle de
diseño de
Columna
entre
ejes 2 y D
nivel 2

→ Cálculo
similar
para resto
de Vigas
Detalle de
diseño de
Viga
en eje O,
nivel 2
Detalle de
diseño de
Viga
en eje Ñ,
nivel 1

P.Prop. (c/ladrillo teknoport) : A.C.I. 318-2008:
e= 0.17m: 280 kg/m2 → e ≈ L/20 → Wu/vig = (1.4WD +1.7WL )*0.4 → Mu(+/-)= coef*(Wu/vig)*LPROM
2
e= 0.20m: 300 kg/m2 (en cada tramo)
e= 0.25m: 350 kg/m2 → , Ø =0.90 (flexion)
→ verificando As min: →
→ verificando por corte: → Vadm = , Ø =0.85 (cortante)
→ Vu = coef*(Wu/vig)*LPROM , en cada tramo. Debe cumplirse: Vu < Vadm
d
b
c
f inf
'
53
.
0
φ
fy
b.d.f'c
φ.f'c.b.d
Μu
Αs
.
18
,
1
36
,
2
1
1 2 





−
−
=
fy
bd
*
1
.
14
fy
b.d
c
f'
0.22
Αs
min >
=
PAÑO "P - 2":
Wd: P.P.= según "e" kg/m2 f'c = 280.00 kg/cm
2
tabiq = 100.00 kg/m2 b sup= 40.00 cm
acab = 100.00 kg/m2 b inf = 10.00 cm
WD = (suma) kg/m2
As - = 1.122 cm2
1.016 cm2
0.302 cm2
Mu- = 0.679 Tm 0.618 Tm 0.191 Tm
coef = 1/14 1/9 1/14
e losa = 20.00 cm 20.00 cm
WD
= 300.00 kg/m2 300.00 kg/m2
WL
= 400.00 kg/m2 400.00 kg/m2
WU/VIG = 0.552 T/m 0.552 T/m
L = 4.15 m 2.20 m
coef = 1/11 1/11
Mu+= 0.864 Tm 0.243 Tm
As+ = 1.369 cm
2 0.380 cm
2
verificando por cortante:
coef = 0.500 0.500
Vu = 1.145 T 0.607 T
Vadm = 1.319 T … ok 1.381 T … ok
PAÑO "P - 1" y "P - 3"
Wd: P.P.= según "e" kg/m2 f'c = 280.00 kg/cm
2
tabiq = 100.00 kg/m2 b sup= 40.00 cm
acab = 100.00 kg/m2 b inf = 10.00 cm
WD = (suma) kg/m2
As - = 2.355 cm2
1.727 cm2
Mu = 1.328 1.010
M1 = 0.565 0.565
Mw- = 0.763 Tm 0.445 Tm
coef = 1/14 1/24
e losa = 20.00 cm
WPP
= 300.00 kg/m2
WL
= 500.00 kg/m2
WU/VIG = 0.620 T/m M1 = (Wu)*(1.35m)
2
/2
L = 4.15 m
coef = 1/8
Mu+= 1.335 Tm
As+ = 2.137 cm
2
verificando por cortante:
coef = 0.500
Vu = 1.287 T
Vadm = 1.358 T … ok
5.2 DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS DE CºAº

S/C = 0.05 Kg/cm²
γs = 0.002 Kg/cm³
γc = 0.0024 Kg/cm³
50
cm
40
cm
70
cm
5.3 DISEÑO DE CIMENTACION DE CºAº
5.3.1 PARAMETROS DE DIMENCIONAMIENTO DE CIMENTACION
TERRENO: γS = 2,000 kg/m3 Coef. Balasto: Ks = 2.83kg/cm3
σADM= 1.35 kg/cm2 ɗADM= 2.50 cm
CARGA MUERTA: WD = (γS)*(h) = (2,000 kg/m3)*(0.70m)
= 1,400.00 kg/m2
CARGA VIVA: El valor de Carga Viva empleada es de
250 kg/m2 (Oficinas), 500 kg/m2 (Depositos,
almacenes), 300 kg/m2 (ss.hh.) y 400 kg/m2 (escaleras,
corredores) (según Ítem I).
Se determinan las dimensiones mínimas de cada zapata y
cimiento que no excedan el asentamiento y la resistencia
admisible del terreno (“qadm”, según pág. 1)
CONFIGURACION EN PLANTA Y ELEVACION:
Program Name Versión ProgLevel
SAFE Nonlinear 12.3.1 Advanced

→ Estado de Carga Muerta “CM”: cargas transmitidas por la Súper-estructura
(importación ETABS a SAFE)
→ Estado de Carga Muerta “CM”: cargas aplicadas sobre el terreno
ESTADO DE CARGA MUERTA:

→ Estado de Carga Muerta
“CM”: cargas trasmitidas
por la Súper-estructura
(importación ETABS a
SAFE)

→ Estado de Carga Viva. “L”: cargas aplicadas sobre el terreno
→ Estado de Carga Viva “L”: cargas trasmitidas por la Súper-estructura
(importación ETABS a SAFE)
ESTADO DE CARGA VIVA:

→ Estado de Carga Viva.
“L1”: cargas trasmitidas
por la Súper-estructura
(importación ETABS a
SAFE)

→ Estado de Carga de Sismo “E – dirección X”
(Máxima respuesta del Análisis Dinámico):
cargas trasmitidas por la Súper-estructura
(Importación ETABS a SAFE)
ESTADOS DE CARGA DE SISMO:

→ Estado de Carga de Sismo “E – dirección Y”
(Máxima respuesta del Análisis Dinámico):
cargas trasmitidas por la Súper-estructura
(Importación ETABS a SAFE)

→ Diagrama de Presiones en el Terreno, bajo estado de
Cargas “en Servicio sin considerar Sismo”(en kg/cm2)
→ σMAX= 1.35 kg/cm2
→ Diagrama de Presiones en el Terreno, bajo estado de
Cargas “en Servicio considerando Sismo”(en kg/cm2)
→ σMAX = 1.3*Qadm = 1.76 kg/cm2
5.3.2 VERIFICACION DE ESFUERZO Y ASENTAMIENTO DEL TERRENO:

→ Diagrama de
Asentamientos en el
terreno, bajo estado de
Cargas “en Servicio
considerando Sismo”
(cm).
→ ɗMAX= 0.63 cm
Estas dimensiones de la
Cimentación cumplen
con los límites dados por
el E.M.S.:
→ σADM= 1.35 kg/cm2
→ ɗADM= 2.50 cm
→ Diagrama de Asentamientos en el terreno, bajo estado de
Cargas “en Servicio sin considerar Sismo” (cm).
→ ɗMAX= 0.49 cm

→ Nota: La distribución
del refuerzo
determinada por el
software es
referencia.
La distribución más
óptima y definitiva es
la indicada en los
respectivos Planos
del proyecto.
. 5.3.3 DISEÑO DE REFUERZO DE ZAPATAS.
Diseño de refuerzo longitudinal en cada dirección, en zapatas y cimientos corridos.

→ Nota: La distribución
del refuerzo
determinada por el
software es
referencia.
La distribución más
óptima y definitiva es
la indicada en los
respectivos Planos
del proyecto.
Diseño de refuerzo transversal (estribos) en zapatas y cimientos corridos.

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