4. MEMORIA DE CALCULO.pdf

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“Decenio de la Igualdad de Oportunidades para mujeres y hombres”
“Año del Bicentenario del Perú: 200 años de Independencia”
4. MEMORIA DE CÁLCULO
CIAM SAN GABRIEL

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4.1 MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
PROYECTO: “CREACIÓN DE LOS SERVICIOS DEL CENTRO INTEGRAL DE ATENCIÓN AL
ADULTO MAYOR SECTOR SAN GABRIEL ALTO EN EL DISTRITO DE VILLA MARÍA DEL
TRIUNFO, PROVINCIA DE LIMA – LIMA”, CON CÓDIGO ÚNICO N° 2241220.
JUNIO – 2021

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INDICE
I.- MEMORIA
1.- ALCANCES DEL ESTUDIO
2.- UBICACIÓN
3.- ARQUITECTURA
4.- ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS
5.- CARACTERISTICAS ESTRUCTURALES DEL PROYECTO
6.- ESTRUCTURACION Y PREDIMENSIONAMIENTO
7.- ANALISIS ESTRUCTURAL DEL PROYECTO
8.- ESTADOS DE CARGA CONSIDERADOS
9.- COMBINACIONES DE CARGA
10.- ELEMENTOS ESTRUCTURALES DEL MODELO MATEMATICO
11.- CONTROL DE DISTORSIONES
12.- DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
II.- CONCLUSIONES
III.- RECOMENDACIONES

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1.- ALCANCES DEL ESTUDIO
El objetivo del presente estudio es demostrar los trabajos realizados, así como los
resultados y conclusiones obtenidos en el estudio del diseño estructural del
proyecto: “CREACIÓN DE LOS SERVICIOS DEL CENTRO INTEGRAL DE
ATENCIÓN AL ADULTO MAYOR SECTOR SAN GABRIEL ALTO EN EL
DISTRITO DE VILLA MARÍA DEL TRIUNFO, PROVINCIA DE LIMA – LIMA”, con
código único n°2241220. Este estudio ha sido realizado de acuerdo a la última
versión del Reglamento Nacional de Edificaciones del Perú, Normas Técnicas de
Edificaciones E-020, E-030, E-050, E-060 y E-070, así mismo se cumple con lo
establecido en las Normas ACI-318-14.
2.- UBICACIÓN
El terreno donde se ejecutará el presente proyecto se encuentra ubicado en el
Pueblo Joven José Carlos Mariátegui, Mz. M17, Lt.01, Sexta Etapa, Sector de
San Gabriel Alto, Distrito de VILLA MARÍA DEL TRIUNFO, Provincia y
Departamento de Lima; siendo su clasificación según el mapa de zonificación
sísmica del Perú, como zona sísmica Nº 4, con un factor de Zona, Z4 = 0.45g.
3.- ARQUITECTURA
El proyecto contempla la construcción de tres (3) bloques de edificación (bloques A, B y
C), cada uno de 03 niveles, ubicados dentro de un terreno de 809.05 m2. Para el proyecto
arquitectónico se consideraron ambientes agrupados en las siguientes funciones:
 Atención al publico
 Recreación
 Descanso y alimentación
 Asesoría al Adulto Mayor
 Servicios de salud
 Administración
 Servicios Generales

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4.- ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS Y GEOTECNICO
Parámetros de diseño para la cimentación:
1.0 El Estudio de Mecánica de Suelos indica que el estrato competente
para cimentar (roca granodiorita) se encuentra a una profundidad
variable entre 4.00m a 7.00m
2.0 Se recomienda para fines cálculo Capacidad Portante del Suelo
de 4.60kg/cm².
Según estas características el suelo se clasifica como del Tipo S1, es decir
Suelos Rígidos, con un periodo corto de 0.40seg. y periodo largo de 2.50seg. El
factor de suelo S1 = 1.00, según la Norma Técnica E-030.
5.- CARACTERISTICAS ESTRUCTURALES DEL PROYECTO
La estructura comprendida en el presente estudio, es un edificio de 3 pisos de
concreto armado, con un sistema de muros y columnas de concreto armado,
tanto en la dirección x-x como en la dirección y-y, así como en ambas direcciones
el edificio presenta una configuración regular. Esta estructura se clasifica como
una estructura común y se encuentra en la categoría C de la norma de diseño
sismorresistente del Perú NTE E.030, con un factor de uso U = 1.00
6.- ESTRUCTURACION Y PREDIMENSIONAMIENTO
Estructuración
Para la estructuración se debe tener en cuenta los ejes que definen el proyecto
arquitectónico tales como el perímetro de la edificación, los ductos, los espacios
reglamentarios para los estacionamientos y escaleras.
Predimensionamient
o Losas:
Para el caso de losas macizas armadas en dos sentidos y apoyadas sobre sus
cuatro lados, se ha utilizado la siguiente expresión:

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h ≥ L / 40 o h ≥ Perímetro / 180
USAR LOSAS DE h = 0.25m
Aligerado:
El aligerado que se utilizó son losas unidireccionales, es decir que trabajan en
una sola dirección y las cargas asignadas son distribuidas por metro lineal,
considerando como ancho tributario el correspondiente al ancho de una vigueta.
Estas viguetas se consideran simplemente apoyadas sobre las vigas y
empotradas si llegan a losa maciza.
Se dimensiona, la luz libre entre 25
USAR ALIGERADO DE h = 0.25 m
Vigas:
Para el caso de vigas se utilizarán las siguientes expresiones:
h ≥ L/14 Para vigas continuas
h ≥ L / 12 Para vigas simplemente
apoyadas0.3h ≤ b ≤ 0.5h
Para el presente caso se tiene vigas con una luz libre de
6.80m.h = 6.80 / 12 = 0.55m; Usaremos h = 0.60m
Y un ancho de la viga de 25 cm de espesor:
Además, la base mí n i ma para que el elem ento sea
sismoresistente es de 0.25m
USAR VIGAS DE (0.30m x 0.60m)
Columnas:
Para el predimensionamiento de las columnas utilizaremos la siguiente expresión:
A ≥ (1.10 Ps) / (0.25 f’c) - Para zonas de la costa (Alta sismicidad)
Donde:
Ps = carga de servicio ≈ 1 ton/m²

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USAR COLUMNAS DE MINIMO (30cm x 60cm)
BLOQUE A:
Estructuración Planta de 1er. Piso
Estructuración Planta de 2do. Piso

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BLOQUE B:

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BLOQUE C:

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7.- ANALISIS ESTRUCTURAL DEL PROYECTO
El análisis a llevar a cabo en el proyecto, será un análisis estructural
tridimensional, considerando un modelo matemático de tres grados de libertad por
piso, asociados a dos componentes ortogonales de traslación horizontal y una
rotación. Se ha desarrollado para este proyecto el análisis modal espectral,
utilizando espectro de diseño de la normatécnica E.030. Para resolver el modelo
matemático se ha utilizado el programa ETABS 2018.
La resistencia de los materiales predominantes de la estructura evaluada es:
f’c = 210 kg/cm2, para zapatas, cimientos corridos, vigas de
cimentación, placas, columnas, vigas y losas de la
estructura.
fy = 4,200 Kg/cm2, para las varillas de acero corrugado.
8.- ESTADOS DE CARGA CONSIDERADOS
Se ha considerado los siguientes estados de carga:
CM (Carga Muerta)
CV (Carga Viva)
SPECX (Carga sísmica espectral en la dirección X)
SPECY (Carga sísmica espectral en la

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dirección Y)
9.- COMBINACIONES DE CARGA
Se han considerado las siguientes combinaciones de carga:
Combinaciones:
1.4 CM + 1.7 CV
1.25 CM + 1.25 CV ± SPECx,y
0.90 CM ± SPECx,y
Dónde:
CM: Carga Muerta
CV: Carga Viva
SPECx,y: Carga de sismo en las direcciones x e y, obtenidos del análisis modal espectral
10.- DESARROLLO DEL ANALISIS ESTRUCTURAL
A partir de este apartado, y con fines ilustrativos, sólo se mostrarán los datos y
resultados obtenidos para el Bloque B.
DATOS INICIALES Y PARAMETROS DE DISEÑO:
ESPECTROS DE DISEÑO:

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METRADO DE CARGAS
CARGA MUERTA:
La carga vertical a considerar en la estructura será la que se indique en el cálculo
de pesos de la estructura, el programa ETABS calcula internamente el peso de la
estructuramodelada. Se ha considerado una carga adicional de 0.100 ton/m² en el
estado de carga muerta a fin de considerar el peso de los acabados. También
fueron considerados los pesos de la tabiquería y estrados.
CARGA VIVA:
La carga viva de uso considerada en el presente modelo matemático es de 200
kg/m², excepto en pasadizos y escaleras donde se han considerado 400 kg/m2,
y 100 kg/m² en la azotea.
CARGA DE SISMO:
El análisis sísmico se realizó según la norma NTE E-030 (2018), con el
procedimiento de superposición modal espectral, con combinación cuadrática
completa (CQC). Se ha considerado 5% de amortiguamiento de la estructura y
5% de excentricidad, así mismo se ha considerado como fuente de masa el
100% de la carga muerta más el 25% de lacarga viva.
PERIODOS Y MASAS PARTICIPATIVAS
Tx=0.279 seg.

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Ty=0.23 seg.
Tr3=0.17 seg.
Se observan las formas de los modos de vibración, siendo la primera traslación en X-
X, el segundo es traslación en Y-Y y el tercero es rotacional.

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Se han considerado un total de 15 modos de vibración para esta estructura
regular, siendo el caso que el factor de masa participativa alcanza valores
mayores al 90% en el modo 13 para la dirección X-X y en el modo 5 para la
dirección perpendicular Y-Y.
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
Case Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ
sec
Modal 1 0.265 0.5418 0.0002 0 0.5418 0.0002 0 0.000000738 0.2101 0.2786 0.000000738 0.2101 0.2786
Modal 2 0.23 0.0002 0.7871 0 0.5419 0.7873 0 0.3239 0.0001 0.0001 0.3239 0.2103 0.2787
Modal 3 0.166 0.0472 0.0001 0 0.5891 0.7874 0 0.00004734 0.3957 0.3806 0.324 0.6059 0.6593
Modal 4 0.102 0.007 0.1123 0 0.5961 0.8997 0 0.269 0.0066 0.0015 0.593 0.6125 0.6607
Modal 5 0.097 0.056 0.0123 0 0.6521 0.912 0 0.0382 0.0383 0.002 0.6312 0.6508 0.6627
Modal 6 0.063 0.0298 0.00003296 0 0.6819 0.912 0 0.00004075 0.0151 0.1406 0.6312 0.666 0.8034
Modal 7 0.048 0.0358 0.00001779 0 0.7178 0.912 0 0.0001 0.0686 0 0.6313 0.7346 0.8034
Modal 8 0.048 0.0001 0 0 0.7178 0.912 0 0.000001632 0.0002 0 0.6313 0.7347 0.8034
Modal 9 0.043 0.0982 0.004 0 0.816 0.916 0 0.016 0.0772 0.0001 0.6473 0.8119 0.8035
Modal 10 0.04 0.0077 0.0691 0 0.8237 0.9851 0 0.2687 0.0071 0.0001 0.916 0.819 0.8036
Modal 11 0.029 0.0005 0.000004219 0 0.8242 0.9851 0 0.00003904 0.0044 0.0004 0.916 0.8233 0.8039
Modal 12 0.029 0.0017 0.00001265 0 0.8258 0.9851 0 0.0001 0.0154 0.0012 0.9161 0.8388 0.8052
Modal 13 0.018 0.1676 0.000009373 0 0.9934 0.9851 0 0.00003589 0.1295 0.176 0.9162 0.9683 0.9812
Modal 14 0.012 0.0003 0 0 0.9937 0.9851 0 0 0.0016 0.00004067 0.9162 0.9699 0.9812
Modal 15 0.012 0.0003 0 0 0.994 0.9851 0 0 0.0021 0.0001 0.9162 0.972 0.9813
11.- CONTROL DE DISTORSIONES
De acuerdo a la Norma Técnica de Diseño Sismorresistente (NTE E.030),
los desplazamientos laterales permisibles son los siguientes:
Los desplazamientos laterales relativos de entrepiso se calcularán multiplicando
por “R” los resultados obtenidos del análisis lineal y elástico con las
solicitaciones sísmicas reducidas. LIMITE DISTORSION LATERAL: ∆i / hi x
0.75 R ≤ 0.007 C°A°

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Desplazamientos y derivas máximas de piso en la dirección X-X:
TABLE: Story Drifts
Story Output Case Direction Drift Label X Y Z
m m m
Piso2 DIN_Dpz_XX X 0.001914 43 18.2 6.62 13
Piso1 DIN_Dpz_XX X 0.002424 25 34.89 12.66 9.4
Sótano DIN_Dpz_XX X 0.001653 16 18.2 12.66 5.8
Se observa que la deriva de entrepiso es menor que el 50% del desplazamiento permisible (0.007),
indicado en la Tabla N°11 de la Norma E030 Diseño Sismorresistente, razón por la cual no se
considera irregularidad torsional.
Desplazamientos y derivas máximas de piso en la dirección Y-Y:
TABLE: Story Drifts
Story Output Case Direction Drift Label X Y Z
m m m
Piso2 DIN_Dpz_YY Y 0.002383 45 18.2 6.02 13
Piso1 DIN_Dpz_YY Y 0.001609 45 18.2 6.02 9.4
Sótano DIN_Dpz_YY Y 0.001566 83 35.17 0 5.8
Similar a la dirección X-X, no se aplica el criterio de irregularidad torsional.
Del análisis de los resultados se concluye que la estructura del presente edificio cumple
con los requisitos de rigidez establecidos en la Norma de Diseño Sismo resistente NTE
E.030, pues presenta derivas menores al límite reglamentario.
DETERMINACION DE LA JUNTA SISMICA EN AMBAS DIRECCIONES:
DETERMINACION DE LA JUNTA SISMICA EN LA DIRECCION X-X:
De acuerdo a la nueva disposición para la junta sísmica, se tiene:
S = 0.006h>=0.03m
Donde:
h : Altura del edificio en cm.
h = 1026cm.S = 0.006*1026
S = 6.16cm

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Obtenemos la mayor junta sísmica de 2/3 del desplazamiento máximo y S/2
por cada dirección de análisis.
S1 = 2/3 (1.75) =
1.17 cm
S/2 = 6.16/2 =
3.08 cm
USAR: S = 3 cm
El valor hallado cumple para los tres bloques de edifício. La junta sísmica total entre dos
bloques contiguos se ha considerado igual a s=7cm.
DETERMINACION DE LA JUNTA SISMICA EN LA DIRECCION Y-Y:
De acuerdo a la nueva disposición para la junta sísmica, se tiene:
S = 0.006h>=0.03m
Donde:
h : Altura del edificio en cm.
h = 1026cm.S = 0.006*1026
S = 6.16cm
Obtenemos la mayor junta sísmica de 2/3 del desplazamiento máximo y S/2
por cada dirección de análisis.
S1 = 2/3 (1.92) =
1.28 cm
S/2 = 6.16/2 =
3.08 cm
USAR: S = 3 cm
Los tres bloques del proyecto no tienen edificaciones vecinas en el sentido de Y-
Y, pues colindan con el área de un parque y una vía pública.

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 F esc X = 1.38
 F esc Y = 1.03
FUERZAS CORTANTES POR PISO OBTENIDOS DEL ANALISIS DINAMICO:
Cortante en la dirección X-X: 61.9 tonf.
Cortante en la dirección Y-Y: 82.6 tonf.
FACTORES PARA ESCALAR EL CORTANTE DINAMICO AL ESTATICO:
F esc X = 107*0.80 / 61.9 = 1.38; F esc Y = 107*0.8 / 82.6=1.03
12.- DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
En este apartado mostraremos el diseño de algunos de los elementos más
exigidos del bloque B:
12.1 DISEÑO DE COLUMNAS:
Las estructuras y los elementos estructurales deberán diseñarse para obtener en
todas sus secciones resistencias de diseño (ΦRn) por lo menos iguales a las
resistencias requeridas (Ru), calculadas para las cargas y fuerzas amplificadas en las
combinaciones que se estipulan en esta Norma. En todas las secciones de los
elementos estructurales deberá cumplirse: ΦRn ≥ Ru
COLUMNA BB-C-02
Cargas:

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Diagramas de interacción:
Refuerzo en columna:

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12.2 DISEÑO DE VIGAS:
Las estructuras y los elementos estructurales deberán diseñarse para obtener
en todas sus secciones resistencias de diseño (ΦRn) por lo menos iguales a
las resistencias requeridas (Ru), calculadas para las cargas y fuerzas
amplificadas en las combinaciones que se estipulan en esta Norma. En todas
las secciones de los elementos estructurales deberá cumplirse: ΦRn ≥ Ru
Para el diseño de las vigas se han considerado dos modelos, uno sin
considerar el agrietamiento de las secciones y otro considerando dicho
agrietamiento.
VIGA BB-VT-06 (.40x.375, .40x.60)
Diagramas de momentos flectores
Refuerzo de acero requerido

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Refuerzo colocado
12.3 DISEÑO DE MURO DE CONTENCIÓN EN VOLADIZO
Para el dimensionamiento del muro de contención se asumirá que está en voladizo;
para el diseño de las paredes del muro se asumirá que las vigas de los bloques A, B y
C funcionarán como arriostres.
DATOS GENERALES – DIMENSIONAMIENTO

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Nota: Como medida conservadora se asumirá que el empuje pasivo (Ep) actuará al 50%
VERIFICACIÓN POR DESLIZAMIENTO
VERIFICACIÓN POR VOLTEO

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PRESIONES EN EL TERRENO
El esfuerzo en el terreno es de 2.05 kg/cm2
Con los cálculos previos se demuestra que el muro de contención es estable.

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DISEÑO DEL CONCRETO ARMADO
Se muestra el modelo estructural desarrollado en el programa SAP2000(v14)
Para el diseño del refuerzo de los muros se aplicó el empuje activo y la sobrecarga.
Punzonamiento de los arriostres
Como se muestra en la imagen algunas vigas de los bloques A, B y C funcionarán como
arriostres del muro. Estos arriostres punzonarán sobre las paredes del muro.
Como se muestra en la imagen, el punzonamiento será del orden de 14.10 tn

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El perímetro de falla será de 220cm, así se puede conocer la resistencia al corte por
punzonamiento de las paredes del muro.
ϕVc=0.85*1.06*raíz(210)*220*30/1000= 86.17 tn
El diseño por punzonamiento es correcto OK!
Diseño por cortante
Para fines prácticos se evaluará la resistencia a cortante sin considerar los arriostres, solo
se considerará el valor del empuje activo y la sobrecarga.
El valor de la cortante será:
Vu=1.7*(0.38+3.72)= 6.97 tn
La resistencia a corte del muro será:
ϕVc=0.85*0.53*raíz(210)*100*30/1000= 19.59 tn
El diseño por cortante es correcto OK!

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Diseño por flexión
Como refuerzo mínimo se ha colocado una cuantía volumétrica de 0.002. Para el muero de
35cm el refuerzo será:
Asv=0.002x100x35=7.00 cm →3/8” @0.20 en cada cara (ϕMn=4.24 tn-m)
Asv=0.002x100x35=7.00 cm →3/8” @0.20 en cada cara (ϕMn=4.24 tn-m)
Refuerzo horizontal
Conocida la resistencia de la malla se puede identificar las zonas que encesitarán refuerzo
adicional.
Es importante precisar que la cara interior refiere a la zona interior del edificio, mientras
que la cara exterior es aquella que da a la calle.
Mu en la cara interior (azul) 5.80 tn-m
As colocado (adicional a la malla) 3/8” @0.40 (As total= 5.325 cm2)
ϕMn= 6.15 tn-m
Mu en la cara exterior (magenta) 14.00 tn-m
As colocado (adicional a la malla) 1/2” @0.20+3/8” @0.20 (As total= 13.55 cm2)
ϕMn= 14.59 tn-m
El refuerzo horizontal colocado es correcto OK!
Refuerzo vertical
Conocida la resistencia de la malla se puede identificar las zonas que encesitarán refuerzo
adicional.

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Es importante precisar que la cara interior refiere a la zona interior del edificio, mientras
que la cara exterior es aquella que da a la calle.
Mu en la cara interior (azul) 7.70 tn-m
As colocado (adicional a la malla) 1/2” @0.20 (As total= 10.00 cm2)
ϕMn= 11.00 tn-m
El refuerzo vertical colocado es correcto OK!
II.- CONCLUSIONES:
 La presente estructura cumple con todos los requisitos de rigidez, ductilidad y
resistencia, establecidos en el Reglamento Nacional de Edificaciones del Perú, así
como la Norma ACI 318-14.
 La estructura en su análisis sísmico es regular en los Bloques A y B en ambas
direcciones, de acuerdo a lo indicado por la norma E-030 Diseño Sismorresistente.
 La estructura en su análisis sísmico es irregular en el Bloque C en ambas direcciones,
cumpliendo satisfactoriamente las irregularidades en planta y altura, sin exceder lo
permitido por la norma E-030 Diseño Sismorresistente.
 La estructuración conformada por muro estructurales en la dirección X- X y en la
dirección Y-Y, para los Bloques A y C, logra mantener los desplazamientos y derivas
dentro de los límites permitidos de la norma sismo resistente E030.
 La estructuración conformada por muros y columnas estructurales en la dirección X- X
y en la dirección Y-Y, para el Bloques B, logra mantener los desplazamientos y derivas
dentro de los límites permitidos de la norma sismo resistente E030
 El diseño de los elementos resistentes a cargas verticales y horizontales de los tres

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bloques se diseñaron respetando los parámetros y condiciones de las Normas y
ReglamentoNacional de Edificaciones del Perú.
 El diseño del muro de sótano cumple con las demandas de esfuerzos y es estable ante
el deslizamiento y volteo.
III.- RECOMENDACIONES:
 No debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico, tierra vegetal, relleno de
desmonte o rellenos sanitario o industrial, ni rellenos no controlados. Estos
materiales inadecuados deberán ser removidos en su totalidad, antes de
construir la edificación y ser reemplazados con materiales que cumplan con
las indicaciones de la norma de Suelos y Cimentaciones NTE E.050.

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4.2. MEMORIA DE CÁLCULO
INSTALACIONES SANITARIAS
"CREACIÓN DE LOS SERVICIOS DEL CENTRO INTEGRAL DE ATENCIÓN AL ADULTO
MAYOR SECTOR SAN GABRIEL ALTO EN EL DISTRITO DE VILLA MARÍA DEL TRIUNFO,
PROVINCIA DE LIMA – LIMA" CÓDIGO ÚNICO N° 2241220

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MEMORIA DE CÁLCULO DE INSTALACIONES SANITARIAS
PROYECTO: "CREACIÓN DE LOS SERVICIOS DEL CENTRO INTEGRAL DE ATENCIÓN AL
ADULTO MAYOR SECTOR SAN GABRIEL ALTO EN EL DISTRITO DE VILLA MARÍA DEL
TRIUNFO, PROVINCIA DE LIMA – LIMA" CÓDIGO ÚNICO N° 2241220
UBICACIÓN: Mz. M17 LOTE 1 Etapa Sexta - Sector San Gabriel Alto - Pueblo Joven
José Carlos Mariátegui - Distrito de Villa María del Triunfo.
A. GENERALIDADES
Esta memoria tiene la finalidad de determinar los diámetros de tuberías de agua y desagüe,
capacidades de equipos de bombeo y dimensionamiento de estructuras de almacenamiento de
agua adecuados de acuerdo al IS.010 del RNE, para garantizar el adecuado sistema de
instalaciones sanitarias del Proyecto CENTRO INTEGRAL DE ATENCIÓN AL ADULTO
MAYOR SECTOR SAN GABRIEL ALTO EN EL DISTRITO DE VILLA MARIA DEL TRIUNFO.
B. NORMATIVA
El presente proyecto ha sido elaborado de acuerdo a las siguientes normas y reglamentos:
- Norma A -130. Requisitos de Seguridad del R.N.E.
- Norma IS.010 Instalaciones Sanitarias para Edificaciones del R.N.E.
- Norma Técnica CE.040 Drenaje Pluvial del Reglamento Nacional de Edificaciones
C. SISTEMA DE AGUA FRÍA
1. CÁLCULO DEL DIÁMETRO DE LA CONEXIÓN DE AGUA
1.1. DATOS
Presión en la red pública = 8.00 m
Presión mínima de agua a la salida de la cisterna = 2.00 m
Desnivel entre la red pública e ingreso a cisterna = 3.25 m
1.2. CÁLCULO DEL GASTO DE ENTRADA
V (cisterna) = 5,700.00 L
T = 5 horas llenado de cisterna (10 pm – 3 am)
T = 5x60x60 =18,000.00 s

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Q = V (cisterna)/T(s) = 7,500.00 L/18,000.00s = 0.32 l/s = 5.02 gpm
1.3. CALCULO DE CARGA DISPONIBLE
H = Presión de la red – Presión de salida - Desnivel.
H = 8.00 m – 2.00 – 3.25 = 2.75 m = 3.91 psi
1.4. SELECCIÓN DEL MEDIDOR
Siendo la máxima perdida de carga del medidor el 50% de la carga disponible, se tiene.
H medidor = 0.5 x 2.75 = 1.38 m. = 1.95 lb/pulg2 = 1.95 psi
En el Ábaco de medidor se obtiene que el medidor será de 1/2”.
El diámetro de la conexión domiciliaria proyectada 1/2" es suficiente para el llenado de la
cisterna proyectada V=5.7 m3 en un tiempo de 5 hr.

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2. CÁLCULO DEL DIÁMETRO DE LA TUBERÍA DE LLENADO DE CISTERNA
2.1. DATOS
Caudal requerido de la red pública = 0.32 L/s
Pérdida de carga total = 2.75 m
Pérdida de carga en el medidor = 1.05 m
Diámetro de la conexión de agua proyectada = ½ pulgada
2.2. PÉRDIDA DE CARGA DISPONIBLE EN LA TUBERÍA DE ALIMETACIÓN
Hf = 2.75 m – 1.05 m = 1.70 m
2.3. ACOMETIDA DE CARGA DISPONIBLE A CISTERNA
Longitud desde el medidor hasta la cisterna = 40.48 m
Asumiendo el diámetro de la tubería, siendo esta de PVC NTP 399.166 = 1.0 pulgada.
La velocidad en la tubería = 0.59 m/s
2.4. PÉRDIDA DE CARGA EN LA TUBERÍA DE ALIMENTACIÓN A LA CISTERNA
Tomando en consideración las pérdidas de carga locales por accesorios según diámetro,
tenemos:
Según plano, tenemos las siguientes válvulas y accesorios
- Codos = 14.00 UND
- Tee = 3.00 UND
- Válvula Compuerta = 3.00 UND
- Válvula Check = 1.00 UND
- Válvula Flotadora = 1.00 UND
Diamétro Codo Tee Contrac(1/4) Contrac(1/2) Contrac(3/4) Valv. Cpta Valv. Check Vlav. Flotadora
0.50 0.739 1.064 0.248 0.195 0.112 0.112 1.477 5.000
0.75 1.080 1.554 0.363 0.285 0.164 0.164 2.159 5.000
1.00 1.420 2.045 0.477 0.375 0.216 0.216 2.841 5.000
1.25 1.818 2.618 0.611 0.480 0.278 0.278 3.638 5.000
1.50 2.159 3.109 0.725 0.570 0.328 0.328 4.318 5.000
2.00 2.841 4.091 0.954 0.750 0.432 0.432 5.682 5.000
2.50 3.580 5.154 1.203 0.945 0.544 0.544 7.159 5.000
3.00 4.261 6.136 1.432 1.125 0.648 0.648 6.523 5.000
4.00 5.682 9.182 1.900 1.500 0.864 0.864 11.364 5.000
6.00 8.523 12.273 2.881 2.250 1.295 1.295 17.045 5.000

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Calculando la perdida de carga total desde la conexión hasta la cisterna
Tramo Qb (lps) Ch-w Di (pulg) S (m/m) L tub. (m) L eq. (m) L total (m) Hfric (m)
Conex -
Cisterna 0.32 150.00 1.03 0.02 40.48 34.50 74.98 1.24
La pérdida de carga total desde el medidor hasta la cisterna será: 1.24 m
Finalmente, se debe cumplir que la perdida de carga disponible en la tubería debe ser mayo
que la pérdida de carga total calculada, es decir: 1.70 m > 1.24 m
Por lo tanto, la tubería de alimentación a la cisterna debe ser de: 1.0” de diámetro.
3. CÁLCULO DE LA DOTACIÓN DIARIA
La dotación diaria de agua se ha evaluado en conformidad con lo estipulado por el Reglamento
Nacional de Edificaciones definiéndose que:
Dotación total diario: 7,475.01 L/día
Volumen Total en un día: 7.48 m3
De acuerdo a los requerimientos del proyecto, se considera el almacenamiento del agua y
condiciones constructivas:
ITEM MODULO USO DEL AREA
VOL. PROM.
(lt/día)
Taller 1 25.00 alumnos 3.00 lt/alumno x día 75.00
Depósito 2 12.26 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 6.13
Cuarto Técnico 0.75 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 0.38
Estacionamiento 30.51 m2 (área const) 2.00 lt/alumno x día 61.02
Recepción 11.74 m2 (área const) 6.00 lt/día x m2 70.41
Cuarto de limpieza 0.96 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 0.48
Almacen Secos 5.27 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 2.63
Depósito Cocina 2.66 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 1.33
Depósito General 12.83 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 6.41
Cocina/ Comedor 113.29 m2 (área const) 40.00 lt/día x m2 4,531.70
Depósito de insumos de limpieza 3.38 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 1.69
Patio 11.97 m2 (área const) 0.50 lt/alumno x día 5.99
Cuarto de basura 3.84 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 1.92
Deposito de Limpieza 3.84 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 1.92
Cuarto Técnico 10.35 m2 (área const) 0.50 lt/día x m2 5.17
Jardin 20.25 m2 2.00 lt/alumno x día 40.49
Administración 56.09 m2 (área const) 6.00 lt/día x m2 336.53
Sala de proy. de video 15.00 asientos 3.00 lt/día x asiento 45.00
Sala de juegos 15.00 asientos 3.00 lt/día x asiento 45.00
Biohuerto 136.31 m2 (área const) 2.00 lt/día x m2 272.61
Oficina de Asesoría Jurídica-Oficina
de capacitación-Sala de Espera
58.33 m2 (área const) 6.00 lt/día x m2 349.97
Tópico 1.00 consultorio 500.00 lt/consultorio x día 500.00
Consultorio 1 1.00 consultorio 500.00 lt/consultorio x día 500.00
Terapia fisica y Mecanoterapia 1.00 consultorio 500.00 lt/consultorio x día 500.00
7,475.01
7.48
CIAM
-
SAN
GABRIEL
CANTIDAD DOTACIÓN
Dotación Total (lt/dia)
Dotación Total (m3/dia)
SEGUNDO
PISO
PRIMER
PISO
SÓTANO

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DESCRIPCIÓN VOLUMEN (m3) VOLUMEN (m3)
Cisterna 5.61 5.70
DESCRIPCIÓN VOLUMEN (m3) VOLUMEN (m3)
Tanque Elevado 2.49 2.50
Las dimensiones consideradas para la Cisterna enterrada son:
L= 4.50 m
Ancho= 1.20 m
Altura de agua: 1.10 m
Altura libre= 0.40 m
Volumen de agua= 5.94 m3
Altura de Cisterna 1.50 m
Para el tanque elevado se considera un tanque de polipropileno prefabricado para
almacenamiento de agua para consumo humano de un volúmen útil de 2,500 litros de
capacidad.
Las dimensiones consideradas para la Cisterna enterrada son:
4. CÁLCULO DELCONSUMO INSTANTÁNEO
El consumo instantáneo estimado, se ha evaluado tomándose en consideración lo establecido
por el Reglamento Nacional de edificaciones en lo relativo a unidades de gasto
estableciéndose lo siguiente:
De acuerdo al cuadro anterior se tiene un total de 204 unidades de gasto conforme los Anexos
N°1 y N°2 de la Norma IS.010 del R.N.E. Asimismo, según la precisión de la Norma IS.010,
para calcular las tuberías de distribución que conduzcan agua fría solamente o agua fría más el
gasto de agua a ser calentada, se usan las cifras totales. Según el Anexo N° 3 “Gastos
Inod.
Tanque
Lavatorio Urinario Ducha
Disp. de
agua
Dispensa
dor
Lavadero Grifo 1/2"
Lavadero
cocina
U.H. 5 2 3 4 3 3 3 5 4
SSHH MUJERES 1 1.00 1.00 1.00 10 50.00
SSHH VARONES 1 1.00 1.00 1.00 10
TALLER 2 2.00 8
SSHH MUJERES 2 1.00 1.00 7
SSHH VARONES 2 1.00 1.00 1.00 10
AREAS EXTERNAS 1.00 5
DEP. DE LIMPIEZA 1.00 3 123.00
CTO DE BASURA 1.00 3
VESTIDORES DAMAS 1.00 1.00 1.00 11
VESTIDORES VARONES 1.00 1.00 1.00 1.00 14
COCINA / COMEDOR 8.00 32
ATENCIÓN 1.00 3
SSHH DICP 1 1.00 1.00 1.00 10
SSHH DAMAS 1 2.00 2.00 14
SSHH HOMBRES 1 2.00 2.00 2.00 20
AREAS EXTERNAS 1.00 2.00 13
JARDÍN TERRAZA (BIOHUERTO) 2.00 10 31.00
SSHH VARONES 4 1.00 1.00 1.00 10
SSHH MUJERES 4 1.00 1.00 7
TÓPICO 1.00 2
CONSULTORIO 1 1.00 2
204.00 204.00
Total UH:
CIAM
-
SAN
GABRIEL
PRIMER
PISO
SEGUNDO
PISO
SÓTANO
Cantidad de aparato sanitario
Sub.Total
U.H.
AMBIENTES Parcial
U.H.
ITEM MODULO

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probables para aplicación del Método de Hunter”, para el total de Unidades de gasto de 204
UH, se tendría una máxima demanda simultánea asumida de: 2.48 l/s. Se ha proyectado 02
electrobomba centrífugas de eje horizontal, que funcionaran alternadamente, el caudal a
bombear es de 2.48 l/s cada una, de acuerdo al Anexo 5 del IS.010 del R.N.E.
5. SISTEMA DE BOMBEO
El consumo instantáneo estimado, se ha evaluado tomándose en consideración lo establecido
por el Reglamento
5.1. DIÁMETRO DE LA LÍNEA DE IMPULSION
De acuerdo al Anexo 5 del IS.010 del R.N.E., para un gasto de bombeo de 2.48 l/s la tubería de
impulsión es de 1.1/2”.
Se verifica la velocidad en la tubería de impulsión es aceptable.
V = 2.00 m/s.
5.2. ALTURA DINÁMICA TOTAL (HDT)
Para el cálculo de la altura dinámica total se calcula según la siguiente relación:
HDT = He + hf ac + Ps
Donde:
He: altura estática, He = Hs +Hd
Hs: Altura de Succión (desde el nível de parada de la cisterna hasta el eje del equipo de
bombeo).
Hd: Altura de descarga (desde el eje del equipo de bombeo hasta el punto de descarga en el
tanque elevado).
Hf ac: Perdida de carga en accesorios
Ps: Presión de llegada em el tanque elevado = 2 m.
ALTURA ESTÁTICA (He)
He = Hs + Hd
He = 1.55 +16.36 = 17.91 m

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PÉRDIDA DE CARGA POR ACCESORIOS (hf ac)
Para nuestro caso consideraremos la pérdida de carga como un % de la longitud total de la
tubería.
Porcentaje asumido como pérdida de carga de la Longitud Total =7.8% (5% – 15%).
Procedimiento
La longitud Total la determinamos como la Longitud máxima vertical (incluyendo la presión de
salida), más la máxima longitud Horizontal desde la bomba hasta el punto de llenado del
tanque elevado
- Longitud máxima vertical (inc. Presión de salida) = 17.91 m
- Longitud máxima horizontal (del plano) = 51.04 m
- Longitud total = 69.40 m
- Por lo tanto, la hf ac = 69.40mx7.8% = 5.39 m
PRESIÓN DE SALIDA (Ps)
La presión de salida (llenado en el tanque elevado Ps = 2.00 m
Finalmente
HDT = He + hf ac + Ps
HDT = 17.91 + 5.39 + 2 = 25.30 m
5.3. CÁLCULO DE LA POTENCIA DE LA BOMBA
- Caudal Q = 2.48 L/s = 8.928 m3/h
- HDT (ADT) = 25.30 m
- Eficiencia de la bomba (n) = 60%
Potencia teórica calculada = 1.74 HP
Con fines de ejemplo, se analiza a continuación con curvas comerciales para la selección dela
bomba adecuada.

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De acuerdo al análisis de la curva y la selección de la bomba modelo HF70B, se concluye que
la potencia comercial sería de 2HP, monofásico o trifásico.
Se recomienda desarrollar el mismo análisis al momento de comprar la bomba definitiva
durante la ejecución de obra.

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1. CÁLCULO HIDRÁULICO EN LA RUTA CRÍTICA
Se presenta el cálculo hidráulico desde el nivel del fondo del Tanque elevado hasta el aparato más desfavorable con el fin de corroborar la altura de ubicación para el
tanque elevado y garantice una presión de salida en el aparato más desfavorable de 2 m.
El aparato más desfavorable identificado es el inodoro ubicado en el SSHH para varones 04 del Segundo Piso.
TRAMO U.H
Caudal D V Long. Eq. (Acc) Long. Tramo ∆ Agua Long. Total
C S Hf
Presión
(l/s) (pulg) (m/s) (m) (m) (m) (m) (m) (psi)
TQ-A 204.00 2.48 2 1.22 5.11 3.68 2.80 8.79 150.00 0.029 0.256 3.42 4.87
A-B 138.00 1.94 2 0.96 7.50 40.28 0.00 47.78 150.00 0.018 0.879 2.54 3.62
B-C 117.00 1.81 2 0.89 5.80 12.91 3.63 18.71 150.00 0.016 0.303 5.87 8.34
C-D 27.00 0.69 1 1/4 0.87 4.80 3.28 0.00 8.08 150.00 0.027 0.217 5.66 8.04
D-E 20.00 0.54 1 1.07 2.05 0.77 0.00 2.82 150.00 0.051 0.142 5.51 7.83
E-F 10.00 0.34 1 0.67 6.18 5.88 0.00 12.06 150.00 0.021 0.259 5.25 7.47
F-G 8.00 0.29 3/4 1.02 1.55 1.73 0.00 3.28 150.00 0.065 0.213 5.04 7.16
G- INODORO 5.00 0.23 1/2 1.82 1.95 3.24 0.00 5.19 150.00 0.305 1.581 3.46 4.92
Presión en Inodoro 3.46 4.92
La altura del tanque elevado (+10.21m), garantiza la presión en el punto de salida del aparato más desfavorable con una presión de salida de 3.46 mca > 2.00 mca
exigidos en la norma IS.010, para ello se considera mantener el dimensionamiento de las tuberías conforme lo proyectado en los planos presentados.

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Isométrico, para corroborar la altura geométrica del tanque elevado y los diámetros de las
tuberías proyectadas desde el fondo del tanque elevado hasta el aparato más desfavorable

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D. SISTEMA DE DESAGÜE Y VENTILACIÓN
De acuerdo a lo señalado en el literal d) del ítem 6.1. de la norma IS.010 del Reglamento
Nacional de Edificaciones, el diámetro del colector principal de desagüe de la edificación se
debe calcular para las condiciones de máxima descarga.
Conforme al Anexo N°6 de la norma IS.010 del R.N.E., se asignan las unidades de descarga
correspondiente a cada aparato sanitario ubicado en los ambientes sanitarios, de acuerdo al
cuadro siguiente.
De acuerdo a los niveles de la edificación, para garantizar la evacuación de las aguas
residuales de todos los pisos por gravedad, se proyectan dos conexiones de desagüe a la red
de alcantarillado público.
1. CONEXIÓN DE DESAGÜE 01 (COTA: -2.85)
De acuerdo a la distribución de los ambientes en los tres pisos de la edificación, hacia esta
conexión llegarán la mayoría de las descargas de las aguas residuales, conforme el siguiente
cuadro donde se estima la cantidad de unidades de descarga por cada aparato sanitario, que
llega a la conexión 01.
Para la determinación de los diámetros a considerar en los conductos horizontales de
desagües se recurre al Anexo N° 8 de la Norma IS.0.10 del R.N.E., para las 168 Unidades de
Descarga cualquier horizontal de desagüe deberá tener un diámetro máximo de 4”.
De acuerdo a las recomendaciones de la IS 010, para la determinación de las pendientes de la
redes colectoras y ramales de desagüe se considera una pendiente no menor de 1% para
diámetros de 4” y mayores; y no menor de 1,5% para diámetros de 3” o inferiores.
Inod.
Tanque
Lavatorio Urinario Ducha Sumidero Lavadero
Lavadero
cocina
U.H. 4 2 4 2 2 2 2
SSHH MUJERES 1 1.00 1.00 1.00 1.00 10.00 48.00
SSHH VARONES 1 1.00 1.00 1.00 1.00 12.00
TALLER 2 1.00 2.00 6.00
SSHH MUJERES 2 1.00 1.00 1.00 8.00
SSHH VARONES 2 1.00 1.00 1.00 1.00 12.00
DEP. DE LIMPIEZA 1.00 1.00 4.00 76.00
CTO DE BASURA 1.00 1.00 4.00
VESTIDORES DAMAS 1.00 1.00 1.00 1.00 10.00
VESTIDORES VARONES 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 14.00
COCINA / COMEDOR 3.00 8.00 22.00
ATENCIÓN 1.00 1.00 4.00
SSHH DICP 1 1.00 1.00 1.00 1.00 12.00
SSHH DAMAS 1 2.00 1.00 6.00
JARDÍN TERRAZA (BIOHUERTO) 6.00 12.00 44.00
SSHH VARONES 4 1.00 1.00 1.00 1.00 12.00
SSHH MUJERES 4 1.00 1.00 1.00 8.00
AZOTEA TECHOS 6.00 12.00
168.00 168.00
Total UD:
Parcial
U.D.
CIAM
-
SAN
GABRIEL
SÓTANO
PRIMER
PISO
SEGUNDO
PISO
ITEM MODULO
AMBIENTES
Sub.Total
U.D..

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Se presenta el siguiente cuadro con el cálculo de las pendientes consideradas entre las cajas
de registro proyectadas y la caja de registro existente de descarga final ubicada fuera del
CIAM, para la conexión de desagüe 01 en la cota: -2.85, siendo la caja de registro N° 07, la
conexión 01, con una profundidad de 0.50m.
COLECTORES
TRAMO
CAJA DE REGISTRO INICIAL S CAJA DE REGISTRO FINAL S
LONG. COTA COTA PROF. PUNTO ASUM. COTA COTA COTA CORREG. PROF.
INICIO FINAL m TAPA FONDO DESC. % TAPA FONDO FONDO %
CR-01 CR-02 3.06 -2.85 -3.15 0.30 CR-02 1.00% -2.85 -3.18 -3.19 1.31% 0.34
CR-02 CR-03 4.46 -2.85 -3.19 0.34 CR-03 1.00% -2.85 -3.23 -3.24 1.12% 0.39
CR-03 CR-04 11.84 -2.85 -3.24 0.39 CR-04 1.00% -2.85 -3.36 -3.36 1.01% 0.51
CR-04 CR-05 10.73 -2.85 -3.36 0.51 CR-05 1.00% -2.85 -3.47 -3.47 1.03% 0.62
CR-05 CR-06 1.92 -2.85 -3.47 0.62 CR-06 1.00% -2.85 -3.49 -3.49 1.04% 0.64
CR-06 CR-07 1.04 -2.85 -3.49 0.64 CR-07 1.00% -3.00 -3.50 -3.50 0.96% 0.50
CR-09 CR-10 10.09 -2.85 -3.15 0.30 CR-10 1.00% -2.85 -3.25 -3.26 1.09% 0.41
CR-10 CR-11 3.23 -2.85 -3.26 0.41 CR-11 1.00% -2.85 -3.29 -3.30 1.24% 0.45
CR-11 CR-12 2.69 -2.85 -3.30 0.45 CR-12 1.00% -2.85 -3.33 -3.33 1.12% 0.48
CR-12 TG-I 3.22 -2.85 -3.33 0.48 TG-I 1.00% -2.85 -3.36 -3.37 1.24% 0.52
TG-S CR-13 1.11 -2.85 -3.42 0.57 CR-13 1.00% -2.85 -3.43 -3.44 1.80% 0.59
CR-13 CR-05 2.06 -2.85 -3.44 0.59 CR-05 1.00% -2.85 -3.47 1.46% 0.62
CR-14 CR-05 1.58 -2.85 -3.45 0.60 CR-05 1.00% -2.85 -3.47 1.27% 0.62
CR-08 JARDIN 5.92 -2.85 -3.25 0.40 JARDIN 1.50% -2.85 -3.34 -3.34 1.52% 0.49
2. RED COMPLEMENTARIA PARA LA CONEXIÓN DE DESAGÜE 01 (COTA: -2.85)
Debido a la ubicación de la conexión 01, la cual llega a la altura del parque ubicado entre el
CIAM y la Av. Mariátegui, no habiendo una red de alcantarillado inmediata, se identifica la red
de alcantarillado más cercana en la Calle Melitón Carbajal.
Para lograr descargar en este colector en la Calle Melitón Carbajal, el proyecto está
contemplando la ejecuócn de una red de alcantarillado complementaria, que inicia desde la CR
N° 07 hasta la altura del buzón que se encuentra ubicado en la Calle Melitón Carbajal, entre el
Parque y la IE Fe y Alegría.

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Se presenta el siguiente cuadro con el cálculo de las pendientes consideradas para la red
complementaria de la conexión 01, de tal manera que llegue con pendiente hasta el Buzón
existente ubicado en la Calle Melitón Carbajal.
CR-07 BZ-01 15.00 -3.00 -3.50 0.50 BZ-01 1.00% -3.00 -3.65 -3.65 1.00% 0.65
BZ-01 BZ-02 10.30 -3.00 -3.65 0.65 BZ-02 1.00% -3.00 -3.75 -3.76 1.07% 0.76
BZ-02 BZ-03 12.48 -3.00 -3.76 0.76 BZ-03 1.00% -3.00 -3.88 -3.89 1.04% 0.89
BZ-03 BUZ 02 3.61 -3.00 -3.89 0.89 BUZ 02 1.00% -3.00 -4.20 8.59% 1.20
CONEXIÓN N° 01 CIAM
BUZON EXISTENTE
INICIO DE LA RED
COMPLEMENTARIA
FINAL DE LA RED
COMPLEMENTARIA

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3. CONEXIÓN DE DESAGÜE 02 (COTA: +0.15)
La conexión 02 propuesta recolecta algunas aguas residuales, las cuales llegan hasta el primer
piso y serán evacuadas a la red de alcantarillado público, conforme el siguiente cuadro donde
se estima la cantidad de unidades de descarga por cada aparato sanitario, que llega a la
conexión 02.
Para la determinación de los diámetros a considerar en los conductos horizontales de
desagües se recurre al Anexo N° 8 de la Norma IS.0.10 del R.N.E., para las 38 Unidades de
Descarga cualquier horizontal de desagüe deberá tener un diámetro máximo de 4”.
De acuerdo a las recomendaciones de la IS 010, para la determinación de las pendientes de la
redes colectoras y ramales de desagüe se considera una pendiente no menor de 1% para
diámetros de 4” y mayores; y no menor de 1,5% para diámetros de 3” o inferiores.
E. SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL
De acuerdo a los planos de arquitectura y estructuras, el CIAM está complemente techado,
teniendo una azotea en la cota +3.78m y para garantizar la evacuación de las aguas de lluvia
que se puedan encontrar en los techos, se dispone de un sistema de sumideros a nivel de piso,
con pendientes inclinadas hacia los sumideros mínima de 1%, desde las cuales se evacuarán
hacia los jardines o a las cajas de registro que conducirán las aguas de lluvia fuera de la
edificación.
A continuación, se muestra el esquema de sumideros distribuidos en la para la evacuación de
las aguas de lluvia de la edificación del CIAM.
Inod.
Tanque
Lavatorio Urinario Ducha Sumidero Lavadero
Lavadero
cocina
U.H. 4 2 4 2 2 2 2
SSHH DAMAS 1 2.00 8.00 30.00
SSHH HOMBRES 1 2.00 2.00 2.00 1.00 22.00
TÓPICO 1.00 1.00 4.00 8.00
CONSULTORIO 1 1.00 1.00 4.00
AZOTEA TECHOS 1.00 2.00 2.00
40.00 38.00
Sub.Total
U.D..
Parcial
U.D.
PRIMER
PISO
SEGUNDO
PISO
ITEM MODULO
AMBIENTES
Total UD:

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4.3. MEMORIA DE CALCULO
DE INSTALACIONES
ELECTRICAS

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MEMORIA DE CALCULO
“CREACIÓN DE LOS SERVICIOS DEL CENTRO INTEGRAL DE ATENCIÓN
AL ADULTO MAYOR SECTOR SAN GABRIEL ALTO EN EL DISTRITO DE
VILLA MARÍA DEL TRIUNFO, PROVINCIA DE LIMA – LIMA”
2021

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ÍNDICE
1. CALCULO DEL CUADRO DE CARGAS
2. CALCULO DE LA CORRIENTE NOMINAL
3. CAÍDA DE TENSIÓN
4. SELECCIÓN DE CONDUCTORES
5. ESTUDIO DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA
5.1. METODOLOGÍA DE MEDICIÓN DE RESISTIVIDAD
5.2. CALCULO DE LA RESISTENCIA

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1. CALCULO DEL CUADRO DE CARGAS:
Se presenta el cuadro de cargas de todo el proyecto, considerando el equipamiento
eléctrico para los usuarios del proyecto CIAM San Gabriel,el mismo que se encuentra
identificado por la zonificación propuesta. Para el cálculose procedió a considerar
potencias estimada según folleto del Código Nacional eléctrico.
(Folleto:
http://www.pqsperu.com/Descargas/NORMAS%20LEGALES/CNE.PDF)

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PISO CIRCUITO AMBIENTE EQUIPO CANTIDAD Pot Inst(KW) F.d (%)
Max.
Demanda
(KW)
PANEL LED 40W 33 0.04 1 1.32
PAFLON LED 25W 7 0.025 1 0.175
DOWNLIGTH LED 9W 6 0.009 1 0.054
SPOT LED 24 W 2 0.024 1 0.048
APLIQUE LED 12W 1 0.012 1 0.012
PANEL LED 40W 25 0.04 1 1
SPOT LED 24 W 5 0.024 1 0.12
APLIQUE LED 12W 6 0.012 1 0.072
PANEL LED 40W 25 0.04 1 1
PAFLON LED 25W 1 0.025 1 0.025
APLIQUE LED 12W 6 0.012 1 0.072
C0-4 0
C0-5 DISPENSADOR DE AGUA (CONEXIÓN DIRECTA A TUBERIA) 1 0.51 1 0.51
CAMPANA EXTRACTORA TIPO 1 2 0.4 1 0.8
LICUADORA 1 0.6 1 0.6
BATIDORA 1 0.75 1 0.75
COCINA DE 04 HORNILLAS - ENCENDIDO ELECTRICO Y A GAS 1 4.5 1 4.5
VENTILADOR DE PIE 1 0.045 1 0.045
HORNO M. 1 1.05 1 1.05
REFRIGERADORA 1 0.7 1 0.7
LAPTOP 18 0.2 1 3.6
EQUIPO DE SONIDO Y PARLANTES 1 0.6 1 0.6
PROYECTOR 1 0.48 1 0.48
LAPTOP 1 0.2 1 0.2
PROYECTOR 1 0.48 1 0.48
C0-8 VARIOS LUCES DE EMERGENCIA 19 0.02 1 0.38
PANEL LED 40W 18 0.04 1 0.72
PAFLON LED 25W 11 0.025 1 0.275
SPOT LED 24 W 7 0.024 1 0.168
APLIQUE LED 12W 2 0.012 1 0.024
PANEL LED 40W 24 0.04 1 0.96
DOWNLIGTH LED 9W 12 0.009 1 0.108
SPOT LED 24 W 1 0.024 1 0.024
PANEL LED 40W 30 0.04 1 1.2
SPOT LED 24 W 7 0.024 1 0.168
APLIQUE LED 12W 9 0.012 1 0.108
C1-4 0
CAMPANA EXTRACTORA DE ACERO INOX CON FILTROS 1 0.4 1 0.4
HORNO MICROONDAS 1 1.05 1 1.05
REFRIGERADORA VERTICAL DE 01 PUERTA 1 0.7 1 0.7
CONGELADORA VERTICAL DE 01 PUERTA 1 0.25 1 0.25
LICUADORA INDUSTRIAL DE 03LT. 1 0.6 1 0.6
BATIDORA 1 0.75 1 0.75
HERVIDOR ELECTRICO 10 LTS 1 1.5 1 1.5
C1-6 COMEDOR - SUM PROYECTOR 1 0.48 1 0.48
SALA DE ESPERA DISPENSADOR DE AGUA (CONEXIÓN DIRECTA A TUBERIA) 1 0.51 1 0.51
COMPUTADORA 1 0.18 1 0.18
IMPRESORA MULTIFUNCIONAL TIPO 1 1 0.15 1 0.15
UPS/ ESTABILIZADOR COMPUTADORAS 1 0.636 1 0.636
TELEVISOR SMART 55"+ RACK 1 0.15 1 0.15
C1-8 0
C1-10 RECEPCIÓN PANEL DE ALARMA CONTRA INCENDIO 1 0.18 1 0.18
ROUTER 1 0.05 1 0.05
SWITCH 1 0.37 1 0.37
UPS 1 0.636 1 0.636
PANEL LED 40W 38 0.04 1 1.52
PAFLON LED 25W 1 0.025 1 0.025
APLIQUE LED 12W 2 0.012 1 0.024
PANEL LED 40W 44 0.04 1 1.76
PAFLON LED 25W 2 0.025 1 0.05
APLIQUE LED 12W 1 0.012 1 0.012
C2-3 SPOT LED 24 W 12 0.024 1 0.288
C2-4 SPOT LED 3W IP67 11 0.003 1 0.033
HALL DISPENSADOR DE AGUA (CONEXIÓN DIRECTA A TUBERIA) 1 0.51 1 0.51
CAMINADORA ELECTRICA 1 0.44 1 0.44
TROTADORA ELIPTICA 1 0.44 1 0.44
LAPTOP 1 0.2 1 0.2
PROYECTOR 1 0.48 1 0.48
JARDIN TERRAZA (BIOHUERTO) EQUIPO DE SONIDO Y PARLANTES 1 0.6 1 0.6
T-A CA-1 Ducto Ascensor Ascensor 1 6.3 1 6.3
CB-1 Cto de Bombas Electrobomba 1 1.298 1 1.298
CB-2 Cto de Bombas Electrobomba 1 1.298 1 1.298
Suma Pot 50.71
Fact. de
Simultaniedad 0.8
P. Proyectada (KW) 40.568
POTENCIA PROYECTADA
TALLER 1
C0-6
C0-7
TALLER 2
TALLER 3
C1-7
RECEPCIÓN
COCINA
T-0
C1-11
C1-1
T-1
CUARTO TÉCNICO(GABINETE
PRINCIPAL)
T-B
SALA DE PROYECCION DE VIDEO
C0-1
C0-2
C0-3
C1-2
C1-3
C1-5
C2-1
C2-2
OFICINA DE ASESORIA JURIDICA Y
DEFENSORIA
OFICINA DE ASITENCIA TECNICA /
CAPACITACION / ACOMPAÑAMIENTO
C2-5
T-2
C2-6 TERAPIA FISICA Y MECANOTERAPIA
ADMINISTRACIÓN
C2-8
C2-7

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CALCULO DE CAPACIDAD DE INTERRUPTORES
CALCULO DE CALIBRE DE CONDUCTORES ALIMENTADORES
Suma Max. Demanda Fact. De simultaniedad Pot total (kw) I(Amp) Factor de reserva ITM(Amp)
T-0,C0-1 1.61 0.8 1.288 5.85454545 7.318181818 10
T-0,C0-2 1.2 0.8 0.96 4.36363636 5.454545455 10
T-0,C0-3 1.15 0.8 0.92 4.18181818 5.227272727 10
T-0,C0-4 0 0.8 0 0 0 20
T-0,C0-5 0.51 0.8 0.408 1.85454545 2.318181818 20
T-0,C0-6 13.13 0.8 10.504 47.7454545 59.68181818 60
T-0,C0-7 1.28 0.8 1.024 4.65454545 5.818181818 20
T-0,C0-8 1 0.8 0.8 3.63636364 4.545454545 20
Trifasico T-0 15.904 41.7866527 52.23331582 60
T-1,C1-1 1.3 0.8 1.04 4.72727273 5.909090909 10
T-1,C1-2 1.1 0.8 0.88 4 5 10
T-1,C1-3 1.5 0.8 1.2 5.45454545 6.818181818 20
T-1,C1-4 0 0.8 0 0 0 20
T-1,C1-5 5.3 0.8 4.24 19.2727273 24.09090909 25
T-1,C1-6 1 0.8 0.8 3.63636364 4.545454545 20
T-1,C1-7 1.7 0.8 1.36 6.18181818 7.727272727 20
T-1,C1-8 0 0.8 0 0 0 20
T-1,C1-9 1 0.8 0.8 3.63636364 4.545454545 20
T-1,C1-10 1 0.8 0.8 3.63636364 4.545454545 20
T-1,C1-11 1.1 0.8 0.88 4 5 20
Trifasico T1 12 31.5291645 39.4114556 50
T-2,C2-1 1.6 0.8 1.28 5.81818182 7.272727273 10
T-2,C2-2 2.4 0.8 1.92 8.72727273 10.90909091 16
T-2,C2-3 1 0.8 0.8 3.63636364 4.545454545 10
T-2,C2-4 1 0.8 0.8 3.63636364 4.545454545 10
T-2,C2-5 1.1 0.8 0.88 4 5 20
T-2,C2-6 1 0.8 0.8 3.63636364 4.545454545 20
T-2,C2-7 1.9 0.8 1.52 6.90909091 8.636363636 20
T-2,C2-8 1.1 0.8 0.88 4 5 20
T-2,C2-9 1 0.8 0.8 3.63636364 4.545454545 20
Trifasico T2 9.68 25.433526 31.79190751 40
Trifasico T-A 6.3 16.5528114 20.69101419 40
Trifasico T-B,CB-1 1.3 3.41565949 4.269574356 10
Trifasico T-B,CB-2 1.3 3.41565949 4.269574356 10
Monofasico
Monofasifo
Monofasico
ITM(Amp) Calibre Conductor mm2
TEG-T0 TEG,C1 60 16
TEG-T1 TEG,C2 50 16
TEG-T2 TEG,C3 40 16
TEG-T-A TEG,C4 50 16
TEG-T-B TEG,C5 15 10
Medidor - TEG TEG 40.132 105.444036 131.8050447 150 50

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2. CALCULO DE LA CORRIENTE NOMINAL:
Para el cálculo de la corriente de diseño se tiene en consideración lo siguiente
𝟏. 𝟐𝟓𝒙𝑴. 𝑫(𝐊𝐖)
𝑰𝒅𝒊𝒔𝒆𝑻.𝑮.(𝑨) =
𝟏. 𝟕𝟑𝐱𝟎. 𝟐𝟐(𝐕)𝐱𝐅𝐏𝐱𝐍
N=1, (Proximidad para tres conductores en tubo correspondiente)
F.P. = Factor de Potencia de 0.90 (Para
alimentadores)M.D.=Máxima Demanda
3. CAÍDA DE TENSIÓN:
La Memoria de Calculo tiene por objeto la previsión de cargas continuas y posibles
ampliaciones donde se considera un factor de corrección del 25% para el valor de la
corriente.
Según CNE UTILIZACIÓN 050-102 Caída de Tensión
(1) Los conductores de los alimentadores deben ser dimensionados para
que:
(a) La caída de tensión no sea mayor del 2,5%; y
(b) La caída de tensión total máxima en el alimentador y los circuitos
derivadoshasta la salida o punto de utilización más alejado no exceda
del 4%.
(2) Los conductores de los circuitos derivados deben ser dimensionados para
que:
(a) La caída de tensión no sea mayor del 2,5%; y
(b) La caída de tensión total máxima en el alimentador y los circuitos
derivadoshasta la salida o punto de utilización más alejado no exceda
del 4%.

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(3) En la aplicación de la Subregla (1) anterior se debe emplear la carga
conectadaal circuito derivado, si ésta es conocida; en caso contrario, el 80%
de la menor capacidad nominal de régimen de los dispositivos de protección
del circuito derivadocontra sobrecarga o sobre corriente.
En el presente cálculo se ha tenido en cuenta la reglamentación y/o
disposición de:
- Código Nacional de Electricidad suministro y utilización 2011.
- Código Nacional de Electricidad Distribución Tomo IV.
- Norma DGE “Terminología en Electricidad” y “Símbolos Gráficos
enElectricidad”.
- Sistema legal de unidades de medida del Perú (SLUMP).
CONDICIONES GENERALES DE DISEÑO
Altura 350 m.s.n.m
Temperatura Máxima: 30º
CMedia: 20º
C
Mínima: 10º C
Humedad Relativa 70% a 98%
Contaminación Medio
∆𝑉 =
𝑘 ∗ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑖𝑡𝑢𝑑 ∗ 𝑑𝑖𝑠𝑡𝑎𝑛𝑐𝑖𝑎 ∗ 𝐹𝐷 ∗ 0.017856
𝑆𝑒𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑐𝑎𝑏𝑙𝑒 ∗ 𝑉

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K: trifásico (1.75),
monofásico (2)FD:
factor de demanda
S: sección del
cableV=tensión
nominal

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4. SELECCIÓN DE CONDUCTORES:
Para los alimentadores principales NH80

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Para los circuitos derivados NH80

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5. ESTUDIO DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA
5.1. METODOLOGÍA DE MEDICIÓN DE RESISTIVIDAD
La metodología utilizada para determinar la resistividad del terreno en cadasitio
de estructura se basa en el método de Wenner, el cual es el más utilizado en
medidas de resistividad para sistemas de potencia.
Este método consiste en un arreglo de cuatro electrodos espaciados igualmente
como se muestra en la Figura. Los cuatro electrodos están enterrados en la tierra
a lo largo de una línea recta espaciados uniformemente y la longitud de
enterramiento no debe ser menor que el 10%del espacio entre dos electrodos
adyacentes.
La corriente I es inyectada a la tierra por los electrodos exteriores y la diferencia
de potencial V de la superficie de la tierra es medido por los electrodos internos.
Los electrodos externos son llamados electrodos de corriente y los interiores
electrodos de potencial. El papel de cada par de electrodos puede ser
intercambiado sin cambiar la respuesta eléctrica, relación V/I. Esta relación, que
mide el valor de la resistencia, es proporcional a la variable descrita como
resistividad aparente ρa a una distancia a. El factor de proporcionalidad entre V/I
y ρa es llamado factor geométrico α. La ecuación de resistividad es la siguiente:

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Cuando se asume una tierra uniforme el factor es una función lineal del espaciamiento
entre los electrodos y de la relación V/I. Este factor α resultade resolver la Ecuación
donde dR es la resistencia de un volumen de tierra encerrado entre dos superficies
equipotenciales, ambas igual a 2*3.14*r2, yU es el potencial medido en un punto dado:
Cuando la solución se aplica para el método Wenner, los potenciales son
determinados para cada electrodo de potencial, por lo cual se obtiene la siguiente
ecuación de resistividad:
De este modo se concluye que el factor geométrico α es igual a 2*3.14*a.

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5.2. CALCULO DE LA RESISTENCIA
Considerando electrodos verticales a nivel del suelo se tiene del manual IEEE
“Recommended practice for grounding of industrial and comercial power sistems”, por
ser el terreno de fácil penetración y del tipo TURBA HÚMEDA, con una resistividad de
100 Ω-m, la resistencia del pozo de tierrautilizando varilla de cobre de 3/4” Φ (19 mm.
diámetro) x 2.4 m. de longitud,la resistencia teórica correspondiente se considera:
Donde:
- ρ = Resistividad específica del terreno (Ω– metro)
- L = Longitud de la varilla de cobre (2.4m)
- d = diámetro de la varilla de cobre (0,019 m)
- Ln = Logaritmo neperiano
Para el cálculo de la resistencia de puesta a tierra se considerarán la resistencia del
electrodo (0), resistencia del relleno y resistencia del suelo.
Luego el valor de la resistencia de puesta a tierra equivalente será:
Rt, resistencia teórica del sistema de puesta a tierra (Ω)Reemplazando valores
se obtiene:
Con un correcto tratamiento, se obtiene una resistividad aproximada del relleno igual
a 20 Ωm

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De acuerdo a estos valores, se obtienen resistencias teóricas que dependende la
resistividad del terreno.
Resistividad del
terreno
Resistencia equivalente del
pozo
Menor a 100 Ohm-m Hasta 5 Ohm
Menor a 400 Ohm-m Hasta 15 Ohm
Para esto se requiere que la resistencia del pozo no sea mayor a 5 Ohm

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CAIDA DE TENSION

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Introducción.
La determinación reglamentaria de la sección de un cable consiste en calcular la
sección mínima normalizada que satisface simultáneamente las tres condiciones
siguientes.
Criterio de la intensidad máxima admisible o de calentamiento.
La temperatura del conductor del cable, trabajando a plena carga y en régimen
permanente, no deberá superar en ningún momento la temperatura máxima admisible
asignada de los materiales que se utilizan para el aislamiento del cable. Esta
temperatura se especifica en las normas particulares de los cables y suele ser de
70ºC para cables con aislamiento termoplásticos y de 90ºC para cables con
aislamientos termoestables.
Criterio de la caída de tensión.
La circulación de corriente a través de los conductores ocasiona una pérdida de
potencia transportada por el cable, y una caída de tensión o diferencia entre las
tensiones en el origen y extremo de la canalización. Esta caída de tensión debe ser
inferior a los límites marcados por el Reglamento en cada parte de la instalación, con
el objeto de garantizar el funcionamiento de los receptores alimentados por el cable.
Este criterio suele ser el determinante cuando las líneas son de larga longitud por
ejemplo en derivaciones individuales que alimenten a los últimos pisos en un edificio
de cierta altura.
Criterio de la intensidad de cortocircuito.
La temperatura que puede alcanzar el conductor del cable, como consecuencia de un
cortocircuito o sobreintensidad de corta duración, no debe sobrepasar la temperatura
máxima admisible de corta duración (para menos de 5 segundos) asignada a los
materiales utilizados para el aislamiento del cable.

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Esta temperatura se especifica en las normas particulares de los cables y suele ser
de 160ºC para cables con aislamiento termoplásticos y de 250ºC para cables con
aislamientos termoestables.
Este criterio, aunque es determinante en instalaciones de alta y media tensión no lo
es en instalaciones de baja tensión ya que por una parte las protecciones de
sobreintensidad limitan la duración del cortocircuito a tiempos muy breves, y además
las impedancias de los cables hasta el punto de cortocircuito limitan la intensidad de
cortocircuito.
Cálculo de caídas de tensión.
La expresión que se utiliza para el cálculo de la caída de tensión que se produce en
una línea se obtiene considerando el circuito equivalente de una línea corta (inferior
a unos 50 km.), mostrado en la figura siguiente, junto con su diagrama vectorial.
I R jX
Figura 1. Circuito equivalente de una línea corta.
C
Figura 2. Diagrama vectorial.
U1
θ A B
φ U2
RI XI
I
U1 U2

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Debido al pequeño valor del ángulo  entre las tensiones en el origen y extremo de la
línea, se puede asumir sin cometer prácticamente ningún error, que el vector UU1 es
igual a su proyección horizontal, siendo por tanto el valor de la caída de tensión.
U = UU1-U2 U AB + BC = R I cos + XI sen. [1]
Como la potencia transportada por la línea es:
P= 3 UU1 I cos en trifásico) [2]
P= UU1 I cos en monofásico) [3]
Basta con sustituir la intensidad calculada en función de la potencia en la fórmula
[1], y tener en cuenta que en trifásico la caída de tensión de línea será raíz de tres
veces la caída de tensión defase calculada según [1], y que en monofásico habrá
que multiplicarla por un factor de dos para tener en cuenta tanto el conductor de ida
como el de retorno.
Caída de tensión en trifásico:
U III = (R + X tan ) (P / UU1) [4]
Caída de tensión en monofásico:
U I = 2 (R + X tan ) (P / UU1) [5]
Donde:
U  Caída de tensión de línea en trifásico en voltios
U  Caída de tensión en monofásico en voltios.
R Resistencia de la línea en 
X Reactancia de la línea en 
P Potencia en vatios transportada por la línea.
UU1 Tensión de la línea según sea trifásica o monofásica, (400V en trifásico,
230Ven monofásico)
tan  Tangente del ángulo correspondiente al factor de potencia de la carga.
La reactancia, X, de los conductores varía con el diámetro y la separación entre
conductores. En el caso de redes de distribución aéreas trenzadas es sensiblemente
constante al estar los conductores reunidos en haz, siendo del orden de X= 0,1 /km,
valor que se puede utilizar para los cálculos sin error apreciable. En el caso de redes
de distribución subterráneas, aunque se suelen obtener valores del mismo orden, es
posible su cálculo en función de la separación entre conductores, determinandolo
que se conoce como separación media geométrica entre ellos.
En ausencia de datos se puede estimar el valor de la reactancia inductiva como
0,1 w/km, o bien como un incremento adicional de la resistencia. Así podemos
suponer que para un conductor cuya sección sea:

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Sección Reactancia inductiva (X)
S  120 mm2
X  0
S = 150 mm2
X  0,15 R
S = 185 mm2
X  0,20 R
S = 240 mm2
X  0,25 R
Tabla1. Valores aproximados de la reactancia inductiva
Para secciones menores o iguales de 120mm2, como es lo habitual tanto en
instalaciones de enlace como en instalaciones interiores, la contribución a la caída de
tensión por efecto de la inductancia es despreciable frente al efecto de la resistencia,
y por lo tanto las fórmulas [4] y [5] anteriores se puedensimplificar de la siguiente
forma:
Caída de tensión en trifásico:
Caída de tensión en monofásico:
Si tenemos en cuenta que el valor de la
U  = R P / UU1
U  = 2 R P / UU1
resistencia de un cable se calcula como:
[7]
[6]
R = R tca = R tcc (1 + Ys + Yp) = c R tcc [8]
R tcc = R 20cc [1 +  ( -20)] =  L / S [9]
R 20cc = 20 L / S [10]
 = 20 [1 +  ( -20)] [11]
Donde:
R tca resistencia del conductor en corriente alterna a la temperatura 
R tcc resistencia del conductor en corriente continua a la temperatura 
R 20cc resistencia del conductor en corriente continua a la temperatura de
20ºC.Ys incremento de la resistencia debido al efecto piel ( o efecto
skin)
Yp incremento de la resistencia debido al efecto proximidad.
 coeficiente de variación de resistencia específica por temperatura del conductor en ºC-1.
 resistividad del conductor a la temperatura 
20 resistividad del conductor a
20ºC.S sección del conductor en mm2
.
L longitud de la línea en m.
Material   mm2
/m)   mm2
/m)   mm2
/m)  (ºC –1
)
Cobre 0,018 0,021 0,023 0,00392
Aluminio 0,029 0,033 0,036 0,00403
Almelec
(Al-Mg-Si)
0,032 0,038 0,041 0,00360

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Tabla 2. Valores de la resistividad y del coeficiente de temperatura de los conductores más utilizados.
El efecto piel y el efecto proximidad son mucho más pronunciados en los
conductores de gransección. Su cálculo riguroso se detalla en la norma UNE
21144. No obstante, y de forma aproximada
para instalaciones de enlace e instalaciones interiores en baja tensión es factible
suponer unincremento de resistencia inferior al 2% en alterna respecto del valor en
continua.
c = (1 + Ys + Yp)  1,02
Combinando las ecuaciones [8], y [9] anteriores se tiene:
R = c  L / S [12]
Sustituyendo la ecuación [12] en las [6] y [7] se puede despejar el valor de la sección
mínima quegarantiza una caída de tensión límite previamente establecida.
Cálculo de la sección en trifásico [13]
Cálculo de la sección en monofásico [14]
Donde
S sección calculada según el criterio de la caída de tensión máxima admisible en
mm2
.c incremento de la resistencia en alterna. (Se puede tomar c= 1,02).
 resistividad del conductor a la temperatura de servicio prevista para el
conductor( mm2
/m).
P potencia activa prevista para la línea, en
vatios.L longitud de la línea en m.
U  caída de tensión máxima admisible en voltios en líneas trifásicas.
U  caída de tensión máxima admisible en voltios en líneas
monofásicas.UU1 tensión nominal de la línea (400 V en trifásico, 230
V en monofásico)

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P L
En la práctica para instalaciones de baja tensión tanto interiores como
de enlace es admisibledespreciar el efecto piel y el efecto de proximidad,
así como trabajar con el inverso de la resistividad que se denomina
conductividad (“”, en unidades m/ mm2). Además, se suele utilizar la
letra “e” para designar a la caída de tensión en voltios, tanto en
monofásico como en trifásico, y la letra U para designar la tensión de
línea en trifásico (400V) y la tensión de fase en monofásico (230V). Con
estas simplificaciones se obtienen las expresiones siguientes para
determinar la sección.
Para receptores trifásicos: [15]
S 
 e U
Para receptores monofásicos: [16]
S 
2PL
 e U
Donde la conductividad se puede tomar de la siguiente tabla:
Material      
Cobre 56 48 44
Aluminio 35 30 28
Temperatura 20ºC 70ºC 90ºC
Tabla 3. Conductividades, , (en m/  mm2 ) para el cobre y el aluminio, a distintas
temperaturas.
Para calcular la temperatura máxima prevista en servicio de un cable se
puede utilizar el siguiente razonamiento: su incremento de temperatura
respecto de la temperatura ambiente T0 (25ºC para cables enterrados y
40ºC para cables al aire), es proporcional al cuadrado del valor eficaz de
la intensidad. Por tanto.

T = T-T0= Constante. I2
Tmáx = Constante. I máx
2

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máx
Por tanto:
T/ I2 = Tmáx / I 2
T = T0 + Tmáx  T0 * ( I / I máx)2
[17]
Donde T, temperatura real estimada en el conductor
Tmáx, temperatura máxima admisible para el conductor según su
tipo de aislamiento.T0, temperatura ambiente del conductor.
I, intensidad prevista para el conductor.
I máx, intensidad máxima admisible para el conductor según el tipo de
instalación.
Cálculo de caídas de tensión mediante valores unitarios.
Se define la caída de tensión unitaria (eu) como la caída de tensión por
unidad de longitud del cable y por unidad de intensidad que circula por
el cable.
eu = e / (L.I) [18]
Donde eu, caída de tensión
unitaria en voltios.e,
caída de tensión
en voltios.
L, longitud de la canalización en km.
I, intensidad de servicio máxima prevista para el conductor, en amperios.
En la tabla siguientes se indican las caídas de tensión unitarias
calculadas
Cálculo de caída de tensión
Desde Hacia ρ(Rest. Cu) I A Long. m Sección mm2 ΔV Volt %ΔV
medidor TEG 0.0172 150 10 50 1.032 220 0.469090909
TEG T-0 0.0172 60 15 16 1.935 220 0.879545455
TEG T-1 0.0172 50 12 16 1.29 220 0.586363636
TEG T-2 0.0172 40 30 16 2.58 220 1.172727273
TEG T-A 0.0172 50 60 16 6.45 220 2.931818182
TEG T-B 0.0172 15 55 10 2.838 220 1.29

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CALCULO LUMINICO

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La finalidad de este método es calcular el valor medio en servicio de la
iluminancia del proyecto iluminado con alumbrado general. Es muy práctico y
fácil de usar, y por ello se utiliza mucho en la iluminación de interiores cuando la
precisión necesaria no es muy alta como ocurre en la mayoría de los casos.
Para el cálculo lumínico se ha desarrollado mediante la aplicación de un
fabricante de luminaria led especialistas en el mercado de luces led.
Se uso el siguiente proceso que se explica en el diagrama de bloques
Datos de entrada
Se hizo un cuadro con las dimensiones de los ambientes y altura
Se determino los niveles de iluminación media según el tipo de actividad en los
ambientes de la infraestructura
Se propuso tipo de luminaria comercial con los requerimientos mínimos para la
adecuada instalación y puesta en funcionamiento y que vaya de acuerdo con el tipo de
ambiente a iluminar
El sistema de alumbrado cumple con la adaptación de las necesidades para los
servicios que se prestaran al adulto mayor.

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TOTAL
PANELLED40w
TUV DRIVER60x60
cm- LUZ BLANCA
PLAFON LED
Ø300mm25w-
LUZ BLANCA
DOWNLIGHT
LEDØ113mm
9w- LUZ
SPOTLED
Ø70mm24w-
LUZ BLANCA
SPOTLEDPARA
PISO 3W 3000kip67
ALUMINIO
APLIQUELED
12W 3000k
TOTAL
DEPOSITO 1 12.25 ….. 2 ….. ….. ….. ….. 2
DEPOSITO 2 7.62 ….. 2 ….. ….. ….. ….. 2
DEPOSITO ESCALERA 4.73 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
SS.HH. V1 5.86 ….. ….. 3 ….. ….. ….. 3
SS.HH. D1 5.35 ….. ….. 3 ….. ….. ….. 3
CTO. TECNICO 0.88 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
PASADIZO BAÑO 8.31 ….. ….. 2 ….. ….. 2
CUARTO DEBOMBAS 2.92 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
TALLER 1 163.52 33 ….. ….. ….. ….. ….. 33
PASILLO 61.62 13 ….. ….. ….. ….. ….. 13
HALL 57.29 12 ….. ….. ….. ….. ….. 12
TALLER 2 46.83 10 ….. ….. ….. ….. ….. 10
TALLER 3 73.45 15 ….. ….. ….. ….. ….. 15
SS.HH. V2 5.6 ….. ….. 2 ….. ….. ….. 2
SS.HH. D2 6.57 ….. ….. 3 ….. ….. ….. 3
ESCALERA 0 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
JARDIN 44.17 ….. ….. ….. ….. ….. 7 7
EXTERNO 0 ….. ….. ….. 5 ….. 6 11
CTO. TECNICO 10.45 ….. 2 ….. ….. ….. ….. 2
DEP. LIMPIEZA 3.68 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
DEP. BASURA 3.68 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
DEPOSITO 3 13.39 ….. 2 ….. ….. ….. ….. 2
VEST. DAMAS 11.80 ….. ….. 4 ….. ….. ….. 4
VEST. VARONES 11.59 ….. ….. 4 ….. ….. ….. 4
DEPOSITO INSUMOS DELIMPIEZA 3.58 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
COCINA 56.93 12 ….. ….. ….. ….. ….. 12
ALMACEN SECOS 5.13 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
DEPOSITO COCINA 2.73 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
CONTROL/ PASADIZO 33.80 ….. ….. ….. 7 ….. ….. 7
ATENCIÓN 26.89 6 ….. ….. ….. ….. ….. 6
COMEDOR - SUM 116.64 24 ….. ….. ….. ….. ….. 24
PASILLO 52.88 11 ….. ….. ….. ….. ….. 11
HALL/ FOYER - RECEPCIÓN 94.95 19 ….. ….. ….. ….. ….. 19
PASADIZO BAÑO 6.44 ….. ….. ….. 1 ….. ….. 1
SS.HH. DISCAPACITADOS 1 5.96 ….. ….. 3 ….. ….. ….. 3
SS.HH. D1 8.83 ….. ….. 4 ….. ….. ….. 4
SS.HH. V1 14.27 ….. ….. 5 ….. ….. ….. 5
INGRESO - ESTACIONAMIENTO / JARDIN 58.50 ….. ….. ….. 7 ….. ….. 7
PATIO 13.06 ….. ….. ….. ….. ….. 2 2
ESCALERA 0 ….. 2 ….. ….. ….. ….. 2
EXTERNO 0 ….. ….. ….. ….. ….. 9 9
ADMINISTRACION 55.36 12 ….. ….. ….. ….. ….. 12
SALA PROY. VIDEO 33.45 7 ….. ….. ….. ….. ….. 7
SALA JUEGOS DEMESA 33.54 7 ….. ….. ….. ….. ….. 7
OFICINA DEASESORIA J. / SALA DECAPACITACION / ESPERA
59.16 12 ….. ….. ….. ….. ….. 12
PASADIZO 35.72 8 ….. ….. ….. ….. ….. 8
HALL 50.57 11 ….. ….. ….. ….. ….. 11
TOPICO 20.44 5 ….. ….. ….. ….. ….. 5
CONSULTORIO 1 37.04 8 ….. ….. ….. ….. ….. 8
TERAPIA FISICA YMECANOTERAPIA 59.29 12 ….. ….. ….. ….. ….. 12
DEPOSITO 6 9.80 ….. 2 ….. ….. ….. ….. 2
SS.HH. V4 8.57 ….. ….. 3 ….. ….. ….. 3
SS.HH. D4 6.57 ….. ….. 3 ….. ….. ….. 3
JADIN TERRAZA - BIOHUERTO 107.64 ….. ….. ….. 12 ….. ….. 12
JARDINERA- BIOHUERTO 15.79 ….. ….. ….. ….. 11 ….. 11
ESCALERA 0 ….. 1 ….. ….. ….. ….. 1
AZOTEA 0 ….. ….. ….. ….. ….. 3 3
2° PISO
Y
AZOTEA
PISO AMBIENTE M2
EQUIPO (CANT.)
S
E
M
I
S
O
T
A
N
O
1° PISO

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Los niveles de luxes son usados en base a las normas del ministerio de
energía y minas
http://intranet2.minem.gob.pe/web/archivos/dge/legislacion/normas/dge017-a1-
1-1982.pdf
Para el calculo de las luminarias se desarrollo mediante el siguiente enlace
https://www.ledbox.es/calculo-luminarias/
Se tuvo en consideración el tipo de luminaria, el área en metros cuadrados,
altura.
El sistema recomienda el nivel de lux para el ambiente en análisis donde se
ingresa el área de análisis y brinda la cantidad de luminaria con el promedio de
luxes que tendrá, lo cual se puede proponer la cantidad necesaria recomendada.
SEMISOTANO
DEPOSITO 1

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DEPOSITO 2
DEPOSITO ESCALERA

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CTO. TECNICO
PASADIZO BAÑO

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CUARTO DE BOMBAS
TALLER 1

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HALL

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TALLER 2
TALLER 3

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SS.HH. V2
SS.HH. D2

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ESCALERA
PRIMER PISO
CTO. TECNICO

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DEP. LIMPIEZA
DEP. BASURA

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DEPOSITO 3
VEST. DAMAS

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VEST. VARONES
DEPOSITO INSUMOS DE LIMPIEZA

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COCINA
ALMACEN SECOS

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DEPOSITO COCINA
CONTROL / PASADIZO

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ATENCIÓN
COMEDOR – SUM

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PASILLO
HALL / FOYER – RECEPCIÓN

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PASADIZO BAÑO
SS.HH. DISCAPACITADOS 1

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INGRESO - ESTACIONAMIENTO / JARDIN
ESCALERA

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SEGUNDO PISO
ADMINISTRACION
SALA PROY. VIDEO

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SALA JUEGOS DE MESA
OFICINA DE ASESORIA J. / SALA DE CAPACITACION / ESPERA

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PASADIZO
HALL

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TOPICO
CONSULTORIO 1

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TERAPIA FISICA Y MECANOTERAPIA
DEPOSITO 6

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SS.HH. V4
SS.HH. D4

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JADIN TERRAZA – BIOHUERTO
ESCALERA

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CALCULO ASCENSOR

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Diagrama de viaje del Ascensor
El diagrama de viaje debe ser acorde al esquema propuesto, considerando la
velocidad constante después de superar el medio segundo de funcionamiento.
El Ascensor debe contar con sistema de control de velocidad electrónico de
tensión y frecuencia variables (VVVF)
Selección del Ascensor
El edificio al estar proyectado no crea limitantes en la selección del equipo, al
proyectarse la construcción contemplando la instalación del Ascensor de
pasajeros.

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 Destino del Edificio: Uso para atención primaria de personas
 Número de plantas: 3 plantas
 Población estimada: 15 personas por planta
 Tiempos de espera: 30 s
 Perfil horario de densidad de llamadas: Mañana
Selección:
 Numero de Ascensores: 1
 Carga Nominal 1000 kg (13 personas), consideración de
atención de
personas con discapacidad.
 Velocidad constante Controlada tipo VVVF
 Tipo de control: Control electrónico
 Utilización: Ascensor de pasajeros
 Funcionamiento de puertas: Automático
 Rescate: Automático.

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