Informe Evaluacion CC Talara II-17-05-17.pdf

INFORME FINAL
EVALUACIÓN DE LA CAPACIDAD DE CARGA
DEL PROYECTO “CENTRO COMERCIAL
TALARA II ZONA RUSTICA, CINES, DELIVEA”
UBICACIÓN : Av. Ignacio Merino, Frente a la Urb. Aprovise
DISTRITO : Talara
PROVINCIA : Talara
DEPARTAMENTO : Piura
SOLICITADO POR:
ELABORADO POR:
Mayo, 2017
Calle Atahualpa 368– 201 – Miraflores, Lima, Telf.: 444-2711 - 241-2354 - Rpm:  990 902 668 Entel: 998 315 712
Email: jorgealvah@infonegocio.net.pe

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INFORME FINAL: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA PROYECTO C.C. TALARA II
EVALUACIÓN DE LA CAPACIDAD DE CARGA ‐ PROYECTO C.C. TALARA II – ZONA
RÚSTICA, CINES, DELIVEA
PROYECTO: CENTRO COMERCIAL TALARA II
UBICACIÓN: AV. IGNACIO MERINO, FRENTE A LA URB. APROVISE, TALARA, PIURA
SOLICITA: ACTIVA PERU M&O CONSTRUCTION S.A.C
FECHA: MAYO, 2017
CONTENIDO
1.0 INTRODUCCIÓN 1
2.0 ALCANCES Y METODOLOGÍA 1
3.0 ANTECEDENTES 2
4.0 INVESTIGACIÓN DE CAMPO 4
4.1 Auscultación con Penetrómetro Dinámico Ligero (DPL) 4
4.2 Exploración con Calicatas y Posteadora Auger 6
5.0 INVESTIGACIÓN DE LABORATORIO 7
6.0 CONDICIONES ACTUALES DE LAS ZONAS EN EVALUACIÓN 9
7.0 FACTORES QUE OCASIONARON LOS ASENTAMIENTOS 13
8.0 RECALCE DE CIMENTACIONES 14
8.1 Capacidad de Carga en Micropilotes 15
9.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 16
REFERENCIAS 19
ANEXOS
ANEXO I. REGISTRO DE CALICATAS
ANEXO II. CAPACIDAD DE CARGA
ANEXO III. ENSAYOS DE LABORATORIO
ANEXO IV. PANEL FOTOGRÁFICO

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EVALUACIÓN DE LA CAPACIDAD DE CARGA ‐ PROYECTO C.C. TALARA II – ZONA
RÚSTICA, CINES, DELIVEA
PROYECTO: CENTRO COMERCIAL TALARA II
UBICACIÓN: AV. IGNACIO MERINO, FRENTE A LA URB. APROVISE, TALARA, PIURA
SOLICITA: ACTIVA PERU M&O CONSTRUCTION S.A.C
FECHA: MAYO, 2017
1.0 INTRODUCCIÓN
El presente informe tiene como objetivo evaluar la capacidad de carga de los suelos en la zona de
rústica, cines y Delivea del “Centro Comercial Talara II”, ubicado en la Av. Ignacio Merino, frente a
la Urb. Aprovise, distrito de Pariñas en la provincia de Talara perteneciente al departamento de
Piura, luego de la continuas lluvias que ocasionaron flujos subterráneos bajo las cimentaciones.
Durante la visita se ha obtenido información visual sobre las condiciones de los pavimentos y
estructuras realizando excavaciones manuales, exploraciones con posteadora Auger y
auscultaciones con Penetrómetro Dinámico Ligero (DPL). De igual manera, se ha conversado con
el Ingeniero Residente Walter Ibañez y encargados, recibiendo sus comentarios y aclarando sus
dudas.
Finalmente se explicarán los factores que causaron los asentamientos de los pavimentos y
estructura en la zona que cubre la zona de los cines y evaluar la capacidad de carga actual, luego
del incremento de humedad en los suelos producto de las intensas lluvias, presentando las
conclusiones y recomendaciones.
2.0 ALCANCES Y METODOLOGÍA
Comprende la evaluación y recomendación para el problema de los asentamientos ocurridos en el
Centro Comercial en la zona Rústica, Cines y Delivea para lo cual se realizaron nueve (09) calicatas
(excavaciones manuales), cinco (05) exploraciones y extracción de muestras con posteadora tipo
Auger, nueve (09) ensayos de DPL y siete (07) densidades de campo con el método del cono de
arena.
La metodología para realizar el presente estudio es como sigue:
• Recopilación y análisis de la información existente.
• Trabajos de campo
• Ensayos de laboratorio
• Evaluación y diagnóstico de las condiciones actuales.
• Conclusiones y Recomendaciones

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3.0 ANTECEDENTES
Para la evaluación del presente estudio se ha tomado como referencia estudios anteriores como:
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS PARA CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS DEL
PROYECTO C.C. TALARA II, realizado en Febrero del 2015, por la empresa Jorge E. Alva
Ingenieros E.I.R.L., con el objetivo es evaluar las condiciones geotécnicas del macizo de suelos.
Las principales conclusiones del estudio fueron:
⌐ En forma general, bajo el nivel de terreno actual se encuentran depósitos arenosos con
contenido de limos en diferentes proporciones, de densidad suelta a densa, bajo el cual se
encuentra roca sedimentaria. En la zona adyacente a la Av. Ignacio Merino se encuentran
rellenos no controlados con presencia de basura.
⌐ Según la caracterización dinámica de suelos, el terreno donde se construirá la edificación,
se clasifica como clase de sitio tipo “D”, el cual corresponde a suelo intermedio, de perfil tipo
S2. En caso el material de soporte de las estructuras sea roca, podrá considerarse como un
suelo de perfil tipo S1 en la Norma E-030.
⌐ En base a las características del perfil estratigráfico, la investigación geofísica y las cargas
transmitidas por las estructuras proyectadas, se ha realizado el análisis para una
cimentación superficial sobre suelo y sobre roca, obteniendo los siguientes resultados:
. Cimentación Superficial sobre suelo arenoso:
‐ Profundidad de cimentación: 1.50 m.
‐ Tipo de cimentación: Zapatas aisladas (B=2.0m) y/o cimientos corridos (B=1.00m).
‐ Capacidad admisible: La capacidad admisible bajo la cimentación será de:
Qadm = 2.5 Kg/cm2
‐ Asentamiento: Aplicando la teoría de la elasticidad se obtiene un asentamiento
máximo de 1.4 cm, menor al asentamiento máximo admisible (2.5 cm).
. Cimentación Superficial sobre roca:
‐ Profundidad de cimentación: 0.50 m. (Eliminando partículas sueltas y/o deleznables).
‐ Tipo de cimentación: Zapatas aisladas (B=2.0m) y/o cimientos corridos (B=1.00m).
‐ Capacidad admisible: La capacidad admisible bajo la cimentación será de:
‐
Qadm = 5.6 Kg/cm2
⌐ No se recomienda soportar las estructuras sobre materiales que presentan rigideces
considerablemente diferentes, podrían ocasionar asentamientos diferenciales perjudiciales,
por lo se deberá definir el material sobre el cual se soportarán las estructuras y seguir las
recomendaciones pertinentes.

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⌐ De acuerdo al RNE vigente, no se deberán soportar estructuras sobre rellenos no
controlados, los cuales deberán ser reemplazados en su totalidad en el sector 1, donde se
construirán los cines podrá utilizarse un sistema de cimentación profunda o columnas de
grava.
⌐ En base al análisis químico realizado en el EMS previo (Octubre, 2014) con las muestras de
suelo se concluye que el concreto se encontrará bajo una exposición química severa, por lo
que se recomienda que el cemento a utilizar sea del tipo V en todas las estructuras de
concreto que estarán en contacto con el suelo. No se utilizará el agua subterránea para la
preparación de mezclas de concreto sin aprobación de la supervisión, previo análisis químico
del agua.
⌐ En zonas de pavimentos, las condiciones de tránsito en cada zona son similares, con un
incremento en las máximas cargas por eje en la zona 2 y 3 que son más pesadas. El diseño
de la estructura de pavimento presenta valores distintos para el espesor de pavimento en
cada zona, sin embargo con fines prácticos de construcción se adopta una sola estructura.
Se recomienda pavimentos rígidos con losas macizas de concreto de cemento Portland
(f’c=210Kg/cm2), de 20 cm de espesor, sobre un material del tipo sub Base (CBR≥30%) de
50 cm, compactado al 100% del Proctor Modificado. Se considera a la subrasante el material
arenoso presente, en caso encontrar otro material inadecuado, deberá ser reemplazado por
un material con CBR≥5%, compactando 25 cm al 95% del Proctor Modificado.
⌐ En la zona 1 de la zonificación geotécnica para pavimentos se encuentran rellenos
compuestos por arena fina y materiales de desmonte y basura hasta profundidades mayores
a 8.0 m. La estructura del pavimento deberá contener un sistema que garantice un control
de posibles deformaciones producto de la erraticidad del material de relleno no controlado
por debajo del perfil activo. Para el caso del presente estudio se propone una solución con
un sistema integral compuesto por Geomallas biaxiales de alta tenacidad, geoceldas
texturadas y perforadas y un relleno con material de préstamo rigurosamente compactado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS EN EL ÁREA DONDE SE CONSTRUIRÁ EL PROYECTO
CENTRO COMERCIAL TALARA II EN TALARA, PIURA, realizado en Octubre del 2014, por la
empresa M&M Consultores S.R.L. Se recopilan las principales conclusiones:
⌐ Con los resultados de las investigaciones se propusieron tres sectores geotécnicos, los que
se describen a continuación:
‐ Sector donde el basamento rocoso se encuentra a una profundidad menor a 3.0 m.
‐ Sector con más de 5.0 m de relleno de arcillas y arenas, con restos de desmonte y
basura.
‐ Sector donde el depósito de arena tiene más de 5.0 m de espesor y la capa superior
de relleno tiene menos de 1.5 m de espesor.
⌐ En cuanto a las alternativas de cimentación, plantean dos sistemas:
‐ Cimentación superficial sobre el basamento rocoso por medio de un sistema de
zapatas aisladas y cimientos corridos, una profundidad mínima de cimentación de
0.8 m. sin incluir un empotramiento en la roca de 0.3 m. La presión admisible es igual
a 3.5 Kg/cm2. Perfil de suelo: S1.

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⌐ En caso de no alcanzar la roca, deberán utilizarse falsos cimientos.
‐ Cimentación superficial sobre suelo arenoso, en base a un sistema de zapatas
aisladas y cimientos corridos, una profundidad mínima de cimentación de 1.5 m.
debiéndose comprobar que el suelo de por debajo de la cimentación sea un suelo
arenoso natural. La presión admisible es igual a 1.2 Kg/cm2, el asentamiento
esperado es menor al permisible (2.5cm). Perfil de suelo: S2.
⌐ En ningún caso se recomienda soportar las estructuras sobre rellenos no controlados.
⌐ El nivel freático no se registró en ninguna de las perforaciones.
⌐ Para contrarrestar la agresividad de las sales y sulfatos contenidos en el suelo recomiendan
usar cemento Portland tipo V, en todas las estructuras que estarán en contacto con el suelo,
además considerar una relación agua-cemento máxima de 0.45.
⌐ Para la zona en la que existe un relleno no controlado hasta un máximo de 8.5 m.
recomiendan dos alternativas:
‐ Densificación de las arenas hasta 5.0 m. como mínimo por debajo del nivel de apoyo
de los pisos, utilizando el sistema denominado Impact de Geopier Foundation
Company, cuantificando el grado de densificación con mediciones del valor Nspt.
‐ Reemplazo del relleno no controlado, en un espesor no menor de 5.0 m. por material
granular seleccionado, de preferencia grava arenosa, bien o mal graduada, limpia o
ligeramente limosa o arcillosa, colocado en capas de máximo 0.25 m de espesor,
compactadas a un mínimo del 95% de la densidad seca máxima (DSM) obtenida del
ensayo proctor modificado. Entre las dos primeras capas de relleno deberán
colocarse geomallas que permitan atenuar las deformaciones. La capa superior de
relleno deberá compactarse al 100% de la DSM.
4.0 INVESTIGACIÓN DE CAMPO
4.1 Auscultación con Penetrómetro Dinámico Ligero (DPL)
Se realizaron nueve (09) auscultaciones DPL a diferentes profundidades, (Imagen N°1: Ubicación
de Sondajes) el objetivo del presente ensayo es investigar el suelo de cimentación a mayor
profundidad y obtener mediante los NDPL los parámetros de resistencia del suelo. Un resumen de
los NDPL obtenidos se muestran en el Cuadro N°1.

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Imagen N°1. Esquema de ubicación de sondajes.
LEYENDA:
C = Calicata
DPL = Auscultación con Penetrómetro Dinámico Ligero
P = Posteadora Auger
El ensayo DPL (DIN 4094), se ha realizado en los suelos que permiten el ingreso de la varilla con
la punta cónica hasta que exista un rechazo por la misma dureza del material; el procedimiento del
ensayo consiste en el hincado continuo en tramos de 10 cm de una punta cónica de 60° utilizando
la energía de un martillo de 10 Kg de peso, que cae libremente de una altura de 50 cm. Este ensayo
permite obtener un registro continuo de resistencia del terreno de penetración.

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Cuadro N°1 – Resultados de Auscultación DPL
4.2 Exploración con Calicatas y Posteadora Auger
Se efectuó el registro de excavaciones, anotándose las principales características de los estratos
tales como: clasificación, compacidad, consistencia, color, humedad, espesor, nivel freático, etc. de
nueve (09) calicatas, que alcanzaron una profundidad máxima de 3.0 m y de ocho (08)
exploraciones con posteadora tipo Auger.
Se realizaron siete (07) densidades de campo aplicando el método del Cono de Arena, permitiendo
conocer la densidad de los suelos a diferentes profundidades. El Cuadro N°2 muestra los resultados
de los ensayos.
Prof (m) DPL‐01 DPL‐02 DPL‐03 DPL‐04 DPL‐05 DPL‐06A DPL‐06B DPL‐07 DPL‐08 DPL‐09 DPL‐A DPL‐B DPL‐C DPL‐D DPL‐E
0.1 3 5 2 1 - 9 15 3 65 6 5 6 7 2 2
0.2 4 9 2 3 - 16 18 5 65 9 9 11 10 4 5
0.3 9 8 4 4 - 26 19 7 10 11 11 16 9 6
0.4 32 12 8 7 38 24 18 13 20 9 12 17 8 4
0.5 37 13 11 6 56 22 19 22 33 13 12 21 11 9
0.6 34 19 12 6 71 18 16 36 61 21 15 18 12 13
0.7 36 27 17 9 74 14 12 40 73 25 20 19 12 15
0.8 37 25 15 13 11 10 39 72 23 14 32 18 16
0.9 37 29 11 27 10 8 24 20 19 36 15 18
1.0 35 29 11 29 11 9 26 30 22 34 31 23
1.1 33 25 12 35 11 8 25 33 24 32 39 41
1.2 47 38 15 38 12 5 26 49 23 23 58 59
1.3 56 43 41 51 14 6 41 56 35 18 56 69
1.4 49 49 59 66 17 3 48 73 49 17 80
1.5 65 45 68 60 18 4 70 60 63 36
1.6 60 46 18 3 69 48
1.7 44 22 4 42
1.8 49 22 5 46
1.9 55 28 8 33
2.0 70 28 5 47
2.1 30 5 69
2.2 29 9 68
2.3 38 11
2.4 65 12
2.5 60 10
2.6 12
2.7 9
2.8 10
2.9 15
3.0 15
3.1 17
3.2 17
3.3 24
3.4 28
3.5 49
3.6 53
3.7 60

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Cuadro N°2. Resumen de las Densidades de Campo Mediante el Cono de Arena
Densidad de
Campo
Calicata
Profundidad del
Ensayo
(m)
Densidad
Húmeda
(gr/cm3)
Densidad
Seca
(gr/cm3)
D‐01 C‐01 0.35 2.05 1.75
D‐02 C‐02 0.35 1.99 1.61
D‐03 C‐03 0.35 1.93 1.63
D‐04 C‐04 0.15 1.87 1.51
D‐05 C‐05 0.35 2.32 2.02
D‐06 C‐09 0.30 2.15 1.86
D‐07 C‐07 0.50 2.32 2.03
5.0 INVESTIGACIÓN DE LABORATORIO
Con el objetivo de conocer las propiedades físicas, mecánicas de los suelos, se extrajeron muestras
para los respectivos ensayos y análisis de laboratorio, estos fueron realizados de acuerdo con las
recomendaciones de la Normas ASTM. Los ensayos efectuados para cumplir los objetivos del
estudio son:
 Análisis Granulométrico por tamizado (ASTM D-422)
 Contenido de Humedad (ASTM D 2218)
 Limite Líquido (ASTM D 4318)
 Limite Plástico (ASTM D 4318)
 Gravedad Específica de los Sólidos (ASTM D 854)
 Clasificación SUCS y AASHTO (ASTM D2487)
 Ensayo de Carga Puntual (ASTM D5731)
 Difractometría de Rayos X
 Expansión Libre Controlada (ASTM D4546)
 Expansión Libre No Controlada
El resumen de resultados de los ensayos de laboratorio se muestran en los siguientes cuadros. Los
Gráficos N°1 al N°3 muestran los contenidos de humedad en las condiciones actuales variables a
la profundidad, tomando como referencia el nivel de piso donde se realizó cada sondaje.

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Cuadro N°3 – Resumen Propiedades Índice de los Suelos
SONDAJE PROF. (m)
%
Grava
%
Arena
%
Finos
LL LP W IP SUCS Nombre de Grupo
C‐01 0.00‐0.50 0 0 100 58.1 28.1 19.1 30 CH ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD
C‐05 0.50‐1.00 0 0 100 47.1 29.6 6.7 17 ML LIMO DE BAJA PLASTICIDAD
C‐07 0.00‐0.50 0 0 100 43.9 26.1 5.9 18 CL ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD
Nota: LL: Límite Líquido [%], LP: Límite Plástico [%], IP: Índice de Plasticidad [%], W: Contenido de Humedad [%].
Cuadro N°4 – Resultado Ensayo Expansión Libre (Muestra Remoldeada)
Calicata PROF. [m] SUCS
Saturación
inicial [%]
Saturación
Final [%]
Expansión
Libre [%]
C‐08/C‐09 0.00 ‐ 0.50 CH 65.4 100.0 40.36
Cuadro N°5 – Resultado Ensayo Expansión Controlada (Muestra Remoldeada)
Calicata Prof. [m] SUCS
Saturación
inicial [%]
Saturación
final [%]
Expansión
Libre [%]
Presión de
Control
[Kg/cm2]
Gs
C‐08/C‐09 0.00 ‐ 0.50 CH 47.82 94.03 10.45 3.01 2.77
Nota: Gs, Gravedad Específica de los Sólidos de Suelo.
Cuadro N°6 – Resultado Ensayo Difractometría de Rayos X
Montmorillonita
[%]
Cuarzo
[%]
Albita
[%]
Ortoclasa
[%]
Otros
[%]
C‐05 0.00 ‐ 0.50 ML 72.00 12.80 6.53 2.43 6.24
Cuadro N°7 – Ensayo de Carga Puntual
De
[cm]
Carga
[KN]
Is50
[MPa]
Resistencia
Compresión Simple
[MPa]
C‐08/C‐09 0.00 ‐ 0.50 CH 6.91 0.44 0.10 2.41

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9
6.0 CONDICIONES ACTUALES DE LAS ZONAS EN EVALUACIÓN
El nivel del terreno, en el momento de los trabajos de campo (última semana de marzo, 2017), se
encontraba a 0.20 metros por encima del nivel de fundación, como se observa en la Imagen N°2.
Imagen N° 2. Vista del nivel de terreno actual
En todas las excavaciones y exploraciones con posteadora, excepto en la C-06, se encontró el suelo
arcilloso, muy húmedo y con resistencia a la penetración muy baja (menor a 13 golpes/10cm) en
los primeros 0.90 metros.
La Imagen N°3 muestra la sección estratigráfica que corresponde al Eje CC, donde se observa la
filtración que fue medida en las excavaciones correspondientes a estos puntos y dan una idea de
la dirección del flujo.

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10
Imagen N°3. Sección estratigráfica – Eje CC.
El solicitante presentó los resultados del monitoreo topográfico que se realizó por recomendación
del consultor. Se tienen datos a partir del 17/03/17 hasta 03/05/17.
Se presentan los siguientes gráficos que representan el movimiento que ocurrió en el tiempo de
monitoreo. Los números indican la ubicación de cada punto y fueron adoptados del primer monitoreo
(ACAD-MONITOREO 1° 170317-Modelok.dwg). Se han normalizado los datos al valor inicial, es
decir, se adopta el valor inicial como cero y se calcula el movimiento relativo a este punto inicial,
esto para tener una mejor visualización del movimiento entre dos ejes contiguos.

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Imagen N°4. Esquema de ubicación de puntos de monitoreo representativos
Gráfico N°1. Comparación de movimientos entre los puntos 22 y 13
Gráfico N°2. Comparación de movimientos entre los puntos 13, 14 y 15

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12
Gráfico N°5. Comparación de movimientos entre los puntos 4, 5, 7 y 9

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7.0 FACTORES QUE OCASIONARON LOS ASENTAMIENTOS
Se manifiesta una pérdida en la capacidad de carga del suelo debido al incremento de humedad y
consecuente disminución de los parámetros resistentes. El flujo de agua ocasionó la tubificación,
incremento de humedad, activación de suelos expansivos y el ablandamiento de los suelos. El
movimiento predominante es el de asentamiento más que el de expansión. El eje C4 ha sido el más
afectado, llegando a asentamientos de hasta 6.8 cm en el punto 7 y en el eje C5 el asentamiento
fue de 1.9 cm en el punto 19, la distorsión angular produjo las fisuras en los diferentes elementos.
Los suelos presentan un potencial de expansión errático, existen zonas donde se presentan niveles
bajos, medios y en determinados puntos presenta un nivel de potencial alto.
Se realizó un ensayo de expansión libre, esta medida de la expansión se realiza en condiciones
muy desfavorables, ya que se hace en condiciones de ninguna sobrecarga. Experimentos
realizados por Holtz et al (1954), indican que una arcilla como la bentonita comercial puede tener
en este ensayo expansión del orden de 1200 a 2000 %. Holtz sugiere que las expansiones medidas
en este ensayo por encima del 100 % pueden causar daños significativos a la estructura, mientras
que suelos que alcanzan una expansión por debajo del 50%, rara vez experimentan cambios de
volúmenes apreciable bajo la aplicación de cargas estructurales, aun cuando estas sean
provenientes de estructuras livianas. En el caso de estudio se presenta una expansión libre de 40%
y aparentemente el efecto de expansión en la estructura fue mínimo.

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14
Considerando que los valores de NDPL  NSPT tenemos un valor promedio en la zona afectada de 6
golpes/30cm, hasta 0.80 metros de profundidad en el punto más crítico (DPL-04). Con este valor
calculamos la cohesión (Su) en condiciones no drenadas, obteniendo un valor igual a 0.75 Kg/cm2.
El Anexo I muestra el cálculo de la capacidad de carga, se puede inferir que para producir un
asentamiento de 6.5cm, el módulo de elasticidad debió reducirse a un valor de 4.0 MPa (410 t/m2).
La capacidad de carga en estas condiciones es de 2.0 Kg/cm2, similar a la carga de servicio aplicada
en este punto.
8.0 RECALCE DE CIMENTACIONES
Debido a la pérdida de capacidad de carga por el incremento de humedad y flujo de agua producto
de las intensas lluvias, se ve necesario realizar un refuerzo a las cimentaciones para anticipar
mayores daños.
Una buena opción es reforzar la cimentación con micropilotes. Se puede definir un micropilote como
un pilote de diámetro pequeño (menor a 250mm). La primera referencia de estos pilotes se
encuentra en el libro de Sansoni (1963). Describe los “pali radice” como pilotes de pequeño
diámetro, ejecutados con perforación a rotación y una tubería de entubación de unos 100 mm de
diámetro; después se coloca una armadura central (de una o más barras) y se inyecta mortero
manteniendo la presión en cabeza con aire comprimido, mientras se extrae la tubería de entibación.
Se utiliza una mezcla con una dosificación “elevada” de cemento y aditivos.
La primera aplicación documentada del sistema fue para el recalce de la Escuela A. Angiulli en
Nápoles. Se utilizaron “pali radice” de 13 m de longitud, 100 mm de diámetro nominal y una
armadura central de una barra de 12 mm. El terreno estaba constituido por arenas y cenizas
volcánicas y puzolanas. Se alcanzaron 46 ton de carga con algo menos de 4 mm de asiento y según
Lizzi a ese nivel de carga se produjo la fracturación del pie del pilote a una tensión de compresión
de 45 Mpa. En todo caso la curva carga-asentamiento denota un comportamiento elástico. El
asentamiento remanente tras un ciclo carga-descarga hasta 20 ton fue del orden de 0.3 mm. Un
comportamiento tan excelente causó sensación y el sistema se extendió rápidamente por toda
Europa, siempre con resultados similares. Fondedile introdujo los “pali radice” en Inglaterra en 1962,
en Alemania en 1965 y en USA en 1973.
‐ Existen cuatro grandes áreas de utilización de micro-pilotes:
‐ Como cimentación y/o recalce de estructuras, trabajando básicamente a compresión.
‐ Constituyendo cortinas o muros discontinuos para contención de terrenos o excavaciones
profundas.
‐ Trabajando a flexión, tracción o flexo tracción en la corrección de desplazamientos o
deslizamientos.
‐ En estructuras de pre-sostenimiento de túneles tanto en las bocas como para el paso de
terrenos muy difíciles o para la recuperación de tramos con hundimientos.

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15
8.1 Capacidad de Carga en Micropilotes
Se ha determinado la capacidad de carga admisible de los micropilotes utilizando el método de M.
Bustamante (2003), las características del suelo y las recomendaciones planteadas en la “Guía para
el proyecto y la ejecución de micropilotes en obras de carretera” del 2005 publicado por el Ministerio
de Fomento Español.
Se ha tomado un perfil promedio, el que tiene material afectado por el incremento de humedad y es
definida como la zona activa de los suelos expansivos erráticos hasta 3.0 metros de profundidad y
por debajo en suelo arcilloso natural, dura, donde el agua no llegaría a afectar, con un valor de Nspt
de 50 golpes/pie.
Las características del micropilote se muestran en el siguiente cuadro:
Cuadro N° 08
Características del Micropilote
Descripción Valor
Diámetro del bulbo, dr 13 cm
Longitud del bulbo, lr 300 cm
Longitud Libre sobre Nivel Fundación (3dr+7.5cm) 350 cm
Longitud Libre bajo Nivel Fundación 300 cm
Tipo de Inyección, T.I. Inyección general, fase única
Fricción lateral (gráficos M. Bustamante) 0.38 MPa promedio
Coeficiente de Mayoración,  1.1
Diámetro Nominal Barra Refuerzo 38 mm
Modulo Elasticidad Barra Refuerzo 205,000 N/mm2 +/‐ 5%.
Grado del Acero 500/600 N/mm2
Cortante Admisible 12 t
El Anexo I, muestra de manera detallada el cálculo de la capacidad de carga y asentamiento de un
micropilote individual, el Gráfico N°06 muestra el desarrollo de la capacidad de carga admisible en
profundidad. No se considera el aporte por resistencia de punta.
Se desprecia el aporte por resistencia a la fricción de los primeros ≈3.0 metros, considerando el
caso crítico que estos los suelos puedan expandir o perder su resistencia al corte.

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Gráfico N°06
Capacidad de Carga Admisible de un Micropilote
La capacidad de carga admisible por micropilote será de 192 KN (19.2 t) en las condiciones
establecidas.
Para distribuir las cargas transmitidas por el terreno, se divide la misma entre la capacidad de carga
admisible y se distribuye uniformemente en toda la zapata, distanciados 0.50 m como mínimo (4
dr), para evitar el efecto de grupo entre los micropilotes. Como mínimo se plantean dos micropilotes
por zapata, dependiendo de la carga que soportan.
9.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
1) En el presente informe se evaluaron las condiciones actuales y los factores que ocasionaron
problemas de asentamiento en las zonas Rústica, Cines y Delivea del “Centro Comercial Talara
II”, ubicado en la Av. Ignacio Merino, frente a la Urb. Aprovise, distrito de Pariñas en la provincia
de Talara perteneciente al departamento de Piura.
2) Al momento de la exploración de campo, las zonas en estudio se encontraba a 0.20 metros por
encima del nivel de fundación. Se puedo comprobar que el sistema de cimentación se apoya en
el macizo de roca fracturada tipo lutita.
3) En las excavaciones se apreció flujo de agua a través de las paredes de la excavación. En la
zona del pasadizo de evacuación se evidencia empozamientos de agua, producto de las intensas
y constantes lluvias que se presentaron en los meses de febrero, marzo y abril, con el fenómeno
El niño Costero del 2017, la cantidad de agua fue tal que logró saturar al suelo por debajo de las
cimentaciones.
4) Se considera que el agua filtrada discurrió por encima del material rocoso y por el interior de las
fracturas del macizo (debido a la gran cantidad de agua), siguiendo un recorrido definido por la
topografía del material rocoso, que va en pendiente de E-O.

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5) Se analizó el potencial de expansión de la roca lutita de acuerdo ensayos de Expansión Libre,
Expansión controlada y se analizó el contenido mineralógico de las muestras. Se tiene una
expansión libre de 40% que rara vez experimentan cambios de volúmenes apreciable bajo la
aplicación de cargas estructurales (Holtz, 1954), lo cual se verifica en los puntos de monitoreo
topográfico, que indican un asentamiento más que un levantamiento.
6) Del monitoreo topográfico que se realizó entre del 17/03/17 hasta 03/05/17, se manifiesta una
pérdida en la capacidad de carga del suelo debido al incremento de humedad y consecuente
disminución de los parámetros resistentes. El flujo de agua ocasionó la tubificación, incremento
de humedad, activación de suelos expansivos y el ablandamiento de los suelos. El movimiento
predominante es el de asentamiento más que el de expansión (o levantamiento). El eje C4 ha
sido el más afectado, llegando a asentamientos de hasta 6.8 cm en el punto 7 y en el eje C5 el
asentamiento fue de 1.9 cm en el punto 19, la distorsión angular produjo las fisuras en los
diferentes elementos.
7) Se puede inferir que para producir un asentamiento de 6.5cm, el módulo de elasticidad debió
reducirse a un valor de 4.0 MPa (410 t/m2). La capacidad de carga en estas condiciones es de
2.0 Kg/cm2, similar a la carga de servicio aplicada en este punto.
8) Se recomienda realizar el recalce de las cimentaciones con micropilotes de 13 cm de diámetro y
6 metros de longitud, despreciando el aporte de los primeros tres metros por efectos de los
cambios volumétricos que se puedan generar los cambios de humedad y empotrando el
micropilote tres metros en el macizo. Las características del micropilote podrán ser las siguientes:
Descripción Valor
Diámetro del bulbo, dr 13 cm
Longitud del bulbo, lr 300 cm
Longitud Libre sobre Nivel Fundación (3dr+7.5cm) 350 cm
Longitud Libre bajo Nivel Fundación 300 cm
Tipo de Inyección, T.I. Inyección general, fase única
Fricción lateral (gráficos M. Bustamante) 0.38 MPa promedio
Coeficiente de Mayoración,  1.1
Diámetro Nominal Barra Refuerzo 38 mm
Modulo Elasticidad Barra Refuerzo 205,000 N/mm2 +/‐ 5%.
Grado del Acero 500/600 N/mm2
Cortante Admisible 12 t
Capacidad de Carga Admisible 19.2 t
Deberán hacerse pruebas de carga en los micropilotes para corroborar y/o corregir la capacidad
de carga teórica aquí propuesta.
El espaciamiento mínimo entre micropilotes será de 50 cm, para evitar efectos de grupo y
consecuente reducción por eficiencia. . Como mínimo se plantean dos micropilotes por zapata,
dependiendo de la carga que soportan (Definido por el Ing. Estructural).

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Para reducir la fricción entre el suelo y el micropilote en los primeros 3 metros, se recomienda
encamisar esta parte con un tubo PVC o similar.
9) Se recomienda reemplazar 1.50 metros por encima del material rocoso, eliminando 10 cm del
mismo. Luego rellenar con material de préstamo y compactarlo en capas de 15 cm con su
humedad óptima y hasta lograr un 95% de su densidad máxima.
El material de préstamo deberá tener las siguientes características: Tipo de suelo: Granular,
preferentemente gravas arenosas, bien graduadas, limpia a ligeramente arcillosa o limosa, la
cual deberá estar libre de materia orgánica u otros elementos deletéreos. La granulometría del
material utilizado deberá ser continua y cumplirá con las siguientes especificaciones: Contenido
de finos menor al 12%, TM=3”, LL menor a 25% y el IP menor a 6% con un CBR mayor al 30%.
El material no deberá tener más de 5,000 ppm de contenido de sales solubles totales ni más de
2,000 ppm de sulfatos solubles.
Debido a la erraticidad del potencial expansivo de las arcillas, se recomienda para los pisos
apoyados sobre éste un método mediante el empleo de cajas de fibra de plástico o de concreto
colocadas para proveer vacío bajo las losas de piso dentro del cual la arcilla puede hincharse sin
producir presión de levantamiento, así:
10) Se deberá construir un sistema de drenaje integral, que prevenga de inundaciones de cualquier
fuente con el objetivo de evitar que infiltre agua hacia los cimientos y suelo bajo las
construcciones.

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REFERENCIAS
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Estudiantes, ACI-UNI, Lima.
 BUSTAMANTE M. (1980) “Capacité d´ancrage et comportament des tirants injectes scelles dans
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 BUSTAMANTE M. (1986) “Un método para el cálculo de los anclajes y de los micropilotes
inyectados” Boletín de Información del Laboratorio de Carreteras. CEDEX Nº 174. Mayo-Junio
y Julio-Agosto. Pp 3-23.
 BUSTAMANTE M. (2003) “Últimos avances en proyecto”. Jornadas técnicas SEMSIG-AETESS.
3ª Sesión. 27 Febrero 2003. CEDES, Madrid.
 DAS, B. M., (2012), “Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones”, 7ma Edición, México.
 Dirección General de Carreteras (DGC), (2002), Guía de cimentaciones en obras de carretera.
Direccion de Fomento. España.
 Dirección General de Carreteras (DGC), (2005), Guía para el proyecto y ejecución de
micropilotes en obras de carretera. Direccion de Fomento. España.
 García, S. (2003), “Sistema de Fundación sobre Micropilotes: Alternativa para Edificaciones
Livianas” Tesis para optar por el Título de Ingeniero Civil. Universidad de Piura. Piura-Perú.
 Holtz W.G., Gibbs H.J. (1954), “Engineering Properties of Expansive Clays”, Proceedings ASCE.
 JORGE E. ALVA HURTADO INGENIEROS EIRL (2015). “Estudio de Mecánica de Suelos para
Cimentación de Estructuras”, preparado para ACTIVA PERU M&O Construction S.A.C. Lima-
Perú.
 LAMBE, T.W. Y WHITMAN, R.V. (1969), “Soil Mechanics”, John Wiley, New York.
 M&M CONSULTORES SRL (2014), “Estudio de Mecánica de Suelos – Centro Comercial Talara,
Piura”, Lima.
 REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES (1997), "Norma E-050 de Suelos y
Cimentaciones”, Lima – Perú.
 ROMANA R. (2003) “Micropilotes: Uso en recalces”. Conferencia en el “II Curso sobre Recalces,
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de Ingenieros de Caminos de Valencia. España.
 VESIC, A. (1969), “Experiments with Instrumental Pile Groups in Sand”, American Society for
Testing and Materials, Special Technical Publication.
 VESIC, A. (1977), "Design of Pile Foundations", National Cooperative Highway Research
Program, Synthesis of Highway Practice, Transportation Research Board, Washington D.C.

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