Riego por goteo: ventajas y diseño

Diseño de riego por goteo
Ventajas:
- Ahorro…
- Se adapta en los diferentes
tipos de terreno
- Utilización de aguas salinas
- Aumento de la producción
 Calidad de producto
- Mejor manejo nutricional
Desventajas
- Sistema costoso… ¿Por qué?
- Un mal diseño conlleva a…
- Requiere de capacitación a los operarios
- En zonas aridas donde no exista posibilidad de lavado,
un mal uso sistematico de agua de mala calidad puede
arruinar los terrenos.

¿Qué es un gotero eficiente?

Diseño agronómico
Determinación del Uso Consuntivo
𝑈𝐶 = 𝑈𝑑
𝑃𝑠
100
+ 0.15 1 −
𝑃𝑠
100
Donde :
UC = Uso consuntivo (mm/dia)
Ud = Evapotranspiración del cultivo
Ps = Porcentaje de sombra del cultivo
𝑈𝑑 = 𝐸𝑇𝐴 = 𝐸𝑡𝑜 𝑥 𝐾𝑐

Determinación de porcentaje
de sombra en los cultivos
𝑃𝑠 =
𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑠𝑜𝑚𝑏𝑟𝑒𝑎𝑑𝑎 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑟𝑏𝑜𝑙
𝑒𝑠𝑝𝑎𝑐𝑖𝑎𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜
𝑥 100
Citrico, Mango
PS = 54.54 %
Cultivo Vid
Ps = 100 %
6 m
6 m
r =5 m
3.5 m
1.75 m

Diseño agronómico
Determinación de la lamina neta
𝑑𝑛 = 𝑈𝐶 𝑥 𝑓
dn = lamina neta (mm)
UC = uso consuntivo (mm/día)
f = Frecuencia de riego (días)
Requerimiento de lixiviación
𝑅𝐿 =
𝐶𝐸 𝑎𝑟
2 max 𝐶𝐸𝑒𝑥
CEar = Conductividad eléctrica del agua de riego
Max CEex = Maxima conductividad eléctrica del extracto de
saturación del suelo para producción (dS/m)

Determinación de lamina bruta
Si RL < 0.1
𝑑𝑏 =
𝑑𝑛
𝐶𝑈/100
Si RL > 0.1
𝑑𝑏 =
𝑑𝑛
𝐶𝑈/100(1 − 𝑅𝐿)
Determinación de la velocidad de aplicación
𝑉𝑒𝑙 𝑎𝑝𝑝 =
𝑞
𝑎
q = caudal del emisor (l/h)
a = área influenciada por el emisor (m^2)
Diseño agronómico

Hidráulica de goteros
El agua se aplica a presión como laminas, y llega a los
emisores o goteros para entrar al contacto con el suelo a la
presión atmosférica.
La presión se disipa mediante diversos mecanismos
dependiendo el tipo de gotero, la longitud, forma y succión
de los conductos, los cuales determinan el comportamiento
hidráulico del emisor.

Ecuación general de descarga
El caudal que descargan los goteros está relacionado con la
carga hidráulica (h), la gran mayoría de ellos se expresa de
la siguiente forma:
q = Kd x h ^x
Donde:
q = caudal del gotero (l/h)
Kd = Coeficiente de descarga del gotero
x = Exponente de descarga del gotero

Variación de la presión (h) en %
El criterio de diseño hidráulico en una instalación de riego
por goteo limita la variación máxima de caudal a un 10%
en el lateral y por extensión en la unidad de riego, criterio
que se aplica a todo tipo de goteros.
Partimos de la ecuación general del gotero, derivando y
tomando la variación mencionada se obtiene:
𝑑𝑝 =
0.1
𝑥
𝑝
Entonces tenemos que:
𝑃𝑚𝑎𝑥 − 𝑃𝑚𝑖𝑛 ≤
0.1
𝑥
𝑝
Se sabe que la diferencia de presiones en la unidad de
riego equivale a la suma de las perdidas de carga producida
en una tubería terciaria (ht) y la producida en una lateral
(hl), entonces
𝑃𝑚𝑎𝑥 − 𝑃𝑚𝑖𝑛 = ℎ𝑡 + ℎ𝑙

Una pérdida de carga es una pérdida de presión causada
por el rozamiento del agua al circular por el interior de las
tuberías. Entonces si la inicio del sistema tenemos una
presión P y a medida que avanza el flujo de agua la presión
disminuye tendremos p en el ultimo gotero del sistema.
Tenemos lo siguiente:
𝑃 − 𝑝 = ∆𝐻𝑢
Donde
∆𝐻𝑢 = ht + hl
Entonces nos queda que para goteros no conpensados
tenemos un exponente próximo a 0.5
Obtenemos lo siguiente:
𝑑𝑝 =
0.1
0.5
𝑝 → 0.2𝑝 → 20%(𝑝)
Variación de la presión (h) en %

Demostración
Régimen laminar:
q = 0.20 ha ^1.0
Si reducimos ha en un 10%
q = 0.20 (9)^1.0  1.8 l/h
Si aumentamos un 10%
q = 0.20 (11)^1.0  2.2 l/h
Régimen turbulento:
q = 0.20 ha ^0.5
Si reducimos ha en un 10%
q = 0.20 (9)^0.5  0.6 l/h l/h
Si aumentamos un 10%
q = 0.20 (11)^0.5  0.6633 l/h
Gotero perfecto:
q = 0.20 ha ^0

Coeficiente de Variación de
fabricación (CV)
Se utiliza como medida de las variaciones de descarga en
un grupo de goteros nuevos y esta la proporciona el
fabricante.
𝑐. 𝑣. =
𝜎
𝑞
=
𝑞1
2
+𝑞2
2
+𝑞3
2
+ 𝑞𝑛
2
− 𝑛(𝑞)2
𝑛 − 1
𝑞
Donde :
c.v. = Coeficiente de variación de presión
n = numero de goteros
𝜎 = descarga promerdio de los goteros muestrados
𝑞 = descarga promerdio de los goteros muestrados

El significado físico de c.v.
Se tiene entonces que
para las siguientes
expresiones el siguiente
enunciado.
1. (1 ± 3 c.v.) 𝑞
2. (1 ± 2 c.v.) 𝑞
3. (1 – 1.27 c.v.) 𝑞
4. (1 ± c.v.) 𝑞

Ejemplo:
Se tiene un grupo de goteros con los siguientes datos:
c.v. = 0.06
𝑞 = 2.76 l/h
Determinar el significado físico del c.v.
1. (1 ± 3 c.v.) 𝑞 → [3.25 ; 2.26]
2. (1 ± 2 c.v.) 𝑞 → [3.09 ; 2.42]
3. (1 – 1.27 c.v.) 𝑞 → [2.54]
4. (1 ± c.v.) 𝑞 → [2.92 ; 2.59]

Clasificación
de los
goteros
según C.V.

Coeficiente de uniformidad
(C.U)
La uniformidad de riego es un parámetro que caracteriza a
todos los sistemas de riego, desde el diseño hidráulico
hasta el mantenimiento en el tiempo.
En la disminución de esta intervienen varios factores:
- Tipo constructivo
- Falencias en el diseño
- Obstrucciones
- Físicas
- Biológicas

𝐶. 𝑈. = 1 −
1.27𝐶𝑉
𝑁𝑃
𝑥
𝑞𝑛
𝑞𝑎
Donde:
C.U. = Coeficiente de uniformidad
C.V. = Coeficiente de variación de fabricación
NP = Numero de goteros que riega una planta

Hidráulica de tuberías
 Perdidas de carga por fricción:
Para diámetros menores a 125 mm
ℎ𝑓 = 7.89 𝑥 107
𝑥
𝑄1.75
𝐷4.75 𝑥
𝐿
100
𝑥 𝐹
Para diámetros mayores a 125 mm
ℎ𝑓 = 9.58 𝑥 107
𝑥
𝑄1.83
𝐷4.83
𝑥
𝐿
100
𝑥 𝐹
Donde:
Hf = perdidas de carga por fricción
Q = caudal de la línea
D = diámetro de la tubería
L = longitud de la tubería
F = Factor de Christiansen

Factor de Christiansen (F)
El cálculo de las pérdidas de carga en una tubería con
distribución discreta del gasto, régimen permanente y
uniforme, caudal constante por derivación y salidas
equidistantes (conducción a presión con servicio en ruta),
fue abordado y resuelto por Christiansen en el año 1942.
𝐹 =
1
𝑚 + 1
+
1
2𝑁
+
(𝑚 − 1)0.5
6𝑁2
Donde :
M = exponente de la velocidad en la formula usada para
calculo de la perdida por friccion
N = numero de salidas a lo largo de la tubería

Perdidas por conexión
(menores) Keller y Bliesner
𝐽 = (
𝑆𝑒 + 𝑓𝑒
𝑠𝑒
)
Donde:
J = perdida por conexión (m)
Se = Separación entre emisores
Fe = longitud equivalente de la perdida de carga por
conexión ( m), cuyo valor es 0.15 m.

Diseño de líneas laterales
ℎ𝑓 = 7.89 𝑥 107
𝑥
𝑄1.75
𝐷4.75 𝑥
𝐿
100
𝑥 𝐹(
𝑆𝑒 + 𝐹𝑒
𝑆𝑒
)
Donde :
hf = Perdidas de carga por fricción (m)
Q = Caudal de la línea lateral (l/s)
D = Diámetro de la cinta o manguera (mm)
L = Longitud del lateral (m)
F = Factor de Christiansen
Se = Espaciamiento de goteros (m)
Fe = Perdida de carga equivalente debido a la conexión del
gotero en la línea lateral

Diseño de líneas laterales
Para Q tenemos:
𝑄 = 𝑞𝑙 = 𝑛 𝑥
𝑞𝑎
3600
Calculo de la presión de entrada en la línea lateral
ℎ𝑙 = ℎ𝑎 +
3
4
+ ℎ𝑓 ±
1
2
∆𝐸𝑙
Donde :
hl = presión en la entrada del lateral
ha = presión media del gotero
hf = perdida de carga por fricción
∆El = altura o carga debido a la pendiente del terreno

Diseño de la tubería múltiple
Para caudal múltiple tenemos:
qm = ql x N
Donde:
qm = caudal múltiple (l/s)
ql = caudal lateral (l/s)
N = numero de laterales en el múltiple
Calculo de la presión en la entrada de la múltiple
ℎ𝑚 = ℎ𝑙 +
3
4
ℎ𝑓 ±
1
2
∆𝐸𝑙
Donde :
hm = presión de entrada en la tubería múltiple
hl = presión de entrada en el lateral
∆𝐸𝑙 = altura o carga debido a la pendiente del terreno

Laterales alimentados por un
extremo
Ecuación general de perdidas de carga por fricción
ℎ𝑓 = 𝐽′
𝑥
𝐿
100
𝑥 𝐹
𝐽′
= 7.89 𝑥 107
𝑥
𝑄1.75
𝐷4.75
𝑥 (
𝑆𝑒 + 𝐹𝑒
𝑆𝑒
)
Donde :
J’ = perdida de carga por fricción (m/100 m longitud de
cinta)

Proyecto: La esmeralda
Información de partida
Zona: Los molinos
Cultivo : Palto
Caudal de la fuente: 150 l/s  41.6 m3/h
Espaciamiento
Líneas : 6 m
Plantas: 6 m
Ps = 54.54 %
Caudal delo gotero: 2 lph @ 0.5 m – PC
Numero de líneas de riego: 3
Etc max = 7mm/día
Horas de riego al día: 16 hr
Area del proyecto: 20 ha

AREA MAXIMA A REGAR
A = 10 ha
Qd = 150 l/s  41.6 m3/h
Ea = 90%
db = 7 mm/0.9 = 7.77 mm  77.7 m3/h
¿Qué área puedo regar?
7𝑚𝑚
𝑑𝑖𝑎
𝑥
10−3
𝑚
𝑚𝑚
𝑥
104
𝑚2
ℎ𝑎
𝑥
103
𝑙
𝑚3
𝑥
1𝑑𝑖𝑎
86400 𝑠
𝑥90%
0.7291 l/s.ha
A = 150 l/s / 0.7291 l/s.ha
A = 205.73 ha

DEMANDA
REQUERIDA
Demanda diaria = Area (ha)
x lamina (mm/día) x
10(m3/ha)
Demanda diaria = 20 ha x 7
mm/día x 10 m3/ha
Demanda diaria = 1400
m3/día

Volumen del
reservorio
Determinación del volumen
de agua requerido para la
operación del sistema
Demanda diaria = Area x
lamina x 10 (factor)
Demanda diaria = 700 m3/día
Volumen del reservorio =
demanda diaria x días de
reserva
Vol reservorio = 1400 m3/día
x 3 días
Volumen del reservorio =
4200 m3

Balance hídrico
Caudal de diseño de aduccion = volumen / horas
disponibles
Caudal de diseño de aducción = (4200 m3/día )/10 hr/día
Caudal de diseño de aducción = (420 m3/hr) / 3.6 (factor)
Qd aducción = 116.6 l/s
Entonces tenemos que
Qd > Qd aducción (Ok)
150 l/s > 116.6 l/s

Precipitación del sistema
Es la cantidad de lámina de agua que suministra el sistema
de riego por unidad de tiempo
Se calcula en función al caudal del emisor, el
distanciamiento entre emisores, el distanciamiento entre
hileras
𝑝𝑝 =
𝑞𝑒(
𝑙
ℎ
)
𝐷𝑒 𝑥 𝐷ℎ
𝑥 # 𝑙𝑖𝑛𝑒𝑎𝑠 𝑑𝑒 𝑟𝑖𝑒𝑔𝑜
𝑝𝑝 =
2 𝑙/ℎ
0.5𝑚 𝑥 6𝑚
𝑥 3
pp = 2 mm/hr

Capacidad de riego
Es la cantidad de lamina de agua que suministra el sistema
de riego por unidad de tiempo y superficie
Capacidad de riego = pp mm/hr x 10 m3/ha.mm
Capacidad de riego = 2 mm/hr x 10 m3/ha.mm
Capacidad de riego = 20 m3/ha.hora

Tiempo de riego
Es el tiempo en que demora el sistema en reponer la
lamina de riego solicitada
TR = lamina de riego(mm)/ pp (mm/hora)
TR = 7 mm/ 2 mm/hr
TR = 3.5 hr

Numero de turnos
Va a depender de las horas de riego disponible al día
Numero de turnos = Horas disponibles/tiempo de riego
Numero de turnos = 16 hr/3.5hr
Numero de turnos = 4.57 turnos  4 turnos
Entonces tenemos que
4 turnos a 3.5 horas  14 horas de operación

Caudal por turno
Calculo del caudal en función al área
Q por turno = Capacidad de riego x área por turno
Q por turno = 20 m3/ha.hr x 5 ha
Q turno = 100 m3/hr  27.77 l/s
Numero de turnos = 4
Area de proyecto = 20 ha
Area de turno = 5 ha/ turno

Potencia de bomba
Potencia (hp) = caudal por turno (l/s) x presión
75 x Eficiencia (%)

Lotización
Lotización: Caminos
internos = 10 m
Caminos
secundarios = 6m
Submatriz = centro
de lote Válvulas =
centro de lote
Matriz = camino
principal # de líneas
= 3 # de direcciones
= 2

Planificación
Turnos Cultivo
Area Neta
(ha)
Distancia
entre
hileras (m)
Distancia
entre
plantas (m)
# De lineas
de riego
Caudal
del
emisor
(lph)
Distancia
entre
emisores
(m)
pp
(mm/h)
Caudal
(m3/h)
Caudal (lps)
Lamina
requerida
(mm/día)
Tiempo (h)
1 PALTO 2.50 6.00 6.00 3 2.00 0.50 2.00 50.0 13.9 7.00 3.50
2 PALTO 2.50 6.00 6.00 3 2.00 0.50 2.00 50.0 13.9 7.00 3.50
3 PALTO 2.50 6.00 6.00 3 2.00 0.50 2.00 50.0 13.9 7.00 3.50
4 PALTO 2.50 6.00 6.00 3 2.00 0.50 2.00 50.0 13.9 7.00 3.50
Tot=10.00 2.00 max=13.9 prom=7.00 Tot=14.00

Calculo de caudales por área
a) Numero de laterales:
Espaciamiento entre hileras= 6
Longitud del lote V1 = 112
Longitud del lote V2 = 108.5
Número de líneas de riego= 3
Número de direcciones = 2
Numero de laterales = longitud del lote (m) x numero de x numero de
Espaciamiento entre hileras líneas de riego lineas
Número de laterales V1 = 112 = 19 x 2 x 3 = 114 6
Número de laterales V2 = 108.5 =18 x 2 x 3= 108

b) Caudal por metro lineal
Número de laterales V1= 114
Número de laterales V2= 108
Longitud de línea =114
Caudal de gotero =2
Espaciamiento entre goteros=0.5
Caudal por longitud de línea = 113m x 2 l x h .
0.5m h 3600s
Caudal por longitud de línea = 0.126 l/s

c) Caudal de válvula por longitud de lateral
# de laterales V1= 114
# de laterales V2= 108
Caudal por válvula =Caudal por longitud de línea (l/s) x Número de laterales
Caudal por válvula (V1) =0.126 l/s x 114= 14.31 l/s x 3.6 =51.53 m3/h
Caudal por válvula (V2) =0.126 l/s x 108=13.56 l/s x3.6= 48.82 m3/h

d) Caudal de válvulas
Caudal por válvula =pp (mm/hora)x Área (ha)x10m3/ha
mm
# Lateral V1 =114
# Lateral V2 =108
Área V1 =2.53ha
Área V2 =2.45ha
Caudal por válvula( V1)= 2 mm x 2.53 ha x 10 m3/ha
Caudal por válvula( V1)= 50.6 m3/hr
Caudal por válvula( V2)=2 mm/hr x 2.4 5ha x 10 m3/ha
mm
Caudal por válvula( V2)= 49.00 m3/hr

Dimensionamiento de
portarregante y válvulas
a) Diámetro de portarregantes
TRAMO
CAUDAL POR
LATERAL
CAUDAL CAUDAL ø NOMINAL ø INTERNO VELOCIDAD LONGITUD HF TUBERÍAS HF ACCESORIOS Z INICIAL Z FINAL DESNIVEL HF SUB TOTAL HF
M3/HR LPS MM MM M/S METROS M.C.A. 0.05 M %
5.42 5.42 1.51 48.00 44.40 0.97 O.K. 12 0.33 0.02 154.5 155 0 0.35 2.9%
5.42 10.85 3.01 63-5 58.40 1.12 O.K. 12 0.32 0.02 154.5 155 0.5 0.83 2.8%
8.14 18.98 5.27 75-5 71.20 1.32 O.K. 18 0.51 0.03 155 155 0 0.54 3.0%
8.14 27.12 7.53 90-5 85.60 1.31 O.K. 18 0.40 0.02 155 155 0 0.42 2.4%
V1
5.42 5.42 1.51 48.00 44.40 0.97 O.K. 12 0.33 0.02 155.5 156 0 0.35 2.9%
5.42 10.85 3.01 63-5 58.40 1.12 O.K. 12 0.32 0.02 155.5 156 0 0.33 2.8%
8.14 18.98 5.27 75-5 71.20 1.32 O.K. 18 0.51 0.03 155.5 156 0 0.54 3.0%
5.42 24.41 6.78 90-5 85.60 1.18 O.K. 12 0.22 0.01 155.5 155 -0.5 -0.27 1.9%
51.53 114 2.96 0.15 0 3.10 2.7%
TRAMO
CAUDAL POR
LATERAL
CAUDAL CAUDAL ø NOMINAL ø INTERNO
VELOCIDA
D
LONGITUD HF TUBERÍAS HF ACCESORIOS Z INICIAL Z FINAL DESNIVEL HF SUB TOTAL HF
M3/HR LPS MM MM M/S METROS M.C.A. 0.1 0 M %
5.42 5.42 1.51 48.00 44.40 0.97 O.K. 21 0.59 0.06 155.5 156 0 0.64 3.1%
5.42 10.85 3.01 63-5 58.40 1.12 O.K. 21 0.56 0.06 155.5 156 0 0.61 2.9%
8.14 18.98 5.27 75-5 71.20 1.32 O.K. 31.5 0.90 0.09 155.5 156 0.5 1.49 3.1%
5.42 24.41 6.78 90-5 85.60 1.18 O.K. 21 0.39 0.04 156 156 0 0.43 2.0%
V2
5.42 5.42 1.51 48.00 44.40 0.97 O.K. 21 0.59 0.06 157 157 0 0.64 3.1%
5.42 10.85 3.01 63-5 58.40 1.12 O.K. 21 0.56 0.06 157 157 -0.5 0.11 2.9%
8.14 18.98 5.27 75-5 71.20 1.32 O.K. 31.5 0.90 0.09 156.5 157 0 0.99 3.1%
5.42 24.41 6.78 90-5 85.60 1.18 O.K. 21 0.39 0.04 156.5 157 0 0.43 2.0%
48.82 94.5 2.43 0.24 0.5 3.17 2.8%

Dimensionamiento de

b) Caudales por válvula
Dimensionamiento de
Válvula Caudal Unidad Modelo
V1 = 51.53 m3/hora Valvula 3S
Modelo de válvula Caudales (m3/h) Perdida(m)
2N 10 - 23 2
3N 24 - 41 2
3S 42 - 102 2

a) Turno 1
Dimensionamiento de
TRAMO CAUDAL CAUDAL CAUDAL ø NOMINAL ø INTERNO
VELOCIDA
D LONGITUD HF TUBERÍAS HF ACCESORIOS Z INICIAL Z FINAL DESNIVEL HF SUB TOTAL HF
x VALVULA M3/HR LPS MM MM M/S METROS M.C.A. 0.1 0 M %
P1-P2 51.53 51.53 14.31 140-5 133.00 1.03 O.K. 110.58 0.95 0.10 155 157 -1.5 -0.45 0.9%
P2-P3 48.82 100.34 27.87 140-5 135.00 1.95 O.K. 61.92 1.71 0.17 156.5 157 -0.5 1.38 3.0%
P3-P6 100.34 27.87 160-5 152.00 1.54 O.K. 118 1.82 0.18 157 157 0.5 2.51 1.7%
P6-P13 100.34 27.87 200-5 190.20 0.98 O.K. 283.08 1.47 0.15 156.5 160 -3 -1.38 0.6%
100.34 573.58 5.95 0.60 -4.5 2.05 1.1%
RESUMEN M.C.A.
SUCCION 2
FILTRADO 10.0
HT MATRIZ 6.0
HT ACC MATRIZ 0.60
DIF TOPOGRAFICA -4.5
HT ACC SUBMATRIZ 3.10
ARCO VÁLVULA 2.0
HT ACC LINEA 3
GOTERO 10
5% SEGURIDAD 0.96
HF TOTAL 33.1
PRESION S. CAMPO 23.1
CAUDAL 27.87
HP Bomba 16.41

b) Turno 2
Dimensionamiento de
TRAMO CAUDAL CAUDAL CAUDAL ø NOMINALø INTERNO VELOCIDAD LONGITUD HF TUBERÍAS HF ACCESORIOS Z INICIAL Z FINAL DESNIVEL HF SUB TOTAL HF
X VALVULA M3/HR LPS MMMM M/S METROS M.C.A. 0.1 M %
P7-P8 51.53 51.53 14.31 140-5 133.00 1.03 O.K. 110.58 0.95 0.10 154 156 -1.5 -0.45 0.9%
P8-P9 48.82 100.34 27.87 140-5 135.00 1.95 O.K. 61.92 1.71 0.17 155.5 156 -0.5 1.38 3.0%
P3-P6 100.34 27.87 160-5 152.00 1.54 O.K. 122 1.89 0.19 157 157 0.5 2.58 1.7%
P6-P13 100.34 27.87 200-5 190.20 0.98 O.K. 283.08 1.47 0.15 156.5 160 -3 -1.38 0.6%
577.58 6.01 0.60 -4.5 2.12 1.1%
RESUMEN M.C.A.
SUCCION 2
FILTRADO 10.0
HT MATRIZ 6.0
HT ACC MATRIZ 0.60
DIF TOPOGRAFICA -4.5
HT ACC
SUBMATRIZ 3.10
ARCO VÁLVULA 2.0
HT ACC LINEA 3
GOTERO 10
5% SEGURIDAD 0.97
HF TOTAL 33.2
PRESION S.
CAMPO 23.2
CAUDAL 27.87
HP Bomba 16.44

c) Turno 3
Dimensionamiento de
X VALVULA M3/HR LPS MMMM M/S METROS M.C.A. 0.1 0M %
P4-P5 51.53 51.53 14.31 140-5 133.00 1.03 O.K. 110.58 0.95 0.10 158.5 158 1 2.05 0.9%
P5-P3 48.82 100.34 27.87 160-5 152.00 1.54 O.K. 63.5 0.98 0.10 157.5 157 0.5 1.58 1.7%
P3-P6 100.34 27.87 160-5 152.00 1.54 O.K. 118 1.82 0.18 157 157 0.5 2.51 1.7%
P6-P13 100.34 27.87 200-5 190.20 0.98 O.K. 283.08 1.47 0.15 156.5 160 -3 -1.38 0.6%
575.16 5.23 0.52 -1 4.75 1.0%
RESUMEN M.C.A.
SUCCION 2
FILTRADO 10.0
HT MATRIZ 5.2
HT ACC MATRIZ 0.52
DIF TOPOGRAFICA -1
HT ACC
SUBMATRIZ 3.10
ARCO VÁLVULA 2.0
HT ACC LINEA 3
GOTERO 10
5% SEGURIDAD 1.05
HF TOTAL 35.9
PRESION S.
CAMPO 25.9
CAUDAL 27.87
HP Bomba 17.79

d) Turno 4
Dimensionamiento de
X VALVULA M3/HR LPS MMMM M/S METROS M.C.A. 0.1 0M %
P10-P11 51.53 51.53 14.31 140-5 133.00 1.03 O.K. 110.58 0.95 0.10 157.5 157 1 2.05 0.9%
P11-P9 48.82 100.34 27.87 160-5 152.00 1.54 O.K. 63.5 0.98 0.10 156.5 156 1 2.08 1.7%
P9-P6 100.34 27.87 160-5 152.00 1.54 O.K. 122 1.89 0.19 155.5 157 -1 1.08 1.7%
P6-P13 100.34 27.87 200-5 190.20 0.98 O.K. 283.08 1.47 0.15 156.5 160 -3 -1.38 0.6%
579.16 5.29 0.53 -2 3.82 1.0%
RESUMEN M.C.A.
SUCCION 3
FILTRADO 10.0
HT MATRIZ 5.3
HT ACC MATRIZ 0.53
DIF TOPOGRAFICA -2
HT ACC
SUBMATRIZ 3.10
ARCO VÁLVULA 2.0
HT ACC LINEA 2
GOTERO 10
5% SEGURIDAD 1.02
HF TOTAL 34.9
PRESION S.
CAMPO 24.9
CAUDAL 27.87
HP Bomba 17.31

Selección de filtrado
Modelo de filtros = Q mayor del turno + q retrolavado
Q nominal del filtro

Selección de bomba
PUNTOS DE OPERACIÓN EQUIPO PALTO
Turnos
Caudal
(lps)
ADT
1 27.87 33.12
2 27.87 33.19
HP
Bomba 17.79
3 27.87 35.90
4 27.87 34.94
Potencia (HP) = 27.87x35.90 75x0.75
Potencia (HP) = 17.79 HP

a) Curva de la bomba
Selección de bomba
CAUDAL : 28 l/s
ADT : 34.5 m
EFICIENCIA : 74%
POTENCIA : 20 HP
VELOCIDAD : 1750 RPM
DIAM. IMPULSOR: 260 mm
NPSHr : 2 m
NPSHd : 5.5 m
NPSHdisponible > NPSHrequerido
NPSHd : 10 – 2 – 1 – 1 - 0.5 = 5.5 m
NPSHd:Pa +/- Succión – H val pie – H acc
– H seg

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