DISEÑO DE SISTEMAS DE RIEGO(Goteo, Microaspersión y aspersión)

1. PROYECTO FINAL
DISEÑO DE SISTEMAS DE RIEGO
Presentado por:
PRESENTADO POR:
VALENTINA TRUJILLO VALENCIA
CRISTHIAN ALEXANDER VEGA LEIVA
OSCAR JULIAN VALDES FALLA
Universidad Surcolombiana

2. INTRODUCCIÓN
Los sistemas de riego son las estructuras, que indican la necesidad de
agua que se debe aplicar a una determinada área para que esta pueda
ser cultivada con la aplicación necesaria, con el propósito de abastecer a
las plantas. Entre estos sistemas se puede encontrar: por goteo, por
microaspersión y aspersión. Estos tres sistemas fueron los
seleccionados para el desarrollo del proyecto.

3. OBJETIVOS
Diseñar cada sistema de riego (goteo,
microaspersión, aspersión) teniendo en
cuenta las necesidades para cada cultivo.
Realizar la propuesta del
presupuesto de cada sistema de
riego con su análisis de precios
unitarios actualizados.
Representar gráficamente mediante
planos el diseño y distribución del
sistema de riego en el lote
establecido.
01
02
03

4. METODOLOGIA

5. METODOLOGIA

6. METODOLOGIA

7. METODOLOGIA

8. • Superficie (Ha) 7
• Textura Media
• Disponibilidad de agua en la fuente de abastecimiento (Q) (l/s) 5.6
• Pendiente N-S 1
• Pendiente E-W 5
• Caudal Promedio Emisor (l/h) 4
• Carga del emisor (m) 10
• Separación entre laterales (m) 1
• Separación entre plantas (m) 1.2
• Profundidad radicular (m) 0.35
• Dosis de riego (DP) (mm/día-m2) 4.4
• Intervalo de riego (día) 1-3
• Coeficiente de variación (CV) (%) 3.5
• Coeficiente de uniformidad (%) 92
• Ecuación del emisor 𝒒 = 𝟏. 𝟑𝟎𝟐𝑯𝟎.𝟒𝟖𝟖
• Pérdidas por conexión (fe) 0.18
• Tiempo máximo disponible para riego en la zona (h) 16
• Eficiencia de la bomba (%) 65
• Eficiencia del motor (%) 95

9. Volumen
aplicado
(litros)
Profundidad
de mojado (pr)
cm
Radio de
mojado (r) cm
2 28 28
5 41 37
8 77 63
12 100 95
• Datos de Campo (Goteros)

10. Área que moja el emisor (profundidad de raíz de 35cm, con un radio de
mojado de 37cm)
𝐴𝑚𝑒 = 𝜋𝑟2 = 𝜋(0.37)2= 0.43𝑚2
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
𝑆𝑒 ; 𝑆𝑤 = 1 𝑦 1.2 𝑚
CULTIVO Hortalizas
(Lechuga)
Dosis por 𝑚2
=
4.4mm
dia
m2
Área que moja el emisor (profundidad de raíz de 35cm, con
un radio de mojado de 37cm)
𝐴𝑚𝑒 = 𝜋𝑟2
= 𝜋(0.37)2
= 0.43𝑚2
Numero de emisores
𝑛° 𝑒𝑚 =
𝐴𝑚𝑝
𝐴𝑚𝑒
=
0.54
0.43
= 1 𝑒𝑚𝑖𝑠𝑜𝑟𝑒
Tiempo de aplicación con un intervalo de 1 día
𝑡𝑎 =
𝐷𝑝
𝑒 ∗ 𝑞
=
4.4
1 ∗ 4
= 1ℎ
Área que desea humedecer en la plantación
𝐴𝑚𝑝 = %𝑚𝑝 ∗ 𝑠𝑒 ∗ 𝑠𝑤 = 0.45 ∗ 1 ∗ 1.2 = 0.54 𝑚2

11. Caudal mínimo del emisor
𝑞𝑚𝑖𝑛𝑑 =
𝐶𝑢 ∗ 𝑞𝑚𝑒𝑑𝑑
100 ∗ (1 −
1.27 ∗ 𝑐𝑣𝑓
𝑒𝑝
=
92 ∗ 4
100 ∗ (1 −
1.27 ∗ 0.035
1
= 3.85
𝑙
ℎ
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
Caudal mínimo del emisor
𝑞𝑚𝑖𝑛𝑑 =
𝐶𝑢 ∗ 𝑞𝑚𝑒𝑑𝑑
100 ∗ (1 −
1.27 ∗ 𝑐𝑣𝑓
𝑒𝑝
=
92 ∗ 4
100 ∗ (1 −
1.27 ∗ 0.035
1
= 3.85
𝑙
ℎ
Presión mínima del emisor
ℎ𝑚𝑖𝑛 = (
𝑞𝑚𝑖𝑛
𝐾
)
1
𝑋= (
3.85
1.302
)
1
0.488= 9.23𝑚
perdidas permisibles en la subunidad de riego
△ 𝐻𝑠 = 𝑀 ∗ ℎ𝑚𝑒𝑑 − ℎ𝑚𝑖𝑛 = 2.5 ∗ 10 − 9.23 = 1.92𝑚
△ 𝐻𝑙 = 0.45 ∗△ 𝐻𝑠 = 0.45 ∗ 1.92 = 0.87𝑚
△ 𝐻𝑡 = 0.55 ∗△ 𝐻𝑠 = 0.55 ∗ 1.92 = 1.05𝑚
Numero de emisores por lateral
𝑛 =
𝑙
𝑠𝑒
=
47
1
= 47 𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎𝑠
Caudal de entrada en el lateral
𝑞𝑖 = 𝑛° 𝑔𝑜𝑡𝑒𝑟𝑜𝑠 ∗ 𝑞
𝑙
ℎ
= 4 ∗ 47 = 188
𝑙
ℎ
= 0.0522
𝑙
𝑠

12. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
Perdidas en el lateral (diámetro propuesto de 13.6 mm)
𝐽 = 7.89 ∗ 107
∗
𝑄1.75
𝐷4.75
= 1.86
𝑚
100𝑚
𝐽′
= 𝐽 ∗
𝑠𝑒 + 𝑓𝑒
𝑠𝑒
= 1.86 ∗
1 + 0.18
1
= 2.19
𝑚
100𝑚
Factor de Christiansen para 47 salidas y β=1.75 F =0.374
Perdidas de carga en el lateral
ℎ𝑓𝑙 = 𝐽′ ∗ 𝐿 ∗ 𝐹 = 2.19
𝑚
100𝑚
∗
47𝑚
100𝑚
∗ 0.374 = 0.385𝑚
perdidas a la entrada del lateral
ℎ𝑙 = ℎ𝑚𝑒𝑑 +
3
4
ℎ𝑓𝑙 +
1
2
∗
𝑠 ∗ 𝑙
100
= 10 +
3
4
0.385 +
1
2
∗
1 ∗ 47
100
= 10.52𝑚
presión mínima en el lateral (S > 0)
ℎ𝑛 = ℎ𝑙 − (ℎ𝑓𝑙 +
𝑠 ∗ 𝑙
100
) = 10.52 − (0.385 +
1 ∗ 47
100
= 9.66𝑚
diferencia de presión
△ 𝐻 = ℎ𝑙 − ℎ𝑛 = 10.52 − 9.66 = 0.86𝑚
se acepta la tubería de 13.6mm para el lateral

13. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
DISEÑO TUBERIA TERCIARIA
Numero de emisores por lateral : 𝑛 =
𝑙
𝑠𝑙
=
20
1.2
= 17 𝑙𝑎𝑡𝑒𝑟𝑎𝑙𝑒𝑠
Caudal de entrada tubería terciaria
𝑞𝑖 = 𝑛° 𝑙𝑎𝑡𝑒𝑟𝑎𝑙𝑒𝑠 ∗ 𝑞
𝑙
ℎ
= 17 ∗ 188
𝑙
ℎ
= 3196
𝑙
ℎ
= 0.88
𝑙
𝑠
Perdidas en la tubería terciaria (diámetro propuesto de 57.4 mm)
𝐽 = 7.89 ∗ 107
∗
𝑄1.75
𝐷4.75
= 7.89 ∗ 107
∗
0.881.75
57.44.75
= 0.278
𝑚
100𝑚
𝐽′
= 𝐽 ∗
𝑠𝑙 + 𝑓𝑒
𝑠𝑙
= 0.278 ∗
1.2 + 0.18
1.2
= 0.32
𝑚
100𝑚
Factor de Christiansen para 17 salidas y β=1.75 F = 0.393
Perdidas de carga en la terciaria
ℎ𝑓𝑡 = 𝐽′
∗ 𝐿 ∗ 𝐹 = 0.32
𝑚
100𝑚
∗
20𝑚
100𝑚
∗ 0.393 = 0.025𝑚
perdidas a la entrada de la terciaria
ℎ𝑡 = ℎ𝑙 +
3
4
ℎ𝑓𝑡 +
1
2
∗
𝑠 ∗ 𝑙
100
= 10.52 +
3
4
0.025 +
1
2
∗
5 ∗ 20
100
= 11.04𝑚

14. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
presión mínima en la terciaria
ℎ𝑛 = ℎ𝑡 − (ℎ𝑓𝑡 +
𝑠 ∗ 𝑙
100
) = 11.04 − (0.025 +
5 ∗ 20
100
) = 10.01𝑚
diferencia de presión
△ 𝐻 = ℎ𝑡 − ℎ𝑛 = 11.04 − 10.01 = 1.03𝑚
Se acepta el diámetro propuesto de 57.4mm para la tubería
terciaria
UNIDADES OPERACIONALES
𝑈𝑃 =
𝑇𝑑(ℎ)
𝑡𝑎(ℎ)
=
16ℎ
1ℎ
= 16 𝑢𝑛𝑖𝑑𝑎𝑑𝑒𝑠
4 subunidades operacionales al
mismo tiempo empleando 3.52 l/s,
en total hay 16 unidades
operacionales
Área que se puede regar con el
caudal disponible
𝐴 =
𝑈𝑃 ∗ 𝑠𝑒 ∗ 𝑠𝑤 ∗ (𝑄 ∗ 3.6)
10 ∗ 𝑛 ∗ 𝑞𝑚𝑒𝑑
=
16 ∗ 1 ∗ 1.2 ∗ (3.52 ∗ 3.6)
10 ∗ 1 ∗ 4
= 6.08 𝐻𝑎

15. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
DISEÑO TUBERIA SECUNDARIA
𝑑 =
4 ∗ 𝑞
𝜋 ∗ 𝑉
=
4 ∗ 0.00352
𝜋 ∗ 1.75
= 0.050𝑚 = 50𝑚𝑚
Caudal
(l/s)
Longitud
(m)
Diámetro
(mm)
J
(m/100m)
Longitud
equivalente
por
accesorios (m)
Perdidas
tubería
secundaria
(m)
Criterio
(1m/43,35m)
3.52 141 56.6 3.37 9.21 4.75 1m/31.63m
3.52 141 69.5 1.27 10.43 1.79 1m/84.6m
3.52 141 85.4 0.48 11.51 0.68 1m/224.28m
Se acepta la tubería de 56.6 mm para la tubería secundaria

16. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
DISEÑO TUBERIA PRINCIPAL
𝑑 =
4 ∗ 𝑞
𝜋 ∗ 𝑉
=
4 ∗ 0.00352
𝜋 ∗ 1.75
= 0.050𝑚 = 50𝑚𝑚
Caudal
(l/s)
Longitud
(m)
Diámetro
(mm)
J
(m/100m
)
Longitud
equivalente
por
accesorios
(m)
Perdidas
tubería
principal
(m)
Criterio
(1m/43,35m
)
3.52 78 56.6 3.37 9.21 2.63 1m/33.16m
3.52 78 69.5 1.27 10.43 1 1m/88.43m
3.52 78 85.4 0.48 11.51 0.38 1m/235.55m

17. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
DISEÑO DEL CABEZAL
Perdidas localizadas
Filtro de arenas
Q = 3.52 l/s = 0.00352m3
/𝑠 = 12.672 m3
/ℎ
Filtro F-630, Pierde 0.9 m
Filtro de mallas
𝐴𝑒 = 0.34 ∗ 𝐴
𝐴𝑒 =
𝑞
𝑣𝑝
=
0.00352 m3
/𝑠
0.6𝑚/𝑠
= 0.00587 m2
𝐴 =
𝐴𝑒
0.34
=
0.00587 m2
0.34
= 0.0172 m2
DISEÑO DE LA BOMBA
𝐷𝑇𝐻 = 𝐻𝑏
= 𝐻𝑡 + 𝐻𝑓𝑠 + 𝐻𝑓𝑝 + 𝐻𝑙𝑜𝑐 +
𝑠 ∗ 𝑙
100
=
𝐷𝑇𝐻 = 𝐻𝑏
= 11.04 + 4.75 + 2.63 + 10.13 +
1 ∗ 78
100
−
5 ∗ 141
100
= 22.28𝑚
𝐻𝑏 = 1.15 ∗ 22.28 = 25.62𝑚
POTENCIA DE LA BOMBA
𝐻𝑃𝑏 =
𝑄 ∗ 𝐻𝑏
76 ∗ 𝐸𝑏
=
3.52 𝑙/𝑠 ∗ 25.62𝑚
76 ∗ 0.65
= 1.83 𝐻𝑝

18. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
POTENCIA DEL MOTOR
𝐻𝑃𝑚 =
𝑄 ∗ 𝐻𝑏
76 ∗ 𝐸𝑏 ∗ 𝐸𝑚
=
3.52 𝑙/𝑠 ∗ 25.62𝑚
76 ∗ 0.65 ∗ 0.95
= 𝟏. 𝟗𝟐 𝑯𝒑
ELECCION DE LA
BOMBA
Q = 12.672 m3
/ℎ

19. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
BOMBA 32/160B,
F32/160C

20. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
PRESUPUESTO
COSTOS TUBERIA LATERAL

21. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
PRESUPUESTO
COSTOS TUBERIA TERCIARIA

22. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
PRESUPUESTO
COSTOS TUBERIA SECUNDARIA

23. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
PRESUPUESTO
COSTOS TUBERIA PRINCIPAL

24. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
PRESUPUESTO
COSTO CABEZAL DE BOMBEO

25. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
PRESUPUESTO
PRESUPUESTO TOTAL DEL SISTEMA DE GOTEO

26. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ

27. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
• Determinamos la evapotranspiración del cultivo (Etc):
Tabla. Valores del coeficiente único (promedio temporal) del cultivo, Kc y alturas medias máximas de las plantas
para cultivos no estresados y bien manejados en climas sub-húmedos (HRmin ≈ 45%, u2 ≈ 2 m s-1) para usar en la
formula de la FAO Penman-Monteith ETo. Tomado de: https://www.fao.org/3/x0490s/x0490s02.pdf

28. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
Tabla. Radiación solar
extraterrestre en mm/dia (Allen et
al., 1998).
Se halla la evapotranspiracion de
referencia (Eto) para el 16 de enero
del 2022 utilizando los datos de la
Tabla 1, las temperaturas se
obtuvieron del portal NASA
POWER y la radiacion
extraterrestre se obtuvo de la tabla
de radiacion solar extraterrestre de
Allen et al., 1998.

29. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
|Temperatura
máxima (°C)
Temperatura
mínima (°C)
Temperatura
media (°C)
Radiación
extraterrestre
23,1 14,1 18,6 14,4
Tabla. Datos diarios de la zona de estudio.
𝐸𝑡𝑜 = 0,0023 ∗ 18,6 + 17,18 ∗ 14,4 ∗ 23,1 − 14,1 0,5
= 3,55
𝑚𝑚
𝑑𝑖𝑎
Se obtiene la evapotranspiración de cultivo (Etc)
𝐸𝑡𝑐 = 0,95 ∗ 3,55
𝑚𝑚
𝑑𝑖𝑎
= 3,38
𝑚𝑚
𝑑𝑖𝑎
1. Dosis de Riego:
𝐷𝑝 =
𝜋 ∗ 2,8𝑚 2
4
∗
3,38
0.94
= 22,14 𝑚𝑚
𝑑𝑖𝑎
Área de mojado del árbol:
𝐴𝑚𝑎 = 0,40 ∗ 3𝑚 ∗ 3𝑚
= 3,6 𝑚2
Área de mojado del emisor:
𝐴𝑚𝑒 =
𝜋 ∗ 2,8𝑚 2
4
= 6,16𝑚2
Emisores para emplear por planta:
𝑒𝑚𝑒 =
3,6𝑚2
6,16𝑚2
= 0,58 = 1 𝑒𝑚𝑖𝑠𝑜𝑟
Porcentaje de area humedecida:
𝑃 =
6,16 𝑚2
3 ∗ 3 𝑚
∗ 100 = 68,44%
> 40% 𝑆𝑖 𝑐𝑢𝑚𝑝𝑙𝑒 𝑐𝑟𝑖𝑡𝑒𝑟𝑖𝑜

30. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
Intervalo de riego:
𝐼𝑅 =
1 ∗ 19,8
22,14
= 0,89 = 1 𝑑𝑖𝑎
Verificación del volumen de aplicación:
𝑉𝑎 =
1 ∗ 22,14
𝐿
𝑑𝑖𝑎
1
= 22,14
𝐿
𝑚𝑖𝑐𝑟𝑜
Tiempo de aplicación:
𝑇𝑎 =
22,14
𝐿
𝑚𝑖𝑐𝑟𝑜
1 ∗ 19,8
𝐿
ℎ
= 1,12 ℎ
Unidades Operacionales:
𝑈𝑡 =
16 ℎ
1,12 ℎ
= 14,29
Tomo 14 Unidades Operacionales.
Tiempo de aplicación recalculado:
𝑇𝑎′ =
16ℎ
14
= 1,14 ℎ
Caudal promedio ajustado:
𝑞′𝑝𝑟𝑜𝑚 =
22,14
𝑚𝑚
𝑑𝑖𝑎
1∗ 1,14 ℎ
= 19,42
𝐿
ℎ

31. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
Criterio:
|q´ prom – q prom | <= 0,1 q prom
| 19,42 L/h – 19,8 L/h | <= 0,1 (19,8 L/h)
0,4 <= 1,98 L/h
*Cumple criterio
Área que se puede regar con el caudal disponible:
𝐴 =
14 ∗ 3𝑚 ∗ 3𝑚 ∗ 5,6
𝐿
𝑠
∗ 3,6
10 ∗ 1 ∗ (19,8
𝐿
ℎ
)
= 12,83 𝑚2
Perdidas de carga permisible en la subunidad
de riego:
Caudal mínimo:
𝑞𝑚𝑖𝑛 =
94% ∗ 19,8
𝐿
ℎ
100 ∗ [ 1 −
1.27 ∗ 2,5
𝑟𝑎𝑖𝑧 1
]
= 19,22
𝐿
ℎ
Presión mínima requerida por emisor:
ℎ𝑚𝑖𝑛 = [
19,22
𝐿
ℎ
4,6067
]
1
0,5485 = 13,52 𝑚
Perdidas permisibles que se pueden generar
en una subunidad de riego:
𝛥𝐻𝑠 = 2,5 15,3 𝑚 – 13,52 𝑚
= 4,45 𝑚

32. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
Perdidas por Criterio:
Considero una carga permisible del 60% para
laterales y 40% para tubería terciaria.
𝛥𝐻𝑙 = 4,45 ∗ 0,6 = 2,67 𝑚
𝛥𝐻𝑡 = 4,45 ∗ 0,4 = 1,78 𝑚
DISEÑO Y/O DISTRIBUCION
DISEÑO LATERAL:
Se propone un diámetro de 17,6 mm.
Numero de emisores:
𝑛 =
45 𝑚
3 𝑚
= 15
*Se toman 15 emisores
Caudal del lateral: 𝑞𝑙 = 15 ∗ 19,8 𝐿/ℎ =
297 𝐿
ℎ ≈ 0,0825 𝐿/𝑠
Cálculo de perdidas (J) en el lateral:
𝐽 = 7,89 ∗ 107
∗
(0,0825
𝐿
𝑠
)1,75
(17,6 𝑚𝑚)4,75 = 1,22
𝑚
100𝑚
Perdidas menores (J´) o perdidas en tuberías con
salidas múltiples
𝐽′
= 1,22
𝑚
100𝑚
∗
3𝑚+0,18𝑚
3𝑚
= 1,29
𝑚
100𝑚
N 15
β 1,85
F 0,384
Factor Christiansen para n por tabla

33. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
Perdidas de carga:
ℎ𝑓𝑙 = 1,29
𝑚
100𝑚
∗ 45𝑚 ∗ 0,384 = 0,22 𝑚
Presión a la entrada del lateral
ℎ𝑙 = 15,3 𝑚 +
3
4
∗ 0,22𝑚 +
1
2
∗
5 ∗ 45𝑚
100
= 16,59 𝑚
Presión mínima en el lateral
ℎ𝑛 = 16,59 𝑚 − 0,22 𝑚 +
5 ∗ 45𝑚
100
= 14,12𝑚
Diferencia de presión
𝛥ℎ = 16,59𝑚 – 14,12𝑚 = 2,47 𝑚 < 2,66 𝑚
*Cumple criterio y se acepta el diámetro
propuesto.
DISEÑO TUBERIA TERCIARIA:
Numero de emisores:
𝑛 =
𝑙
𝑠𝑒
=
92 𝑚
3 𝑚
= 30,7
*Se toman 30 emisores
Caudal del lateral:
𝑞𝑡 = 30 ∗ 0,0825 𝐿
𝑠 = 2,475 𝐿/𝑠
Cálculo de perdidas (J) en el lateral:
𝐽 = 7,89 ∗ 107
∗
2,475
𝐿
𝑠
1,75
(56,6 𝑚𝑚)4,75
= 1,82
𝑚
100 𝑚

34. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
Perdidas menores (J´) o perdidas en tuberías
con salidas múltiples:
J´ = 1,82
𝑚
100𝑚
∗
3 𝑚+0,18 𝑚
3 𝑚
= 1,93
𝑚
100𝑚
Factor Christiansen para n por tabla:
N 30
β 1,85
F 0,368
Perdidas de carga:
ℎ𝑓𝑡 = 1,93
𝑚
100𝑚
∗ 92 𝑚 ∗ 0,368 =
0,65 𝑚
Presión a la entrada de la tubería terciaria:
ℎ𝑡 = 15,3 𝑚 +
3
4
∗ 0,65 𝑚 +
1
2
∗
1 ∗ 92 𝑚
100
= 16,25 𝑚
Presión mínima en la tubería terciaria:
ℎ𝑛 = 16,25𝑚 − 0,65𝑚 +
1 ∗ 92𝑚
100
= 14,68 𝑚
Diferencia de presión:
𝛥ℎ = 16,25𝑚 – 14,68𝑚 = 1,57 𝑚
< 1,78 𝑚
*Cumple criterio y se acepta el diámetro
propuesto.
TUBERIA SECUNDARIA
Cálculo del caudal de entrada en la tubería
secundaria:
𝑞𝑡 = 2,475
𝐿
𝑠
∗ 2 = 4,95 𝐿
𝑠 = 0,00495
𝑚3
𝑠

35. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
Calculo Diámetro aproximado:
𝐷 =
4 ∗ 0,00495
𝑚3
𝑠
𝜋 ∗ 1,75
= 0,06𝑚 = 60,0𝑚𝑚
Se toman diámetros cercanos a 60 mm.
Tramo Caudal
(l/s)
Longitud
(m)
Diámetro
(mm)
Perdidas
m/100m
L.eq de
accesorios
(T) (m)
Perdidas
tubería
secundaria (m)
BC 4,950 270 38,9 36,339 11,3 102,20
BC 4,950 270 45,3 17,627 13,4 49,95
BC 4,950 270 57,4 5,725 16,1 16,38
BC 4,950 270 69,5 2,308 18,4 6,66
Diámetro
(mm)
hf
38,9 2,75
45,3 5,67
57,4 17,47
69,5 43,33
Se escoge el diámetro más cercano según el criterio
1
43,35 𝑚
.

36. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
TUBERIA PRINCIPAL
Cálculo del caudal de entrada en la tubería secundaria:
𝑞𝑡 = 4,95
𝐿
𝑠
∗ 4 = 19,8 𝐿
𝑠 = 0,0198
𝑚3
𝑠
Calculo Diámetro aproximado:
𝐷 =
4∗0,0198
𝑚3
𝑠
𝜋∗1,75
= 0,12 𝑚 = 120 𝑚𝑚
Se toman diámetros cercanos a 120 mm.
Tramo Caudal (l/s) Longitud
(m)
Diámetro
(mm)
Perdidas
m/100m
L.eq de
accesorios
(T) (m)
Perdidas
tubería
secundaria
(m)
AB 19,800 123 57,4 64,775 13,8 88,62
AB 19,800 123 69,4 26,290 15,4 36,39
AB 19,800 123 108,7 3,120 17,0 4,37
AB 19,800 123 157,9 0,530 19,8 0,76

37. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
Diámetro
(mm)
hf
57,4 1,54
69,4 3,80
108,7 32,05
157,9 188,83
Se escoge el diámetro más cercano según el criterio
1
43,35 𝑚
.
Filtro de Arena:
𝑄𝑚𝑎𝑥 = 19,8 𝐿
𝑠 = 71,28 𝑚3
ℎ = 0,0198 𝑚3
/𝑠
𝐴𝑒 =
0,0198 𝑚3
/𝑠
0,6 𝑚/𝑠
= 0,033 𝑚2
𝐴𝑚𝑎𝑙𝑙𝑎 =
0,033 𝑚2
0,34
= 0,097 𝑚2
Filtro de mallas:
Perdidas localizadas
Filtro F-660, pierde 2.1 m
Hidrociclon
Filtro F-755, pierde 4,6 m

38. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROASPERSIÓN
DISEÑO DE LA BOMBA
𝐷𝑇𝐻 = 𝐻𝑏 = 𝐻𝑡 + 𝐻𝑓𝑠 + 𝐻𝑓𝑝 + 𝐻𝑙𝑜𝑐 +
𝑠 ∗ 𝑙
100
=
𝐻𝑏 = 1.15 ∗ 56,75 = 65,26𝑚𝐷𝑇𝐻 = 𝐻𝑏 = 16.25 + 6.66 + 4.37 + 23,32 +
5 ∗ 123
100
= 56,75𝑚
POTENCIA DE LA BOMBA
𝐻𝑃𝑏 =
𝑄 ∗ 𝐻𝑏
76 ∗ 𝐸𝑏
=
19.8 𝑙/𝑠 ∗ 65,26𝑚
76 ∗ 0.66
= 25,76 𝐻𝑝
POTENCIA DEL MOTOR
𝐻𝑃𝑚 =
𝑄 ∗ 𝐻𝑏
76 ∗ 𝐸𝑏 ∗ 𝐸𝑚
=
19.8 𝑙/𝑠 ∗ 65,26𝑚
76 ∗ 0.66 ∗ 0.95
= 27,11𝐻𝑝

39. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
ELECCION DE LA
BOMBA
Bomba 65/250

40. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROASPERSIÓN

41. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
ITEM: 1
FECHA: 23-feb-22
Descripcion (pulgadas) UNIT LONGITUD (M) Cantidad (M) Unidad Vr. Unitario Vr. Parcial
Manguera 1/2"
ML 100 45 1 $ 1.109,00 49.905,00
$
Microaspersor QN-05 (0,026") Negro /star bird UND 14 1 $ 3.500,00 49.000,00
$
Conector inicial + Silleta 1/2" UND 1 1.018
$ 1.018,00
$
Terminal Manguera 16mm Doble
Anillo
UND
1 7.900,00
$ 7.900,00
$
SUBTOTAL A. 107.823,00
$
Descripcion
Cantidad Jornal Factor Prestacional Vr. Dia Ren./Dia Vr. Parcial
Cuadrilla A 1 85.000,00
$ 2 170.000,00
$ 8 21.250,00
$
Cuadrilla B 1 35.075,00
$ 2 70.150,00
$ 10 7.015,00
$
SUBTOTAL B. 28.265,00
$
Descripcion VALOR Unidad Vr. Dia Ren./Dia Vr. Parcial
Herramienta Menor 2.826,50
$ 2.826,50
$ 9 314,06
$
28.900
$ 28.900
$ 9 3.211,11
$
70.000,00
$ 70.000,00
$ 9 7.777,78
$
SUBTOTAL C. 11.302,94
$
Perforador de Orificios 3mm Cepex
Tijera cortadora de manguera
C: EQUIPO Y HERRAMIENTA
B. MANO DE OBRA
A. MATERIALES
ACTIVIDAD: LATERALES
UNIDAD: UND
UNIVERSIDAD SURCOLOMBIANA SEDE NEIVA
VALOR UNITARIO: 193.008,44
$
A.P.U. DE LATERAL

42. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
147.390,94
$
29.478,19
$
7.369,55
$
7.369,55
$
1.400,21
$
45.617,50
$
191.608,23
$
193.008,44
$
TOTAL COSTOS INDIRECTOS (C.I.) $
UTILIDAD 5%
IVA SOBRE UTILIDAD 19%
TOTAL UNITARIO SIN IVA
TOTAL UNITARIO CON IVA
ADMINISTRACION 20%
IMPREVISTOS 5%
TOTAL COSTOS DIRECTOS (C.D.) $

43. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
ITEM: 2
FECHA: 23-feb-22
LONGITUD (M) Cantidad (M) Unidad Vr. Unitario Vr. Parcial
6 15,3 1 $ 9.650,00
147.966,67
$
1 $ 6.050,00 6.050,000
$
8 $ 14.900,00 119.200,000
$
15 $ 1.200,00
18.000,000
$
1 41.900,00
$ 41.900,000
$
15 4.100,00
$ 61.500,00
$
2 5.850,00
$ 11.700,00
$
1 17.900,00
$ 17.900,00
$
1 52.451,00
$ 52.451,00
$
SUBTOTAL A. 476.667,67
$
Descripcion
Cantidad Jornal
Factor
Prestacional Vr. Dia Ren./Dia Vr. Parcial
Cuadrilla A 1 85.000,00
$ 2 170.000,00
$ 8 21.250,00
$
SUBTOTAL B. 21.250,00
$
VALOR Unidad Vr. Dia Ren./Dia Vr. Parcial
2.125,00
$ 2.125,00
$ 9 236,11
$
SUBTOTAL C. 236,11
$
Descripcion
Herramienta Menor
Removedor PVC 1/32 120ml
Soldadura Liquida para PVC "Multiproposito"
B. MANO DE OBRA
Uniones 2"
Adaptadores Macho 2"
Acople Macho Interno Roscado Manguera Riego
1/2"
Válvula de Bola de 2" pulg PVC para Roscar
Tapon soldado Tubieria 2"
Tees 2"
Descripcion (pulgadas)
Tubo RDE 32,5 2" SOELCO
A.MATERIALES
ACTIVIDAD: TUBERIA TERCIARIA
VALOR UNITARIO: 652.332,37
$
UNIVERSIDAD SURCOLOMBIANA SEDE NEIVA
UNIDAD: UND
A.P.U TUBERIA TERCIARIA

44. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
498.153,78
$
99.630,76
$
24.907,69
$
24.907,69
$
4.732,46
$
154.178,59
$
647.599,91
$
652.332,37
$
UTILIDAD 5%
IVA SOBRE UTILIDAD 19%
ADMINISTRACION 20%
TOTAL UNITARIO CON IVA
IMPREVISTOS 5%
TOTAL COSTOS INDIRECTOS (C.I.) $
TOTAL UNITARIO SIN IVA
TOTAL COSTOS DIRECTOS (C.D.) $

45. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
ITEM: 3
FECHA: 23-feb-22
LONGITUD (M) Cantidad Unidad Vr. Unitario Vr. Parcial
6 45 $ 135.350,00
6.090.750,00
$
1 38.107,00
$ 38.107,00
$
1 $ 30.113,00 30.113,00
$
- 45 14.506,00
$ 652.770,00
$
1 17.900,00
$ 17.900,00
$
1 52.451,00
$ 52.451,00
$
- -
$
SUBTOTAL A. 6.882.091,00
$
Descripcion Cantidad Jornal Prestaciones Vr. Dia Ren./Dia Vr. Parcial
Cuadrilla A 1 85.000,00
$ 2 170.000,00
$ 8 21.250,00
$
SUBTOTAL B. 21.250,00
$
Valor Unidad Vr. Dia Ren./Dia Vr. Parcial
2.125,00
$ 2.125,00
$ 9 236,11
$
SUBTOTAL C. 236,11
$
C: EQUIPO Y HERRAMIENTA
Descripcion
Herramienta Menor
B. MANO DE OBRA
Soldadura Liquida para PVC "Multiproposito" (1/8)
Uniones 2 1/2"
Removedor PVC 1/32 120ml
Codo 2 1/2"
Tee 2 1/2"
Descripcion (pulgadas)
TUBO PVC CAMP/ANILLO RD 41 64 MM de 2
1/2″(tramo 6 mts)
A.MATERIALES
ACTIVIDAD: TUBERIA SECUNDARIA
UNIDAD: UND VALOR UNITARIO: 9.040.234,23
$
UNIVERSIDAD SURCOLOMBIANA SEDE NEIVA
A.P.U. TUBERIA SECUNDARIA

46. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
6.903.577,11
$
1.380.715,42
$
345.178,86
$
345.178,86
$
65.583,98
$
2.136.657,12
$
8.974.650,24
$
9.040.234,23
$
TOTAL COSTOS INDIRECTOS (C.I.) $
UTILIDAD 5%
IVA SOBRE UTILIDAD 19%
TOTAL UNITARIO SIN IVA
TOTAL UNITARIO CON IVA
ADMINISTRACION 20%
IMPREVISTOS 5%
TOTAL COSTOS DIRECTOS (C.D.) $

47. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
ITEM: 3
FECHA: 23-feb-22
LONGITUD (M) Cantidad Unidad Vr. Unitario Vr. Parcial
6 20,5 $ 178.500,00
3.659.250,00
$
20 41.900,00
$ 838.000,00
$
1 58.447,00
$ 58.447,00
$
1 17.900,00
$ 17.900,00
$
1 52.451,00
$ 52.451,00
$
SUBTOTAL A. 4.626.048,00
$
Descripcion Cantidad Jornal Prestaciones Vr. Dia Ren./Dia Vr. Parcial
Cuadrilla A 1 85.000,00
$ 2 170.000,00
$ 8 21.250,00
$
SUBTOTAL B. 21.250,00
$
Valor Unidad Vr. Dia Ren./Dia Vr. Parcial
2.125,00
$ 2.125,00
$ 9 236,11
$
SUBTOTAL C. 236,11
$
Descripcion
Herramienta Menor
B. MANO DE OBRA
C: EQUIPO Y HERRAMIENTA
Removedor PVC 1/32 120ml
Soldadura Liquida para PVC "Multiproposito"
(1/8)
Uniones 4"
collarin 4" a 2 1/2"
Descripcion (pulgadas)
TUBO PVC PRESION 4" RDE 41 GERFOR
A.MATERIALES
ACTIVIDAD: TUBERIA PRINCIPAL
6.085.945,92
$
UNIDAD: UND VALOR UNITARIO:
UNIVERSIDAD SURCOLOMBIANA SEDE NEIVA
A.P.U. TUBERIA PRINCIPAL

48. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
4.647.534,11
$
929.506,82
$
232.376,71
$
232.376,71
$
44.151,57
$
1.438.411,81
$
6.041.794,34
$
6.085.945,92
$
TOTAL UNITARIO SIN IVA
TOTAL UNITARIO CON IVA
IMPREVISTOS 5%
UTILIDAD 5%
IVA SOBRE UTILIDAD 19%
TOTAL COSTOS INDIRECTOS (C.I.) $
TOTAL COSTOS DIRECTOS (C.D.) $
ADMINISTRACION 20%

49. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
ITEM: 5
FECHA: 23-feb-22
LONGITUD (M) Cantidad Unidad Vr. Unitario Vr. Parcial
1 14.400.000,00
$
14.400.000,000
$
- 1 $ 1.131.073,00 1.131.073,000
$
1 4.356.547
$ 4.356.547,00
$
-
1
304.900
$ 304.900,00
$
- 2 70.000
$ 140.000,00
$
- 1 1.848.825
$ 1.848.825,28
$
- 1 200.000
$ 200.000,00
$
SUBTOTAL A. 22.381.345,28
$
Tanque de fertiirrigación (90L)
Inyector Ventury Para Fertiriego
Valvula Check 4"
Manometro
Hidrociclon serie F-755
Filtro de arena serie F-660
Descripcion (pulgadas)
Motobomba Hidromac LÍNEA AZ |
Modificable | Centrífuga | 40 Hp
CABEZAL DE BOMBEO
ACTIVIDAD: CABEZAL DE BOMBEO
22.381.345,28
$
UNIDAD: UND
UNIVERSIDAD SURCOLOMBIANA SEDE NEIVA
CABEZAL DE BOMBEO
VALOR UNITARIO:

50. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR MICROaspersión
ITEM UNIDAD VALOR UNITARIO CANTIDAD TOTAL
1 UND 193.008,44
$ 140 27.021.181,85
$
2 UND 652.332,37
$ 20 13.046.647,44
$
3 UND 9.040.234,23
$ 10 90.402.342,27
$
4 UND 6.085.945,92
$ 1 6.085.945,92
$
5 UND 22.381.345,28
$ 1 22.381.345,28
$
158.937.462,75
$
CABEZAL DE BOMBEO
COSTO TOTAL DEL SISTEMA
TUBERIA TERCIARIA
TUBERIA PRINCIPAL
TUBERIA SECUNDARIA
ACTIVIDAD
LATERALES
PRESUPUESTO TOTAL DEL SISTEMA DE MICROASPERSION
UNIVERSIDAD SURCOLOMBIANA SEDE NEIVA

51. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ

52. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSION
Para 𝑆𝑎 =
𝐸
2
Se desea separar los aspersores (Sa) = 10 metros Lote A
𝑁𝑎 =
2 ∗ 𝐿𝑡 − 𝑆𝑎
2𝑆𝑎
=
2 ∗ 72,5 𝑚 − 10 𝑚
2 ∗ 10𝑚
= 7 𝑎𝑠𝑝𝑒𝑟𝑠𝑜𝑟𝑒𝑠
 + 1 Aspersor espaciado a 10 metros
𝐿𝑡 = 8 𝑎𝑠𝑝 ∗ 10 𝑚 + 5 𝑚 = 85 𝑚
𝐿𝑡 = 7 𝑎𝑠𝑝 ∗ 10 𝑚 + 5 𝑚 = 75 𝑚
𝐿𝑡 = 6 𝑎𝑠𝑝 ∗ 10 𝑚 + 5 𝑚 = 65 𝑚
𝑳𝒐𝒏𝒈𝒊𝒕𝒖𝒅 𝑻𝒐𝒕𝒂𝒍 𝒅𝒆 𝑴𝒐𝒋𝒂𝒅𝒐 = 𝟕𝟎 𝒎

53. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Se seleccionaron 7 aspersores separados a 10 metros de los cuales dan un lateral de mojado
de 70 metros.
la lámina máxima de aplicación:
𝐿𝑚 =
𝜃𝑐𝑐 − 𝜃𝑝𝑚𝑝
100
∗ 𝑈𝐵 ∗ 𝐷𝑎 ∗ 𝑃𝑟
𝐿𝑚 =
30,7 − 17,5
100
∗ 0,4 ∗ 1,32 ∗ 300 = 20,9 𝑚𝑚
Lamina Bruta:
𝐿𝑏 =
𝐿𝑚
𝐸𝑎
=
20,9 𝑚𝑚
0,85
= 24,6 𝑚𝑚
Intervalo de Riego:
𝐼𝑟 =
𝐿𝑚
𝐸𝑡𝑣
− 𝑑𝑠𝑟 =
20,9 𝑚𝑚
4,4
𝑚𝑚
𝑑𝑖𝑎
− 1 = 3,75 = 4 𝐷𝑖𝑎𝑠

54. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Tiempo de riego por Posición (ta):
 Caudal del aspersor (10*10)
𝑞𝑎 =
𝐼𝑏 ∗ 𝑆𝑎 ∗ 𝑆𝑙
360
=
1,23 ∗ 10 ∗ 10
360
= 0,342
𝑙
𝑠
= 5,42
𝑔𝑎𝑙
𝑚𝑖𝑛
La selección del emisor (10*10) debe garantizar que la tasa de infiltración básica sea lo más cercana
posible a la calculada (Ib)(calculada) de lo contrario hay que cambiar el tiempo de aplicación.

55. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Aspersor= L36H Quick-fit de baja presión (QF-LPN-3)
Presión de Operación= 1,4 bares = 20,30 PSI= 14,28 m.c.d.a
Caudal del aspersor (qa) = 0, 33 L/s
Diámetro Húmedo= 22,2 metros
Sa= (0,60) (22,2) (0,95) = 12,65 m > 10 m

56. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Dirección de los vientos = 2 Km/h de E – W
0,95 es debido a que el aspersor tiene 2 boquillas se presenta reducción del 95 % y para 1
boquilla se presenta reducción del 90 %
 Verificación la (Tasa) intensidad de aplicación (Ia) calculada (10*10) =
𝐼𝑎 =
360 ∗ 𝑞𝑎(
𝑙
𝑠
)
𝑆𝑎 ∗ 𝑆𝑙
=
360 ∗ 0,33
10 ∗ 10
= 1,18
𝑐𝑚
ℎ
< 1,23
𝑐𝑚
ℎ
(𝐼𝑏)
 Tiempo de riego por Posición (ta):
𝑡𝑎 =
𝐿𝑏
𝐼𝑎(𝑐𝑎𝑙𝑐𝑢𝑙𝑎𝑑𝑜)
+ 𝑡𝑐
=
2,46 𝑐𝑚
1,18
𝑐𝑚
ℎ
𝑑𝑒𝑙 3 𝑚𝑒𝑡𝑜𝑑𝑜
+ 0,5 = 2,58 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑠

57. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
 Posición de laterales a trabajar por día (Platd)
𝑃𝑙𝑎𝑡𝑑 =
𝑡𝑑
𝑡𝑎
=
14 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑠/𝑑𝑖𝑎
2,58 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑠
= 5,4 = 5 𝑝𝑜𝑠𝑖𝑐𝑖𝑜𝑛𝑒𝑠
 Área a irrigar por día (Ad)
Lote A:
Área (Ha)= 101m*155m= 1,33 ha
𝐴𝑑 =
𝐴(ℎ𝑎)
𝐼𝑟
=
1,33 ℎ𝑎
4 𝑑𝑖𝑎𝑠
= 0,33
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
Lote B:
Área (Ha)= 180m*220m= 3,96 ha
𝐴𝑑 =
𝐴(ℎ𝑎)
𝐼𝑟
=
3,96 ℎ𝑎
4 𝑑𝑖𝑎𝑠
= 0,99
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
 Área Irrigada por día (ADI)
Lote A:
𝐴𝐼𝐷 =
𝐴𝑑
𝑃𝐿𝑎𝑡𝑑
=
0,33
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
5
= 0,066
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
Lote B:
𝐴𝐼𝐷 =
𝐴𝑑
𝑃𝐿𝑎𝑡𝑑
=
0,99
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
5
= 0,198
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎

58. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
 Numero de Aspersores:
Se desea separar los aspersores (Sa) = 12 metros Lote B
𝑁𝑎 =
2 ∗ 𝐿𝑡 − 𝑆𝑎
2𝑆𝑎
=
2 ∗ 85 𝑚 − 12 𝑚
2 ∗ 12 𝑚
= 7 𝑎𝑠𝑝𝑒𝑟𝑠𝑜𝑟𝑒𝑠
 + 1 Aspersor espaciado a 12 metros
𝐿𝑡 = 8 𝑎𝑠𝑝 ∗ 12𝑚 + 6 𝑚 = 102 𝑚
𝐿𝑡 = 7 𝑎𝑠𝑝 ∗ 12𝑚 + 6 𝑚 = 90 𝑚
𝐿𝑡 = 6 𝑎𝑠𝑝 ∗ 12𝑚 + 6 𝑚 = 78 𝑚
𝑳𝒐𝒏𝒈𝒊𝒕𝒖𝒅 𝑻𝒐𝒕𝒂𝒍 𝒅𝒆 𝑴𝒐𝒋𝒂𝒅𝒐 = 𝟖𝟒 𝒎
Área irrigar por lateral (Alat):
Lote A:
𝐴𝑙𝑎𝑡 =
𝑆𝑙 ∗ 𝐿𝑡
10000
=
10 ∗ 72,5
10000
= 0,072
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
Lote B:
𝐴𝑙𝑎𝑡 =
𝑆𝑙 ∗ 𝐿𝑡
10000
=
12 ∗ 85
10000
= 0,102
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎

59. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
 Numero de laterales a trabajar por
día
Lote A
𝑁𝑙𝑎𝑡 =
𝐴𝐼𝐷
𝐴𝑙𝑎𝑡
𝑁𝑙𝑎𝑡 =
0,066
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
0,072
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
= 0,916 = 1
𝑙𝑎𝑡𝑒𝑟𝑎𝑙
𝐷𝑖𝑎
Lote B
𝑁𝑙𝑎𝑡 =
0,198
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
0,102
ℎ𝑎
𝑑𝑖𝑎
= 0,916 = 2
𝑙𝑎𝑡𝑒𝑟𝑎𝑙
𝑑𝑖𝑎
Cálculo de capacidad del sistema para
tiempo de aplicación de 14 horas
𝑄14 = 2,778
𝐴 ∗ 𝐿𝑏
𝐼𝑟 ∗ 14
𝑄14 = 2,778 ∗
5,33 ∗ 24,6
4 ∗ 14
= 𝟔, 𝟓
𝒍
𝒔𝒆𝒈

60. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Lote A (Diseño del Lateral)
 Aspersor= L36H Quick-fit de baja presión (QF-LPN-3)
 Presión de Operación= 1,4 bares = 20,30 PSI=14,26
m.c.d.a
 Caudal del aspersor (qa) = 0, 33 L/s
 Diámetro Húmedo= 22,2 metros
Sa= (0,60) (22,2) (0,95) = 12,65 m > 10 m
CAUDAL EN EL LATERAL=
𝒒𝒍 = 𝟕 𝒂𝒔𝒑 ∗ 𝟎, 𝟑𝟑
𝒍
𝒔∗𝒂𝒔𝒑
= 𝟐, 𝟑𝟏
𝒍
𝒔𝒆𝒈
= 𝟎, 𝟎𝟎𝟐𝟑𝟏
𝒎𝟑
𝒔𝒆𝒈
=
𝟑𝟔, 𝟔𝟏 𝑮. 𝒑. 𝒎
Determinación de pérdidas por fricción
Se propone un diámetro de 2 pulgadas
D= 50.8 mm – (2) *(1.27mm) = 48,26 mm =
0,0482 m
J=28,36 m/100m

61. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Diametro
interno (Pulg)
Diametro
(m)
Caudal(La)
(m³/seg)
Hf Hazen-
willianm
Hw(J)
Factor
ChristianSen
sa/2 - (F)
Longitud
(m) L
Perdidas en el
Lateral Hf =(J*F*L)
Perdidas
Permisibles
(m) (sube)
2 0,0483 0,00231 0,0448 0,381 85 1,4506 3,577
3 0,0737 0,00231 0,0057 0,381 85 0,1849 3,577
4 0,0991 0,00231 0,0013 0,381 85 0,0437 3,577
5 0,1245 0,00231 0,0004 0,381 85 0,0144 3,577
6 0,1499 0,00231 0,0002 0,381 85 0,0058 3,577
8 0,2007 0,00231 0,0000 0,381 85 0,0014 3,577
10 0,2515 0,00231 0,0000 0,381 85 0,0005 3,577
𝐽 = 10,643 ∗
𝑞𝑙1,852
𝐶1,852 ∗ 𝐷4,871
𝑱 = 0,044
𝒎
100 𝒎
C 130
L espacio lateral 10
D. propuesto 2"
presion de
operación del
1,4
m.c.a 14,28
PSI 20,3

62. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Pendiente N-S = 1 % (Sube)
Pendiente E-W= 5 % (Sube)
Lateral sobre terreno Descendiendo
ℎ𝑚 = 0,20 ∗ 𝐻𝑜 +
𝑆 ∗ 𝐿
100
ℎ𝑚 = 0,20 ∗ 𝐻𝑜 +
𝑆∗𝐿
100
ℎ𝑚 = 0,20 ∗ 14,26 +
1 ∗ 72,5
100
= 3,577 𝑚
 Se selecciona un diámetro de 2 pulgadas para la
tubería lateral del primer tramo P-A (Lote A)
Determinación de presión a la entrada del lateral LOTE A
𝐻𝐿 = 𝐻𝑜 +
3
4
𝐻𝑓 ±
1
2
𝑆 ∗ 𝐿
100
+ 0,15 ∗ 𝐻𝑓 + 𝐻𝑒
𝐻𝐿 = 14,26 +
3
4
∗ 1,45
1
2
∗
1 ∗ 72,5
100
+ 0,15 ∗ 1,45 + 1,5
𝐻𝐿 = 14,26 + 1,0879 + 0,362 + 0,217 + 1,5 = 𝟏𝟕, 𝟒𝟐 𝒎

63. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
DISEÑO DE LA TUBERIA PRINCIPAL – LOTE A (Tramo P-A)
𝑄𝑇𝑃 = 𝑁𝑙𝑎𝑡 ∗ 𝑞𝑙 = 4 ∗ 0,00231 = 𝟎, 𝟎𝟎𝟗𝟐𝟒
𝒎𝟑
𝒔𝒆𝒈
= 𝟗, 𝟐𝟒
𝒍
𝒔𝒆𝒈
= 𝟏𝟒𝟔, 𝟒 𝒈. 𝒑. 𝒎
Velocidad permisible= 1,75 m/seg
Primer tramo
𝐷 =
4 ∗ 𝑞
𝜋 ∗ 𝑉
=
4 ∗ 0,00924
𝜋 ∗ 1,75
= 0,143 𝑚 = 143,4 𝑚𝑚 = 𝟓 𝒑𝒖𝒍𝒈
 Laterales sobre terrenos ascendentes
Pendiente N-S = 1 % (Sube)
Pendiente E-W= 5 % (Sube)

64. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Diametro
interno (Pulg)
Diametro
(m)
Caudal(prin
) (m³/seg)
Hf Hazen-
willianm
Hw(J)
Factor
ChristianSe
n sa/2 - (F)
Longitud
(m) L
Perdidas en el
Lateral Hf
=(J*F*L)
Perdidas
Permisibles
(m) (Baja)
3 0,074 0,00924 0,074 0,412 151 4,62 1,34
4 0,099 0,00924 0,018 0,412 151 1,09 1,34
5 0,124 0,00924 0,006 0,412 151 0,36 1,34
6 0,150 0,00924 0,002 0,412 151 0,15 1,34
8 0,201 0,00924 0,001 0,412 151 0,04 1,34
10 0,251 0,00924 0,000 0,412 151 0,01 1,34
12 0,302 0,00924 0,000 0,412 151 0,00 1,34
ℎ𝑚 = 0,20 ∗ 𝐻𝑜 −
𝑆 ∗ 𝐿
100
ℎ𝑚 = 0,20 ∗ 14,26 −
1 ∗ 151
100
= 1,34 𝑚
Criterio de Selección en perdidas permisibles (1m/43,30m)
(PSI/100)
4 pulg 5 pulg
9,24 l/seg ____ J= 100/1,73= 1 /57,8 J= 100/0.56= 1/178.5

65. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Se selecciona el diámetro de 4 pulgadas para el
primer tramo de la tubería principal (P-A) (Lote A)
Interpolamos
Para 4”
8,83 l/s _______1,59
9,24 l/s ………X=1,73
10,1 l/s_______2,04
Para 5”
8,83 l/s _________0,52
9,24 l/s ……………X=0.56
10,1 l/s_________0,67
Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) _____________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) _________19(0,5)
(0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) _______2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m

66. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
LOTE B: Caudal del aspersor (12*12) =
𝒒𝒂 =
𝑰𝒃 ∗ 𝑺𝒂 ∗ 𝑺𝒍
𝟑𝟔𝟎
=
𝟏, 𝟐𝟑 ∗ 𝟏𝟐 ∗ 𝟏𝟐
𝟑𝟔𝟎
= 𝟎, 𝟒𝟗𝟐
𝒍
𝒔
= 𝟕, 𝟕𝟗
𝒈𝒂𝒍
𝒎𝒊𝒏
Se desea separar los aspersores (Sa) = 12 metros Lote B
𝑁𝑎 =
2 ∗ 𝐿𝑡 − 𝑆𝑎
2𝑆𝑎
=
2 ∗ 85 𝑚 − 12 𝑚
2 ∗ 12 𝑚
= 7 𝑎𝑠𝑝𝑒𝑟𝑠𝑜𝑟𝑒𝑠

67. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Aspersor= L36H Quick-fit de baja presión (QF-LPN-3)
Presión de Operación= 2 bares = 29 PSI= 20.4 m.c.d.a
Caudal del aspersor (qa) = 0,47 l/seg
Diámetro Húmedo= 24,8 metros
Verificación la intensidad de aplicación (Ia) calculada (12*12) =
𝑰𝒂 =
360∗𝑞𝑎(
𝑙
𝑠
)
𝑆𝑎∗𝑆𝑙
=
360∗0,45
12∗12
= 1,12
𝑐𝑚
ℎ
< 𝟏, 𝟐𝟑
𝒄𝒎
𝒉
(𝑰𝒃)
𝒒𝒍 𝑒𝑛 𝐵 = 7 𝑎𝑠𝑝𝑒𝑟𝑠𝑜𝑟𝑒𝑠 ∗ 0.47
𝑙
𝑠𝑒𝑔
= 3,29
𝑙
𝑠𝑒𝑔
= 0,00329
𝑚³
𝑠𝑒𝑔
Sa= (0,60) (20.4) (0,95) = 12 m ≥ 12 m

68. Se selecciona un diámetro de 2 pulgadas para el lateral en el tramo A-B (Lote B) Determinación
de presión a la entrada del lateral
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Presión de operación del emisor= 2 bares =
20,4 m.c.a
sobre terreno ascendente:
ℎ𝑚 = 0,20 ∗ 𝐻𝑜 −
𝑆 ∗ 𝐿
100
ℎ𝑚 = 0,20 ∗ 20,4 −
1 ∗ 85
100
= 3,23 𝑚
𝐻𝐿 = 𝐻𝑜 +
3
4
𝐻𝑓 ±
1
2
𝑆 ∗ 𝐿
100
+ 0,15 ∗ 𝐻𝑓 + 𝐻𝑒
𝐻𝐿 = 20,4 +
3
4
∗ 2,7904 +
1
2
1 ∗ 85
100
+ 0,15 ∗ 2,7904 + 1,5
𝐻𝐿 = 20,4 + 2 + +0,425 + 0,418 + 1,5 = 24,74 𝒎
Diametro
interno (Pulg)
Diametro
(m)
Caudal(La)
(m³/seg)
Hf Hazen-
willianm Hw(J)
Factor
ChristianSen
sa/2 - (F)
Longitud
(m) L
Perdidas en el
Lateral Hf
=(J*F*L)
Perdidas
Permisibles
(m) (sube)
2 0,0483 0,00329 0,0862 0,381 85 2,7904 3,23
3 0,0737 0,00329 0,0110 0,381 85 0,3557 3,23
4 0,0991 0,00329 0,0026 0,381 85 0,0840 3,23
5 0,1245 0,00329 0,0009 0,381 85 0,0276 3,23
6 0,1499 0,00329 0,0003 0,381 85 0,0112 3,23
8 0,2007 0,00329 0,0001 0,381 85 0,0027 3,23
10 0,2515 0,00329 0,0000 0,381 85 0,0009 3,23
Se selecciona un diámetro de 2 pulgadas para el lateral en el tramo A-B (Lote B) Determinación
de presión a la entrada del lateral

69. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
DISEÑO DE LA TUBERIA PRINCIPAL – LOTE B
𝑄𝑇𝑃 = 𝑁𝑙𝑎𝑡 ∗ 𝑞𝑙 = 2 ∗ 0,00329 = 𝟎, 𝟎𝟎𝟔𝟓𝟖
𝒎𝟑
𝒔𝒆𝒈
= 𝟔, 𝟓𝟖
𝒍
𝒔𝒆𝒈
= 𝟏𝟎𝟒, 𝟑 𝒈. 𝒑. 𝒎
Velocidad permisible= 1,75 m/seg
Segundo tramo
𝐷 =
4 ∗ 𝑞
𝜋 ∗ 𝑉
=
4 ∗ 0,00658
𝜋 ∗ 1,75
= 0,12 𝑚 = 120, 𝑚𝑚
= 5 𝑝𝑢𝑙𝑔
Lateral sobre terreno en descenso
ℎ𝑚 = 0,20 ∗ 𝐻𝑜 +
𝑆 ∗ 𝐿
100
ℎ𝑚 = 0,20 ∗ 20,4 +
1 ∗ 215
100
= 6,23 𝑚
Criterio de Selección en perdidas permisibles (1m/43,30m) (PSI/100)
3 pulg 4 pulg
4,62 l/seg __________ J= 100/3.93 = 1 /25.44 J= 100/= 1/108
Interpolamos
Para 3”
6,31 l/s ___________________3,62
6,58 …………………………X=3.93
7,57 l/s___________________5,07
Para 4”
4,42 l/s ____________________________0,85
6,58 …………………………………………X=0.925
5,05 l/s___________________________1,20

70. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Se selecciona el diámetro de 3 pulgadas para el segundo tramo de la tubería principal A-B
(Lote B)
Diametro
interno (Pulg)
Diametro
(m)
Caudal(prin)
(m³/seg)
Hf Hazen-
willianm
Hw(J)
Factor
ChristianSe
n sa/2 - (F)
Longitud
(m) L
Perdidas en el
Lateral Hf
=(J*F*L)
Perdidas
Permisibles
(m) (Baja)
2 0,0483 0,00658 0,3106 0,518 215 34,5940 6,23
3 0,0737 0,00658 0,0396 0,518 215 4,4103 6,23
4 0,0991 0,00658 0,0094 0,518 215 1,0417 6,23
5 0,1245 0,00658 0,0031 0,518 215 0,3427 6,23
6 0,1499 0,00658 0,0012 0,518 215 0,1387 6,23

71. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
31 hidrantes cerrados de tubería de 3” (0,6) ______________31(0,6) (0,32) =5,9
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(8) ___________________2(8)(0,32)=5,12
2 codos de 2” (0,7) _______________________________2(0,7) (1,62)= 2,268
TRAMO A-B = 13,28 ft = 4.04 m
𝛴 𝐻𝑙𝑜𝑐 = Perdidas Menores = 4,15 m+ 4.04 m = 8,19 m

72. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
PERDIDAS POR FRICCION DE LA TUBERIA PRINCIPAL de 4” Y 3”
Calcular las pérdidas por fricción de toda la tubería con el mayor diámetro empleando todo
el caudal que trasiega por la tubería con todos los n-laterales:
𝑯𝒇𝒑 = 𝐽 ∗ 𝐹 ∗
𝐿
100
𝑯𝒇𝒑 = 1,73 ∗ 0,639 ∗
366 𝑚
100
= 4,046 𝑚
Calcular las pérdidas por fricción de la mitad de la tubería con diámetro mayor (o donde
cambia el diámetro) empleando la mitad del caudal y n-laterales (N) del lateral o del caudal
proporcional donde ocurre el cambio de diámetro
𝑯𝒇𝒑 = 0,48 ∗ 1 ∗
183 𝑚
100
= 0,878 𝑚

73. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
Calcular las perdidas por fricción con el diámetro menor empleando la mitad del caudal y
n-laterales (N), o el caudal proporcional donde ocurre el cambio de diámetro
𝑯𝒇𝒑 = 2,30 ∗ 1 ∗
183 𝑚
100
= 4,2 𝑚
𝑯𝒇𝒑 = 4,046 − 0,878 + 4,2 = 𝟕, 𝟑𝟔𝟖 𝒎
Determinación carga total del sistema
𝐻𝑏 = 𝐻𝐿 + 𝛴𝐻𝑓𝑝 + 𝛴 𝐻𝑙𝑜𝑐 ±
𝑆 ∗ 𝐿
100
𝐻𝑏 = 24,74 𝑚 + 7,368 𝑚 + 8,19 𝑚 +
1 ∗ 366𝑚
100
= 43 𝒎

74. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
 Se recomienda dar una capacidad extra a la bomba del 15 % con el fin de compensar la
disminución por el uso de la bomba, motor y goteros que se genera con el tiempo por
el uso y lavado de la red.
𝑯𝑩 = 1.15 ∗ 43 𝑚 = 𝟒𝟗 𝒎
Problema= Potencia requerida en la bomba con una eficiencia (Eb) del 65 % y Em= 95 %
Potencia en la Bomba:
𝐻𝑃𝑏 =
𝑄 ∗ 𝐻𝑏
76 ∗ 𝐸𝑏
=
9,24 ∗ 49
76 ∗ 0,65
= 9 𝐻𝑝
𝑸𝒎𝒂𝒙 = 33,26
𝒎3
𝒉
= 146,4 𝒈. 𝒑. 𝒎 = 554.4
𝒍
𝒎𝒊𝒏

75. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN

76. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN

77. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN
F40/200 A ------ 63 % bomba
10 Hp___________Para 30 m^3/h_____Vence una altura de 49,5 metros

78. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
PRESUPUESTO
COSTOS TUBERIA LATERAL

79. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
PRESUPUESTO
TUBERIA PRINCIPAL

80. Perdidas por carga de la velocidad primer tramo:
𝐻𝑓𝑚 = 𝐾𝑟 ∗
𝑉2
2 ∗ 𝑔
1 válvula check 4” (1,8) ___________________________ (1,6) (0,23)=0,368
2 codos de 4” (0,6) _______________________________2(0,6) (0,23)=0,276
19 hidrantes cerrados de tubería de 4” (0,5) ______________19(0,5) (0,23)=2,185
2 hidrantes abiertos en tubería de 3”(7,5) ___________________2(7.5)(0,72)=10.8
TRAMO P-A = 13,63 ft = 4,15 m
PRESUPUESTO
CABEZAL DE BOMBEO

81. Caudal mínimo del emisor = 3.85
𝑙
ℎ

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