Calculos rociadores 11
•Descargar como DOCX, PDF•
0 recomendaciones•2,732 vistas
Este documento presenta cálculos hidráulicos para un sistema de rociadores. Determina el factor K, presión y número de rociadores requeridos según el riesgo. Luego calcula el caudal, velocidad, longitud equivalente y pérdida de carga para tres tramos de tubería. Finalmente, presenta una tabla de longitudes equivalentes para accesorios según el diámetro de tubería.
Recomendados
Recomendados
Más contenido relacionado
La actualidad más candente
La actualidad más candente (20)
Destacado
Similar a Calculos rociadores 11
Similar a Calculos rociadores 11 (20)
Más de David Durán
Último
Último (20)
Calculos rociadores 11
- 1. Cálculos hidráulicos de rociadores Tuberías a utilizar Tubería de succión: 4” Tubería de descarga: 4” Tubería principal: 2”, 3” Ramales: 1 ½” Factor k del rociador: 80 Presión: 0.35 Determinación del riesgo según cuadro para rociadores CUADRO DEPENDIENDO DEL RIESGO Cuadro 1 Riesgo ligero Riesgo ordinario Riesgo extra Densidad de diseño (mm/min) 2.25 5 de 7.5 a 12.5 Área de operación (m2) 80 Grupo I (RDI)-72 Grupo II (RDII)-140 Grupo III (RDIII)-216 Grupo III ESP(RDIIIE)-360 260 Cobertura máxima del rociador (m2) 20 12 9 Presión (Bar) 0.7 0.35 0.5 Factor K según el 𝜙 nominal del orificio del rociador en mm 𝜙 -> K= 57 𝜙 -> K= 80 𝜙 -> K= 115 𝜙 > K= 80 La norma COVENIN 1376 La distancia máxima entre rociador es de 4.6 m en nuestro caso que es riesgo ordinario
- 2. Tipo de ocupación Distancia entre rociador ocupación de Riesgo ordinario 4.6 m (15 pies) ocupación de Riesgo ligero 4.6 m (15 pies) ocupación de Riesgo extra 3.7 m (12 pies) Almacenamiento en apilamiento alto 3.7 m (12 pies) Distancia entre rociador a pared Este no deber ser mayor a la mitad de la distancia entre rociadores en esta caso la distancia permitida es de 2.3 m. La distancia mínima entre pared y rociador 0.102 m o 10.2 cm. Así mismo, La velocidad no puede alcanzar valores inferiores a 0,60 m/seg, para evitar la Sedimentación, ni que superen, los 3 m/seg, para evitar ruidos en la tubería. Según la lo establece la Norma Sanitaria 4044. Calculo del número de rociadores a accionar El riesgo del área es riesgo ordinario tipo I 𝑛 𝑟𝑜𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜𝑟𝑒𝑠 𝑎𝑟𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑝𝑒𝑟𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑐𝑜𝑏𝑒𝑟𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒𝑙 𝑟𝑜𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜𝑟 𝑛 𝑟𝑜𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜𝑟𝑒𝑠 72 12 = 6 𝑟𝑜𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜𝑟𝑒𝑠
- 3. Circuito Tramo Caudal Q (L/M in) Diámetro Velocidad m/seg Longitud equivalente LE (m) Longitud de tubería (m) Longitud total (m) J bar/m PI Presión inicial (Bar) PF Presión final (Bar) Factor K Rociador 1 A-B 47.32 1 ½ pulg 0.6 2.15 4 6.15 1.46 ∗ 10−3 0.35 0.3590 80 41.3 mm B-C 47.93 1 ½ pulg 1.19 4.25 12.20 16.45 5.33 ∗ 10−3 0.3590 0.4466 80 95.25 41.3 mm TRAMO COMUN C-D 95.25 2 pulg 0.71 2.71 4 6.71 1.58 ∗ 10−3 0.4466 0.4572 ------------- 53 mm 2 A1-B1 47.32 1 ½ pulg 0.6 2.15 4 6.15 1.46 ∗ 10−3 0.35 0.3590 80 41.3 mm B1-C1 47.93 1 ½ pulg 1.19 4.25 12.20 16.45 5.33 ∗ 10−3 0.3590 0.4466 80 95.25 41.3 mm TRAMO COMUN D-E 191.62 2 pulg 1.44 4.21 4 8.21 5.77 ∗ 10−3 0.4572 0.5045 ----------- 53 mm 3 A2-B2 47.32 1 ½ pulg 0.6 2.15 4 6.15 1.46 ∗ 10−3 0.35 0.3590 80 41.3 mm B2-C2 47.93 1 ½ pulg 1.19 4.25 12.20 16.45 5.33 ∗ 10−3 0.3590 0.4466 80 95.25 41.3 mm TRAMO COMUN E-F 371.9 2 pulg 2.80 3.61 1.7065 5.3165 0.1967 0.5045 0.6090 ----------- 53 mm F-G 761.9 3 pulg 2.53 8.07 36.0618 44.1318 9.54 ∗ 10−3 5.20 5.62 ---------- 80.8 mm G-H 1127.9 4” 2.18 28.7 17.3162 46.0163 5.41 ∗ 10−3 5.62 5.87 ---------- 105,3mm H-I 1127.9 4” 2.18 4.15 4 8.15 5.41 ∗ 10−3 5.87 5.9140 ---------- 105,3mm
- 5. Tabla de longitudes equivalentes Según Norma COVENIN 823 Longitud Equivalente de Accesorios Según Diámetro de Tubería
- 6. Circuito I Tramo A-B Algunos datos P: 0.35 Factor K: 80 ∅ de tubería: 43.1 mm C= 120 acero galvanizado Determinamos caudal 𝑄 = 𝐾√𝑃 Dónde: P: a la presión. K: factor K del rociador 𝑄 = 80 ∗ √0.35 𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠 𝑚⁄ Llevamos de mm a m ∅ 43.1 𝑚𝑚 1𝑚 1000 𝑚𝑚 = 0.0413 𝑚 Determinamos de velocidad Dónde: 𝑉 = 𝑄 𝐴 Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠 𝑚⁄ ∗ 1𝑚3 1000 𝐿𝑡𝑠 ∗ 1 60𝑠𝑒𝑔 = 7.88 ∗ 10−4 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área
- 7. 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.0413)2 = 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 7.88 ∗ 10−4 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 = 0.60 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 2.15 𝑚 = 6.15 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (47.32 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 1.46∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Tee Recta Ø 1 ½” 0.45 1 Codo 90o Ø 1 ½” 1.2 1 Reducción Ø 1 ½” 0.5 Σ L Total = 2.15 Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 8. Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 0.35 + (1.46 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 6.15 𝑚) = 0.3590 𝑏𝑎𝑟 Tramo B-C ∅ de tubería: 43.1 mm 𝑄 = 𝐾√𝑃 ⟹ 80√0.3590 = 47.90 Sumatorio de caudales tramo A-B y B-C: 𝑄 = (47.93 + 47.32) = 95.25 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 95.25 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ∗ 1 𝑚3 1000 𝑙 ∗ 1 𝑚𝑖𝑛 60 𝑠𝑒𝑔 = 1.59 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.0413)2 = 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 1.59 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 = 1.19 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 9. 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 12.20 𝑚 Longitud equivalente: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Tee bifurcación Ø 1 ½” 2.4 1 Reducción Ø 1 ½” 0.5 3 Tee recta Ø 1 ½” 0.45 Σ L Total = 4.25 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 12.20 𝑚 + 4.25 𝑚 = 16.45 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (95.25 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗(43.1 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 5.33 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 0.3590 + (5.33 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 16.45 𝑚) = 0.4466 𝑏𝑎𝑟 Tramo común C-D ∅ de tubería: 53 mm 𝑄 = 95.25 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ por qué no hay boquillas de descarga Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 95.25 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ∗ 1 𝑚3 1000 𝑙 ∗ 1 𝑚𝑖𝑛 60 𝑠𝑒𝑔 = 1.59 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área
- 10. 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.053)2 = 2.21 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 1.59 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 2.21 ∗ 10−3 𝑚2 = 0.71 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚 Longitud equivalente: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Codo de 90º Ø 2” 1.5 1 Reducción Ø 2” 0.61 1 Tee recta Ø 2” 0.6 Σ L Total = 2.71 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 2.71 𝑚 = 6.71 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (95.25 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (53 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 1.58 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 0.4466 + (1.58 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 6.71 𝑚) = 0.4572 𝑏𝑎𝑟 Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 11. Circuito II Tramo A1-B1 Algunos datos P: 0.35 Factor K: 80 ∅ de tubería: 43.1 mm C= 120 acero galvanizado Determinamos caudal 𝑄 = 𝐾√𝑃 Dónde: P: a la presión. K: factor K del rociador 𝑄 = 80 ∗ √0.35 𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠 𝑚⁄ Llevamos de mm a m ∅ 43.1 𝑚𝑚 1𝑚 1000 𝑚𝑚 = 0.0413 𝑚 Determinamos de velocidad Dónde: 𝑉 = 𝑄 𝐴 Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠 𝑚⁄ ∗ 1𝑚3 1000 𝐿𝑡𝑠 ∗ 1 60𝑠𝑒𝑔 = 7.88 ∗ 10−4 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área
- 12. 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.0413)2 = 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 7.88 ∗ 10−4 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 = 0.60 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 2.15 𝑚 = 6.15 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (47.32 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 1.46∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Tee Recta Ø 1 ½” 0.45 1 Codo 90o Ø 1 ½” 1.2 1 Reducción Ø 1 ½” 0.5 Σ L Total = 2.15 Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 13. 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 0.35 + (1.46 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 6.15 𝑚) = 0.3590 𝑏𝑎𝑟 Tramo B1-D ∅ de tubería: 43.1 mm 𝑄 = 𝐾√𝑃 ⟹ 80√0.3590 = 47.90 Sumatorio de caudales tramo A1-B1 y B1-D: 𝑄 = (47.93 + 47.32) = 95.25 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 95.25 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ∗ 1 𝑚3 1000 𝑙 ∗ 1 𝑚𝑖𝑛 60 𝑠𝑒𝑔 = 1.59 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.0413)2 = 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 1.59 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 = 1.19 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 12.20 𝑚 Longitud equivalente: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Tee bifurcación Ø 1 ½” 2.4 1 Reducción Ø 1 ½” 0.5 Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 14. 3 Tee recta Ø 1 ½” 0.45 Σ L Total = 4.25 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 12.20 𝑚 + 4.25 𝑚 = 16.45 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (95.25 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗(43.1 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 5.33 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 0.3590 + (5.33 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 16.45 𝑚) = 0.4466 𝑏𝑎𝑟 EQUILIBRIO DE CUADAL EN EL PUNTO D 𝑄2 = 𝑄1√ 𝑃2 𝑃1 𝑄2 = 95.25√ 0.4466 0.4572 = 94.14 𝐿/𝑚𝑖𝑛 𝑄1 = 𝑄2 √ 𝑃1 𝑃2 Q2= 95.25 l/min P2= 0.4466 Q1= 95.25 l/min P1= 0.4572 PUNTO D
- 15. 𝑄1 = 95.25 √ 0.4572 0.4466 = 96.77 𝑙/𝑚𝑖𝑛 Caso I t= 𝑄2(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄1(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 94.14 𝑙 𝑚𝑖𝑛 + 95.25 𝑙 𝑚𝑖𝑛 = 189.39 𝑙/𝑚𝑖𝑛 Caso II t = 𝑄1(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄2(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 96.37 𝑙 𝑚𝑖𝑛 + 95.25 𝑙 𝑚𝑖𝑛 = 191.62 𝑙/𝑚𝑖𝑛 Por lo cual el caudal a utilizar es el del caso II 191.62 𝑙/𝑚𝑖𝑛 Tramo común D-E ∅ de tubería: 53 mm 𝑄 = 191.62 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ por qué no hay boquillas de descarga Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 191.62 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ∗ 1 𝑚3 1000 𝑙 ∗ 1 𝑚𝑖𝑛 60 𝑠𝑒𝑔 = 3.19 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.053)2 = 2.21 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 3.19 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 2.21 ∗ 10−3 𝑚2 = 1.44 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚 Longitud equivalente: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 16. 1 Tee bifurcación Ø 2” 3 1 Reducción Ø 2” 0.61 1 Tee recta Ø 2” 0.6 Σ L Total = 4.21 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 4.21 𝑚 = 8.21 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (191.62 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (53 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 5.77 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 0.4572 + (5.77 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 8.21 𝑚) = 0.5045 𝑏𝑎𝑟 Circuito III Tramo A2-B2 Algunos datos P: 0.35 Factor K: 80 ∅ de tubería: 43.1 mm
- 17. C= 120 acero galvanizado Determinamos caudal 𝑄 = 𝐾√𝑃 Dónde: P: a la presión. K: factor K del rociador 𝑄 = 80 ∗ √0.35 𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠 𝑚⁄ Llevamos de mm a m ∅ 43.1 𝑚𝑚 1𝑚 1000 𝑚𝑚 = 0.0413 𝑚 Determinamos de velocidad Dónde: 𝑉 = 𝑄 𝐴 Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠 𝑚⁄ ∗ 1𝑚3 1000 𝐿𝑡𝑠 ∗ 1 60𝑠𝑒𝑔 = 7.88 ∗ 10−4 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.0413)2 = 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 7.88 ∗ 10−4 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 = 0.60 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 18. 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 2.15 𝑚 = 6.15 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (47.32 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 1.46∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 0.35 + (1.46 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 6.15 𝑚) = 0.3590 𝑏𝑎𝑟 Tramo B2-E ∅ de tubería: 43.1 mm 𝑄 = 𝐾√𝑃 ⟹ 80√0.3590 = 47.90 Sumatorio de caudales tramo A2-B2 y B2-E: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Tee Recta Ø 1 ½” 0.45 1 Codo 90o Ø 1 ½” 1.2 1 Reducción Ø 1 ½” 0.5 Σ L Total = 2.15
- 19. 𝑄 = (47.93 + 47.32) = 95.25 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 95.25 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ∗ 1 𝑚3 1000 𝑙 ∗ 1 𝑚𝑖𝑛 60 𝑠𝑒𝑔 = 1.59 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.0413)2 = 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 1.59 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 = 1.19 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 12.20 𝑚 Longitud equivalente: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Tee bifurcación Ø 1 ½” 2.4 1 Reducción Ø 1 ½” 0.5 3 Tee recta Ø 1 ½” 0.45 Σ L Total = 4.25 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 12.20 𝑚 + 4.25 𝑚 = 16.45 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 20. 𝐽 = (95.25 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗(43.1 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 5.33 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 0.3590 + (5.33 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 16.45 𝑚) = 0.4466 𝑏𝑎𝑟 EQUILIBRIO DE CUADAL EN EL PUNTO E 𝑄2 = 𝑄1√ 𝑃2 𝑃1 𝑄2 = 191.62√ 0.4466 0.5045 = 180.28 𝐿/𝑚𝑖𝑛 𝑄1 = 𝑄2 √ 𝑃1 𝑃2 𝑄1 = 95.25 √ 0.5045 0.4466 = 101.23 𝑙/𝑚𝑖𝑛 Caso I t= 𝑄2(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄1(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 180.28 𝑙 𝑚𝑖𝑛 + 191.62 𝑙 𝑚𝑖𝑛 = 371.9 𝑙/𝑚𝑖𝑛 Caso II t = 𝑄1(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄2(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 101.23 𝑙 𝑚𝑖𝑛 + 95.25 𝑙 𝑚𝑖𝑛 = 196.48 𝑙/𝑚𝑖𝑛 Por lo cual el caudal a utilizar es el del caso I 371.9 𝑙/𝑚𝑖𝑛 Tramo común E-F Q2= 95.25 l/min P2= 0.4466 Q1=191.62 l/min P1= 0.5045 PUNTO E
- 21. ∅ de tubería: 53 mm 𝑄 = 371.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ por qué no hay boquillas de descarga Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 371.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ∗ 1 𝑚3 1000 𝑙 ∗ 1 𝑚𝑖𝑛 60 𝑠𝑒𝑔 = 6.19 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.053)2 = 2.21 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 6.19 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 2.21 ∗ 10−3 𝑚2 = 2.8 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 1.7065 𝑚 Longitud equivalente: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Tee bifurcación Ø 2” 3 1 Reducción Ø 2” 0.61 Σ L Total = 3.61 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 1.7065 𝑚 = 5.3165 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 22. 𝐽 = (371.9 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (53 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 0.01967 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 0.5045 + (0.01967 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 5.3165 𝑚) = 0.6090 𝑏𝑎𝑟 0.6090 Bar x 10,33 m = 6.21 m 1,01325 Bar Hasta este punto se cumple con el estúdio de la ruta que surte a los rociadores, ahora se debe comparar con la presion que demanda los gabinetes con manguera hasta este punto F que es donde se unen La presion en el pto F (PF) para los gabinetes equipados viene dada de la aplicación de la ecuacion general de la energia al sistema estudiado PF= h + hf + v2 /2g + 45,71m h: Diferencia Alturas entre los puntos estudiados hf: pérdidas desde el pto G hasta la pieza más alejada v2 /2g : cabeza de velocidad en el pto mas remoto 45,71m: Presión mínima en la pieza menos favorecida para Sistemas classe I segun covenin 1331-2001 h: se estimara de acuerdo a la altura a la cual estará ubicado la boca de agua mas lejana al pto G com respecto del piso para nuestro caso contaremos con h: 1,65 m segun lo referido en la Norma Covenin 1331-2001
- 23. hf: usaremos la ecuacion de Hanzen Williams segun Covenin 1376-2001: 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 Q = caudal= 6,5 lts/ seg. = 390lts/min C = Coeficiente de fricción en la tubería según tabla 1 de la Norma COVENIN 843 tomando el valor 120 (Acero Galvanizado). D = Diámetro de la tubería Ø = 2½ pulg. 𝐽 = (390 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (68.8 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 6.026 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Lt es la expresion. de sumar la longitude total de tuberia mas la longitude equivalente derivada de los accesorios para el caso de estúdio tenemos los siguientes accesorios de 2½ pulg. 3 Tee en bifurcación equivalente a 3,6X3:10.8 m 4 codos de 90º equivalentes a 1.8x4: 7.2 m 1 Tee en paso recto equivalentes a 0.75 m TOTAL LE 18.75 m LONG TUBERIA: 53.985 m Lt = LE + LONG TUBERIA = 18.75 m + 53.985 m = 72.735 m hf: JxLt = 6.026 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 x 72.735 m = 0,44 m
- 24. Velocidad de Salida en la Boca de Agua 1½” segun Norma Covenin 1331 -2001 𝑄 = 6.5 𝑙 𝑠𝑒𝑔 ∗ 1𝑚3 1000 𝑙 = 6.5 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Así mismo determinas el área para sustituir en la velocidad 𝐴 = 𝜋 ∅2 4 Dónde: ∅ = 𝑒𝑠 𝑒𝑙 𝑑𝑖𝑎𝑚𝑑𝑖𝑎𝑚𝑡𝑟𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑡𝑢𝑏𝑎𝑟𝑖𝑎 𝑒𝑛 (𝑚) En 1 1" 2 que es el diámetro del niple 𝐴 = 𝜋(41.3 10−3 𝑚)2 4 = 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉2 = 6.5 ∗ 10−3 𝑚3 𝑠⁄ 1.33 ∗ 10−3 𝑚2 = 4.88 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ Calculo de velocidad 𝑽 𝟐 𝟐𝒈 para aplicar en ecuación de la energía 𝑉2 2𝑔 = (4.88 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ )2 2 ∗ 9.8𝑚 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ = 1.21 𝑚 Entonces se obtiene el valor en mca de PF para la alimentacion del Gabienete con panos de manguera mas remoto PF = 1,65m+ 4.48 m+ 1.21 m + 45,71m = 53.05 m
- 25. Si compara la Presion en G para el sistema de Rociadores que es de 6.21m notamos que es menor que la que acabamos de conseguir (53.05 m) es por ellos que usamos la ultima presion para seguir calculando nuestra presion final de bombeo Llevamos a de de bar a m la presion: 53.04 m x 1,01325 Bar = 5.20 m 10,33 m Para este tramo el cuadal será la sumatoria del caudal de rociadores y de paños de manguera Cuadal de rociadores: 371.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ Cuadal de paños de manguera: 390 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ 𝑄 = (371.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ + 390 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ) = 761.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ Tramo común F-G ∅ de tubería: 80.8 mm 𝑄 = 761.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ por qué no hay boquillas de descarga Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 761.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ∗ 1 𝑚3 1000 𝑙 ∗ 1 𝑚𝑖𝑛 60 𝑠𝑒𝑔 = 0.013 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.0808)2 = 5.12 ∗ 10−3 𝑚2 Para la tubería3” tal comolo establece la norma COVENIN 1331 para un sistemade incendiosparadosedificacionesconuna mismafuente comúnde agua.
- 26. Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 0.013 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 5.12 ∗ 10−3 𝑚2 = 2.53 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 36.0618 𝑚 Longitud equivalente: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Tee recta Ø 3” 0.9 2 Reducción Ø 3” 0.87 3 Codo 90o Ø 3” 2.1 Σ L Total = 8.07 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 360618 𝑚 + 8.07 𝑚 = 44.1318 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (761.9 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (53 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 9.54 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 5.20 + (9.54 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 44.1318 𝑚) = 5.62 𝑏𝑎𝑟 Tramo común G-H ∅ de tubería: 105.3 mm Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 27. Aquí el caudal vuelve a aumentar en la tubería de 4” para cumplir con la covenin 1331 para un sistema con dos edificaciones con una misma fuente común de agua 𝑄 = 1127.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ por qué no hay boquillas de descarga Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 1127.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ∗ 1 𝑚3 1000 𝑙 ∗ 1 𝑚𝑖𝑛 60 𝑠𝑒𝑔 = 0.019 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.1053)2 = 8.70 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 0.019 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 5.70 ∗ 10−3 𝑚2 = 2.18 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 17.3162 𝑚 Longitud equivalente: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Tee recta Ø 4” 1.2 2 Reducción Ø 4” 1.15 6 Codo 90o Ø 4” 3 1 Válvula de compuerta Ø 4” 6.6 1 Válvula de retención Ø 4” 0.6 Σ L Total = 28.7 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 17.3162 𝑚 + 28.7 𝑚 = 46.0162 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 28. 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (1127.9 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (105.3 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 5.41 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 5.62 + (5.41 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 46.0162 𝑚) = 5.87 𝑏𝑎𝑟 Tramo común G-H ∅ de tubería: 105.3 mm 𝑄 = 1127.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ por qué no hay boquillas de descarga Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔 𝒎⁄ a 𝒎 𝟑 𝒔𝒆𝒈⁄ : 𝑄 = 1127.9 𝑙𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ ∗ 1 𝑚3 1000 𝑙 ∗ 1 𝑚𝑖𝑛 60 𝑠𝑒𝑔 = 0.019 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ Evaluamos el área 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (∅)2 𝐴 = 𝜋 4 ∗ (0.1053)2 = 8.70 ∗ 10−3 𝑚2 Evaluamos la velocidad: 𝑉 = 0.019 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ 5.70 ∗ 10−3 𝑚2 = 2.18 𝑚 𝑠𝑒𝑔⁄ 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚 Se ubica dentro del rango que establece la Norma Sanitaria 4044
- 29. Longitud equivalente: Cantidad Accesorio Equivalencia en metros 1 Reducción Ø 4” 1.15 1 Codo 90o Ø 4” 3 Σ L Total = 4.15 Determinamos L total 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 4.15 𝑚 = 8.15 𝑚 Determinamos J de Hazen – Williams 𝐽 = 𝑄1.85 𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 𝐽 = (1127.9 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85 (120)1.85 ∗ (105.3 𝑚𝑚)4.87 ∗ 6.05 ∗ 105 = 5.41 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟/𝑚 Evaluamos la presión final 𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙) 𝑃𝑓 = 5.87 + (5.41 ∗ 10−3 𝑏𝑎𝑟 𝑚 ∗ 8.15 𝑚) = 5.9140 𝑏𝑎𝑟 CALCULO DE POTENCIA DE BOMBEO POR EL METODO DEL PESO ESPECÍFICO P= Ha * ρ * g * Qt Dónde: Ha: altura de bombeo. 𝜌: Densidad del agua. g: coeficiente de gravedad.
- 30. Q: caudal. 1127.9 𝐿𝑡𝑠 𝑚𝑖𝑛⁄ 1 𝑚𝑖𝑛 60𝑠𝑒𝑔⁄ 1 𝑚3 1000 𝑙𝑡𝑠⁄ = 0.01879 𝑚3 𝑠𝑒𝑔⁄ H: es la altura en m 60,29 m x FS; FS= 1,1 60.29 m x 1.1=66.32 m Potencia real: P= 66.32 (m) * 1000 (Kg/m3) * 9.81 (m/ s2) * 0.01879 (m3/s) P= 12230.18 (Kg m2/S3)= 12230.18 W Llevamos la potencia a hp: Donde la Potencia teórica de la bomba considerando es 1HP = 745 W Por lo cual decimos: P= 12230.18 /745 = 16.41 HP Determinados potencia real: 5.9140 Bar x 10,33 m = 60.29 m 1,01325 Bar
- 31. 𝑷 𝒓𝒆𝒂𝒍 = 𝑷 𝒕𝒆𝒐𝒓𝒊𝒄𝒐 (%) Dónde: (%): 𝒆𝒔𝒇𝒊𝒄𝒊𝒆𝒏𝒄𝒊𝒂 (𝟕𝟎 %) Por lo cual: 𝑷 𝒓𝒆𝒂𝒍 = 16.41 (𝟎. 𝟕𝟎) = 𝟐𝟑. 𝟒𝟓 𝑯𝑷 P real = 𝟐𝟑. 𝟒𝟓 HP. Por lo cual se recomienda una bomba de 25 hp. POTENCIA DEL MOTOR Pm= PB x 1.20 para un motor trifásico Pm= 𝟐𝟑. 𝟒𝟓 x 1.2: 28.14 Características De La Bomba: Tubería de Succión: 4” Tubería de Impulsión: 4” Caudal de Diseño:18.79. Altura de Bombeo: 66.924 m
- 32. Potencia Mínima: 25 Hp. Almacenamiento de Agua (reserva de incendio): El volumen de la reserva de agua para incendio deberá ser tal que garantice el caudal requerido por un tiempo mínimo de una (01) hora Vr = Qt * 3600 s Vr = 18.79 l/s * 3.600 s Vr = 67644 litros Se deben asegurar 67644 litros a la hora de cualquier eventualidad. DETERMINACIÓN DE LAS MEDIADAS DEL TANQUE: Que en 𝑚3: 67644 𝑙𝑖𝑡𝑟𝑜𝑠∗ 1𝑚3 1000 𝑙𝑡𝑠 = 67.644 𝑚3 Entonces se establece la ecuación: h: 3 m 𝑉 = 𝑎2 ∗ ℎ Despejamos a2 : 𝑎2 = 𝑉 ℎ
- 33. 𝑎 = √ 𝑉 ℎ 𝑎 = √ 67.644 3 = 4.75 𝑚 Esto quiere decir que las medidas recomendadas para la construcción del tanque son las siguientes: Profundidad: 3 m. Ancho: 4.75 m. Largo:4.75 m.