CÁLCULOS HIDRAULICOS

1. Cálculos hidráulicos de rociadores
Determinación del riesgo según cuadro para rociadores
CUADRO DEPENDIENDO DEL RIESGO
Cuadro 1 Riesgo ligero Riesgo ordinario Riesgo extra
Densidad de
diseño (mm/min)
2.25 5 de 7.5 a 12.5
Área de operación
(m2
)
80
Grupo I (RDI)-72
Grupo II (RDII)-
140
Grupo III (RDIII)-
216
Grupo III
ESP(RDIIIE)-360
260
Cobertura máxima
del rociador (m2
)
20 9
Presión (Bar) 0.7 0.35 0.5
Factor K según el
𝜙 nominal del
orificio del rociador
en mm
𝜙 -> K= 57 𝜙 -> K= 80 𝜙 -> K= 115
𝜙 > K= 80
Calculo del número de rociadores a accionar
El riesgo del área es riesgo ordinario tipo II
𝑛 𝑟𝑜𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜𝑟𝑒𝑠
70
12
= 5.833 ≅ 6

2. Circuito Tramo
Caudal Q
(L/Min)
Diámetro Velocidad
m/seg
Longitud
equivalente
LE (m)
Longitud de
tubería
(m)
Longitud
total
(m)
J bar/m
PI
Presión inicial
(Bar)
PF
Presión
final (Bar)
Factor K
Rociador
1
A1-B1 47.32
1 pulg
0.81 1.17 4 5.17 0.0112 0.35 0.41 80
27.2 mm
B1-C
47.32 1 pulg
0.81 1.77 5 6.77 0.112 0.41 0.49 80
27.2 mm
TRAMO
COMUN
F-G 200.30
1 ½ pulg
0.6 4.1 3 7.1 1.46 ∗ 10−3
0.49 0.50 ----------------
41.3 mm
2
A-B 47.32
1 ½ pulg
0.6 2.15 3 5.15 1.46 ∗ 10−3
0.35 0.3560 80
41.3 mm
B-C
47.32 1 ½ pulg
1.21 3.35 4 7.35 5.30 ∗ 10−3
0.3560 0.40 80
95.05 41.3 mm
C-G
95.05 1 ½ pulg
2.30 3.8 9 12.8 0.012 0.40 0.55 80
145.64 41.3 mm
TRAMO
COMUN
G-H 284.52
2 ½”
1.27 5.09 3 8.09 3,36 ∗ 10−3
0.55 0.58 -----------
68.8mm
3
D-E 47.32
1 ½ pulg
0.6 2.15 4 6.15 1.46 ∗ 10−3
0.35 0.3590 80
41.3 mm
E-H
47.32 1 ½ pulg
1.17 3.8 9 12.8 5.32 ∗ 10−3
0.3590 0.43 80
95.25 41.3 mm
TRAMO
COMUN
H-I 529.5
2 ½ pulg
2.37 9.44 7.5 16.94 0.0106 0.58 0.76 ------------
68.8 mm
I-J 529.5
2 ½ pulg
2.37 13.04 11.5 24.54 0.0106 0.76 1.020 -----------
68.8 mm
J-K 529.5
2 ½ pulg
2.37 2.54 4.8 7.34 0.0106 1.020 1.1374 -----------
68.8 mm

3. Circuito I
Tramo A1-B1
Algunos datos
P: 0.35
Factor K: 80
∅ de tubería: 27.2 mm
C= 120 acero galvanizado
Determinamos caudal
𝑄 = 𝐾√𝑃
Dónde:
P: a la presión.
K: factor K del rociador
𝑄 = 80 ∗ √0.35
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄
Llevamos de mm a m ∅
27.2 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0272 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄

4. Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0272 𝑚)2)
= 0.81 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 1.17 𝑚 = 5.17 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (27.2 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0112 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.35 + (0.0112 𝑏𝑎𝑟/𝑚 ∗ 5.17 𝑚) = 0.41 𝑏𝑎𝑟
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee Recta Ø 1”
0.27
1 Codo 90o
Ø 1”
0.6
1 Reducción Ø 1”
0.3
Σ L Total = 1.17
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

5. Tramo B1-F
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ el caudal es el mismo porque no hay boquillas
Llevamos de mm a m ∅
27.2 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0272 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0272 𝑚)2)
= 0.81 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 5 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee bifurcación Ø 1 ½”
1.5
1 Tee recta Ø 1 ½”
0.27
Σ L Total = 1.77
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

6. 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 5 𝑚 + 1.77 𝑚 = 6.77 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (27.2 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0112 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.41 + (0.0112
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 6.77 𝑚) = 0.41 𝑏𝑎𝑟
Tramo común F-G
∅ de tubería: 41.3 mm
𝑄 = 47.32 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ por qué no hay boquillas de descarga
Llevamos de mm a m ∅
43.1 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0413 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8866 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:

7. 𝑉 =
7.8∗10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 0.60 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 3 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Codo de 90º Ø 1 1/2” 1.2
1 Reducción Ø 1 1/2” 0.5
2 Tee bifurcación Ø 1 1/2” 2.4
Σ L Total = 4.1
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 3 𝑚 + 4.1 𝑚 = 7.1 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 1.46 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.7006 + (1.46 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 7.1 𝑚) = 0.50 𝑏𝑎𝑟
Circuito II
Tramo A-B
Algunos datos
P: 0.35
Factor K: 80
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

8. ∅ de tubería: 43.1 mm
C= 120 acero galvanizado
Determinamos caudal
𝑄 = 𝐾√𝑃
Dónde:
P: a la presión.
K: factor K del rociador
𝑄 = 80 ∗ √0.35
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄
Llevamos de mm a m ∅
43.1 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0413 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 0.60 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

9. 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 3 𝑚
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 3 𝑚 + 2.15 𝑚 = 5.15 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 1.46 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.35 + (1.46 ∗
10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 5.15 𝑚) = 0.3575 𝑏𝑎𝑟
Tramo B-C
∅ de tubería: 43.1 mm
𝑄 = 𝐾√𝑃 ⟹ 80√0.3560 = 47.73
Sumatorio de caudales tramo A-B y B-C:
𝑄 = (47.32𝑚 + 47.73𝑚) = 95.05 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 95.05 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 1.58 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee Recta Ø 1 ½”
0.45
1 Codo 90o
Ø 1 ½”
1.2
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
Σ L Total = 2.15

10. Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
1.58 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 1.21 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee bifurcación Ø 1 ½”
2.4
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
1 Tee recta Ø 1 ½”
0.45
Σ L Total = 3.35
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 + 3.35 𝑚 = 7.35 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(95.05 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 5.31 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.3575 + (5.31 ∗
10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 7.35 𝑚) = 0.40 𝑏𝑎𝑟
Tramo C-G
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

11. ∅ de tubería: 43.1 mm
𝑄 = 𝐾√𝑃 ⟹ 80√0.40 = 50.60
Sumatorio de caudales tramo B-C y C-G:
𝑄 = (50.60 𝑚 + 95.05 𝑚) = 145.65 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 145.65 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 2.42 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
2.42 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 2.30 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 9 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee bifurcación Ø 1 ½”
2.4
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
2 Tee recta Ø 1 ½”
0.45
Σ L Total = 3.8
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 9 𝑚 + 3.8 𝑚 = 12.8 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

12. 𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(145.65 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.012 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.40 + (0.012 ∗
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 12.8 𝑚) = 0.55 𝑏𝑎𝑟
EQUILIBRIO DE CUADAL EN EL PUNTO G
𝑄2 = 𝑄1√
𝑃2
𝑃1
𝑄2 = 47.32√
0.55
0.50
= 49.62 𝐿/𝑚𝑖𝑛
𝑄1 = 𝑄2 √
𝑃1
𝑃2
𝑄1 = 145.65 √
0.50
0.55
= 138.87 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Caso I
Q2= 145.65 l/min
P2= 0.55
Q1= 47.32 l/min
P1= 0.50
PUNTO
G

13. t= 𝑄2(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄1(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 49.62
𝑙
𝑚𝑖𝑛
+ 47.32
𝑙
𝑚𝑖𝑛
= 96.94 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Caso II
t = 𝑄1(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄2(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 138.87
𝑙
𝑚𝑖𝑛
+ 145.65
𝑙
𝑚𝑖𝑛
= 284.52 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Por lo cual el caudal a utilizar es el del caso II 284.52 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Tramo común G-H
∅ de tubería: 68.8 mm
𝑄 = 284.52 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ Por qué no hay boquillas de descarga
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 284.52 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 4.74 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
4.74 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0688 𝑚)2)
= 1.27 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 3 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 T Bifurcación Ø 2 ½”
3.6
1 Reducción Ø 2 ½”
0.74
2 Tee recta Ø 2 ½”
0.75
Σ L Total = 5.09
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

14. 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 3 𝑚 + 5.09 𝑚 = 8.09 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(284.52 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (68.8 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 3.36 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.55 + (3.36 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 8.09 𝑚) = 0.58 𝑏𝑎𝑟
Circuito III
Tramo D-H
Algunos datos
P: 0.35
Factor K: 80
∅ de tubería: 43.1 mm
C= 120 acero galvanizado
Determinamos caudal
𝑄 = 𝐾√𝑃
Dónde:
P: a la presión.
K: factor K del rociador
𝑄 = 80 ∗ √0.35
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄
Llevamos de mm a m ∅

15. 43.1 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0413 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 0.60 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚
Longitud equivalente:
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 2.15 𝑚 = 6.15 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee Recta Ø 1 ½”
0.45
1 Codo 90o
Ø 1 ½”
1.2
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
Σ L Total = 2.15
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

16. 𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 1.46 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.35 + (1.46 ∗
10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 6.15 𝑚) = 0.3590 𝑏𝑎𝑟
Tramo E-H
∅ de tubería: 43.1 mm
𝑄 = 𝐾√𝑃 ⟹ 80√0.3590 = 47.93
Sumatorio de caudales tramo D-E y E-H:
𝑄 = (47.93𝑚 + 47.32𝑚) = 95.25 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 95.25 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 1.58 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
1.58 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 1.17 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 9 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee bifurcación Ø 1 ½”
2.4
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
2 Tee recta Ø 1 ½”
0.45
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

17. Σ L Total = 3.8
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 9 𝑚 + 3.8 𝑚 = 12.8 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(95.25 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 5.32 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.3590 + (5.32 ∗
10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 12.8 𝑚) = 0.43 𝑏𝑎𝑟
EQUILIBRIO DE CUADAL EN EL PUNTO H
𝑄2 = 𝑄1√
𝑃2
𝑃1
Q2= 95.25 l/min
P2= 043
Q1= 284.52 l/min
P1= 0.80
PUNTO
H

18. 𝑄2 = 284.52√
0.43
0.58
= 244.98 𝐿/𝑚𝑖𝑛
𝑄1 = 𝑄2 √
𝑃1
𝑃2
𝑄1 = 95.25√
0.58
0.43
= 110.62 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Caso I
t= 𝑄2(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄1(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 244.98
𝑙
𝑚𝑖𝑛
+ 284.52
𝑙
𝑚𝑖𝑛
= 529.5 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Caso II
t = 𝑄1(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄2(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 110.62
𝑙
𝑚𝑖𝑛
+ 95.25
𝑙
𝑚𝑖𝑛
= 205.87 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Por lo cual el caudal a utilizar es el del caso I 529.5 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Tramo común H-I
∅ de tubería: 68.8 mm
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ Por qué no hay boquillas de descarga
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0688 𝑚)2)
= 2.37 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

19. 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 7.5 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
2 T Bifurcación Ø 2 ½” 3.6
1 Reducción Ø 2 ½” 0.74
2 Tee recta Ø 2 ½” 0.75
Σ L Total = 9.44
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 7.5 𝑚 + 9.44 𝑚 = 35.31 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(529.5 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (68.8 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0106 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.58 + (0.0106
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 16.94 𝑚) = 0.76 𝑏𝑎𝑟
Tramo común I-J
∅ de tubería: 68.8 mm
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ Por qué no hay boquillas de descarga
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄

20. Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0688 𝑚)2)
= 2.37 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 11.5 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
2 Codo 90º Ø 2 ½” 1.8
1 Reducción Ø 2 ½” 0.74
2 Válvula de retención Ø 2 ½” 4.2
1 Válvula de compuerta 0.3
Σ L Total = 13.04
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 11.5 𝑚 + 13.04 𝑚 = 24.54 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(529.5 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (68.8 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0106 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.76 + (0.0106
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 24.54 𝑚) = 1.020 𝑏𝑎𝑟
Tramo común J-K
∅ de tubería: 68.8 mm
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

21. 𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ Por qué no hay boquillas de descarga
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0688 𝑚)2)
= 2.37 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4.8 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Codo 90º Ø 2 ½” 1.8
1 Reducción Ø 2 ½” 0.74
Σ L Total = 2.54
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4.8 𝑚 + 2.54 𝑚 = 7.34 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(529.5 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (68.8 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0106 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

22. 𝑃𝑓 = 1.020 + (0.0106
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 7.34 𝑚) = 1.1374 𝑏𝑎𝑟