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SESIÓN VII
Sistemas Auxiliares en Plantas Industriales.
Sistemas de manejo de energía: intercambiadores de
calor.
Contenidos.
• Manejo de energía: cambiadores de calor, serpentines,

tubulares, doble tubo, concéntricos, condensadores.
SELECCIÓN Y DISEÑO DE
INTERCAMBIADORES DE CALOR
Aspectos generales.
Introducción.
Un Intercambiador de Calor es un equipo utilizado para enfriar un
fluido que está más caliente de lo deseado, transfiriendo esta calor a
otro fluido que está frío y necesita ser calentado. La transferencia de
calor se realiza a través de una pared metálica o de un tubo que
separa ambos fluidos.
Aplicaciones.
Intercambiador de Calor.
Condensador.
Enfriador.
Calentador.
Rehervidor (reboiler).
Vaporizador.

• Realiza la función doble de calentar y enfriar dos fluidos.

• Condensa un vapor o mezcla de vapores.

• Enfría un fluido por medio de agua.

• Aplica calor sensible a un fluido.
• Conectado a la base de una torre fraccionadora proporciona el calor
de reebulición que se necesita para la destilación.
• Un calentador que vaporiza parte del líquido
Tipos.
Intercambiadores de
tubería doble
Intercambiador De Cabezal Flotante Interno (tipo AES)
Intercambiadores
enfriados por aire

Intercambiadores de
calor

Intercambiador De Lamina Y Tubo Fijo (tipo BEM)
Intercambiadores de tipo
placa
Intercambiador De Cabezal Flotante Exterior (tipo AEP)
Intercambiadores de
casco y tubo
Intercambiador De Cabezal Y Tubos Integrados (tipo
CFU)

Rehervidor De Caldera (tipo AKT)

Condensador De Flujo Dividido (tipo AJW)
Intercambiadores de doble tubo.
Consiste en un tubo pequeño que esta dentro de otro tubo mayor, circulando
los fluidos en el interior del pequeño y entre ambos. Estos intercambiadores se
utilizan cuando los requisitos de área de transferencia son pequeños.
Curvas características de evolución de
temperaturas
Intercambiadores enfriados por aire.
Consisten en una serie de tubos situados en una corriente de aire, que
puede ser forzada con ayuda de un ventilador.
Los tubos suelen tener aletas para aumentar el área de transferencia
de calor .
Pueden ser de hasta 40 ft (12 m) de largo y anchos de 8 a 16 ft (2,5 a 5
m).
La selección de un intercambiador enfriado por aire frente a uno
enfriado por agua es una cuestión económica, hay que consideran
gastos de enfriamiento del agua, potencia de los ventiladores y la
temperatura de salida del fluido (un intercambiador de aire, tiene una
diferencia de temperatura de unos 15 ºF (8 ºC)). Con agua se obtienen
diferencias menores
Intercambiadores de tipo placa
Llamados también intercambiadores
compactos. Pueden ser de diferentes
tipos:
• Intercambiadores de tipo placa y

armazón (plate – and - frame)
similares a un filtro prensa.
• Intercambiadores de aleta de placa
con soldadura (plate fin).

Admiten una gran variedad de
materiales de construcción, tiene una
elevada área de intercambio en una
disposición muy compacta.
Por la construcción están limitados a
presiones pequeñas.
Intercambiadores de casco y tubo.
Son los intercambiadores más
ampliamente utilizados en la industria
química y con las consideraciones de
diseño mejor definidas.
Consisten en una estructura de tubos
pequeños colocados en el interior de
un casco de mayor diámetro.
Las consideraciones de diseño están
estandarizadas por The Tubular
Exchanger Manufacturers Association
(TEMA)
Un intercambiador de calor de casco y tubo conforme a TEMA se identifica con tres
letras, el diámetro en pulgadas del casco y la longitud nominal de los tubos en
pulgadas.
La primera letra es la indicativa del tipo del cabezal estacionario. Los tipo A (Canal
y cubierta desmontable) y B (Casquete) son los más comunes.
La segunda letra es la indicativa del tipo de casco. La más común es la E (casco de
un paso) la F de dos pasos es mas complicada de mantener. Los tipos G, H y J se
utilizan para reducir las perdidas de presión en el casco.
El tipo K es el tipo de rehervidor de caldera utilizado en torre de fraccionamiento.
La tercera letra nos indica el tipo de cabezal del extremo posterior, los de tipo S , T
y U son los más utilizados. El tipo S (cabezal flotante con dispositivo de apoyo) el
diámetro del cabezal es mayor que el del casco y hay que desmontarlo para
sacarlo. El tipo T (Cabezal flotante sin contrabrida) puede sacarse sin desmontar,
pero necesita mayor diámetro de casco para la misma superficie de intercambio. El
tipo U (haz de tubo en U) es el mas económico, pero a la hora de mantenimiento
necesita una gran variedad de tubos en stock.
Intercambiador de cabezal flotante interno (tipo AES)
Es el modelo más común, tiene casco de un paso, tubos de doble paso con canal y cubierta
desmontable, cabezal flotante con dispositivo de apoyo. tiene desviadores transversales y placas de
apoyo. Sus características son:
1.
2.
3.
4.
5.

Permite la expansión térmica de los tubos respecto al casco.
Permite el desmontaje
En lugar de dos pasos puede tener 4,6 u 8 pasos.
Los desviadores transversales, con el porcentaje de paso y su separación modifican la velocidad
en el casco y su perdida de carga.
El flujo es contracorriente y a favor de corriente en la mitad de los tubos.
Intercambiador de lamina y tubo fijo (tipo BEM)
Este intercambiador no tiene apenas diferencia entre ambos extremos, es de un solo paso en tubo y
casco, lo que limita la velocidad dentro de los tubos, lo que reduce el coeficiente de transmisión de
calor. Tiene junta de expansión en casco. Imposibilidad de apertura para limpieza en lado del casco.
Intercambiador de cabezal flotante exterior (tipo AEP)
Este modelo permite cierto movimiento del cabezal flotante y puede desmontarse para limpieza. Tiene
el inconveniente de necesitar más mantenimiento para mantener el empaquetado y evitar las fugas.
Intercambiador de cabezal y tubos integrados (tipo
CFU)
Este modelo tiene el conjunto de tubos en U lo que permite un fácil desmontaje del conjunto de tubos.
Tiene el inconveniente a la hora de sustituir un tubo dañado. Tiene el desviador central unido a la
placa de tubos.
Rehervidor de caldera (tipo AKT)
Este intercambiador se caracteriza por la configuración del casco. El conjunto de tubos puede ser
también A-U, dando lugar al AKU. El vertedero a la derecha de los tubos mantiene el liquido hirviente
sobre los tubos. El vapor sale por la tobera superior y el liquido caliente sale por la tobera inferior.
Condensador de flujo dividido (tipo AJW)
Se utiliza fundamentalmente para condensar vapores, pues disminuye la pérdida de carga (en un
factor de 8). Parte del intercambiador se utiliza como condensador y parte puede utilizarse con
enfriador. El desviador central divide el flujo en dos y el resto de desviadores lo llevan a través de los
tubos para enfriarse.
Diseño de intercambiadores.
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.

13.
14.

Comprobar el BALANCE DE ENERGÍA, hemos de conocer las condiciones del procesamiento, caudales,
temperaturas, presiones, propiedades físicas de los fluidos,...
Asignar las corrientes al tubo y casco.
Dibujar los diagramas térmicos.
Determinar el número de intercambiadores en serie.
Calcular los valores corregidos de la diferencia media de temperaturas (MTD).
Seleccionar el diámetro, espesor, material, longitud y configuración de los tubos.
Estimar los coeficientes de película y de suciedad. Calcular los coeficientes globales de transmisión de calor.
Calcular la superficie de intercambio estimada.
Seleccionar el tamaño del casco (utilizando dos pasos en tubo).
Calcular las perdidas de presión en el lado del tubo y recalcular el número de pasos para cumplir con las
perdidas de presión admisibles.
Asumir la separación entre desviadores y el área de paso para conseguir la perdida de presión en casco
admisible.
Recalcular los coeficientes de película en el lado del tubo y del casco utilizando las velocidades másicas
disponibles.
Recalcular los coeficientes globales de transmisión de calor y comprobar si tenemos suficiente superficie de
intercambio.
Si la superficie de intercambio es muy grande o muy pequeña revisar los estimados de tamaño de carcasa y
repetir las etapas 9- 13.
1. Balance de Energía.
La ecuación del balance de energía para un intercambiador de calor es :

APORTE DE CALOR AL FLUIDO FRÍO - APORTE DE CALOR AL FLUIDO CALIENTE + PERDIDAS DE CALOR = 0

Los problemas del balance de energía pueden ser:
1.

Se conocen los caudales de las dos corrientes, (Q1 y Q2 ), el calor transferido (q) y las temperaturas
de entrada y salida de ambas corrientes (T1, T2, t1, t2), en este caso solo se comprueban los calores
específicos y latentes de ambas corrientes y el calor transferido por ambas.

2.

Se conocen los caudales de las dos corrientes, (Q1 y Q2 ) y las temperaturas de entrada y salida de
una corriente así como la entrada de la otra (T1, T2, t1), en este caso solo se calcula el calor cedido en
una corriente (q) y se utiliza este para determinar la temperatura de salida de la otra (t2).

3.

Se conocen el caudal de una corriente, (Q1 ) y las temperaturas de entrada y salida de ambas (T1, T2,
t1, t2), en este caso solo se calcula el calor cedido en una corriente (q) y se utiliza este para
determinar el caudal de la otra (Q2).

4.

Se conocen los caudales de las dos corrientes, (Q1 y Q2 ) y las temperaturas de entrada de ambas
corrientes (T1, t1), en este caso hay que calcular las temperaturas de salida de ambas (T2, t2), y el
calor transferido (q). Este cálculo introduce el concepto de Temperatura de Acercamiento (approach).
El punto de acercamiento es aquel en que la temperatura de las dos corrientes es más próxima.
1. Balance de Energía.
Los valores típicos de las temperaturas de acercamiento son:

Aplicaciones

Δ T (ºF)

Δ T (ºC)

Unidades criogénicas
Intercambiadores enfriados por agua
Intercambiadores en refinerías
Hornos de convección

5 – 10
15 – 25
40 – 50
75 – 100

3–6
8 – 14
20 – 30
40 – 55

Conocido el valor de la temperatura de acercamiento, conocemos una temperatura más y se puede
realizar el cálculo como en 2.
2. Asignación de flujos.
Las reglas aplicables para determinar que fluido va por el casco y cual por los tubos son:

1. El fluido a mayor presión va en los tubos.

2. El fluido más corrosivo va en los tubos.

3. Los fluidos más sucios van en los tubos

4. El fluido con menor pérdida de presión va en el casco.

5. El fluido a condensar en el casco.
3. Diagramas térmicos y Número de celdas en serie.
Un diagrama térmico es la representación de la temperatura de las corrientes en función del calor
transferido o de la longitud. Si existe cruce de temperaturas será necesario utilizar varios
intercambiadores en serie.
El número de celdas en serie se determina a través del diagrama térmico. En un intercambiador con
un paso en casco y dos en tubo no es posible que se crucen las temperaturas, es necesario
establecer varias celdas donde las temperaturas de salida sean iguales (T2 = t2)
4. Diferencia de temperatura media corregida
La diferencia media de temperaturas (MTD) en un intercambiador de calor de casco y tubo es la
diferencia media logarítmica de temperaturas (LMTD) multiplicado por un factor (F):
MTD = F x LMTD

Donde:

LMTD = ∆Tln =

T1 −t2 − T2 −t1
T −t
ln T1 −t2
2 1

=

∆TA −∆TB
∆T

ln∆TA
B

Siendo: T: temperatura fluido caliente; t: temperatura fluido frío, 1: entrada; 2: salida.
Si tenemos varias zonas de transición (p.e. condensación más enfriamiento), hay que aplicar la
ecuación de LMTD a cada tramo. El factor F se obtiene de las siguientes gráficas. Un valor de F < 0,8
no es admisible por diseño, hay que calcular P y R según las ecuaciones:

P=

t 2 − t1
T1 − t1

R=

T1 − T2
t 2 − t1
MTD
Correction
Factor Charts
27

5. Cálculo del diámetro del tubo, espesor y longitud.
El tamaño nominal de los tubos de un intercambiador de calor es el diámetro exterior en pulgadas,
los valores típicos son 5/8, ¾ y 1 in. Con longitudes de 8,10,12, 16 y 20 pies. Siendo la típica de 16
pies. Los espesores de tubos está dados según BWG (Birmingham Wire Gauge) y se determinan por
la presión de trabajo y el sobreespesor de corrosión. Los valores típicos son 16 ó 18 para Latón
Admiralty y 12, 13 ó 14 para acero al carbono. La configuración de los tubos puede ser cuadrada,
cuadrada girada 90º, o triangular. La cuadrada se utiliza por facilidad de limpieza mecánica. Las
dimensiones típicas son:

Una primera aproximación de tubos a utilizar es : Diámetro ¾ in, Separación triangular a 1 in con
16 ft de largo y espesor 14 BWG.
29

6. Coeficientes de transferencia de calor.

La ecuación básica de transferencia de calor es:

q = Uo.Ao.MTD
Donde: q = Calor transmitido por unidad de tiempo, Uo = Coeficiente global de transmisión de calor.
Ao = Area de intercambio, MTD= Diferencia media de temperaturas corregida.
El coeficiente Uo depende de la configuración del intercambiador el cual es función del area de
intercambio. Por lo tanto el proceso es iterativo.
Se comienza con una estimación preliminar de Uo basada en reglas generales, con este valor
podemos despejar el area de intercambio, con lo que conoceremos el número de tubos y su
configuración y finalmente el tamaño del casco del intercambiador.
Con las dimensiones se recalcula Uo y si este valor no concuerda con el previsto se repite el proceso.
30

6. Coeficientes de transferencia de calor.
El coeficiente global de transmisión de calor combina todas las resistencias al flujo calorífico. Todas
deben basarse en el area exterior.

1
= 𝑟𝑖0 + 𝑟 𝑚0 + 𝑟 𝑑0 + 𝑟0
𝑈0

1
1
𝑑0
𝑑0 ln 𝑑0 𝑑 𝑖
1
=
+ 𝑟 𝑑𝑖
+
+ 𝑟 𝑑0 +
𝑈0 ℎ 𝑖0
𝑑𝑖
2𝑘 𝑚
ℎ0
Donde: rio = Resistencia de película interna = 1/hio, rdio = Resistencia de suciedad interna, rmo =
Resistencia de la pared metálica, rdo = Resistencia de suciedad externa, ro = Resistencia de película
externa = 1/ho, h = Coeficiente de pelicula de transmisión de calor, di = Diámetro interno do =
Diámetro externo, km = Conductividad térmica del material. Todo en unidades equivalentes.
Hay que conocer las resistencias por suciedad y los coeficientes de película. Los coeficientes de
resistencias por suciedad están tabulados y dependen de la suciedad del fluido o de su capacidad
corrosiva. Los coeficientes de película se pueden obtener de tablas o calcular si conocemos la
configuración del intercambiador.
Coeficiente de película, lado del tubo (hio).
El sistema más rápido es estimar hio utilizando la siguiente tabla, donde se obtiene hio en función de
la temperatura (agua), viscosidad (petróleos), o calores específicos (gases) y de la velocidad másica
(lb/s-ft2), donde hio está en Btu/hr-ft2-ºF. Utilizar los rangos de velocidad recomendados.
Coeficiente de película, lado del tubo (hio).
Las ecuaciones aplicables son:

𝐺=

𝑄
𝜋
4

𝑁 𝑝 ∙ ∙𝑑 2

𝑖

Donde Q = Caudal, Np = Número de tubos / número de pasos, di = diámetro interior del tubo.
Una vez obtenido el valor de la gráfica h el valor de hio se obtiene con la ecuación:
ℎ 𝑖𝑜

𝑑 0.8
𝑖
= ℎ ∙ 1.2174
𝑑𝑜

Para flujo turbulento: Re > 10000
ℎ 𝑖𝑜

𝑘
= 0.027
𝑅𝑒 0.8 𝑃𝑟 0.333
𝐷𝑜

0.14

𝜇
𝜇𝑤

Para flujo turbulento: Re < 2100
ℎ 𝑖𝑜

𝑘
= 1.86
𝑅𝑒 ∙ 𝑃𝑟 ∙ 𝐷 𝑖
𝐷𝑜

0.333

𝜇

0.14

𝜇𝑤

Donde : hio = coeficiente de película interior ( Btu/hr-ft2 -ºF), Re = Número de Reynolds del fluido
(adimensional), Pr = Número de Prandtl del fluido (adimensional), c = calor especifico del fluido ( Btu/lb-ºF), k
= conductividad térmica del fluido ( Btu/hr-ft-ºF), di = diámetro interior (in), Di = diámetro interior (ft), Do =
diámetro exterior (ft), μ = Viscosidad a la temperatura media (t1 +t2)/2 (cp), μw = Viscosidad a la temperatura
media de la pared
Coeficiente de película, lado del casco (ho).
El sistema más rápido es estimar ho utilizando la siguiente tabla, donde se obtiene ho en función de la
temperatura (agua), viscosidad (petróleos), o calores específicos (gases) y de la velocidad másica
(lb/s-ft2), donde ho está en Btu/hr-ft2-ºF. Utilizar los rangos de velocidad recomendados.
Hay que aplicar el factor de corrección indicado en función de la configuración de los tubos y su
diámetro.
37

7. Superficie necesaria.
La superficie de intercambio (Ao) se obtiene de la siguiente fórmula:
𝐴𝑜 =

𝑞
𝑈 𝑜 ∙ 𝑀𝑇𝐷

Si tenemos diferentes condiciones de intercambio, como enfriamiento y condensado, se calcula el
área de intercambio necesaria para cada condición siendo el total la suma de ambas.
El numero de tubos por celda simple será : 𝑁 𝑡 = 𝐴 𝑜 𝜋 ∙ 𝑑 𝑜 ∙ 𝐿 ∙ 𝑁 𝑠
Donde Ns = Número de celdas.
8. Tamaño del casco.
El número de tubos para diámetro ¾ in con separación 15/16 in y configuración triangular es el
siguiente:
8. Tamaño del casco.
Para otras configuraciones y diámetro de tubos hay que multiplicar por el siguiente factor:

Si en lugar de configuración de cabeza flotante tenemos otra configuración aplican los siguientes
factores:
9. Perdida de presión en el tubo.

El número de tubos de un intercambiador se ha calculado pensando en dos pasos en tubo, con este
número se calcula la perdida de presión en el tubo. Si esta perdida de presión lo permite se puede
aumentar el número de pasos.
9. Perdida de presión en el tubo.
De la tabla se obtienen dos factores:
• Y = Las pérdidas de presión por el flujo a través de los tubos.
• B = Las pérdidas de presión por las contracciones y expansiones a la entrada y salida de los tubos
La ecuación a aplicar es:
∆𝑃 =

𝑓 ∙ 𝑌𝐿𝑁 𝑝
+ 𝐵 ∙ 𝑁𝑝
Φ

Donde: ΔP = Perdida de presión total en tubo (psi), f = factor de fricción
El factor de fricción se calcula por:

𝑓 = 0.316 𝑅𝑒 0.25
𝑓 = 64 𝑅𝑒

si Re > 1190
si Re < 1190

Y = Factor de corrección (psi/ft), B = Factor de corrección (psi), L = Longitud de tubos (ft), Np =
Número de pasos de tubos (Nº Pasos * Nº Celdas), Φ = Factor de corrección por viscosidad.
Φ= 𝜇 𝜇𝑤

0.14
10. Perdida de presión en el casco.
El fluido que fluye a través del casco debe cruzar el casco guiado por los desviadores y pasar a través
de la ventana o abertura que estos le dejen.
Los desviadores deben separarse en una distancia entre 1/5 del diámetro del casco y 30 pulgadas. El
valor característico es de 12 in. El valor en porcentaje de paso (ventana) va desde el 10 % al 45 % ,
utilizándose valores de 15 % normalmente y del 40 % en condensadores.
La velocidad transversal másica (Gx) en lb/s-ft2 , viene dada por: 𝐺 𝑥 =

0.04𝑄
𝑁𝐹𝐷×𝐵𝑃

Donde: Q = Flujo másico (lb/hr), NFD = Distancia libre (Net Free Distance) (ft): NFD = A + B dsi, BP =
Separación entre desviadores (Buffle Pitch)
La velocidad a través de la ventana (G1) en lb/s-ft2 , viene dada por: 𝐺1 =
𝐴𝑟𝑒𝑎 = 𝜋 4
Donde: C = Fracción de paso (ventana).

2
𝑑 2 − 𝑁 𝑡 ∙ 𝑑0 𝐶
𝑠𝑖

0.04𝑄
𝐴𝑟𝑒𝑎
Los factores para calcular NFD y NC son
los siguientes:
10. Perdida de presión en el casco.
La pérdida de presión a través del casco se calcula por la suma de las dos partes:
1. La pérdida de presión a lo largo de la estructura (ΔPE)
ΔPE = F S N NC /ρ
Donde: N = Número de espacios entre desviadores (multiplicar por número de celdas), NC =
Número de tubos cruzados por los desviadores NC = (C + D dsi ) (1- c), S = Factor de tamaño, F =
Factor de perdida de presión calculado por:
𝐹 = 0.0157𝜇0.2 𝐺 1.8
si es flujo turbulento
𝑥
𝐹 = 0.026𝜇𝐺 𝑥
si es flujo laminar
El flujo es turbulento si: 𝐺 𝑥 > 1.88𝜇
2. La pérdida de presión en las ventanas (ΔPV)
2
0.000175𝐺1
∆𝑃 𝑉 =
× 𝑁ú𝑚𝑒𝑟𝑜 𝑑𝑒 𝑑𝑒𝑠𝑣𝑖𝑎𝑑𝑜𝑟𝑒𝑠.
𝜌

Los datos han de ser μ (cp), G (lb/s-ft2), P (psi)
Materiales de Construcción.
El material de construcción más común en los intercambiadores de calor es el acero al
carbono. Otros materiales en orden de utilización son:
•
•
•
•
•
•
•

Acero inoxidable de la serie 300
Níquel
Monel
Aleaciones de cobre , como latón Admiralty
Aluminio
Inconel
Acero inoxidable de la serie 400

Los materiales a utilizar se seleccionan de acuerdo a su resistencia a la corrosión.
Se utilizan tubos bimetálicos cuando las condiciones de temperatura y requisitos de
corrosión no permiten la utilización de una aleación simple. Consisten en dos materiales
laminados juntos. hay que tener cuidado con la acción galvánica.
También se encuentran intercambiadores de construcción no metálica como son tubos de
vidrio, en casco de vidrio o acero. También se encuentran intercambiadores de calor de
grafito, y de teflón.

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Sesión 7 semana vii sistemas auxiliares en plantas industriales - 7.2 manejo de energía.

  • 1. SESIÓN VII Sistemas Auxiliares en Plantas Industriales. Sistemas de manejo de energía: intercambiadores de calor.
  • 2. Contenidos. • Manejo de energía: cambiadores de calor, serpentines, tubulares, doble tubo, concéntricos, condensadores.
  • 3. SELECCIÓN Y DISEÑO DE INTERCAMBIADORES DE CALOR Aspectos generales.
  • 4. Introducción. Un Intercambiador de Calor es un equipo utilizado para enfriar un fluido que está más caliente de lo deseado, transfiriendo esta calor a otro fluido que está frío y necesita ser calentado. La transferencia de calor se realiza a través de una pared metálica o de un tubo que separa ambos fluidos.
  • 5. Aplicaciones. Intercambiador de Calor. Condensador. Enfriador. Calentador. Rehervidor (reboiler). Vaporizador. • Realiza la función doble de calentar y enfriar dos fluidos. • Condensa un vapor o mezcla de vapores. • Enfría un fluido por medio de agua. • Aplica calor sensible a un fluido. • Conectado a la base de una torre fraccionadora proporciona el calor de reebulición que se necesita para la destilación. • Un calentador que vaporiza parte del líquido
  • 6. Tipos. Intercambiadores de tubería doble Intercambiador De Cabezal Flotante Interno (tipo AES) Intercambiadores enfriados por aire Intercambiadores de calor Intercambiador De Lamina Y Tubo Fijo (tipo BEM) Intercambiadores de tipo placa Intercambiador De Cabezal Flotante Exterior (tipo AEP) Intercambiadores de casco y tubo Intercambiador De Cabezal Y Tubos Integrados (tipo CFU) Rehervidor De Caldera (tipo AKT) Condensador De Flujo Dividido (tipo AJW)
  • 7. Intercambiadores de doble tubo. Consiste en un tubo pequeño que esta dentro de otro tubo mayor, circulando los fluidos en el interior del pequeño y entre ambos. Estos intercambiadores se utilizan cuando los requisitos de área de transferencia son pequeños.
  • 8. Curvas características de evolución de temperaturas
  • 9. Intercambiadores enfriados por aire. Consisten en una serie de tubos situados en una corriente de aire, que puede ser forzada con ayuda de un ventilador. Los tubos suelen tener aletas para aumentar el área de transferencia de calor . Pueden ser de hasta 40 ft (12 m) de largo y anchos de 8 a 16 ft (2,5 a 5 m). La selección de un intercambiador enfriado por aire frente a uno enfriado por agua es una cuestión económica, hay que consideran gastos de enfriamiento del agua, potencia de los ventiladores y la temperatura de salida del fluido (un intercambiador de aire, tiene una diferencia de temperatura de unos 15 ºF (8 ºC)). Con agua se obtienen diferencias menores
  • 10.
  • 11. Intercambiadores de tipo placa Llamados también intercambiadores compactos. Pueden ser de diferentes tipos: • Intercambiadores de tipo placa y armazón (plate – and - frame) similares a un filtro prensa. • Intercambiadores de aleta de placa con soldadura (plate fin). Admiten una gran variedad de materiales de construcción, tiene una elevada área de intercambio en una disposición muy compacta. Por la construcción están limitados a presiones pequeñas.
  • 12. Intercambiadores de casco y tubo. Son los intercambiadores más ampliamente utilizados en la industria química y con las consideraciones de diseño mejor definidas. Consisten en una estructura de tubos pequeños colocados en el interior de un casco de mayor diámetro. Las consideraciones de diseño están estandarizadas por The Tubular Exchanger Manufacturers Association (TEMA)
  • 13. Un intercambiador de calor de casco y tubo conforme a TEMA se identifica con tres letras, el diámetro en pulgadas del casco y la longitud nominal de los tubos en pulgadas. La primera letra es la indicativa del tipo del cabezal estacionario. Los tipo A (Canal y cubierta desmontable) y B (Casquete) son los más comunes. La segunda letra es la indicativa del tipo de casco. La más común es la E (casco de un paso) la F de dos pasos es mas complicada de mantener. Los tipos G, H y J se utilizan para reducir las perdidas de presión en el casco. El tipo K es el tipo de rehervidor de caldera utilizado en torre de fraccionamiento. La tercera letra nos indica el tipo de cabezal del extremo posterior, los de tipo S , T y U son los más utilizados. El tipo S (cabezal flotante con dispositivo de apoyo) el diámetro del cabezal es mayor que el del casco y hay que desmontarlo para sacarlo. El tipo T (Cabezal flotante sin contrabrida) puede sacarse sin desmontar, pero necesita mayor diámetro de casco para la misma superficie de intercambio. El tipo U (haz de tubo en U) es el mas económico, pero a la hora de mantenimiento necesita una gran variedad de tubos en stock.
  • 14. Intercambiador de cabezal flotante interno (tipo AES) Es el modelo más común, tiene casco de un paso, tubos de doble paso con canal y cubierta desmontable, cabezal flotante con dispositivo de apoyo. tiene desviadores transversales y placas de apoyo. Sus características son: 1. 2. 3. 4. 5. Permite la expansión térmica de los tubos respecto al casco. Permite el desmontaje En lugar de dos pasos puede tener 4,6 u 8 pasos. Los desviadores transversales, con el porcentaje de paso y su separación modifican la velocidad en el casco y su perdida de carga. El flujo es contracorriente y a favor de corriente en la mitad de los tubos.
  • 15. Intercambiador de lamina y tubo fijo (tipo BEM) Este intercambiador no tiene apenas diferencia entre ambos extremos, es de un solo paso en tubo y casco, lo que limita la velocidad dentro de los tubos, lo que reduce el coeficiente de transmisión de calor. Tiene junta de expansión en casco. Imposibilidad de apertura para limpieza en lado del casco.
  • 16. Intercambiador de cabezal flotante exterior (tipo AEP) Este modelo permite cierto movimiento del cabezal flotante y puede desmontarse para limpieza. Tiene el inconveniente de necesitar más mantenimiento para mantener el empaquetado y evitar las fugas.
  • 17. Intercambiador de cabezal y tubos integrados (tipo CFU) Este modelo tiene el conjunto de tubos en U lo que permite un fácil desmontaje del conjunto de tubos. Tiene el inconveniente a la hora de sustituir un tubo dañado. Tiene el desviador central unido a la placa de tubos.
  • 18. Rehervidor de caldera (tipo AKT) Este intercambiador se caracteriza por la configuración del casco. El conjunto de tubos puede ser también A-U, dando lugar al AKU. El vertedero a la derecha de los tubos mantiene el liquido hirviente sobre los tubos. El vapor sale por la tobera superior y el liquido caliente sale por la tobera inferior.
  • 19. Condensador de flujo dividido (tipo AJW) Se utiliza fundamentalmente para condensar vapores, pues disminuye la pérdida de carga (en un factor de 8). Parte del intercambiador se utiliza como condensador y parte puede utilizarse con enfriador. El desviador central divide el flujo en dos y el resto de desviadores lo llevan a través de los tubos para enfriarse.
  • 20. Diseño de intercambiadores. 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. Comprobar el BALANCE DE ENERGÍA, hemos de conocer las condiciones del procesamiento, caudales, temperaturas, presiones, propiedades físicas de los fluidos,... Asignar las corrientes al tubo y casco. Dibujar los diagramas térmicos. Determinar el número de intercambiadores en serie. Calcular los valores corregidos de la diferencia media de temperaturas (MTD). Seleccionar el diámetro, espesor, material, longitud y configuración de los tubos. Estimar los coeficientes de película y de suciedad. Calcular los coeficientes globales de transmisión de calor. Calcular la superficie de intercambio estimada. Seleccionar el tamaño del casco (utilizando dos pasos en tubo). Calcular las perdidas de presión en el lado del tubo y recalcular el número de pasos para cumplir con las perdidas de presión admisibles. Asumir la separación entre desviadores y el área de paso para conseguir la perdida de presión en casco admisible. Recalcular los coeficientes de película en el lado del tubo y del casco utilizando las velocidades másicas disponibles. Recalcular los coeficientes globales de transmisión de calor y comprobar si tenemos suficiente superficie de intercambio. Si la superficie de intercambio es muy grande o muy pequeña revisar los estimados de tamaño de carcasa y repetir las etapas 9- 13.
  • 21. 1. Balance de Energía. La ecuación del balance de energía para un intercambiador de calor es : APORTE DE CALOR AL FLUIDO FRÍO - APORTE DE CALOR AL FLUIDO CALIENTE + PERDIDAS DE CALOR = 0 Los problemas del balance de energía pueden ser: 1. Se conocen los caudales de las dos corrientes, (Q1 y Q2 ), el calor transferido (q) y las temperaturas de entrada y salida de ambas corrientes (T1, T2, t1, t2), en este caso solo se comprueban los calores específicos y latentes de ambas corrientes y el calor transferido por ambas. 2. Se conocen los caudales de las dos corrientes, (Q1 y Q2 ) y las temperaturas de entrada y salida de una corriente así como la entrada de la otra (T1, T2, t1), en este caso solo se calcula el calor cedido en una corriente (q) y se utiliza este para determinar la temperatura de salida de la otra (t2). 3. Se conocen el caudal de una corriente, (Q1 ) y las temperaturas de entrada y salida de ambas (T1, T2, t1, t2), en este caso solo se calcula el calor cedido en una corriente (q) y se utiliza este para determinar el caudal de la otra (Q2). 4. Se conocen los caudales de las dos corrientes, (Q1 y Q2 ) y las temperaturas de entrada de ambas corrientes (T1, t1), en este caso hay que calcular las temperaturas de salida de ambas (T2, t2), y el calor transferido (q). Este cálculo introduce el concepto de Temperatura de Acercamiento (approach). El punto de acercamiento es aquel en que la temperatura de las dos corrientes es más próxima.
  • 22. 1. Balance de Energía. Los valores típicos de las temperaturas de acercamiento son: Aplicaciones Δ T (ºF) Δ T (ºC) Unidades criogénicas Intercambiadores enfriados por agua Intercambiadores en refinerías Hornos de convección 5 – 10 15 – 25 40 – 50 75 – 100 3–6 8 – 14 20 – 30 40 – 55 Conocido el valor de la temperatura de acercamiento, conocemos una temperatura más y se puede realizar el cálculo como en 2.
  • 23. 2. Asignación de flujos. Las reglas aplicables para determinar que fluido va por el casco y cual por los tubos son: 1. El fluido a mayor presión va en los tubos. 2. El fluido más corrosivo va en los tubos. 3. Los fluidos más sucios van en los tubos 4. El fluido con menor pérdida de presión va en el casco. 5. El fluido a condensar en el casco.
  • 24. 3. Diagramas térmicos y Número de celdas en serie. Un diagrama térmico es la representación de la temperatura de las corrientes en función del calor transferido o de la longitud. Si existe cruce de temperaturas será necesario utilizar varios intercambiadores en serie. El número de celdas en serie se determina a través del diagrama térmico. En un intercambiador con un paso en casco y dos en tubo no es posible que se crucen las temperaturas, es necesario establecer varias celdas donde las temperaturas de salida sean iguales (T2 = t2)
  • 25. 4. Diferencia de temperatura media corregida La diferencia media de temperaturas (MTD) en un intercambiador de calor de casco y tubo es la diferencia media logarítmica de temperaturas (LMTD) multiplicado por un factor (F): MTD = F x LMTD Donde: LMTD = ∆Tln = T1 −t2 − T2 −t1 T −t ln T1 −t2 2 1 = ∆TA −∆TB ∆T ln∆TA B Siendo: T: temperatura fluido caliente; t: temperatura fluido frío, 1: entrada; 2: salida. Si tenemos varias zonas de transición (p.e. condensación más enfriamiento), hay que aplicar la ecuación de LMTD a cada tramo. El factor F se obtiene de las siguientes gráficas. Un valor de F < 0,8 no es admisible por diseño, hay que calcular P y R según las ecuaciones: P= t 2 − t1 T1 − t1 R= T1 − T2 t 2 − t1
  • 27. 27 5. Cálculo del diámetro del tubo, espesor y longitud. El tamaño nominal de los tubos de un intercambiador de calor es el diámetro exterior en pulgadas, los valores típicos son 5/8, ¾ y 1 in. Con longitudes de 8,10,12, 16 y 20 pies. Siendo la típica de 16 pies. Los espesores de tubos está dados según BWG (Birmingham Wire Gauge) y se determinan por la presión de trabajo y el sobreespesor de corrosión. Los valores típicos son 16 ó 18 para Latón Admiralty y 12, 13 ó 14 para acero al carbono. La configuración de los tubos puede ser cuadrada, cuadrada girada 90º, o triangular. La cuadrada se utiliza por facilidad de limpieza mecánica. Las dimensiones típicas son: Una primera aproximación de tubos a utilizar es : Diámetro ¾ in, Separación triangular a 1 in con 16 ft de largo y espesor 14 BWG.
  • 28.
  • 29. 29 6. Coeficientes de transferencia de calor. La ecuación básica de transferencia de calor es: q = Uo.Ao.MTD Donde: q = Calor transmitido por unidad de tiempo, Uo = Coeficiente global de transmisión de calor. Ao = Area de intercambio, MTD= Diferencia media de temperaturas corregida. El coeficiente Uo depende de la configuración del intercambiador el cual es función del area de intercambio. Por lo tanto el proceso es iterativo. Se comienza con una estimación preliminar de Uo basada en reglas generales, con este valor podemos despejar el area de intercambio, con lo que conoceremos el número de tubos y su configuración y finalmente el tamaño del casco del intercambiador. Con las dimensiones se recalcula Uo y si este valor no concuerda con el previsto se repite el proceso.
  • 30. 30 6. Coeficientes de transferencia de calor. El coeficiente global de transmisión de calor combina todas las resistencias al flujo calorífico. Todas deben basarse en el area exterior. 1 = 𝑟𝑖0 + 𝑟 𝑚0 + 𝑟 𝑑0 + 𝑟0 𝑈0 1 1 𝑑0 𝑑0 ln 𝑑0 𝑑 𝑖 1 = + 𝑟 𝑑𝑖 + + 𝑟 𝑑0 + 𝑈0 ℎ 𝑖0 𝑑𝑖 2𝑘 𝑚 ℎ0 Donde: rio = Resistencia de película interna = 1/hio, rdio = Resistencia de suciedad interna, rmo = Resistencia de la pared metálica, rdo = Resistencia de suciedad externa, ro = Resistencia de película externa = 1/ho, h = Coeficiente de pelicula de transmisión de calor, di = Diámetro interno do = Diámetro externo, km = Conductividad térmica del material. Todo en unidades equivalentes. Hay que conocer las resistencias por suciedad y los coeficientes de película. Los coeficientes de resistencias por suciedad están tabulados y dependen de la suciedad del fluido o de su capacidad corrosiva. Los coeficientes de película se pueden obtener de tablas o calcular si conocemos la configuración del intercambiador.
  • 31.
  • 32. Coeficiente de película, lado del tubo (hio). El sistema más rápido es estimar hio utilizando la siguiente tabla, donde se obtiene hio en función de la temperatura (agua), viscosidad (petróleos), o calores específicos (gases) y de la velocidad másica (lb/s-ft2), donde hio está en Btu/hr-ft2-ºF. Utilizar los rangos de velocidad recomendados.
  • 33.
  • 34. Coeficiente de película, lado del tubo (hio). Las ecuaciones aplicables son: 𝐺= 𝑄 𝜋 4 𝑁 𝑝 ∙ ∙𝑑 2 𝑖 Donde Q = Caudal, Np = Número de tubos / número de pasos, di = diámetro interior del tubo. Una vez obtenido el valor de la gráfica h el valor de hio se obtiene con la ecuación: ℎ 𝑖𝑜 𝑑 0.8 𝑖 = ℎ ∙ 1.2174 𝑑𝑜 Para flujo turbulento: Re > 10000 ℎ 𝑖𝑜 𝑘 = 0.027 𝑅𝑒 0.8 𝑃𝑟 0.333 𝐷𝑜 0.14 𝜇 𝜇𝑤 Para flujo turbulento: Re < 2100 ℎ 𝑖𝑜 𝑘 = 1.86 𝑅𝑒 ∙ 𝑃𝑟 ∙ 𝐷 𝑖 𝐷𝑜 0.333 𝜇 0.14 𝜇𝑤 Donde : hio = coeficiente de película interior ( Btu/hr-ft2 -ºF), Re = Número de Reynolds del fluido (adimensional), Pr = Número de Prandtl del fluido (adimensional), c = calor especifico del fluido ( Btu/lb-ºF), k = conductividad térmica del fluido ( Btu/hr-ft-ºF), di = diámetro interior (in), Di = diámetro interior (ft), Do = diámetro exterior (ft), μ = Viscosidad a la temperatura media (t1 +t2)/2 (cp), μw = Viscosidad a la temperatura media de la pared
  • 35. Coeficiente de película, lado del casco (ho). El sistema más rápido es estimar ho utilizando la siguiente tabla, donde se obtiene ho en función de la temperatura (agua), viscosidad (petróleos), o calores específicos (gases) y de la velocidad másica (lb/s-ft2), donde ho está en Btu/hr-ft2-ºF. Utilizar los rangos de velocidad recomendados. Hay que aplicar el factor de corrección indicado en función de la configuración de los tubos y su diámetro.
  • 36.
  • 37. 37 7. Superficie necesaria. La superficie de intercambio (Ao) se obtiene de la siguiente fórmula: 𝐴𝑜 = 𝑞 𝑈 𝑜 ∙ 𝑀𝑇𝐷 Si tenemos diferentes condiciones de intercambio, como enfriamiento y condensado, se calcula el área de intercambio necesaria para cada condición siendo el total la suma de ambas. El numero de tubos por celda simple será : 𝑁 𝑡 = 𝐴 𝑜 𝜋 ∙ 𝑑 𝑜 ∙ 𝐿 ∙ 𝑁 𝑠 Donde Ns = Número de celdas.
  • 38. 8. Tamaño del casco. El número de tubos para diámetro ¾ in con separación 15/16 in y configuración triangular es el siguiente:
  • 39. 8. Tamaño del casco. Para otras configuraciones y diámetro de tubos hay que multiplicar por el siguiente factor: Si en lugar de configuración de cabeza flotante tenemos otra configuración aplican los siguientes factores:
  • 40. 9. Perdida de presión en el tubo. El número de tubos de un intercambiador se ha calculado pensando en dos pasos en tubo, con este número se calcula la perdida de presión en el tubo. Si esta perdida de presión lo permite se puede aumentar el número de pasos.
  • 41.
  • 42. 9. Perdida de presión en el tubo. De la tabla se obtienen dos factores: • Y = Las pérdidas de presión por el flujo a través de los tubos. • B = Las pérdidas de presión por las contracciones y expansiones a la entrada y salida de los tubos La ecuación a aplicar es: ∆𝑃 = 𝑓 ∙ 𝑌𝐿𝑁 𝑝 + 𝐵 ∙ 𝑁𝑝 Φ Donde: ΔP = Perdida de presión total en tubo (psi), f = factor de fricción El factor de fricción se calcula por: 𝑓 = 0.316 𝑅𝑒 0.25 𝑓 = 64 𝑅𝑒 si Re > 1190 si Re < 1190 Y = Factor de corrección (psi/ft), B = Factor de corrección (psi), L = Longitud de tubos (ft), Np = Número de pasos de tubos (Nº Pasos * Nº Celdas), Φ = Factor de corrección por viscosidad. Φ= 𝜇 𝜇𝑤 0.14
  • 43. 10. Perdida de presión en el casco. El fluido que fluye a través del casco debe cruzar el casco guiado por los desviadores y pasar a través de la ventana o abertura que estos le dejen. Los desviadores deben separarse en una distancia entre 1/5 del diámetro del casco y 30 pulgadas. El valor característico es de 12 in. El valor en porcentaje de paso (ventana) va desde el 10 % al 45 % , utilizándose valores de 15 % normalmente y del 40 % en condensadores. La velocidad transversal másica (Gx) en lb/s-ft2 , viene dada por: 𝐺 𝑥 = 0.04𝑄 𝑁𝐹𝐷×𝐵𝑃 Donde: Q = Flujo másico (lb/hr), NFD = Distancia libre (Net Free Distance) (ft): NFD = A + B dsi, BP = Separación entre desviadores (Buffle Pitch) La velocidad a través de la ventana (G1) en lb/s-ft2 , viene dada por: 𝐺1 = 𝐴𝑟𝑒𝑎 = 𝜋 4 Donde: C = Fracción de paso (ventana). 2 𝑑 2 − 𝑁 𝑡 ∙ 𝑑0 𝐶 𝑠𝑖 0.04𝑄 𝐴𝑟𝑒𝑎
  • 44. Los factores para calcular NFD y NC son los siguientes:
  • 45. 10. Perdida de presión en el casco. La pérdida de presión a través del casco se calcula por la suma de las dos partes: 1. La pérdida de presión a lo largo de la estructura (ΔPE) ΔPE = F S N NC /ρ Donde: N = Número de espacios entre desviadores (multiplicar por número de celdas), NC = Número de tubos cruzados por los desviadores NC = (C + D dsi ) (1- c), S = Factor de tamaño, F = Factor de perdida de presión calculado por: 𝐹 = 0.0157𝜇0.2 𝐺 1.8 si es flujo turbulento 𝑥 𝐹 = 0.026𝜇𝐺 𝑥 si es flujo laminar El flujo es turbulento si: 𝐺 𝑥 > 1.88𝜇 2. La pérdida de presión en las ventanas (ΔPV) 2 0.000175𝐺1 ∆𝑃 𝑉 = × 𝑁ú𝑚𝑒𝑟𝑜 𝑑𝑒 𝑑𝑒𝑠𝑣𝑖𝑎𝑑𝑜𝑟𝑒𝑠. 𝜌 Los datos han de ser μ (cp), G (lb/s-ft2), P (psi)
  • 46. Materiales de Construcción. El material de construcción más común en los intercambiadores de calor es el acero al carbono. Otros materiales en orden de utilización son: • • • • • • • Acero inoxidable de la serie 300 Níquel Monel Aleaciones de cobre , como latón Admiralty Aluminio Inconel Acero inoxidable de la serie 400 Los materiales a utilizar se seleccionan de acuerdo a su resistencia a la corrosión. Se utilizan tubos bimetálicos cuando las condiciones de temperatura y requisitos de corrosión no permiten la utilización de una aleación simple. Consisten en dos materiales laminados juntos. hay que tener cuidado con la acción galvánica. También se encuentran intercambiadores de construcción no metálica como son tubos de vidrio, en casco de vidrio o acero. También se encuentran intercambiadores de calor de grafito, y de teflón.