Calculo hidraulico agua potable

PROYECTO:
CAPTACION: QUEBRADA LOS PUCHOS
UBICACIÓN: POMAHUACA - JAÉN - CAJAMARCA
FECHA: Mar-21
I. MURO DE ENCAUZAMIENTO
Datos:
F b      = 0.60 factor de fondo según Blench (material grueso)
F s      = 0.10 factor de orilla según Blench (material lig. cohesivo)
Q maxd = 0.0005 m3
/s, caudal máximo diario a ser captado
Q max   = 2.5510 m3
/s, caudal máximo de avenida
Q min   = 0.0250 m3
/s, caudal mínimo de estiaje
a  = 0.75 parámetro que caracteriza al cauce de la quebrada (zona de planicie)
B r   = 2.00 m, ancho de la quebrada
S  = 0.030 m/m, pendiente de la quebrada
1. ANCHO DEL ENCAUZAMIENTO
B r = 2.00m 2.00m
II. CÁLCULO DEL TIRANTE NORMAL DE LA QUEBRADA
0.05 material considerado
2.00 m, ancho de la quebrada
2.551 m³/s, caudal que transporte la quebrada
0.030 m/m, pendiente de la quebrada
      g = 9.81 m/s2
Qr Br n Sr Ynr Q Qr ‐ Qi = 0
2.551 2.00 0.05 0.030 0.675 2.551 0.000
OK
Y nr = 0.675 m 0.70 m
también tirante crítico (Yc)
Y c = 0.549 m 0.55 m
III. CÁLCULO DE LA VELOCIDAD MEDIA DE LA QUEBRADA
V r = 1.822 m/s
A r = 1.40 m2
DISEÑO HIDRAÚLICO DE CAPTACIÓN BARRAJE FIJO SIN CANAL DE DERIVACIÓN
(Qdiseño=0.50 l/s)
"CREACIÓN DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y UNIDADES BÁSICAS DE SANEAMIENO EN EL CASERIO SONDOR Y ANEXOS ALAMBIQUE, ALTO SONDOR,
CHORRO BLANCO Y FAIQUEPAMPA, DISTRITO DE POMAHUACA - JAÉN - CAJAMARCA"
Datos Generales:
Luego por tanteo:
Tanteo, H canales
.
.
. /
. /
2 /
.
.

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=0.50 l/s)
IV. CÁLCULO DE DISEÑO DE LA CRESTA CREAGER
CARGA SOBRE EL BARRAJE:
Donde:
u = 0.75 coeficiente según forma de la cresta
B r = 2.00 m, ancho del encausamiento
v = 1.82 m/s, velocidad de acercamiento de la quebrada
g = 9.81 m/s2
, gravedad
Tanteo:
h d = 0.578 m altura de carga hidráulica o tirante de agua sobre la cresta del vertedero
Q =
CÁLCULO DE LA VELOCIDAD DE AGUA SOBRE LA CRESTA DEL AZUD
V = 2.208 m/s
A = 1.155 m²
CÁLCULO DE CARGA ENERGÉTICA (he)
h v = 0.248 m
h e = 0.826 m
CRESTA DEL BARRAJE:
Luego:
0.163 m
0.101 m
x y
0.00 0.000
‐0.05 ‐0.003
‐0.10 ‐0.020
‐0.13 ‐0.038
‐0.15 ‐0.059
2.551 m3/s
y'
2
3
. . 2
2
/
2
/
=0.724.
.
.
.
0.126 0.4315 .
. 0.27 .
‐0.080
‐0.070
‐0.060
‐0.050
‐0.040
‐0.030
‐0.020
‐0.010
0.000
‐0.16 ‐0.14 ‐0.12 ‐0.10 ‐0.08 ‐0.06 ‐0.04 ‐0.02 0.00
Perfil Creager ‐ Curva Y'
.
.
0.282
0.175
2

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=0.50 l/s)
x y
0.00 0.000
0.10 ‐0.011
0.20 ‐0.041
0.30 ‐0.086
0.40 ‐0.146
0.50 ‐0.221
0.60 ‐0.310
0.70 ‐0.412
0.80 ‐0.528
0.90 ‐0.656
1.00 ‐0.797
1.10 ‐0.951
1.20 ‐1.117
1.30 ‐1.295
1.10 ‐0.951
1.20 ‐1.117
1.40 ‐1.486
LA ALTURA DEL AZUD
Donde:
Z = altura del vertedero (m)
b = seguridad por efecto de oleaje y coef. de carga(m)
Q = caudal máximo de diseño (m3
/s)
a = altura para evitar ingresos de sedimentos (m)
H v = altura de la ventana de captación (m)
P = altura del azud (m)
P = 0.90 m
Z = 1.40 m
P r
b Hv a 0.500=r≤1.00
0.20 0.10 0.60 0.50
asumido

a. Dimensionamiento del canal de derivacion:
…………(1) donde: N° de pilares = 01
A1 = Area del barraje movil
A2 = Area del barraje fijo
N° de compuertas = 01
( 2.00 ‐   Ld )
A2 = P ( 2.00 ‐ Ld )
y
valores recomendados
a.1  Por relación de áreas
El área hidráulica del canal desarenador tiene una relación de 1/10 del área obstruida por el aliviadero,
teniéndose :
A 1 =  A 2 /10
P= 0.90 m
Ld
A1 = P x Ld
.
2. .
‐1.600
‐1.400
‐1.200
‐1.000
‐0.800
‐0.600
‐0.400
‐0.200
0.000
0.00 0.50 1.00 1.50
Perfil Creager ‐ Curva Y
… … . ó

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=0.50 l/s)
Remplazando estos valores, tenemos que:   P x Ld = P (2.00 ‐ Ld) / 10
0.90 m x Ld          = 0.90 m x (2.00 ‐ Ld) / 10
Ld = 0.18 Ld = 0.50 m se asume
Entonces : ( 2.00 ‐   Ld ) = 1.50 m
V. DISEÑO DEL COLCHÓN DISIPADOR
A) Fórmula aproximada de Merriam
Donde:
V = 2.208 m/s
Q = 2.551 m3
/s
B r = 2.00 m
h 1 = Tirante contrario o espesor de la lámina vertiente al pie del azud
h 2 = profundidad agua abajo
Y nr = 0.70 m
g = 9.81 m/s2
, gravedad
q = Caudal específico de agua sobre el azud
Para este cálculo efectuamos tanteos suponiendo un Δh aprox Δh = 0.050 m Tanteo
La velocidad de caida será:
V 1 = 0.990 m/s
q = A x V1    = (h1 x 1.00) x V(Caudal por un metro de ancho)
q = 1.276 m2
/s
h1 = 0.680 m asumido
Reemplazando en la Fórmula de Merriam:
h2 = 0.696 m
Verificando:
La altura de agua He sobre el lecho de la quebrada aguas arriba es:
He = 1.73 m
Por tanto, la profundidad del colchon será:
0.996 m
La profundidad de Aguas abajo será: Tagua abajo = 0.70 m
h'2 = ‐1.70 m
De acuerdo a la Fórmula de Merriam, el requerimiento de aguas abajo es:
observacion:
Si: h2 > h'2 Cumple la condicion de diseño.
Si: h2 < h'2 No Cumple la condicion de diseño.
0.696m > ‐1.70m Cumple
0.45
2 ∗ ∗ ∆
2
Δ =
0.45
0.45

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=0.50 l/s)
OJO:
Si no cumpliese la condición se debe aumentar la profundidad del colchon en su respeciva diferencia
B) Longitud del Colchon Disipador
* L = 4.h2 = 2.7842m Longitud Promedio:
* L= 5(h2‐h1) = 0.0802m LCD = 1.476m
* F1 = V1/(g.h1)^0.5 = 0.3835m
L = 6.h1.F1 = 1.5646m Tomamos: LCD = 1.50 m
CÁLCULO DE LA LONGITUD DE PROTECCION Y ENRROCADO
C= 4‐8 para gravas y arenas
C= 5
P = 0.90m
Ynr = 0.70m
D1 = 0.200m Db = 0.90m q =
Reemplazando: Ls = 6.71m Ls=0.70 m Se considera
* Dz = (P + hd ‐ Ynr) = 0.78m Dz= 0.80m Recomendado
* H D = 1.Dz = 0.80m
* Hs :
K: encontramos en la Tabla con:
9.58m k = 1.4
reeplazando: H S = 0.7953m Hs= 0.80m Tomamos según criterio
CÁLCULO DE "e": espesor para resistir el impacto del agua que baje al colchon disipador:
Por criterio estructural
hsp = 0.20m
e = 0.20m
CÁLCULO DEL RADIO DE ENLACE
Donde:
R =Radio de enlace(m)
v =velocidad en 1(pies/s)= 3pies/s
hd=(pies)= 1.90 pies
es la profundidad del dentello del colchon disipador aguas
abajo para evitar la socavación de la quebrada. Según VYSGO:
1.276m3/s
1800kg/m3
2400kg/m3
0.6. . /
1.12
.
/
1
10
. .
.
.
=
4
3

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=0.50 l/s)
Donde:
V1 = 1.88m/s V 1 > 1.5m/s
V1 = 6 pies/s
luego:
hd = 6.22 pie
reemplazando:
R = 0.22 m
VI. BLOQUE DE AMORTIGUAMIENTO
DATOS: d1= 0.130
d2= ‐1.696
F= 0.383
De la figua 12 . Del libro BOCATOMAS‐Ing Msc José Arbulu Ramos.
Altura de los bloques amortiguadores y del umbral terminal
h3 / d1 = 1.40 h3 = 0.18 m
h4 /d1 = 1.25 h4 = 0.16 m
.
10
. .
.

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=0.50 l/s)
VII. DISEÑO DE VENTANA DE CAPTACIÓN
CALCULO DE LA SECCION DE LA VENTANA
Tenemos la ecuación general para un orificio 01
donde:
Qd = Caudal de derivación Qd=
Qo = Caudal del orificio de descarga Qo=
C = Coef. Del vertedero C = 0.6
g = gravedad   g=
hm = Altura desde el medio  de la ventana hasta N.A hm= 0.83m
hv = alto de la ventana hv = 0.10m se estima(0.10‐0.3m)
L = Long. De la ventana
A = Area de la ventana = hv.L = 0.10m * L
Despejando:
L = 0.002 m Tomamos: L = 0.20 m (considerando para la ventana)
hv = 0.10m
L = 0.20 m
9.81m/seg2
N°  ventanas=
0.0005 m3/seg
0.0005 m3/seg
. . 2. . /
. . 2. .

PROYECTO:
CAPTACION: QUEBRADA EL HORCON
FECHA: Mar-21
I. MURO DE ENCAUZAMIENTO
Datos:
F b      = 0.60 factor de fondo según Blench (material grueso)
F s      = 0.10 factor de orilla según Blench (material lig. cohesivo)
Q maxd = 0.0010 m3
/s, caudal máximo diario a ser captado
Q max   = 2.8130 m3
/s, caudal máximo de avenida
Q min   = 0.0300 m3
/s, caudal mínimo de estiaje
a  = 0.75 parámetro que caracteriza al cauce de la quebrada (zona de planicie)
B r   = 2.00 m, ancho de la quebrada
S  = 0.025 m/m, pendiente de la quebrada
1. ANCHO DEL ENCAUZAMIENTO
B r = 2.00m 2.00m
II. CÁLCULO DEL TIRANTE NORMAL DE LA QUEBRADA
0.05 material considerado
2.00 m, ancho de la quebrada
2.813 m³/s, caudal que transporte la quebrada
0.025 m/m, pendiente de la quebrada
      g = 9.81 m/s2
Qr Br n Sr Ynr Q Qr ‐ Qi = 0
2.813 2.00 0.05 0.025 0.773 2.813 0.000
OK
Y nr = 0.773 m 0.75 m
también tirante crítico (Yc)
Y c = 0.586 m 0.60 m
III. CÁLCULO DE LA VELOCIDAD MEDIA DE LA QUEBRADA
V r = 1.875 m/s
A r = 1.50 m2
(Qdiseño=1.00 l/s)
Tanteo, H canales
Datos Generales:
Luego por tanteo:
.
.
. /
. /
2 /
.
.

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=1.00 l/s)
IV. CÁLCULO DE DISEÑO DE LA CRESTA CREAGER
CARGA SOBRE EL BARRAJE:
Donde:
u = 0.75 coeficiente según forma de la cresta
B r = 2.00 m, ancho del encausamiento
v = 1.88 m/s, velocidad de acercamiento de la quebrada
g = 9.81 m/s2
, gravedad
Tanteo:
h d = 0.617 m altura de carga hidráulica o tirante de agua sobre la cresta del vertedero
Q =
CÁLCULO DE LA VELOCIDAD DE AGUA SOBRE LA CRESTA DEL AZUD
V = 2.278 m/s
A = 1.235 m²
CÁLCULO DE CARGA ENERGÉTICA (he)
h v = 0.265 m
h e = 0.882 m
CRESTA DEL BARRAJE:
Luego:
0.174 m
0.108 m
x y
0.00 0.000
‐0.05 ‐0.002
‐0.10 ‐0.018
‐0.12 ‐0.028
‐0.14 ‐0.042
2.813 m3/s
y'
2
3
. . 2
2
/
2
/
=0.724.
.
.
.
0.126 0.4315 .
. 0.27 .
‐0.080
‐0.070
‐0.060
‐0.050
‐0.040
‐0.030
‐0.020
‐0.010
0.000
‐0.16 ‐0.14 ‐0.12 ‐0.10 ‐0.08 ‐0.06 ‐0.04 ‐0.02 0.00
Perfil Creager ‐ Curva Y'
.
.
0.282
0.175
2

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=1.00 l/s)
x y
0.00 0.000
0.10 ‐0.011
0.20 ‐0.038
0.30 ‐0.081
0.40 ‐0.138
0.50 ‐0.209
0.60 ‐0.293
0.70 ‐0.390
0.80 ‐0.499
0.90 ‐0.620
1.00 ‐0.753
1.10 ‐0.899
1.20 ‐1.056
1.30 ‐1.224
1.10 ‐0.899
1.20 ‐1.056
1.40 ‐1.404
LA ALTURA DEL AZUD
Donde:
Z = altura del vertedero (m)
b = seguridad por efecto de oleaje y coef. de carga(m)
Q = caudal máximo de diseño (m3
/s)
a = altura para evitar ingresos de sedimentos (m)
H v = altura de la ventana de captación (m)
P = altura del azud (m)
P = 0.90 m
Z = 1.40 m
P r
b Hv a 0.500=r≤1.00
0.20 0.10 0.60 0.50
asumido

a. Dimensionamiento del canal de derivacion:
a.1  Por relación de áreas
…………(1) donde: N° de pilares = 01
A1 = Area del barraje movil
A2 = Area del barraje fijo
N° de compuertas = 01
( 2.00 ‐   Ld )
A2 = P ( 2.00 ‐ Ld )
valores recomendados
A1 = P x Ld
El área hidráulica del canal desarenador tiene una relación de 1/10 del área obstruida por el aliviadero,
teniéndose :
A 1 =  A 2 /10
y
Ld
P= 0.90 m
.
2. .
‐1.600
‐1.400
‐1.200
‐1.000
‐0.800
‐0.600
‐0.400
‐0.200
0.000
0.00 0.50 1.00 1.50
Perfil Creager ‐ Curva Y
… … . ó

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=1.00 l/s)
Remplazando estos valores, tenemos que:   P x Ld = P (2.00 ‐ Ld) / 10
0.90 m x Ld          = 0.90 m x (2.00 ‐ Ld) / 10
Ld = 0.18 Ld = 0.50 m se asume
Entonces : ( 2.00 ‐   Ld ) = 1.50 m
V. DISEÑO DEL COLCHÓN DISIPADOR
A) Fórmula aproximada de Merriam
Donde:
V = 2.278 m/s
Q = 2.813 m3
/s
B r = 2.00 m
h 1 = Tirante contrario o espesor de la lámina vertiente al pie del azud
h 2 = profundidad agua abajo
Y nr = 0.75 m
g = 9.81 m/s2
, gravedad
q = Caudal específico de agua sobre el azud
Para este cálculo efectuamos tanteos suponiendo un Δh aprox Δh = 0.050 m Tanteo
La velocidad de caida será:
V 1 = 0.990 m/s
q = A x V1    = (h1 x 1.00) x V1 (Caudal por un metro de ancho)
q = 1.407 m2
/s
h1 = 0.750 m asumido
Reemplazando en la Fórmula de Merriam:
h2 = 0.731 m
Verificando:
La altura de agua He sobre el lecho de la quebrada aguas arriba es:
He = 1.78 m
Por tanto, la profundidad del colchon será:
0.982 m
La profundidad de Aguas abajo será: Tagua abajo = 0.75 m
h'2 = ‐1.73 m
De acuerdo a la Fórmula de Merriam, el requerimiento de aguas abajo es:
observacion:
Si: h2 > h'2 Cumple la condicion de diseño.
Si: h2 < h'2 No Cumple la condicion de diseño.
0.731m > ‐1.73m Cumple
0.45
2 ∗ ∗ ∆
2
Δ =
0.45
0.45

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=1.00 l/s)
OJO:
Si no cumpliese la condición se debe aumentar la profundidad del colchon en su respeciva diferencia
B) Longitud del Colchon Disipador
* L = 4.h2 = 2.9234m Longitud Promedio:
* L= 5(h2‐h1) = ‐0.0958m LCD = 1.490m
* F1 = V1/(g.h1)^0.5 = 0.3651m
L = 6.h1.F1 = 1.6432m Tomamos: LCD = 1.50 m
CÁLCULO DE LA LONGITUD DE PROTECCION Y ENRROCADO
C= 4‐8 para gravas y arenas
C= 5
P = 0.90m
Ynr = 0.75m
D1 = 0.150m Db = 0.90m q =
Reemplazando: Ls = 8.60m Ls=0.70 m Se considera
* Dz = (P + hd ‐ Ynr) = 0.77m Dz=0.80 m Recomendado
* H D = 1.Dz = 0.80m
* Hs :
K: encontramos en la Tabla con:
11.47m k = 1.4
reeplazando: H S = 0.8203m Hs=0.80m Tomamos según criterio
CÁLCULO DE "e": espesor para resistir el impacto del agua que baje al colchon disipador:
Por criterio estructural
hsp = 0.20m
e = 0.20 m
CÁLCULO DEL RADIO DE ENLACE
Donde:
R =Radio de enlace(m)
v =velocidad en 1(pies/s)= 3pies/s
hd=(pies)= 2.03 pies
1.407m3/s
es la profundidad del dentello del colchon disipador aguas
abajo para evitar la socavación de la quebrada. Según
1800kg/m3
2400kg/m3
0.6. . /
1.12
.
/
1
10
. .
.
.
=
4
3

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=1.00 l/s)
Donde:
V1 = 1.88m/s V 1 > 1.5m/s
V1 = 6 pies/s
luego:
hd = 6.64 pie
reemplazando:
R = 0.20 m
VI. BLOQUE DE AMORTIGUAMIENTO
DATOS: d1= 0.300
d2= ‐1.732
F= 0.365
De la figua 12 . Del libro BOCATOMAS‐Ing Msc José Arbulu Ramos.
Altura de los bloques amortiguadores y del umbral terminal
h3 / d1 = 1.40 h3 = 0.42 m
h4 /d1 = 1.25 h4 = 0.38 m
.
10
. .
.

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
(Qdiseño=1.00 l/s)
VII. DISEÑO DE VENTANA DE CAPTACIÓN
CALCULO DE LA SECCION DE LA VENTANA
Tenemos la ecuación general para un orificio 01
donde:
Qd = Caudal de derivación Qd=
Qo = Caudal del orificio de descarga Qo=
C = Coef. Del vertedero C = 0.6
g = gravedad   g=
hm = Altura desde el medio  de la ventana hasta N.A hm= 0.87m
hv = alto de la ventana hv = 0.10m se estima(0.10‐0.3m)
L = Long. De la ventana
A = Area de la ventana = hv.L = 0.10m * L
Despejando:
L = 0.004 m Tomamos: L = 0.20 m (considerando para la ventana)
hv = 0.10m
L = 0.20 m
N°  ventanas=
9.81m/seg2
0.0010 m3/seg
0.0010 m3/seg
. . 2. . /
. . 2. .

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
1.00.- RESUMEN DE LA CALIDAD DEL AGUA
1.10.-
PARÀMETRO Unidad
I. ENSAYO N° IE
0319209
DS-004-2017 MINAM
(ECAs)
DS-031-2010 SALUD
(LMP)
Plata (Ag) mg/L < LCM - -
Aluminio (Al) mg/L 0.192 5.00 0.20
Arsénico (As) mg/L < LCM 0.01 0.01
Boro (B) mg/L < LCM 2.40 1.50
Bario (Ba) mg/L 0.086 1.00 0.70
Berilio (Be) mg/L < LCM 0.04 -
Bismuto (Bi) mg/L < LCM - -
Calcio (Ca) mg/L 7.241 - -
Cadmio ((Cd) mg/L < LCM 0.005 0.003
Cobalto (Co) mg/L < LCM - -
Cromo (Cr) mg/L < LCM 0.05 0.05
Cobre (Cu) mg/L < LCM 2.00 2.00
Hierro (Fe) mg/L 0.236 1.00 0.30
Potasio (K) mg/L 0.377 - -
Litio (Li) mg/L < LCM - -
Magnesio (Mg) mg/L 5.363 - -
Manganeso (Mn) mg/L 0.017 0.40 0.40
Molibdeno (Mo) mg/L < LCM ** 0.07
Sodio (Na) mg/L 10.460 - 200.00
Niquel (Ni) mg/L < LCM ** 0.02
Fósforo (P) mg/L 0.089 - -
Plomo (Pb) mg/L < LCM 0.05 0.01
Azufre (S) mg/L 1.251 - -
Antimonio (Sb) mg/L < LCM - 0.02
Selenio (Se) mg/L < LCM 0.04 0.01
Silicio (Si) mg/L 16.780 - -
Estroncio (Sr) mg/L 0.045 - -
Titanio (Ti) mg/L < LCM - -
Talio (Tl) mg/L < LCM - -
Uranio (U) mg/L < LCM 0.02 0.015
Vanadio (V) mg/L 0.010 - -
Zinc (Zn) mg/L < LCM 5.00 3.00
Fluoruro (F¯) mg/L 0.067 ** 1.00
Cloruro (Cl¯) mg/L 0.618 250.00 250.00
Nitrito (NO2¯) mg/L < LCM 3.00 3.00
Bromuro (Br¯) mg/L < LCM - -
Nitrato (NO3¯) mg/L < LCM 50.00 50.00
Sulfato (SO2¯) mg/L 1.305 500.00 250.00
Fosfato (PO2¯) mg/L 0.154 - -
Turbidez NTU 4.32 / 42.5 100.00 5.00
Ph a 25 °C pH 7.860 5.5 - 9.0 6.5 - 8.5
Conductividad a 25°C uScm 116.100 1600.00 1500.00
Sólidos Disueltos Totales. mg/L 73.500 1000.00 1000.00
Dureza Total mg/L 41.400 ** 500.00
Cianuro Total mg/L < LCM ** 0.07
Nitrógeno Amoniacal mgn-NH3/L < LCM 1.50 -
Coliformes Totales NMP/100mL 3500 ** 0.00
Coliformes Termotolerantes NMP/100mL 79 2000 0.00
< LCM (Límite de cuantificación del método). Significa que la concentracion es mínima.
** Significa que el parámetro no aplica para esta Subcategoría A2.
COMPARATIVO ENSAYO N° IE 0319209 Vs LMP, SEGÚN DS 004-2017-MINAM y DS-031-2010 SALUD (LMP)
CALCULO DE LA EFICIENCIA DE PTAP DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE I
ENSAYOS QUÍMICOS
ENSAYOS FISICOQUÍMICOS
ENSAYOS BIOLÓGICOS

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
CALCULO DE LA EFICIENCIA DE PTAP DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE I
1.20.-
Turbidez NTU 17.400 100.00 5.00
Coliformes Totales NMP/100mL < 1.80 ** 0.00
Coliformes Termotolerantes NMP/100mL < 1.80 2000 0.00
1.30.-
01.1 Aireador 80 % Para disminución del Al
01.2 Aireador 80 % Para disminución del Fe
02.1 Sedimentador 60 % UNT
03.1 Pre Filtro 50 % UNT
04.1 Filtro Lento 90 % UNT
04.2 Filtro Lento 80 % Bacterias (UFC/mL)
05.1 Reservorio 99 % Bacterias y Coliformes.
EFICIENCIA DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE
COMPARATIVO ENSAYO T-059-B221-AHP Vs LMP, SEGÚN DS 004-2017-MINAM y DS-031-2010 SALUD (LMP)
ENSAYOS BIOLÓGICOS

2. DATOS DE DISEÑO
ITEM VALOR UNIDAD
1
1.1 413.000 Hab.
2
2.1 0.000 alum
2.2 0.000 alum
2.3 0.000 alum
3
3.1 100.000 L/hab./día
3.2 20.000 L/alum./día
3.3 25.000 L/alum./día
4
4 0.478 L/s
5 0.621 L/s 1.3 K1
6 0.956 L/s 2 K2
FILTRO LENTO RESERVORIO
INGRESO (UNT) 17.40 1.74
REMOCIÓN (%) 90.00% 0.00%
SALIDA (UNT) 1.74 1.74
I. ENSAYO N° IE DS-004-2017 DS-031-2010 PROYECTO Unidad
17.40 100.00 5.00 1.74 UNT
4. ANEXOS
Turbiedad
PARÀMETRO
INSTITUCIONES SECUNDARIA Nomina de Matricula
ALUMNOS SECUNDARIA Según RM N° 192-2018-VIVIENDA
OBSERVACION
CAUDALES
CAUDAL PROMEDIO Según RM N° 192-2018-VIVIENDA
CAUDAL MAXIMO DIARIO
Coeficientes de variación
CAUDAL MAXIMO HORARIO
3. CUADROS DE EFICIENCIA POR ESTRUCTURAS
SIST. DE UBS C/AH Según RM N° 192-2018-VIVIENDA
EFICIENCIA DE LAS ESTRUCTURAS DE LA PTAP
PROYECTO: "CREACION DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y UNIDADES BASICAS DE SANEAMIENTO EN EL CASERIO SONDOR Y ANEXOS
ALAMBIQUE, ALTO SONDOR, CHORRO BLANCO Y FAIQUEPAMPA, DISTRITO DE POMAHUACA, PROVINCIA DE JAEN - CAJAMARCA".
DESCRIPCIÓN OBSERVACIONES
POBLACION
POBLACION FUTURA Según Calculo Poblacional
INSTITUCIONES
RESUMEN DE LA CALIDAD DEL AGUA
INSTITUCIONES PRIMARIA Nomina de Matricula
INSTITUCIONES INICIAL Nomina de Matricula
DOTACIONES
Reglam. De la Calidad del Agua
para consumo humano. * Limite
Máximo Permisible es: 5 UNT
3.1 EFICIENCIA DE REMOCIÓN DEL SISTEMA EN TURBIDEZ
UNIDAD
ALUMNOS PRIMARIA E INICIAL Según RM N° 192-2018-VIVIENDA

LOCALIDAD: SONDOR, ALAMBIQUE, ALTO SONDOR Y FAIQUEPAMPA.
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
FECHA:: Marzo - 2020
1.00 Datos:
312 hab
85 und
2 und
3.67 hab/viv
-
-
-
20 años
1.61 %
413 hab
100 l/hab.d
20 l/alumno.d
25 l/alumno.d
0.478 l/s
1.30
0.621 l/s
CONSUMO MAXIMO DIARIO DISEÑO= 1.000 lt/seg Q= 3.60 m3/hr
2.00 Calculo del area necesaria de filtracion:
Tasa de filtracion (Vf)= Sin tratamiento previo
2.00 - 3.00 m3/(m2.dia).
…….. (1)
Entonces At = 39.27 m2
3.00 Calculo del numero de filtros:
…….. (2)
n = 0.47 =====>>> 1.00
…….. (3)
Deducimos que el número total de filtros que debemos instalar es de:
n = 2.00
= 19.64 m2
4.00 Calculo de dimenciones del filtro:
K= 1.33 L= 5.12 m L= 5.20 m
B= 3.84 m B= 3.90 m
SISTEMA DE AGUA POTABLE I
Qp
= 86.40 m3/dia
2.20 m3/(m2.dia)
Con este valor se deduce que es necesario 1 filtros, ya que no se puede construir 0.47 filtros. Ahora bien,
aplicando la formula:
Además, de esta manera cumplimos con la premisa que el mínimo número de filtros para aplicar la filtración lenta de
arena tiene que ser de 2 unidades.
Periodo diseño
Tasa crecimiento
Población futura
Dotación uso doméstico
Dotación para primaria
Población inicial
Coeficiente Kmd
Qp
DISEÑO HIDRAULICO DE FILTRO LENTO (Qdiseño=1.00 l/s)
PROYECTO:
"CREACION DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y UNIDADES BASICAS DE SANEAMIENTO EN EL CASERIO SONDOR Y ANEXOS ALAMBIQUE, ALTO
SONDOR, CHORRO BLANCO Y FAIQUEPAMPA, DISTRITO DE POMAHUACA, PROVINCIA DE JAEN - CAJAMARCA".
POMAHUACA - JAEN - CAJAMARCA.
DATOS
Dotación para secundaria
N° viviendas existentes
N° locales públicos
Densidad de vivienda
Estudiantes inicial
Estudiantes primaria
Estudiantes secundaria

1
4

UBICACIÓN:
REFERENCIA:
PROYECTO:
5.00 Calculo de la altura de la capa de soporte
CAPAS
DIAMETRO
mm
ALTURAS
cm
1 19 - 50 15
2 9.50 - 19 5
3 3 - 9.50 5
h1= 0.25 m
6.00 Calculo de la altura del lecho filtrante
h2= 0.75 m
7.00 Calculo de la altura sobrenadante de agua
h3 K=
h3= 0.28 m
Pero como la norma dice que minimo debe ser de 0.75 m por consiguiente: h3= 1.00 m
8.00 Calculo de vertedero de entrada.
c= 0.60 α= 90.00
g= 9.81 m/s2 Q= 0.50 lt/seg
H= 0.042 m H= 0.150 m
9.00 Calculo de vertedero del aliviadero.
c= 0.60 α= 90.00
g= 9.81 m/s2 Q= 1.00 lt/seg
H= 0.055 m H= 0.150 m
Para la altura del lecho filtrante se usa la RM - 192 - 2018 - Vivienda, la cual recomienda que dicha
altura debe estar comprenidad entre 0.75 m - 1.50 m.
Como sabemos que la permeabilidad de la arena es K = 0.25 m/h

UBICACIÓN:
REFERENCIA:
PROYECTO:
10.00 Dimensiones finales del filtro lento.
L= 5.20 m
B= 3.90 m
B= 3.90 m
5.20 m
h3= 1.00 m
h2= 0.75 m
h1= 0.25 m

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
1.00.- RESUMEN DE LA CALIDAD DEL AGUA
1.10.-
PARÀMETRO Unidad
I. ENSAYO N° IE
0319209
DS-004-2017 MINAM
(ECAs)
DS-031-2010 SALUD
(LMP)
Plata (Ag) mg/L < LCM - -
Aluminio (Al) mg/L 0.036 5.00 0.20
Arsénico (As) mg/L < LCM 0.01 0.01
Boro (B) mg/L < LCM 2.40 1.50
Bario (Ba) mg/L 0.004 1.00 0.70
Berilio (Be) mg/L < LCM 0.04 -
Bismuto (Bi) mg/L < LCM - -
Calcio (Ca) mg/L 2.968 - -
Cadmio ((Cd) mg/L < LCM 0.005 0.003
Cobalto (Co) mg/L < LCM - -
Cromo (Cr) mg/L < LCM 0.05 0.05
Cobre (Cu) mg/L < LCM 2.00 2.00
Hierro (Fe) mg/L 0.023 1.00 0.30
Potasio (K) mg/L 0.638 - -
Litio (Li) mg/L < LCM - -
Magnesio (Mg) mg/L 1.283 - -
Manganeso (Mn) mg/L < LCM 0.40 0.40
Molibdeno (Mo) mg/L < LCM ** 0.07
Sodio (Na) mg/L 3.804 - 200.00
Niquel (Ni) mg/L < LCM ** 0.02
Fósforo (P) mg/L < LCM - -
Plomo (Pb) mg/L < LCM 0.05 0.01
Azufre (S) mg/L 1.500 - -
Antimonio (Sb) mg/L < LCM - 0.02
Selenio (Se) mg/L < LCM 0.04 0.01
Silicio (Si) mg/L 10.970 - -
Estroncio (Sr) mg/L 0.021 - -
Titanio (Ti) mg/L < LCM - -
Talio (Tl) mg/L < LCM - -
Uranio (U) mg/L < LCM 0.02 0.015
Vanadio (V) mg/L 0.004 - -
Zinc (Zn) mg/L < LCM 5.00 3.00
Fluoruro (F¯) mg/L < LCM ** 1.00
Cloruro (Cl¯) mg/L 0.238 250.00 250.00
Nitrito (NO2¯) mg/L < LCM 3.00 3.00
Bromuro (Br¯) mg/L < LCM - -
Nitrato (NO3¯) mg/L 0.777 50.00 50.00
Sulfato (SO2¯) mg/L 1.200 500.00 250.00
Fosfato (PO2¯) mg/L < LCM - -
Turbidez NTU 1.55/42.5 100.00 5.00
Ph a 25 °C pH 7.650 5.5 - 9.0 6.5 - 8.5
Conductividad a 25°C uScm 41.400 1600.00 1500.00
Sólidos Disueltos Totales. mg/L 25.000 1000.00 1000.00
Dureza Total mg/L 13.000 ** 500.00
Cianuro Total mg/L < LCM ** 0.07
Nitrógeno Amoniacal mgn-NH3/L < LCM 1.50 -
Coliformes Totales NMP/100mL 920 ** 0.00
Coliformes Termotolerantes NMP/100mL 130 2000 0.00
< LCM (Límite de cuantificación del método). Significa que la concentracion es mínima.
** Significa que el parámetro no aplica para esta Subcategoría A2.
COMPARATIVO ENSAYO N° IE 0319209 Vs LMP, SEGÚN DS 004-2017-MINAM y DS-031-2010 SALUD (LMP)
CALCULO DE LA EFICIENCIA DE PTAP DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE II
ENSAYOS QUÍMICOS
ENSAYOS BIOLÓGICOS

PROYECTO:
FECHA: Mar-21
CALCULO DE LA EFICIENCIA DE PTAP DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE II
1.20.-
Turbidez NTU 18.250 100.00 5.00
Coliformes Totales NMP/100mL < 1.80 ** 0.00
Coliformes Termotolerantes NMP/100mL < 1.80 2000 0.00
1.30.-
01.1 Aireador 80 % Para disminución del Al
01.2 Aireador 80 % Para disminución del Fe
02.1 Sedimentador 60 % UNT
03.1 Pre Filtro 50 % UNT
04.1 Filtro Lento 90 % UNT
04.2 Filtro Lento 80 % Bacterias (UFC/mL)
05.1 Reservorio 99 % Bacterias y Coliformes.
COMPARATIVO ENSAYO T-059-B221-AHP Vs LMP, SEGÚN DS 004-2017-MINAM y DS-031-2010 SALUD (LMP)
ENSAYOS BIOLÓGICOS

2. DATOS DE DISEÑO
ITEM VALOR UNIDAD
1
1.1 290.000 Hab.
2
2.1 36.000 alum
2.2 65.000 alum
2.3 62.000 alum
3
3.1 100.000 L/hab./día
3.2 20.000 L/alum./día
3.3 25.000 L/alum./día
4
4 0.377 L/s
5 0.490 L/s 1.3 K1
6 0.754 L/s 2 K2
FILTRO LENTO RESERVORIO
INGRESO (UNT) 18.25 1.83
REMOCIÓN (%) 90.00% 0.00%
SALIDA (UNT) 1.83 1.83
I. ENSAYO N° IE DS-004-2017 DS-031-2010 PROYECTO Unidad
18.25 100.00 5.00 1.83 UNT
4. ANEXOS
Turbiedad
PARÀMETRO
INSTITUCIONES SECUNDARIA Nomina de Matricula
ALUMNOS SECUNDARIA Según RM N° 192-2018-VIVIENDA
OBSERVACION
CAUDALES
CAUDAL PROMEDIO Según RM N° 192-2018-VIVIENDA
CAUDAL MAXIMO DIARIO
Coeficientes de variación
CAUDAL MAXIMO HORARIO
3. CUADROS DE EFICIENCIA POR ESTRUCTURAS
SIST. DE UBS C/AH Según RM N° 192-2018-VIVIENDA
EFICIENCIA DE LAS ESTRUCTURAS DE LA PTAP
PROYECTO: "CREACION DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y UNIDADES BASICAS DE SANEAMIENTO EN EL CASERIO SONDOR Y ANEXOS
ALAMBIQUE, ALTO SONDOR, CHORRO BLANCO Y FAIQUEPAMPA, DISTRITO DE POMAHUACA, PROVINCIA DE JAEN - CAJAMARCA".
DESCRIPCIÓN OBSERVACIONES
POBLACION
POBLACION FUTURA Según Calculo Poblacional
INSTITUCIONES
RESUMEN DE LA CALIDAD DEL AGUA
INSTITUCIONES PRIMARIA Nomina de Matricula
INSTITUCIONES INICIAL Nomina de Matricula
DOTACIONES
Reglam. De la Calidad del Agua
para consumo humano. * Limite
Máximo Permisible es: 5 UNT
3.1 EFICIENCIA DE REMOCIÓN DEL SISTEMA EN TURBIDEZ
UNIDAD
ALUMNOS PRIMARIA E INICIAL Según RM N° 192-2018-VIVIENDA

LOCALIDAD: SONDOR Y CHORRO BLANCO.
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
1.00 Datos:
219 hab
56 und
3 und
3.91 hab/viv
36 alumnos
65 alumnos
62 alumnos
20 años
1.61 %
290 hab
100 l/hab.d
20 l/alumno.d
25 l/alumno.d
0.377 l/s
1.30
0.490 l/s
CONSUMO MAXIMO DIARIO DISEÑO= 0.500 lt/seg Q= 1.80 m3/hr
2.00 Calculo del area necesaria de filtracion:
Tasa de filtracion (Vf)= Sin tratamiento previo
2.00 - 3.00 m3/(m2.dia).
…….. (1)
Entonces At = 19.64 m2
3.00 Calculo del numero de filtros:
…….. (2)
n = 0.34 =====>>> 1.00
…….. (3)
Deducimos que el número total de filtros que debemos instalar es de:
n = 2.00
= 9.82 m2
4.00 Calculo de dimenciones del filtro:
K= 1.33 L= 3.62 m L= 3.70 m
B= 2.71 m B= 2.80 m
Qp
SISTEMA DE AGUA POTABLE II
Tasa crecimiento
Población futura
PROYECTO:
Con este valor se deduce que es necesario 1 filtros, ya que no se puede construir 0.34 filtros. Ahora bien,
aplicando la formula:
2.20 m3/(m2.dia)
= 43.20 m3/dia
DATOS
Población inicial
Estudiantes inicial
Periodo diseño
Coeficiente Kmd
Qp
Además, de esta manera cumplimos con la premisa que el mínimo número de filtros para aplicar la filtración lenta de
arena tiene que ser de 2 unidades.

1
4

UBICACIÓN:
REFERENCIA:
PROYECTO:
5.00 Calculo de la altura de la capa de soporte
CAPAS
DIAMETRO
mm
ALTURAS
cm
1 19 - 50 15
2 9.50 - 19 5
3 3 - 9.50 5
h1= 0.25 m
6.00 Calculo de la altura del lecho filtrante
h2= 0.75 m
7.00 Calculo de la altura sobrenadante de agua
h3
h3= 0.28 m
Pero como la norma dice que minimo debe ser de 0.75 m por consiguiente: h3= 1.00 m
8.00 Calculo de vertedero de entrada.
c= 0.60 α= 90.00
g= 9.81 m/s2 Q= 0.25 lt/seg
H= 0.032 m H= 0.150 m
9.00 Calculo de vertedero del aliviadero.
c= 0.60 α= 90.00
g= 9.81 m/s2 Q= 0.50 lt/seg
H= 0.042 m H= 0.150 m
Como sabemos que la permeabilidad de la arena es K = 0.25 m/h

UBICACIÓN:
REFERENCIA:
PROYECTO:
10.00 Dimensiones finales del filtro lento.
L= 3.70 m
B= 2.80 m
B= 2.80 m
3.70 m
h3= 1.00 m
h2= 0.75 m
h1= 0.25 m

LOCALIDADES:
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
FECHA :
01.- Datos
312 hab
85 und
2 und
3.67 hab/viv
-
-
-
20 años
1.61 %
413 hab
100 l/hab.d
20 l/alumno.d
25 l/alumno.d
0.478 l/s
02.- Volumen Regulado
VR= 10.33 m3
03.- Volumen Contra Incendio
No es necesario por tener una poblacion menor a 10 000 habitantes.
VCI= 0.00 m3
04.- Volumen Total de Reservorio
VT= 10.33 m3
05.- Volumen Adoptado de Reservorio
06.- Tiempo de Llenado de Reservorio
T= 6.71 hr
El volumen de almacenamiento debe ser del 25% de la demanda diaria promedio anual (Qp), siempre que
el suministro de agua de la fuente sea continuo.
DATOS
Volumen Diseño = 15.00 m3
Población futura
Qp
Tasa crecimiento
Población inicial
Estudiantes inicial
Periodo diseño
DISEÑO HIDRÁULICO DE RESERVORIO DE C° A°
PROYECTO:
Mar-21
SONDOR, ALAMBIQUE, ALTO SONDOR Y FAIQUEPAMPA.
"CREACION DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y UNIDADES BASICAS DE SANEAMIENTO EN EL CASERIO SONDOR Y ANEXOS
ALAMBIQUE, ALTO SONDOR, CHORRO BLANCO Y FAIQUEPAMPA, DISTRITO DE POMAHUACA, PROVINCIA DE JAEN -
CAJAMARCA".

LOCALIDADES:
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
FECHA :
PROYECTO:
Mar-21
CAJAMARCA".
07.- Dimensionamiento del Reservorio
Se plantea un reservorio apoyado de sección cuadrada con techo plano.
Donde:
VR: Volumen de reservorio VR= 15.00 m3
L: Lado del Reservorio L= 2.65 m
h: Altura de agua h= 2.14 m
hs: 0.00 m Se adopta h= 2.15 m
H: Altura interno BL= 0.35 m
BL: Borde libre
El diametro esta definido por la tuberia de conduccion, debe proveerse de un by - pass para atender
situaciones excepcionales.
Tubería de
llegada:
PLANTA
A
L
L
A
1.00 %
1.00
%
1.00
%
m
l
B
L
B
h
H
30
.
0
.
.



VR= L2
h
CORTE A-A
Nivel maximo de agua
BL
1.00 %
N.T.N + 0.00
Solado
H

LOCALIDADES:
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
FECHA :
PROYECTO:
Mar-21
CAJAMARCA".
A) Calculo de diametro de la tuberia de limpia
Caudal de descarga: VR= 15.00 m3
t= 0.25 hr
Qd= 0.02 m3/s
Velocidad de descarga: h= 2.15 m
Vd= 6.49 m/s
Diámetro de Tuberia de Limpia:
d= 2.25 pulg.
Usamos tuberia PVC Ø= 3''
B) Calculo de diametro de la tuberia de rebose
Q= 0.478 l/s
hf= 0.01 m/m
D= 1.41 pulg.
Usamos tuberia PVC Ø= 3''
NOTA:La Tubería de rebos e deberá tener un diámetro tal que facilite la salida con mayor caudal al del
caudal de ingreso para que el reservorio no sobrepase su capacidad de diseño.
El diametro de la tuberia de salida sera el correspondiente al diametro de la linea de aduccion.
La tuberia de limpia debera tener un diametro tal que facilite la limpieza del reservorio de
almacenamiento en un periodo no mayor de 2 horas. Esta tuberia sera provista de una valvula
compuerta.
La tuberia de rebose se conectara con descarga libre a la tuberia de limpia y no se proveera de
valvula compuerta, permitiendose la descarga de agua en cualquier momento, se usará el mismo
diámetro que la tuberia de limpia.
By Pass
Tubería de
limpia:
Se instalara una tuberia con una conexion directa entre la entrada y la salida, de manera que
cuando se cierre la tuberia de entrada al reservorio de almacenamiento, el caudal ingrese
directamente a la linea de aduccion. Esta constara de una valvula compuerta que permita el control
del flujo de agua con fines de mantenimiento y limpieza del reservorio.
Tubería de
rebose:
Tubería de
salida:
2 ∗ ∗
d
∗
∗

LOCALIDADES:
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
FECHA :
PROYECTO:
Mar-21
CAJAMARCA".
C) Dimensionamiento de la canastilla de salida.
Diametro de tuberia de entrada Ø= 2 ''
Diametro de tuberia de salida Ø= 1 1/2''
Diámetro canastilla = 2 veces diámetro de salida
Diámetro canastilla = 3''
D) Grafico de dimensiones finales
0.35 m
Ø 3''
2.15 m
L= 2.65 m
Ø 2''
Tubería de entrada
600 L
BL=
L=
Tubería de rebose y limpieza
Tubería
de
rebose
N.T.N + 0.00
N.T.N + 0.00
Tubería
de
entrada
Tubería de rebose
Tubería de limpieza
Tubería de salida
1.00 %
h=

LOCALIDADES:
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
FECHA :
01.- Datos
219 hab
56 und
3 und
3.91 hab/viv
37 alumnos
69 alumnos
63 alumnos
20 años
1.61 %
290 hab
100 l/hab.d
20 l/alumno.d
25 l/alumno.d
0.378 l/s
02.- Volumen Regulado
VR= 8.17 m3
03.- Volumen Contra Incendio
No es necesario por tener una poblacion menor a 10 000 habitantes.
VCI= 0.00 m3
04.- Volumen Total de Reservorio
VT= 8.17 m3
05.- Volumen Adoptado de Reservorio
06.- Tiempo de Llenado de Reservorio
T= 5.65 hr
Volumen Diseño = 10.00 m3
El volumen de almacenamiento debe ser del 25% de la demanda diaria promedio anual (Qp), siempre que
el suministro de agua de la fuente sea continuo.
Estudiantes inicial
Periodo diseño
Tasa crecimiento
Población futura
Qp
DISEÑO HIDRÁULICO DE RESERVORIO DE C° A° N°
PROYECTO:
CAJAMARCA".
SONDOR Y CHORRO BLANCO.
Mar-21
DATOS
Población inicial

LOCALIDADES:
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
FECHA :
PROYECTO:
CAJAMARCA".
Mar-21
07.- Dimensionamiento del Reservorio
Se plantea un reservorio apoyado de sección cuadrada con techo plano.
Donde:
VR: Volumen de reservorio VR= 10.00 m3
L: Lado del Reservorio L= 2.45 m
h: Altura de agua h= 1.67 m
hs: 0.00 m Se adopta h= 1.70 m
H: Altura interno BL= 0.35 m
BL: Borde libre
Tubería de
llegada:
El diametro esta definido por la tuberia de conduccion, debe proveerse de un by - pass para atender
situaciones excepcionales.
PLANTA
A
L
L
A
1.00 %
1.00
%
1.00
%
m
l
B
L
B
h
H
30
.
0
.
.



VR= L2
h
CORTE A-A
Nivel maximo de agua
BL
1.00 %
N.T.N + 0.00
Solado
H

LOCALIDADES:
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
FECHA :
PROYECTO:
CAJAMARCA".
Mar-21
A) Calculo de diametro de la tuberia de limpia
Caudal de descarga: VR= 10.00 m3
t= 0.25 hr
Qd= 0.01 m3/s
Velocidad de descarga: h= 1.70 m
Vd= 5.78 m/s
Diámetro de Tuberia de Limpia:
d= 1.95 pulg.
Usamos tuberia PVC Ø= 2 1/2''
B) Calculo de diametro de la tuberia de rebose
Q= 0.378 l/s
hf= 0.01 m/m
D= 1.29 pulg.
Usamos tuberia PVC Ø= 2 1/2''
By Pass
Se instalara una tuberia con una conexion directa entre la entrada y la salida, de manera que
cuando se cierre la tuberia de entrada al reservorio de almacenamiento, el caudal ingrese
directamente a la linea de aduccion. Esta constara de una valvula compuerta que permita el control
del flujo de agua con fines de mantenimiento y limpieza del reservorio.
Tubería de
salida:
El diametro de la tuberia de salida sera el correspondiente al diametro de la linea de aduccion.
Tubería de
limpia:
La tuberia de limpia debera tener un diametro tal que facilite la limpieza del reservorio de
almacenamiento en un periodo no mayor de 2 horas. Esta tuberia sera provista de una valvula
compuerta.
Tubería de
rebose:
La tuberia de rebose se conectara con descarga libre a la tuberia de limpia y no se proveera de
valvula compuerta, permitiendose la descarga de agua en cualquier momento, se usará el mismo
diámetro que la tuberia de limpia.
NOTA:La Tubería de rebos e deberá tener un diámetro tal que facilite la salida con mayor caudal al del
caudal de ingreso para que el reservorio no sobrepase su capacidad de diseño.
2 ∗ ∗
d
∗
∗

LOCALIDADES:
UBICACIÓN:
REFERENCIA:
FECHA :
PROYECTO:
CAJAMARCA".
Mar-21
C) Dimensionamiento de la canastilla de salida.
Diametro de tuberia de entrada Ø= 1 1/2''
Diametro de tuberia de salida Ø= 1 1/2''
Diámetro canastilla = 2 veces diámetro de salida
Diámetro canastilla = 3''
D) Grafico de dimensiones finales
0.35 m
Ø 2 1/2''
1.70 m
L= 2.45 m
Ø 1 1/2''
Tubería de entrada
600 L
BL=
L=
Tubería de rebose y limpieza
Tubería
de
rebose
N.T.N + 0.00
N.T.N + 0.00
Tubería
de
entrada
Tubería de rebose
Tubería de limpieza
Tubería de salida
1.00 %
h=

UBICACIÓN: POMAHUACA - JAEN - CAJAMARCA.
FECHA:: Mar-21
1. Cámara Rompe Presión:
Se conoce : Qmd = 0.500 l/s (Caudal máximo diario)
D = 1.0 pulg
Del gráfico : A: Altura mínima = 10.0 cm = 0.10 m
H : Altura de carga requerida para que el caudal de salida pueda fluir
BL : Borde libre = 40.0 cm = 0.40 m
Ht : Altura total de la Cámara Rompe Presión
Ht = A+H+BL
Para determinar la altura de la cámara rompe presión, es necesario la carga requerida (H)
Este valor se determina mediante la ecuación experimental de Bernoulli.
Se sabe :
y
V = 0.99 m/s
Reemplazando en:
H = 0.077 m = 7.74 cm
Por procesos constructivos tomamos H = 0.400 m
Luego :
Ht = A + H + BL
Ht = 0.1 + 0.4 + 0.4
Ht = 0.90 m
2. Cálculo de la Canastilla:
Se recomienda que el diámetro de la canastilla sea 2 veces el diámetro de la tubería de salida
Dc = 2 x D
Dc = 2.00 pulg.
La longitud de la canastilla (L) debe ser mayor 3D y menor que 6D
L= (3 x D) x 2.54 = 7.62 cm
L= (6 x D) x 2.54 = 15.24 cm
Lasumido = 20.00 cm
Area de ranuras:
PROYECTO:
DISEÑO HIDRAULICO DE CAMARA ROMPE PRESION TIPO 06, Q= 0.50 lt/seg.
"CREACION DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y UNIDADES BASICAS DE SANEAMIENTO EN EL CASERIO SONDOR Y ANEXOS ALAMBIQUE, ALTO SONDOR, CHORRO
BLANCO Y FAIQUEPAMPA, DISTRITO DE POMAHUACA, PROVINCIA DE JAEN - CAJAMARCA".
Con menor caudal se necesitarán menores dimensiones, por lo tanto la sección de la base de la cámara rompe presión para la facilidad del proceso
constructivo y por la instalación de accesorios, consideraremos una sección interna de 0.60 * 0.60 m
g
V
H
*
2
*
56
.
1
2

A
Q
V 
g
V
H
*
2
*
56
.
1
2


FECHA:: Mar-21
PROYECTO:
Area total de ranuras At= 2 As, Considerando As como el area transversal de la tuberia de salida
As = 5.067 cm2
At = 10.134 cm2
Area de At no debe ser mayor al 50% del area lateral de la granada (Ag)
Ag = 50.800 cm2
El numero de ranuras resulta:
N° de ranuras = 29
3. Rebose:
La tubería de rebose se calcula mediante la ecuación de
Hazen y Williams ( para C=150)
Donde:
D = Diámetro (pulg)
Qmd = Caudal máximo diario (l/s)
Hf = Pérdida de carga unitaria (m/m). Considera = 0.010
D = 1.39 pulg.
Considerando una tubería de rebose de 2 pulg.
RESUMEN
Rango Diámetro mínimo
Qmd 0.0 - 0.5lps 1.0 pulg
21
.
0
38
.
0
38
.
0
*
63
.
4
S
C
Q
D 

FECHA:: Mar-21
la altura Total de la cámara Rompe Presión se calcula mediante la siguiente ecuación:
Ht = A+H+B.L
H =(1.56*Q2
mh)/(2*g*A2
)
Datos:
g = 9.81 m/s2
g : Aceleración de la gravedad
A = 10 cm A :
B.L = 40 cm
Dc = 1.00 pulg B.L : Borde libre mínimo
Qmh = 0.50 lt/s Dc :
Qmh : Caudal máximo Horario en el tramo más crítico
Resultados:
A = 0.0005 m2 A :
H = 8.00 cm H = Es la carga necesaria para que el gasto de salida de la CRP pueda fluir por la tuberia
H = 40.00 cm
Ht = 90.00 Ht = A+B.L+H
Htdiseño = 0.90 m Altura total de diseño
**Para el dimensionamiento de la base de la Cámara Rompe Presión se toman en cuenta las siguientes consideraciones:
Datos:
A = 10.00 cm Altura de agua hasta la canastilla.
H = 40.00 cm H : altura de agua para facilitar el paso de todo el caudal a la linea de conducción
HT = 50.00 cm HT :
Dc = 1.00 pulg
Ao = 0.0005 m2 Dc :
Cd = 0.80 adimensional Ao = Area del orificio de salida. (área de la tubería de la línea de conducción)
g = 9.81 m/s2
Cd: Coeficiente de distribución o de descarga : orificios circulares Cd = 0.8
a = 0.80 m g : Aceleración de la gravedad
b = 0.80 m a : Lado de la sección interna de la base (asumido)
b : Lado de la sección interna de la base (asumido)
Resultados:
Ab = 0.64 m2 Ab : Area de la sección interna de la base; Ab = a*b
(Area interna del recipiente)
t = 450.86 seg t :
t = 7.51 min t = ((2*Ab)*(H0.5
))/(Cd*Ao*(2g)0.5
)
Vmáx = 0.32 m3 Vmáx = volumen de almacenamiento máximo dado para HT. Vmáx = Ab*HT
luego las medidas interiores de la Cámara Rompe Presión será
L.A.H 0.8 x 0.8 x 0.9 m
Datos:
DC = 1 pulg DC :
AR = 5 mm AR : Ancho de la ranura
LR = 7 mm LR : largo de la ranura
PROYECTO:
Altura hasta la canastilla. Se considera una altura mínima de 10 cm. Que permite la
sedimentacion de la arena
2. Dimensionamiento de la Sección de la base de la Cámara Rompe Presión (a) - CRP
**El Tiempo de descarga por el orificio; el orificio biene a ser el diámetro calculado de la Red de Distribución que descarga una altura de agua desde el nivel
de la tuberia de rebose hasta el nivel de la altura del orificio
**El Volumen de almacenamiento máximo de la Cámara Rompe Presión es calculado multiplicando el valor del area de la base por la altura Total de agua ,
expresado en m3
2.1. Cálculo del tiempo de descarga de la altura de agua H
1. Cálculo de la Altura de la Cámara Rompe Presión (Ht) - CRP
Diámetro de la tuberia de salida a la Red de Distribución.
Area de la tuberia de salida a la Red de Distribución A = pi*Dc2
/4
Altura mínima de agua para facilitar el paso de todo el caudal a la Red de Distribución
Diámetro de la tuberia de salida a la Red de Distribución
3. Dimensionamiento de la Canastilla.
Altura total de agua almacenado en la cámara Rompe Presión hasta el nivel de la tubería de
rebose HT = A+H
tiempo de descarga a la Red de Distribución; es el tiempo que se demora en descargar la altura
H de agua
Diámetro de la tubería de salida a la línea de Distribucion
Para el dimensionamiento se considera que el diámetro de la canastilla debe ser 2 veces el diametro de la tubería de salida a la Red de
Distribución (Dc); y que el área total de las ranuras (At), sea el doble del area de la tubería de la linea de conducción; y que la longitud de la
Canastilla sea mayor a 3Dc y menor a 6Dc.

FECHA:: Mar-21
PROYECTO:
Resultados:
DCanastilla = 2 pulg DCanastilla :
L1 = 7.62 cm L1 = 3*Dc
L2 = 15.24 cm L2 = 6*Dc
L diseño = 20 cm Longitud de diseño de la canastilla
Ar = 35 mm2 Ar :
Ac = 0.0005 m2 Ac :
At = 0.001 m2 At : Area total de ranuras ; At = 2*Ac
Ag = 0.016 m2 Ag : Area lateral de la granada (Canastilla); Ag = 0.5*Pi*Dc*Ldiseño
NR = 28.95
NR = 65 Número de Ranuras de la Canastilla
Datos:
Qmh = 0.50 lt/s Qmd : Caudal de salida a la Red de Distribución (Caudal máximo Horario)
hf = 0.015 m/m hf : Pérdida de Carga Unitaria
Resultados: D : Diámetro de la tuberia de Rebose y Limpieza (pulg)
D = 1.32 pulg D = (0.71*Qmax
0.38
)/hf0.21
D = 2.00 pulg
luego el cono de Rebose será de 2 x 4 pulg
90.00 0.90 m
m
2.1. Cálculo del tiempo de descarga de la altura de agua H min
50.00 50.00 cm
10.00 10.00
2 2 pulg
20.00 20 cm
65.00 65
2.00 2 pulg
RESUMEN Rango
Diámetro
mínimo
Qmh 0-1.0lps 1.0 pulg
Qmh 1.0-2.0lps 1.5 pulg
Qmh 2.0-3.0lps 2.0 pulg
Diámetro de la canastilla ; Dcanastilla = 2*Dc
3*Dc < L < 6*Dc
Area de la Ranura ; Ar = AR*LR
Area de la tuberia de salida a la linea de distribucion A = pi*D2
/4
4. Cálculo del diámetro de tubería del Cono de Rebose y Limpieza.
RESUMEN GENERAL PARA EL DISEÑO DE LA CAMARA ROMPE
PRESION - 7
Valores
Calculados
Valores de
Diseño
unid
DESCRIPCION
El Rebose se instala directamente a la tubería de limpia y para realizar la limpieza y evacuar el agua de la cámara húmeda, se levanta la
tubería de Rebose. La tubería de Rebose y Limpia tienen el mismo diámetro y se calcula mediante la siguiente ecuacion: D =
(0.71*Q0.38
)/hf0.21
1. Cálculo de la Altura de la Cámara Rompe Presión (Ht) - CRP-07
2. Dimensiones internas de la Cámara Rompe Presión 0.8 x 0.8 x 0.9 m
7.51
Altura total de agua (HT), en la cámara Rompe Presión
2x4 pulg
Altura de agua hasta la Canastilla.
2.2 Diámetro mayor de la Canastilla (Dcanastilla)
longitud de la Canastilla (L)
Número de Ranuras de la Canastilla (NR)
2.3 Diámetro de tubería del Cono de Rebose y Limpieza.
Dimensiones del Cono de Rebose

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