1. Se presentan dos métodos (Crane y Spink) para calcular el diámetro de orificios de restricción para regular flujos de líquidos, gases y vapor.
2. Los métodos involucran el cálculo de parámetros como caudal volumétrico, densidad, viscosidad, caída de presión y diámetro de tubería para determinar el diámetro del orificio.
3. Se incluyen ejemplos numéricos para líquido, gas y vapor sobrecalentado ilustrando los pasos de cálculo de ambos métodos.
Práctica 6 Caídas de Presión en Tuberías, Accesorios y Válvulas.JasminSeufert
Experimento realizado en los laboratorios del Instituto Tecnológico de Mexicali para comprobar la diferencia de caídas de presión en tuberías de diferentes materiales, ensanchamientos, reducciones, accesorios (codos) y diversas válvulas.
Basic Unit Conversions for Turbomachinery Calculations Vijay Sarathy
Turbomachinery equipment like centrifugal pumps & compressors have their performance stated as a function of Actual volumetric flow rate [Q] & Head [m/bar]. The following tutorial describes how pump/compressor head can be expressed in energy terms as ‘kJ/kg’. Turbomachinery head expressed in kJ/kg describes, how many kJ of energy is required to compress 1 kg of gas for a given pressure ratio. The advantage of using energy terms to estimate absorbed power is that it is based on the amount of ‘mass’ compressed which is independent of pressure and temperature of a fluid.
CENTRIFUGAL COMPRESSOR SETTLE OUT CONDITIONS TUTORIALVijay Sarathy
Centrifugal Compressors are a preferred choice in gas transportation industry, mainly due to their ability to cater to varying loads. In the event of a compressor shutdown as a planned event, i.e., normal shutdown (NSD), the anti-surge valve is opened to recycle gas from the discharge back to the suction (thereby moving the operating point away from the surge line) and the compressor is tripped via the driver (electric motor or Gas turbine / Steam Turbine). In the case of an unplanned event, i.e., emergency shutdown such as power failure, the compressor trips first followed by the anti-surge valve opening. In doing so, the gas content in the suction side & discharge side mix.
Therefore, settle out conditions is explained as the equilibrium pressure and temperature reached in the compressor piping and equipment volume following a compressor shutdown
Práctica 6 Caídas de Presión en Tuberías, Accesorios y Válvulas.JasminSeufert
Experimento realizado en los laboratorios del Instituto Tecnológico de Mexicali para comprobar la diferencia de caídas de presión en tuberías de diferentes materiales, ensanchamientos, reducciones, accesorios (codos) y diversas válvulas.
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CENTRIFUGAL COMPRESSOR SETTLE OUT CONDITIONS TUTORIALVijay Sarathy
Centrifugal Compressors are a preferred choice in gas transportation industry, mainly due to their ability to cater to varying loads. In the event of a compressor shutdown as a planned event, i.e., normal shutdown (NSD), the anti-surge valve is opened to recycle gas from the discharge back to the suction (thereby moving the operating point away from the surge line) and the compressor is tripped via the driver (electric motor or Gas turbine / Steam Turbine). In the case of an unplanned event, i.e., emergency shutdown such as power failure, the compressor trips first followed by the anti-surge valve opening. In doing so, the gas content in the suction side & discharge side mix.
Therefore, settle out conditions is explained as the equilibrium pressure and temperature reached in the compressor piping and equipment volume following a compressor shutdown
Engineers often use softwares to perform gas compressor calculations to estimate compressor duty, temperatures, adiabatic & polytropic efficiencies, driver & cooler duty. In the following exercise, gas compressor calculations for a pipeline composition are shown as an example case study.
Presentation on Calculation of Polytropic and Isentropic Efficiency of natura...Waqas Manzoor
This presentation demonstrates comparison of calculation of Polytropic and Isentropic Efficiency of Natural Gas Compressor using Aspen HYSYS & using Manual Calculations. Complete derivation of equations of Polytropic and Isentropic efficiency, have also been demonstrated. The slight difference observed in the manually calculated values and Aspen HYSYS simulation, may be attributed to the calculation method of the software which is based on numerical integration.
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Ejemplo de cálculo de una bomba vertical tipo turbinaSaid Rahal
Presentación técnica para mostrar algunos datos que son esenciales para hacer los cálculos requeridos para seleccionar una bomba vertical tipo turbina.
Consultoría gratuita por Skype mencionando esta presentación:
Oficina Matriz Morelos
Ing. Román GaliciaGerente Técnico Manejo de Agua Tel: (777) 309 24 28 Cel: (55) 3197 0986roman.galicia@argalbombas.com.mx
Oficina Jalisco
Ing. Eduardo Araiza Gerente de ventas Tel: ( 33 ) 1561 8836 Cel: (33) 2149 0549 eduardo.araiza@argalbombas.com.mx
Oficina Ciudad de México
Ventas Zona Centro del país y Bajío Tel. Nextel: 442-559-90-75 ID 32*5*5557 ventas@argalbombas.com.mx
El movimiento moderno en la arquitectura venezolana tuvo sus inicios a mediados del siglo XX, influenciado por la corriente internacional del modernismo. Aunque inicialmente fue resistido por la sociedad conservadora y los arquitectos tradicionalistas, poco a poco se fue abriendo camino y dejando una huella importante en el país.
Uno de los arquitectos más destacados de la época fue Carlos Raúl Villanueva, quien dejó un legado significativo en la arquitectura venezolana con obras como la Ciudad Universitaria de Caracas, considerada Patrimonio de la Humanidad por la UNESCO. Su enfoque en la integración de la arquitectura con el entorno natural y la creación de espacios que favorecen la interacción social, marcaron un punto de inflexión en la arquitectura venezolana.
Otro arquitecto importante en la evolución del movimiento moderno en Venezuela fue Tomás Sanabria, quien también abogó por la integración de la arquitectura con el paisaje y la creación de espacios abiertos y funcionales. Su obra más conocida es el Parque Central, un complejo urbanístico que se convirtió en un ícono de la modernidad en Caracas.
En la actualidad, el movimiento moderno sigue teniendo influencia en la arquitectura venezolana, aunque se ha visto enriquecido por nuevas corrientes y enfoques que buscan combinar la modernidad con la identidad cultural del país. Proyectos como el Centro Simón Bolívar, diseñado por el arquitecto Fruto Vivas, son ejemplos de cómo la arquitectura contemporánea en Venezuela sigue evolucionando y adaptándose a las necesidades actuales.
Arquitectura Ecléctica e Historicista en Latinoaméricaimariagsg
La arquitectura ecléctica e historicista en Latinoamérica tuvo un impacto significativo y dejó un legado duradero en la región. Surgida entre finales del siglo XIX y principios del XX, esta corriente arquitectónica se caracteriza por la combinación de diversos estilos históricos europeos, adaptados a los contextos locales.
1. 1
ORIFICIOS DE RESTRICCION
Los orificios de restricción se usan para regular flujos no críticos tales como
purgas. Tamaños grandes (4 pulgadas) son montadas entre bridas, y tamaños
pequeños (una pulgada) son montados en unión.
El cálculo de líquido esta basado sobre el procedimiento de dimensionamiento
de orificios, con un ajuste para la recuperación de presión. Para el cálculo de
gas se supone flujo sónico, es decir la presión de descarga es menos que la
mitad de la presión de entrada absoluta. Si este no es el caso, usar la
ecuación para cálculo de orificios para gas.
METODO DE CRANE.
Para líquidos:
ρ
PCdQ ∆= 2
1236
Donde:
Q Flujo en GPM
d1 Diámetro de Orificio pulg.
C Coeficiente de flujo.
ΔP Caída de presión Lb/in 2
ρ Densidad en Lb/FT3
5.0
1
236
∆∗∗
=
ρPC
Q
d
La C es función Re. µ
ρ
D
Q
Re
∗∗
=
6.50
Donde:
D Diámetro de tubería pulg.
µ Viscosidad Cp.
Suponer inicialmente C = 0.61 y β= 0.3
Después corregir. (Ya que el Re arriba de 10,000. es constante).
Con iteraciones 001.01 ≤− −nn ββ
2. 2
METODO DE SPINK.
A. Cálculo de Diámetro de 0rificio de Restricciòn para líquidos.
Se requiere de los siguientes datos:
- Diámetro de tubería D en pulgadas
- Gravedad específica a temp. de flujo Gƒ
- Temperatura de flujo ºF,TI
- Flujo en Lb/Hr. Wm
- Caída de presión a través del orificio Psi (∆ P)
Secuencia del cálculo de líquidos
1. Calcular ∅
∅ ( )( ) PGDT
W
ff
m
∆−+
= 2
6800002.0114920
Cuando; ∅ < 0.05 β = 1,256 ∅0.494
0.05 < ∅ < 0.4 β = 0.968 ∅0.407
0.4 < ∅ < 0.7 β = 0.76 ∅0.144
∅ > 0.7 Existe error
2. Calcular el Diámetro de Orificio
d= β*D en pulgadas
3. 3
METODO DE CRANE.
Cálculo de gas o vapor
ρ∗∆∗∗= PCdyW 2
11891
5.0
1
1891
∗∆∗∗∗
=
ρPCY
W
d
Donde:
w = Flujo en LB/Hr
y = Factor de expansión
p = Presión de entrada en Lb/in2
man.
K Relación de Cp/Cv
Para calcular C se requiere el No. de Re (suponer C= 0.61 ).
β = 0.3, Y = 1.0
Para Re > 10,000.
µD
W
Re 31.6=
METODO DE SPINK.
4. 4
B. Cálculo de diámetro de orificio para gas o vapor, se requiere de los
siguientes datos:
- Diámetro de tubería D en pulgadas
- Peso específico Lb/Ft3 JF.
- Temp. de flujo °F Tf
- Flujo LB/HR. Wm
- Presión de entrada Psig. Pf
1. Calcular índice Yt Sp
( )( ) ff
m
pt
PTD
W
SY
6800002.01359 2
−+
=
2. Cálculo de la relación Beta.
β = 0.6991* [Yt Sp ]0.4919
3. Calcular el diámetro del orificio.
d = β * D inches
5. 5
EJEMPLO PARA LIQUIDO.
(Orificio de restricción).
Calcular un orificio de restricción para tirar 7. 9 Psi de caída de presión bajo las
siguientes condiciones:
Datos.
Fluido: Agua
Flujo max. : 4843.6 GPM
Flujo normal. : 4139.1 GPM
Presión entrada: 47. 86 Psig
Temperatura: de flujo: 115ºF
Densidad relativa: 1.0 60ºF y 14.7 Psia
Densidad relativa 0.99 Cond. PyT.
Viscosidad µ = 0.95 Cp
∆ P = 7.9 Psi
Densidad: ρ = 61.86 Lb/Ft3
Diámetro Int. De Línea D= 19.25” (20" Nominal)
Material: ¼” Esp 316SS 150 # R.F.
METODO CRANE
5.0
1
/236
∆∗
=
ρPC
Q
d
95.025.19
86.616.48436.506.50
∗
∗∗
=
∗
∗∗
=
µ
ρ
D
Q
Re
86.037,829
2875.18
86.15161029
==eR
Por lo que está en flujo turbulento.
5.0
86.619.761.0236
6.4843
∗∗
=ld
6. 6
´´7030.9
448.51
6.4843
5.0
=
=ld
Como criterio se considera el flujo max.
La ∆ P para flujo normal
2
2
236
*
∗∗
=∆
Cd
Q
P ρ
( )
86.61
61.07030.9236
1.4139
2
2
∗
∗∗
=∆P
PsiP 7691.586.61
576.13553
1.4139
2
=∗
=∆
PsiP 7691.5=∆
METODO SPINK PARA LIQUIDOS
7. 7
∅ ( )( ) PGDT
Wm
ff ∆−+
= 2
6800002.0114920
99.06.4843500500 ∗∗=∗∗ GQ
HrLb /2397582
∅= ( )( ) 9.799.025.1968.11500002.0114920
2397582
2
∗+
∅ = 15491.0
36.383,476,15
397582,2
=
Como ∅ anda entre:
0.05 < ∅ < 0.4 β= 0.968 ∅0.407
= 0.968 (0.15491)0.407
= 0.45314
d = β ∗ D = 0.45314 ∗ 19.25 = 8.7230”
d = 8.7230”
Conclusión: Aquí tiene un ajuste por recuperación por presión.
EJEMPLO PARA GAS. METODO CRANE
(0rificio de restricción)
8. 8
Se requiere tirar una presión de 85.3 Psi en una línea 4" (4.02611 D.I) que
maneja nitrógeno para las siguientes condiciones:
Datos.
Fluido: Gas N2
Flujo max. : 336150 SCFH
Flujo normal: --
Presión: 212.8 Psig
Temp. flujo: 68ºF
Gf 0.967
G= 0.88
M = 28
μ = 0.018 Cp
Cp/Cv = 1.35
ρ 1.277 Lb/Ft3
Material 304ss 300 # R.F.
3.24834
379
28336150
379
=
∗
==
SCFHMQ
W m
=W 24,834.3 Lb/Hr
5.0
1891
∆
=
PCY
W
dl
ρ
9.394,162´2
018.0026.4
3.834.2431.631.6
=
∗
∗
==
µD
W
Re
D*µ = 4.026 * 0.018
Por lo que C= 0.61 para flujo turbulento para (β=0.3)
De la gráfica A-39 Crane ΔP/P= 375.0
5.227
6.85
= ; Y = 0.885
10. 10
METODO SPINK PARA GAS
( )( ) fff
m
Pt
PTD
W
SY
∗−+
=
γ6800002.01359 2
( )( ) 8.212277.1686800002.01026.4359
3.834.24
2
∗−∗+∗
=Pt SY
25889.0
1048.95923
3.834,24
==PtSY
β = 0.6991 *(Yt Sp)0.4919
β = 0.6991 *(0.25889)0.4919
=0.3596
d = β* D = 0.3596 *4.026 = 1.4478”
d = 1.4478"
Conclusión:
Criterio es que: P2 < PI / 2 : flujo sónico
127.5 < 212.8/2 = 106.4
Como no a menos el cálculo se toma con cierta reserva.
11. 11
EJEMPLO PARA VAPOR (SOBRECALENTADO). METODO CRANE
(Orificio de restricción)
Se requiere una caída de presión de 554.4 Psi en una línea 4" de vapor de
alta bajo las siguiente condiciones:
Datos.
Fluido Vapor.
Flujo normal: 18,071 Lb/Hr.
Presión: 6 2 0 Psig.
Temp. de flujo: 750ºF
Z1 1.
M 18.
0.025 Cp
∆ P 554.5 Psi
D.Ι 4,026”
Material 304ss 600#R.F.
Espesor de la placa 1/4"
14,916,1132
025.0026.4
071,1831.6
Re =
∗
∗
=
Existe flujo turbulento
C = 0.61 β =0.3
De la gráfica A -18 para:
P= 620 Psig + 14.7= 634.7 psia.
K= Cp/Cv = I.287
∆ P/P = 554.5/ 634.7 = 0.8736
Y = 0.75
5.0
5.554066.161.075.01891
18071
∗∗∗∗
=d
( ) ´´926908591.0
5.0
==d
´´9269.0=d
12. 12
METODO SPINK. PARA VAPOR (SOBRECALENTADO)
P2 < P1/2 (65.5 < 750/2 = 375)
( )( ) 620066.16875000002.01076.4359
18071
2
∗−+∗∗
=Pt SY
1191.0
252.151635
1.18071
==Pt SY
β =0.6991 * (0.11 9 1)0.4919
= 0.2454
d = β*D= 0.9885”
Aquí se puede tomar con más confianza el Método SPINK