Compensacion de la energia reactiva

2/2 ■ Schneider Electric
Capítulo 2: Compensación de Energía Reactiva
Compensación de la Energía Reactiva
El factor de potencia 4
Ventajas de la compensación 5
Cálculo de la compensación 12
Tipos de compensación 17
Compensación ﬁja o variable 18
Inﬂuencia de las armónicas 20
Aparatos de maniobra 21
Condensadores secos 24
Baterías automáticas 25
Controladores de potencia reactiva 26
Indice
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Manual

Schneider Electric ■ 2/3
2
Condensadores de BT 27
Varplus 2
Reguladores automáticos 29
de Energía Reactiva
Reguladores Varlogic
Contactores para 31
bancos de capacitores
Contactores TeSys para condensadores
Filtros de rechazo 32
Bobinas DR
Apéndice técnico 33
Esquemas
Catálogo

Todas las instalaciones eléctricas, en es-
pecial las que contienen motores, transfor-
madores y cargas similares, absorben de la
red de la empresa distribuidora dos tipos de
potencia, la activa y la reactiva. La primera
es la que produce un trabajo útil de los equi-
pos eléctricos, mientras que la segunda no
genera por si misma ningún trabajo, pero es
necesaria para originar el campo magnético
requerido para el funcionamiento especial-
mente de máquinas eléctricas.
La potencia reactiva de una instalación, pro-
voca en ella un aumento de la corriente de
la red, lo que signiﬁca pérdidas por energía
no utilizada de acuerdo al efecto Joule. Tam-
bién obliga al sobredimensionamiento de los
conductores, protecciones, juegos de barras,
etc., aumentando el costo asociado, por lo
tanto se debe neutralizar o compensar.
Existe una tercera potencia, denominada
potencia aparente, la que relaciona tanto la
potencia activa como la reactiva. La poten-
cia aparente, como su nombre lo indica, no
es una magnitud eléctrica que provoque al-
gún tipo de trabajo o campo eléctrico, sino
que sólo expresa la suma geométrica de las
potencias activa y reactiva en lo que se co-
noce como el trángulo de potencias.
1 El factor de potencia

2
El coseno del ángulo formado por los fasores
representativos de la potencia activa y apa-
rente se le conoce como el factor de poten-
cia y es designado como cos ϕ. Se define en
términos generales como el desfasamiento o
no de la corriente con relación al voltaje y es
utilizado como indicador del correcto apro-
vechamiento de la energía eléctrica. Puede
tomar valores entre 0 y 1, siendo la unidad
el valor máximo de factor de potencia y por
tanto implica un mejor aprovechamiento de
energía.
La utilización de condensadores en las insta-
laciones evita que extraigan en forma excesi-
va potencia reactiva de la red. La aplicación
de éstos, mejora el denominado factor de
potencia.
El uso de una excesiva potencia reactiva ex-
traida de la red de la empresa eléctrica en Chi-
le es penalizado con un recargo por consumo
reactivo, según lo indicado en el Decreto Nº
276 del Ministerio de Economía, Fomento y
Reconstrucción publicado en el Diario Oficial
el 4 de Noviembre 2004, artículo 4.6.1. Este
recargo es denominado como “cargo por
mal factor de potencia medio mensual”; y se
aplica a la facturación por consumos efectua-
dos en instalaciones, ya sea de alta o baja
tensión, cuyo factor de potencia medio sea
inferior a 0,93. Se recargará en un 1% tanto
en sus cargos de energía como de potencia,
por cada 0,01 valor en que dicho factor baje
de 0,93 tal como lo señala el artículo 3.2 del
Decreto Nº 340 del Ministerio de Economía,
Fomento y Reconstrucción publicado en el
Diario Oficial el 30 de Octubre del 2006.
2 Ventajas de la compensación
Reducción de los recargos

La conexión de condensadores en la instala-
ción, permite reducir la corriente que circula
por las líneas debido al mejor aprovecha-
miento de la energía. Al circular una corriente
menor por un conductor se reduce la caída de
tensión o voltaje de pérdida en este.
La caída de tensión o voltaje de pérdida de
un conductor puede determinarse mediante
el uso de la siguiente expresión:
Reducción de las caídas de tensión
VP : Voltaje de pérdida (V)
Factor de valor 1 para línea trifásica y
2 para monoásica.
Corriente que circula por la línea (A)
Resistividad del material (Ωxmm2/m)
0,018
Largo del conductor (m)
Sección del conductor (mm2)
Factor de potencia
Reactancia lineal de un conductor
igual a 0,08 para cables y 0,13 para
alambres (mΩ/m)
Valor de la función seno del ángulo
del factor de potencia.
El valor angular de ϕ para un factor de poten-
cia dado se calcula con:
ϕ = cos−1 x
Donde :
VP :
k :
IL :
ρ :
ρCU :
LC :
SC :
cos ϕ :
λ :
sen ϕ :
Donde :
Valor del ángulo del factor de
potencia.
Valor dado de factor de potencia.
ϕ :
x :
ϕ××λ+ϕ×
×ρ
××= senLcos
S
L
IkV C
C
C
LP
1000

2
Ejemplo: Supongamos un alimentador de
cobre trifásico del tipo cable THHN de 25 m
de largo, 53,5 mm2 de sección, al que se
conecta una carga de 36,2 kW. Determine-
mos su voltaje de pérdida con un factor de
potencia de 0,35 otro de 0,65 y ﬁnalmente
de 0,95.
Para determinar los valores de caída de
tensión, debemos calcular la corriente que
circularía por el alimentador para cada factor
de potencia; su ecuación para el caso trifá-
sico es:
Corriente que circula por la línea (A)
Potencia activa de la carga conecta-
da (W)
Tensión compuesta fase-fase (V)
Factor de potencia
Donde :
IL :
P :
UFF :
cos ϕ :
Utilizando las ecuaciones anteriores y tabu-
lando los datos, tendremos que:
Como podemos observar en la tabla
anterior, la caída de tensión del alimentador
se reduce a medida que mejora el factor de
potencia.
P IL SC LC cos ϕ ϕ VP
(kW) (A) (mm2) (m) - (°) (V)
36,2 157,1 53,5 25 0,35 69,51 0,8
36,2 84,6 53,5 25 0,65 49,46 0,6
36,2 57,9 53,5 25 0,95 18,19 0,5
ϕ××
=
cosU3
P
I
FF
L

P IL SC1 cos ϕ SC2 Reducción
(kW) (A) (mm2) - (mm2) (%)
36,2 157,1 53,5 0,35 69,51 -
36,2 84,6 21,2 0,65 49,46 60,4
36,2 57,9 13,3 0,95 18,19 75,1
Como se demostró en los párrafos anterio-
res, al mejorar el factor de potencia se re-
duce la corriente que circula por la red, lo
que permite a nivel de proyecto, disminuir la
sección de los conductores.
Como sabemos, al acoplar condensadores
a la instalación es posible optimizar el ren-
dimiento de la red. La disminución de la co-
rriente que se obtiene de la compensación
también posibilita bajar las pérdidas por efec-
to Joule en conductores y transformadores.
Reducción de la sección de los conductores
Reducción de las pérdidas en líneas
Pérdida de potencia en la línea (W)
Resistividad del material (Ωxmm2/m)
Largo del conductor (m)
Número de líneas activas
Sección del conductor (mm2)
Potencia activa de la carga conec-
tada (W)
Constante de red igual a 1 para
monofásico y √3 para trifásico
Tensión de la red (V)
Factor de potencia
Donde :
PPL :
p :
LC :
NLA :
SC :
P :
KR :
UR :
cos ϕ :
Las pérdidas en una línea se calcula con:
En la tabla siguiente se muestra el porcenta-
je de reducción de sección comercial del ali-
mentador del ejemplo anterior, al mejorar el
factor de potencia.
2
RRC
LAC
PL
cosUk
P
S
NL
P
ϕ××
×
××ρ
=

2
Ejemplo: Supongamos un alimentador de
cobre trifásico (380 V), del tipo cable THHN
de 40 m de largo, 26,7 mm2 de sección, una
línea activa por fase, al que se conecta una
carga de 25,5 kW. Determinemos su pérdida
de potencia con un factor de potencia de 0,4
- 0,6 - 0,9 y 1,0.
Usando la ecuación dada y tabulando los
datos, tendremos que:
P cos ϕ LC SC PP
(kW) - (m) (mm2
) (W)
25,5 0,4 40 26,7 759,0
25,5 0,6 40 26,7 337,3
25,5 0,9 40 26,7 149,9
25,5 1,0 40 26,7 121,4
ϕ
ϕ
−×=
2
2
1
CU1CU2 cos
cos
1PP
Ejemplo: Un transformador de 630 kVA con
un PCU = 6.500 (W) a cos ϕ = 0,7 tendría
una pérdida en el cobre con un factor de po-
tencia
(W)3.182
98,0
70,0
16.500P
2
CU2
=−×=
Pérdida en el cobre ﬁnal (W)
Pérdida en el cobre inicial (W)
Factor de potencia inicial
Factor de potencia ﬁnal
Donde :
Pcu2 :
Pcu1 :
cos ϕ1 :
cos ϕ2 :
Reducción de pérdida en transformadores
En un transformador. la pérdida de poten-
cia (presente en cobre de los enrrolados), al
mejorar el factor de potencia se determina
con:

La instalación de condensadores permite
aumentar la potencia disponible en una
instalación sin necesidad de ampliar los equi-
pos como cables, aparatos y transformado-
res. Esto es consecuencia de la reducción
de la intensidad de corriente que se produce
al mejorar el factor de potencia.
Ejemplo: Se tiene una instalación trifásica de
500 kW, cos ϕ = 0,75 y tensión nominal en
BT de 380 V, conectada a un transformador
de alimentación de 630 kVA; se desea de-
terminar la disponibilidad de potencia si se
lleva el cos ϕ
Aumento de la potencia disponible en la instalación
Análisis de la instalación sin condensador
Transformador
Instalación
Potencia nominal : 630 kVA
Carga conectada : 500 kW - cos ϕ = 0,75
Potencia aparente requerida por la instalación:
El transformador se encuentra
sobrecargado en:
Potencia de sobrecarga: 667 - 630 = 37 kVA 6%
El interruptor automático y los cables son elegi-
dos para una corriente total de:
La instalación se encuentra sobredimensionada
(conductor e interruptor automático)
kVA667
75,0
500
cos
P
S ==
ϕ
=
1.013 A
75,03803
500
cosU3
P
I
FF
=
××
=
ϕ××
=

2
Análisis de la instalación sin condensador
Transformador
Instalación
Potencia nominal : 630 kVA
Carga conectada : 500 kW - cos ϕ = 0,93
Potencia aparente requerida por la instalación:
El transformador se encuentra
aligerado en:
Potencia disponible: 630 - 538 = 92 kVA 15%
El interruptor automático y los cables son elegi-
dos para una corriente total de:
La instalación puede calcularse para una co-
rriente de 196 A menos que en el caso de no
usar condensador.
kVA538
93,0
500
cos
P
S ==
ϕ
=
817 A
93,03803
500
cosU3
P
I
FF
=
××
=
ϕ××
=

Independiente del valor de la tensión nominal de
la instalación, el método de cálculo más simple
es por medio de tablas que entregan un factor
multiplicativo a aplicar a la potencia activa de la
red. Para su uso es necesario conocer:
La potencia activa de la instalación
El factor de potencia inicial cos ϕ1
El factor de potencia requerido cos ϕ2
3 Cálculo de la compensación

2
El uso de tabla anterior, permite conocer tanto
la potencia reactiva necesaria de un condensa-
dor como de una batería de condensadores.
Ejemplo: Se quiere saber la potencia reactiva
necesaria de una batería de condensadores a
acoplar en una instalación trifásica de 500 kW,
cos ϕ = 0,62 y tensión nominal en BT de 380 V,
para corregir su factor de potencia a 0,95.
Utilizando la tabla anterior, el factor
multiplicativo a aplicar a la potencia activa del
ejemplo sería:
Conocido el factor y usando la siguiente
expresión conoceremos la potencia reactiva
de la batería de condensadores:
Q = F × P
Potencia reactiva necesaria (kVAR)
Factor multiplicativo
Potencia activa de la red (kW)
Donde :
Q :
F :
P :
Q = F × P = 0,937 × 500 = 469 kVAR
0,59 0,775 0,884 0,913 0,942 0,973 1,006 1,040 1,077 1,118
0,58 0,811 0,920 0,949 0,979 1,009 1,042 1,076 1,113 1,154
0,86 0,90 0,91 0,92 0,93 0,94 0,95 0,96 0,97
0,60 0,740 0,849 0,878 0,907 0,938 0,970 1,005 1,042 1,083
0,61 0,706 0,815 0,843 0,873 0,904 0,936 0,970 1,007 1,048
0,62 0,672 0,781 0,810 0,839 0,870 0,903 0,937 0,974 1,015
0,63 0,639 0,748 0,777 0,807 0,837 0,870 0,904 0,941 0,982
0,64 0,607 0,716 0,745 0,775 0,805 0,838 0,872 0,909 0,950
0,65 0,576 0,685 0,714 0,743 0,774 0,806 0,840 0,877 0,919
cos 1ϕ cos 2ϕ

Q = P × (tg ϕ1 − tg ϕ 2 )
Potencia reactiva necesaria (kVAR)
Potencia activa de la red (kW)
Función tangente del ángulo inicial
Función tangente del ángulo ﬁnal
Donde :
Q :
P :
tg ϕ1 :
tg ϕ 2 :
El valor angular de ϕ para un factor de poten-
cia dado se calcula con:
Si usamos los mismos datos del ejemplo dado
para el caso del cálculo por tabla el resultado
sería:
Evidentemente se obtiene el mismo valor
dado que la base de construcción de la tabla
es la ecuación dada para una potencia uni-
taria.
Otra forma de determinar la potencia reacti-
va de un condensador o batería de conden-
sadores, es mediante el uso de la siguiente
ecuación:
ϕ = Cos-1x
Valor del ángulo del factor
de potencia.
Valor dado de factor de potencia.
Donde :
ϕ :
x :
°=ϕ
°=
=
=
=
=ϕ
19,1895,0cosxcos
68,5162,0cosxcos
2
-1
2
1
-1
-1
-1
1
( )
469 kVAR(tg51,68 - tg18,19)500Q
tgtgPQ 21
=×=
=ϕ−ϕ×=

2
En la práctica, normalmente el problema del
mal factor de potencia viene reflejado en la
cuenta de suministro eléctrico entregado por
la empresa distribuidora.
Ejemplo: Para un mes específico, determi-
nemos la potencia reactiva de un banco de
condensares necesario para el mejoramiento
del factor de potencia a 0,95 de un cliente que
posee los siguientes datos:
Primero debemos determinar el factor de po-
tencia que posee el cliente. Recordemos que
el Decreto N°340 establece un recargo de un
1% por cada 0,01 valor que el factor de po-
tencia del cliente se aleje de 0,93.
Factor de potencia = 0,93 - (7/100) = 0,86
Para hacer un adecuado estudio de la poten-
cia reactiva necesaria para la compensación,
debe considerarse que las demandas de po-
tencia no simpre son iguales todos los meses
y que es posible que el recargo por mal factor
de potencia no aparezca en todas las factu-
ras del año. Es por esto que se debe estudiar
las necesidades de compensación mes a mes
con al menos un año de datos, eligiendo como
valor final, el mayor valor obtenido de potencia
reactiva, además de especificar una batería
de condensadores con regulación automática.
Opción tarifaria BT-3
Clasificación Presente en Punta
Demanda Máxima Leída (DL) 64 kW
Cargo Fijo - : 711
Energía 27.040 kWH : 621.920
Demanda Máx Facturada (DF) 80,5 kW : 712.586
Recargo por mal F.P.: 7 % : 93.415
Total Neto : $ 1.428.632
Total IVA (19%) : $ 271.440
Total a Pagar :$ 1.700.072

2/16 Q Schneider Electric
Luego, se debe establecer la potencia activa a
utilizar en el cálculo. Su valor debe ser la
demanda leída y no la facturada, dado que la
primera obedece realmente al uso mientras
que la segunda corresponde a un valor calcu-
lado según la opción tarifaria.
Potencia activa a considerar: 64 kW (DL)
Finalmente, los datos a utilizar
para el cálculo son:
0,86
0,95
64 kW
Donde :
cos 1:
cos 2:
P :
Q = 0,265 × 64 = 17 kVAR
0,86 0,90 0,91 0,92 0,93 0,94 0,95 0,96 0,97
0,80 0,157 0,266 0,294 0,324 0,355 0,387 0,421 0,458 0,499
0,81 0,131 0,240 0,268 0,298 0,329 0,361 0,395 0,432 0,473
0,82 0,105 0,214 0,242 0,272 0,303 0,335 0,369 0,406 0,447
0,83 0,079 0,188 0,216 0,246 0,277 0,309 0,343 0,380 0,421
0,84 0,053 0,162 0,190 0,220 0,251 0,283 0,317 0,354 0,395
0,85 0,026 0,135 0,164 0,194 0,225 0,257 0,291 0,328 0,369
0,86 - 0,109 0,138 0,167 0,198 0,230 0,265 0,302 0,343
0,87 - 0,082 0,111 0,141 0,172 0,204 0,238 0,275 0,316
0,88 - 0,055 0,084 0,114 0,145 0,177 0,211 0,248 0,289
0,89 - 0,028 0,057 0,086 0,117 0,149 0,184 0,221 0,262
0,90 - - 0,029 0,058 0,089 0,121 0,156 0,193 0,234
cos 1 cos 2

2
VentajasNº2 A la entrada de cada taller
Suprime las penalizaciones por un con-
sumo excesivo de energía reactiva.
Optimiza una parte de la instalación, la
corriente reactiva no se transporta entre
los niveles 1 y 2
Descarga el centro de transformación
(potencia disponible en kW).
Observaciones
La corriente reactiva (Ir) está presente
en la instalación desde el nivel 2 hasta los
receptores.
Las pérdidas por efecto Joule en los
cables se disminuyen (kWh).
Compensación parcial
Compensación global
Ventajas
Ajusta la necesidad real de la instalación
kW al contrato de la potencia aparente (S
en kWA).
Observaciones
La corriente reactiva (Ir) está presente en
la instalación desde el nivel 1 hasta los
receptores.
Las pérdidas por efecto de Joule en ca-
bles no quedan disminuídas (kWh).
Ventajas
Optimiza toda la instalación eléctrica.
La corriente reactiva Ir se abastece en el
mismo lugar de consumo.
Observaciones
La corriente reactiva no está presente
en los cables de la instalación.
Las pérdidas por efecto Joule en los
cables se suprimen totalmente (kWh).
Compensación individual
Nº3 En los bornes de cada
receptor de tipo inductivo
Nº1En las salidas BT (TGBT)
4 Tipos de compensación

Cuando tenemos calculada la potencia reac-
tiva necesaria para realizar la compensación,
se nos presenta la posibilidad de elegir entre
una compensación fija y una compensación
variable (automática).
Es aquella en la que suministramos a la ins-
talación, de manera constante, la misma po-
tencia reactiva. Debe utilizarse cuando se
necesite compensar una instalación donde la
demanda reactiva sea constante.
Ejemplo: Supongamos que queremos com-
pensar un pequeño taller en el que la potencia
reactiva a compensar es constante, con una
pequeña oscilación.
La demanda de potencia reactiva es:
Compensación fija
Demanda mínima de 13 kVAR/h día
Demanda máxima de 17 kVAR/h día
Demanda media de 15 kVAR/h día
Loquenosinteresaalrealizarlacompensación
es tener la instalación compensada al máximo,
sin incurrir en una sobrecompensación.
Si compensamos con 13 kVAR tendremos
asegurada una compensación mínima de 13
kVAr, pero sin llegar a la demanda media de
15 kVAR, con lo que estaremos subcompen-
sando la instalación.
Lo contrario ocurriría si compensamos con los
17 kVAR de demanda máxima; en este caso
nos encontraremos con la sobrecompensa-
ción durante todo el día. Con esta medida no
logramos ninguna ventaja adicional, y podría-
mos provocar sobretensión en la red.
5 Compensación fija o variable

2
La solución a adoptar es compensar con 15
kVAR, y de esta forma nos adaptamos a la
demanda de potencia reactiva que hay en el
taller.
En el gráfico siguiente se puede observar
como al colocar un condensador fijo, siempre
nos encontraremos con horas que no estarán
compensadas completamente y horas que
estarán sobrecompensadas.
Es aquella en la que suministramos la po-
tencia reactiva según las necesidades de la
instalación. Debe utilizarse cuando nos en-
contremos ante una instalación donde la de-
manda de reactiva sea variable.
Ejemplo: Si queremos compensar una ins-
talación en la que la demanda de potencia
reactiva tenga muchas fluctuaciones, debe-
mos utilizar una compensación que se adap-
te en cada momento a las necesidades de la
instalación. Para conseguirlo se utilizan las
baterías automáticas de condensadores, las
que están formadas básicamente por:
Compensación variable
Regulador
Protecciones
Contactores
Condensadores
■ Demanda de potencia cosntante. t
Q de la red
Q
Q
del banco

El regulador detecta las variaciones en la de-
manda reactiva, y en función de estas fluctua-
ciones actúa sobre los contactores permitien-
do la entrada o salida de los condensadores
necesarios.
En el gráfico siguiente se puede observar
como la batería de condensadores entrega
a cada momento la potencia reactiva nece-
saria, evitando de este modo una sobrecom-
pensación o una subcompensación.
Una vez determinada la potencia reactiva que
requiere la instalación es necesario elegir la
batería.
Los condensadores Varplus son utilizables en
la mayoría de las aplicaciones. Sin embargo,
cuando en una instalación hay una potencia
instalada importante de aparatos electróni-
cos de características no lineales (PC’s, va-
riadores, UPS’s, etc...), la forma de onda de
la señal alterna se distorsiona debido a las
armónicas introducidas por ellos en la red,
las que pueden perforar el dieléctrico de los
condensadores.
En la
documentación
de Merlin Gerin
se encuentran
todos los
productos
para resolver
aplicaciones
especiales.
Q
del banco
Q
Q
de la red
■ Demanda de potencia variable.
6 Influencia de las armónicas

2
Para reducir el efecto de las perturbaciones
electromagnéticas se deberán tomar precau-
ciones en la instalación de cables y aparatos.
Por ser un fenómeno relativamente complejo
es recomendable acudir al asesoramiento
de profesionales con experiencia en el tema,
como por ejemplo el Departamento Técnico
de Schneider Chile.
Una correcta instalación y elección de ﬁltros
y condensadores evita consecuencias des-
agradables, garantizando la continuidad de
servicio.
La puesta en tensión de un condensador pro-
voca grandes intensidades de carga que de-
ben ser limitadas. El caso más desfavorable
se presenta cuando previamente existen
otros condensadores en servicio que se des-
cargan sobre el último en entrar.
En una salida para condensadores se debe-
rán contemplar 3 funciones:
El seccionamiento.
La protección contra cortocircuitos.
La conmutación.
La solución mas simple, conﬁable y compac-
ta es la asociación de dos productos:
Un interruptor que garantice la función
seccionamiento y protección.
Un contactor para la función conmutación.
Para ambos casos se deberá considerar que
la corriente de inserción de un condensador
puede alcanzar valores muy elevados, y la
generación de armónicas provoca sobreca-
lentamientos de los aparatos.
7 Aparatos de maniobra

Deberá ser un interruptor con protección ter-
momagnética del tipo C60N/H o C120N/H,
con un calibre igual a 1,43 veces la corriente
nominal de la batería, con el objeto de limitar
el sobrecalentamiento producido por las ar-
mónicas que generan los capacitores. Su cur-
va de disparo magnético deberá ser del tipo
“D” para proteger contra cortocircuitos con
corrientes al menos 10 veces el valor nominal
del condensador en todos los casos.
En el caso de usar fusibles, deberán ser de
alta capacidad de ruptura tipo gl, calibrados
entre 1,6 y 2 veces la intensidad nominal,
recomendando anteponer un seccionador o
interruptor manual enclavado eléctricamente
con el contactor, para evitar que aquel realize
maniobras bajo carga.
Elección del interruptor
Para disminuir el efecto de la corriente de cie-
rre, se debe conectar una resistencia en pa-
ralelo con cada polo principal del contactor y
en serie con un contacto de precierre que se
desconecte en servicio. Esta asociación per-
mite por un lado limitar la corriente de cierre a
80 veces la corriente nominal como máximo,
y por otra parte reducir los riesgos de incen-
dio. Los contactores LC1-D.K están fabrica-
dos especialmente para este uso y poseen
sus resistencias de preinserción de origen.
En la tabla mostrada en la página siguiente,
se puede elegir la asociación deseada en fun-
ción de la potencia de la batería y el aporte al
cortocircuito.
Elección del contactor

2
Referencias de interruptores termomagnético
y contactores tripolares para condensadores
Para otras asociaciones o mayores poderes
de corte, consultar los catálogos especíﬁcos.
Para el dimensionamiento de los cables
considerar: 2 A por cada kVAR a 400 V.
Nota: La tensión de comando indicada es 220 V - 50Hz, y la
tensión de empleo corresponde a una red de 400 V - 50Hz a
una temperatura media en 24hrs < 40ºC.
Para tensiones de empleo o tensiones de mando diferentes,
favor consultarnos.

Garantiza que en funcionamiento ningún ele-
mento capacitivo explote causando daño a
las personas o a los bienes.
En caso de falla eléctrica aparecen corrien-
tes de defecto cuyo valor puede variar desde
algunos amperes hasta varios kA. Si no se
remedia, se generarán gases que harán es-
tallar el elemento averiado.
El sistema HQ consta de:
Protección sistema HQ
Los condensadores Varplus 2 están realiza-
dos a partir de elementos capacitivos cuyas
caracteristicas principales son las siguientes:
Tipo seco (sin impregnantes)
Dieléctrico: ﬁlm de propileno metalizado
Protección sistema HQ
Una membrana de sobrepresión que prote-
ge frente a intensidades de defecto peque-
ñas.
Un fusible interno de alto poder de ruptura
que, coordinado con la membrana, protege
frente a intensidades de defecto elevadas
cada uno de los elementos capacitivos mo-
nofásicos que componen un condensador
trifásico.
8 Condensadores secos

2
La gama de condensadores Varplus está
compuesta por:
Varplus 2: Enchufables; diseñados para
conectarse uno tras otro formando conden-
sadores de potencias superiores, hasta 60
kVAR en 400 V, a partir de baterías indivi-
duales de: 5 ; 7,5 ; 10 ; 12,5 ; 15 y 20 kVAR.
Condensadores sobredimensionados en
tensión (tipo H). Por ejemplo condensado-
res de 440 V para una red de 400 V.
Reactancias antiarmónicas asociadas en
serie con los condensadores H, formando
un conjunto LC sintonizado a 135 Hz ó 215
Hz que evita la resonancia y ampliﬁcación
de armónicas.
Las baterías adaptan su potencia automática-
mente a la demanda de la carga, conectando
o desconectando condensadores hasta al-
canzar el estado deseado. Están gobernadas
por un controlador de potencia reactiva que
actúa sobre los contactores de maniobra.
Es necesario proveer:
Una alimentación auxiliar de 230 V - 50Hz para alimentar las bobinas de los
contactores.
Un transformador de corriente n/5A a instalar en la cabecera de la instalación,
aguas arriba de la batería y los receptores.
Dimensionamiento de cables y aparatos:los aparatos de maniobra, protección y
cables de potencia deberán dimensionarse para una intensidad mínima de 2A por
kVAR a 400V.
Es recomendable instalar la batería en la cabecera de la instalación.
9 Baterías automáticas

2/26 Q Schneider Electric
Son aparatos de medida, control y comando,
que permiten realizar baterías automáticas,
incorporando o sacando capacitores para
mantener el cos de la instalación en un va-
lor predeterminado.
Pueden comandar hasta 12 pasos de capaci-
tores de igual o distinta potencia, y seleccio-
nar de entre ellos los kVAR necesarios para
obtener el cos deseado.
La familia Varlogic de Merlin Gerin presenta
una gama de tres controladores, uno para 6
pasos y dos para 12 pasos, en éste último
caso con distintas performances de precisión
e información suministrada en su display.
10 Controladores de potencia reactiva

2
51317
Corrección de factor de potencia y ﬁltrado de armónicos
Condensadores Varplus2 para 400/415 V - 50Hz
Red no polucionada Gh/Sn <= 15%
Máximo ensamblado mecánico: 4 capacitores y 65 kVAR En-
samblado > 65 kVAR: ver manual del usuario de Varplus 2
65
53311
51315
51317
51319
51321
51323
Ensamblado
2 x 51319
2 x 51321
40
50
55
60
20
25
30
400 V
(kVAR)
Referencia
5
7,5
10
12,5
15
2 x 51323
2 x 51321 + 51323
2 x 51323 + 51321
3 x 51323
3 x 51323 + 51311
Varplus 2
Condensadores de BT
Gh: Potencia Armónica en KVA.

Red altamente polucionada 25% < Gh/Sn <= 50%
Redes polucionadas 15% < Gh/Sn <= 25% favor consultar
Accesorios para Varplus 2
Instalación
Todas las posiciones son convenientes excepto vertical con los
terminales de conexión para abajo.
Un kit para reemplazar Varplus por Varplus 2 esta disponible
(ref 51298)
Referencia
1 set de tres barras de cobre
para conexión y ensamblado
de 2 y 3 capacitores
1 set de cobertura protectora
(IP20) y cubrebornes (IP42)
para 1, 2 y 3 capacitores
51459
51461
Descripción
Potencias útiles Valores clasificados
415 V400 V Referencia
(kVAR)
440 V 480 V
(kVAR) (kVAR) (kVAR)
5 51325
6,25 51327
5,5
6,5
6,1
7,6
7,2
9
7,5 51329
10 51331
8
11
8,8
13,3
10,4
15,8
12,5 51333
15 51335
13,5
16,5
14,5
18,8
17,3
22,3
Ensamblado
20 2 x 51331
25 2 x 51333
23
25
30 2 x 51335
45 3 x 51335
34
51
60 4 x 5133568
Varplus 2
Condensadores de BT

Schneider Electric Q 2/29
2
Varlogic NR6: regulador de 6 escalones.
Varlogic NR12: regulador de 12 escalo-
nes.
Varlogic NRC12 *: regulador de 12 esca-
lones con funciones complementarias de
ayuda al mantenimiento.
Hay que destacar:
Pantallas retroiluminadas, mejorando sensi-
blemente la visualización de los parámetros
visualizados.
Nuevo programa de regulación que permite
realizar cualquier tipo de secuencia.
Nueva función de autoprogramación / au-
toajuste.
Más información sobre potencias y tasas de
distorsión,
disponible en todos los modelos.
Posibilidad de comunicación (RS 485 Mod-
bus) sólo para el NRC12, opcional.
Los nuevos reguladores Varlogic miden per-
manentemente el cos de la instalación y
controlan la conexión y desconexión de los
distintos escalones para llegar en todo mo-
mento al cos objetivo. La gama Varlogic
está formada por 3 aparatos:
NRC12 NR6, NR12
Reguladores automáticos de energía reactiva

Reguladores automáticos de energía reactiva

Schneider Electric Q 2/31
2
Condesadores para comando de
condensadores - Tensión de mando 220 V
Q de empleo
400 / 440 V
NCNA
auxiliares
Contactos
1
1
Referencia
(kVAR)
12,5 LC1-DFK11M7
16,7 LC1-DGK11M7
20 LC1-DLK11M7
25 LC1-DMK11M7
1
1
33,3 LC1-DPK12M7
60 LC1-DWK12M7
1
1
1
1
1
1
1
2
2
240 LC1-DTK12M7
LC1-DFK11M7 LC1-DPK12M7
Contactores Tesys para Condensadores
Contactores para banco de capacitores

Bobinas DR para ﬁltros de rechazo 400 V - 50 Hz
52406
450
330
205
100
480
320
200
150
150
100
600
400
200
150
100
(W)
Pérdidas
(W)
Pérdidas
(W)
Pérdidas
145,6
72,8
36,4
9,1
143
71,6
35,8
17,9
18,2
9
149
74,5
37,2
17,6
9,3
(A)
I
(A)
I
(A)
I
0,37
0,75
1,5
6,03
0,296
0,592
1,18
2,37
3
4,71
0,78
1,57
3,14
6,63
12,56
(mHy)
L
(mHy)
L
(mHy)
L
51567
51565
51566
51563
51564
51569
Referencia
52353
52354
52407
52406
52405
52404
51568
52352
51573
Referencia
Referencia
Rango 4.3 (215 Hz)
Rango 3.8 (190 Hz)
Rango 2.7 (135 Hz)
Potencia del
100
50
25
6,25
100
50
25
12,5
12,5
6,25
conjunto
100
50
25
12,5
6,25
(kVAR)
Potencia del
conjunto
(kVAR)
Potencia del
conjunto
(kVAR)
Bobinas DR
Filtros de rechazo

2
Bobina DR para ﬁltro de rechazo
Conexiones del regulador Varlogic
Condensador
M
carga
A
C
L
Esquemas
Apendice técnico

Compensacion de la energia reactiva

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