ESTUD-SUELOS- PUENTE CHOQUEPATA (1).pdf

UNITEST- U N I V E R S A L T E S T I N G
LABORATORIO GEOTÉCNICO AUTOMATIZADO
LABORATORIO AUTOMATIZADO DE CONTROL DE CALIDAD DE MATERIALES
PROYECTO: “MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE EN EL CENTRO POBLADO DE CHOQUEPATA DEL DISTRITO DE OROPESA- PROVINCIA DE QUISPICANCHI- DEPARTAMENTO DE
CUSCO”.
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Cusco: Urb. Ttio- Calle Perú X-13-Wanchaq - Cusco, Tlf.: (084) Cel. Claro: 984351760 RPM # 959646496, RPC: 987252150
Quillabamba: General Gamarra N° 450, Quillabamba - Cusco, RPC: 9844276263.
Abancay: Av. Tamburco lote: 5- frente al grifo Petro Gas- Repsol.
www.Unitestperu.com, unitestperu@hotmail.com, unitestperu2@gmail.com
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PROYECTO :
“MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE
EN EL CENTRO POBLADO DE CHOQUEPATA
DEL DISTRITO DE OROPESA- PROVINCIA DE
QUISPICANCHI- DEPARTAMENTO DE CUSCO”.
UBICACIÓN : DEPARTAMENTO : CUSCO
PROVINCIA : QUISPICANCHI
DISTRITO : OROPESA
SOLICITADO : ING. JAIME ROMERO KANA.
JUNIO-2022.

CUSCO”.
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ÍNDICE
1. GENERALIDADES................................................................................................................. 3
1.1OBJETIVO. ...................................................................................................................... 3
1.2RESUMEN DE LOS TRABAJOS EFECTUADOS................................................................. 3
1.3MARCO NORMATIVO. ................................................................................................... 4
2. DATOS GENERALES DEL TERRENO. ................................................................................... 4
2.1UBICACIÓN. ................................................................................................................... 4
3. ENCUADRE GEOLÓGICO..................................................................................................... 5
3.1.1MESOZOICA................................................................................................................. 5
3.1.1.1FORMACIÓN MARAS................................................................................................ 5
3.1.1.2FORMACIÓN HUANCANÉ: Cretácico inferior (Newell, 1949) ..................................... 5
3.1.2CENOZOICA................................................................................................................. 6
3.1.2.1FORMACIÓN KAYRA................................................................................................ 6
3.1.2.2FORMACIÓN SONCCO.............................................................................................. 6
3.1.2.3FORMACIÓN QUILQUE: Paleoceno inferior (Gregory, 1916; Carlotto, 1992)................ 7
3.1.2.4DEPÓSITOS CUATERNARIOS.................................................................................... 8
3.1.2.4.1Depósitos Fluviales ................................................................................................... 8
3.1.2.4.2Depósitos Aluviales................................................................................................... 8
3.1.2.4.3Depósitos Coluviales ................................................................................................. 9
3.2EDAD Y CORRELACIÓN ESTRATIGRÁFICA:................................................................ 11
3.3GEODINÁMICA INTERNA............................................................................................ 11
3.3.1.1Sismicidad................................................................................................................. 11
3.3.1.2Aceleraciones Sísmicas Normalizadas ......................................................................... 13
3.3.1.3Peligro Sísmico.......................................................................................................... 14
3.4DETERMINACIÓN DE PARÁMETROS SÍSMICOS SEGÚN NORMA E-030. .................... 16
3.4.1Zonificación................................................................................................................. 16
3.4.2Condiciones Geotécnicas .............................................................................................. 17
3.4.2.1Perfiles de Suelo........................................................................................................ 17
3.4.2.2Parámetros de Sitio (S, TP y TL)................................................................................. 18
4. TRABAJO DE CAMPO Y LABORATORIO:.......................................................................... 20
5. DESCRIPCIÓN ESTRATIGRÁFICA...................................................................................... 21
6. CAPACIDAD DE CARGA.................................................................................................... 24
7. ASENTAMIENTOS. ............................................................................................................. 32
8. AGRESIÓN DEL SUELO A LA CIMENTACIÓN. .................................................................. 34
9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.......................................................................... 36

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1. GENERALIDADES.
El presente estudio, tiene por objeto, verificar resultados sobre las características geotécnicas
del subsuelo como material de fundación para el emplazamiento de los estribos que formarán
parte de la estructura del proyecto: “MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE DE LA
CALLE HERMITA DEL CENTRO POBLADO DE OROPESA, DISTRITO DE OROPESA-
QUISPICANCHI- CUSCO”, ubicado en el distrito de Oropesa, en la Provincia de Quispicanchi
y departamento del Cusco.
1.1 OBJETIVO.
• El objeto y alcance del trabajo, determinará en primer lugar las condiciones del suelo
como material de fundación y en segundo lugar establecer dicha capacidad en relación a
la interacción suelo-estructura prediseñada, como lo expresa el Reglamento de
Cimentaciones.
• Determinar las propiedades físicas y características de comportamiento mecánico del
suelo (resistencia y deformabilidad), hasta la profundidad donde las cargas externas (peso
propio) sean de consideración.
• Recomendar el tipo de cimentación y la profundidad de desplante.
• Evaluar la presencia de aguas freáticas en el entorno del proyecto.
• Realizar las recomendaciones que sean necesarias para la correcta elaboración,
estructuración y materialización del proyecto.
1.2 RESUMEN DE LOS TRABAJOS EFECTUADOS
Los trabajos que se realizaron son los siguientes:
1. Reconocimiento de campo.
2. Recopilación de información relacionada con el proyecto.
3. Ubicación de las calicatas.
4. 02 sondeos a cielo abierto hasta los 5.00m. de profundidad.
5. 02 perforaciones manuales con fines de perfiles estratigráficos hasta los 5.00m. de
profundidad.
6. Registro de campo y toma de muestras alteradas (Mab) e inalteradas (Mib) para ensayos
Standard y especiales.
7. Ejecución de ensayos de laboratorio en muestras de suelo.
8. Elaboración del Informe Técnico.

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1.3 MARCO NORMATIVO.
Se ha considerado como mínimo, lo establecido en el Reglamento Nacional de Edificaciones en
su Norma E - 050 de Suelos y Cimentaciones, la Norma Básica de Diseño Sismo-Resistente
Norma E – 030, la Norma E-020 de Cargas, el manual de Puentes (MTC) y de las Normas ASTM
y AASHTO (American Association of State Highway and Transportation Officials).
2. DATOS GENERALES DEL TERRENO.
2.1 UBICACIÓN.
El proyecto se encuentra ubicado en:
Región : Cusco
Provincia : Quispicanchi
Distrito : Oropesa.
Fig 01. Ubicación del Proyecto.
Ubicación Geográfica:
Elipsoide WGS 84, Huso 19 L, Hemisferio Sur
COORDENADAS GEOGRÁFICAS
NORTE (m) 8496011
ESTE (m) 198196
ELEVACIÓN (m) 3105

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3. ENCUADRE GEOLÓGICO
La descripción Geológica desarrollada en el presente informe fue realizada fundamentalmente
con la información proporcionada por el INGEMMET, mediante el cuadrángulo 28-s-IV
(cuadrángulo de Cusco) de la carta Geológica Nacional. Las unidades litológicas locales
aflorantes en el área de estudio, son las siguientes:
3.1.1 MESOZOICA
3.1.1.1 FORMACIÓN MARAS
Está compuesta básicamente por mezclas de yesos y lutitas rojas y más escasamente
lutitas verdes y algunos niveles de calizas de espesores delgados (3 a 7 metros) o calizas más
gruesas que en realidad corresponden a las calizas deslizadas de la Formación Ayabacas. Las
lutitas parecen ser de origen lacustre, los yesos de sabkha y las calizas marinas de muy poca
profundidad. En la mayoría de los casos, las relaciones de contacto indican su emplazamiento
por efectos de diapirismo o tectónico, como se aprecia en las fallas en el límite Altiplano-
Cordillera Oriental, o en Occopata, donde corta el anticlinal del mismo nombre. Sin embargo,
gran parte de estos afloramientos son originalmente olistolitos de la Formación Ayabacas que se
han deslizado durante la sedimentación y han involucrado su substrato de lutitas y yesos, tal
como se puede apreciar en el cuadrante II en los alrededores de la laguna Huacocha.
Es difícil calcular el espesor total de esta unidad por la forma caótica de presentarse,
pero se puede estimar entre 100 y 400 m, aunque en algunos lugares pueden sobrepasar estos
valores por repeticiones tectónicas o por diapirismo.
3.1.1.2 FORMACIÓN HUANCANÉ: Cretácico inferior (Newell, 1949)
Definición y relaciones estratigráficas. La Formación Huancané reposa en discordancia
erosional sobre la Formación Huambutío o directamente sobre el Grupo Mitu. Aflora entre
Oropesa y Rondobamba, donde es parte de los anticlinales de Vilcanota y Rondobamba.
Igualmente, aflora ampliamente en los alrededores de Huambutío y el sitio arqueológico de
Piquillakta. El espesor generalmente es pequeño y varía entre 30 y 150 m, sin embargo, en el
anticlinal de Rondobamba puede sobrepasar los 300 m.
Litología y ambiente de sedimentación. La Formación Huancané está dividida en dos miembros
(Carlotto et al., 1995b). El Miembro Inferior está compuesto por conglomerados, areniscas
conglomerádicas y areniscas cuarzosas de color blanco, donde la base de los bancos presenta

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canales y la granulometría es decreciente, correspondiendo a secuencias de origen fluvial
(Carlotto, 1992).
El Miembro Superior está constituido localmente por un nivel calcáreo (Queqayoc, parte alta
de Huancalle y norte de Pisac, Cuadrángulo de Calca 27-s) o por niveles finos de lutitas rojas o
negras. La segunda unidad se compone principalmente de barras arenosas masivas con
laminaciones oblicuas de origen eólico y fluvial.
Edad. En la localidad de Huambutío, un horizonte de lutitas negras en el techo de la unidad
inferior contiene plantas mal conservadas que representan una microflora en la que están
presentes formas del género Callialasporites sp., Cicatricosisporites australians y
Appendicisporites sp., las que sumadas a la ausencia del polen de Dicotiledones, sitúan esta
asociación en la base del Cretácico (Doubinger y Marocco, 1981).
La base de la Formación Huancané estaría entre el Berriasiano y Barremiano, en tanto que el
límite superior puede considerarse como de edad Aptiana o Albiana (Benavides, 1956; Wilson,
1963; Carlotto et al., 1995b).
3.1.2 CENOZOICA
3.1.2.1 FORMACIÓN KAYRA
Está esencialmente constituida por areniscas feldespáticas, intercaladas con niveles de
lutitas rojas. Este conjunto se desarrolló en un medio fluvial entrelazado y llanura de
inundación. La parte media-superior es más gruesa y está compuesta por areniscas y
microconglomerados con clastos volcánicos y cuarcíticos de un medio fluvial altamente
entrelazado. Hacia el sur las facies se hacen más gruesas y aparecen los conglomerados. La
formación acaba con facies areno-pelíticas de llanura de inundación y canales divagantes. Las
paleocorrientes indican que los aportes proceden del sur y suroeste. El espesor de esta unidad
varía entre 2000 y 3000 m.
El área de emplazamiento del relleno sanitario se encuentra sobre las rocas de esta
formación.
3.1.2.2 FORMACIÓN SONCCO
La Formación Soncco (Córdova, 1986) sobreyace concordantemente o en discordancia
progresiva a la Formación Kayra, como se aprecia en Ancaschaca. Aflora en los mismos lugares
donde lo hace la Formación Kayra y además al oeste de Yaurisque.

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La Formación Soncco se divide en dos miembros: el Miembro I o inferior (200-300 m)
está constituido por lutitas rojas de llanura de inundación, intercaladas con niveles de areniscas
finas (con mineralización de cobre).
El Miembro II o superior (1000-2000 m) está compuesto por areniscas con clastos blandos y
conglomerados con clastos volcánicos de un sistema fluvial altamente entrelazado de
procedencia S y SO. En efecto, al sur se puede apreciar conglomerados con clastos más grandes,
como en Cusibamba.
Fig. N° 02. Columna estratigráfica de las formaciones Kayra y Soncco. Fuente: IMGEMMET.
3.1.2.3 FORMACIÓN QUILQUE: Paleoceno inferior (Gregory, 1916; Carlotto, 1992)
Definición y relaciones estratigráficas. Definida por Gregory (1916), quien le atribuyó una edad
pérmica. Carlotto (1992) hace un estudio sedimentológico y estratigráfico determinando la
edad paleocena. Estas capas rojas reposan en discordancia erosional sobre la Formación Puquín
(Foto 23). La Formación Quilque aflora al oeste de la ciudad de Cusco en los flancos del
anticlinal de Puquín, y en los flancos de los anticlinales de Saylla, Occopata y Sondor.
Igualmente lo hace de manera amplia al norte de Accha, entre San Juan de Quihuares y

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Rondocan, en Acomayo y en la zona de la laguna de Pomacanchi en el extremo sureste del
cuadrante II.
Litología y ambiente de sedimentación. Es un conjunto de más de 150 m de grano-estrato
creciente de lutitas, areniscas de color rojo y conglomerados, estos últimos formados por la
erosión de costras calcáreas y calizas.
Los bancos areno-conglomerádicos son canalizados y presentan laminaciones oblicuas curvas
(Foto 24). La evolución vertical indica que las facies pelíticas lacustres y de llanura de
inundación con paleosuelos,pasan gradualmente a las facies arenoconglomerádicas de un
sistema fluvial débilmente entrelazado de procedencia suroeste. En efecto, hacia Accha y
particularmente en Ccochirihuay se puede apreciar conglomerados gruesos que indican la
proximidad a las zonas de aporte.
Edad. Al suroeste de Puquín y en el límite con el cuadrángulo de Tambobamba (UTM:
175200E-8502700N), la presencia de carofitas, de la especie Nitellopsis supraplana (Carlotto et
al., 1992; Jaillard et al., 1994), indicaría una edad Paleocena inferior.
La discordancia de base de la Formación Quilque sobre la Formación Puquín, pone en
evidencia la existencia de eventos tectónicos en el límite Maestrichtiano-Paleoceno.
La Formación Quilque puede ser correlacionable con la Formación Santa Lucía (Paleoceno) de
Bolivia (Sempere et al., 1997).
3.1.2.4 DEPÓSITOS CUATERNARIOS
3.1.2.4.1 Depósitos Fluviales
Los depósitos fluviales se hallan restringidos al fondo de los valles (río Vilcanota) y están
compuestos principalmente de conglomerados, gravas y arenas no muy bien estratificadas con
limos y arcillas lenticulares. Su grosor es muy variable y la naturaleza de sus elementos muy
heterogénea.
3.1.2.4.2 Depósitos Aluviales
Se encuentran preferencialmente en los lugares más o menos planos circunscritas por
lomadas o cadenas de montañas y en las partes correspondientes al fondo de los valles o
ampliaciones debido a su conjunción, dando lugar a las llanuras aluviales, depósitos fluviales
propiamente dichos o lacustres.
Se considera a los conos aluviales y de deyección dentro de estos depósitos. Estos conos
están adosados principalmente a la desembocadura de las quebradas adyacentes al río Vilcanota.

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Los conos están conformados por bloques y gravas de calizas, cuarcitas, areniscas, rocas
volcánicas, etc., envueltos por una matriz areno-arcillosa. Estas se encuentran cercanas a la
zona estudio, en la quebrada Canchahuaran.
3.1.2.4.3 Depósitos Coluviales
Estos depósitos corresponden a los productos de alteración in situ, que forman
acumulaciones clásticas que han sufrido poco transporte, provenientes de la acción erosiva del
agua y de la gravedad. Estos depósitos se presentan en las laderas de cumbres con un relieve
ondulado de pendiente moderada entre 8% a 26%, como material de cobertura de espesores
hasta 1.5 m sobre rocas de la formación Kayra; estos depósitos corresponden a un suelo
superficial que está conformado por un primer estrato de que corresponde a un material grueso,
suelo de cobertura vegetal, presencia de raíces, arcilla y limos de coloración marrón claro; un
segundo estrato que corresponde a un suelo grueso que comprende a gravas, arena, arcillo
limosas y de coloración marrón.
ERATEMA SISTEMA SERIE UNIDADES LITOESTRATIGRAFICAS SIMBOLOGÍA
Cenozoico Cuaternario Holocena Depósitos Fluviales Q-fl
Fuente: INGEMMET

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Fig. 03. Mapa Geologico.
Fig. 04. Unidades Estratigraficas.

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3.2 EDAD Y CORRELACIÓN ESTRATIGRÁFICA:
La secuencia geológica de los estratos existentes en el área de Cusco se muestra en la columna
estratigráfica siguiente.
Fig 05. Estratigrafia de los dominios morfoestructurales regionales.
3.3 GEODINÁMICA INTERNA
3.3.1.1 Sismicidad
El término sismicidad describe la calidad o característica sísmica de una zona y se expresa en el
número de sismos por unidad de área o volumen y por unidad de tiempo, el modo de
ocurrencia y sus efectos en la superficie.
Las fallas que se originan por la geodinámica interna en la zona de estudio tienen una
orientación principalmente NW-SE, con fallas tensiónales con dirección NE-SO, produciendo
anticlinales y sinclinales.
La Provincia de Quispicanchi se ubica al borde de la zona Noreste de gran concentración de
sismos intermedios, cuyo borde occidental sigue la línea de costa desde Lima hasta la frontera
con Chile y cuyo borde oriental pasa cercano a la orilla norte del Lago Titicaca, sigue el límite
de los departamentos de Cusco y Apurímac hasta el punto en que convergen los límites de
ambos departamentos con el de Ayacucho.

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Fig. 06.- Distribución Sísmica en el Departamento del Cusco. Fuente IGP.
También se encuentra en el borde oriental de la zona norte, desde el punto limítrofe común
entre los departamentos de Cusco-Apurímac-Ayacucho, sigue por el punto limítrofe de los
departamentos de Cusco-Junín-Ucayali hacia la localidad de Bolognesi sobre el río Ucayali,
desde el cual sigue en dirección casi norte hasta la frontera con Brasil.
Fig.07.- Mapa de Distribución de Máximas Intensidades Sísmicas del Dpto. del Cusco – Fuente CISMID.
Geográficamente, el Perú se ubica en el margen occidental de Sudamérica, el cual está afectado
directamente por el proceso de subducción de la placa de Nazca bajo la Sudamericana, lo que da
lugar a la ocurrencia casi continua de sismos de gran magnitud. Una segunda fuente de
sismicidad, aunque menos intensa que la anterior, está constituida por las fallas de diversas
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longitudes que estructuran la cordillera de los Andes, asociadas menos frecuentemente a la
ocurrencia de sismos de magnitudes moderadas.
Se puede generalizar que La Provincia de Quispicanchi presenta intensidades de VI-VII,
indicando que es inestable, según su geología presenta un relieve con montañas empinadas que
presenta deslizamientos, derrumbes y flujos que la hacen inestables en varias zonas de
quebradas como en los mismos distritos y sus distintas comunidades.
3.3.1.2 Aceleraciones Sísmicas Normalizadas
En el mapa de aceleraciones máximas normalizadas publicado por la Pontificia Universidad
Católica del Perú, que se adjunta en el presente informe el mapa en la que se observa que a la
zona del proyecto le corresponde:
Aceleración Máxima: 0.28 g

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Fig.08- Distribución de aceleraciones en el Perú para un periodo de exposición de 50 años y 10% de probabilidad de
excedencia, Peligrosidad sísmica en Perú, coincidente con la distribución de ordenadas espectrales (aceleración del
terreno), para T = 0,0 s y Período de retorno de 475 años. Fuente: TESIS PUCP.
3.3.1.3 Peligro Sísmico
Registro Histórico De Sismos.
La Sismicidad Histórica sobre los grandes sismos que afectaron al territorio peruano en el
pasado es importante porque permite definir el real potencial sísmico de cada región.
LOCALIZACION DEL
PROYECTO

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La frecuencia de los sismos está afectada por el hecho de que en tiempos antiguos no se
registraban los sismos menores, es probable que en la información más remota solo se hayan
considerado los sismos severos y en la información se incluyan sismos de menor intensidad.
Según el Catálogo General de Isosistas para Sismos Peruanos del IGP, en el Departamento del
Cusco se registraron los siguientes sismos de intensidad considerable:
Fecha
aa/mm/dd
Hora Origen
hh:mm:ss
Latitud
grados
Longitud
grados
Profundidad
km
Magnitud
Ms, mb, ML, Mw
1650/03/31 19:00:00 -13.50 -71.70 30 7.2
1950/05/21 18:37:40 -13.50 -72.00 15 6.0
1986/04/05 20:13:28 -13.51 -72.03 7 5.3
1998/01/10 04:54:27 -12.20 -72.20 38 6.4
2003/08/08 14:56:11 -14.49 -71.49 32 5.1
2014/09/28 02:35:20 -13.78 -71.87 6 5.1
Estudios de Microtrepitación.
El plano de curvas isoperíodos de microtrepitación (Tokeshi/Alva-1990) realizado por el Centro
Peruano Japonés de Investigaciones Sísmicas y Mitigación de Desastres (CISMID), el
departamento del Cusco está comprendida el período predominante de Ts= 0.30 y 0.50 seg.
Riesgo Sísmico.
Existe información referida a riesgo sísmico en la región, en el documento “Riesgo Sísmico en
la Zona del Altiplano” (Vargas/Casaverde). Esta información está basada en datos sísmicos
instrumentales, datos sísmicos históricos, registros de movimientos fuertes, datos geotécnicos y
geofísicos, los que usando el modelo probabilístico de Poisson han sido procesados para obtener
la aceleración, velocidad y desplazamiento máximos esperados para periodos de retorno de 30,
50 y 100 años. Esta información se encuentra en mapas con curvas que abarcan los
departamentos de Cusco y Puno.
Nota: Aceleraciones expresadas en coeficientes de gravedad “g”. velocidad en cm/seg. y
desplazamientos en cm.
Aceleración Velocidad Desplazamiento
Periodo de retorno (años) 30 50 100 30 50 100 30 50 100
Parámetros 0.137 0.165 0.210 5.8 7.00 9.50 2.05 2.40 3.30

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3.4 DETERMINACIÓN DE PARÁMETROS SÍSMICOS SEGÚN NORMA E-030.
3.4.1 Zonificación
El territorio nacional se considera dividido en cuatro zonas, como se muestra en la Figura N°
09. La zonificación propuesta se basa en la distribución espacial de la sismicidad observada, las
características generales de los movimientos sísmicos y la atenuación de éstos con la distancia
epicentral, así como en la información neotectónica.
Fig.09.- Zonas sísmicas del Perú, Fuente: NTP E.030 “Diseño Sismorresistente”.
A cada zona se asigna un factor Z según se indica en la Tabla N° 1. Este factor se interpreta
como la aceleración máxima horizontal en suelo rígido con una probabilidad de 10 % de ser
excedida en 50 años. El factor Z se expresa como una fracción de la aceleración de la gravedad.
Zona sísmica:

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3.4.2 Condiciones Geotécnicas
3.4.2.1 Perfiles de Suelo
a. Perfil Tipo S0: Roca Dura
A este tipo corresponden las rocas sanas con velocidad de propagación de ondas de corte 𝑉̅𝑠
mayor que 1500 m/s. Las mediciones deberán corresponder al sitio del proyecto o a perfiles de
la misma roca en la misma formación con igual o mayor intemperismo o fracturas. Cuando se
conoce que la roca dura es continua hasta una profundidad de 30 m, las mediciones de la
velocidad de las ondas de corte superficiales pueden ser usadas para estimar el valor de 𝑉̅𝑠.
b. Perfil Tipo S1: Roca o Suelos Muy Rígidos
A este tipo corresponden las rocas con diferentes grados de fracturación, de macizos
homogéneos y los suelos muy rígidos con velocidades de propagación de onda de corte 𝑉̅𝑠,
entre 500 m/s y 1500 m/s, incluyéndose los casos en los que se cimienta sobre:
- Roca fracturada, con una resistencia a la compresión no confinada 𝑞𝑢 mayor o igual
que 500 kPa (5 kg/cm2).
- Arena muy densa o grava arenosa densa, con 𝑁̅60 mayor que 50.
- Arcilla muy compacta (de espesor menor que 20 m), con una resistencia al corte en
condición no drenada 𝑆̅𝑢 mayor que 100 kPa (1 kg/cm2) y con un incremento gradual de
las propiedades mecánicas con la profundidad.
c. Perfil Tipo S2: Suelos Intermedios
A este tipo corresponden los suelos medianamente rígidos, con velocidades de propagación de
onda de corte 𝑉̅𝑠, entre 180 m/s y 500 m/s, incluyéndose los casos en los que se cimienta sobre:
- Arena densa, gruesa a media, o grava arenosa medianamente densa, con valores del
SPT 𝑁̅60, entre 15 y 50.
- Suelo cohesivo compacto, con una resistencia al corte en condiciones no drenada 𝑆̅𝑢,
entre 50 kPa (0,5 kg/cm2) y 100 kPa (1 kg/cm2) y con un incremento gradual de las
propiedades mecánicas con la profundidad.
d. Perfil Tipo S3: Suelos Blandos
Corresponden a este tipo los suelos flexibles con velocidades de propagación de onda de corte
𝑉̅𝑠, menor o igual a 180 m/s, incluyéndose los casos en los que se cimienta sobre:
- Arena media a fina, o grava arenosa, con valores del SPT 𝑁̅60 menor que 15.

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- Suelo cohesivo blando, con una resistencia al corte en condición no drenada 𝑆̅𝑢, entre
25 kPa (0,25 kg/cm2) y 50 kPa (0,5 kg/cm2) y con un incremento gradual de las
propiedades mecánicas con la profundidad.
- Cualquier perfil que no correspondan al tipo S4 y que tenga más de 3 m de suelo con
las siguientes características: índice de plasticidad IP mayor que 20, contenido de
humedad ω mayor que 40%, resistencia al corte en condición no drenada 𝑆̅𝑢 menor que
25 kPa.
e. Perfil Tipo S4: Condiciones Excepcionales
A este tipo corresponden los suelos excepcionalmente flexibles y los sitios donde las
condiciones geológicas y/o topográficas son particularmente desfavorables, en los cuales se
requiere efectuar un estudio específico para el sitio. Sólo será necesario considerar un perfil tipo
S4 cuando el Estudio de Mecánica de Suelos (EMS) así lo determine.
La Tabla Nº 2 resume valores típicos para los distintos tipos de perfiles de suelo:
3.4.2.2 Parámetros de Sitio (S, TP y TL)
Deberá considerarse el tipo de perfil que mejor describa las condiciones locales, utilizándose los
correspondientes valores del factor de amplificación del suelo S y de los períodos TP y TL dados
en las Tablas Nº 3 y Nº 4.

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La Provincia de Quispicanchi se encuentra geográficamente en una zona de sismicidad media.
Según el Reglamento Nacional de Construcciones, con fines de diseño estructural, se considera
en forma general los siguientes parámetros sísmicos de diseño para suelos del distrito de
Oropesa:
PARÁMETRO MAGNITUD DESCRIPCIÓN
Zona 2 Mapa de Zonificación Sísmica
Factor de Zona 0.25g. Tabla Nº 1
Perfil de Suelo Tipo S2 Suelos Intermedios
Parámetros del Suelo
(Tabla Nº 4)
Tp = 0.60 seg.
TL= 2.00 seg
S = 1.20
Período Predominante
Factor de Amplificación del Suelo

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
20
4. TRABAJO DE CAMPO Y LABORATORIO:
Se ha practicado en el terreno 02 sondeo de exploración, hasta los 5.00 metros
de profundidad mediante calicata y perforaciones. En todos los casos, la toma de muestras se ha
efectuado en cada cambio visual de la estructura del suelo, que luego fueron guardadas en
recipientes herméticos para los ensayos de laboratorio.
TÉCNICAS AUXILIARES NORMAS APLICABLES
Pozos o Calicatas ASTM D 420, UNE 7-371:1975
Técnicas de muestreo ASTM D 420
Descripción Visual de Suelos ASTM D 2487
Reconocimiento e Identificación de rocas ISRM Suggested Methods
Standard Practice for Soil Investigation and
Sampling by Auger Borings
ASTM D1452-80(2000)
ENSAYOS DE LABORATORIO
Para determinar los parámetros de caracterización del terreno en cuanto a sus
propiedades índices y estructurales, se realizaron los siguientes ensayos normalizados:
ENSAYO DE LABORATORIO NORMAS APLICABLES
Preparación de Muestras ASTM D 420-69, UNE 103-100-95
Peso Específico de los Sólidos ASTM D 854
Contenido de Humedad ASTM D 4643, UNE 103-300-93
Granulometría e Identificación ASTM D 422, ASTM D 2487/00
Límites de Consistencia ASTM D - 4318
Compresión Uniaxial ASTM D - 582
ENSAYOS ESPECIALES
ENSAYO DE LABORATORIO NORMAS APLICABLES
Corte Directo ASTM D-3080, NTP 339.171

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
21
5. DESCRIPCIÓN ESTRATIGRÁFICA.
Tomando como referencia la información obtenida en campo y en laboratorio, se realizó el
perfil estratigráfico característico del terreno en estudio:
CALICATA 01: ESTRIBO DERECHO
▪ Primer Estrato de 0.00 a -3.00 m. corresponde a un relleno antrópico constituido por
gravas, arenas, limos, piedras, raíces y basura en matriz arcillosa, estrato no
consolidado.
▪ Segundo Estrato de -3.00 m. a –5.00 m corresponde a un suelo de grano grueso,
identificado como una ARENA LIMOSA CON GRAVA SM, según SUCS, que presenta
una coloración marrón. Material no consolidado.
▪ Se ha evidenciado nivel freático superficial a -3.00m.
PERFIL ESTRATIGRÁFICO DE LA CALICATA 01.

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
22
CALICATA 02: ESTRIBO IZQUIERDO
▪ Primer Estrato de 0.00 a -2.80 m. corresponde a un relleno antrópico constituido por
gravas, arenas, limos, piedras, raíces y basura en matriz arcillosa, estrato no
consolidado.
▪ Segundo Estrato de -2.80 m. a –5.00 m corresponde a un suelo de grano grueso,
una coloración marrón. Material no consolidado.
▪ Se ha evidenciado nivel freático superficial a -2.80m.
PERFIL ESTRATIGRÁFICO DE LA CALICATA 02.

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
23
PANEL FOTOGRÁFICO DEL TRABAJO DE CAMPO
UBICACIÓN DE LAS CALICATAS
C-01: ESTRIBO DERECHO
C-02: ESTRIBO IZQUIERDO
C-02: ESTRIBO IZQUIERDO
C-01: ESTRIBO DERECHO

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
24
6. CAPACIDAD DE CARGA.
CARGA ÚLTIMA DE CIMENTACIONES SOBRE TERRENO
La carga última de una cimentación superficial se puede definir como el valor
máximo de la carga con el cual en ningún punto del subsuelo se alcanza la condición de
rotura (método de Frolich), o también refiriéndose al valor de la carga, mayor del
anterior, para el cual el fenómeno de rotura se extiende a un amplio volumen del suelo
(método de Prandtl e sucesores).
Prandtl ha estudiado el problema de la rotura de un semiespacio elástico como
efecto de una carga aplicada sobre su superficie con referencia al acero, caracterizando la
resistencia a la rotura con una ley de tipo:
 = c +   tg  válida también para los suelos.
Las hipótesis y las condiciones dictadas por Prandtl son las siguientes:
• Material carente de peso y por lo tanto =0
• Comportamiento rígido - plástico
• Resistencia a la rotura del material expresada con la relación =c +   tg
• Carga uniforme, vertical y aplicada en una franja de longitud infinita y de ancho 2b
(estado de deformación plana)
• Tensiones tangenciales nulas al contacto entre la franja de carga y la superficie límite del
semiespacio.
En el acto de la rotura se verifica la plasticidad del material contenido entre la
superficie límite del semiespacio y la superficie GFBCD.
En el triángulo AEB la rotura se da según dos familias de segmentos rectilíneos e
inclinados en 45°+/2 con respecto al horizontal.
En las zonas ABF y EBC la rotura se produce a lo largo de dos familias de líneas, una
constituida por segmentos rectilíneos que pasan respectivamente por los puntos A y E y la
otra por arcos de familias de espirales logarítmicas.
Los polos de éstas son los puntos A y E. En los triángulos AFG y ECD la rotura se da
en segmentos inclinados en ±(45°+ /2) con respecto a la vertical.

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
25
Individuado así el volumen de terreno llevado a rotura por la carga límite, éste se
puede calcular escribiendo la condición de equilibrio entre las fuerzas que actúan en
cualquier volumen de terreno delimitado debajo de cualquiera de las superficies de
deslizamiento.
Se llega por lo tanto a una ecuación q =B  c, donde el coeficiente B depende solo del
ángulo de rozamiento  del terreno.
Para  =0 el coeficiente B es igual a 5.14, por lo tanto q=5.14  c.
En el otro caso particular de terreno sin cohesión (c=0, 0) resulta q=0. Según la
teoría de Prandtl, no sería entonces posible aplicar ninguna carga en la superficie límite de
un terreno incoherente.
En esta teoría, si bien no se puede aplicar prácticamente, se han basado todas las
investigaciones y los métodos de cálculo sucesivos.
En efecto Caquot se puso en las mismas condiciones de Prandtl, a excepción del hecho
que la franja de carga no se aplica sobre la superficie límite del semiespacio, sino a una
profundidad h, con h  2b; el terreno comprendido entre la superficie y la profundidad h
tiene las siguientes características: 0, =0, c=0 es decir un medio dotado de peso pero sin
resistencia.
Resolviendo las ecuaciones de equilibrio se llega a la expresión:
q = A  1 + B  c
que de seguro es un paso adelante con respecto a Prandtl, pero que todavía no refleja la
realidad.
En un terreno muy suelto en cambio la relación cargas-asentamientos presenta un tracto
curvilíneo acentuado desde las cargas más bajas por efecto de una rotura progresiva del
terreno (rotura local). Como consecuencia la individualización de la carga límite no es tan
clara y evidente como en el caso de los terrenos compactos.
Para los terrenos muy sueltos, Terzaghi aconseja tener en consideración la carga última; el
valor que se calcula con la fórmula anterior pero introduciendo valores reducidos de las
características mecánicas del terreno y precisamente:
tgrid = 2/3 tg e crid= 2/3c





 −
+

= 1
)
2
/
45
(
2
cot 


 tg
e
tg
g
B

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
26
Fórmula de Meyerhof (1963)
Meyerhof propuso una fórmula para calcular la carga última parecida a la de
Terzaghi. Las diferencias consisten en la introducción de nuevos coeficientes de forma.
Introdujo un coeficiente sq que multiplica el factor Nq, factores de profundidad di y
de pendencia ii para el caso en que la carga trasmitida a la cimentación sea inclinada en
la vertical. Los valores de los coeficientes N se obtuvieron de Meyerhof hipotizando
varios arcos de prueba BF (v. mecanismo Prandtl), mientras que el corte a lo largo de los
planos AF tenía valores aproximados. A continuación se presentan los factores de forma
tomados de Meyerhof, junto con la expresión de la fórmula.
Carga vertical qult = cNcsc dc + DNqsqdq+ 0.5BN sd
Carga inclinada qul t=cNcicdc + DNqiqdq + 0.5BNid
Factor de forma:
Factor de profundidad:
Inclinación:
donde :
Kp = tan
2
(45°+/2)
 = Inclinación de la resultante en la vertical.
( )
( ) ( )






4
.
1
tan
1
cot
)
1
(
2
/
45
2
tan
tan
−
=
−
=
+
=
q
N
N
q
N
c
N
e
Nq
0
para
1
.
0
1
10
para
2
.
0
1
=
+
=
=

+
=



L
B
p
k
s
q
s
L
B
p
k
c
s
0
para
1
10
para
1
.
0
1
2
.
0
1
=
=
=

+
=
=
+
=




d
q
d
B
D
p
k
d
q
d
B
D
p
k
c
d
0
para
0
i
0
para
2
1
2
90
1
=
=

−
=
−
=
=




















i
i
c
i

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
27
CALICATA 01: ESTRIBO DERECHO
DATOS GENERALES
======================================================
Ancho cimentación 3.0 m
Largo cimentación 7.0 m
Profundidad plano de cimentación 5.0 m
Factor de seguridad (Fc) 3.0
Factor de seguridad (Fq) 3.0
Factor de seguridad (Fg) 3.0
Aceleración máxima horizontal 0.15
Asientos después de T años 5.0
Profundidad nivel freático 3.0
==============================================================
ESTRATIGRAFÍA TERRENO
DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento
interno; Ficorr: Ángulo de rozamiento interno corregido según Terzaghi; c: Cohesión; c Corr: Cohesión
corregida según Terzaghi.
DH
(m)
Gam
(Kg/m³)
Gams
(Kg/m³)
Fi
(°)
Fi Corr.
(°)
c
(Kg/cm²)
c Corr.
(Kg/cm²)
3.0 1821.56 1936.54 28.0 19.61 0.0 0.0
5.0 1712.35 1832.56 30.0 21.0 0.0 0.0
CARGA ÚLTIMA SEGÚN MEYERHOF (1963)
======================================================
Factor Nq 6.54
Factor Nc 15.04
Factor Ng 2.98
Factor Sc 1.18
Factor Dc 1.29
Factor Sq 1.09
Factor Dq 1.14
Factor Sg 1.09
Factor Dg 1.14
======================================================
Presión última 3.43 Kg/cm²
Presión admisible 1.14 Kg/cm²
======================================================

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
28
La capacidad de carga que presenta el suelo a diferentes profundidades:
PUENTE 01- ESTRIBO DERECHO:
Carga admisible Meyerhof Kg/cm².
=============================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=============================================================================
1.0 0.53 0.57 0.61 0.65 0.70 0.74 0.78 0.82 0.86
1.5 0.80 0.81 0.85 0.88 0.91 0.95 0.98 1.02 1.06
2.0 1.05 1.07 1.08 1.10 1.13 1.16 1.19 1.22 1.26
2.5 1.05 1.06 1.07 1.09 1.11 1.14 1.16 1.19 1.23
3.0 1.07 1.09 1.11 1.12 1.14 1.16 1.19 1.22 1.25
3.5 0.98 1.00 1.01 1.02 1.03 1.05 1.07 1.10 1.13
4.0 0.86 0.87 0.89 0.90 0.91 0.93 0.95 0.98 1.00
4.5 0.74 0.76 0.77 0.78 0.79 0.80 0.83 0.85 0.88
5.0 0.61 0.62 0.63 0.64 0.66 0.67 0.70 0.72 0.75
=============================================================================
CALICATA 01: CAPACIDAD PORTANTE MEJORADO CON EL ENROCADO.
DATOS GENERALES
======================================================
==============================================================

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
29
DH
(m)
Gam
(Kg/m³)
Gams
(Kg/m³)
Fi
(°)
Fi Corr.
(°)
c
(Kg/cm²)
c Corr.
(Kg/cm²)
3.0 1821.56 1936.54 28.0 19.61 0.0 0.0
1.0 2081.26 2196.58 36.0 25.96 0.0 0.0
5.0 1712.35 1832.56 30.0 21.0 0.0 0.0
======================================================
Factor Nq 11.8
Factor Nc 22.19
Factor Ng 7.95
Factor Sc 1.22
Factor Dc 1.32
Factor Sq 1.11
Factor Dq 1.16
Factor Sg 1.11
Factor Dg 1.16
======================================================
======================================================
CALICATA 02: ESTRIBO IZQUIERDO
DATOS GENERALES
======================================================
==============================================================

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
30
DH
(m)
Gam
(Kg/m³)
Gams
(Kg/m³)
Fi
(°)
Fi Corr.
(°)
c
(Kg/cm²)
c Corr.
(Kg/cm²)
2.8 1821.56 1936.54 28.0 19.61 0.0 0.0
5.0 1785.32 1892.57 31.0 21.7 0.0 0.0
======================================================
Factor Nq 7.38
Factor Nc 16.25
Factor Ng 3.68
Factor Sc 1.18
Factor Dc 1.29
Factor Sq 1.09
Factor Dq 1.15
Factor Sg 1.09
Factor Dg 1.15
======================================================
======================================================
La capacidad de carga que presenta el suelo a diferentes profundidades:
PUENTE 01- ESTRIBO IZQUIERDO:
Carga admisible Meyerhof Kg/cm².
=============================================================================
D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0
=============================================================================
1.0 0.53 0.57 0.61 0.65 0.69 0.73 0.77 0.81 0.84
1.5 0.80 0.81 0.84 0.87 0.90 0.94 0.97 1.01 1.04
2.0 1.05 1.06 1.07 1.09 1.11 1.14 1.17 1.20 1.24
2.5 1.04 1.05 1.06 1.08 1.09 1.12 1.14 1.17 1.21
3.0 1.19 1.21 1.23 1.25 1.27 1.30 1.33 1.37 1.41
3.5 1.08 1.10 1.11 1.13 1.15 1.18 1.21 1.25 1.28
4.0 0.96 0.98 1.00 1.01 1.03 1.05 1.08 1.12 1.15
4.5 0.84 0.86 0.87 0.88 0.89 0.92 0.95 0.98 1.02
5.0 0.77 0.78 0.79 0.80 0.82 0.84 0.87 0.91 0.94
5.5 0.78 0.79 0.80 0.82 0.84 0.86 0.89 0.92 0.95
6.0 0.80 0.81 0.82 0.84 0.85 0.87 0.90 0.93 0.97
=============================================================================

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
31
CALICATA 02: CAPACIDAD PORTANTE MEJORADO CON EL ENROCADO.
DATOS GENERALES
======================================================
==============================================================
DH
(m)
Gam
(Kg/m³)
Gams
(Kg/m³)
Fi
(°)
Fi Corr.
(°)
c
(Kg/cm²)
c Corr.
(Kg/cm²)
2.8 1821.56 1936.54 28.0 19.61 0.0 0.0
1.0 2081.26 2196.58 36.0 25.96 0.0 0.0
5.0 1785.32 1892.57 31.0 21.7 0.0 0.0
======================================================
Factor Nq 11.8
Factor Nc 22.19
Factor Ng 7.95
Factor Sc 1.22
Factor Dc 1.32
Factor Sq 1.11
Factor Dq 1.16
Factor Sg 1.11
Factor Dg 1.16
======================================================
======================================================

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
32
7. ASENTAMIENTOS.
ASIENTOS DE SCHMERTMANN
Un método alternativo para calcular los asientos es el propuesto por Schmertmann (1970), el
cual ha correlaciona la variación del bulbo tensiones a la deformación. Schmertmann por lo
tanto propone considerar un diagrama de las deformaciones de forma triangular donde la
profundidad a la cual se tienen deformaciones significativas se toma como igual a 4B, en el caso
de cimentaciones corridas, para cimentaciones cuadradas o circulares es igual a 2B.
Según este acercamiento el asiento se expresa con la siguiente ecuación:
en la cual:
q representa la carga neta aplicada a la cimentación; Iz es un factor de deformación cuyo valor
es nulo a la profundidad de 2B, para cimentaciones circulares o cuadradas, y a profundidad 4B,
para cimentaciones corridas (lineales).
El valor máximo de Iz se verifica a una profundidad respectivamente igual a: B/2 para
cimentaciones circulares o cuadradas y B para cimentaciones corridas y vale
donde ’vi representa la tensión vertical eficaz a la profundidad B/2 para cimentaciones
circulares o cuadradas, y a profundidad B para cimentaciones corridas.
Ei representa el módulo de deformación del terreno correspondiente al estrato i-ésimo
considerado en el cálculo.
zi representa el espesor del estrato i-ésimo; C1 e C2 son dos coeficientes correctores.
El módulo E se considera igual a 2.5 qc para cimentaciones circulares o cuadradas e igual a 3.5
qc para cimentaciones corridas. En los casos intermedios, se interpola en función del valor de
L/B. El término qc que interviene en la determinación de E representa la resistencia a la
puntaza obtenida con la prueba SPT.
Las expresiones de los dos coeficientes C1 y C2 son:







=
E
z
z
I
q
C
C
w
2
1
5
.
0
'
1
.
0
5
.
0
max












+
=
vi
q
z
I

5
.
0
q
'
0
v
5
.
0
1
1
C 



−
=

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
33
que toma en cuenta la profundidad del plano de cimentación.
que toma en cuenta las deformaciones diferidas en el tiempo por efecto secundario.
En la expresión t representa el tiempo, expresado en años después de haber terminado la
construcción, de acuerdo con el cual se calcula el asentamiento.
ASIENTOS POR ESTRATO DE LA CALICATA 01: ESTRIBO DERECHO
*Asiento edométrico calculado con: Método consolidación unidimensional de Terzaghi
Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación;
Ws:Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.
Estrato Z
(m)
Tensión
(Kg/cm²)
Dp
(Kg/cm²)
Método Wc
(cm)
Ws
(cm)
Wt
(cm)
2 6 Schmertmann 0.976 0.296 1.272
Asiento total Wt=1.272 cm
ASIENTOS POR ESTRATO DE LA CALICATA 02: ESTRIBO IZQUIERDO
*Asiento edométrico calculado con: Método consolidación unidimensional de Terzaghi
Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación;
Ws:Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.
Estrato Z
(m)
Tensión
(Kg/cm²)
Dp
(Kg/cm²)
Método Wc
(cm)
Ws
(cm)
Wt
(cm)
2 5.9 Schmertmann 0.822 0.279 1.101
Asiento total Wt=1.101 cm
1
.
0
log
2
.
0
1
2
t
C 
+
=

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
34
8. AGRESIÓN DEL SUELO A LA CIMENTACIÓN.
En la zona del proyecto se ha evidenciado nivel freático superficial, se realizó los ensayos para
verificar la agresión del suelo al concreto a nivel de fundación.
CONTENIDO DE SUSTANCIAS PERJUDICIALES
El siguiente cuadro, señala los límites de aceptación.
Sustancias Perjudiciales
CARACTERÍSTICAS NORMA DE
ENSAYO
LIMITE DE ACEPTACIÓN
Contenido de sulfatos, expresados como
ión SO4 =
AASHTO T290
NTP 339.178
0.06% máx.
Contenido de Cloruros, expresado como
ión Cl-
AASHTO T291
NTP 339.177
0.10% máx.

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
35
INFORME DE ANÁLISIS FÍSICO- QUÍMICO DE AGREGADOS Y SUELOS
PROYECTO: “MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE EN EL CENTRO POBLADO DE
CHOQUEPATA DEL DISTRITO DE OROPESA- PROVINCIA DE QUISPICANCHI-
DEPARTAMENTO DE CUSCO”.
UBICACIÓN: CUSCO- QUISPICANCHI- OROPESA
SOLICITANTE: ING. JAIME ROMERO KANA.
MUESTRA: 1- ESTRIBO DERECHO.
FECHA: JUNIO-2022.
RESULTADOS
PARÁMETROS NORMA DE ENSAYO
REPORTE en
p.p.m
REPORTE en %
p/p
MÉTODO
pH 4.50 ASTM D-4792 / NTP 339.176 Conductimetro
Cloruros (Cl-) AASHTO T291 / NTP 339.177 2541.34 0.2541 V. Precipitación
Sulfatos (SO4-2) AASHTO T290 / NTP 339.178 896.32 0.0896 G. Precipitación
Sales solubles
totales
ASTM D-516 / NTP339.152 3215.65 0.3216
G.
Volatilización
Nota: La reacción del suelo al concreto es fuerte; se recomienda usar el cemento con
características que contrarreste estos efectos (Pórtland Tipo V).

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
36
9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
CONCLUSIONES
1. La zona de estudio presenta unidades geológicas que corresponden a depósitos
cuaternarios como son los depósitos Fluviales.
2. El suelo de fundación del Estribo Derecho corresponde a un suelo de grano grueso,
una coloración marrón. Material no consolidado. Se ha evidenciado nivel freático
superficial es a -3.00m.
3. El suelo de fundación del Estribo Izquierdo corresponde a un suelo de grano grueso,
una coloración marrón. Material no consolidado. Se ha evidenciado nivel freático
superficial es a -2.80m.
4. Se ha evidenciado Nivel freático superficial y de acuerdo con el ensayo de sales y
sulfatos, la reacción del suelo al concreto es fuerte; se recomienda usar el cemento con
características que contrarreste estos efectos (Pórtland Tipo V).
5. La profundidad de cimentación para el estribo Izquierdo y estribo Derecho es de 3.00 m
como mínimo. Se recomienda un enrocado de -1.00 m como mínimo. (Nivel de
fundación: 3.00m + 1.00 enrocado= 4.00m).
6. Por tratarse de gravas medianamente compactadas se deberá prever la defensa ribereña
de la zona donde se va emplazar la cimentación de los estribos del puente (Socavación).
7. El suelo de Fundación tiene los siguientes parámetros.
PUENTE Df
(m)
γ (t/m³) Angulo
de fricción (°)
Cohesión
(Kpa)
Q adm.
(Kg/cm²)
Q adm-Mej.
(Kg/cm²)
Asiento Total
(cm)
N.F
(m)
C-01: E. Derecho: SM 3.00 1.71 30.57° 2.80 1.14 2.46 1.272 -3.00
C-02: E. Izquierdo: SM 3.00 1.78 31.82° 2.35 1.27 2.39 1.101 -2.80
8. Los resultados obtenidos en el presente estudio, así como las conclusiones y
recomendaciones establecidas solo son válidos para la zona investigada y no garantiza a
otros proyectos que lo tomen como referencia.
9. Es importante indicar que toda conclusión expuesta en relación a la cimentación es
complementario con criterios estructurales que puedan definirse después de realizar el
correspondiente análisis estructural del comportamiento de la estructura a proyectar,

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
37
por lo que en esta etapa puede definirse otros conceptos que pudieran ser adoptados
como válidos para cimentar.
10. Los parámetros de diseño sísmico son:
RECOMENDACIONES
1. Antes de ejecutar el relleno de una zona se limpiará la superficie del terreno
eliminando las raíces u otras materias orgánicas, garantizando que el terreno a rellenar
permanezca estable, exento de agua, materia orgánica y otros desperdicios no aptos para
la construcción.
El material del relleno a emplear estará libre de material orgánico y de cualquier otro
material comprimible.
2. El material de estudio:
a. Margen Derecho: El material tiene más de 12% de finos, deberá compactarse a
una densidad no menor del 90% de la máxima densidad seca del método de
ensayo Proctor Modificado, NTP 339.141 (ASTM D 1557), en todo su espesor.
b. Margen Izquierdo: El material tiene más de 12% de finos, deberá compactarse a
una densidad no menor del 90% de la máxima densidad seca del método de
ensayo Proctor Modificado, NTP 339.141 (ASTM D 1557), en todo su espesor.
3. Compactar con una humedad óptima para obtener la densidad máxima y así lograr un
mejor comportamiento del material.
PARÁMETRO MAGNITUD DESCRIPCIÓN
Zona 2 Mapa de Zonificación Sísmica
Factor de Zona 0.25g. Tabla Nº 1
Perfil de Suelo Tipo S2 Suelos Intermedios
Parámetros del Suelo
(Tabla Nº 4)
Tp = 0.60 seg.
TL= 2.00 seg
S = 1.20
Período Predominante
Factor de Amplificación del Suelo

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
38
ANEXOS
ANEXO 1: ENSAYOS DE LABORATORIO.

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
39
CALICATA 01: ESTRIBO DERECHO.
PROYECTO:
UBICACIÓN: CALICATA: C-01
SOLICITANTE: PROFUNDIDAD: 3.00 m.
FECHA: MUESTRA: Suelo Marron
Tamiz Pasa Pasante Retenido Retenido NORMAS REFERENCIALES
(mm) (%) (%) Acumulado (%) Parcial (%)
80 100.00 100.00 0.00 0.00
63 100.00 100.00 0.00 0.00
50 100.00 100.00 0.00 0.00
40 100.00 100.00 0.00 0.00
25 100.00 100.00 0.00 0.00
20 100.00 100.00 0.00 0.00 SUELOS
12.5 100.00 100.00 0.00 0.00 GRANULARES
10 98.05 98.05 1.95 1.95
6.3 93.62 93.62 6.38 4.43
5 85.17 85.17 14.83 8.45
2 78.20 78.20 21.80 6.97
1.25 67.54 67.54 32.46 10.66 SUELOS
0.4 57.34 57.34 42.66 10.20 COHESIVOS
0.25 45.62 45.62 54.38 11.72
0.160 35.26 35.26 64.74 10.36
0.080 29.65 29.65 70.35 5.61
Límite Líquido 0
Límite Plastico 0
Índice Plasticidad 0
Pasa tamiz Nº 4 (5mm): 85.17 %
Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 29.65 %
D60: 0.62 mm
D30: 0.08 mm
D10 (diámetro efectivo): mm
Coeficiente de Uniformidad (Cu):
Grado de Curvatura (Cc):
Gravas: 14.83 %
Arena: 55.52 %
Limo y Arcillas: 29.65 %
100.00 %
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (S.U.C.S.)
ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO MTC E - 107 - 99/ ASTM D-422 Y AASHTO T-88
“MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE EN EL CENTRO POBLADO DE CHOQUEPATA DEL DISTRITO DE
OROPESA- PROVINCIA DE QUISPICANCHI- DEPARTAMENTO DE CUSCO”.
Standart Test Method for Classification of Soils for Engineering Purposes ASTM
D - 2487 - 00
Suelo de partículas gruesas. Suelo de partículas gruesas con finos (suelo sucio).
Arena limosa con grava SM
Análisis Granulométrico de Suelos por Tamizado UNE : 103 101 :
1995
Sistema unificado de clasificación de suelos (S.U.C.S.)
CUSCO- QUISPICANCHI- OROPESA
ING. JAIME ROMERO KANA.
JUNIO-2022.
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
70.00
80.00
90.00
100.00
0.001
0.01
0.1
1
10
100
PASA
(%)
TAMIZ (mm)
GRANULOMETRIA
0
10
20
30
40
50
60
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Índice
plasticidad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
OH ó MH
CH
CL
ML ú OL
CL - ML
ML
Línea A
Línea B
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACION DE SUELOS
GW
GP
GM
GC
SW
SP
SM
SC
ML
CL
OL
MH
CH
OH
Pt
SUELO
DE
GRANO
GRUESO,
MAS
DEL
50%
RETENIDO
EN
LA
MALLA
N°
200
GRAVA
Y
SUELO
GRAVOSO
,
más
del
50%
retiene
ARENA
Y
SUELO
ARENOSO
,
más
del
50%
pasa
malla
N°
4
Gravas bien graduadas
Gravas mal graduadas
Gravas Limosas
Gravas Arcillosas
Arcillas Inorgánicas de alta plasticidad
Arcillas Orgánicas de media a alta plasticidad
Arenas bien graduadas
Arenas mal graduadas
Arenas Limosas
Arenas Arcillosas
Altamente Orgánico Turba y otros suelos altamente orgánicos
SUELO
DE
GRANO
FINO,
50%
O
MAS
PASA
LA
MALLA
N°200
LIMOS
Y
ARCILL
AS
(LL<50)
Limo Inorgánicos
Arcillas Inorgánicas de baja plasticidad
Limos Orgánicos y Arcillas Limosas Orgánicas
LIMOS
Y
ARCILL
AS
(LL>50)
Limos Inorgánicos

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
40
PROYECTO :
UBICACIÓN : CALICATA: C-01
SOLICITANTE : ING. JAIME ROMERO KANA. MUESTRA : Suelo Marron
FECHA :
LIMITE LIQUIDO OBSERVACIONES:
Muestra N° 1 2 3 4
Peso de la capsula
Peso capsula. + suelo humedo
Peso capsula + suelo seco
Numero de golpes
Peso suelo seco
Peso agua
% humedad
LIMITE PLASTICO RESULTADOS
Muestra 1 2 3
Peso de la capsula
Peso capsula. + suelo humedo LIMITE LIQUIDO 0%
Peso suelo seco LIMITE PLASTICO 0%
Peso agua
% humedad INDICE PLASTICO 0%
ENSAYO DE LIMITES DE CONSISTENCIA
“MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE EN EL CENTRO POBLADO DE CHOQUEPATA DEL
DISTRITO DE OROPESA- PROVINCIA DE QUISPICANCHI- DEPARTAMENTO DE CUSCO”.
JUNIO-2022.
0.0%
5.0%
10.0%
15.0%
20.0%
25.0%
30.0%
10 100
%
DE
HUMEDAD
No DE GOLPES
LIMITE LIQUIDO

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
41
Remoldeado DENSIDAD DE SUELO: 1.71 Tn/m3
JUNIO-2022. CONTENIDO DE HUMEDAD: 24.33 %
3.00 m. CALICATA: C-01
DATOS DE LA MUESTRA
Lado 10
Area= 100.00
DATOS DEL EQUIPO
C.D.D.= 0.001 CONSTANTE DIAL DE DEFORMACION
L.R.C= 0.86 CONSTANTE DIAL DE CARGA
Volumen= 350.00
Peso= 228.06
RESULTADOS WN= peso neto
P.V 4 kg ; ESF. VERTICAL
Lect. Lec. Deform. esfuerzo Lectura
Def. carga Muestra Area cortante Def. Vertical
x10-2
div mm cm2 Kpa x 0.01mm
0 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00
20 9.00 0.20 99.80 7.61 1.05
40 10.00 0.40 99.60 8.47 2.54
60 11.00 0.60 99.40 9.34 2.89
80 12.00 0.80 99.20 10.21 3.52
100 15.00 1.00 99.00 12.78 4.06
120 18.00 1.20 98.80 15.37 5.64
140 19.00 1.40 98.60 16.26 6.35
160 20.00 1.60 98.40 17.15 7.25
180 21.00 1.80 98.20 18.04 8.54
200 24.00 2.00 98.00 20.66 9.65
220 25.00 2.20 97.80 21.57 10.54
240 28.00 2.40 97.60 24.20 11.65
260 27.00 2.60 97.40 23.39 12.54
280 26.00 2.80 97.20 22.57 13.89
TIPO DE SUELO:
DESCRIPCION DE SUELO:
FECHA:
PROFUNDIDAD:
“MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE EN EL CENTRO POBLADO DE CHOQUEPATA DEL DISTRITO DE OROPESA-
PROVINCIA DE QUISPICANCHI- DEPARTAMENTO DE CUSCO”.
ENSAYO DE CORTE DIRECTO
ASTM D 3080-72
PROYECTO:
UBICACION:
0
20
40
0 50 100 150 200 250 300
ESFUERZO
DESVIADOR
KPA
DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL
GRAFICO ESFUERZO DEFORMACION
0
2
4
6
8
10
12
14
16
0 5 10 15 20
Dv
X
10
-2
DEFORMACION UNITARIA
DATOS DE LA MUESTRA
Lado 10
Area= 100.00
C.D.D.= 0.001
L.R.C= 0.86
Volumen= 350.00
Peso= 207.22
P.V 8 kg :ESF. VERTICAL
Lect. Lec. Deform. Carga Tot. Lectura
Def. carga Muestra Area S/muestra Def. Vertical
x10-2
div Kpa x 0.01mm
0 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00
20 10.00 0.20 99.80 8.45 2.51
40 11.00 0.40 99.60 9.32 3.62
60 12.00 0.60 99.40 10.19 4.26
80 15.00 0.80 99.20 12.76 5.64
100 18.00 1.00 99.00 15.34 6.35
120 21.00 1.20 98.80 17.93 7.05
140 24.00 1.40 98.60 20.54 8.21
160 28.00 1.60 98.40 24.01 9.65
180 32.00 1.80 98.20 27.49 10.56
200 38.00 2.00 98.00 32.71 11.35
220 42.00 2.20 97.80 36.23 12.54
240 48.00 2.40 97.60 41.49 13.25
260 54.00 2.60 97.40 46.77 14.26
280 54.00 2.80 97.20 46.87 15.34
300 58.00 3.00 97.00 50.45 16.50
320 57.00 3.20 96.80 49.68 17.50
340 56.00 3.40 96.60 48.91 18.35
0
10
20
30
40
50
60
0 50 100 150 200 250 300 350 400
ESFUERZO
DESVIADOR
KPA
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
0 5 10 15 20
Dv
X
10
-2

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
42
DATOS DE LA MUESTRA
Lado 10
Area= 100.00
C.D.D.= 0.001
L.R.C= 0.86
Volumen= 350.00
Peso= 216.22
P.V 16 kg : ESF.VERTICAL
Lect. Lec. Deform. Carga Tot. Lectura
Def. carga Muestra Area S/muestra Def. Vertical
x10-2
div Kpa x 0.01mm
0 0 0.00 100.00 0.00 0.00
20 17 0.20 99.80 14.37 3.25
40 21 0.40 99.60 17.79 7.51
60 29 0.60 99.40 24.61 8.60
80 35 0.80 99.20 29.77 10.05
100 45 1.00 99.00 38.35 12.54
120 48 1.20 98.80 40.99 13.25
140 54 1.40 98.60 46.20 14.26
160 62 1.60 98.40 53.16 15.34
180 75 1.80 98.20 64.43 16.47
200 84 2.00 98.00 72.31 17.59
220 87 2.20 97.80 75.05 18.54
240 98 2.40 97.60 84.71 19.65
260 101 2.60 97.40 87.48 21.56
280 102 2.80 97.20 88.53 22.51
300 105 3.00 97.00 91.32 23.65
320 107 3.20 96.80 93.26 24.51
340 106 3.40 96.60 92.58 25.65
360 102 3.60 96.40 89.27 26.54
0
20
40
60
80
100
120
0 50 100 150 200 250 300 350 400
ESFUERZO
DESVIADOR
KPA
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
0 5 10 15 20
Dv
X
10
-2
RESUMEN
ESFUERZO ESFUERZO
Nro. NORMAL TANGENCIAL f C
Kpa Kpa Kpa
1 38.59 24.20
2 77.17 50.45 30.5661 2.80
3 154.34 93.26
y = 0.5906x + 2.7983
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 50 100 150 200
ESFUERZO
DE
CORTE
KPa
ESFUERZO NORMAL KPa
ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
43
Proyecto :
Ubicación :
Solicitante : Calicata : C-01
Fecha : Prof. : 3.00 m.
Muestra : Suelo Marron
N· 01 N 02
3.00 3.00
Peso de Capsula (gr) 69.35 72.51
Peso Capsula + Suelo Humedo (gr) 674.39 715.34
Peso de la Capsula + Suelo Seco (gr) 556.32 589.21
Peso del Suelo Humedo (gr) 605.04 642.83
Peso del Suelo Seco (gr) 486.97 516.70
Peso del Agua (gr) 118.07 126.13
Contenido de Humedad (w) 24.25 % 24.41 %
Promedio : 24.33 %
muestra
Profundidad (mt)
JUNIO-2022.
CONTENIDO DE HUMEDAD
MTC - E 108 - 99
MICROOVEN METHOD
“MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE EN EL CENTRO POBLADO DE
Series2
Series1
0
3
6
9
12
15
1
24.41
%
24.25
%
CONTENIDO
DE
AGUA
(
%
)
GRAFICO DE HUMEDADES

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
44
Proyecto :
Ubicación : CUSCO- QUISPICANCHI- OROPESA Calicata : C-01
Solicitante : ING. JAIME ROMERO KANA. Profundidad : 3.00 m.
Fecha : JUNIO-2022. Muestra : Suelo Marron
DENSIDAD NATURAL
2.45
13.62
6.54
1.71
γnat. = 1.71 Tn/m³
UNE-103-105-93
MATERIAL SUELTO
Ensayo 01 Ensayo 02 Ensayo 03
2.42 2.53 2.45
6.89 6.78 6.84
2.813 2.813 2.813
1.589 1.511 1.561
γmin. = 1.55 Tn/m³
UNE 103-106-93
MATERIAL COMPACTADO
Ensayo 01 Ensayo 02 Ensayo 03
2.54 2.56 2.48
8.21 8.32 8.24
2.81 2.81 2.81
2.02 2.05 2.05
γmax. = 2.04 Tn/m³
Masa Molde + Material (M2)
Volumen Molde
D max.
DENSIDAD MAXIMA
Masa de Molde (M1)
Masa Molde + Material (M2)
Volumen Molde
D min.
Volumen de Excavación (V2)
Volumen Real (V2-V1)
Densidad Natural
DENSIDAD MINIMA
Masa de Molde (M1)
DENSIDAD MINIMA
DENSIDAD MAXIMA
DENSIDAD NATURAL DE SUELO
UNE-103-301 - 94
Volumen Referencial (V1)
Masa Material Extraido
“MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE EN EL CENTRO POBLADO DE

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
45
CALICATA 02: ESTRIBO IZQUIERDO.
PROYECTO:
UBICACIÓN: CALICATA: C-02
SOLICITANTE: PROFUNDIDAD: 3.00 m.
FECHA: MUESTRA: Suelo Marron
Tamiz Pasa Pasante Retenido Retenido NORMAS REFERENCIALES
(mm) (%) (%) Acumulado (%) Parcial (%)
80 100.00 100.00 0.00 0.00
63 100.00 100.00 0.00 0.00
50 100.00 100.00 0.00 0.00
40 100.00 100.00 0.00 0.00
25 100.00 100.00 0.00 0.00
20 98.05 98.05 1.95 1.95 SUELOS
12.5 92.18 92.18 7.82 5.87 GRANULARES
10 83.61 83.61 16.39 8.57
6.3 78.35 78.35 21.65 5.26
5 73.58 73.58 26.42 4.77
2 67.68 67.68 32.32 5.90
1.25 53.62 53.62 46.38 14.06 SUELOS
0.4 48.79 48.79 51.21 4.83 COHESIVOS
0.25 42.51 42.51 57.49 6.28
0.160 35.64 35.64 64.36 6.87
0.080 26.35 26.35 73.65 9.29
Límite Líquido 0
Límite Plastico 0
Índice Plasticidad 0
Pasa tamiz Nº 4 (5mm): 73.58 %
Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 26.35 %
D60: 1.59 mm
D30: 0.11 mm
D10 (diámetro efectivo): mm
Coeficiente de Uniformidad (Cu):
Grado de Curvatura (Cc):
Gravas: 26.42 %
Arena: 47.23 %
Limo y Arcillas: 26.35 %
100.00 %
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (S.U.C.S.)
ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO MTC E - 107 - 99/ ASTM D-422 Y AASHTO T-88
“MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE EN EL CENTRO POBLADO DE CHOQUEPATA DEL DISTRITO DE
OROPESA- PROVINCIA DE QUISPICANCHI- DEPARTAMENTO DE CUSCO”.
Standart Test Method for Classification of Soils for Engineering Purposes ASTM
D - 2487 - 00
Suelo de partículas gruesas. Suelo de partículas gruesas con finos (suelo sucio).
Análisis Granulométrico de Suelos por Tamizado UNE : 103 101 :
1995
Sistema unificado de clasificación de suelos (S.U.C.S.)
JUNIO-2022.
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
70.00
80.00
90.00
100.00
0.001
0.01
0.1
1
10
100
PASA
(%)
TAMIZ (mm)
GRANULOMETRIA
0
10
20
30
40
50
60
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Índice
plasticidad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
OH ó MH
CH
CL
ML ú OL
CL - ML
ML
Línea A
Línea B
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACION DE SUELOS
GW
GP
GM
GC
SW
SP
SM
SC
ML
CL
OL
MH
CH
OH
Pt
SUELO
DE
GRANO
GRUESO,
MAS
DEL
50%
RETENIDO
EN
LA
MALLA
N°
200
GRAVA
Y
SUELO
GRAVOSO
,
más
del
50%
retiene
ARENA
Y
SUELO
ARENOSO
,
más
del
50%
pasa
malla
N°
4
Gravas bien graduadas
Gravas mal graduadas
Gravas Limosas
Gravas Arcillosas
Arcillas Inorgánicas de alta plasticidad
Arcillas Orgánicas de media a alta plasticidad
Arenas bien graduadas
Arenas mal graduadas
Arenas Limosas
Arenas Arcillosas
Altamente Orgánico Turba y otros suelos altamente orgánicos
SUELO
DE
GRANO
FINO,
50%
O
MAS
PASA
LA
MALLA
N°200
LIMOS
Y
ARCILL
AS
(LL<50)
Limo Inorgánicos
Arcillas Inorgánicas de baja plasticidad
Limos Orgánicos y Arcillas Limosas Orgánicas
LIMOS
Y
ARCILL
AS
(LL>50)
Limos Inorgánicos

CUSCO”.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
46
PROYECTO :
UBICACIÓN : CALICATA: C-02
SOLICITANTE : ING. JAIME ROMERO KANA. MUESTRA : Suelo Marron
FECHA :
LIMITE LIQUIDO OBSERVACIONES:
Muestra N° 1 2 3 4
Peso de la capsula
Peso capsula. + suelo humedo
Numero de golpes
Peso suelo seco
Peso agua
% humedad
LIMITE PLASTICO RESULTADOS
Muestra 1 2 3
Peso de la capsula
Peso capsula. + suelo humedo LIMITE LIQUIDO 0%
Peso suelo seco LIMITE PLASTICO 0%
Peso agua
% humedad INDICE PLASTICO 0%
ENSAYO DE LIMITES DE CONSISTENCIA
“MEJORAMIENTO DEL PUENTE CARROZABLE EN EL CENTRO POBLADO DE CHOQUEPATA DEL
DISTRITO DE OROPESA- PROVINCIA DE QUISPICANCHI- DEPARTAMENTO DE CUSCO”.
JUNIO-2022.
0.0%
10.0%
20.0%
30.0%
40.0%
50.0%
60.0%
70.0%
80.0%
90.0%
100.0%
10 100
%
DE
HUMEDAD
No DE GOLPES
LIMITE LIQUIDO

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