Formulas que nos servirán para hacer cálculos eléctricos, mecánicos, etc para desarrollar trabajos de mantenimiento en una planta

1. Lmpr 1 de 49
CONSISTENCIA %C
f. s.
%C = ------
Pasta
f.s.
Pasta = ---
%C
f. s. = fibra seca, kg
Pasta = fibra seca + H2O, kg
CONCENTRACIONES QUIMICAS
Disolución = Soluto + Disolvente
Soluto : Que está disuelto
Solución : Acción de disolver
Solvente : Que puede disolver y producir con otro una mezcla homogénea.
Disolvente : Que se disuelve (agua)
1. Solución = Soluto + Solvente
Masa Sc = masa St + masa S
Volumen Sc = volumen St + volumen St
2. Densidad = m/V
Dónde:
δ : densidad, gr/mL (mL es lo mismo que cm3 y 1 dm3 es 1000 cm3),
m : masa, gr
V : volumen, mL (o cm3 que es lo mismo).
3. Numero de moles, n = m/M
Dónde:
n : número de moles, mol
m : masa, g
M : masa molar, gr/mol (se saca con la tabla periódica porque es el peso molecular)
CONCENTRACIONES
% m/m = masa de soluto en 100 g de solución
% m/V = masa de soluto en 100 mL de solución
% V/V = volumen de soluto en 100 mL de solución
Molaridad (M) = moles de soluto en 1000 mL de solución
molaridad (m) = moles de soluto en 1000 g de solvente
MOMENTO DE INERCIA DE MOTORES
J = 0.04 P0.9 p2.5
Dónde:

2. Lmpr 2 de 49
J, en Kgm2
P, en Kw
p, es número de pares de polos.
TEMPERATURA MÁXIMA DEOPERACIÓN DEMOTORES
CLASE DE AISLAMIENTO TEÓRICO GENERAL °C LECTURA DE MEDICIÓN °C
A 105 90 – 95
B 130 110 – 115
F 155
H 180
AISLAMIENTO DE MOTORES
20 V
Ri ≥ -------------------- en Mega Ω medido con Megger a 500 VCC a 25 °C
1000 + 2 Pot (Kw)
Si Ri < 2 Mega Ω, entonces calentar a 80 °C e ir aumentando de 5 °C cada hora hasta llegar a 105 °C. y luego mantenerlo
en ésa temperatura por 1 hora.
MEGADO DE MOTORES DE BOMBAS SUMERGIBLES
Motor Nuevo : 2 MΩ
Motor Usado, puede reinstalarse : 1 MΩ
Motor instalado en buenas condiciones : 0.5 MΩ
Motor ligeramente dañado, puede trabajar : 0.2 MΩ
Motor averiado o cable arruinado : 0.1 MΩ
MONTAJE
X1 – X2 ≤ 0.05 mm
VELOCIDADDE MOTORES
120 * frecuencia
RPMmotor = --------------------
# Polos
POTENCIA ABSORBIDO POR EL MOTOR,HP
V * I * √3 * COS Ø

3. Lmpr 3 de 49
= -------------------------
0.746
POTENCIA ENTREGADO POR EL MOTOR, HP (POTENCIAACTIVA)
V * I * √3 * COS Ø * η mecánica
= ------------------------------------------ Corriente Alterna
0.746
= VI = V2 / R = R I2 Corriente Continua
POTENCIA ABSORBIDO POR EL EQUIPO, HP
V * I * √3 COS Ø * η mecánica * η accionamiento
= ------------------------------------------------------------------
0.746
η mecánica ~ 85 – 90 %
η accionamiento ~ 100 % (directo)/~ 95% (fajas V)
Aproximaciones General - REGLAS DEL PULGAR
A 3600 rpm, el motor desarrolla 1,5 libras-pie de torsión por HP en la salida de HP nominal
A 1800 rpm, el motor desarrolla 3 libras-pie de torsión por HP en la salida de HP nominal
A 1200 rpm, el motor desarrolla 4,5 libras-pie de torsión por HP en la salida de HP nominal
A 900 rpm, el motor desarrolla 6 libras-pie de torsión por HP en la salida de HP nominal
A 575 voltios, un motor de 3 fases da 1 Amp/HP en la salida de HP nominal
A 460 voltios, un motor de 3 fases da 1,25 Amp/HP en la salida de HP nominal
A 230 voltios un motor de 3 fases da 2,5 Amp/HP en la salida de HP nominal
A 230 voltios, un motor monofásico da 5 Amp/HP en la salida de HP nominal
A 115 voltios, un motor monofásico da 10 Amp/HP en la salida de HP nominal
Co: PAR BÁSICO (en función de la potencia y de la velocidad sincrónica)
716 * CV 974 Kw
Kgm = ------------ = ----------
RPM RPM
7094 * CV 9555 Kw
Nm = ------------- = ------------
RPM RPM
Cn: PAR NOMINAL O A PLENA CARGA, es el desarrollado a potencia nominal, bajo tensión y
frecuencias nominales.
Cp: PAR DE ARRANQUE O CON ROTOR BLOQUEADO, es el mínimo desarrollado por el motor
bloqueado, para todas las posiciones angulares del rotor, bajo tensión y frecuencia nominales.

4. Lmpr 4 de 49
Cp
% Cp = ---- * 100
Cn
TORQUEAPROXIMADO DE MOTORES
1800 RPM → Motor 3Φ → 3 Lb ft / HP ~ 0.415 kg m / HP
1200 RPM → Motor 3Φ → 4.5 Lb ft / HP ~ 0.623 kg m / HP
Para calcular el par de frenado de un motor:
5252 x HP
T = -------------
RPM
T, par a plena carga del motor (en libras-pie)
5252 = constante (33.000 dividido por 3,14 x 2 = 5252)
HP, caballos de fuerza del motor
RPM, velocidad del motor de eje
AMPERIOS DE CARGA CORREGIDOS
A1
CARGA TOTAL V1
= ----------------------
V TRABAJO
POTENCIA DEL EQUIPO
HP1 (A MOTOR EN OPERACIÓN – ASIN CARGA *0.5)
= -------------------------------------------------------
A CARGA CORREGIDO – A SIN CARGA * 0.5
Donde, 1 es dado por el fabricante (placa).
POTENCIA PARA EL MOTOR QUE ACCIONA UNA BOMBA
Q d h
P = -------
η
P, potencia en kW
Q, caudal en m3/s
d, peso específico en N/dm3
h, altura de la elevación en m
η, eficiencia mecánica

5. Lmpr 5 de 49
POTENCIA PARA ELEVACIÓN DE AGUA
Q h
P = -------
75η
P- potencia en CV
Q- caudal en m3/s
h- altura de la elevación en m
η - rendimiento mecánico
POTENCIA DEUN MOTOR PARA MECANISMOS DE ELEVACIÓN
F v
P = -----------
1000 η
P - potencia mínima del motor en kW
F - fuerza resistente a la marcha en N
F = m g
v - velocidad en m/s
η - rendimiento mecánico
g - aceleración (9.81)
POTENCIA DEUN MOTOR PARA UN MECANISMO GIRATORIO
M n
P = ----------
9550 η
P- Potencia mínima del motor en kW
M- par de giro en Nm
n - revoluciones por min-1
POTENCIA DEUN MOTOR PARA MECÁNICO DE TRASLACIÓN
F w v
P = --------------
2π 9550 η
P- potencia en kW
F- peso total en N
w- Resistencia de traslación (0.007 cojinetes de rodillo 0.020 de fricción)
v- velocidad de traslación en m/min
η - rendimiento mecánico
POTENCIA DEUN MOTOR PARA UN ASCENSOR
1/2 F v
P = -----------

6. Lmpr 6 de 49
1000 η
P – potencia en kW
F- fuerza en N
v- velocidad en m/s
η- rendimiento mecánico
En ascensores y montacargas, el peso de la cabina y la mitad de la carga útil quedan compensados por el contrapeso
POTENCIA DEUN MOTOR PARA MECANISMOS DE ELEVACIÓN
F v
P = -----------
1000 η
Esta fórmula es igual a la anterior, suprimiendo 1/2 por los conceptos de peso de la cabina y la mitad de la carga útil.
POTENCIA ABSORBIDA POR UN VENTILADOR
Q P 9.81
P = ------------
1000 η
P - potencia en kW
Q - caudal en m3 /s
P - presión en mm c.d.a. (columna de agua)
η - rendimiento mecánico
CAPACITORES
C: Capacitancia, µƒ
V: Voltaje
A: Amperios
K: 1000
CAPACITORES EN PARALELO
Ctotal = C1 + C2 + . . .
CAPACITORES EN SERIE
1
Ctotal = ------------------------------
1/C1 + 1/C2 +. . .
REACTANCIA CAPACITIVA (Xc)
106

7. Lmpr 7 de 49
Xc = --------------
(2¶ƒ) C
Para ƒ = 60 ciclos/seg.
Tenemos:
2653
Xc = -----
C
1 µƒ = 2653 ohmios.
CAPACITANCIA (µƒ)
106
C = -------------
(2¶ƒ) Xc
KVAR * 103
C = ------------------------
(2¶ƒ ) (KV)2
POTENCIA CAPACITIVA (KVAR)
(2¶ƒ ) * C * (KV)2
Q = ----------------------
103
103 * (KV)2
Q = ---------------------
Xc
Datos Importantes:
240 V, 1 KVAR = 46.04 µƒ
480 V, 1 KVAR = 11.51 µƒ
600 V, 1 KVAR = 7.37 µƒ
CORRIENTEDE UN CAPACITOR (de fase)
A = (2¶ƒ) C V * 106
Donde:
(2¶ƒ) ~ 377 (para ƒ = 60 Hz)
~ 314 (para ƒ = 50 Hz)
CASOS50 Hz - 60 Hz

8. Lmpr 8 de 49
Para obtener potencia, velocidades y corrientes a 50 Hz se debe multiplicar estos parámetros por el factor
50/60 = 0.833.
Así tenemos para el caso de condensadores:
Q1 * (V2/V1)2
* (Hz2/Hz1) = Q2
Nota:
V 1
X = --- * senØ = 2¶ƒL = ------ (ohms)
A 2¶ƒC
L: Inductancia
C: Capacitancia (faraday)
CONDENSADOR SIEMENS
Cn = 3 * 47.9 μf ± 5%
Un Qn/50 Hz Qn/60 hz
480 V 10.4 KVAR 12.5 KVAR
465 V 9.8 KVAR 11.7 KVAR
440 V 8.7 KVAR 10.5 KVAR
9.8 * 103
C = --------------- = 120.22 μf (÷ 3 ~ 40 μf)
377 (0.465)2
I fase = (2πf) (47.9) * 465 x 10-6 = 8.39 A
I línea = 8.39 * √3 = 14.5 A
47.9 * 377 * 0.4652
Q = ----------------------- = 3.9 KVAR
103
Q = 3 * 3.9 = 11.7 KVAR
TORQUE EN UNA TRANSMISIÓN POR FAJAS

9. Lmpr 9 de 49
7121000 HP
= ---------------, donde el torque está dado en N-mm
RPM
= (P1 – P2) * R
P1 → fuerza del lado tenso, N
P2 → fuerza del lado menos tenso, N
R → radio de la polea, mm
P1 = P2 eƒ*α
α, es el ángulo de contacto en radianes.
ƒ, es el coeficiente de rozamiento:
Correa de cuero sobre polea de fundición engrasada = 0.12
Idem, ligeramente engrasada = 0.28
Idem, húmeda = 0.38
Cables metálicos 5/8” (8 x 19) = 0.13 (seco)
= 0.124 (con tierra)
= 0.104 (con aceite).
ARCO DE CONTACTO EN FAJAS (radianes)
D - d
 = ¶ - 2 arc sen ------- rad Transmisión normal.
2C
D - d
 = ¶ + 2 arc sen ------- rad Transmisión cruzada.
2C
También:
60° * (D - d)
 ~ 180° ± ------------------------ Aproximado para  = 140° a 180°.
C (-): accionamiento abierto.
(+): Accionamiento cruzado.
LONGITUD DE FAJAS
(D – d)2
Lf = 2C + ¶/2 (D + d) + -------------- Transmisión normal.
4C
(D + d)2
Lf = 2C + ¶/2 (D + d) + -------------- Transmisión cruzada.
4C

10. Lmpr 10 de 49
DEFLEXION DE LAS FAJAS EN V (TENSADO)
Como muestra la figura anterior, la medida del tensado consiste en esencia en someter a la
correa a una determinada deflexión mediante la aplicación de una fuerza F perpendicular al tramo
medio (Lt) de la correa, mediante el uso de un tensor resorte, dispositivo que permite medir la
magnitud de la fuerza aplicada. La longitud del tramo (Lt) puede ser calculada también por la
siguiente expresión:
siendo,
E, la distancia entre ejes de poleas;

11. Lmpr 11 de 49
d, el diámetro de la polea menor;
D, el diámetro de la polea mayor.
La deflexión a conseguir es:
= 0,02 mm si la longitud del tramo (Lt) es menor a 500 mm,
= 0,01 mm si excede de 500 mm.
A continuación se anota el valor de la fuerza F aplicada para conseguir estas deflexiones y se
compara con los valores dados en la tabla siguiente suministrada por los fabricantes de correas.
Fuerza de deflexión para medir el tensado de correas en "V"
Una fuerza F medida por debajo del mínimo indicado en la tabla anterior significaría que le falta tensado a
la correa, y por encima que la correa estaría trabajando en sobre tensión.
No obstante, cuando se instalan correas nuevas, éstas deben tensarse a su valor máximo permitido, dado
que tras las primeras horas de funcionamiento una correa nueva tienden a perder rápidamente algo de la
tensión inicial por su deformación hasta que alcanza la estabilidad.
POLEAS CÓNICAS
Función: Variación continua de la relación de transmisión.
El diámetro lo más grande posible para asegurar una correa fuerte y por tal estrecha.
K = Dmax - Dmin * 100 Conicidad
b
La conicidad K máximo 10 % y deben ser iguales para ambas poleas.
Cmin = 4 * Dmax + Dmin
2
El regulador de faja debe montarse en el ramal flojo y cerca de la polea accionada.
Asimetría lateral y de las poleas cónicas, de manera que la correa pueda ser desplazada aplicando la mínima
fuerza posible.
CORONAS DE POLEAS PLANAS

12. Lmpr 12 de 49
NormaISOy forma de poleas para poleas de correas planas (para diámetros d > 280 mm, la altura de bombeo
h es inferior respecto a la norma ISO).
DIAMETRO DE LA POLEA ALTURA DE BOMBEO DIAMETRO DE LA POLEA
(mm) h (mm) (mm)
b <= 250 mm b > 250 mm
40 a112 0.3 315 a355 0.8 0.8
125 a140 0.4 400 a500 1.0 1.0
160 a180 0.5 560 a710 1.2 1.2
200 a224 0.6 800 a1000 1.2 1.5
250 a280 0.8 1120 a1400 1.5 2.0
1600 a2000 1.8 2.5
ALTURA DE BOMBEO
h (mm) para ancho de polea
Normalmente, se efectúa coronamiento a la polea mayor. Cuando la transmisión es horizontal el bombe debe ser para
ambas poleas.
ANCHO DE LA POLEA
 = 1.05 a 1.1 (ancho de la correa)
BOMBÉ POLEAS PLANAS (verificar)
0.5 % Ancho de la Cara (conducida)
Arreglo Horizontal
- (motriz)
Arreglo Vertical 1.25 del 0.5 % Ancho de la Cara (conducida y motriz)
BOMBE DE POLEAS PLANAS
T2 = ¾ * H + 0.005 D
T1 = 2 T2 + C
W = 9/8 * B hasta 5/4 * B
Donde:

13. Lmpr 13 de 49
T2, es el espesor de la polea en el extremo, cm.
T1, es el espesor de la polea en el centro, cm.
W, es el anchode la cara de la polea, cm.
H, es el espesor de la correa plana, cm.
B, es el anchode la correa plana, cm.
C = 1/24 * W
Bombe = T1 – T2
CasosPrácticos:
Horizontal 0.5 % Ancho de cara (conducida)
0 % motriz
Verticales 1.25 (0.5 % anchode cara) (ambas poleas)
“al aumentar la velocidad mejora la transmisión de las fajas”. Es contrario a las cadenas, donde se
recomiendan su uso cuando las velocidades son bajas.
BUJE CONICO PARA POLEAS
El ángulo debe ser máximo 3°.
Debe quedar sin “meter” 10 mm (caso buje con brida)
Debe tener pernos botadores.
TORQUE
RPM *τ(N m) τ(Kg m) * RPM
KW = ------------------- = ----------------------
9550 974
63000 * HP
τ = -------------- (Lb pulg)
RPM
5250 * HP
τ = ------------- (Lb ft)
RPM
716.4 * HP
τ = ------------- (Kg m)
RPM
7094 * CV
τ = ------------- (N m)
RPM
7124 * HP

14. Lmpr 14 de 49
τ = ------------- (N m)
RPM
9555 * KW
τ = -------------- (N m)
RPM
19.1 * 106 KW
F = ------------------
Dpaso * RPM
Dónde:
F : Newton
Dpaso: mm
F (N) * v (m/s)
HP = ------------------ movimiento circular
736
¶ d n
v = ---------
60
d → m
n → RPM
Nota
1 Nm * 8.83 → Lb pulg
1 Kg f = 9.81 N
1 HP = 75 Kg m/s
1 Joule = 1 N m = (1/9.81) Kg m
1 Watt = Nm/s
1 Nm = 1 Joule = 1 Watt . seg
REDUCTORES
WK2 (lb pulg2) * ΔRPM
τ (lb pulg) = -----------------------------
3696 * t (seg)
Efectos de la Reducción
τcarga
τmotor = -----------------------
ηreductor * RR

15. Lmpr 15 de 49
WK2 carga
WK2 motor = ------------------------
ηreductor * RR
RPM motor = RPM carga * RR
CARGA RADIAL EJERCIDA EN EL MOTOR RESPECTO DEL EJE DE ENTRADA O
SALIDA DEL REDUCTOR
T (Nm) * 2000 * fz
Fr (N) = -----------------------
do (mm)
. do, diámetro medio del elemento accionado.
. fz, factor de elemento de transmisión.
. fz = 1.15 Engranajes Z < 17 dientes.
. fz = 1.40 Piñones y cadenas Z < 13 dientes.
. fz = 1.25 Piñones y cadenas Z < 20 dientes.
. fz = 1.75 Poleas V (influencia de pretensión).
. fz = 2.50 Poleas planas (influencia de pretensión).
1 Nm = 1 J = 1 W.seg.
CONICIDAD DE MANGUITOS DE FIJACIÓN
alfa
α = 2°23’9.4” (1:12)
α = 0°57’17.4” (1:30)
D = d + 1/12 * B (1:12)
D = d + 1/30 * B (1:30)
D, es el diámetro mayor.
d, es el diámetro menor.
B, es el ancho del manguito.

16. Lmpr 16 de 49
PIÑONES DE CADENAS
Paso
Dp = -------------
Sen (180/Z)
Di = Dp – фrodillo
D ext = Paso* [0.6 + cotang (180/Z)] = 0.6 paso+ Dpcos (180/Z)
= Dp + 0.8 фrodillo
T = 0.93 W– 0.006” 1 hilera
T = 0.90 W– 0.006” 2 y 3 hileras
T = 0.88 W– 0.006” 4 y 5 hileras
E = 0.125 Paso
Q = 0.5 Paso
Rmin = 1.063 Paso
A = W + 4.15 H+ 0.003”
M = A (n – 1) + T
H → Espesorde la placa del eslabón, pulg.
W → Ancho de la cadena = longituddel rodillo, pulg.
n → Númerode hileras.
M → Ancho totalde la sección del perfil del diente.
Descripción Фrodillo, mm W, mm
BS 3/8” 6.40 5.90
ASA 35, 3/8” 5.08 4.826
BS ½” 8.55 7.75
ASA 40, ½” 7.95 7.87
BS 5/8” 10.20 9.80
ASA 50, 5/8” 10.16 9.652
ASA 60, ¾” 11.912 12.70
DiámetroMáximo del Cubo
= Dp cos (180/Z)– (H + 1.27) mm
H → Altura de la placa.
LONGITUD DE CADENA

17. Lmpr 17 de 49
= 2L/paso + (Z1 + Z2)/2 + [ (Z2 - Z1)/2¶ ]2 * paso
ENGRANAJES DE DIENTES RECTOS
Dp = Z m = (Z/π) p = Z/Pd
Dext = (Z + 2) m
m = p/π
Adendum = m
Dedendum = 0.3683 πm = 1.157 m
C = (D engranaje + D piñón)/2 mm
C = (Z engranaje + Z piñón)/2Pd pulg
m = módulo(ver tablas)
p = pasocircular
Pd = pasodiametral
ENGRANAJES HELICOIDALES
Centros = (Z1 + Z2)/2Pd = (D1 + D2)/2
Ø
Ø
?
Pdn = Pd / cosΨ Paso diametral normal
Pn = p cosΨ Paso circular normal
Pdn * Pn = ¶
Pa = p cotΨ Paso axial

18. Lmpr 18 de 49
tangΦn = tangΦ * cosΨ Angulo de presión normal.
tn = t cosΨ = (¶/2) m Espesor del diente.
Dpaso = mn * Z / cos Ψ = mc Z
mc = mn/cosΨ = pc / ¶
Dext = Dpaso + 2 mn
Dbase = Dpaso – 2.5 mn
Adendum = mn
Dedendum = 1.25 mn
Altura diente = Adendum + Dedendum
Espesor diente = (¶/2) mn
Ψ → Angulo de hélice.
Φ → Angulo de presión.
F → Fuerza que produce el momento
Fe → Fuerza axial = F tangΨ
Pc → Paso circular.
Pnc → Paso circular normal.
b → Longitud del diente.
Pd → Paso diametral, medido en el plano de rotación.
Pnd → Paso diametral normal, medido en el plano normal del diente.
Pnc = Pc cosΨ
Pnd = Pd / cosΨ
¶ = Pnc * Pnd = Pc * Pd
bmin = Pc / tan Ψ longitud mínima del diente para que la cara del diente tenga por lo
menos un punto de contacto en la línea primitiva.
Fa = F tanΨ
Fr = F tanΦ
F = τ/r (fuerza que produce el momento)

19. Lmpr 19 de 49
Fa = F tang ψ
RUEDADENTADA – SINFÍN
Ng p Pn Ng
Dg = --- = -- * Ng= ------- , donde p/π = m = módulo
Pd π π cosλ
Dw + Dg Pn Ng Nw
C = ----------- = --- * ( ---- + ---- )
2 2π cos λ sen λ
C 0.875
Dw = ------- diámetro de paso aproximado del gusano
2.2
Nw Pn π Dw sen λ
Dw = --------- donde Pn = p cosλ = -------------
π sen λ Nw
L = Nw p, avance del gusano
bg = (3/5 ó 2/3) Dw, ancho de la corona
Ng/Nw, relación de velocidad
Avance Pc Nw
tang λ = --------- = -------
π Dw π Dw Avance = Nw p
(rpm) w Ng Dg
-------- = ----- = -----------
(rpm) g Nw Dw tangλ π Dw
9.5 C1.7
hp = --------- para > 200 rpm
r + 5
C → distancia entre centros, pulg.
r → relación de transmisión
g → referido al engranaje
w → referido al tornillo sinfín
Fr = F tang φ
F = Momento/r = τ/r

20. Lmpr 20 de 49
Proporciones
Dw ~ C/2.2 ~ 3p pulg
b ~ 0.73 Dw ………………. longitud del diente, pulg
L ~ p (4.5 * Ng/50) ………… longitud axial del tornillo, pulg.
Nota: El diámetro del sinfín debe ser asumido.
CHAVETA
L < 1.5 φeje
L > 4 x Altura Chaveta
BOMBAS
gpm = __500 * lb/h_
Peso Específico
H (feet) = __2.31 * PSI_ = 1.134 * Pulg Hg_
Peso Específico Peso Específico
V (ft/s) = gpm * 0.321 = gpm * 0.409
Area (pulg2) (I.D.)2
I. D. → Diámetro Interior

21. Lmpr 21 de 49
HP = gpm * H (ft) x Peso Específico = gpm * PSI
3960 η 1715 η
Ns = RPM √gpm Velocidad Específica
H3/4
Pot (KW) = Q (m3/h) * H (m) * ρ (kg/dm3) * 9.81 m/s2
3600 η
Nota:
1 watt = 0.00134 hp = 44.25 lb ft/min = 0.737 lb ft/s = 0.0569 BTU/min
1 hp = 33 000 lb ft/min
1 w h = 3600 joule = 2655.4 lb ft
1 hp h = 746 BTU
POTENCIA DEBOMBAS
γ (kg/dm 3 )Q (m 3/h) H (m)
KW = ---------------------------------
367 η
Q (m 3/h) H (m) ρ (kg/dm3) g (m/s2)
KW = -------------------------------------------
3600 η
H (m líquido) * Q (l/min) * γ
HP = ----------------------------------
4500 η
Q (gln/min) x H (psi)
HP = -------------------------
1715 η
γ Q (l/s) * H (m)
HP = --------------------
76 η
γ * 0.0036549 Q (m 3/h) H (m)
HP = ------------------------------------
η
γ Q (gpm) H (ft)
HP = ------------------
3960 η
SEMEJANZA DEBOMBAS
Aumento de Velocidad de Bombas
Q1 N1
---- = ------- Diámetro del impulsorconstante
Q2 N2

22. Lmpr 22 de 49
H1 N1
2
---- = ------- Diámetro del impulsorconstante
H2 N2
2
H1 Q1
2
---- = ------- Diámetro del impulsorconstante
H2 Q2
2
Pot1 Q1 H1 N1
3
Q1
3
----- = ------ = ------- = ------- Diámetro del impulsorconstante
Pot2 Q2 H2 N2
3
Q2
3
Aumento de Caudal de las Bombas
Se modifican los diámetros de los impulsores y se mantiene constante las RPM.
Q1 D1
---- = ---- Diámetro del impulsorvariable
Q2 D2
H1 D1
2
---- = ----- Diámetro del impulsorvariable
H2 D2
2
Pot1 Q1 H1 D1
3
----- = ------ = ----- Diámetro del impulsorvariable
Pot2 Q2 H2 D2
3
Variación de la Potencia de la Bomba por Estrangulación (= Tirar Exceso de Presión)
Q (Hbomba – Hsistema) x ϫ
HP = ----------------------------
3960
HP
BHP = ------------------
η
BHP
HP entrada almotor = ---------------------
ηmotor
Variación de Potencia de la Bomba por Recirculación (= Tirar Exceso de Flujo)
H (Qbomba – Qsistema) x ϫ
HP = ----------------------------
3960

23. Lmpr 23 de 49
HP
BHP = ------------------
η
BHP
HP entrada almotor = ---------------------
ηmotor
Observaciones:
Las curvas características del sistema y de la bomba son diferentes.
El punto natural de operación es el punto de intersección de estas dos curvas.
Condiciones de operación fuera de este punto “gastan” exceso de presión o de flujo.
Los métodos mecánicos de ajuste de curvas consumen energía en exceso.
La intersección se logra variando la velocidad del impulsor a través de un variador de velocidad.
CONSIDERACION DE LAS CURVAS DE LA BOMBA A 50 HZ:
Para traducirlo a 60 Hz debe tenerse en cuenta:
RPM aumenta en 20%
Q aumenta en 20%
Presión aumenta en 44%
Ejemplo de modificación de bombas
d1 = 5” d2 = ?
N1 = 1750 rpm N2 = ?
Q1 = 600 l/s Q2 = 720 l/s
H1 = 6 m H2 = 15 m
a) Determinamos N2 para un Q2 = 720 l/s. Utilizamos la fórmula Q1/Q2 = N1/N2 (diámetro
constante).
600 1750
----- = ------ → N2 = 2100 rpm
720 N2
b) Utilizando la fórmula H1/H2’ = N1/N2’ determinamos la altura para la condición 6 m, 2100 rpm
y un H2’ para 3500 rpm asumido.
6 21002
----- = -------- → H2’ = 16.7 m
H2’ 35002
c) Determinamos d2. Utilizamos la fórmula H1/H2 = d1
2 /d2
2 (diámetro variable y velocidad
constante)
16.7 5” 2
----- = -------- → d2 = 4.7 pulg y N2 = 3500 rpm
15 d2
2

24. Lmpr 24 de 49
NPSH requerido: Presión mínima requerida en la succión de la bomba para permitir un
funcionamiento sin cavitación. Este valor es dado por las Curvas de
Funcionamiento y depende de:
. Tipo y diseño de la bomba.
. Velocidad de rotación.
. Caudal.
NPSH disponible: Energía disponible sobre la presión de vapor del líquido en la succión de la
bomba. Depende de:
. Tipo del líquido.
. Temperatura del líquido.
. Presión atmosférica (m.s.n.m.)
. Altura de succión.
. Pérdidas en la succión.
P atm – P vapor
= ------------------- ± H succión – H f
P. e. Líquido
P vapor → Presión de vapor del líquido a la temperatura de bombeo.
NPSH disponible > 0.5 m + NPSH requerido
Energía Ideal Bombas
2.725 W hora
= (------------------)/1 m H2O
m3
PERDIDAS POR FRICCIÓN
Fórmula de HAZEN-WILLIAMS (fórmula empírica)
Hf = 0.002083 L (100/C)1.85 * GPM1.85 / d4.8655
Hf : pérdidas por fricción en ft de líquido
L : longitud equivalente de tubería
C : factor de fricción
GPM : caudal del líquido
d : diámetro interior dela tubería en ft
Valores para C:
MATERIAL CONDICIÓN C
Fierro Fundido Todo 100
aFierro Galvanizado Todo 100
Concreto Todo 110
Hierro Fundido
Con revestimiento 135 a 150
Encostrado 80 a 120
PVC Todo 150
Asbesto Cemento Todo 140

25. Lmpr 25 de 49
Polietileno Todo 140
Acero Soldado
∅ ≥ 12” 120
8” ≤ ∅ ≤ 10” 119
4” ≤ ∅ ≤ 6” 119
Acero Bridado
∅ ≥ 24” 113
12” ≤ ∅ ≤ 20” 111
4” ≤ ∅ ≤ 10” 107
EFECTO ESFUERZO RADIAL EN BOMBAS
L3
-- < 2
D4
L → Distancia del rodamientohastael impulsor, mm
D → Diámetro menordel eje, mm
L3
-- < 60
D4
L → Distancia del rodamientohastael impulsor, pulg
D → Diámetro menordel eje, pulg
TRANSFERENCIA DE CALOR AL AGUA
1.- Calentar H2O Liquida (Calor Sensible)
Q1 = m C∆T
C → Calor Específico = 1 cal/(gr ºC)
2.- Evaporar H2O (Calor Latente) (Cambio de Fase)
Q2 = m L
L → Calor Latente = 540 cal/gr
3.- Sobrecalentar H2O Vapor (Calor Sensible)
Q1 = m C∆T
C → Calor Específico = 0.5 cal/(gr ºC)
TRANSFERENCIA DE CALOR AL AGUA
1.- Calentar H2O Liquida (Calor Sensible)
Q1 = h líquido 100 °C – h líquido°T ambiente

26. Lmpr 26 de 49
2.- Evaporar H2O (Calor Latente) (Cambio de Fase)
Q2 = h vapor 100 °C – h vapor100 °C
3.- Sobrecalentar H2O Vapor (Calor Sensible)
Q3 = h vapor T3 – h vapor100 °C
Observaciones
1 BHP es la energía necesaria para evaporar agua desde 100 °C líquido a vapor con temperatura
constante.
1 BHP = 34.5 lb vapor/hora = 0.069 gln Vapor/min = 33475 BTU/hora = 558.23 BTU/min =
9.803 KW
1 BHP = 5 ft2
= 0.28 GPH (Diesel 5 y 6)
= 0.30 GPH (Diesel 2)
Lb vapor/h = 34.5 * BHP * 970.3
(h vapor– h liquido)
Consumo de Combustible de Caldero Pirotubular
Diesel 2 → 2 @ 0.3 (gln/h)/bhp
Diesel 6 → 0.28 (gln/h)/bhp
Gas (1000 BTU/ft3) → 42 (ft3/h)/bhp
Consumo de Agua del Caldero Pirotubular
BHP * 0.069 * f.s. → gpm (bomba de agua para el caldero)
f.s. ~ 1.3 @ 1.5
PODER CALORÍFICO
COMBUSTIBLE P. CALORÍFICO INF. P. CALORÍFICO SUP.
GAS NATURAL 34,352.7 kJ/m3
est. 42,299-2 kJ/m3
est.
(922 Btu/pie3
est) (1,024 Btu/pie3
est)
GAS L.P. 46,054.8 kJ/kg 49,885.7 kJ/kg
(19,799 Btu/lb) (21,445 Btu/lb)

27. Lmpr 27 de 49
DIESEL 41,868 kJ/kg 44,715 kJ/kg
(18,000 Btu/lb) (19,224 Btu/lb)
GASÓLEO 41,595.9 kJ/kg 43,961.9 kJ/kg
(17,250 Btu/lb) (18 900 Btu/lb)
COMBUSTÓLEO 40,122.1 kJ/kg 42332.7 kJ/kg
(17,250 Btu/lb) (18,200 Btu/lb)
38755 Kcal/gln
Densidad relativa del gas natural: 0.6 (con respecto al aire): = 0.72 kg/m3
= 0.057 lb/ft3
Densidad relativa del gas L.P.: 0.56 (con respecto al agua):
Densidad del Diesel: 0.865 kg/l a 15.5 ºC & 760 mm Hg
Densidad del gasóleo: 0.899 kg/l a 15.5 ºC & 760 mm Hg
Densidad del combustóleo: 0.982 kg/l a 15.5 ºC & 760 mm Hg
Densidad del Aire: 1.2 kg/m3 a condiciones normales.
Cp aire = 0.238 Kcal/kg ºC
LHV y gravedad específica de combustibles
Poder Calorífico Inferior o LHV (Lower Heating Value)
Combustible Gravedad
específica(1)
LHV (2)
ton / m³ (15,5°C) GJ/gal GJ/ton
GLP 0,545 0,09246 44,84
Diesel-2 0,856 0,13790 42,59
Residual-4 0,901 0,14285 41,87
Residual-5 0,934 0,14612 41,35
Residual-6 0,964 0,14903 40,85
Residual-500 0,980 0,15053 40,59
Bagazo (3) 6,28
Leña (3) 15,06
Aserrin (4) 13,05
Carbón Antracita (4) 29,00
Carbón Bituminoso (4) 32,40
Fuentes: (1) PETROPERU (1989): Análisis Típicos de Productos
(2) El LHV para combustibles líquidos fue calculado utilizando la siguiente fórmula del API
TECHNICAL DATA BOOK (1983): LHV (Btu/lb) = 16796+54,5*API-0,217*API^2-0,0019*API^3 (donde: API =
141,5/S.G - 131,5)
(3) Factores usados en el Balance Nacional de Energía -MINISTERIO DE ENERGIA Y MINAS DEL PERU – 2001
(4) IDAE (1983): Manual Técnico y de Instrucción para Conservación de Energía
1 Giga = 109
Combustible BTU/gln BTU/lb KJ/kg Kcal/kg
Diesel 2 148 000 19 558 45 440 10 868
R 5 148 000 19 138 44 476 10 638
R 6 151 000 18 790 43 688 10 448
Gasolina 20750 48 306
GLP 19974 46 500
Gas Natural 21497 50 046
R 500 ~ R 6
1 BTU = 1.055 KJ = 0.252 Kcal = 0.00039301 hp-h = 0.00029307 Kwh = 1055.1 Nm
1 cal = 4.187 J
3415 BTU/h = 1 KW
Nota:

28. Lmpr 28 de 49
Costos de Energía:
Diesel 2 : 73.684 BTU/USD
R 500: 138.01 BTU/USD
Bunker R 6: 138.89 BTU/USD
Gas Natural: 400.00 BTU/USD
FLUJO DE VAPOR NECESARIO PARA EL CILINDRO YANKEE
Observación:
1.5 @ 2.5 Tm vapor / Tm papel
m vapor = 1.5 [(Wh – Ws)* 2550 + 1.26 Ws (T – t)]
L
m vapor → Flujo de vapor (kg/h)
Wh → Flujo de papel húmedo (kg/h)
Ws → Flujo de papel seco (kg/h)
T → Temperatura del papel cuando sale del cilindro, °C (~ 72)
t → Temperatura del papel cuando entra al cilindro, °C (~ 20)
L → Calor latente del vapor a la presión de trabajo, KJ/kg
Constantes:
1.5 → Factor aplicado a cilindros de secado
2550 → Calor total promedio necesario para evaporar la humedad
1.26 → Calor específico promedio
Nota:
Para las trampas de vapor se adopta un coeficiente de 3.
VAPOR FLASH
(Q sensible)1 – (Q sensible)2
= --------------------------------------------------- * Masa
(Q latente)2
1 → Antes de la Trampa de Vapor
2 → Después de la Trampa de Vapor.
Q sensible: Para variar la temperatura de un cuerpo.
Q latente: Para que se produzca el cambio de estado de un cuerpo.
Caloría: Calor necesario para aumentar la temperatura de 1 gr H2O a 15 °C en 1 grado.
VAPOR FLASH
(h líquido)1 – (h líquido)2

29. Lmpr 29 de 49
= ------------------------------
(h vapor – h líquido)2
CAUDAL BOMBA FAN
Tm/día (%C1 - %C2 )
Q (m3/min) = ---------------------------
14.4 %C (%C3 - %C2)
= Abertura Labio (m) * Longitud Head box (m) * Veloc. Máq. (mpm)
Fibra en la Tela (entrega al fieltro)
Retención = -----------------------------------------
Fibra en el Head Box
%C head box - %C bandeja tela
= --------------------------------------
%C head box
ABERTURA DELLABIO DELHEAD BOX
Tm/día (%C1 - %C2) * 1000
A = -----------------------------------
14.4 V L %C1 (%C3 - %C2)
A → Abertura, mm
V → Velocidad de la máquina, mpm
L → Ancho de la caja del head box, m
%C1 → Consistencia en el cajón de altura de máquina
%C2 → Consistencia en la tina Fan (bandeja de la tela)
%C3 → Consistencia en el cajón de máquina (head box)
PÉRDIDAS EN TUBERÍAS Y VÁLVULAS (Fórmula Hazen – Williams)
Válido para temperatura normal, diámetro de tubo hasta 2” y velocidad hasta 3 m/s
1760 L (Q/C)1.43
h f = --------------------- para Tuberías
D4.87
h f → pérdidas, m
L → Longitud de la tuberías, m
C → Coeficiente de pérdidas; = 110, acero ddddd
= 140, PVC

30. Lmpr 30 de 49
D → Diámetro, pulg.
K V2
h f = ------ para Accesorios y Válvulas
2 g
K → Factor de fricción
V → Q/Area, m/s
g = 9.81 m/s2
MOTOR DE BOMBA DE VACÍO
CFM * pulg H2O
Hp = --------------------
6350 * η
η → Eficiencia de la bomba, 0.50 a 0.70
Nota:
1 SCFM = 28.3 dm3/min = 1.7 m3/h
1 m3/min = 35.3 cfm
SCFM : Caudal de aire a condiciones estándar.
CFM : Caudal de aire a condiciones actuales.
CÁLCULO DE CABLES ELÉCTRICOS CONDUCTORES
Arranque Directo
_________
√3 I L cos φ
S = ---------------
K ∆V
Arranque Ү- ∆
2 I L cos φ
S = -------------
√3 K ∆V
S → Sección del cable, mm2
I → Amperios
∆V→ Caída de tensión admisible.
K → Conductividad 56, cobre

31. Lmpr 31 de 49
34, aluminio
L (m) Potencia Activa Motor (W)
S = -----------------------------------
K S (mm2) V
Potencia Perdida en la Línea
L * (Potencia Activa)2
Pp = --------------------------
K S V2 cos2 φ
Suma de Ruidos (decibelios)
dB1 + dB2 = 10 Log (10 dB1/10 + 10 dB2/10)
VELOCIDADDE OSCILACIÓN
V (mpm) * Nozzle φ (mm)
= --------------------------------- mm/min
Loop Length (m)
To receive optimal and covering cleaning the oscillating speed is synchronised so that the complete
wire or felt will be cleaned withat any one spot being cleaned twice.
LIMPIEZA CON DUCHAS OSCILANTES CON BOQUILLA DEAGUJA
L * RPM tela
t min ≥ ----------------
V
t min → Tiempo mínimo, min
L → Longitud de la tela, m
V → Velocidad de la tela, mpm
VELOCIDADOSCILACION DEREGADERAS
V tela (m/min) * 2 * Фboquilla (mm)
V oscilación (mm/min) = -------------------------------------------------
Longitud Tela (m)
TIEMPO DELIMPIEZA DE VESTIDURA
Longitud Tela (m) * Paso de Boquillas (mm)

32. Lmpr 32 de 49
T limpieza (seg) = --------------------------------------------------------
V tela (m/min) * 2 * Фboquilla (mm)
PRESIÓN Y VACÍO ABSOLUTOS
1 TORR = 1/760 atmósferas
γ Hg = 13.6 γ H2O

33. Lmpr 33 de 49
Vacío (pulg Hg) * 1.13
Vacío (ft líquido) = -----------------------------
Gravedad Específica
VISCOSIDAD CINEMÁTICA (υ)
32 < SSU < 100 segundos:
υ = 0.00226 SSU – 1.95/SSU stokes
SSU > 100 segundos:
υ = 0.00220 SSU – 1.35/SSU stokes
22 < SSF < 40 segundos:
υ = 0.0224 SSF – 1.84/SSF stokes
SSF > 40 segundos:
υ = 0.0216 SSF – 0.60/SSF stokes
1 stoke = 1 x 10-4 m2/s2 viscosidad cinemática
La viscosidad cinemática del H2O a 20 °C es aproximadamente 1 centistokes
El SSU es el tiempo requerido para que fluya por gravedad 60 cm3 de líquido.
VISCOSIDAD DINÁMICA (μ)
μ
υ = ------
ρ fluido
La viscosidad dinámica del H2O a 20 °C es aproximadamente 1 centiposie
1 Posie = 2089 x 10-6 Lbf seg/ft2 = 0.1 N seg/m2
R 500:
Viscosidad = 500 SSF/122 °F
Gravedad API = 14.3
Bombeo → 50 °C (122 °F)
Atomización → 120 °C (248 °F)
Gravedad Específica
141.5
= ------------------
131.5 + °API

34. Lmpr 34 de 49
PLANCHAS PERFORADAS
d2 * 78.5
A% = ----------- Área abierta (para cualquier arreglo)
t * t1
d → Diámetro del agujero, mm
t → Paso longitudinal, mm
t → Paso transversal, mm
DIÁMETRO DEL ROLLO DE P.H.
_____________
= √4L * Sp/π + d2 mm
L → Longitud de la hoja (L = nl), mm
Sp → Espesor de la hoja (0.149 mm para 25 gr/m2)
d → Diámetro exterior del tuco, mm
n → Número de perforaciones
l → Distancia entre perforaciones, mm

35. Lmpr 35 de 49
CARACTERÍSTICAS DEL P.H.
RL → Resistencia Longitudinal (refinación)
RT → Resistencia Transversal (altura del head box y velocidad de la tela)
Si:
RT > RL → Acartonamiento del p.h.
VOLUMEN DE UN CILINDRO HORIZONTAL
V = L [R (S – C) + C * h]
2
S = 2 arc cos (1 – h/R) Rπ
________
C = 2 √h (2R – h)
AIRECOMPRIMIDO
Aire Suministrado (FAD):
La capacidad de un compresor si las condiciones de entrada son las condiciones atmosféricas, no afectadas por el
compresor (ISO 1217).
ICFM:
Es la abreviatura para la capacidad en ft3/minuto, determinada en condiciones de succión.
SCFM:
Es la abreviatura para la capacidad en ft3/min en condiciones de 1.013 kg/cm2 y 15.6 ºC (condiciones estándar).
Masade Flujo: Puede ser calculado por la fórmula
10-2 * P * V
W = -------------
R * T
W : masa de flujo (peso), kg/s
P : presión absoluta a la entrada, daPa

36. Lmpr 36 de 49
R : constante de un gas, J/kg ºK
T : temperatura absoluta a la entrada en ºK
V : FAD en l/s
Nota:
1 daPa = 10 pascal (1 bar = 100 Kpascal)
p.e. aire = 13.26 ft3/lb
R = 53.3 ft lb/(lb ºF)
CFM a SCFM
(14.7 + PSI Trabajo) 520 °R
SCFM = CFM * ---------------------------- * --------------
14.7 (460 + °F)
(1.033 + Bar Trabajo) 273 °K
N m3
/h = m3
/h * ------------------------------------- * ---------------
1.033 (273 + °C)
CALCULO DE POTENCIA APROXIMADA PARA LA COMPRESIÓN Y CALENTAMIENTO DELAIRE:
Q/t = (m/t) * Cp * ∆T
Potencia (W) = SCFM * 1/3 * ∆T
Relación de Compresión
P2
r = ----
P1
Q1
Q2 = ---
r
Q1 → Caudal de Aspiración
Q2 → Caudal de Aire Comprimido
P2,P1 → Presión Absoluta de salida y entrada respectivamente.
Diámetro del Tubo
_____
= 5.74 √ Q2/C pulg
Q2 → m3/min
C → Velocidad del aire (~ 6 m/s)
La velocidad del aire, para efectos de cálculos, se puede considerar en 6 m/s
1 m3/min ~ 35.3 cfm

37. Lmpr 37 de 49
Fuga de Aire a 6 bar
Ф (mm) Fuga (l/s) KW
1 1 0.3
3 10 3.1
5 27 8.3
10 105 33
Pérdida en Tubería
f Q1.85 L Pm
ΔP = ---------------
d5
ΔP → Caída de presión, bar
f → Factor de rozamiento = 500 (para el aire).
Q → l/s
L → Longitud de la tubería, m
d → Diámetro del tubo, mm
Pm → Presión media absoluta, bar
CALCULO DEL VOLUMEN DEL TANQUE PULMÓN
0.25 Qc Pi To
V = ---------------
Fmax ∆P T1
V : volumen del tanque, l
Qc : FAD del compresor, l/s
Pi : presión absoluta al ingreso del compresor, bar absoluto.
To : temperatura del aire en el tanque, ºK
Fmax : frecuencia, = 1 ciclo/30 s
∆P : Presión Carga – Presión Descarga, bar
Ti : temperatura del aire de ingreso, ºK.
LONGITUD DE LA TUBERÍA DE DISTRIBUCIÓN DE AIRE COMPRIMIDO
Incluye las tuberías de interconexión entre el Compresor, Tanque Pulmón y Secador.
∆P d5 P
L = ---------
450 Qc
1.85
L : longitud de la tubería, m
∆P : caída máxima de presión aceptable (se recomienda 0.1 bar).
d : diámetro interno de la tubería, mm
P : presión absoluta de salida del compresor, bar
Qc : FAD del compresor, l/s
CONSUMO DE AIRE DE CILINDROS NEUMÁTICOS
Q = π d2 C * n * p * N * 10-6
4

38. Lmpr 38 de 49
Q → Consumo de aire, l/s
d → Diámetro del cilindro, mm
C → Carrera del cilindro, mm
n → Número de ciclos/minuto
p → Presión de trabajo + 1, bar
N → Número de efectos del cilindro.
Nota:
Peso Específico del Aire = 1.2 kg/m3
Volumen Específico del Aire = 13.26 ft3/lb ~ 826 l/kg (20 °C y 1 bar)
Volumen Específico del O2 = 12 ft3/lb ~ 748 l/kg
Volumen del Aire 18 % nitrógeno
21 % O2
Compresor de Tornillo
T2 P2 (n-1)/n V1 n -1
--- = (-----) = (-----) n ~ 1.1 (tornillo Atlas Copco)
T1 P1 V2
Cantidad de Aire
10-2 P V
W = ---------- (revisar unidades)
RT
W → kg/s
P → da Pascal = 10 Pascal (1 bar = 100 KPascal) (absoluta)
R → J/(kg - °K)
T → °K (= °C + 273)
V → FAD (l/s)
Nota:
Para Compresores Tornillo: 4 cfm/hp
Para Compresores de Pistòn: 3 cfm/hp
Dimensión Métrico Métrico/Inglés
Energía, calor, trabajo, energía
interna, entalpía
1 Joule = 1 J = 1 N.m = 1
Pa.m^3
1 kWh = 3600 kJ
1 cal* = 4.184 J
1 IT cal* = 4.1868 J
1 Cal* = 4.1868 kJ
1 kJ = 0.94782 Btu
1 Btu = 1.055056 kJ
= 5.40395 psia.ft^3
= 778.169 lbf.ft
1 kWh = 3412.14 Btu
1 termia = 10^5 Btu
= 1.055 x 10^5 kJ
(gas natural)
Fuerza
1 N = 1 kg.m/s^2
1 N = 10^5 dina
1 kgf = 9.80665 N
1 N = 0.22481 lbf
1 lbf = 32.174 lbm.ft/s^2
1 lbf = 4.44822 N

39. Lmpr 39 de 49
Flujo de calor 1 W/cm^2 = 10^4 W/m^2 1 W/cm^2 = 0.3171 Btu/h.ft^2
Coeficiente de transferencia de
calor
1 W/m^2.ºC = 1 W/m^2.K
1 W/m^2.ºC =
0.17612 Btu/hr.ft^2.ºF
Longitud
1 m = 100 cm = 1000 mm
1 m = 10^6 µm
1 km = 1000 m
1 m = 39.370 in = 3.2808 ft = 1.0926 yd
1 ft = 12 in = 0.3048 m
1 milla = 5280 ft = 1.6093 km
1 in = 25.4 mm = 2.54 cm
Masa
1 kg = 1000 g
1 tonelada métrica = 1000
kg
1 kg = 2.2046226 lbm
1 lbm = 0.45359237 kg
1 onza = 28.3495 g
1 slug = 32.174 lbm = 14.5939 kg
1 ton corta = 2000 lbm
1 ton corta = 907.1847 kg
Potencia, velocidad de
transferencia de calor
1 W = 1 J/s
1 kW = 1000 W = 1.341 hp
1 hp = 745.7 W
1 kW = 3412.14 Btu/h
1 kW = 737.56 lbf.ft/s
1 hp = 550 lbf.ft/s = 0.7068 Btu/s
1 hp = 42.41 Btu/min
1 hp = 2544.5 Btu/h
1 hp = 0.74570 kW
1 hp de caldera = 33.475 Btu/h
1 Btu/h = 1.055056 kJ/h
1 ton de refrigeración = 200 Btu/min
Presión
1 Pa = 1 N/m^2
1 atm = 101.325 kPa
1 atm = 1.01325 bar
1 atm = 760 mm Hg a 0ºC
1 atm = 1.03323 kgf/cm^2
1 mm Hg = 0.1333 kPa
1 Pa = 1.4504 x 10^-4 psia
1 Pa = 0.020886 lbf/ft^2
1 psi = 144 lbf/ft^2
1 psi = 6.894757 kPa
1 atm = 14.696 psia
1 atm = 29.92 in Hg a 30ºF
1 in Hg = 3.387 kPa
Calor específico
1 kJ/kg.ºC = 1 kJ/kg.K = 1
J/g.ºC
1 Btu/lbm.ºF = 4.1868 kJ/kg.ºC
1 Btu/lbmol.R= 4.1868 kJ/kmol.K
1 kJ/kg.ºC = 0.23885 Btu/lbm.ºF
1 kJ/kg.ºC = 0.23885 Btu/lbm.R
Temperatura T(K) = T(ºC) + 273.15
T(R) = T(ºF) + 459.67 = 1.8T(K)
T(ºF) = 1.8(ºC) + 32
Conductividad térmica 1 W/m.ºC= 1 W/m.K 1 W/m.ºC = 0.57782 Btu/h.ft.ºF
Volumen
1 m^3 = 1000 L = 10^6
cm^3 (cc)
1 m^3 = 264.17 gal (U.S.)
1 U.S. galón = 231 in^3
1 U.S. galón = 3.7854 L
1 fl onza = 29.5735 cm^3
1 fl onza = 0.0295735 L
1 U.S. galón = 128 fl onzas
Notas
* La caloría se define originalmente como la cantidad de calor requerida para aumentar 1ºC la temperatura de 1 g de
agua, pero ésta varía con la temperatura. La caloría de la tabla de vapor internacional (IT), generalmente preferida por los
ingenieros, es exactamente 4.1868 J, por definición y corresponde al calor específico del agua a 15ºC. La caloría
termoquímica, por lo general preferida por los físicos, es exactamente 4.184 J por definición y corresponde al calor
específico del agua a temperatura ambiente. La diferencia entre las dos es aproximadamente 0.06 %, lo cual es
despreciable. La Caloría, con inicial mayúscula utilizada por los nutricionistas es una kilocaloría (1000 calorías IT).
Btu = British termal unit = Unidad térmica del sistema británico.
CALCULO EMPIRICO DE AIRE ACONDICIONADO

40. Lmpr 40 de 49
Se asume una Capacidad inicial mínima necesaria de 3.063 BTU/h, luego:
Suma 164 BTU/h por cada metro cuadrado que tenga el recinto.
Suma 600 BTU/h por cada persona que vaya a ocupar el recinto.
Suma 714 BTU/h por cada metro cuadrado de ventana expuesta al sol que tenga dicho recinto.
Suma 3.414 BTU/h por cada 1.000 Vatios de Equipos Electrónicos (Como referencia, un TV de 21" consume
unos 80 Vatios y una Computadora, con Monitor Convencional, unos 200 Vatios).
Suma además 400 BTU/h por cada metro cuadrado de Cocina que incluya el recinto a ventilar.
Finalmente, si el recinto a ventilar está expuesto al sol, añade al resultado de sumar todo lo anterior un 10%.
Por el contrario, si el recinto no está expuesto al sol, réstale un 10% a la cantidad obtenida.
RODILLO DE JEBE
Ancho Mínimo de la Faja para su Carga:
0.5 Peso del Rodillo
W = ------------------------------
(Máx. Stress) (ØRodillo)
Màx. Stress Cover Hardness
241 Kpa (35 psi) 0 – 10 P & J
207 Kpa (30 psi) 10 – 20 P & J
172 Kpa (25 psi) 20 – 40 P & J (90 a 80 Shore A)
117 Kpa (17 psi) 40 – 100 P & J
70 Kpa (10 psi) 100 – 200 P & J
Corona del Rodillo de Caucho
(Ne2 – Nc2) (D1 + D2)
C = --------------------------
2 D1 D2
Dónde:
C : Corona a ser aumentada o disminuida en el rodillo, es decir, diferencia entre el diámetro
del centro y el diámetro a 50 mm o 2” del borde; mm o pulg.
Nc : Ancho del NIP en el centro del rodillo, mm o pulg.
Ne : Ancho del NIP a 50 mm ò 2” del borde del rodillo; mm o pulg.
D1 : Diámetro del Rodillo Superior, mm o pulg.
D2 : Diámetro del Rodillo Inferior, mm o pulg.
Nota
. Si el rodillo fue rectificado plano, entonces, deberá dársele la corona C.
. Si la corona original fue de un valor Co, entonces, la nueva corona será Co + C.
. Si el resultado fue – C, entonces, la nueva corona será Co – C.
Ancho del NIP en función de la dureza, PLI, espesor del Rodillo
- 0.232
[5.8 x 10-6
L T D1 D2 P1.35
] 0.81 D
N = --------------------------------------------
D1 + D2

41. Lmpr 41 de 49
N : Ancho del NIP, pulg.
L : Carga, PLI
T : Espesor de trabajo del caucho (normalmente se usa el espesor de la última capa del
caucho), pulg
D1 : Diámetro del rodillo, pulg.
D2 : Diámetro del rodillo duro, pulg.
Nota:
Esta fórmula solo obedece para un rodillo duro y un rodillo blando y solo para P & J < 100.
El método de cálculo para 2 rodillos blandos es diferente.
BOQUILLAS SPRAYING SYSTEMS
Variación del Caudal de una Boquilla con la Presión:
Q1 P1
1/2
---- = ----
Q2 P2
1/2
Las unidades pueden variar pero tienen que ser consistentes.
FORMULAS PARA TUBO VENTURI
Q = K (12.6 h – Hf)1/2
K = SE {2 g / [(D / d)4
– 1]}1/2
SE = ¶/4 * D2
d = Diámetro en la garganta (diámetro menor), m

42. Lmpr 42 de 49
D = Diámetro en la tubería de conducción (diámetro mayor), m
h = Diferencia de nivel en el manómetro, m Hg
Hf = Pérdidas por frotamiento, m Hg
Es prudente tener en cuenta que esta ecuación se trabaja en el sistema internacional (m, s) y que el
líquido manométrico es el mercurio.
DiferencialdePresión en un TuboVenturi
P1 – P2 + Hf = 0.0826 Q2
(1/D4
- 1/d4
)
Dónde:
P1 : Presión a la entrada del Venturi, m
P2 : Presión a la salida del Venturi, m
Q : Caudal, m3/s
D : Diámetro a la entrada del Venturi, m
d : Diámetro a la salida del Venturi, m
P1 – P2 + Hf = 826 x 108
Q2
(1/D4
- 1/d4
)
D, d en mm
ÁREA ABIERTA DE TAMIZ
PRODUCCIÓN MOLINOS
Producción = V yankee (mpm) x Ancho Bobina (m) x Gramaje (gr/m2) x (1-Elongaciòn) x (1.44 -
tiempo perdido) / 1000
Crepé: Diferencia de Velocidades.
Elongación: Estiramiento hasta que se rompa la hoja.
Crepé = V yankee - V reel
V yankee
% Crepado = Elongación
Crepé
Pulpa Virgen ~ 100% (ok)
Fibra Secundaria ~ 85%

43. Lmpr 43 de 49
TAMAÑO DE UNA MUESTRA DE UNA POBLACIÓN INFINITA
p q
n = ---------
e2
TAMAÑO DE UNA MUESTRAPARA UNAPOBLACIÓN FINITA
Z2 p q N
n = -------------------
N e2 + Z2 p q
En donde:
Z = nivel de confianza.
p =Probabilidad a favor.
q =Probabilidad en contra
N = Universo
e = error de estimación.
n = tamaño de la muestra
TABLA DE APOYO AL CÁLCULO DEL TAMAÑO DE UNA MUESTRA
POR NIVELES DE CONFIANZA
Certeza 95% 94% 93% 92% 91% 90% 80% 62.27% 50%
Z 1.96 1.88 1.81 1.75 1.69 1.65 1.28 1 0.6745
2
Z 3.84 3.53 3.28 3.06 2.86 2.72 1.64 1.00 0.45
e 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.10 0.20 0.37 0.50
2
e 0.0025 0.0036 0.0049 0.0064 0.0081 0.01 0.04 0.1369 0.25
Para ver como se distribuye algunas de las características de la muestra con respecto a la variable que se esta midiendo, podemos
recurrir a la Campana de Gauss o Student que refleja la curva normal de distribución cuya característica principal es ser unimodal
donde la media, mediana y la moda siempre coinciden.
Esta distribución normal, nos permite representar en la estadística muchos fenómenos físicos, biológicos, psicológicos o
sociológicos.
Media: Es el conjunto de n observaciones sumadas y divididas entre n.

44. Lmpr 44 de 49
Moda: Se define como el valor que más ocurre en un conjunto de observaciones.
Mediana: es el centro de un conjunto de observaciones ordenadas en forma creciente
Esta curva esta detallada en todos lo libros de estadística y recurriremos a ella cuando deseemos obtener otros valores
de certeza como por ejemplo el 99% de estimación y que da por resultado z=3.00 o z=1.65 para el 90%.
Deberemos considerar la probabilidad de que ocurra el evento (p) y la de que no se realice (q); siempre tomando
en consideración que la suma de ambos valores p + q será invariablemente siempre igual a 1, cuando no contemos con
suficiente información, le asignaremos p = 0.50 q =0 .50
El grado de error máximo aceptable en los resultados de la investigación puede ser hasta del 10%; ya que
variaciones superiores al 10% reducen la validez de la información.
CÁLCULO DE LA TASA EFECTIVA EN EL PLAZO DE LA CUOTA
TEA
i = (1 + ---------)P/360 - 1 * 100
100
i = tasa efectiva en el plazo de la cuota, %
TEA = tasa efectiva anual, %
P = frecuencia de pago en días.
CÁLCULO DE LA CUOTA
i
(1 + ----------)n * i/100
100
C = ------------------------------ * K
i
(1 + ----------)n - 1
100
C = monto de la cuota, soles
i = tasa efectiva en el plazo de la cuota, %
K = monto del préstamo, soles
n = número de cuotas
COSTO DE SEGURO DE DESGRAVAMEN:
Desgravamen Mensual(%)
= ------------------------------------- * K
100
COSTO TOTAL DEL CRÉDITO
= intereses + costode seguro de desgravamen
COSTO MENSUAL DEL CRÉDITO, %
Costototal del crédito
= ------------------------------ * 100
K

45. Lmpr 45 de 49
TASA DE COSTO EFECTIVO ANUAL
Costo mensual del crédito
TCEA = (1 + --------------------------------------)12 - 1 * 100
100
VAN: VALOR ACTUALIZADONETO
Flujo Año 1 Flujo Año 2 Flujo Año 3
VAN = Flujo Año 0 + --------------- + ------------- + -------------- + . .
(1 + R)1 (1 + R)2 (1 + R)3
Dónde:
R : Costo del Capital o Tasa de Descuento para actualizar flujos, en decimales.
Si VAN > 0 ¡Es rentable!
R debe reflejar el valor del tiempo y del riesgo, según la siguiente descomposición:
R = Tasa de Interés Libre de Riesgo + Prima por Riesgo
NOTA:
La empresa siempre puede devolver el capital a sus propietarios en lugar de invertirlo en el proyecto y, a su vez, ellos
siempre pueden invertirlo en el mercado de capitales. Por lo tanto, el costo de oportunidad del capital es la tasa esperada
de retorno ofrecida en el mercado de capitales por otras inversiones con el mismo grado de riesgo que el proyecto.
Valorización por VAN:
Una empresa o proyecto vale la suma de los flujos de dineros (positivos y negativos) que generará.
Una dificultad radica en que muchas veces estos flujos de dinero ocurren en distintos momentos, por tanto,
antes de sumarlos flujos debemos hacerlos comparables. El métodode Valor Actualizado Neto(VAN) consiste
en primero mover todos los flujos al momento en que se inicia el proyecto: esto se llama actualizar.
¿Cómo actualizar los flujos? La observación básica es que 1 USD recibido hoy vale más que 1 USD recibido un
año después, porque el primero se puede invertir a un interés anual. Si el interés es 15%,1 USD de hoy se
transforma en 1,15 USD en un año, y 1/1,15 de hoy se transforma en 1 USD en un año. Por esto último,
decimos queel valor actualizadode 1 USDque se recibirá en un añoplazo es 1/1,15 USD. De esta manera, los
dólares futuros pueden ser convertidos en dólares actuales.
La idea es simple de generalizar. Si el interés obtenido en el mercado de capitales, el llamado costo del capital,
es 15%, el valor actualizado de 1 USDpagaderoa dosañoses 1/(1,15)2
USDy el de 1 USD pagadero a diez años
es 1/(1,15)10
USD. Luego lo único que queda para determinar el valor de la empresa o proyecto es sumar
estos flujos actualizados.
VIABILIDAD ECONÓMICA
Está determinada por la identificación, cuantificación (medir) y valoración de los beneficios (ahorros) que va a
generar el proyecto. Se determina por la comparación entre los beneficios que va a generar a la sociedad la
realización del proyecto, con sus costos. También se puede considerar la determinación de formas eficientes,
o de bajo costo, de utilizar los recursos.
VIABILIDAD FINANCIERA
Está determinada por la identificación, cuantificación (medir) y valoración de los ingresos que pueda generar
el proyecto durante su vida útil y que permite financiar o cubrir la totalidad de los gastos de operación
(sueldos y salarios, personal contratado, servicios básicos: agua, luz, teléfono, etc) y mantenimiento
(materiales e insumos, repuestos); sería ideal, además, que se consideren los costos de conservación, esto es,
los costos destinados a recuperar y garantizar el funcionamiento normal de maquinarias o infraestructura de
los servicios públicos, e incrementar o ampliar la cobertura de los mismos hacia otras áreas carentes o con
situaciones deficitarias. La rentabilidad se la mide a través de indicadores financieros, los más utilizados son:
el Valor Presente Neto (VPN) o Valor Actual Neto (VAN), la Tasa Interés Retorno (TIR), la relación Beneficio-
Costo (B/C), entre otros. Basta con conocer el resultado de un indicador para determinar si el proyecto es
viable.

46. Lmpr 46 de 49
GESTION DE MANTENIMIENTO
OEE : Overall Equipment Effectiveness (Eficiencia General de los Equipos).
= Disponibilidad x Rendimiento x Calidad
< 65% INACEPTABLE
Importantes pérdidas económicas. Baja competitividad.
≥ 65% < 75% REGULAR
Pérdida económica. Aceptable si se está en proceso de mejora.
≥ 75% < 85% ACEPTABLE
Ligeras pérdidas económicas. Competitividad ligeramente baja.
≥ 85% < 95% BUENA
Buena competitividad. Entramos ya en valores considerados “world class”.
≥ 95% EXCELENTE
Competitividad excelente.
TTP : Tiempo Teórico de Producción.
TPP : Tiempo Planificado de Producción.
FACTOR DE PLANIFICACIÓN, Pf
TPP
Pf = ------
TTP
TO : Tiempo de Operación (paradas no planificadas como averías, ajustes, instalación).
FACTOR DE DISPONIBILIDAD, D
TO
D = ---
TPP
TNO : Tiempo Neto de Operación (pérdidas de velocidad, pequeñas paradas, reducción de velocidad).
FACTOR DE RENDIMIENTO, R
TNO
R = -----
TO
TVO : Tiempo Valioso de Operación (pérdida de calidad, defectos del proceso, pérdidas de puesta en
marcha).
FACTOR DE CALIDAD, C
TVO
C = -----
TNO
EFICIENCIA GENERAL DE LOS EQUIPOS, OEE
OEE = D * R * C
PRODUCTIVIDAD TOTAL, PT
PT = Pf * OEE

47. Lmpr 47 de 49
MESH
Es el número de aberturas por pulgada lineal.
Mesh = 25.40
w (mm) + d (mm)
MALLAS TEJIDAS DE ACERO INOXIDABLE C-304
MESH N° MALLAS ØALAMBRE (mm) Luz (mm)
1 x 1 2.00 23.40
2 x 2 1.60 11.10
4 x 4 1.20 5.15
5 x 5 1.00 4.08
6 x 6 0.90 3.33
7 x 7 0.80 2.83
8 x 8 0.70 2.48
10 x 10 0.64 1.90
10 x 10 0.90 1.64
12 x 12 0.55 1.56
12 x 12 0.60 1.52
12 x 12 0.70 1.42
14 x 14 0.50 1.31
16 x 16 0.45 1.14
16 x 16 0.30 1.29
18 x 18 0.43 0.98
20 x 20 0.40 0.87
20 x 20 0.50 0.77
25 x 25 0.35 0.67
30 x 30 0.30 0.55
35 x 35 0.25 0.48
40 x 40 0.24 0.40
50 x 50 0.20 0.31
60 x 60 0.17 0.25
60 x 60 0.18 0.24
70 x 70 0.14 0.22
80 x 80 0.14 0.18
80 x 80 0.16 0.16
100 x 100 0.10 0.15
120 x 120 0.08 0.13
140 x 140 0.06 0.12
150 x 150 0.06 0.11
160 x 160 0.06 0.10
165 x 165 0.05 0.10
180 x 180 0.05 0.09
200 x 200 0.05 0.08
325 x 325 0.04 0.04
24 x 110 0.35/0.25 mm
Fabricados con aberturas y alambres controlado a la
milésima, retiene exactamente el tamaño de partículas
que requiere según la tabla que proporcionamos, es indicada
especialmente para polvos secos y trabaja eficazmente
en la separación de mezcals a baja presión.

48. Lmpr 48 de 49
TUBERÍAS
Numero de Schedule = 1000 (p/s)
Número de Schedule = 2000 (x/Dm), donde:
 P : Presión de trabajo (psi)
 S : Esfuerzo de trabajo (psig)
 Dm : Diámetro principal de la tubería (pulgadas)
Segun el Machinerys Handbook 27 Edicion y Roarck Formulas.
Lo primero es determinar tres cosas:
1.- Recipiente de pared delgada o gruesa, esto se hace con la fórmula:
Rint/t > 1O entonces es pared delgada
Rint= Radio interior
t= espesor
Para tu caso debe ser (260-2(3))/3= 84.66 (Pared delgada)
2.- Extremos abiertos o cerrados:
Como es una tubería y el flujo circula debe ser de extremos abiertos (Si fuera un tanque de gas o algo por el
estilo serian extremos cerrados)
3.- Material dúctil (Ejemplo A36, A572, Aluminio, etc.) o duro (Acero inoxidable, aceros blancos, etc.)
Para tu caso supongo que es dúctil ya que tu tubería creo que la hicieron con planchones que fueron rolando
o tal vez una tubería de PVC, bueno en fin al final las daos son dúctiles.
La fórmula es:
S= P*Rint/t
P= presión
Rint=Radio Interno
t= Espesor
S=Esfuerzo (Este depende dl tipo de material del que sea la tubería)
Para tu caso quiere despejar la presión por lo tanto queda
P= S t / Rint
Ejemplo:
t = 3 = 0.003 m
Rext = 260 mm
Rint = 260 - 2*3 = 254 = 0.254m
S = 250 Mpa (Resistencia a la fluencia por tensión del A36)
P=S t / Rint= 250e6 pa* 0.003m/ 0.254m= 2952755 Pa= 2.95MPA o 428 PSI
Ultimo consejos:
1.- Si es una tuberia hecha por placas revisa los esfuerzos a cortante y perpendicularmente al angulo de
soldadura (Para asegurarte de que no falla por problemas por soldaadaura)

49. Lmpr 49 de 49
2.- No lleves la tuberia al limite siempre usa F.S. (Factor de Seguridad)
3.- Si quieres saber mas puedes revisar algunas Normas de NOM o ASTM