Este documento presenta el proyecto eléctrico para impulsar una bomba centrífuga capaz de elevar 1000000 litros de agua por hora a 50 metros. Se selecciona un motor trifásico de 160 kW y se diseña el accionamiento con correa y poleas para transmitir la potencia al bomba. Se incluyen cálculos para determinar los parámetros del sistema como la relación de transmisión, las características de par y los tiempos de arranque.
1. UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA NACIONAL
INSTITUTO NACIONAL SUPERIOR
DEL PROFESORADO TÉCNICO
CONTROL ELÉCTRICO Y ACCIONAMIENTOS
ASIGNATURA: Cálculo y Proyecto
CURSO: 3º PLAN: T- 61 CICLO LECTIVO 2012
TÍTULO DEL TRABAJO PRÁCTICO:
PROYECTO ELÉCTRICO
TRABAJO PRÁCTICO N°: 7 REALIZADO EL: 20/02/2013
PROFESOR: Fernando Aceval
JEFE DE TRABAJOS PRÁCTICOS: Pablo Varela
AYTE. DE TRABAJOS PRÁCTICOS: Ricardo Defrance
ALUMNO:
REALIZÓ EL INFORME: El Grupo
INTEGRANTES DEL GRUPO N° 2
1.- Costa, Andrés 2.- Edreira, Marcelo
3.- García, Daniel Eduardo 4.- Montero, Gabriel
5.- 6.-
7.- 8.-
FECHA DE APROBACIÓN: ...... /...... / 2013
FIRMA DEL DOCENTE AUXILIAR:
FIRMA DE LA COPIA DEL TRAB. PRÁC.:
2. Control Eléctrico y Accionamientos
Cálculo y Proyecto - Guía de Trabajos Prácticos
Trabajo Práctico Nº 7 – Proyecto Eléctrico
Objeto del proyecto:
Diseñar el sistema para impulsar una bomba centrífuga capaz de elevar 1000000 litros de
agua por hora a una altura de 50 m. La velocidad nominal de la bomba es de 1780 rpm y su
momento de inercia J es de 5,3 kgm2.
Se debe utilizar un motor trifásico a conectar en la red de 380 V, 50 Hz, el cual será puesto
en marcha por sistema de tensión reducida, en lo posible estrella- triángulo.
Cumplir los siguientes ítems:
1- Selección del motor.
2- Trazado de los circuitos de potencia y funcional.
3- Diseño del accionamiento.
4- Trazado de las características de par.
5- Cálculo de los tiempos de arranque y de conmutación estrella-triángulo.
6- Determinación del tiempo de frenado natural.
7- Selección de los cables y las canalizaciones.
8- Selección de los dispositivos de maniobra y protección.
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3. Control Eléctrico y Accionamientos
Cálculo y Proyecto - Guía de Trabajos Prácticos
Trabajo Práctico Nº 7 – Proyecto Eléctrico
Desarrollo del proyecto:
1- Selección del motor.
Para seleccionar el motor debemos calcular la potencia necesaria para elevar a 50m un
1000000 l/hs
L = m⋅ g ⋅ h (1) m = ρ ⋅V (2) P L
= (3)
t
= ⋅
1000 5 9,8 50 136111,1 181,5
P = Kg ⋅ ⋅ m ⋅ m ⋅ m = W =
HP
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Reemplazando (2) en (1)
L = ρ ⋅V ⋅ g ⋅ h (4)
Por ultimo reemplazamos (4) en (3)
P V g h P Q g h
= ρ ⋅ ⋅ ⋅ ⇒ = ρ ⋅ ⋅ ⋅
t
Q
3
Q = 1000000 dm
h
3
m
dm
⋅ ⋅ h
1000 3
5 3
3600 15
m
s s
Kg
dm
2 3 1 H O
ρ =
1000 dm3 ⋅ 3 3 1000
1
Kg
=
m m
3
3 2
15
m s s
Vamos al catalogo de motores y seleccionamos el de la potencia inmediata superior a la
calculada. En este caso 160Kw, 1486 r.p.m que es la velocidad más próxima a la nominal de
la bomba a impulsar. Elegimos el motor SEAMENS 1LG4 316-4AA60
Datos del motor seleccionado:
P
[Kw]
Tensión
Δ/Y [V] Polos F
[Hz]
n
[rpm]
η
[%] F.P.
In
380/400V
[A]
Cm
[Nm] Iarr/In Cmax/Cm
J
[Kgm2]
160 400/690 4 50 1486 95,4 0,86 295/280 1028 6,9 2,7 3,01
4. Control Eléctrico y Accionamientos
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Trabajo Práctico Nº 7 – Proyecto Eléctrico
Estos valores se toman de la tabla de selección que se anexa al final junto a sus
dimensiones.
2- Trazado de circuitos
Circuito de potencia
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5. Control Eléctrico y Accionamientos
Cálculo y Proyecto - Guía de Trabajos Prácticos
Trabajo Práctico Nº 7 – Proyecto Eléctrico
Circuito de mando
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6. Control Eléctrico y Accionamientos
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Trabajo Práctico Nº 7 – Proyecto Eléctrico
= = = 1 n = 1,2⋅1486r.p.m = 1783,2r.p.m
Potencia de diseño = Kw ⋅ =
HP
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3- Diseño del accionamiento.
Calculamos la relación de transmisión
i n r pm
1 1780 . . 1,198 1,2
1486 . .
n r pm
Diseñamos dicho accionamiento con correa y poleas sincrónicas tipo Poly Chain de la marca
Gates, con un rendimiento de 97,8%
Se calculo según el procedimiento del manual (en ingles) página 10, 11 Se va calcular
pasando las unidades a sistema imperial
1) Potencia _ de _ diseño = Potencia _ de _motor ⋅Factor _de _servicio
El factor de servicio lo tomamos de la tabla Nº5 pagina 15, al no especificar en que
condiciones funciona este accionamiento tomamos el mas desfavorable “Servicio
continuo 16-24hs”
_ _ 160 1,7 363
0,75 /
Kw HP
2) Entramos con la potencia de diseño y las r.p.m en el ábaco para encontrar el tipo de
diente que se va a utilizar, página 13
Nos da en la zona de la correa paso 14mm
3) Selección del largo de la correa
Calculamos la relación de velocidad:
. .
Re _ _
r pm
. .
Mayor
menor
lacion de velocidad
r pm
=
En este caso nos coincide con la relación de transmisión 1,2
Con el paso de la correa, la relación de velocidad y la distancia entre centro de las
poleas entramos en las tablas y obtenemos el largo de la correa y la cantidad dientes
de las poleas que vamos a utilizar.
En nuestro caso la distancia entre centros es de 900mm (35,4”)
Buscamos la distancia entre centro más próximo con las diferentes configuraciones
de poleas, elegimos:
- Polea motora 60 dientes (10,527”)
- Polea conducida 50 dientes (8,772”)
- Entre centro 35,82” (909,8mm)
- Correa 14MGT 2590
Esto se tomo de las páginas 34, 35
7. Control Eléctrico y Accionamientos
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Trabajo Práctico Nº 7 – Proyecto Eléctrico
Verificación de la velocidad de la correa
[ ] [ ] [ . . ] 10,527 1486 4095,06 6500
V fpm = DP in ⋅ n r pm = ⋅ = < fpm Verifica
3,82 3,82
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4) Selección del ancho de la correa
Potencia nominal a transmitir = [Potencia nominal de base + potencia adicional por
relación de velocidad] • (Factor de corrección por largo de la correa)
La potencia nominal de base la obtenemos por una tabla, entrando con la polea más
chica y la velocidad mayor. De otras tablas tomamos la potencia adicional y el factor
de corrección. Páginas 58, 59 que es para un ancho de 68mm
La velocidad tomamos la más próxima a la que tenemos de diseño 1750r.p.m en este
caso.
Potencia _ nominal _ a _ transmitir = (479,7HP + 9,05HP) ⋅1,04 = 508,3HP
Esta es mayor a la potencia de diseño por lo tanto tomamos este ancho de correa
5) Selección de las poleas
Con el paso del diente (14mm), ancho de la correa (68mm) y cantidad de dientes de
las poleas, entramos en la tabla de la página 71
En esta tabla encontramos el tipo de diseño de las poleas, en este caso AF-1 para las
2 poleas, están esquematizadas en la página 64
Estas poleas llevan un buje que es el que se mecaniza al diámetro del eje del motor y
de la bomba. Elegimos el 3525, sus especificaciones están en la página 77
El accionamiento quedaría compuesto del siguiente modo:
1 Correa 14MGT 2590-68
1 Polea 14MX-50S-68
Polea motora
1 Buje 3525
1 Polea 14MX-60S-68
Polea conducida
1 Buje 3525
Nota: Se adjuntaran los planos de las poleas y el buje
8. Control Eléctrico y Accionamientos
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Para poder esquematizar como queda armado el accionamiento encontramos una bomba
centrífuga de la marca SIHI que se aproxima al trabajo requerido en el proyecto.
4- Cálculos y trazados de las características de par
CmN = 1028Nm = 104,898Kgm Dato de catalogo
⋅ − ⋅ −
= = =
⋅ − ⋅ −
= ⋅ + = ⋅ + =
C C S Kgm Kgm
(1 ) 1500 (1 0,164) 1254 . . Cmáx S Cmáx n = n ⋅ −S = ⋅ − = r pm
Proponemos un arranque por tensión reducida tipo estrella triangulo con velocidad de
conmutación superior a un 10% a la velocidad del par máximo.
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2,8
104,898 2,8 293,714
a
=
= ⋅ = ⋅ =
arr a N
k
C k Cm Kgm Kgm
− −
S n n r pm r pm
1500 . . 1486 . . 0.00933
= = =
1500 . .
S N
N
n r pm
S
( ) 0,00933 (0,00933 2.8)
0,164
S S k
N N a
1 2.8 0,00933 1
Cmáx
a N
S
k S
1 293,714 1 0,164 919,55
arr
máx Cmáx
2 S
2 0,164
Cmáx
1,1 1254 . . 1379,4 . . 1380 . . C n = ⋅ r pm = r pm ≈ r pm
− −
S n n r pm r pm
1500 . . 1380 . . 0,08
= = =
1500 . .
S C
C
n r pm
S
(1 ) 1500 (1 ) S n = n ⋅ −S = ⋅ −S Valores en la tabla 1
Expresión de Kloos
9. Control Eléctrico y Accionamientos
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⋅ ⋅
2 2 919,55 1839,1
Cm = Cmáx = Kgm =
Kgm S S S S
0,164 0,164
0,164 0,164
S S S S
P Cm = = W =
Kgm
Cr Cr Cr Cr n Kgm Kgm Kgm n
1 0 0 11,169 74,457 11,169
= + − ⋅ = + − ⋅ n
r pm
= + ⋅
η=⋅ = ⋅ Valores en la tabla 1
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Cmáx
Cmáx
+ + +
Valores en la tabla 1
1
red 3 Cm = ⋅Cm Valores en la tabla 1
Par resistente
136111,1 74,457
MAQ
1.027 1.027 1780 . .
MAQ
⋅ ⋅
n r pm
MAQ
N
N
N
Por ser una bomba centrifuga X = 2
0 Cr = 0,15 ⋅Cr = 0,15 ⋅74,457Kgm = 11,169Kgm
1 n = i ⋅ n = 1,2⋅ n Valores en la tabla 1
( ) ( ) 2
1 1
MAQ 1780 . .
MAQ
X
N
N
2
Cr Kgm Kgm n
1
1 11,169 63,288
1780 . .
r pm
Valores en la tabla 1
1,2
0,978
Cr i Cr Cr
1 1
red Ca = Cm −Cr Valores en la tabla 1
Luego de la conmutación
Ca = Cm −Cr Valores en la tabla 1
12. Control Eléctrico y Accionamientos
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5- Cálculo de los tiempos de arranque y de conmutación estrella-triángulo.
Para el este cálculo se necesita el momento de inercia total del sistema. El del motor lo
obtenemos por los datos de manual, el de la bomba también lo tenemos como dato, el de las
poleas están en el manual pero sin el buje por lo tanto lo procedemos a calcular.
Cortes y dimensiones de las poleas
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13. Control Eléctrico y Accionamientos
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Trabajo Práctico Nº 7 – Proyecto Eléctrico
Kg m m GD m Kgm
δ
Kg m m GD m Kgm
Kg m m GD m Kgm
δ
Kg m m GD m Kgm
GD GD GD GD GD i
T Mot P P Maq
GD Kgm Kgm Kgm Kgm
GD Kgm Kgm Kgm
4 3,01 1,096 0,528 4 5,3 1,2
13,136 21,728 1,44 44,424
= r pm Se obtiene gráficamente S 1500 r . pm . 1487,7 r . pm
. 0.0082
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Calculo del GD2 de la polea motora.
Kg
dm
3 7,86 Fe
ρ =
⋅ 1000 dm3 =
7860 Kg
3 3 m m
( ) ( )
4 4
GD 2
H D
4 4
2 2
3
8
0,265 0,23
7860 0,0846 0,557
8
CE
CE
m
δ
π ρ
π
−
= ⋅ ⋅ ⋅
−
= ⋅ ⋅ ⋅ =
( ) ( )
4 4
GD 2
h d
4 4
2 2
3
8
0,23 0,08
7860 0,0635 0,5405
8
CI
CI
m
π ρ
π
−
= ⋅ ⋅ ⋅
−
= ⋅ ⋅ ⋅ =
2 2 2 2
1 0,557 0,5405 1,096 P GD = Kgm + Kgm = Kgm
Calculo del GD2 de la polea motora.
( ) ( )
4 4
GD 2
H D
4 4
2 2
3
8
0,22 0,189
7860 0,0846 0,279
8
CE
CE
m
δ
π ρ
π
−
= ⋅ ⋅ ⋅
−
= ⋅ ⋅ ⋅ =
( ) ( )
4 4
GD 2
h d
4 4
2 2
3
8
0,189 0,048
7860 0,0635 0,249
8
CI
CI
m
π ρ
π
−
= ⋅ ⋅ ⋅
−
= ⋅ ⋅ ⋅ =
2 2 2 2
2 0,279 0,249 0,528 P GD = Kgm + Kgm = Kgm
Calculo del GD2 total
( )
2 2 2 2 2 2
( ) ( )
1 2
2 2 2 2 2 2
T
2 2 2 2
T
= + + + ⋅
= ⋅ + + + ⋅ ⋅
= + ⋅ =
Tiempo de arranque y de conmutación Y/Δ
1487,7 . . t n
t 1500 . .
r pm
−
= =
14. Control Eléctrico y Accionamientos
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Δ = ⋅ = ⋅ Valores en la tabla 2
Δ = ⋅ = ⋅ Datos en la tabla 3
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0,95 0,95 1487,7 . . 1410 . . t n
⋅ = ⋅ r pm ≈ r pm
Los tiempos lo calculamos con el método de integración gráfico – numérico tomando el
trazado del par acelerante, grafico anexo.
2 44,424 2
Δ Δ
t GD n Kgm n
T i i
375 375
i
Ca Ca
i i
Tabla 2
i Δni n Cai Δti t
- r.p.m r.p.m Kgm s s
1 200 200 90 0,263 0,263
2 200 400 105 0,226 0,489
3 200 600 120 0,197 0,686
4 200 800 145 0,163 0,849
5 200 1000 175 0,135 0,984
6 140 1140 210 0,079 1,063
7 90 1230 235 0,0454 1,1084
8 70 1300 235 0,0353 1,1437
9 80 1380 200 0,0474 1,1911
10 30 1410 585 0,0061 1,1972
Tiempo de conmutación 1,1911s
Tiempo de arranque 1,1977s
El tiempo de frenado natural se calcula con el método de integración gráfico – numérico
tomando el trazado del par resistente de la maquina accionada, grafico anexo.
2 44,424 2
Δ Δ
t GD n Kgm n
T i i
375 375
i
Cr Cr
i i
1490 . . t n
≈ r pm
Tabla 3
i Δni n Cri Δti t
- r.p.m r.p.m Kgm s s
1 100 100 14 0,846 0,846
2 200 300 15,5 1,529 2,375
3 200 500 20 1,185 3,56
4 200 700 27 0,878 4,438
5 200 900 36,5 0,649 5,087
6 200 1100 49 0,484 5,571
7 200 1300 64,5 0,367 5,938
8 190 1490 82,5 0,273 6,211
Tiempo de frenado natural 6,211s
15. Control Eléctrico y Accionamientos
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17. Control Eléctrico y Accionamientos
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8- Selección de los cables y las canalizaciones.
Verificación de caídas máximas de tensión admisibles según
Circuitos de uso específico que alimentan solo motores: 5% en régimen y 15 % durante el
arranque.
ΔU = K ⋅ I ⋅l ⋅ (Rcosφ + Xsenφ ) [volt]
K= CTE.: 3 para sistemas trifásicos.
I= intensidad de corriente de línea [A]
L= longitud del circuito en kilómetros
R= resistencia eléctrica efectiva del conductor en ohm/km
X= reactancia de los conductores en ohm/km
φ= ángulo de desfasaje entre la tensión y la corriente.
Se utiliza caño enterrado aislado del cable XLPE / termoestable IRAM 2178 IRAM 62266
B52-5 D1. Método D1
Ω
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Conductores de Motor de Bomba:
Sintenax Valio
Tipo tetrapolar: 150/70mm2 IRAM 2178
Resistencia eléctrica máx. a 70°C y 50 Hz = 0,150
km
Reactancia a 50 Hz = 0,0720
Ω
km
380[ ] 0,05 19[ ] regimen ΔU = V ⋅ = V 380[ ] 0,15 57[ ] Arranque ΔU = V ⋅ = V
18. Control Eléctrico y Accionamientos
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Trabajo Práctico Nº 7 – Proyecto Eléctrico
Se considera en el arranque cos φ = 0,3 sen φ = 0,95.
Ω =
Sección: (3x150/70 mm2) 310[ ] Adm I = A 295[ ] LI = A R 0,150
In A
Iarr In A A
Uarr V V
Ureg V V
Determinación de la corriente de Proyecto = 295 BI A
Elección de conductor a partir de corriente máxima admisible Iz = 310A
Elección de la corriente asignada del dispositivo de protección In = 300A
Verificación por sobrecarga
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km
Ω
=
km
X 0,0729
Longitud: 0,050 Km
Iarr In A A
6,9 295 6,9 2036
= = =
Iarr A A
2036 678,66
3
Δ = =
En el arranque: ΔU = 3 ⋅678A⋅0,05km⋅ (0,150⋅0,3+ 0,0729⋅0,95) = 6,7[V ] < 57[V ]
En régimen: ΔU = 3 ⋅ 295⋅0,05km⋅ (0,150⋅0,86 + 0,0729⋅0,51) = 4,25[V ] < 20[V ]
295[ ]
=
= ⋅ = ⋅ =
Δ = ⋅ =
Δ = ⋅ =
6,9 295 6,9 2036
15% 380 0,15 57
.5% 380 0,05 19
B I In Iz
≤ ≤
≤ ≤
A A A
295 300 310 Verifica
Verificación por caída de tensión en el arranque y en régimen.
Δ U < Δ
Uarr
15%
6,7 V <
57 V
Verifica
Δ U < Δ
Ureg
5%
4,25 V <
20 V
Verifica
Verificación al cortocircuito
2 2 2
K ⋅ S ≥ I ⋅
t
143 2 ⋅ 150 2
≥
70000
460102500 ≥
10000000 Verifica
19. Control Eléctrico y Accionamientos
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9- Selección de los dispositivos de maniobra y protección.
Listado de Ítems:
Seccionador
Marca: Siemens
Interruptor Modelo: 3KA5740-1GE01
Características:
interruptor-seccionador con nuevo diseño iu=400a, ue=690v, 4 polos 4 polos maniobrable,
ac-21a con accto. de puerta 8uc7 manilla ti-grey/bl.green basic panel gris claro
Interruptor Automático
Marca: Siemens
Modelo: 3VL57312DK36
Características:
interruptor automático vl 630h poder de corte elevado icu=70ka / 415 v ac 3 polos, comb.
Arranque disp. sobreintensidad magnético in=315a, int. asignada ii=2000-4000a, protec.
cortoc
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20. Control Eléctrico y Accionamientos
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Contactor
Marca: Siemens
Modelo: 3RT1054-1AB36
Características:
contactor, 55kw/400v/ac-3, ac(40...60hz)/accionamiento dc uc 23...26v contac. auxil.
2na+2nc 3 polos, tamano s6 c/bornes en caja accionamiento: convencional conexion p/
tornillo
Contactor
Marca: Siemens
Modelo: 3RT1066-6NB36
Características:
contactor, 160kw/400v/ac-3 ac(40...60hz)/accionam. dc uc 21-27,3v contactos aux. 2na+2nc
3 polos, tamaño s10 conex. barras accion.: electrónico con interfaz plc 24vdc conex.
p/tornillo
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21. Control Eléctrico y Accionamientos
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Guarda-motor
Marca: Siemens
Modelo: 3RB21634MC2
Características:
relé sobrecarga 160...630 a para protección de motores tam. s10/s12, clase 5...30 mont.
sobre contactor/independ. circ. ppal.: conex. barras circ. aux.: bornes tornillo rearme manual-automat.
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detección int. defectos tierra
Temporizador
Marca: Siemens
Modelo: 3RP1574-1NQ30-ZX95
Características:
rele de tiempo, electronico, c/ funcion estrella-triang., 1 contacto na c/retardo, 1 contacto na
s/retardo, 1 rango de tiempo 1...20s, ac (50/60hz) 24,100-127v,24vdc, conexion p/tornillo
paquete retornable, paquete= 48 uds.
22. Motores trifásicos de baja tensión
Motores 1LA con rotor de jaula
Tablas de selección
Valores de servicio a potencia nominal Relación entre Clase Momento
IMB5 IMV1 IMV1 IMB14 IMB14 IMB35
Si se desean otras tensiones y/o frecuencias, la cifra característica es un 9 (añádanse en ese caso los códigos corr
según catálogo general M11).
Si se desean otras formas constructivas, véase la página 9.
Siemens M11.1· 2002 11
1500 rpm, 4 polos, 50 Hz
de
inercia
J
Peso
Velo-cidad
nominal
Rendi-miento
Factor
de po-tencia
cos
Corriente
nominal
a
400 V
Par
nominal
Par de
arranque
ypar
nominal
de giro
Corriente
de
arranque
y
corriente
nominal
Par
máximo
ypar
nominal
de giro
Forma
constr.
IMB3
aprox.
rpm % A Nm CL kg m2 kg
Potencia
nominal
Tamaño Tipo
Complementos
del tipo para
tensión y forma
constructiva en
la tabla a pie
de página
kW
0,06
0,09
0,12
0,18
0,25
0,37
0,55
0,75
1,1
1,5
2,2
3
4
5,5
7,5
11
15
56 M
63 M
71 M
80 M
90 S
90 L
100 L
112 M
132 S
132 M
160 M
160 L
1350
1350
1350
1350
1350
1370
1395
1395
1415
1420
1420
1420
1440
1455
1455
1460
1460
56
58
55
60
60
65
67
72
77
79
82
83
85
86
87
88,5
90,0
0,77
0,77
0,75
0,77
0,79
0,8
0,82
0,81
0,81
0,81
0,82
0,82
0,83
0,81
0,82
0,84
0,84
0,42
0,63
0,84
1,3
1,8
2,5
3,7
5,1
7,4
10
15
20
27
36
49
72
98
1,9
1,9
1,9
1,9
1,9
1,9
2,2
2,3
2,3
2,4
2,5
2,7
2,7
2,5
2,7
2,2
2,6
2,6
2,6
2,8
3,0
3,0
3,3
3,9
4,2
4,6
5,3
5,6
5,6
6,0
6,3
6,7
6,2
6,5
1,9
1,9
2,0
1,9
1,9
2,1
2,2
2,3
2,4
2,6
2,8
3,0
3,0
3,1
3,2
2,7
3,0
13
13
13
13
13
13
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
0,00027
0,00027
0,0003
0,0004
0,0006
0,0008
0,0015
0,0018
0,0028
0,0035
0,0048
0,0058
0,011
0,018
0,024
0,040
0,052
3,0
3,0
3,5
4,1
4,8
6,0
8,0
9,4
12,3
15,6
22
25
31
43
49
68
93
0,20
0,29
0,42
0,56
0,76
1,03
1,45
1,86
2,55
3,4
4,7
6,4
8,2
11,4
15,2
21,5
28,5
18,5 180 M 1465 90,4 0,84 35 1) 121 2,4 6,8 3,1 16 0,10 140
22 180 L 1465 90,8 0,84 41,5 1) 143 2,5 6,9 3,2 16 0,12 155
30 200 L 1465 91,6 0,85 56 196 2,5 6,9 3,4 16 0,19 210
37 225 S 1475 92,2 0,85 68 1) 240 2,5 6,9 3,0 16 0,35 275
45 225 M 1475 93,1 0,86 81 1) 291 2,6 7,2 3,2 16 0,52 300
55 250 M 1480 93,3 0,85 100 355 2,5 6,3 2,8 16 0,69 390
75 280 S 1485 94,2 0,85 136 482 2,5 7,4 3,0 16 1,29 520
90 280 M 1485 94,6 0,86 160 1) 579 2,5 7,4 3,0 16 1,47 565
110 315 S 1486 94,5 0,84 200 707 2,6 6,5 2,8 16 2,00 700
132 315 M 1486 94,8 0,85 235 1) 848 2,8 6,9 3,1 16 2,46 775
160 315 L 1486 95,4 0,86 280 1028 2,8 6,9 2,7 16 3,01 955
200 315 L 1486 95,7 0,88 345 1285 2,8 7,0 2,7 16 3,91 1050
425
540
610
690
850
950
1060
690 f
780 f
880 f
970 f
1300
1500
1900
2000
2200
2800
3000
3200
4000
4200
4400
3,6
4,4
6,1
6,8
8,5
13
14
16
23
26
28
13
13
13
13
13
13
13
13
10
10
10
2,8
2,8
2,6
2,6
2,4
2,7
2,7
2,7
2,6
2,6
2,6
6,5
6,8
6,5
6,5
6,5
6,5
6,8
6,8
7,0
7,0
7,0
1,9
2,0
2,1
2,1
2,1
1,9
1,9
1,9
1,6
1,6
1,7
1600
2020
2280
2570
3210
3580
4030
4540
5120
5760
6400
0,88
0,88
0,87
0,87
0,88
0,88
0,88
0,89
0,88
0,88
0,89
250
315
355
400
500
560
630
710
800
900
1000
315
355
400
450
1LA8 315–4AB . .
1LA8 317–4AB . .
1LA8 353–4AB . .
1LA8 355–4AB . .
1LA8 357–4AB . .
1LA8 403–4AB . .
1LA8 405–4AB . .
1LA8 407–4AB . .
1LA8 453–4AC . .
1LA8 455–4AC . .
1LA8 457–4AC . .
1488
1488
1488
1488
1488
1492
1492
1492
1492
1492
1492
96,0
96,3
96,3
96,4
96,8
96,8
97,0
97,0
97,0
97,1
97,1
1LA7 050–4AB. .
1LA7 053–4AB. .
1LA7 060–4AB. .
1LA7 063–4AB. .
1LA7 070–4AB. .
1LA7 073–4AB. .
1LA7 080–4AA. .
1LA7 083–4AA. .
1LA7 090–4AA. .
1LA7 096–4AA. .
1LA7 106–4AA. .
1LA7 107–4AA. .
1LA7 113–4AA. .
1LA7 130–4AA. .
1LA7 133–4AA. .
1LA7 163–4AA. .
1LA7 166–4AA. .
1LG4 183–4AA . .
1LG4 186–4AA . .
1LG4 207–4AA . .
1LG4 220–4AA . .
1LG4 223–4AA . .
1LG4 253–4AA . .
1LG4 280–4AA . .
1LG4 283–4AA . .
1LG4 310–4AA . .
1LG4 313–4AA . .
1LG4 316–4AA . .
1LG4 317–4AA . .
espondientes
Complementos del tipo
Ultima posición: cifra característica de la forma constructiva
IM B 3 (con sobreprecio)
66
66
66
33
––
––
22
––
––
44
44
44
11
18
88
11
1–
––
00
00
00
sin
c.p.
con
c.p.
con
brida
pequeña
con
brida
grande
230 VB/ 400 VB/ 500 VY 500 VB 690 VB 460 VY 460 VB
66
69
L2F
9L2F
bajo consulta
11
12)
–
––
––
––
–
0
–
5
55
55
33
3–
––
66
66
6–
11
1–
––
1LA7 050 a 1LA7 096
1LA8 315 a 1LA8 405
1LA8 407 a 1LA8 457
Penúltima posición: cifra característica de la tensión
50Hz
Tipo de motor
400 VY 690 VY
60Hz
.
1LA7 106 a 1LA7 166
1LG4 183 a 1LG4 313
1LG4 316 a 1LG4 317
1) Al conectar a 230 V se precisan
conductores en paralelo
2) Sólo posible hasta 1LG4 207 f Corriente nominal a 690 V
24. Motores trifásicos de baja tensión
Motores 1LA y 1LG con rotor de jaula
Dimensiones - Forma constructiva IM B3
Motores 1LG4 con rotor de jaula - Tamaños constructivos 180 M a 315 L
B
2 y 6
2 a 8
4 y 8
4 a 8
4 a 8
4 a 8
4 a 8
4 a 8
4 a 8
4 a 8
18 SiemensM11.1· 2002
164
Frame size 90 S/L has
feet with 2 holes each
at the non-drive end
3) No es posible un segundo extremo de eje y/o
generador de impulsos en el caso de ejecución
silenciosa
1) Medido sobre las cabezas de los tornillos
2) Ejecución silenciosa
CA
* Esta medida está prescrita por DIN EN 50347
según el tamaño constructivo
AG
HK
M1-5212
LC
L, L
O
D
DB
E
LL
BE
AC
DA
EA
GC
FA
HB
HD
AQ
B
BA
BB
BA
C
BC
K
CA
DC
AS
AD
K AG
A
AA
AB
HA
HB
AA
H
LM
LM
LL
GA
EB EC
Los tamaños 180 M/L y 225 S/M tienen
patas con 2 taladros en el LCA cada una
–
Para motor Designación de dimensiones según
Tamaño Tipo
1LG4
180M 183
180 L 186
200 L 206
207
225 S
225M
220
223
250M 253
280 S
280M
280
283
315 S
315M
315 L
310
313
316/317
318
Nº. de
polos
2 y 4
4 a 8
2
2
2
2
2
2
2
86
IEC
DIN
Ab
AA
n
AB
f
AC1)
g
AD
p
AG
r
AG’
y
AQ
j
AS
r
Ba
B’
a’
BA
m
BA’
m
BB
e
BC
x
BE
x
C
w
CA
w
CA’
wí
Hh
HA
c
15
15
20
20
34
34
40
40
40
50
50
50
50
30
180
180
200
200
225
225
250
280
280
315
315
315
315
2
–
–
–
–
193
–
216
216
264
264
373
373
564
2
202
177
177
218
–
305
267
267
315
315
424
424
615
1
121
121
133
133
149
149
168
190
190
216
216
216
216
54
54
85
85
85
85
110
110
110
110
110
110
110
3
36
36
63
63
47
47
69
62
62
69
69
69
69
328
328
355
355
361
361
409
479
479
527
527
578
578
666
1
91
91
60
60
110
110
100
151
151
176
176
250
176
250
50
50
60
60
85
85
100
100
100
125
125
125
125
155
279
279*
–
–
311
311*
–
419
419*
457
457*
508*
508*
457
241*
241
305
305
286*
286
349
368*
368
406*
406
457
457
406
2
71
71
96
96
96
96
117
118
118
154
154
154
154
340
340
340
340
425
425
470
525
525
590
590
590
590
220
220
247
247
275
275
310
348
348
400
400
400
400
81
81
164
164
164
164
183
182
182
226
226
226
226
1
262
262
300
300
325
325
370
432
432
500
500
500
500
364
364
402
402
452
452
502
555
555
610
610
610
610
340
340
380
380
436
436
490
540
540
610
610
610
610
65
65
70
70
80
80
100
100
100
120
120
120
120
279
279
318
318
356
356
406
457
457
508
508
508
508
26. Anexo:
Bombas Centrífugas Industriales
NOWA 15050 ... 25032
DATOS TÉCNICOS
Caudal: 100 a 1250 m³/h
Altura: max. 135 m
Velocidad : max. 1800 rpm
Temperatura: max. 110 °C
Cierre del eje: Sello mecánico o empaquetadura.
Sentido de giro: A la derecha (sentido horario), visto
desde el lado de accionamiento
CONSTRUCCION
Presión de carcasa:
20032, 25032, 20040: max 10 bar desde -10°C hasta +110°C.
15050, 20050 : max 14 bar desde -10°C hasta 30°C y
max 10 bar desde 30°C hasta 110°C.
Presión de trabajo = Presión de aspiración + Presión para
caudal cero.
ADVERTENCIA: Tener en cuenta las regulaciones y normas de
seguridad pertinentes.
Bridas:
Brida de aspiración axial y brida de impulsión radial hacia arriba.
20032, 25032, 20040: según ANSI B16.1 clase 125.
15050, 20050 : según ANSI B16.1 clase 250.
También es posible suministrar las bridas taladradas según DIN.
Apoyo del eje:
Un rodamiento de contacto angular de doble hilera de bolas en el
lado bomba y un rodamiento rigido de una hilera de bolas en el lado
motor, lubricados con grasa: designación S, o con lubricación por
aceite: designación T.
Cierre del eje:
- Ejecución 011: Empaquetadure sin anillo de cierre hidraúlico
- Ejecución 041: Empaquetadura no refrigerada con lubricación
por el mismo líquido bombeado.
- Ejecución 051: Empaquetadura no refrigerada con lubricación
por líquido externo (conexiones de entrada y salida).
- Ejecución CD2: Sello mecánico monoresorte, no balanceado,
lavado internamente por el mismo líquido bombeado.
Ejecuciones con sellos mecánicos especiales o de proceso son
posibles. Consultar con la fábrica.
Ejecución de materiales:
(1) Con potencias hasta 180 kW / 240 HP a 1800 rpm.
(2) Con potencias superiores a 180 kW / 240 HP a 1800 rpm.
(3) Con potencias hasta 135 kW / 180 HP a 1800 rpm.
(4) Con potencias superiores a 135 kW / 180 HP a 1800 rpm.
(5) De acuerdo al tipo de sello es posible suministrar otras combinaciones de material
SIHI Pumps Colombia TECNOLOGIA DE BOMBEO ZLND - 13/16
27. Sello de la carcasa:
Ejecución de material 0B, 0C, 0E: el sello de la carcasa se hace mediante junta plana de material standard de SIHI.
Material 3B: el sello de la carcasa se hace mediante junta plana de PTFE (Teflón).
Plano de corte y lista de partes
CD2
041
10.20 Carcasa 23.00 Impulsor 43.30 Sello macánico 52.30 Camisa de eje (sello mecánico)
16.10 Tapa de carcasa 32.10 Rodamiento 45.20 Prensaestopa 52.40 Camisa de eje (empaquetadura)
18.30 Pata soporte 32.11 Rodamiento 46.10 Empaquetadura 92.20 Tuerca de eje
21.10 Eje 33.00 Soporte
Campo de aplicación
SIHI Pumps Colombia TECNOLOGIA DE BOMBEO ZLND - 14/16
28. Dimensiones
(1) Bombas tamaños transnorma, no incluidos en DIN 24255 / EN 733.
(2) Agujeros para tornillos de las dimensiones indicadas. Los tornillos no se incluyen en el pedido.
(3) Las bombas 15050 y 20050 tienen bridas según ANSI B16.1 clase 250.
Dimensiones de las bridas:
Conexiones
Todas las dimensiones en mm
Igual a los tamaños correspondientes ZLND (ver tabla, página 11).
SIHI Pumps Colombia se reserva el derecho de modificar sus productos en cualquier momento sin previo aviso.
SIHI Pumps Colombia TECNOLOGIA DE BOMBEO ZLND - 15/16
29. Poly Chain® GT® Carbon® Belt Drive Selection Procedure
Selection of a stock Poly Chain GT Carbon belt drive system involves these
seven steps:
1. Calculate the Design Horsepower
2. Select the Belt Pitch
3. Select the Sprockets And Belt Length
4. Select the Proper Belt Width
5. Check and Specify Stock Drive Component
6. Installation and Take-up
7. Calculate Belt Tensioning Requirements
Sample Drive Selection Problem
A gear pump is to be driven by a 20 hp normal torque electric motor
with an output speed of 1160 rpm. The gear pump is to be driven at 580
rpm ±5%. The center distance is to be approximately 30 inches, but can
be altered ±3 inches, if necessary. The motor shaft has a 1 7/8 inch
O.D. and the pump shaft has a 2 inch O.D. The pump will operate 16
hours a day, five days a week. The pump sprocket is limited to a maxi-mum
of 18 inches O.D. There are no unusual drive conditions. Design
using Poly Chain GT Carbon.
Calculate The Design Horsepower
Step 1
Procedure
To calculate the design horsepower, first determine the relative severity,
then select a service factor for the drive. Average hours per day of service
also should be considered. Locate the power source and the driveN unit
in the Service Factor Table on page 15. The design hp then is determined
by multiplying the rated hp (usually the nameplate rating) by the service
factor determined above.
Example
Using the Service Factor Table, the driveR can be found in the first
group. Since the pump will run 16 hours per day, follow the continu-ous
service column down to the driveN machines group for gear
pumps. The recommended Service Factor is 1.5.
Design Horsepower = (Motor Load) x (Service Factor)
= (20) x (1.5)
Design Horsepower = 30 hp
Select The Belt Pitch
Procedure
Using the design hp and the rpm of the smaller sprocket, select the belt
pitch from the Belt Pitch Selection Guide on page 13.
Example
Design Horsepower = 30 hp
Motor Speed = 1160 rpm
Locate 1160 rpm on the “RPM of Faster Shaft” scale on the left side
of the chart and move over to where the 34 Design Horsepower line
intersects. The intersection falls within the 8mm pitch range.
Select The Sprockets and Belt Length
Step 3
Procedure
A. Determine the speed ratio: The speed ratio can be calculated by
dividing the rpm of the faster shaft by the rpm of the slower shaft.
Example
Motor Speed = 1160 rpm
Gear Pump Speed = 580 rpm
Speed Ratio = rpm of faster shaft = 1160 = 2.00
rpm of slower shaft 580
B. Select the sprocket combination and belt length: Referring to the
Stock Drive Selection Tables on pages 16-45, find the proper set of
tables for the belt pitch (8mm or 14mm) found in Step 2. Looking
down the speed ratio column, find the value which most closely
matches the belt drive speed ratio required. Reading across the
selected speed ratio line, find the stock DriveR and DriveN sprocket
combination available. Reading further across, locate the belt drive
center distance which most closely matches the target center dis-tance
specified. The belt sizes are listed across the top of the table for
each corresponding center distance.
Multiple sprocket combinations will often be available for a given speed
ratio. In such cases, selection of the proper drive combination will
depend on the center distance required, minimum or maximum required
sprocket diameters and the recommended minimum sprocket diameter
for electric motors (see Table 4 on page 14).
After selecting possible sprocket combinations and center distances,
record the belt length (top of column) and the length factor (bottom of
column).
Example
Belt pitch = 8mm
Belt Drive Speed Ratio = 2.00
Center Distance = 30.00 ±3.00 in.
Refer to the 8mm Pitch Stock Drive Selection Tables on pages 16-31.
Reading down the Speed Ratio column locate 2.00 on page 26. There
are six various sprocket combinations within the allowable center dis-tance
range. The minimum sprocket diameter of 4.7 inches for a 20 hp
motor at 1160 rpm (See Table 4 on page 14) eliminates the 25 to 50 and
40 to 80 groove sprocket combinations. Therefore, the 56 to 112
groove sprocket combination is selected.
The 56 groove driveR sprocket, 112 groove driven sprocket, and 8MGT-
2240 (280 tooth) belt combination has a center distance of 30.74". Note
that Belt Length Correction Factor is 1.26.
Step 2
10 Gates Corporation www.gates.com/pt ®
30. Poly Chain® GT® Carbon® Belt Drive Selection Procedure (continued)
C. Check the belt speed. Do not exceed 6500 fpm (feet per minute)
with stock sprockets. Belt Speed can be calculated using the follow-ing
formula:
V (fpm) = PD (inches) x Speed (rpm)
3.82
Example
8mm Pitch Drive with 56 groove driveR:
V = 5.614 x 1160 = 1704.8 fpm
3.82
Calculating the belt speed for the drive system being considered
shows that the belt speed does not exceed 6500 fpm and can be
considered further.
Select The Proper Belt Width
Procedure
Horsepower Rating Tables are located on Pages 46-63 for standard
belt pitches and stock belt widths. The base horsepower rating is given
in the upper table as a function of the speed (rpm) of the faster shaft and
diameter of the small sprocket. The speed of the faster shaft is located in
the left hand column. Across the top are various stock sprocket sizes. The
base horsepower rating of a given sprocket, at a specific speed, is the
point at which the “rpm” row and the “sprocket size” column intersect.
This base horsepower rating must be corrected for speed down speed
ratios, and for the belt length selected. The following formula should be
used to calculate the total drive horsepower rating:
Rated Drive Horsepower = [Rated Base Horsepower
+ Additional Horsepower for Speed Ratio]
x (Belt Length Correction Factor)
Referring to the Additional Horsepower for Speed Ratio Factor Table,
select a value based upon the drive operating speed and the speed ratio.
This value should be added to the base horsepower rating. Multiply the
corrected rating by the applicable Belt Length Correction Factor deter-mined
in Step 3B or from the Belt Length Correction Factor Table. The
drive horsepower rating must equal or exceed design horsepower.
Where there are several choices, space limitations may control the selec-tion.
In addition, the following guidelines should be considered:
1. Larger sprockets result in reduced belt width.
2. Larger sprockets yield longer drive service life.
3. Avoid drives where the belt width exceeds the smaller
sprocket diameter.
4. Avoid drives where center distance is greater than
8 times the diameter of the smaller sprocket. Refer to
Engineering Section I-10 on page 98 for additional details.
Example
Refer to the 8mm pitch Horsepower Rating Table for 12mm Wide
belts on page 47. Read down the left hand column for “RPM of
Faster Shaft” and locate 1160 rpm. Read the sprocket sizes listed
across the top of the table and locate the 56 groove, 5.614 inch
P.D. column. Read across the “RPM” row and down the sprocket
size column until the two intersect at a Rated Base Horsepower
of 23.8 hp.
Next, referencing the Additional Horsepower for Speed Ratio Factor
Table, find the listing for a 2.00 speed ratio. An add-on factor of .74
hp is listed. Then, referencing the Belt Length Correction Factor
Table, find the listing for an 8MGT-2240 belt. A correction factor of
1.26 is listed.
Calculate the Corrected Horsepower Rating:
Rated Drive Horsepower =
[Rated Base Horsepower + Added HP for Speed Ratio] x
(Belt Length Correction Factor) = [23.8 hp + .74 hp] x
(1.26)
Rated Drive Horsepower = 30.92 hp
The Drive Horsepower Rating of 30.92 hp exceeds the Design
Horsepower target of 30 hp. So, a belt width of 12mm is acceptable.
Check and Specify Stock Drive Components
Step 5
Procedure
A. Check the sprockets selected in Steps 3 and 4 against the
design requirements using the dimensions provided in the Sprocket
Specification Tables on pages 64 through 73. Use flange diameters
when checking against maximum diameter requirements.
Example
From the table on page 65, we find the 8MX-112S-12 driveN
Sprocket has an overall diameter of 11.166 inches, which is less than
the 18 inch maximum diameter specified.
B. Determine the bushing size required for each sprocket and
check bore sizes by using the Sprocket Specification Tables. From
the Stock Bushing tables on page 77, check the bore range and key-way
dimensions against the design requirements.
Example
Also from the sprocket data on page 65 we note that the 8MX-56S-
12 sprocket requires a 2012 bushing and the 8MX-112S-12
sprocket requires a 2012 bushing. In the bushing table on page
80, a 2012 bushing has a bore range of 1/2 to 21/8 inches, which
includes the 17/8 inch bore required for the driveR shaft. The 2012
bushing has a bore range from 1/2 to 21/8 inches, which includes
the 2 inch bore required for the driveN shaft.
C. Specify stock drive components using proper designations.
Example
Stock drive components are as follows:
1 ea. 8MGT-2240-12 Poly Chain GT Carbon belt
1 ea. 8MX-56S-12 driveR sprocket
1 ea. 2012 Bushing with a 1-7/8 in. bore
1 ea. 8MX-112S-12 driveN sprocket
1 ea. 2012 Bushing with a 2 in. bore
Step 4
www.gates.com/pt The Driving Force in Power Transmission. 11 ®
31. Poly Chain® GT® Carbon® Belt Drive Selection Procedure (continued)
Calculate Belt Tensioning Requirements
Procedure - continued
C. Determine the deflection distance using 1/64” per inch of span
length.
NOTE: Deflection forces must be applied evenly across the
entire belt width.
Example
Deflection Distance = t , inches
64
Deflection Distance = 30.61
64
Deflection Distance = 0.48 in.
D. Applying The Tension:
At the center of span (t), apply a measured force perpendicular to the
belt span large enough to deflect the belt 0.48 inch from its normal free
position. Be sure that the force is applied evenly across the entire belt
width. Note that one sprocket should be free to rotate during the belt
tensioning process.
Compare the measured deflection force with the range of minimum to
maximum deflection forces calculated before.
1. If the measured deflection force is less than the minimum
recommended deflection force, the belt should be tightened.
2. If the measured deflection force is greater than the maximum
recommended deflection force, the belt should be loosened.
Example
When the Gear Pump belt drive is properly tensioned,
a belt span deflection of 0.48 in. should require a deflection
force within the range of 17.65 to 19.13 lb.
Step 7
Belt Pitch Selection Guide
10000
7000
5000
3450
1750
1160
870
RPM of Faster Shaft Design Horsepower
600
400
200
100
80
60
40
20
10
14 mm
Poly Chain® GT®
Carbon™
8mm
Poly Chain® GT®
Carbon™
Nonstandard
0.1 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10 20 40 60 80 100 200 400 600 1000
www.gates.com/pt The Driving Force in Power Transmission. 13 ®
32. Table No. 5
Poly Chain® GT® Carbon® Service Factors
DriveN Machine DriveR
The driveN machines listed below are
representative samples only. Select a
driveN machine whose load characteristics
most closely approximate those of the
machine being considered.
AC Motors: Normal Torque, Squirrel Cage,
Synchronous, Split Phase, Inverter
Controlled
DC Motors: Shunt Wound, Stepper Motors
Engines: Multiple Cylinder Internal
Combustion.
AC Motors: High Torque, High Slip,
Repulsion-Induction, Single Phase, Series
Wound, Slip Ring.
DC Motors: Series Wound, Compound
Wound, Servo Motors.
Engines: Single Cylinder Internal
Combustion. Line shafts Clutches
Intermittent
Service
Normal
Service
Continuous
Service
Intermittent
Service
Normal
Service
Continuous
Service
Up to 8 Hours
Daily or
Seasonal
8-16 Hours
Daily
16-24 Hours
Daily
Up to 8 Hours
Daily or
Seasonal
8-16 Hours
Daily
16-24 Hours
Daily
Display, Dispensing Equipment
Instrumentation
Measuring Equipment
Medical Equipment
Office, Projection Equipment
1.0 1.2 1.4 1.2 1.4 1.6
Appliances, Sweepers, Sewing Machines
Screens, Oven Screens, Drum, Conical
Woodworking Equipment: (Light)
Band Saws, Drills, Lathes
1.1 1.3 1.5 1.3 1.5 1.7
Agitators for Liquids
Conveyors: Belt, Light Package
Drill Press, Lathes, Saws
Laundry Machinery
Woodworking Equipment: (Heavy)
Circular Saws, Joiners, Planers
1.2 1.4 1.6 1.6 1.8 2.0
Agitators: Semi-liquid
Compressors: Centrifugal
Conveyor Belt: Coal, Ore, Sand
Dough Mixers
Line Shafts
Machine Tools: Grinder, Shaper
Boring Mill, Milling Machines
Paper Machinery (except Pulpers)
Presses, Punches, Shears
Printing Machinery
Pumps: Centrifugal, Gear
Screens: Revolving, Vibratory
1.3 1.5 1.7 1.6 1.8 2.0
Brick Machinery (except Pug Mills)
Conveyor: Apron, Pan, Bucket, Elevator
Extractors, Washers
Fans, Centrifugal Blowers
Generators & Exciters
Hoists
Rubber Calendar, Mills, Extruders
1.4 1.6 1.8 1.8 2.0 2.2
Centrifuges
Screw Conveyors
Hammer Mills
Paper Pulpers
Textile Machinery
1.5 1.7 1.9 1.9 2.1 2.3
Blowers: Positive Displacement
Mine Fans
Pulverizers
1.6 1.8 2.0 2.0 2.2 2.4
Compressors, Reciprocating
Crushers: Gyratory, Jaw, Roll
Mills: Ball, Rod, Pebble, etc.
Pumps, Reciprocating
Saw Mill Equipment
1.7 1.9 2.1 2.1 2.3 2.5
www.gates.com/pt The Driving Force in Power Transmission. 15 ®
37. Gates Poly Chain® GT®2 Sprocket Specifications
2D and 3D Sprocket Drawings are available at www.gates.com/designview
64 Gates Corporation www.gates.com/pt ®