Instalaciones sanitarias

CURSO :
INSTALACIONES SANITARIAS
DOCENTE :
ING. IVAN ALARCON MANINI

SISTEMAS DE ABASTECIMIENTO:
1.- SISTEMA DIRECTO DE SUMINISTRO DE AGUA
2.- SISTEMA INDIRECTO DE SUMINISTRO DE
AGUA
3.- SISTEMA MIXTO

1.- SISTEMA DIRECTO DE SUMINISTRO DE AGUA
1.1 DEFINICIÓN
Una de las formas de abastecer de agua a un edificio
es por el sistema directo, que consiste en suministrar
el agua directamente de la red matriz a los puntos de
consumo, utilizando la presión de la red matriz.
Para aplicar este sistema es importante conocer la
presión de la matriz, el sistema puede utilizarse para
diseños de edificios bajos o de mediana altura,
debido a que la presión de la red matriz limita la
altura de los edificios, hasta 50 m.c.a..

1.3 VENTAJAS DEL SISTEMA
1. ECONÓMICO
Es el sistema más económico de
abastecimiento de agua a un edificio
2. NO REQUIERE DE INSTALACIONES
ESPECIALES
Las instalaciones especiales como cisterna,
tanque elevado y equipo de bombeo

1.4 DESVENTAJAS DEL SISTEMA
1. Cuando se produce un corte de agua en las redes
matrices, el edificio no tiene abastecimiento.
2.DEFICIENTE ABSATECIMIENTO POR BAJA DE
PRESIÓN EN LA RED MATRIZ
Por cualquier causa que se produzca una baja de
presión en la red matriz, el edificio no tiene buen
funcionamiento
3. LIMITA LA ALTURA DE LOS EDIFICIOS
La presión de la matriz, limita el uso para
edificios altos, puede en ciertos casos usarse
hasta un cuarto piso

1.5 REDES RAMALES
Los ramales, son las redes que parte del alimentador y
abastecen a los sub. ramales.
Los ramales se calculan por el sistema directo,
partiendo de la intersección con el alimentador hasta
el punto mas desfavorable del ramal, utilizando la
presión que se obtiene en el punto del alimentador.
1.6 REDES SUB RAMALES
Los sub. ramales son las redes que abastecen de agua
potable a los aparatos sanitarios, estos diámetros se
dan en la siguiente tabla

2.- SISTEMA INDIRECTO DE SUMINISTRO DE
AGUA

2.1 DEFINCIÓN
El suministro de agua por el sistema indirecto a un
edificio, se define como un sistema por gravedad,
porque el edificio se abastece del tanque elevado, no
utiliza la presión de la red matriz para abastecer el agua
a los aparatos sanitarios; este sistema es más complejo
y costoso, se debe almacenar el agua en una cisterna y
con un equipo de bombeo se llena el tanque elevado.
Se diseña para edificios altos a los cuales la presión de la
red de servicio público no llega a los aparatos sanitarios.

2.3 TANQUE ALTO Y TANQUE BAJO (CISTERNA)
ALGUNOS TIPS:
- Acometida a tanque bajo y paso directo a la red de
bombeo
- Volumen tanque bajo no Menor al 75% (3/4) de la
Dotación Diario o consumo diario y no menor a 1 M3
- Volumen del tanque alto no Menor a 1/3 de la
Dotación Diaria, no menor a 1 M3.

2.2 Sistema solamente con tanque elevado
Este sistema se abastece el edificio directamente al tanque
elevado, se debe comprobar que con la presión de la
matriz, se puede llenar con agua el tanque elevado y debe
ser calculado con el 100 % de la dotación
ALGUNOS TIPS:
- Se utilizar de preferencia para
edificaciones de máximo 3 pisos,
supeditado a la presion de la red
pública
- Acometida directa al tanque alto
con paso directo a suministro por
gravedad
- Volumen del tanque alto con
disponibilidad para 24 horas
- La altura del tanque debe
garantizar el adecuado
funcionamiento del aparato crítico

2.4 Sistema mixto
El sistema mixto es un sistema directo e indirecto; con el
sistema directo se puede abastecer hasta un tercer piso y con
el sistema indirecto los demás pisos.

2.6 VENTAJAS DEL SISTEMA INDIRECTO
• La principal ventaja es que el sistema permite almacenar
agua en la cisterna y en el tanque elevado, en caso que se
produzca un corte de agua por parte de la administradora
del agua. que puede abastecer de agua al edificio para un
día o dos días en forma restringida,.
• El tanque elevado abastece por gravedad, que permite
tener una presión constante en la red, obteniendo un
funcionamiento eficiente en los aparatos sanitarios y en
el sistema de agua caliente, dando confort al usuario.
2.7 DESVENTAJAS DEL SISTEMA INDIRECTO
• La desventaja del sistema, es muy costosa en su
instalación y su mantenimiento.
• También tiene el peligro que el agua pueda contaminarse
en la cisterna y en el tanque elevado, si no se tiene estos
elementos bien resguardados y con un buen mantenida.

2.5.1 ALCANCES
Es un sistema moderno y de gran eficiencia; su
característica importante es que se obtiene una
presión uniforme en todos los aparatos sanitarios y
equipos de servicio que utilicen agua en un edificio, la
presión se puede regular en el tanque neumático.
En este sistema no se permite que el agua de la red
matriz ingrese directamente al tanque neumático.
2.5 SISTEMA DE SUMINISTRO CON TANQUE
HIDRONEUMÁTICO

2.5.2 VENTAJAS DEL SISTEMA HIDRONEUMÁTICO
Las ventajas de este sistema se pueden señalar las
siguientes:
Es un sistema de fácil instalación con respecto al
sistema indirecto.
Es más económico que el sistema indirecto
Tiene mejor solución el edificio en cuanto a su
arquitectura y su estructura.
La presión en los aparatos sanitarios es uniforme y se
puede regularse en el tanque neumático.
Cuando el tanque neumático necesita una reparación,
la red de emergencia instalada puede mantener el
servicio de agua al edificio en forma parcial
directamente con la presión de la red matriz.

2.5.3 DESVENTAJAS DEL SISTEMA HIDRONEUMÁTICO
La desventaja que tiene este sistema son:
Cuando hay interrupción de energía eléctrica, queda sin
servicio de agua potable el edificio; salvo que se tenga un
equipo electrógeno para producir energía eléctrica.
Si hay que remover o dar mantenimiento al tanque
neumático, queda el edificio sin servicio de agua potable,
pero puede suplirse con la instalación del sistema directo

2.5.4 PRINCIPIOS DE OPERACIÓN Y FUNCIONAMIENTO
DEL SISTEMA HIDRONEUMÁTICO
El sistema hidroneumático, consiste en llevar el agua
potable desde la matriz a una cisterna y con un equipo de
bombeo de la cisterna a un tanque neumático, este
funciona con aire comprimido, para llevar el agua desde el
tanque neumático a las redes del edificio; es un sistema
moderno y de gran eficiencia.
La cisterna debe calcularse al 100% de la dotación del
edificio.
El tanque neumático tiene todas las válvulas de seguridad
por que trabaja a presión y se fabrican en diferentes
dimensiones que dependen de la dotación al edificio.

ESQUEMA DEL SISTEMA HIDRONEUMÁTICO
ALGUNOS TIPS:
- Acometida a tanque bajo
- Volumen tanque igual al 100% del Consumo
diario y no menor a 1 M3
- Suministro con equipo de presión
- Mas eficiente y mas usado en la actualidad
- Uso en Multifamiliares, centro comerciales,
oficinas e industrias.

2.6. SISTEMA DE PRESION CONSTANTE
Este sistema se basa en bombear agua directamente a la red interior de acuerdo con los
cambios en las demandas, sin caidas de presion en los aparatos sanitarios.
Para este tipo droneumático, consiste en llevar el agua potable desde la matriz a una
cisterna y con un equipo de bombeo de la cisterna a un tanque neumático, este
funciona con aire comprimido, para llevar el agua desde el tanque neumático a las
redes del edificio; es un sistema moderno y de gran eficiencia.
La cisterna debe calcularse al 100% de la dotación del edificio.
El tanque neumático tiene todas las válvulas de seguridad por que trabaja a presión y se
fabrican en diferentes dimensiones que dependen de la dotación al edificio.

3 DOTACIONES
Las dotaciones diarias mínimas de agua para uso
doméstico, comercial, industrial, riego de jardines u otros
fines, serán los siguientes:
[Ver Norma IS.010]

4. ALMACENAMIENTO Y REGULACIÓN
La cisterna, es el depósito de agua con un volumen útil,
que se calcula con las ¾ partes de la Dotación de agua
para el uso del edificio.
Tanque elevado, es el depósito de agua con un volumen
útil, que se calcula con un 1/3 de la Dotación de agua del
edificio. Se instala en la parte alta del edificio.
El almacenamiento de agua en la cisterna y tanque
elevado, regula la dotación de agua para el consumo de
un día en el edificio

4.1 FORMA, UBICACIÓN Y DIMENSIONAMIENTO DE
CISTERNA Y TANQUE ELEVADO.
4.1.1 Cisterna para edificios bajos
La capacidad mínima absoluta de una cisterna es de 1
m3. Se ubica generalmente en el subsuelo o sótano con
dimensiones en la proporción 1:2 ó 1:1
La cisterna deberá ubicarse a una distancia mínima de 1
metro de los muros medianeros y desagües. En caso de
no cumplir este requisito, deberá construirse un muro
de concreto armado entre el edificio y la cisterna a una
distancia mínima de la cisterna de 0.30 m., este espacio
debe rellenarse con piedra partida de 1” hasta una
profundidad de 0.50 m. por debajo del fondo de la
cisterna.

La tubería de rebose de la cisterna debe estar de
preferencia en lado opuesto del ingreso del agua y
conectada directamente a la red de desagüe, en la salida
del rebose se instala una brecha de aire, para evitar el
paso de insectos provenientes de la tubería de desagüe al
tanque.
El diámetro del tubo de rebose se da en la siguiente tabla
de acuerdo a la capacidad de almacenamiento.
CAPACIDAD DEL TANQUE DIAMETRO DEL
REBOSE
Hasta 5000 litros 2”
5001 a 6000 “ 2 ½”
6001 a 12000 “ 3”
12001 a 20000 “ 3 ½”
20001 a 30000 “ 4”
Mayores de 30000 “ 6”

La cisterna generalmente tiene una profundidad de 2,50
m, cuando la succión es negativa, y posee una válvula
de pie con rejilla en el inicio de la tubería de succión
para mantener el agua en la tubería y no dejar pasar
basuras; si la profundidad es mayor puede producirse la
cavitación de la bomba.
El fondo del piso debe tener una pendiente hacia la
salida del tubo de limpia. Si el tubo de limpia no alcanza
el nivel del desagüe, se puede instalar una caja más
profunda en la cisterna, con una instalación de bombeo
para evacuar el agua de limpia.
La distancia mínima de la entrada de agua al techo de
la cisterna, es de 20 cm. y del nivel máximo del agua al
techo es de 45 cm., la altura de la salida del rebose al
nivel de agua de la cisterna, es de 10 cm.; como se
puede apreciar en el esquema de corte de una cisterna
mostrado

4.1. 2 Cisterna para edificios altos
Las cisternas para edificios altos generalmente lleva
dos cámaras una para agua y otra cámara seca donde
se instala el equipo de bombeo y las válvulas.
La tubería de succión es positiva, no necesita una
válvula de pie, porque recibe una carga permanente de
agua, por eso se llama de succión positiva.
El rebose de preferencia opuesta al ingreso de agua y
con una brecha de aire de 5 cm.
El piso debe tener una pendiente al tubo de limpia que
descarga a una cámara si se encuentra por debajo de
la tubería de desagüe, tiene un equipo de bombeo
independiente, para evacuar las aguas del rebose y de
limpia al desagüe
En las siguiente diapositiva se muestra este tipo
de cisterna, con sus dimensiones mínimas

4.1.3 Tanque elevado para edificios bajos
Se instala a una altura mínima de 3 a 4 m del techo del
edificio, para dar la presión necesaria al punto más
desfavorable del ultimo piso.
El rebose de preferencia opuesta al ingreso de agua y con
una brecha de aire de 5 cm.
La distancia mínima de la entrada de agua al techo de la
cisterna, es de 20 cm. y del nivel máximo del agua al techo
es de 45 cm., la altura de la salida del rebose al nivel de
agua de la cisterna, es de 10 cm.; como se puede apreciar
en el esquema de corte del tanque elevado.

TANQUE ELEVADO PARA EDIFICIOS BAJOS

4.1 4 Tanque elevado para edificios altos
El tanque elevado para edificios altos, tienen las mismas
características que el tanque para edificios bajos. Son de
mayor capacidad porque tienen que almacenar agua
contra incendio.
En muchos casos el agua contra incendio se almacena en
un tanque adicional, interconectado con el tanque de agua
doméstica o en la cisterna.

TANQUE ELEVADO PARA EDIFICIOS ALTOS

4.1 5. Detalles constructivos y de funcionamiento
Cisternas
Se construye con material resistente de preferencia de concreto
armado y con paredes impermeables.
Estas cisternas generalmente tienen una profundidad de 2,50 m,
cuando la succión es negativa.
Tanque elevado
El tanque elevado se construye de concreto armado o de
mampostería, con un revestimiento impermeable, su capacidad
mínima es de 1,00 m3; puede también ser de asbesto
cemento, de PVC, metálicos o de fibra sintética, con capacidad
mínima 0,25 m3. El tanque elevado se llena con el equipo de
bombeo, con un caudal para ser llenar en 2 horas.
El tanque elevado no tiene válvula de flotador para el control de
agua que ingresa, se controla con un sistema automático ubicado
en el tablero eléctrico para prender o apagar el equipo de
bombeo

DISTRIBUCION DE AGUA FRIA EN EDIFICIOS
1.- METODOS, UNIDADES DE GASTO, LONGITUDES EQUIVALENTES,
DIAMETROS DE TUBERIA Y PERDIDAS DE PRESION
2.- SISTEMA DE CONEXIÓN DOMICILIARIA Y DE ADUCCION.
3.- DISTRIBUCION DE SISTEMA INDIRECTO DE ALIMENTACION
4.- DISTRIBUCION DE SISTEMA A TANQUE ELEVADO
3.- DISTRIBUCION DE SISTEMA CON EQUIPO HIDRONEUMATICO

METODOS PARA EL CALCULO DE CAUDALES CIRCULANTES
El objeto principal de todos los métodos es determinar el caudal máximo probable que se
puede presentar en una instalación, sin embargo, es complicado establecer dicho valor
debido a que los muebles sanitarios son utilizados de forma intermitente, con frecuencias
muy variadas y en diferentes tipos de edificaciones.
MÁXIMA DEMANDA SIMULTANEA (Caudal Máximo probable Qmp)
La máxima demanda simultanea es el gasto que se produce en un edificio, cuando en un
instante dado y en forma simultanea funcionan todos los aparatos sanitarios; el cálculo se
realiza con el Método de Hunter para obtener el gasto en l/s y es importante para
determinar los diámetros de las tuberías en una instalación.
En términos generales se han desarrollado tres metodologías para determinar los caudales
o gastos de diseño para las diferentes partes de un sistema de distribución de agua; los
cuales se pueden clasificar así:
A.- MÉTODOS EMPÍRICOS
En estos métodos, para un número dado de muebles sanitarios en un sistema, se toma una
decisión arbitraria, con base en la experiencia, en relación al número de muebles que
pueden operar simultáneamente. En teoría, los métodos empíricos podrían considerarse
los mejores para el cálculo de pequeños sistemas hidráulicos
a.1 Método Británico
a.2 Método de Dawson y Bowman

b.- MÉTODOS SEMI EMPÍRICOS
Estos métodos, aunque se basan en la experiencia, tienen cierto sustento teórico, que les
permite establecer fórmulas y expresiones matemáticas.
b.1 Método Alemán de la Raíz Cuadrada
b.2 Método del Factor de Simultaneidad
b.3 Método Racional o Español
c.- METODOS PROBABILISTICOS
La teoría de la probabilidad, aunque es la más racional, es de dudosa aplicación cuando se
trata del diseño de instalaciones hidráulicas en edificios con escasos muebles sanitarios;
además, las frecuencias de uso consideradas en el método probabilístico de Hunter, son
demasiado altas para este tipo de diseño.
c.1 Método de Hunter
c.2 Método de Hunter Modificado

1.- UNIDADES DE GASTO (mueble, consumo).
1.1 METODOLOGIA DE GASTO PROBABLE O DE HUNTER
La unidad de consumo es una unidad arbitraria
dimensional, su unidad corresponde al agua de un
lavatorio que tiene la capacidad de un pié cúbico y
descarga en un minuto el equivalente a 28 litros.
Roy Hunter estableció el método para el cálculo de la
unidad de gasto, que consiste en un ábaco de dos curvas
representadas en un sistema de ejes Cartesianos, en
donde el eje de las abscisas indica las unidades Hunter y
en el eje de las ordenadas el gasto en lts/seg.
En el ábaco de Hunter una de las curvas representa los
aparatos sanitarios con tanque y la otra curva los aparatos
sanitarios con válvula semiautomática.

Nota importante:
El reglamento Nacional de Edificaciones hace un ajuste a
la tabla original de Hunter y nos da los l/s para cada
unidad de Hunter en aparatos sanitarios con tanque y en
aparatos con válvula automática (fluxometro).

GASTOS PROBABLES PARA LA APLICACIÓN DEL METODO DE HUNTER
GASTO PROBABLE GASTO PROBABLE GASTO PROBABLE
N° DE
UNIDADES
TANQUE
L/S
VALVULA
L/S
N° DE
UNIDADES
TANQUE
L/S
VALVULA
L/S
N° DE
UNIDADES
L/S
1 0,04
2 0,08
3 0,12 120 1,83 2,72 1100 8,27
4 0,16 130 1,91 2,80 1200 8,70
5 0,23 0,91 140 1,98 2,85 1300 9,15
6 0,25 0,94 150 2,06 2,98 1400 9,50
7 0,26 0,97 160 2,14 3,04 1500 9,90
8 0,29 1,00 170 2,22 3,12 1600 10,42
9 0,32 1,03 180 2,29 3,20 1700 10,85
10 0,34 1,04 190 2,37 2,25 1800 11,25
12 0,38 1,12 200 2,45 3,36 1900 11,71
14 0,42 1,17 210 2,53 3,44 2000 12,14
16 0,46 1,22 220 2,60 3,51 2100 12,57
18 0,50 1,27 230 2,65 3,58 2200 13,00
20 0,54 1,33 240 2,75 3,65 2300 13,42
22 0,58 1,37 250 2,84 3,71 2400 13,86
24 0,61 1,42 260 2,91 3,79 2500 14,29
26 0,67 1,45 270 2,99 3,87 2600 14,71
28 0,71 1,51 280 3,07 3,94 2700 15,12
30 0,75 1,55 290 3,15 4,04 2800 15,53
32 0,79 1,59 300 3,32 4,12 2900 15,97
34 0,82 1,63 320 3,37 4,24 3000 16,20
36 0,85 1,67 340 3,52 4,35 3100 16,51
38 0,88 1,70 380 3,67 4,46 3200 17,23
40 0,91 1,74 390 3,83 4,60 3300 17,83
42 0,95 1,78 400 3,97 4,72 3400 18,07
44 1,00 1,82 420 4,12 4,84 3500 18,40
46 1,03 1,84 440 4,27 4,96 3600 18,91
48 1,09 1,92 460 4,42 5,07 3700 19,23
50 1,13 1,97 480 4,57 5,20 3800 19,78
55 1,19 2,04 500 4,71 4,31 3900 20,17
60 1,25 2,11 550 5,02 5,57 4000 20,50
65 1,31 2,17 600 5,34 5,83 PARA EL NUMERO DE
70 1,36 2,23 650 5,65 6,09 UNIDADES DE ESTA COLUMNA
75 1,41 2,29 700 5,95 6,35 ES INDIFERENTE QUE LOS AR -
80 1,45 2,35 750 6,20 6,61 TEFACTOS SEAN DE TANQUE O
85 1,50 2,40 800 6,60 6,84 DE VALVULA.
90 1,56 2,45 850 6,91 7,11
95 1,62 2,50 900 7,22 7,36
100 1,67 2,55 950 7,63 7,61
110 1,75 2,60 1000 7,84 7,65
NOTA: Esta Tabla corresponde a un ajuste del ábaco original del Método de Hunter

Nota importante:
El reglamento Nacional de Edificaciones, también proporciona las
tablas para los aparatos sanitarios de uso privado y de uso público,
dando las unidades Hunter para agua fría mas agua caliente; otra
unidad Hunter cuando solamente es agua fría y cuando solamente es
agua caliente.

UNIDADES HUNTER - APARATOS DE USO PRIVADO
UNIDADES DE GASTO
APARATOSSANITARIOS TIPO
A.F. + A.C. AGUA FRIA AGUA CALIENTE
TINA 2 1,50 1,50
LAVARROPA 3 2,00 2,00
BIDE 1 0,75 0,75
DUCHA 2 1,50 1,50
INODORO CONTANQUE 3 3,00 -
INODORO CONVALVULASEMI-AUTOMATICA 6 6,00 -
LAVADERO COCINA 3 2,00 2,00
LAVADERO REPOSTERO 3 2,00 2,00
MAQ. LAVAPLATOS COMBINACIÓN 3 2,00 2,00
LAVATORIO CORRIENTE 1 0,75 0,75
LAVADERODEROPA MECANICO 4 3,00 -
URINARIO CONTANQUE 3 3,00 -
URINARIO CONVALVULASEMI-AUTOMATICA 5 5,00 -
CUARTODEBAÑOCOMPLETO CONVALVULASEMI-AUTOMATICA 8 6,00 2,00
CUARTODEBAÑOCOMPLETO CONTANQUE 6 5,00 2,00
MEDIOBAÑO CONVALVULASEMI-AUTOMATICA 6 6,00 0,75
MEDIOBAÑO CONTANQUE 4 4,00 0,75
NOTA: PARA CALCULAR TUBERIAS DE DISTRIBUCION QUE CONDUSCAN AGUA FRIA SOLAMENTE, O AGUA FRIA MAS EL GASTO DE SER
CALENTADA, SE USARAN LAS CIFRAS INDICADAS EN LA PRIMERA COLUMNA.
PARA CALCULAR DIAMETROS DE TUBERIA QUE CONDUASCAN AGUA FRIA O AGUA CALIENTE A UNA PIEZA SANITARIA QUE REQUIERE
DE AMBAS, SE USARAN LAS CIFRAS INDICADAS EN LA SEGUNDA Y TERCERA COLUMNA.

UNIDADES HUNTER - APARATOS DE USO PUBLICO
APARATOSSANITARIOS TIPO UNIDADES DE GASTO
A.F.+A.C. AGUA FRIA AGUA CALIENTE
TINA 6 3,00 3,00
LAVADERODEROPA 6 4,50 4,50
DUCHA. 4 3,00 3,00
INODORO CONTANQUE 6 5,00 -
INODORO CONVALVULASEMI-AUTOMATICA 8 8,00 -
LAVADERODECOCINA HOTELRESTAURANTE 4 3,00 3,00
LAVADEROREPOSTERIA 3 2,00 2,00
BEBEDERO SIMPLE 1 1,00 -
BEBEDERO MULTIPLE 1 * 1,00 * -
LAVATORIO CORRIENTE 2 1,50 1,50
LAVATORIO MULTIPLE 2 * 1,50 1,50
BOTADERO 3 2,00 -
URINARIO CONTANQUE 3 3,00 -
URINARIO CONVALVULASEMI-AUTOMATICA 5 5,00 -
NOTA: PARA CALCULAR TUBERIAS DE DISTRIBUCION QUE CONDUZCAN AGUA FRIA MAS EL GASTO DE AGUA
A SER CALENTADA, SE USARAN LAS CIFRAS INDICADAS EN LA PRIMERA COLUMNA.
PARA CALCULAR DIAMETROS DE TUBERIA QUE CONDUZCAN AGUA FRIA O AGUA CALIENTE A UN APARTO
SANITARIO QUE REQUIERA DE AMBAS, SE USARAN LAS CIFRAS INDICADAS EN LA SEGUNDA Y TERCERA
COLUMNA respectivamente
* DEBE ASUMIRSE ESTE NUMERO DE UNIDADES DE GASTO POR CADA SALIDA.

Ejemplo 1 :
Un edificio de 5 pisos en cada piso un
departamento con un ½ baño social, 3
dormitorios con sus baños completos, dormitorio
de servicio con baño completo, lavadero de
cocina y lavadero de ropa, todos con agua
caliente.

5 dep. x ½ baño social x 4 uH = 20 uH
5 dep. x 4 baños completos x 6 uH = 120 uH
5 dep. x un lavadero de cocina x 3 uH = 15 uH
5 dep. x un lavadero de ropa x 3 uH = 15 uH
Total = 170 uH
Qmp = 2,22 l/s
La dotación de agua :
5 dep. x 6 hab/dep. x 200 l/día = 6000 l/día
5 dep. de 3 dormitorios x 1200 l/día = 6000 l/día

1.2 LONGITUDES EQUIVALENTES
Las longitudes equivalentes, son longitudes para los
accesorios de acuerdo a su diámetro, equivalen a
una longitud de tubería, que permite reemplazar el
accesorio por esa longitud de tubería.
Existen varios ábacos para determinar las longitudes
equivalentes, daremos en el presente curso la tabla
mas práctica, que es la de CRANE
Los accesorios, influyen en la pérdida de carga y para
su cálculo se usa la Tabla de CRANE, obteniendo las
longitudes equivalentes de los accesorios. Esta
equivalencia se adiciona a la longitud de la tubería
para encontrar la pérdida de carga total.

Tubería de Polibutileno
* Es un polímero termoplástico isotáctico cristalizado. Es un material muy elástico y en comparación con otros plásticos, ofrece mejores propiedades físicas.

Ejemplo:
Una tubería PVC con diámetro de ¾”. Conduce
agua potable con un gasto de 0.80 lts/seg., la
tubería tiene una longitud de 12,60 m. con los
siguientes accesorios: 3 codos 90° de radio
medio, una tee de paso y una válvula de
compuerta. Calcular la pérdida de carga que se
produce en la tubería.

ÁBACO PARAEL CÁLCULO DE TUBERÍAS DE PVC

2. PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO PARA EL SISTEMA
DIRECTO
Se debe proceder de la siguiente manera:
1. Conseguir la presión de la matriz (PM), para verificar si
es aplicable el sistema directo.
2. Determinar el punto más desfavorable de la red.
3. Plano de planta con el proyecto de la red de agua.
4. Plano isométrico de la red de agua.
5.Definir los tramos de la red hasta el punto más
desfavorable en el isométrico.

6. Colocar las unidades Hunter en las salidas de los sub.
ramales del plano isométrico.
7. Colocar en el isométrico en un cuadrado las unidades
Hunter de cada tramos del alimentador.
8. Calcular la altura estática (H) al punto más desfavorable.
9. Elegir la presión de salida de los aparatos sanitarios (Ps).
10.Calcular la pérdida de carga disponible (hf)
PM = H + hf + Ps
hf = PM – H – Ps se le denomina hfd = PM – H - Ps
11. Confeccionar un cuadro de cálculo que contenga los
datos del problema y los que se calculan:

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
TRAMO L
m.
Le
m.
LT
m.
u H Q
lts/seg
Q
m3/h ø S h f
PRESION
CUADRO DE CÁLCULO

DATOS DE LOS CASILLEROS DEL CUADRO
Casillero 1 : Los tramos de la red, hasta el punto más
desfavorable
Casillero 2 : Longitud de la tubería (L) en cada tramo.
Casillero 3 : Longitud equivalente (Le) de los accesorios
de cada tramo.
Casillero 4 : Longitud total (Lt) o sea casillero 2 más 3.
Casillero 5 : Unidades Hunter (uH) de cada tramo.
Casillero 6 :Máxima demanda simultánea o caudal (Q)
de cada tramo en lts/seg
Casillero 7 : Máxima demanda simultánea o caudal (Q) de
cada tramo m3 /hora
Casillero 8 : Diámetro de la tubería (ø) de cada tramo, el
más adecuado para la capacidad del caudal.

Casillero 9 : Cálculo de la pérdida de carga (S) por metro
lineal de cada tramo, se obtiene en el ábaco
que corresponda a la tubería, con el caudal y
el diámetro y se divide entre 100.
Casillero10: Pérdida de carga del tramo (hf), se obtiene
multiplicando el valor del casillero 9 por el
valor del casillero 4.
Casillero 11: Cálculo de la presión de cada punto de los
tramos de la red, iniciando con la presión de
la matriz, restando la pérdida de carga del
tramo y la altura estática si la tiene.

EJEMPLO 1: Sistema Directo.
Un edificio de tres niveles, con 2,60 m. de altura cada
nivel; en cada nivel un departamento igual como se
muestra en el plano de planta. Calcular el alimentador en
tubería PVC por el sistema directo, conociendo la presión
de la matriz de 28 m.c.a. y tomando como presión de
salida en los aparatos sanitarios de 2,50 m.c.a. La red
matriz se encuentra a (- 1,50 m) del primer nivel., los
medidores con una pérdida de carga de 1,00 m.c.a. cada
uno.

DATOS DEL PROBLEMA:
• Altura de cada piso 2,60 m.
• Cada nivel un departamento igual
• Tubería PVC
• Presión de la matríz 28 m.c.a.
• Presión de salida de agua en los aparatos
sanitarios 2,50 m.c.a.
• Pérdida de carga del medidor 1,0 m.c.a.

CÁLCULO DE LA ALTURA ESTÁTICA
En el plano isométrico se calcula la altura estática (H)
desde la red matriz al punto más desfavorable que es la
ducha, solamente se toma en cuenta las distancias
verticales:
H = 1,50 + 0,30 + 2,60 + 2,60 + 1,80
H = 8,80 m.
CÁLCULO DE LA PÉRDIDA DE CARGA DISPONIBLE:
PM = H + Ps + hf + p de medidores
Despejando hf, que es pérdida de carga en la tubería, se
le va a denominar hfd (pérdida de carga disponible), se
tiene
hf d = PM - H - Ps – P de medidores
hf d = 28,00 - 8,80 - 2,50 - 2,00 = 14,70 m.c.a.

Esta carga disponible es la que nos permite calcular los
diámetros de tubería en cada tramo hasta el punto mas
desfavorable
UNIDADES HUNTER EN CADA TRAMO DEL PLANO
ISOMÉTRICO
Se calcula las unidades Hunter (Tabla aparatos sanitarios
privados) para cada tramo, señalado en el plano isométrico
con letra mayúscula y los litros por segundo.
Tramo AB:
[3 baños completos (18 uH) + un lavadero de cocina ( 3
uH) + un lavadero de ropa (3 uH)] = 24 uH x 3
departamentos = 72 uH = 1,38 lts/seg

Tramo BC:
Tramo AB 72 uH – 24 uH de un departamento = 48 uH =
1,09 l/s
Tramo CD:
Tramo BC 48 uH – 24 uH de un departamento = 24 uH =
0,61 l/s
Tramo DE:
Tramo CD 24 uH – [Baño Completo 6 uH + Lav. de Cocina 3
uH + Lav de ropa 3 uH] = 12 uH = 0,38 l/s
Tramo EF:
Tramo DE 12 uH – Baño Completo 6 uH = 6 uH = 0,25 l/s
Tramo FG:
Tramo EF 6 uH – [inodoro 3 uH + lavatorio 1 uH] = 2 uH =
0,08 l/s

CÁLCULO DE LAS LONGITUDES EQUIVALENTES
Para el cálculo de las longitudes equivalentes de
accesorios se usa la Tabla de CRANE, se elige el
diámetro de la tubería para cada tramo,
aproximadamente con el caudal que se tiene calculado en
ls/seg,
Elegimos tubería de ¾” para los tramos AB, BC y CD; y
de ½ para los tramos DE, EF y FG; con estos diámetros
se calcula las longitudes equivalentes de cada tramo:

AB con ¾” BC con ¾”
1 codo 45° 0,3 1 tee de paso 0,4 m.
1 Válvula de Compuerta 0,1
1 Codo radio medio 0,6
1 tee de paso 0,4
1,4 m.
CD con ¾” DE con ½”
4 codos radio medio 2,4 1 tee de paso ¾” 0,4
1 válvula de compuerta 0,1 1 reducción N ¾” 0,3
1 tee de salida lateral 1,4 0,7 m
3,9 m.

EF CON ½” FG con ½”
6 codos de radio medio 2,4 2 codos de radio medio 0,8
1 válvula de compuerta 0,1 1 válvula de compuerta 0,1
1 tee de salida lateral 1,0 0,9
3,5
Estas longitudes equivalentes se colocan en el casillero 3 y se
adiciona a la longitud de la tubería en cada tramo, casillero 4.
En el casillo N° 7 se coloca la máxima demanda simultanea
del tramo, para este caso se toma en m3/hora para ingresar al
ábaco de PVC.
En el casillero 8, se coloca la pérdida de carga por metro
lineal, obtenida en el ábaco de PVC, con el gasto en m3/hora
para tubería en PVC y el diámetro que se haya elegido.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
TRAM
O
L
m.
Le
m.
LT
m.
u H Q
lts/seg
Q
m3/h ø S h f PRESION
AB 8,30 1,40 9,70 72 1,38 4,97 ¾” 0,80 7,76 17,44
BC 2,60 0,40 3,00 48 1,09 3,92 ¾” 0,55 1,65 13,19
CD 7,50 3,90 11,40 24 0,61 2,20 ¾” 0,18 2,05 7,54
DE 3,00 0,70 3,70 12 0,38 1,37 ½” 0,25 0,93 6,61
EF 5,80 3,50 9,30 6 0,25 0,90 ½” 0,13 1,21 5,40
FG 3,50 0,90 4,40 2 0,08 0,29 ½” 0,02 0,09 3,51
13,69
CUADRO DE CÁLCULO

CÁLCULO DE PRESIONES EN CADA PUNTO:
Pres. en un punto = Pres. en el punto anterior–H–hf– p medid.
PUNTO PRESIÓN H hf MEDIDOR PRESION
ANTERIOR
A 28,00 m.c.a.
B 28,00 1,80 7,76 1,00 17,44 m.c.a.
C 17,44 2,60 1,65 13,91 m.c.a.
D 13,91 2,60 2,05 1,00 7,54 m.c.a.
E 7,54 0,93 6,61 m.c.a.
F 6,61 1,21 5,40 m.c.a.
G 5,40 1,80 0,09 3,51 m.c.a
.

Siendo hf = 13,69 m.c.a., es menor que la pérdida de
carga disponible de 14,70 m.c.a, el cálculo con los
diámetros elegidos son aceptables
Siendo la presión 3,51 m.c.a., en el punto más
desfavorable G y mayor que el elegido de 2,50 m.c.a., el
cálculo es aceptables
Para los ramales del 1er. Piso y 2do. piso, se calcula con el
sistema directo, utilizando la presión en los puntos B y C
respectivamente y eligiendo en ese ramal el punto más
desfavorable. El diámetro de la tubería inicial puede ser
igual o menor que la obtenida en el alimentador.

Ejemplo 2: Sistema Indirecto.
Un edificio de 3 pisos, en cada piso 4 departamentos de
vivienda de 3 dormitorios, tiene un medio baño, un baño
completo, un baño de servicio completo, un lavadero de
cocina y un lavadero de ropa, los aparatos sanitarios de
tanque y con agua caliente; la tubería de la acometida y
del alimentador en PVC, la tubería de succión y descarga
del equipo de bombeo en F°G°.El tiempo de llenado de la
cisterna en 4 horas y del tanque elevado en 2 horas. La
presión de la matriz 17,5 m.c,a., la presión de salida en
los aparatos sanitarios, cisterna y del punto más
desfavorable en el alimentador es de 2,5 m.c.a. El
medidor con 1,00 m. de longitud equivalente. El edificio
debe diseñarse con agua contra incendio. El equipo de
bombeo se calculará con un coeficiente de eficiencia de
0,6.

1. CÁLCULO DE LA MÁXIMA DEMANDA DEL
DEPARTAMENTO
Se calcula con la tabla del R.N.E. para uso privado
½ Baño. Social 4 uH
2 Baños completos 12 uH
1 Lavadero de cocina 3 uH
1 Lavadero. de ropa 3 uH
22 uH

Esquema del plano de corte del edificio, con las
redes de agua, cisterna, tanque elevado, equipo
de bombeo y unidades Hunter en cada
cuadradito

2. CÁLCULO DE LA ACOMETIDA
Volumen de la cisterna (Vc)
El departamento será habitado por 8 personas, la
dotación es 150 l/hab./día
La máxima demanda instantánea del edificio es de:
12 Dpto. x 8 hab. x 150 lts/habitante./día = 14400 lts/día
Vc = 14400 x ¾ = 10800 Lts. = 10,8 m3
Caudal de la acometida para llenar la cisterna en 4 horas
Q = 10800 lts / 4 horas x 3600 seg./hora = 0,75 lts/seg.
Altura dinámica: H = 1,00 m
Pérdida de carga disponible:
hfd = 17,5 – 1,0 – 2,5 = 14.0 m.c.a.

Cálculo de las longitudes de los accesorios:
1 codo 45° 0,3
2 Válvulas de compuerta 0,2
1 Válvula de flotador 0,5
Medidor 1,0
Total 2,0 metros
Tramo L Le Lt
Q
l/s
Q
m3/h ø S
m/m hf Presión
RS 43 2 45 0,75 2,7 ¾” 0.28 12.32 4,18
Cálculo de la Presión:
17,5 -1,0 – 12,32 = 4,18 m.c.a.

3. CÁLCULO DE LA CISTERNA:
El volumen de la cisterna Vc = 10,8 m3:; se elige las
siguientes dimensiones:
2,00 m x 3,00 m x 1,80 m = 10,80 m3
Dimensión estructural, hay que adicionar el espesor del
muro, piso y techo de la cisterna. A su altura adicionar el
espesor del piso y techo 0,40, más 0,45 m que es la altura
mínima del fondo del techo a la superficie del agua, mas
0,10 m. que es la altura mínima del piso a la canastilla de
la tubería de succión, o sea lo siguiente:
1,80m + 0,40 + 0,45m+0,10m = 2,75 m
La cisterna debe tener la siguiente dimensión estructural:
2,40 + 3,40 + 2,75 metros

4. CÁLCULO DEL TANQUE ELEVADO
Vte = 14400 * 1/3 = 4800 lts = 4,8 m3
Se debe adicionar el agua contra incendio
3 lts/s x 2 bocas x 30 min.x 60 s/min = 10800 lts =
10,8 m3
El volumen del tanque elevado es ahora de:
4,80 + 10,80 = 15,60 m3
Sus dimensiones:
3,00 m x 4,00m x 1,30m = 15,60 m3.
A las dimensiones obtenidas se debe adicionar el
espesor de los muros, piso y techo 0,15 m.

A su altura se adiciona 0,45 m que es la altura
mínima del fondo del techo a la superficie del agua y
0,10 m. que es la altura mínima, que se debe dejar a
la salida de la tubería de agua contra incendio por
encima del piso o sea lo siguiente:
1,30 + 0,45 + 0,10 + 0,15 + 0,15 = 2,15 m.
La dimensión estructural del tanque elevado:
3,30 x 4,30 x 2,15 metros
Altura de ingreso del agua al tanque elevado:
2,15 – 0,15 – 0,20 = 1,80 m
El diámetro del tubo de agua contra incendio es de 2
½”, debe controlarse el diámetro que sale del tanque
hasta los gabinetes del último piso, para tener la
presión en la manguera de 10 m.c.a.

Volumen efectivo de agua contra incendio es:
3m x 4m x 0,90m = 10,80 m3
La tubería de salida dentro el tanque para el
agua contra incendio debe tener 0,10 m
La tubería de salida dentro del tanque para
agua doméstica debe tener una altura de:
0,90 + 0,10 = 1,00 metro

5. CÁLCULO DEL EQUIPO DE BOMBEO:
Para el cálculo del equipo de bombeo que tiene los
siguientes elementos: Tubería de succión, tubería
de descarga y potencia del motor.
Se debe calcular primero el caudal de bombeo Qb
para llenar el tanque elevado en 2 horas
Qb = (Vc) = _ 4800_________ = 0,67 lts/seg.
2 hs. 2 hrs. X 3600 seg./hra
Con el caudal de bombeo se calcula los diámetros de
la tubería de succión y de descarga con la tabla del
R.N.E.

DIÁMETRO DE LAS LÍNEAS DE SUCCIÓN E IMPULSIÓN
Caudal Qb Diámetro tubería de
succión
Diámetro tubería de
impulsión
hasta 0,50 1” (25 mm) ¾” (18,75 mm)
Hasta 1,00 1 ¼” (31,25
mm)
1” (25 mm)
Hasta 1,60 1 ½” (37,5 mm) 1 ¼” (31,25
mm)
Hasta 3.00 2” (50 mm) 1 ½” (37,5 mm)
Hasta 5,00 2 ½” (62,5 mm) 2” (50 mm)
Hasta 8,00 3” (75 mm) 2 ½” (62,5 mm)
Hasta 15,00 4” (100 mm) 3” (75 mm)
Hasta 25,00 6” (150 mm) 4” (100 mm)

Con Qb = 0,67 lts/s se obtiene el diámetro de la tubería de
descarga 1” y de succión la inmediatamente superior 1 ¼”
Con estos datos se ingresa al ábaco de tubería galvanizada
y se obtiene las pérdidas de carga por metro lineal para 1
¼” y 1”
En las longitudes de la tubería de succión se le debe
agregar 10% por accesorios y a la tubería de descarga el
25% por accesorios
Cálculo de la perdida de carga por metro lineal
Tubo de succión de 1 ¼”; y Qb = 0,67 lts/seg; se obtiene
S m/m = 4.6 m/100m = 0,046 m.c.a por metro lineal

Tubo de descarga de 1”; y Qb = 0,67 lts/seg; se obtiene
S m/m = 17 m/100m = 0,17 m.c.a por metro lineal
Longitud tubería de succión 4,50m x 1,10 por accesorios =
4,95 m
Longitud tubería de descarga 2,60x3+1,00+4,00+1,70 =
14,50m x 1,25 (por accesorios) = 18,13 m
Pérdida de carga en la tubería de succión
hfs = 4,95 x 0,046 = 0,23 m.c.a
Pérdida de carga en la tubería de descarga
hfd = 18,13 x 0,17 = 3,08 m.c.a

Carga estática total
H = Hs+Hd+hfs+hfd+Ps
H = 2,50+13,50+0,23+3,08+2,5 = 21,93 m.c.a.
Potencia de la bomba en Caballos de Fuerza
HP = Qb x H / 75 x η
HP = 0,67 x 21,93/ 75 x 0,80 = 0,24 HP se puede
tomar 0,25 HP o sea ¼ de H.P.

6. Cálculo del alimentador
Es la tubería que va desde el tanque elevado hasta
los puntos de ingreso a cada departamento
Las unidades Hunter de cada departamento se
calculó en 22 uH, esta unidad se marca en un
cuadrado en el plano de corte.
El punto más desfavorable se toma como el mas
alejado y mas cerca de la salida del tanque
elevado, para este ejemplo es el punto B en el
plano de corte y la presión es de Ps = 2,50
Pendiente máxima hasta el punto más
desfavorable, A la longitud L se le adiciona 20% por
accesorios.
Smáx. = H-Ps / L x 1,20
Smáx. = 4 - 2,50 / (10x3+8,50+4,0)x1,20 = 1,50 / 51
= 0,0294 m

H : Es la altura estática del agua desde la salida del tanque
elevado hasta el punto mas desfavorable, viene a ser la
altura del tanque elevado
Ps: Presión en el punto mas desfavorable.
L :Longitud de la tubería desde la salida del tanque
elevado hasta el punto mas desfavorable
1,20 : Se le agrega a la longitud el 20% por accesorios

El cuadro de cálculo es para los tramos desde el
tanque elevado hasta el punto más desfavorable.
En el esquema del edificio en cada salida de agua de
cada departamento se pone la uH en cuadrados
En el ábaco de tubería PVC se ubica la pérdida de
carga Smáx y el caudal Q obteniendo para cada
tramo, el diámetro de la tubería para cada tramo,
será el que se aproxima por debajo al Smáx.
Una vez que se obtiene el diámetro se procede en el
mismo ábaco obtener el Sreal, con el caudal Q de
cada tramo y su diámetro de tubería obtenido
Se llena el cuadro de cálculo con los valores
obtenidos

Esquema del plano de corte del edificio, con las redes de
agua, cisterna, tanque elevado, equipo de bombeo y
unidades Hunter en cada departamento y tramos

Tramo L Le Lt uH Q l/s
Q
m3/h
Smáx Ø Sreal hf Presión
AE 12,50 2,50 15 264 2,94 10.59 0,0294 2 ½” 0,022 0,33 3,67
ED 10 2,00 12 198 2,43 8,76 0,0294 2” 0.027 0,32 3.35
DC 10 2,00 12 132 1,92 6,91 0,0294 2”
0,017
5
0,21 3,14
CB 10 2,00 12 66 1,32 4,76 0,0294 1 ½” 0,028 0,34 2,80
La presión en cada punto se calcula con la fórmula Ps = H – hf
Presión 4 – 0,33 = 3,67 – 0,32 = 3,35 – 0,21 = 3,14 – 0,34 =
2,80 m > 2,50 m aceptable

El cálculo de los diámetros del resto de las
tuberías de los alimentadores, se inician con la
presión de cada punto obtenido, más la altura de
agua de cada piso. El cálculo se hace de la misma
forma aplicando este sistema.
Para el cálculo de la tubería ramal de cada
departamento, se toma la presión del punto de
ingreso que se han calculo con el sistema
indirecto y se calcula con el sistema directo

DRENAJE SANITARIO Y PLUVIAL
Una red de saneamiento en un edificio puede
concebirse según cinco tipos de sistemas:
1. Sistema unitario
2. Sistema separativo
3. Sistema semiseparativo o mixto
4. Sistemas de elevación forzada.
5. Sistemas mediante trituradores.

1. SISTEMA UNITARIO 2. SISTEMA SEPARATIVO
3. SISTEMA SEMISEPARATIVO
O MIXTO

6. REDES DE VENTILACIÓN
ALCANCES
Son las tuberías verticales destinadas a la ventilación de
las redes de desagüe, para que no se produzca malos
olores, vacíos o presiones dentro de la tubería y rompan
los sellos de agua creados por la trampas o sifones.
Los tubos horizontales de ventilación deben tener una
pendiente mínima del 1% hacia la red de desagüe o
montante, para que el agua que se condensa en la
tubería se evacue.
La ventilación que esté conectada a un tramo horizontal
de desagüe, deben tener un ángulo no menor de 45°, y
una altura no menor de 15 cm. por encima del nivel de
rebose de los aparatos sanitarios que ventile.

Para cada diámetro de tubería de desagüe, debe
tener una distancia máxima entre la salida del sello de
agua y el tubo de ventilación.
6.1 DISEÑO DE REDES DE VENTILACIÓN
El diámetro del tubo de ventilación principal se
determinará tomando en cuenta su longitud total, el
diámetro de la montante correspondiente y el total de
Unidades de descarga ventilada, según la siguiente tabla:

6.2 VENTILACIÓN DE APARATOS SANITARIOS INDIVIDUALES
Para la ventilación individual de aparatos sanitarios, el diámetro de
la tubería de ventilación será igual a la mitad del diámetro del
conducto de desagüe al cual ventila y no menor de 50 mm (2”).
Cuando la ventilación individual va conectado a un ramal
horizontal común, su diámetro y longitud se determinarán según la
siguiente tabla:

7. RED DE EVACUACIÓN DE AGUAS DE LLUVIA
ALCANCES
La recolección del agua de lluvia en los edificios se genera en
las azoteas, techos, patios y áreas expuestas.
Cuando no exista un sistema de alcantarillado pluvial y la red
de aguas residuales no haya sido diseñada para recibir aguas
de lluvia, no se permitirá descargar este tipo de aguas a la red
de aguas residuales. Estas deberán disponerse al sistema de
drenaje o áreas verdes existentes.

7.1 INSTALACIÓN
La áreas de recolección de las aguas de lluvia deben
tener una pendiente adecuada de no menos del 1%
hacia las montantes.
Los receptores de agua de lluvia estarán provistos de
rejilla de protección contra el arrastre de basura.
7.2 DIÁMETROS DE MONTANTES, CONDUCTOS Y
CANALETAS
Los diámetros de las montantes, conductos
horizontales y canaletas de colectores para agua de
lluvia, estarán en función del área servida y de la
intensidad de la lluvia

MONTANTES DEAGUADELLUVIA
Intensidadde lluvias (mm/ hora)
50 75 100 125 150 200
Diámetro
Dela
montante Metros cuadrados deáreaservida (proyecciónhorizontal
2” 130 85 65 50 40 30
2 ½” 240 160 120 95 80 60
3” 400 270 200 160 135 100
4” 850 570 425 340 235 210
5” 800 640 535 400
6” 815 625

CONDUCTOS HORIZONTALES PARA AGUAS DE LLUVIA
Diámetro
del
Conducto
Intensidad de lluvias (mm/ lluvia)
50 75 100 125 150 50 75 100 125 150
Pendiente 1 % Pendiente 2 %
metros cuadrados de área servidas (proyección horizontal)
3” 150 190 75 60 50 215 140 105 85 70
4” 345 210 170 135 115 490 325 215 195 160
5” 620 410 310 245 205 875 580 435 350 200
6” 990 660 495 395 330 1400 915 700 560 465
8” 2100 1425 1065 855 765 3025 2015 1510 1200 1005

CANALETAS SEMICIRCULARES
Diámetro de
la canaleta
Área en proyección horizontal (m2) para varias
pendientes
½ % 1 % 2 % 4 %
3” 45 22 31 44
4” 33 47 67 94
5” 58 81 116 164
6” 89 126 178 257
7” 128 181 256 362
8” 184 250 370 520
10” 334 473 669 929

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