Inmunología AMIR 14va EdiciónNM,NLKKJHKLJHKJLBHLKJH
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1. Proyectos Ingeniero Alexander Rodríguez FP
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PROYECTO ESTRUCTURAL DE REFORZAMIENTO DE MODULOS DE VIVIENDAS:
CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO
Rev. FECHA OBJETO ELABORÓ REVISÓ APROBÓ
A 22-12-14 Emisión original A.R. J.M. A.R./ J.M.
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CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO
I N D I C E
1. OBJETIVO ....................................................................................................... 3
2. DESCRIPCIÓN GENERAL .............................................................................. 3
3. RESULTADOS................................................................................................. 5
4. PRODUCTOS DE REFERENCIA .................................................................... 7
5. CONSIDERACIONES PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL.......................... 7
APÉNDICES............................................................................................................ 8
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1. OBJETIVO
Este documento tiene por objetivo presentar el análisis, diseño y verificación
de soluciones en sistemas de mampostería armada y/o reforzada para el
PROYECTO ESTRUCTURAL DE REFORZAMIENTO DE MODULOS DE
VIVIENDAS CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE. Siendo este proyecto un
requerimiento de Construcciones y Servicios Toledo C.A. para solventar
inconvenientes durante la actual etapa constructiva al proyecto original de
ingeniería realizado por otros.
2. DESCRIPCIÓN GENERAL
Los trabajos fueron realizados mediante visitas a la construcción y análisis de
planos de proyecto original suministrados por el cliente respecto a los tipos de
vivienda Critias, Evenor y Polis Este.
De lo anterior resaltan las siguientes características del proyecto original:
• Mampostería reforzada (no confinada) empleando bloques tipo
FABREDUC
• La estructura original contempla módulos de dos (2) viviendas pareadas
de dos (2) niveles cada una, las cuales comparten un muro estructural.
Sin embargo se observó que durante la construcción estas viviendas
fueron construidas en serie (hileras).
• Ausencia importante de rigidez de la vivienda en el sentido
perpendicular a los muros de mampostería reforzada.
• Presencia de muros reforzados cuya construcción se inició sin
trabazón.
• Losas entrepiso y techo de tipo nervada
• Presencia de grietas en muros existentes reforzados y trabados.
• Agrietamiento en losa de fundación empleada para trasmitir las
acciones al suelo. Este agrietamiento puede ser presuntamente
originado por asentamiento diferenciales ocasionados por fallas del
relleno. Se resalta que se desconoce si existe razones relacionadas con
el diseño y/o construcción de la losa de fundación.
Se acordaron con el cliente los siguientes requerimientos y soluciones:
• Reforzamiento de muros no trabajos y/o con presencia de grietas
• Indicar especificaciones para la utilización de bloque de concreto tipo A
como sustituto del bloque FABREDUC del proyecto original.
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• Sustitución de bloque de concreto y/o arcilla en la losa nervada por bloque
de polietileno (losa aligerada).
• Indicaciones de reparación y reforzamiento de las losas de fundación
agrietadas
• Colocación de vigas perpendiculares a muros principales de carga.
Sobre esto último es importante resaltar que la causa de la colocación de
estas vigas transversales es la mejor repartición de las cargas sobre la
estructura. Esto trae consigo un leve aumento de rigidez en sentido
perpendicular a los muros, pero no el suficiente para equilibrar las rigideces en
ambos sentidos. Lo anterior es una deficiencia estructural del proyecto
original, e imposible de solucionar sin que se apruebe modificaciones de la
arquitectura y los espacios para ubicar nuevos muros de mampostería.
Las soluciones de reparación y reforzamiento de la losa de fundación se darán
una vez se consoliden los asentamientos con la finalización de la construcción
de las losas y la mampostería.
Se realizó un análisis estructural de los diferentes tipos de estructuras para
revisar las acciones sobre los muros de mamposterías existente (FABREDUC)
y nuevos (bloques tipo A).
Figura 1. Vista de la losa de fundación del proyecto original
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3. RESULTADOS
3.1. Reforzamiento de muros existentes de bloque FABREDUC
Fueron indicadas mallas para simular el efecto de trabazón de los bloques. Lo
anterior indicando perforaciones en los muros para luego introducir conectores
de corte de cabillas 3/8” que permitirán fijar una malla electrosoldada de
0.15x0.15 y proyectar concreto. Ver siguiente figura.
Figura 2. Detalle de reforzamiento en muros
3.1.Construcción de nuevos muros en mampostería con bloque de
concreto
Se indico emplear bloque de concreto tipo A como sustituto del bloque
FABREDUC, empleando diámetro y ubicación del refuerzo, y tipo de mortero
según planos.
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Figura 3. Detalle de nuevo muros reforzados empleando bloque tipo A
3.1.Losa nervada aligerada
Se emplearán losas nervadas aligeradas según características y detallado
indicado en los planos.
Figura 4. Detalle de losa nervada aligerada
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4. PRODUCTOS DE REFERENCIA
o COVENIN 2002-1988 Criterios y acciones mínimas para el
proyecto de edificaciones
o COVENIN 1753-1987 Estructuras de Concreto Armado para
Edificaciones. Análisis y Diseño.
o COVENIN 1756-1 2001 Edificaciones Sismorresistentes.
o Planos del diseño original suministrados por Construcciones y
Servicios Toledo C.A.
5. CONSIDERACIONES PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL
El proyecto se realizó conforme a los principios que rigen la Mecánica
Estructural y de acuerdo a las Normas y Especificaciones indicada, tomando
en consideración el origen y características fundamentales de las acciones o
cargas que puedan producirse sobre la estructura, así como el
comportamiento de los materiales. Para los elementos analizados se garantiza
la adecuada confiabilidad estructural mediante la verificación de los estados
límites asociados a las condiciones de servicio y de agotamiento de la
resistencia de las estructuras para la combinación de las acciones previstas
que puedan originarse durante su vida útil. Lo anterior siempre y cuando se
construya según los planos y se respeten los servicios para los cuales fueron
diseñadas las estructuras.
En el siguiente apéndice se muestra los reporte de cálculo.
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APÉNDICES
REPORTES DE CÁLCULO
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11. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
Consideraciones para el aporte de la mamposteria
t = espesor del tabique
W = ancho equivalente del puntan de albañileria
Em= módulo de elásticidad de la mamposteria
fm=f'm= resistencia nominal a compresion de la mamposteria
D = longitud del puntal (diagonal)
1 de 1
Criteros
mc_casa de mamposteria.xlsx
D = longitud del puntal (diagonal)
Cálculos
Em debe esta emtre 900 y 500 veces fm
Por lo tanto se asume
Em= 40000 kgf/cm^2
g /
Para muros de e= 0.3 m
W=D/4
D1 = 4.72 m W1= 1.18 m
D2 4 07 m W2 1 0175 m
D2= 4.07 m W2= 1.0175 m
Se asume D= 1 m (para todos los puntales)
Se crea el siguiente material para caracterizar el puntal
Con un modulo de corte equivalente al modulo de elasticidad de la mamposteria
Con un modulo de corte equivalente al modulo de elasticidad de la mamposteria
= 17094 kgf/cm^2
1 de 1
Criteros
mc_casa de mamposteria.xlsx
12. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
VERIFICACIONES
1.‐ Aplástamiento del puntal
Rc = 2*(z*t*fm*sec(θ))/3
1 de 2
Resistencia de la mamposteria
mc_casa de mamposteria.xlsx
Rc = resistencia última del puntal por aplastamiento
t = espesor del tabique
Ec = módulo de elásticidad del concreto
Em= módulo de elásticidad de la mamposteria
Ic = momento de inercia de la columna
θ= ángulo del puntal respecto a la horizontal
θ á gu o de pu ta especto a a o o ta
h = altura de la maposteria
z = π/2*(4*Ec*Ic*h/(Ea*t*sen(2θ)))^(1/4)
Ic= 20000 cm^4
E 33203 9 k f/ ^2
Ec= 33203.9 kgf/cm^2
h = 25 cm
Ea=Em= 40000 kgf/cm^2
t= 30 cm
θ= 45
h = 600 cm
fm= 70 kgf/cm^2
fm= 70 kgf/cm 2
z = 54.8401 cm
Rc= 146151 kgf
2.‐ Tracción diagonal (Rt)
Vr = 0.85*v'm*L*t ≈ 0.85*√fm*L*t
Vr = 5333.71 kgf
Rt= 10153 2 kgf
Rt= 10153.2 kgf
1 de 2
Resistencia de la mamposteria
mc_casa de mamposteria.xlsx
13. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
3.‐ Cizalle (Rs) (solo para el caso de la mamposteria confinada)
Este tipo de falla generalmente ocurre a la mitad de la altura del tabique y se caracteriza por ser una grieta
horizontal.
2 de 2
Resistencia de la mamposteria
mc_casa de mamposteria.xlsx
L= 365 cm
fs = 0.9 kgf/cm^2 (resistencia por adherencia; origen experimental)
Rs = 17536.5 kgf
RS*cos(θ)/2= 4606.15 kgf
Se deberá cumplir que:
Debido a que este tipo de falla ocurre por rotulación de la viga en el extremo y la mitad de la altura
Mua y Mub seran iguales . Para un mismo tipo de sección, armado y nivel de carga axial.
Mu se obtendra con el diagrama de interacción de la columna y el respectivo nivel de carga axial de la columna.
2 de 2
Resistencia de la mamposteria
mc_casa de mamposteria.xlsx
14. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
MODELOS
Se elaborarón seis (6) modelos estructurales representativos de las estructuras. Lo anterior considerando las
hipotesis para los diferentes tipos de vivienda: a) mamposteria armada y confinada por machones y vigas en
ambas direcciones para una sección de vivienda pareada, b) mamposteria armada y confinada por machones y
vigas para todo el conjunto de viviendas pareadas, y c) modelo de mamposteria armada para ambos niveles y
todo el conjunto, empleando también vigas en dirección perpendicular a los muros.
1 de 8
Modelos
mc_casa de mamposteria.xlsx
LISTA DE MODELOS
p p , ) p y p y
vigas para todo el conjunto de viviendas pareadas, y c) modelo de mamposteria armada para ambos niveles y
todo el conjunto, empleando también vigas en dirección perpendicular a los muros.
MODELO 1 CRITIAS_MACHONES SECCION PAREADA
MODELO 2 CRITIAS MACHONES TOTAL
Considera las viviendas tipo Critias. Empleando puntales de compresión para modelar la mamposteria
armada.
MODELO 2 CRITIAS_MACHONES_TOTAL
MODELO 3 CRITIAS_MUROS
Considera las viviendas tipo Critias. Empleando puntales de compresión para modelar la mmaposteria
armada en un conjunto total de viviendas.
MODELO 3 CRITIAS_MUROS
MODELO 4 EVENOR_MACHONES SECCION PAREADA
Considera las viviendas tipo Critias. Empleando elementos finitos tipo Plate para modelar la maposteria
armada y trabada en un conjunto total de viviendas.
MODELO 5 EVENOR_MACHONES_TOTAL
Considera las viviendas tipo Evenor. Empleando puntales de compresión para modelar la maposteria
armada.
Considera las viviendas tipo Evenor. Empleando puntales de compresión para modelar la maposteria
armada en un conjunto total de viviendas.
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Modelos
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15. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
MODELO 6 EVENOR_MUROS
VISUALIZACION DE LOS MODELOS
Considera las viviendas tipo evenor. Empleando elementos finitos tipo Plate para modelar la maposteria
armada y trabada en un conjunto total de viviendas.
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Modelos
mc_casa de mamposteria.xlsx
VISUALIZACION DE LOS MODELOS
MODELO 1 CRITIAS_MACHONES SECCION PAREADA
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Modelos
mc_casa de mamposteria.xlsx
16. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
3 de 8
Modelos
mc_casa de mamposteria.xlsx
MODELO 2 CRITIAS_MACHONES_TOTAL
3 de 8
Modelos
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17. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
4 de 8
Modelos
mc_casa de mamposteria.xlsx
MODELO 3 CRITIAS_MUROS
4 de 8
Modelos
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18. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
5 de 8
Modelos
mc_casa de mamposteria.xlsx
MODELO 4 EVENOR_MACHONES SECCION PAREADA
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Modelos
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19. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
6 de 8
Modelos
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MODELO 5 EVENOR MACHONES TOTAL
MODELO 5 EVENOR_MACHONES_TOTAL
6 de 8
Modelos
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20. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
7 de 8
Modelos
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MODELO 6 EVENOR_MUROS
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Modelos
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21. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
8 de 8
Modelos
mc_casa de mamposteria.xlsx
8 de 8
Modelos
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22. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
RESULTADOS
MODELO 1 CRITIAS MACHONES SECCION PAREADA
A continuacion de indican los principales resultados y verificaciones de los modelos generados. Un resumen del
resto de los resultados son mostrados en las salidas del programa Staad.Pro V8i.
1 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
MODELO 1 CRITIAS_MACHONES SECCION PAREADA
Solicitaciones máximas en diagonales que simulan la mamposteria
Fx Fy Fz Mx My Mz
Max Fx 11 12 1.2CP 4 9703.4 1052.3 0 1548.5 0 0
kgf‐m
Max/Min Beam L/C Node
kgf
Min Fx 87 11 1.2CP 36 ‐5212 ‐792.9 0 0 0 0
Max Fy 11 10 1.4CP 1 ‐240.6 1227.7 0 ‐625 0 0
Min Fy 11 10 1.4CP 4 ‐2259 ‐1228 0 ‐625 0 0
Max Fz 22 11 1.2CP 4 ‐774.8 1052.3 0 ‐365 0 0
Min Fz 23 11 1.2CP 6 ‐3114 792.87 0 ‐33.43 0 0
Max Mx 11 12 1.2CP 4 9703.4 1052.3 0 1548.5 0 0
Min M 11 11 1 2CP 1 575 1052 3 0 761 1 0 0
Min Mx 11 11 1.2CP 1 ‐575 1052.3 0 ‐761.1 0 0
Max My 11 10 1.4CP 1 ‐240.6 1227.7 0 ‐625 0 0
Min My 11 10 1.4CP 1 ‐240.6 1227.7 0 ‐625 0 0
Max Mz 11 10 1.4CP 1 ‐240.6 1227.7 0 ‐625 0 0
Min Mz 11 10 1.4CP 1 ‐240.6 1227.7 0 ‐625 0 0
Maxima compresión = 5212.3 kgf
Maxima tensión = 9703.4 kgf
Rc = 146151 kgf
Corte en el muro mediante tracción de la diagonal Vr= 10153.2 kgf
( i 10 φ 3/8") V 22995 k f
(min 10 φ 3/8") Vs= 22995 kgf
Vu= 33148.2 kgf
Puede observarse que para ambos casos las solicitaciones son menores a Rc y Vu
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Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
23. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
Máxima carga axial en las columnas
Fx Fy Fz Mx My Mz
Max Fx 38 12 1.2CP 15 25483 102.38 1783.3 4.746 5267.2 169.81
Min Fx 20 16 0.9CP 12 696.35 13.007 938.13 1.447 1373 70.54
Max Fy 7 12 1 2CP 5 21836 146 97 3076 8 4 746 2405 6 229 23
Max/Min Beam L/C Node
kgf kgf‐m
2 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
Max Fy 7 12 1.2CP 5 21836 146.97 3076.8 4.746 2405.6 229.23
Min Fy 78 10 1.4CP 26 2625.5 ‐44.05 0 0 0 ‐59.97
Max Fz 102 12 1.2CP 39 25270 96.547 3406.8 4.746 3666.2 159.87
Min Fz 134 11 1.2CP 51 17884 81.034 ‐1706 0 1682.1 134.2
Max Mx 1 12 1.2CP 2 7910.1 16.695 655.35 4.746 529.43 21.344
Min Mx 1 11 1.2CP 1 11332 22.135 1133 0 ‐1117 75.86
Max My 102 15 1.2CP 39 19583 58.89 1783.4 4.746 5267.3 94.007
y
Min My 134 11 1.2CP 52 17236 81.034 ‐1706 0 ‐3435 ‐108.9
Max Mz 7 12 1.2CP 5 21836 146.97 3076.8 4.746 2405.6 229.23
Min Mz 40 11 1.2CP 18 21396 106.77 ‐777.6 0 ‐1566 ‐160.6
Para un nivel de carga axial de 25400 kgf
Se tiene aproximadamente Mb = 2000 kgf‐m
Vu = 1333.3 kgf
Vu = 1333.3 kgf
RS*cos(θ)/2= 4606.2 kgf
Por lo tanto este modo de falla verifica
2 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
24. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
MODELO 2 CRITIAS_MACHONES_TOTAL
Solicitaciones máximas en diagonales que simulan la mamposteria
Fx Fy Fz Mx My Mz
Max Fx 587 12 1 2CP 241 10766 0 0 575 01 0 0
kgf‐m
Max/Min Beam L/C Node
kgf
3 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
Max Fx 587 12 1.2CP 241 10766 0 0 575.01 0 0
Min Fx 87 11 1.2CP 36 ‐5386 ‐792.9 0 ‐14.95 0 0
Max Fy 11 10 1.4CP 1 ‐885.8 1227.7 0 ‐624.7 0 0
Min Fy 11 10 1.4CP 4 ‐2904 ‐1228 0 ‐624.7 0 0
Max Fz 11 10 1.4CP 1 ‐885.8 1227.7 0 ‐624.7 0 0
Min Fz 22 10 1.4CP 4 ‐790.1 1227.7 0 ‐362.1 0 0
Max Mx 699 12 1.2CP 289 4327.3 0 0 1459.7 0 0
Min Mx 11 11 1.2CP 1 ‐1653 1052.3 0 ‐760.9 0 0
Max My 11 10 1.4CP 1 ‐885.8 1227.7 0 ‐624.7 0 0
Min My 11 10 1.4CP 1 ‐885.8 1227.7 0 ‐624.7 0 0
Max Mz 11 10 1.4CP 1 ‐885.8 1227.7 0 ‐624.7 0 0
Min Mz 11 10 1.4CP 1 ‐885.8 1227.7 0 ‐624.7 0 0
Maxima compresión = 5385.7 kgf
Maxima tensión = 10766 kgf
Rc = 146151 kgf
Corte en el muro mediante tracción de la diagonal Vr= 10153.2 kgf
Corte en el muro mediante tracción de la diagonal Vr 10153.2 kgf
(min 10 φ 3/8") Vs= 22995 kgf
Vu= 33148.2 kgf
Puede observarse que para ambos casos las solicitaciones son menores a Rc y Vu
3 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
25. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
Máxima carga axial en las columnas
Fx Fy Fz Mx My Mz
Max Fx 134 12 1.2CP 51 27943 100.99 2053.2 0.739 3727.8 167.23
Min Fx 708 16 0.9CP 300 263.59 12.616 1451.8 0.158 2256.9 61.559
Max Fy 40 12 1 2CP 17 24694 133 29 1614 4 0 739 4661 5 203 71
kgf‐m
Max/Min Beam L/C Node
kgf
4 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
Max Fy 40 12 1.2CP 17 24694 133.29 1614.4 0.739 4661.5 203.71
Min Fy 78 10 1.4CP 26 2818.9 ‐43.95 14.724 0.038 ‐17.66 ‐59.92
Max Fz 4 12 1.2CP 3 20430 107.02 3124.6 0.739 1782.4 179.99
Min Fz 694 11 1.2CP 291 14934 74.27 ‐1706 0.133 1681.7 122.42
Max Mx 1 12 1.2CP 1 12236 41.211 2483.3 0.739 2137.1 114.8
Min Mx 14 28 0.9CP 2 2022.8 ‐28.18 400.79 0.025 ‐547 ‐38.43
Max My 666 15 1.2CP 279 15432 35.069 1496.5 0.472 4784.5 52.577
y
Min My 694 11 1.2CP 292 14286 74.27 ‐1706 0.133 ‐3435 ‐100.4
Max Mz 7 12 1.2CP 5 20452 132.02 2883.4 0.739 2020 204.76
Min Mz 136 11 1.2CP 54 23764 113.45 ‐1.971 0.133 ‐3.818 ‐171.3
Para un nivel de carga axial de 27.9 ton
Se tiene aproximadamente Mb = 2000 kgf‐m
Vu = 1333.3 kgf
RS*cos(θ)/2= 4606.2 kgf
Por lo tanto este modo de falla verifica
4 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
26. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
MODELO 3 CRITIAS_MUROS
Con este modelo de verificó la congruencia de los modos de vibración de la estructura
Sin embargo el comportamiento las resistencias del muros esta verificadas en los modos 1 y 2.
Se observo presencia de exceso de flexibilidad en el sentido casi ausente de muros transversales
5 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
MODELO 4 EVENOR_MACHONES SECCION PAREADA
Solicitaciones máximas en diagonales que simulan la mamposteria
kgf‐m
M /Mi B L/C N d
kgf
Fx Fy Fz Mx My Mz
Max Fx 75 12 1.2CP 25 9821.2 1052.3 0 636.08 0 0
Min Fx 11 11 1.2CP 4 ‐5657 ‐1052 0 ‐112 0 0
Max Fy 11 10 1.4CP 1 ‐3067 1227.7 0 ‐91.36 0 0
Min Fy 11 10 1.4CP 4 ‐5085 ‐1228 0 ‐91.36 0 0
Max Fz 22 11 1.2CP 4 ‐2070 1052.3 0 ‐11.79 0 0
Mi F 23 11 1 2CP 6 2930 792 87 0 32 197 0 0
kgf m
Max/Min Beam L/C Node
kgf
Min Fz 23 11 1.2CP 6 ‐2930 792.87 0 32.197 0 0
Max Mx 107 12 1.2CP 37 717.18 1052.3 0 1590.2 0 0
Min Mx 43 11 1.2CP 13 5927.8 1052.3 0 ‐314.6 0 0
Max My 11 10 1.4CP 1 ‐3067 1227.7 0 ‐91.36 0 0
Min My 11 10 1.4CP 1 ‐3067 1227.7 0 ‐91.36 0 0
Max Mz 11 10 1.4CP 1 ‐3067 1227.7 0 ‐91.36 0 0
Min Mz 11 10 1.4CP 1 ‐3067 1227.7 0 ‐91.36 0 0
Min Mz 11 10 1.4CP 1 3067 1227.7 0 91.36 0 0
Maxima compresión = 5656.8 kgf
Maxima tensión = 9821.2 kgf
5 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
27. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
Rc = 146151 kgf
Corte en el muro mediante tracción de la diagonal Vr= 10153.2 kgf
(min 10 φ 3/8") Vs= 22995 kgf
Vu= 33148.2 kgf
6 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
Puede observarse que para ambos casos las solicitaciones son menores a Rc y Vu
Máxima carga axial en las columnas
Fx Fy Fz Mx My Mz
Max/Min Beam L/C Node
kgf kgf‐m
y y
Max Fx 70 11 1.2CP 27 27894 89.245 178.5 ‐1.225 ‐255.4 145.44
Min Fx 14 13 1.2CP 9 125.31 42.024 1337 1.216 2065.3 56.998
Max Fy 104 12 1.2CP 41 20748 134.08 753.71 2.205 4957.9 207.96
Min Fy 14 10 1.4CP 2 1818.9 ‐44.72 156.13 ‐0.253 ‐225.5 ‐60.78
Max Fz 38 12 1.2CP 15 23584 87.293 3523.6 2.205 3912.5 144.71
Min Fz 102 11 1.2CP 39 18575 91.683 ‐1575 ‐1.225 1473.7 152.53
Ma M 1 12 1 2CP 2 1516 7 5 481 1945 9 4 404 1984 9 0 026
Max Mx 1 12 1.2CP 2 1516.7 5.481 1945.9 4.404 1984.9 0.026
Min Mx 1 11 1.2CP 1 6514.2 16.617 277.55 ‐1.225 ‐348 66.239
Max My 38 15 1.2CP 15 19531 63.363 2001.6 4.404 5555.3 101.64
Min My 102 11 1.2CP 40 17926 91.683 ‐1575 ‐1.225 ‐3250 ‐122.5
Max Mz 104 12 1.2CP 41 20748 134.08 753.71 2.205 4957.9 207.96
Min Mz 72 11 1.2CP 30 24287 114.39 166.07 ‐1.225 250.03 ‐172.8
Para un nivel de carga axial de 27.9 ton
Se tiene aproximadamente Mb = 2000 kgf‐m
V 1333 3 k f
Vu = 1333.3 kgf
RS*cos(θ)/2= 4606.2 kgf
Por lo tanto este modo de falla verifica
6 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
28. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
MODELO 5 EVENOR_MACHONES_TOTAL
Solicitaciones máximas en diagonales que simulan la mamposteria
Fx Fy Fz Mx My Mz
Max Fx 11 12 1 2CP 4 11138 0 0 900 34 0 0
kgf‐m
Max/Min Beam L/C Node
kgf
7 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
Max Fx 11 12 1.2CP 4 11138 0 0 900.34 0 0
Min Fx 11 11 1.2CP 1 ‐9573 0 0 ‐132.9 0 0
Max Fy 425 11 1.2CP 169 3195 0 0 ‐64.18 0 0
Min Fy 23 16 0.9CP 6 2035.6 0 0 295.68 0 0
Max Fz 22 11 1.2CP 4 ‐5031 0 0 2.431 0 0
Min Fz 23 11 1.2CP 6 ‐5064 0 0 46.505 0 0
Max Mx 453 12 1.2CP 181 5405.1 0 0 1624.1 0 0
Min Mx 43 11 1.2CP 13 1202.2 0 0 ‐335.8 0 0
Max My 11 10 1.4CP 1 ‐8138 0 0 ‐109 0 0
Min My 11 10 1.4CP 1 ‐8138 0 0 ‐109 0 0
Max Mz 11 10 1.4CP 1 ‐8138 0 0 ‐109 0 0
Min Mz 11 10 1.4CP 1 ‐8138 0 0 ‐109 0 0
Ma ima compresión 9572 9 kgf
Maxima compresión = 9572.9 kgf
Maxima tensión = 11138 kgf
Rc = 146151 kgf
Corte en el muro mediante tracción de la diagonal Vr= 10153.2 kgf
(min 10 φ 3/8") Vs= 22995 kgf
(min 10 φ 3/8 ) Vs 22995 kgf
Vu= 33148.2 kgf
Puede observarse que para ambos casos las solicitaciones son menores a Rc y Vu
7 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
29. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
Máxima carga axial en las columnas
Fx Fy Fz Mx My Mz
Max Fx 420 11 1.2CP 171 26254 101 181.83 ‐0.14 ‐199.1 165.55
Min Fx 14 15 1.2CP 2 37.241 40.479 1503.9 0.088 2519.7 56.034
Max Fy 422 11 1 2CP 173 23825 125 49 149 84 0 14 168 1 189 8
Max/Min Beam L/C Node
kgf kgf‐m
8 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
Max Fy 422 11 1.2CP 173 23825 125.49 149.84 ‐0.14 ‐168.1 189.8
Min Fy 14 10 1.4CP 2 1746.7 ‐43.61 107.52 ‐0.028 ‐155.6 ‐59.87
Max Fz 38 12 1.2CP 15 21949 87.232 3614.6 0.055 4280.2 144.4
Min Fz 448 11 1.2CP 183 16816 97.891 ‐1636 ‐0.14 1593.4 163.01
Max Mx 1 12 1.2CP 2 1865.3 12.418 2085.3 0.306 2120.7 3.217
Min Mx 1 11 1.2CP 1 3857.9 25.752 221.78 ‐0.14 ‐237.9 83.805
Max My 38 15 1.2CP 15 17899 76.541 2209.3 0.306 5701.4 124.02
y
Min My 448 11 1.2CP 184 16167 97.891 ‐1636 ‐0.14 ‐3313 ‐130.7
Max Mz 422 11 1.2CP 173 23825 125.49 149.84 ‐0.14 ‐168.1 189.8
Min Mz 422 11 1.2CP 174 23177 125.49 149.84 ‐0.14 281.45 ‐186.7
Para un nivel de carga axial de 27.9 ton
Se tiene apro imadamente Mb 2000 kgf m
Se tiene aproximadamente Mb = 2000 kgf‐m
Vu = 1333.3 kgf
RS*cos(θ)/2= 4606.2 kgf
RS cos(θ)/2 4606.2 kgf
Por lo tanto este modo de falla verifica
8 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
30. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
MODELO 6 EVENOR_MUROS
Con este modelo de verificó la congruencia de los modos de vibración de la estructura
Sin embargo el comportamiento las resistencias del muros esta verificadas en los modos 1 y 2.
Se observo presencia de exceso de flexibilidad en el sentido casi ausente de muros transversales
9 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
9 de 9
Resultados y verificaciones
mc_casa de mamposteria.xlsx
31. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
1
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:35
CRITIAS_MACHONES_0
Print Time/Date: 20/12/2014 18:26 Print Run 1 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Job Information
Engineer Checked Approved
Name:
Date: 19-Dec-14
Structure Type SPACE FRAME
Number of Nodes 60 Highest Node 60
Number of Elements 132 Highest Beam 151
Number of Basic Load Cases 9
Number of Combination Load Cases 31
Included in this printout are data for:
All The Whole Structure
Included in this printout are results for load cases:
Type L/C Name
Primary 1 CARGA PERMANENTE (CP)
Primary 2 CARGA VARIABLE (CV)
Primary 3 SISMO X (SX)
Primary 4 SISMO Z (SZ)
Primary 5 SISMO Y (SY)
Primary 6 VIENTO X (VX)
Primary 7 VIENTO -X (-VX)
Primary 8 VIENTO Z (VZ)
Primary 9 VIENTO -Z (-VZ)
Combination 10 1.4CP
Combination 11 1.2CP + 1.6CV
Combination 12 1.2CP + 1.0CV + 1.0SH + 1.0SV
Combination 13 1.2CP + 1.0CV + 1.0SH - 1.0SV
Combination 14 1.2CP + 1.0CV - 1.0SH + 1.0SV
Combination 15 1.2CP + 1.0CV - 1.0SH - 1.0SV
Combination 16 0.9CP + 1.0SH + 1.0SV
Combination 17 0.9CP + 1.0SH - 1.0SV
Combination 18 0.9CP - 1.0SH + 1.0SV
Combination 19 0.9CP - 1.0SH - 1.0SV
Combination 20 1.2CP + 1.6CV + 0.8VX
Combination 21 1.2CP + 1.6CV - 0.8VX
Combination 22 1.2CP + 1.6CV + 0.8VZ
Combination 23 1.2CP + 1.6CV - 0.8VZ
Combination 24 1.2CP + 1.0CV + 1.3VX
Combination 25 1.2CP + 1.0CV - 1.3VX
Combination 26 1.2CP + 1.0CV + 1.3VZ
Combination 27 1.2CP + 1.0CV - 1.3VZ
Combination 28 0.9CP + 1.3VX
32. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
2
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:35
CRITIAS_MACHONES_0
Print Time/Date: 20/12/2014 18:26 Print Run 2 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Job Information Cont...
Type L/C Name
Combination 29 0.9CP - 1.3VX
Combination 30 0.9CP + 1.3VZ
Combination 31 0.9CP - 1.3VZ
Combination 32 1.0CP + 1.0CV
Combination 33 1.0CP + 1.0CV + 0.7VX
Combination 34 1.0CP + 1.0CV - 0.7VX
Combination 35 1.0CP + 1.0CV + 0.7VZ
Combination 36 1.0CP + 1.0CV - 0.7VZ
Combination 37 1.0CP + 1.0CV + 0.7SH + 0.7SV
Combination 38 1.0CP + 1.0CV + 0.7SH - 0.7SV
Combination 39 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH + 0.7SV
Combination 40 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH - 0.7SV
Load 1
X
Y
Z
Whole Structure
36. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
6
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:35
CRITIAS_MACHONES_0
Print Time/Date: 20/12/2014 18:26 Print Run 6 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Combination Load Cases Cont...
Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor
38 1.0CP + 1.0CV + 0.7SH - 0.7SV -1 CARGA PERMANENTE (CP) 1.00
-2 CARGA VARIABLE (CV) 1.00
3 SISMO X (SX) 1.00
4 SISMO Z (SZ) 1.00
-5 SISMO Y (SY) -0.70
39 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH + 0.7SV -1 CARGA PERMANENTE (CP) 1.00
-2 CARGA VARIABLE (CV) 1.00
3 SISMO X (SX) 1.00
4 SISMO Z (SZ) 1.00
-5 SISMO Y (SY) 0.70
40 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH - 0.7SV -1 CARGA PERMANENTE (CP) 1.00
-2 CARGA VARIABLE (CV) 1.00
3 SISMO X (SX) 1.00
4 SISMO Z (SZ) 1.00
-5 SISMO Y (SY) 0.70
Load Generators
There is no data of this type.
One Way Loads : 1 CARGA PERMANENTE (CP)
Load
(kg/cm2
)
Min Ht.
(m)
Max Ht.
(m)
Min X
(m)
Max X
(m)
Min Y
(m)
Max Y
(m)
-0.051 3.000 3.000 - - - -
-0.036 6.000 6.000 - - - -
Selfweight : 1 CARGA PERMANENTE (CP)
Direction Factor
Y -1.000
One Way Loads : 2 CARGA VARIABLE (CV)
Load
(kg/cm2
)
Min Ht.
(m)
Max Ht.
(m)
Min X
(m)
Max X
(m)
Min Y
(m)
Max Y
(m)
-0.018 3.000 3.000 - - - -
-0.010 6.000 6.000 - - - -
37. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
7
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:35
CRITIAS_MACHONES_0
Print Time/Date: 20/12/2014 18:26 Print Run 7 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
One Way Loads : 3 SISMO X (SX)
Load
(kg/cm2
)
Min Ht.
(m)
Max Ht.
(m)
Min X
(m)
Max X
(m)
Min Y
(m)
Max Y
(m)
0.051 3.000 3.000 - - - -
0.036 6.000 6.000 - - - -
0.004 3.000 3.000 - - - -
0.002 6.000 6.000 - - - -
0.051 3.000 3.000 - - - -
0.036 6.000 6.000 - - - -
0.004 3.000 3.000 - - - -
0.002 6.000 6.000 - - - -
0.051 3.000 3.000 - - - -
0.036 6.000 6.000 - - - -
0.004 3.000 3.000 - - - -
0.002 6.000 6.000 - - - -
Selfweight : 3 SISMO X (SX)
Direction Factor
X 1.000
Y 1.000
Z 1.000
Response Spectrum : 3 SISMO X (SX)
Modal
Combination
Factor
X Y Z
Type Scale Damping
CQC - - 1.000 Displacement - 0.000
Response Spectrum : 4 SISMO Z (SZ)
Modal
Combination
Factor
X Y Z
Type Scale Damping
CQC - - - Displacement 1.000 0.000
Response Spectrum : 5 SISMO Y (SY)
Modal
Combination
Factor
X Y Z
Type Scale Damping
CQC - - - Acceleration - 0.000
38. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
8
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:35
CRITIAS_MACHONES_0
Print Time/Date: 20/12/2014 18:26 Print Run 8 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Node Displacement Summary
Node L/C X
(mm)
Y
(mm)
Z
(mm)
Resultant
(mm)
rX
(rad)
rY
(rad)
rZ
(rad)
Max X 9 12:1.2CP + 1.0 0.825 -0.230 22.766 22.782 0.004 0.000 -0.000
Min X 9 19:0.9CP - 1.0S -0.046 -0.237 -22.766 22.767 -0.001 -0.000 -0.000
Max Y 11 3:SISMO X (SX 0.311 0.194 0.138 0.392 0.000 0.000 0.000
Min Y 23 15:1.2CP + 1.0 0.274 -0.819 -22.615 22.631 -0.002 -0.000 0.000
Max Z 9 12:1.2CP + 1.0 0.825 -0.230 22.766 22.782 0.004 0.000 -0.000
Min Z 9 15:1.2CP + 1.0 0.116 -0.336 -22.766 22.769 0.000 -0.000 -0.000
Max rX 10 12:1.2CP + 1.0 0.825 -0.313 22.687 22.704 0.005 0.000 0.000
Min rX 58 15:1.2CP + 1.0 0.172 -0.631 -22.687 22.697 -0.005 -0.000 -0.000
Max rY 9 12:1.2CP + 1.0 0.825 -0.230 22.766 22.782 0.004 0.000 -0.000
Min rY 9 15:1.2CP + 1.0 0.116 -0.336 -22.766 22.769 0.000 -0.000 -0.000
Max rZ 24 10:1.4CP 0.480 -0.527 -0.000 0.713 -0.001 0.000 0.000
Min rZ 9 15:1.2CP + 1.0 0.116 -0.336 -22.766 22.769 0.000 -0.000 -0.000
Max Rst 9 12:1.2CP + 1.0 0.825 -0.230 22.766 22.782 0.004 0.000 -0.000
Beam End Force Summary
The signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the largest tension
value for an beam.
Axial Shear Torsion Bending
Beam Node L/C Fx
(kg)
Fy
(kg)
Fz
(kg)
Mx
(kg-
m)
My
(kg-
m)
Mz
(kg-
m)
Max Fx 38 15 12:1.2CP + 1.0 25.5E+3 102.377 1.78E+3 4.746 5.27E+3 169.810
Min Fx 87 36 11:1.2CP + 1.6C -5.21E+3 -792.865 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000
Max Fy 27 16 12:1.2CP + 1.0 0.000 8.5E+3 0.000 2.204 0.000 3.62E+3
Min Fy 27 16 11:1.2CP + 1.6C -0.000 -8.47E+3 0.000 -0.444 0.000 6.48E+3
Max Fz 102 39 12:1.2CP + 1.0 25.3E+3 96.547 3.41E+3 4.746 3.67E+3 159.870
Min Fz 134 51 11:1.2CP + 1.6C 17.9E+3 81.034 -1.71E+3 -0.000 1.68E+3 134.196
Max Mx 11 4 12:1.2CP + 1.0 9.7E+3 1.05E+3 0.000 1.55E+3 0.000 0.000
Min Mx 11 1 11:1.2CP + 1.6C -575.043 1.05E+3 0.000 -761.141 0.000 0.000
Max My 102 39 15:1.2CP + 1.0 19.6E+3 58.890 1.78E+3 4.746 5.27E+3 94.007
Min My 134 52 11:1.2CP + 1.6C 17.2E+3 81.034 -1.71E+3 -0.000 -3.43E+3 -108.906
Max Mz 27 16 15:1.2CP + 1.0 0.000 6.54E+3 0.000 1.394 0.000 7.9E+3
Min Mz 40 18 11:1.2CP + 1.6C 21.4E+3 106.773 -777.588 -0.000 -1.57E+3 -160.630
39. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
9
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:35
CRITIAS_MACHONES_0
Print Time/Date: 20/12/2014 18:26 Print Run 9 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Reaction Summary
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C FX
(kg)
FY
(kg)
FZ
(kg)
MX
(kg-
m)
MY
(kg-
m)
MZ
(kg-
m)
Max FX 13 12:1.2CP + 1.0 6.81E+3 26E+3 2.04E+3 4.6E+3 557.176 106.121
Min FX 1 15:1.2CP + 1.0 -6.88E+3 5.06E+3 -655.352 -3.73E+3 -985.890 -0.226
Max FY 15 11:1.2CP + 1.6C 2.26E+3 27.6E+3 -913.169 -632.524 220.336 136.887
Min FY 1 6:VIENTO X (V 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Max FZ 39 12:1.2CP + 1.0 3.63E+3 27.3E+3 3.41E+3 5.42E+3 130.746 159.870
Min FZ 15 15:1.2CP + 1.0 -554.695 23.9E+3 -3.41E+3 -5.42E+3 -130.742 84.066
Max MX 39 12:1.2CP + 1.0 3.63E+3 27.3E+3 3.41E+3 5.42E+3 130.746 159.870
Min MX 15 15:1.2CP + 1.0 -554.695 23.9E+3 -3.41E+3 -5.42E+3 -130.742 84.066
Max MY 49 12:1.2CP + 1.0 3.45E+3 15.5E+3 655.372 3.73E+3 985.883 123.169
Min MY 1 15:1.2CP + 1.0 -6.88E+3 5.06E+3 -655.352 -3.73E+3 -985.890 -0.226
Max MZ 5 12:1.2CP + 1.0 1.45E+3 19.5E+3 3.08E+3 5.33E+3 454.231 229.225
Min MZ 1 19:0.9CP - 1.0S -6.48E+3 1.41E+3 -1.06E+3 -3.92E+3 -811.394 -27.529
Calculated Modal Frequencies & Mass Participations
Mode Frequency
(Hz)
Period
(sec)
Participation X
(%)
Participation Y
(%)
Participation Z
(%)
1 1.870 0.535 0.001 0.000 73.623
2 4.747 0.211 0.001 0.000 26.366
3 11.702 0.085 29.108 1.123 0.009
4 17.925 0.056 37.840 17.413 0.001
5 27.104 0.037 4.715 0.282 0.001
6 29.957 0.033 0.085 0.190 0.000
40. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
1
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:53
CRITIAS_MACHONES_T
Print Time/Date: 20/12/2014 18:27 Print Run 1 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Job Information
Engineer Checked Approved
Name:
Date: 19-Dec-14
Structure Type SPACE FRAME
Number of Nodes 300 Highest Node 300
Number of Elements 692 Highest Beam 711
Number of Basic Load Cases 9
Number of Combination Load Cases 31
Included in this printout are data for:
All The Whole Structure
Included in this printout are results for load cases:
Type L/C Name
Primary 1 CARGA PERMANENTE (CP)
Primary 2 CARGA VARIABLE (CV)
Primary 3 SISMO X (SX)
Primary 4 SISMO Z (SZ)
Primary 5 SISMO Y (SY)
Primary 6 VIENTO X (VX)
Primary 7 VIENTO -X (-VX)
Primary 8 VIENTO Z (VZ)
Primary 9 VIENTO -Z (-VZ)
Combination 10 1.4CP
Combination 11 1.2CP + 1.6CV
Combination 12 1.2CP + 1.0CV + 1.0SH + 1.0SV
Combination 13 1.2CP + 1.0CV + 1.0SH - 1.0SV
Combination 14 1.2CP + 1.0CV - 1.0SH + 1.0SV
Combination 15 1.2CP + 1.0CV - 1.0SH - 1.0SV
Combination 16 0.9CP + 1.0SH + 1.0SV
Combination 17 0.9CP + 1.0SH - 1.0SV
Combination 18 0.9CP - 1.0SH + 1.0SV
Combination 19 0.9CP - 1.0SH - 1.0SV
Combination 20 1.2CP + 1.6CV + 0.8VX
Combination 21 1.2CP + 1.6CV - 0.8VX
Combination 22 1.2CP + 1.6CV + 0.8VZ
Combination 23 1.2CP + 1.6CV - 0.8VZ
Combination 24 1.2CP + 1.0CV + 1.3VX
Combination 25 1.2CP + 1.0CV - 1.3VX
Combination 26 1.2CP + 1.0CV + 1.3VZ
Combination 27 1.2CP + 1.0CV - 1.3VZ
Combination 28 0.9CP + 1.3VX
41. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
2
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:53
CRITIAS_MACHONES_T
Print Time/Date: 20/12/2014 18:27 Print Run 2 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Job Information Cont...
Type L/C Name
Combination 29 0.9CP - 1.3VX
Combination 30 0.9CP + 1.3VZ
Combination 31 0.9CP - 1.3VZ
Combination 32 1.0CP + 1.0CV
Combination 33 1.0CP + 1.0CV + 0.7VX
Combination 34 1.0CP + 1.0CV - 0.7VX
Combination 35 1.0CP + 1.0CV + 0.7VZ
Combination 36 1.0CP + 1.0CV - 0.7VZ
Combination 37 1.0CP + 1.0CV + 0.7SH + 0.7SV
Combination 38 1.0CP + 1.0CV + 0.7SH - 0.7SV
Combination 39 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH + 0.7SV
Combination 40 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH - 0.7SV
Load 1
X
Y
Z
Whole Structure
47. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
8
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:53
CRITIAS_MACHONES_T
Print Time/Date: 20/12/2014 18:27 Print Run 8 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Combination Load Cases Cont...
Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor
38 1.0CP + 1.0CV + 0.7SH - 0.7SV -1 CARGA PERMANENTE (CP) 1.00
-2 CARGA VARIABLE (CV) 1.00
3 SISMO X (SX) 1.00
4 SISMO Z (SZ) 1.00
-5 SISMO Y (SY) -0.70
39 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH + 0.7SV -1 CARGA PERMANENTE (CP) 1.00
-2 CARGA VARIABLE (CV) 1.00
3 SISMO X (SX) 1.00
4 SISMO Z (SZ) 1.00
-5 SISMO Y (SY) 0.70
40 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH - 0.7SV -1 CARGA PERMANENTE (CP) 1.00
-2 CARGA VARIABLE (CV) 1.00
3 SISMO X (SX) 1.00
4 SISMO Z (SZ) 1.00
-5 SISMO Y (SY) 0.70
Load Generators
There is no data of this type.
Node Displacement Summary
Node L/C X
(mm)
Y
(mm)
Z
(mm)
Resultant
(mm)
rX
(rad)
rY
(rad)
rZ
(rad)
Max X 9 12:1.2CP + 1.0 0.727 -0.229 20.655 20.669 0.004 0.000 -0.000
Min X 297 19:0.9CP - 1.0S -0.048 -0.215 -20.668 20.669 -0.003 -0.000 -0.000
Max Y 299 3:SISMO X (SX 0.295 0.185 0.019 0.349 0.000 0.000 0.000
Min Y 59 15:1.2CP + 1.0 0.318 -0.884 -20.657 20.679 -0.001 -0.000 0.000
Max Z 9 4:SISMO Z (SZ 0.032 0.048 20.662 20.662 0.002 0.000 0.000
Min Z 9 15:1.2CP + 1.0 0.278 -0.334 -20.670 20.674 0.000 -0.000 -0.000
Max rX 10 12:1.2CP + 1.0 0.727 -0.375 20.655 20.672 0.005 0.000 0.000
Min rX 298 15:1.2CP + 1.0 0.108 -0.532 -20.663 20.670 -0.005 -0.000 -0.000
Max rY 9 3:SISMO X (SX 0.211 0.018 0.019 0.212 0.000 0.000 0.000
Min rY 9 15:1.2CP + 1.0 0.278 -0.334 -20.670 20.674 0.000 -0.000 -0.000
Max rZ 60 10:1.4CP 0.486 -0.560 0.003 0.741 -0.000 -0.000 0.000
Min rZ 9 15:1.2CP + 1.0 0.278 -0.334 -20.670 20.674 0.000 -0.000 -0.000
Max Rst 58 15:1.2CP + 1.0 0.318 -0.843 -20.663 20.683 -0.001 -0.000 -0.000
48. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
9
19-Dec-14
20-Dec-2014 16:53
CRITIAS_MACHONES_T
Print Time/Date: 20/12/2014 18:27 Print Run 9 of 9
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Beam End Force Summary
The signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the largest tension
value for an beam.
Axial Shear Torsion Bending
Beam Node L/C Fx
(kg)
Fy
(kg)
Fz
(kg)
Mx
(kg-
m)
My
(kg-
m)
Mz
(kg-
m)
Max Fx 134 51 12:1.2CP + 1.0 27.9E+3 100.990 2.05E+3 0.739 3.73E+3 167.231
Min Fx 87 36 11:1.2CP + 1.6C -5.39E+3 -792.865 0.000 -14.953 -0.000 -0.000
Max Fy 685 280 11:1.2CP + 1.6C 0.000 8.47E+3 -0.000 0.393 -0.000 6.48E+3
Min Fy 27 16 11:1.2CP + 1.6C -0.000 -8.47E+3 0.000 -0.489 0.000 6.48E+3
Max Fz 4 3 12:1.2CP + 1.0 20.4E+3 107.017 3.12E+3 0.739 1.78E+3 179.991
Min Fz 694 291 11:1.2CP + 1.6C 14.9E+3 74.270 -1.71E+3 0.133 1.68E+3 122.419
Max Mx 699 289 12:1.2CP + 1.0 4.33E+3 0.000 0.000 1.46E+3 0.000 0.000
Min Mx 11 1 11:1.2CP + 1.6C -1.65E+3 1.05E+3 0.000 -760.928 0.000 0.000
Max My 666 279 15:1.2CP + 1.0 15.4E+3 35.069 1.5E+3 0.472 4.78E+3 52.577
Min My 694 292 11:1.2CP + 1.6C 14.3E+3 74.270 -1.71E+3 0.133 -3.43E+3 -100.392
Max Mz 265 100 12:1.2CP + 1.0 0.000 8.27E+3 0.000 0.443 0.000 8.03E+3
Min Mz 136 54 11:1.2CP + 1.6C 23.8E+3 113.446 -1.971 0.133 -3.818 -171.260
Reaction Summary
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C FX
(kg)
FY
(kg)
FZ
(kg)
MX
(kg-
m)
MY
(kg-
m)
MZ
(kg-
m)
Max FX 241 12:1.2CP + 1.0 8.32E+3 26.6E+3 1.98E+3 4.09E+3 365.353 105.689
Min FX 289 15:1.2CP + 1.0 -7.03E+3 1.21E+3 -2.48E+3 -4.2E+3 -66.974 -1.187
Max FY 51 11:1.2CP + 1.6C 3.41E+3 31.5E+3 -1.384 -0.261 0.712 144.391
Min FY 289 19:0.9CP - 1.0S -6.24E+3 -1.27E+3 -2.08E+3 -4.02E+3 -241.589 -27.593
Max FZ 3 12:1.2CP + 1.0 577.743 18.4E+3 3.12E+3 4.93E+3 135.193 179.991
Min FZ 291 15:1.2CP + 1.0 -6.87E+3 10.1E+3 -3.12E+3 -4.92E+3 -134.729 44.054
Max MX 3 12:1.2CP + 1.0 577.743 18.4E+3 3.12E+3 4.93E+3 135.193 179.991
Min MX 291 15:1.2CP + 1.0 -6.87E+3 10.1E+3 -3.12E+3 -4.92E+3 -134.729 44.054
Max MY 289 12:1.2CP + 1.0 3.36E+3 13E+3 456.362 3.25E+3 927.083 112.689
Min MY 1 15:1.2CP + 1.0 -5.08E+3 6.31E+3 -454.404 -3.25E+3 -926.373 34.842
Max MZ 5 12:1.2CP + 1.0 -29.260 19.1E+3 2.88E+3 4.88E+3 387.645 204.764
Min MZ 289 19:0.9CP - 1.0S -6.24E+3 -1.27E+3 -2.08E+3 -4.02E+3 -241.589 -27.593
Calculated Modal Frequencies & Mass Participations
Mode Frequency
(Hz)
Period
(sec)
Participation X
(%)
Participation Y
(%)
Participation Z
(%)
1 1.947 0.514 0.000 0.000 73.427
2 4.921 0.203 0.000 0.000 26.573
3 14.252 0.070 36.603 2.657 0.000
4 17.722 0.056 30.895 14.128 0.000
5 27.068 0.037 0.146 1.654 0.000
6 28.259 0.035 0.000 0.000 0.000
49. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
1
19-Dec-14
20-Dec-2014 17:21
EVENOR_MACHONES_0
Print Time/Date: 20/12/2014 18:24 Print Run 1 of 7
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Load 1
X
Y
Z
Whole Structure
Job Information
Engineer Checked Approved
Name:
Date: 19-Dec-14
Structure Type SPACE FRAME
Number of Nodes 48 Highest Node 48
Number of Elements 104 Highest Beam 119
Number of Basic Load Cases 9
Number of Combination Load Cases 31
Included in this printout are data for:
All The Whole Structure
61. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
6
19-Dec-14
20-Dec-2014 17:27
EVENOR_MACHONES_T
Print Time/Date: 20/12/2014 18:21 Print Run 6 of 7
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Combination Load Cases Cont...
Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor
38 1.0CP + 1.0CV + 0.7SH - 0.7SV -1 CARGA PERMANENTE (CP) 1.00
-2 CARGA VARIABLE (CV) 1.00
3 SISMO X (SX) 1.00
4 SISMO Z (SZ) 1.00
-5 SISMO Y (SY) -0.70
39 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH + 0.7SV -1 CARGA PERMANENTE (CP) 1.00
-2 CARGA VARIABLE (CV) 1.00
3 SISMO X (SX) 1.00
4 SISMO Z (SZ) 1.00
-5 SISMO Y (SY) 0.70
40 1.0CP + 1.0CV - 0.7SH - 0.7SV -1 CARGA PERMANENTE (CP) 1.00
-2 CARGA VARIABLE (CV) 1.00
3 SISMO X (SX) 1.00
4 SISMO Z (SZ) 1.00
-5 SISMO Y (SY) 0.70
Load Generators
There is no data of this type.
Beam Displacement Detail Summary
Displacements shown in italic indicate the presence of an offset
Beam L/C d
(m)
X
(mm)
Y
(mm)
Z
(mm)
Resultant
(mm)
Max X 444 12:1.2CP + 1.0 4.850 0.639 -0.428 25.152 25.164
Min X 4 4:SISMO Z (SZ 0.900 -0.005 0.019 -0.491 0.491
Max Y 438 4:SISMO Z (SZ 2.425 0.020 8.602 7.665 11.521
Min Y 439 15:1.2CP + 1.0 2.425 0.276 -13.899 -7.727 15.904
Max Z 414 4:SISMO Z (SZ 2.425 0.035 3.700 25.409 25.677
Min Z 414 14:1.2CP + 1.0 2.910 0.523 -5.240 -25.644 26.179
Max Rst 443 15:1.2CP + 1.0 2.425 0.482 -11.468 -25.642 28.094
62. Software licensed to
Job Title
Client
Job No Sheet No Rev
Part
Ref
By Date Chd
File Date/Time
7
19-Dec-14
20-Dec-2014 17:27
EVENOR_MACHONES_T
Print Time/Date: 20/12/2014 18:21 Print Run 7 of 7
STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4) 20.07.09.31
Beam End Force Summary
The signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the largest tension
value for an beam.
Axial Shear Torsion Bending
Beam Node L/C Fx
(kg)
Fy
(kg)
Fz
(kg)
Mx
(kg-
m)
My
(kg-
m)
Mz
(kg-
m)
Max Fx 420 171 11:1.2CP + 1.6C 26.3E+3 101.001 181.834 -0.140 -199.055 165.554
Min Fx 11 1 11:1.2CP + 1.6C -9.57E+3 0.000 0.000 -132.919 0.000 0.000
Max Fy 439 172 12:1.2CP + 1.0 0.000 8.93E+3 0.000 0.756 0.000 9.13E+3
Min Fy 59 28 11:1.2CP + 1.6C -0.000 -8.52E+3 0.000 -0.143 0.000 6.99E+3
Max Fz 38 15 12:1.2CP + 1.0 21.9E+3 87.232 3.61E+3 0.055 4.28E+3 144.397
Min Fz 448 183 11:1.2CP + 1.6C 16.8E+3 97.891 -1.64E+3 -0.140 1.59E+3 163.006
Max Mx 453 181 12:1.2CP + 1.0 5.41E+3 0.000 0.000 1.62E+3 0.000 0.000
Min Mx 43 13 11:1.2CP + 1.6C 1.2E+3 0.000 0.000 -335.789 0.000 0.000
Max My 38 15 15:1.2CP + 1.0 17.9E+3 76.541 2.21E+3 0.306 5.7E+3 124.020
Min My 448 184 11:1.2CP + 1.6C 16.2E+3 97.891 -1.64E+3 -0.140 -3.31E+3 -130.668
Max Mz 439 172 12:1.2CP + 1.0 0.000 8.93E+3 0.000 0.756 0.000 9.13E+3
Min Mz 422 174 11:1.2CP + 1.6C 23.2E+3 125.486 149.841 -0.140 281.445 -186.653
Reaction Summary
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C FX
(kg)
FY
(kg)
FZ
(kg)
MX
(kg-
m)
MY
(kg-
m)
MZ
(kg-
m)
Max FX 25 12:1.2CP + 1.0 3.47E+3 21.4E+3 2.44E+3 5.11E+3 472.947 86.300
Min FX 1 15:1.2CP + 1.0 -8.62E+3 -8.28E+3 -2.09E+3 -4.84E+3 -571.961 59.936
Max FY 171 11:1.2CP + 1.6C 350.314 26.6E+3 181.834 160.888 -31.510 165.554
Min FY 1 15:1.2CP + 1.0 -8.62E+3 -8.28E+3 -2.09E+3 -4.84E+3 -571.961 59.936
Max FZ 15 12:1.2CP + 1.0 1.66E+3 23.2E+3 3.61E+3 5.92E+3 187.679 144.397
Min FZ 183 15:1.2CP + 1.0 -5.86E+3 8.99E+3 -3.48E+3 -5.81E+3 -252.971 131.434
Max MX 15 12:1.2CP + 1.0 1.66E+3 23.2E+3 3.61E+3 5.92E+3 187.679 144.397
Min MX 183 15:1.2CP + 1.0 -5.86E+3 8.99E+3 -3.48E+3 -5.81E+3 -252.971 131.434
Max MY 181 12:1.2CP + 1.0 -4.2E+3 6.24E+3 888.886 4.24E+3 1.03E+3 101.900
Min MY 5 15:1.2CP + 1.0 -5.09E+3 2.54E+3 -2.14E+3 -4.78E+3 -632.232 131.777
Max MZ 173 11:1.2CP + 1.6C -342.168 23.6E+3 149.841 155.165 -14.228 189.804
Min MZ 1 6:VIENTO X (V 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Calculated Modal Frequencies & Mass Participations
Mode Frequency
(Hz)
Period
(sec)
Participation X
(%)
Participation Y
(%)
Participation Z
(%)
1 1.755 0.570 0.000 0.000 74.020
2 4.568 0.219 0.000 0.000 25.979
3 17.485 0.057 10.017 47.552 0.000
4 18.616 0.054 0.817 19.267 0.000
5 20.926 0.048 0.000 0.000 0.000
6 20.932 0.048 0.000 0.000 0.000
63. MEMORIA DE CÁLCULO
PROYECTO ESTRUCTURA DE REFORZAMIENTO DE
MODULOS DE VIENDAS: CRITIAS, EVENOR Y POLIS ESTE
Verificación del reforzamiento
Una de las vefificaciones mas importantes en la mamposteria estructural es el cumplimiento de la resistencia
del puntal tracción y compresión generado en la diagonal como consecuencia de intento de desplazamiento
lateral de la estructural cuando es sometida a un acción sismica.
Lo cual se verifica a continuación
1 de 1
Reforzamiento
mc_casa de mamposteria.xlsx
Lo cual se verifica a continuación
C tid d d b φ3/8" 24
Cantidad de barras φ3/8" = 24
fy = 4200
R puntal = 0.85*As*fy = 62546 kgf
Este modo de falla verifica ya que R puntal es mayor a las compresiones y tensiones encontradas
en el análisis estructural.
en el análisis estructural.
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Reforzamiento
mc_casa de mamposteria.xlsx
