Mem_ Calculo.docx

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
1. GENERALIDADES:
CONSULTOR:
ING. JUAN IRWIN POMA
PUMACANCHARI
PROYECTO:
“RECONSTRUCCION DE LOS SERVICIOS DEL
PUESTO DE SALUD PENACHI I – 2 DEL
CENTRO POBLADO DE PENACHI, DISTRITO DE
SALAS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION
LAMBAYEQUE"
ENTIDAD:
MUNICIPALIDAD DISTRITAL
DE SALAS
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
Ref. :
Etapa:
PRIMER INFORME
Versión:
001-2020
DESCRIPCIÓN:
MEMORIA CALCULO ESTRUCTURAL
JEFE DE PROYECTO:
ING. JUAN IRWIN POMA PUMACANCHARI
NRO. DE REGISTRO:
CIP 203493
PROFESIONAL RESPONSABLE:
ING. SHEYLA ESTEFANY CUMPA BAUTISTA
NRO. DE REGISTRO:
CIP 200247

EXPEDIENTE TECNICO:
“RECONSTRUCCION DE LOS SERVICIOS DEL PUESTO DE SALUD PENACHI
I – 2 DEL CENTRO POBLADO DE PENACHI, DISTRITO DE SALAS,
PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE”
MEMORIA DE CALCULOS - ESTRUCTURAS
El proyecto de “RECONSTRUCCION DE LOS SERVICIOS DEL PUESTO DE SALUD PENACHI I – 2 DEL
CENTRO POBLADO DE PENACHI, DISTRITO DE SALAS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION
LAMBAYEQUE", surge de la necesidad de mejorar la prestación de servicios de Salud en la localidad de
Penachi.
La presente memoria comprende la descripción estructural (Pre-dimensionamiento de elementos
estructurales y su verificación), normativas aplicadas al proyecto.
2. UBICACIÓN
El PUESTO DE SALUD I-2 PENACHI políticamente se encuentra ubicada en:
 DEPARTAMENTO : Lambayeque
 PROVINCIA : Lambayeque
 DISTRITO : Salas
 LOCALIDAD : Penachi
3. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO:
El proyecto de estructuras está compuesto por los bloques A, B, C, D, E, F, G, H, I, F Y G. Asimismo
comprenden componentes de obras exteriores a los bloques como son rampas, muros de contención, cerco
perimétrico. A continuación, se muestra una planta general de ubicación de los bloques dentro del área del
proyecto.

EXPEDIENTE TECNICO:
Ubicación y Zonificación de bloques
4. CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL
4.1. BLOQUE A:
Es un bloque de 2 pisos, presenta una configuración estructural predominante basada en muros
estructurales y columnas de concreto armado en la dirección X e Y (sistema dual), losas aligeradas en una
dirección. La sobrecarga usada es de 300 kg/m2 para ambientes de servicio y 50 kg/m2 para el techo
inclinado.
4.2. BLOQUE B:
Bloque de 1 piso, presenta una configuración estructural predominante basado en muros estructurales y
columnas de concreto armado en la dirección X e Y (sistema dual), losas aligeradas en una dirección. La
sobrecarga usada es de 50 kg/m2 para el techo inclinado.
4.3. BLOQUE C:

EXPEDIENTE TECNICO:
4.4. BLOQUE D1 (GRUPO ELECTROGENO):
Bloque de 1 nivel, presenta una configuración estructural predominante basado en muros estructurales y
4.5. BLOQUE D2 (TABLERO GENERAL/ACOPIO/ALMACEN GENERAL):
Bloque de 1 nivel, presenta una configuración estructural predominante basado en muros estructurales y
4.6. BLOQUE E (PREVENCION Y CONTROL DE TUBERCULOSIS):
4.7. BLOQUE F (TOMA DE MUESTRAS):
Bloque de 1 piso, presenta una configuración estructural predominante basado en muros de albañilería
confinada en la dirección X e Y (sistema de albañilería confinada), losas aligeradas en una dirección. La
4.8. BLOQUE G (CISTERNA):
4.9. BLOQUE H (CASETA DE INGRESO 1):
Bloque de 1 piso, presenta una configuración estructural predominante basada en muros de albañilería
confinada. La sobrecarga viva de 50 kg/m2 para el techo inclinado.

EXPEDIENTE TECNICO:
4.10. BLOQUE I (CASETA DE INGRESO 2):
Bloque de 1 piso, presenta una configuración estructural predominante basada en muros de albañilería
confinada. La sobrecarga viva de 50 kg/m2 para el techo inclinado.
5. NORMAS EMPLEADAS:
Se sigue las disposiciones de los Reglamentos y Normas Nacionales e Internacionales descritos a
continuación.
 Reglamento Nacional de Edificaciones (Perú) – Normas Técnicas de Edificación (N.T.E.):
 NTE E.020 “CARGAS”
 NTE E.030 “DISEÑO SISMORRESISTENTE”
 NTE E.050 “SUELOS Y CIMENTACIONES”
 NTE E.060 “CONCRETO ARMADO”
 NTE E.070 “ALBAÑILERIA”
 NTE E.090 “ESTRUCTURAS METALICAS”
 -A.C.I. 318 – 2014 (American Concrete Institute) - Building Code Requirements for Structural
Concrete.
6. ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS:
6.1. CONCRETO ARMADO:
-Resistencia para concreto armado(fć) : 210 Kg/cm2
(Zapatas, Vigas, columnas, losas)
-Módulo de Elasticidad concreto (E) : 2´188,980 Ton/m2 (f’c = 210 kg/cm2)
-Módulo de Poisson (u) : 0.15
-Resistencia para concreto simple (fć) : 100 Kg/cm2
-Peso Específico (γC) : 2300 Kg/m3 (concreto simple)
: 2400 Kg/m3 (concreto armado)
-Resistencia para concreto simple (fć) : 100 Kg/cm2
6.2. ACERO CORRUGADO (ASTM A605):
-Resistencia a la fluencia (fy): 4,200 Kg/cm2 (Gº 60) “E” :2’10,000 Kg/cm2
6.3. RECUBRIMIENTOS MÍNIMOS (R):
-Cimientos, zapatas, plateas : 7.00 cm

EXPEDIENTE TECNICO:
-Vigas de cimentación : 4.00 cm
-Columnas, Vigas, Placas : 4.00 cm
-Vigas chatas, Vigas de borde : 3.00 cm
-Losas macizas, Escaleras : 3.00 cm
6.4. ALBAÑILERÍA
- Módulo de elasticidad: E = 32500 kg/cm2
- f’m = 65 kg/cm2
- f’b = 130 kg/cm2
7. PARÁMETROS DE SUELOS
De acuerdo al estudio de mecánica de suelos (EMS) realizado se tiene que:
8. CARGAS CONSIDERADAS:
Carga muerta: Se considera carga muerta (CM) al peso de los materiales, tabiques y otros elementos
soportados por la estructura, además incluye el peso propio de los elementos estructurales (Losa, viga,
columnas) que se considera como carga permanente en el tiempo.
Para bloques A  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Para bloques B  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Para bloques C  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Para bloques D  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Para bloques E  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Para bloques F  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Para bloques G  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Tipo de Cimentación Todos los bloques = Zapatas aisladas
Estrato de apoyo de la Cimentación Estrato rocoso-basamento rocoso
Profundidad de Napa Freática No
Profundidad mínima de cimentación Todos los bloques = 1.20 m a partir del NFP, incluye
relleno de ingeniería.
Presión admisible del terreno Qadm=4.00 kg/cm2
Coeficiente de Balasto Balasto=8.00 kg/cm3
Ataque de sulfatos cloruro y/o sales solubles “No agresivo”
Tipo de cemento para concreto en contacto
con el suelo
Cemento Portland tipo I

EXPEDIENTE TECNICO:
Para bloques H  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Para bloques I  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Para bloques F  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Para bloques G  Carga muerta por acabados = 100 kg/m2
Carga viva: Se considera carga viva (CV), al peso de los ocupantes, materiales equipo, muebles y otros
elementos móviles.
Para bloques A  S/Carga viva = 300 kg/m2 (oficinas)
S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques B S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques C  S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques D  S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques E  S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques F  S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques G  S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques H  S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques I  S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques F  S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Para bloques G  S/Carga viva = 50 kg/m2 (Techo inclinado)
Además de las cargas de gravedad descritas líneas arriba, también se considera la carga sísmica, la cual
se representará mediante un espectro de respuesta y está en función de parámetros de zonificación e
importancia, para mayor ampliación ver ítem 11 – Parámetros sísmicos.
9. ESTADOS DE CARGA:
La Norma Técnica E.020 recomienda valores mínimos para las cargas que se deben considerar en el diseño
de una estructura, dependiendo del uso al cual está diseñada la misma. Las cargas a considerar son las
denominadas: muertas, vivas y sismo.
Consideramos como carga muerta (CM) al peso de los materiales, tabiques y otros elementos
soportados por la estructura, incluyendo su peso propio que se suponen serán permanentes. Como
carga viva (CV), al peso de los ocupantes, materiales equipo, muebles y otros elementos móviles.
Finalmente, las cargas de sismo (CS) son aquellas que se generan debido a la acción sísmica sobre la
estructura.

EXPEDIENTE TECNICO:
Diseño en Concreto Armado
Para determinar la resistencia nominal requerida, se emplearon las siguientes combinaciones de cargas
establecidas en la Norma E-060 del Reglamento Nacional de Edificaciones:
COMBINACION
1.4 M + 1.7 V M = carga muerta
1.25 ( M + V) + S V = carga viva
1.25 ( M + V) - S S = carga de sismo
0.90 M + S
Además, el Reglamento establece factores de reducción de resistencia en los siguientes casos:
Solicitación principal Factor  de Reducción
- Flexión 0.90
- Tracción y Tracción + Flexión 0.90
- Cortante 0.85
- Torsión 0.85
- Cortante y Torsión 0.85
- Compresión y Flexo compresión
Elementos con espirales 0.75
Elementos con Estribos 0.70
Resumiendo, para el diseño de los elementos estructurales se debe cumplir que:
Resistencia de Diseño  Resistencia Requerida (U)
Resistencia de Diseño =  Resistencia Nominal
10. ANÁLISIS SÍSMICO
10.1.MODELO ESTRUCTURAL
El análisis se ha desarrollado haciendo uso del programa ETABS Nonlinear v.18.2.0 elaborado por
Computers and Estructures Inc. La carga sísmica total se ha calculado tomando el 100% de la Carga Muerta

EXPEDIENTE TECNICO:
y el 50% de la carga viva para los entrepisos de la edificación (para centros hospitalarios), tal como lo
señala la norma NTE-030 de diseño Sismo resistente.
El análisis sísmico se desarrolló de acuerdo a las indicaciones de la Norma Peruana de Diseño
Sismorresistente NTE-030.
Se empleó un modelo espacial con diafragmas rígidos en cada sistema de piso. Como coordenadas
dinámicas se consideraron 3 traslaciones y 3 giros. De estos 6 grados de libertad, los desplazamientos
horizontales y el giro en la vertical se establecieron dependientes del diafragma. Se consideraron la
deformación por fuerza axial, cortante, flexión y torsión.
La norma NTE -030 señala realizar el análisis sísmico empleando como criterio de superposición la
combinación cuadrática completa (CQC). En el presente análisis se utilizó este último criterio. El cual se
describe a continuación:
‘’ La respuesta máxima elástica esperada (r) correspondiente al efecto conjunto de los diferentes modos de
vibración empleados (𝑟𝑖) puede determinarse usando la combinación cuadrática completa de los valores
calculadas para cada modo’’
𝑟 = √∑ ∑ 𝑟𝑖𝑝𝑖𝑗𝑟𝑗
Donde r representa las respuestas modales, desplazamientos o fuerzas, los coeficientes de correlación
están dados por:
𝑝𝑖𝑗 =
8𝛽2(1+𝜆)𝜆3/2
(1−𝜆2)2+4𝛽2𝜆(1+𝜆)2 𝜆 =
𝜔𝑗
𝜔𝑖
; 𝜔𝑖, 𝜔𝑗 Son las frecuencias angulares en los modos i j
𝛽: Fracción de amortiguamiento crítico, que se puede suponer constante para todos los modos igual a 0.05
‘’
Alternativamente, la respuesta máxima puede estimarse mediante la siguiente expresión.
11. PARÁMETROS PARA EL ANÁLISIS SÍSMICO
El análisis sísmico se efectuó siguiendo las indicaciones de la Norma Peruana de Diseño Sismorresistente
NTE.030 del 2019.
La respuesta sísmica se determinó empleando el método de superposición espectral considerando como
criterio la “Combinación Cuadrática Completa”, (CQC) de los efectos individuales de todos los modos.
11.1.Parámetros sísmicos para todos los Bloques Convencionales
Tal como lo indica la Norma E.030 para el presente año, y de acuerdo a la ubicación de la estructura y las
consideraciones de suelo proporcionadas, los parámetros para definir el espectro de diseño en el caso de
estructuras con sistema estructural de muros de concreto armado son fueron:

 

2
75
.
0
25
.
0 i
i r
r
r

EXPEDIENTE TECNICO:
 Zonificación: La zonificación propuesta se basa en la distribución espacial de la sismicidad observada,
las características generales de los movimientos sísmicos y la atenuación de estos con la distancia
epicentral, así como en información geotécnica. El territorio nacional se encuentra dividido en cuatro
zonas, a cada zona se le asigna un factor Z. Este factor se interpreta como la aceleración máxima del
terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años.
La zona donde está ubicada la edificación según la zonificación de la norma E-030 es la zona 3 y su
factor de zona es 0.35.
 Estudios de Sitio: Son estudios similares a los de micro zonificación, aunque no necesariamente en
toda su extensión. Estos estudios están limitados al lugar del proyecto y suministran información sobre
la posible modificación de las acciones sísmicas y otros fenómenos naturales por las condiciones
locales. Su objetivo principal es determinar los parámetros de diseño.
 Condiciones Geotectónicas: Para los efectos de esta norma los perfiles de suelo se clasifican
tomando en cuenta las propiedades mecánicas del suelo, el espesor del estrato, el periodo fundamental
de vibración y la velocidad de propagación de las ondas de corte.
Para efectos de la aplicación de la Norma E-030 de diseño sismo resistente se considera que el perfil
de suelo es del tipo intermedio (S1=1.00), el parámetro Tp asociado con este tipo de suelo es de 0.40
seg. Y TL= 2.50seg.
 Factor de amplificación sísmica: De acuerdo a las características de sitio, se define el factor de
amplificación sísmica (C) por la siguiente expresión:
𝐶 = 2.5, 𝑇 < 𝑇𝑝
𝐶 = 2.5 ∗
𝑇𝑝
𝑇
, 𝑇𝑝 < 𝑇 < 𝑇𝐿
𝐶 = 2.5 ∗
𝑇𝑝 ∗ 𝑇𝐿
𝑇2
, 𝑇 > 𝑇𝐿
 Categoría de las edificaciones: Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo a la categoría de uso
de la edificación, debido a que la edificación es un centro de salud, se está considerando para el
presente análisis es:
Para todos los bloques: U=1.50
 Sistemas estructurales: Los sistemas estructurales se clasificarán según los materiales usados y el
sistema de estructuración sismo resistente predominante en cada dirección. Según la clasificación que
se haga de una edificación se usara un coeficiente de reducción de fuerza sísmica (R).

EXPEDIENTE TECNICO:
Espectro de diseño usado para los bloques con sistema de muros convencionales para bloques
Convencionales R = 6.00
TABLA N° 1 ZONIFICACION SISMICA TABLA N° 5 CATEGORIA DE LA EDIFICACION
: :
: :
: :
: :
:
:
TABLA N° 2 - 3 - 4 CONDICIONES LOCALES
:
:
:
:
:
:
:
TABLA N° 7 SISTEMA ESTRUCTURAL X - X TABLA N° 7 SISTEMA ESTRUCTURAL Y - Y
: Material :
: Coef. De Reduccion :
TABLA N° 6 CATEGORIA Y SISTEMA ESTRUCTURAL TABLA N° 10 CATEGORIA Y REGULARIDAD DE LA EDIFICACION
:
:
TABLA N° 8 IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA Ia Dir X-X Ia Dir Y-Y
: 1.00 1.00
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
1.00 1.00
TABLA N° 9 IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA Ip Dir X-X Ip Dir Y-Y
: 1.00 1.00
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
1.00 1.00
FACTOR DE IRREGULARIDAD lp :
FACTOR DE IRREGULARIDAD la :
Irregularidad Torsional Extrema
Esquinas Entrantes
No Presenta Irregularidades
FALSO
FALSO
FALSO
FALSO
FALSO
FALSO
FALSO
Discontinuidad del Diafragma
Sistemas no Paralelos
Irregularidad Torsional
FALSO
Discontinuidad extrema de los Sistemas Resistentes
FALSO
Sist. Estructural Adecuado
Verificacion
Material CONCRETO.ARMADO
S = 1.00
Muros Estructurales
Periodo TP
Periodo TL
NOTA
Sist. Estructural : Muros Estructurales
Factor de Suelo
FALSO
Discontinuidad en los Sistemas Resistentes
FALSO
TP = 0.40 seg.
FALSO
AMBAS DIRECCIONES
Muros Estructurales
Sist. Estruc. Dominante :
Restricciones en la
estructura
: No se permiten irregularidades en Planta y Altura
FALSO
Irregularidad de Masa o Peso
Los valores de Z se interpreta como la aceleracion maxima horizontal
en suelo rigido con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50
años
TL = 2.50 seg.
Factor de uso
FALSO
S1
FALSO
Irregularidad Extrema de Rigidez FALSO FALSO
FALSO FALSO
Irregularidad Geométrica Vertical
Irregularidades de Resistencia – Piso Débil FALSO
Irregularidad Extrema de Resistencia
Ro = 6.00
Irregularidad de Rigidez – Piso Blando FALSO
Categoria
AMBAS DIRECCIONES
ESPECTRO DE RESPUESTA (NORMA TECNICA DE EDIFICACION E.030 - 2019)
Departamento
Provincia
:
Perfil de Suelo
LAMBAYEQUE.
LAMBAYEQUE
Z = 0.35
Descripcion
ZONA 3
SALAS
EDIFICACIONES.ESENCIALES
Roca o Suelos Muy Rigidos:
Rocca Fracturada, Arena muy Densa o Grava
Arenosa Densa, Arcilla muy Compacta.
> 100 kPa
500 m/s - 1500 m/s
MAPA DE ZONIFICACIÓN SISMICA FORMULAS
CONCRETO.ARMADO
> 50
CONCRETO.ARMADO
Material
Descripcion del perfil
de Suelo
Factor de ampli. Sismica H
Aceleracion espectral
Coef. de reduc. F. sismica
Factor de ampli. Sismica V
Ro = 6.00
Coef. De Reduccion
Sist. Estructural :
FALSO
V Prom. Ond. de C. V̅S
Prom. Pond SPT N̅60
Prom. Pond RCCND S̅u
ESTABLECIMIENTO DE SALUD
Tipo de Edificacion
Zonif. Sismica
Distrito
Region Geografica COSTA U = 1.50
A2
: ---
Factor de Zona
Observaciones
=
. .𝐶.
.
= . .
𝑇 < 𝑇 ,𝐶 = 2,5
𝑇 < 𝑇 < 𝑇𝐿 ,𝐶 = 2,5.
𝑇
𝑇
𝑇 > 𝑇𝐿 ,𝐶 = 2,5.
𝑇 . 𝑇𝐿
𝑇2
DIR X-X
DIR X-X
DIR X-X
DIR X-X
AMBAS DIRECCIONES
DIR X-X
AMBAS DIRECCIONES
AMBAS DIRECCIONES
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR X-X
DIR X-X
DIR X-X
AMBAS DIRECCIONES
DIR X-X
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
Donde :𝐶 2,5
𝑇 < ,2.𝑇 ,𝐶 = ,5.
𝑇
𝑇

EXPEDIENTE TECNICO:
DATOS DATOS DIR X-X DIR Y-Y
Z R0 6.00 6.00
U Ia 1.00 1.00
S Ip 1.00 1.00
TP RX-Y 6.00 6.00
TL Config. REGULAR REGULAR
0.2TP g 2 1
6.2309 6.2309
T CH CV Sa Dir X-X Sa Dir Y-Y Sa Dir Z-Z
0.00 2.500 1.000 0.21875 0.21875 0.05833
0.01 2.500 1.188 0.21875 0.21875 0.06927
0.02 2.500 1.375 0.21875 0.21875 0.08021 x Y
0.03 2.500 1.563 0.21875 0.21875 0.09115 0.40 0.000
0.04 2.500 1.750 0.21875 0.21875 0.10208 0.40 0.219
0.05 2.500 1.938 0.21875 0.21875 0.11302 2.50 0.000
0.06 2.500 2.125 0.21875 0.21875 0.12396 2.50 0.035
0.08 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.10 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.12 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.14 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.16 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.18 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.20 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.25 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.30 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.35 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.40 2.500 2.500 0.21875 0.21875 0.14583
0.45 2.222 2.222 0.19444 0.19444 0.12963
0.50 2.000 2.000 0.17500 0.17500 0.11667
0.55 1.818 1.818 0.15909 0.15909 0.10606 x Y
0.60 1.667 1.667 0.14583 0.14583 0.09722 0.40 0.000
0.65 1.538 1.538 0.13462 0.13462 0.08974 0.40 0.219
0.70 1.429 1.429 0.12500 0.12500 0.08333 2.50 0.000
0.75 1.333 1.333 0.11667 0.11667 0.07778 2.50 0.035
0.80 1.250 1.250 0.10938 0.10938 0.07292
0.85 1.176 1.176 0.10294 0.10294 0.06863
0.90 1.111 1.111 0.09722 0.09722 0.06481
0.95 1.053 1.053 0.09211 0.09211 0.06140
1.00 1.000 1.000 0.08750 0.08750 0.05833
1.10 0.909 0.909 0.07955 0.07955 0.05303
1.20 0.833 0.833 0.07292 0.07292 0.04861
1.30 0.769 0.769 0.06731 0.06731 0.04487
1.40 0.714 0.714 0.06250 0.06250 0.04167
1.50 0.667 0.667 0.05833 0.05833 0.03889
1.60 0.625 0.625 0.05469 0.05469 0.03646
1.70 0.588 0.588 0.05147 0.05147 0.03431
1.80 0.556 0.556 0.04861 0.04861 0.03241 x Y
1.90 0.526 0.526 0.04605 0.04605 0.03070 0.08 0.000
2.00 0.500 0.500 0.04375 0.04375 0.02917 0.08 0.146
2.25 0.444 0.444 0.03889 0.03889 0.02593 0.40 0.000
2.50 0.400 0.400 0.03500 0.03500 0.02333 0.40 0.146
2.75 0.331 0.331 0.02893 0.02893 0.01928 2.50 0.000
3.00 0.278 0.278 0.02431 0.02431 0.01620 2.50 0.023
4.00 0.156 0.156 0.01367 0.01367 0.00911
5.00 0.100 0.100 0.00875 0.00875 0.00583
6.00 0.069 0.069 0.00608 0.00608 0.00405
7.00 0.051 0.051 0.00446 0.00446 0.00298
8.00 0.039 0.039 0.00342 0.00342 0.00228
9.00 0.031 0.031 0.00270 0.00270 0.00180
10.00 0.025 0.025 0.00219 0.00219 0.00146
Norma Tecnica de Edificacion E 030 - 2018
FACTORES
TP
TL
TL
TP
CALCULO DE ESPECTRO DE PSEUDO - ACELERACIONES (NORMA TECNICA DE EDIFICACION E.030 - 2019)
ACELERACIONES EN X - X
0.2Tp
ACELERACIONES EN Z - Z
TL
TP
ACELERACIONES EN Y - Y
1.50
0.35
2.50
0.40
1.00
0.08
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sa
Dir
X-X
Periodo T(s)
ESPECTRO INELASTICO DE PSEUDO - ACELERACIONES X-X
Espectro Inelástico
TP = 0.40 seg
TL = 2.50 seg
ACELERACION ESPECTRAL
Para cada una de las direccioneshorizontalesanalizadasse utilizaráun
espectroinelásticode pseudo-aceleracionesdeﬁnidopor:
=
. . 𝐶.
.
Para el análisisenladirecciónvertical podráusarse unespectroconvalores
igualesalos2/3 del espectroempleadoparalasdireccioneshorizontales,
exceptoparala zonade peridosmuycortos 𝑇 < ,2. 𝑇 ,𝐶 = ,5.
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sa
Dir
Y-Y
Periodo T(s)
ESPECTRO INELASTICO DE PSEUDO - ACELERACIONES Y-Y
TP = 0.40 seg
TL = 2.50seg
0.00
0.02
0.04
0.06
0.08
0.10
0.12
0.14
0.16
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sa
Dir
Z-Z
Periodo T(s)
ESPECTRO INELASTICO DE PSEUDO - ACELERACIONES Z-Z
TP = 0.40 seg
TL = 2.50 seg
0.2TP =0.08 seg

EXPEDIENTE TECNICO:
Espectro de diseño usado para los bloques con sistema de albañilería confinada para bloques
Convencionales R = 3.00
TABLA N° 1 ZONIFICACION SISMICA TABLA N° 5 CATEGORIA DE LA EDIFICACION
: :
: :
: :
: :
:
:
TABLA N° 2 - 3 - 4 CONDICIONES LOCALES
:
:
:
:
:
:
:
TABLA N° 7 SISTEMA ESTRUCTURAL X - X TABLA N° 7 SISTEMA ESTRUCTURAL Y - Y
: Material :
: Coef. De Reduccion :
TABLA N° 6 CATEGORIA Y SISTEMA ESTRUCTURAL TABLA N° 10 CATEGORIA Y REGULARIDAD DE LA EDIFICACION
:
:
TABLA N° 8 IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA Ia Dir X-X Ia Dir Y-Y
: 1.00 1.00
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
1.00 1.00
TABLA N° 9 IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA Ip Dir X-X Ip Dir Y-Y
: 1.00 1.00
: - -
: - -
: - -
: - -
: - -
1.00 1.00
FACTOR DE IRREGULARIDAD lp :
FACTOR DE IRREGULARIDAD la :
Irregularidad Torsional Extrema
Esquinas Entrantes
FALSO
FALSO
FALSO
FALSO
FALSO
FALSO
FALSO
Discontinuidad del Diafragma
Sistemas no Paralelos
Irregularidad Torsional
FALSO
Discontinuidad extrema de los Sistemas Resistentes
FALSO
Sist. Estructural Adecuado
Verificacion
Material CONCRETO.ARMADO
S = 1.00
Albañileria Armada o Confinada
Periodo TP
Periodo TL
NOTA
Sist. Estructural : Albañileria Armada o Confinada
Factor de Suelo
FALSO
Discontinuidad en los Sistemas Resistentes
FALSO
TP = 0.40 seg.
FALSO
AMBAS DIRECCIONES
Sistema Dual
Sist. Estruc. Dominante :
Restricciones en la
estructura
: No se permiten irregularidades en Planta y Altura
FALSO
Irregularidad de Masa o Peso
Los valores de Z se interpreta como la aceleracion maxima horizontal
en suelo rigido con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50
años
TL = 2.50 seg.
Factor de uso
FALSO
S1
FALSO
Irregularidad Extrema de Rigidez FALSO FALSO
FALSO FALSO
Irregularidad Geométrica Vertical
Irregularidades de Resistencia – Piso Débil FALSO
Irregularidad Extrema de Resistencia
Ro = 3.00
Irregularidad de Rigidez – Piso Blando FALSO
Categoria
AMBAS DIRECCIONES
ESPECTRO DE RESPUESTA (NORMA TECNICA DE EDIFICACION E.030 - 2019)
Departamento
Provincia
:
Perfil de Suelo
LAMBAYEQUE.
LAMBAYEQUE
Z = 0.35
Descripcion
ZONA 3
SALAS
EDIFICACIONES.ESENCIALES
Roca o Suelos Muy Rigidos:
Rocca Fracturada, Arena muy Densa o Grava
Arenosa Densa, Arcilla muy Compacta.
> 100 kPa
500 m/s - 1500 m/s
MAPA DE ZONIFICACIÓN SISMICA FORMULAS
ALBAÑILERIA.ARMADA.O.CONFINADA
> 50
ALBAÑILERIA.ARMADA.O.CONFINADA
Material
Descripcion del perfil
de Suelo
Factor de ampli. Sismica H
Aceleracion espectral
Coef. de reduc. F. sismica
Factor de ampli. Sismica V
Ro = 3.00
Coef. De Reduccion
Sist. Estructural :
FALSO
V Prom. Ond. de C. V̅S
Prom. Pond SPT N̅60
Prom. Pond RCCND S̅u
ESTABLECIMIENTO DE SALUD
Tipo de Edificacion
Zonif. Sismica
Distrito
Region Geografica COSTA U = 1.50
A2
: ---
Factor de Zona
Observaciones
=
. .𝐶.
.
= . .
𝑇 < 𝑇 ,𝐶 = 2,5
𝑇 < 𝑇 < 𝑇𝐿 ,𝐶 = 2,5.
𝑇
𝑇
𝑇 > 𝑇𝐿 ,𝐶 = 2,5.
𝑇 . 𝑇𝐿
𝑇2
DIR X-X
DIR X-X
DIR X-X
DIR X-X
AMBAS DIRECCIONES
DIR X-X
AMBAS DIRECCIONES
AMBAS DIRECCIONES
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR X-X
DIR X-X
DIR X-X
AMBAS DIRECCIONES
DIR X-X
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
DIR Y-Y
Donde :𝐶 2,5
𝑇 < ,2.𝑇 ,𝐶 = ,5.
𝑇
𝑇

EXPEDIENTE TECNICO:
DATOS DATOS DIR X-X DIR Y-Y
Z R0 3.00 3.00
U Ia 1.00 1.00
S Ip 1.00 1.00
TP RX-Y 3.00 3.00
TL Config. REGULAR REGULAR
0.2TP g 2 1
12.4617 12.4617
T CH CV Sa Dir X-X Sa Dir Y-Y Sa Dir Z-Z
0.00 2.500 1.000 0.43750 0.43750 0.11667
0.01 2.500 1.188 0.43750 0.43750 0.13854
0.02 2.500 1.375 0.43750 0.43750 0.16042 x Y
0.03 2.500 1.563 0.43750 0.43750 0.18229 0.40 0.000
0.04 2.500 1.750 0.43750 0.43750 0.20417 0.40 0.438
0.05 2.500 1.938 0.43750 0.43750 0.22604 2.50 0.000
0.06 2.500 2.125 0.43750 0.43750 0.24792 2.50 0.070
0.08 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.10 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.12 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.14 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.16 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.18 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.20 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.25 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.30 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.35 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.40 2.500 2.500 0.43750 0.43750 0.29167
0.45 2.222 2.222 0.38889 0.38889 0.25926
0.50 2.000 2.000 0.35000 0.35000 0.23333
0.55 1.818 1.818 0.31818 0.31818 0.21212 x Y
0.60 1.667 1.667 0.29167 0.29167 0.19444 0.40 0.000
0.65 1.538 1.538 0.26923 0.26923 0.17949 0.40 0.438
0.70 1.429 1.429 0.25000 0.25000 0.16667 2.50 0.000
0.75 1.333 1.333 0.23333 0.23333 0.15556 2.50 0.070
0.80 1.250 1.250 0.21875 0.21875 0.14583
0.85 1.176 1.176 0.20588 0.20588 0.13725
0.90 1.111 1.111 0.19444 0.19444 0.12963
0.95 1.053 1.053 0.18421 0.18421 0.12281
1.00 1.000 1.000 0.17500 0.17500 0.11667
1.10 0.909 0.909 0.15909 0.15909 0.10606
1.20 0.833 0.833 0.14583 0.14583 0.09722
1.30 0.769 0.769 0.13462 0.13462 0.08974
1.40 0.714 0.714 0.12500 0.12500 0.08333
1.50 0.667 0.667 0.11667 0.11667 0.07778
1.60 0.625 0.625 0.10938 0.10938 0.07292
1.70 0.588 0.588 0.10294 0.10294 0.06863
1.80 0.556 0.556 0.09722 0.09722 0.06481 x Y
1.90 0.526 0.526 0.09211 0.09211 0.06140 0.08 0.000
2.00 0.500 0.500 0.08750 0.08750 0.05833 0.08 0.292
2.25 0.444 0.444 0.07778 0.07778 0.05185 0.40 0.000
2.50 0.400 0.400 0.07000 0.07000 0.04667 0.40 0.292
2.75 0.331 0.331 0.05785 0.05785 0.03857 2.50 0.000
3.00 0.278 0.278 0.04861 0.04861 0.03241 2.50 0.047
4.00 0.156 0.156 0.02734 0.02734 0.01823
5.00 0.100 0.100 0.01750 0.01750 0.01167
6.00 0.069 0.069 0.01215 0.01215 0.00810
7.00 0.051 0.051 0.00893 0.00893 0.00595
8.00 0.039 0.039 0.00684 0.00684 0.00456
9.00 0.031 0.031 0.00540 0.00540 0.00360
10.00 0.025 0.025 0.00438 0.00438 0.00292
Norma Tecnica de Edificacion E 030 - 2018
FACTORES
TP
TL
TL
TP
CALCULO DE ESPECTRO DE PSEUDO - ACELERACIONES (NORMA TECNICA DE EDIFICACION E.030 - 2019)
ACELERACIONES EN X - X
0.2Tp
ACELERACIONES EN Z - Z
TL
TP
ACELERACIONES EN Y - Y
1.50
0.35
2.50
0.40
1.00
0.08
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sa
Dir
X-X
Periodo T(s)
ESPECTRO INELASTICO DE PSEUDO - ACELERACIONES X-X
TP = 0.40 seg
TL = 2.50 seg
ACELERACION ESPECTRAL
Para cada una de las direccioneshorizontalesanalizadasse utilizaráun
espectroinelásticode pseudo-aceleracionesdeﬁnidopor:
=
. . 𝐶.
.
Para el análisisenladirecciónvertical podráusarse unespectroconvalores
igualesalos2/3 del espectroempleadoparalasdireccioneshorizontales,
exceptoparala zonade peridosmuy cortos𝑇 < ,2. 𝑇 ,𝐶 = ,5.
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sa
Dir
Y-Y
Periodo T(s)
ESPECTRO INELASTICO DE PSEUDO - ACELERACIONES Y-Y
TP = 0.40 seg
TL = 2.50seg
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sa
Dir
Z-Z
Periodo T(s)
ESPECTRO INELASTICO DE PSEUDO - ACELERACIONES Z-Z
TP = 0.40 seg
TL = 2.50 seg
0.2TP =0.08 seg

EXPEDIENTE TECNICO:
12. PREDIMENSIONAMIENTO
El predimensionamiento consiste en dar una dimensión tentativa o definitiva, de acuerdo a ciertos criterios
y recomendaciones establecidos basándose en la práctica de muchos ingenieros y a lo estipulado en la
Norma Técnica de Edificaciones NTE-060 de concreto armado y entre los Requisitos Arquitectónicos y de
Ocupación. Luego del análisis de estos elementos se verá si las dimensiones asumidas son convenientes
o tendrán que cambiarse para luego pasar al diseño de ellos.
12.1. PRE-DIMENSIONAMIENTO VIGAS:
Para predimensionar estas vigas, por lo general, se considera como regla práctica usar un peralte del orden
del décimo, doceavo o catorceavo de la mayor luz libre entre apoyos. Para el ancho o base de la viga se
debe considerar una longitud mayor que 0.3 del peralte, sin que llegue a ser menor de 25 cm. Se
recomienda no tener un ancho mayor a 0.5 del peralte, debido a que el ancho es menos importante que el
peralte para proporcionar inercia a la viga. Resumiendo:
ℎ ≥ 𝐿𝑛/ <> ℎ ≥ 𝐿𝑛/ 2
h: Peralte de viga(m.), Ln: Mayor luz libre entre apoyos (m).
12.1.1. Cálculos del Pre-dimensionamiento de las vigas peraltadas
Descripción
VIGA
Luz libre
mayor (Ln)
h(m)<> Peralte Sección de viga
CONCRETO
ARMADO
Ln/16 Ln/12
Peralte
asumido
(h)
Ancho de
base (b)
f’c=210 kg/cm2
Bloque A
VPA-
101
6.60 0.4125 0.55 0.55 0.25
Bloque B
VPB-
101
6.70 0.415 0.55 0.55 0.25
Bloque C
VPC-
101
6.25 0.39 0.52 0.55 0.25
Bloque D
VPD-
101
5.20 0.325 0.43 0.50 0.25
Bloque E
VPE-
101
3.85 0.25 0.32 0.40 0.25

EXPEDIENTE TECNICO:
12.2. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSAS:
12.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSAS ALIGERADAS
Se considera para las losas aligeradas un espesor de 20cm, a modo de que la verificación que se considera
expresa lo siguiente: “El peralte de la losa podrá considerarse como 1/25 de la luz’’
Descripcion
Luz libre
mayor
(Ln)
Losa aligerada
CONCRETO
ARMADO
Ln/21
Peralte
asumido
(h)
Bloque A 3.60 0.17 0.20
Bloque B 5.40 0.25 0.25
Bloque C 4.85 0.23 0.25
Bloque D 3.50 0.17 0.25
Bloque E 2.9 0.14 0.20
12.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS:
Para estructuras con una densidad de placas adecuada, las columnas se dimensionan estimando la carga
axial que van a soportar, para columnas rectangulares los efectos de esbeltez son más críticos en la
dirección de menor espesor, por lo que se recomienda utilizar columnas con espesores mínimos de 25 cm.
Para edificios que tengan muros de corte en las dos direcciones, tal que la rigidez lateral y la resistencia
van a ser principalmente controlados por los muros, las columnas de pueden dimensionar suponiendo un
área igual a:
𝐴𝑟𝑒 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛 𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟 𝑙 =
𝑃𝑠
.45 ∗ 𝑓′𝑐
Para el mismo tipo de edificios, el predimensionamiento de las columnas con menos carga axial, como es
el caso de las exteriores y esquineras se podrá hacer con un área igual a:
𝐴𝑟𝑒 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛 𝑝𝑒𝑟𝑖𝑚𝑒𝑡𝑟 𝑙 =
𝑃𝑠
.35 ∗ 𝑓′𝑐

EXPEDIENTE TECNICO:
13. MODELAMIENTO ESTRUCTURAL
13.1.BLOQUE A
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque A
13.2.BLOQUE B
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque B

EXPEDIENTE TECNICO:
13.3.BLOQUE C
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque C
13.4.BLOQUE D1
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque D

EXPEDIENTE TECNICO:
13.5.BLOQUE D2
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque D2
13.6.BLOQUE E1
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque E1

EXPEDIENTE TECNICO:
13.7.BLOQUE E2
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque E1
13.8.BLOQUE F
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque F

EXPEDIENTE TECNICO:
13.9.BLOQUE G
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque F
14. VERIFICACIÓN DEL CORTANTE MÍNIMO EN LA BASE
14.1. ANÁLISIS ESTÁTICO
14.1.1.BLOQUE A
CALCULO DEL CORTANTE ESTATICO EN LA BASE DIRECCION X-X
a. Determinacion del periodo fundamental (T)
T= 0.251 sec
b. Cálculo del valor del factor de amplificacion sismico C
Tp= 0.4 Periodo predominante
TL= 2.5 Periodo predominante
S= 1 Tipo de Suelo
C= 2.50 factor de amplificacion

EXPEDIENTE TECNICO:
c. Evaluar el valor C/R
R= 7 Coeficiente de reduccion de fuerza sismica
C/R= 0.3571
d. Determinar el valor de ZUCS/R
Z= 0.35 Factor de Zona Z3
U= 1.5 Factor de uso
S= 1 Tipo de suelo
ZUSC/R= 0.18750 Base shear coefficient,C
e. Del programa Etabs obtenemos el peso de la edificación
P= 458.72 TON
V= 86.01 TON
CALCULO DEL CORTANTE ESTATICO EN LA BASE DIRECCION Y-Y
a. Determinación del periodo fundamental (T)
T= 0.221 sec
S= 1 Tipo de Suelo

EXPEDIENTE TECNICO:
C/R= 0.3571
S= 1 Tipo de suelo
e. Del programa Etabs obtenemos el peso de la edificacion
P= 458.72 TON
V= 86.01 TON
No necesita amplificar en ninguna dirección, ya que la razón geométrica entre el cortante estático sobre el
cortante dinámico es menor a la unidad.
---- S_XX S_YY
%V= 0.97 0.98
0.8*V= 68.85184 68.85184
condición= NO USAR NO USAR
Story Output Case Case Type Step Type Location P VX VY T MX MY
Story1 SismoXX LinStatic Bottom 0 -86.0648 0 304.8677 0 -553.4971
Story1 SismoYY LinStatic Bottom 0 0 -86.0648 -1199.5519 553.4971 0
Story1 SISMOX LinRespSpec Max Bottom 0 83.5952 12.1577 250.0335 79.1975 550.2643
Story1 SISMOY LinRespSpec Max Bottom 0 12.1577 84.5278 1230.0974 555.8049 78.0868
TABLE: Story Forces

EXPEDIENTE TECNICO:
14.1.2.BLOQUE B
T= 0.098 sec
b. Calculo del valor del factor de amplificacion sismico C
S= 1 Tipo de Suelo
C/R= 0.4167
S= 1 Tipo de suelo
P= 84.52 TON
V= 18.49 TON

EXPEDIENTE TECNICO:
T= 0.096 sec
S= 1 Tipo de Suelo
C/R= 0.4167
S= 1 Tipo de suelo
P= 84.52 TON
V= 18.49 TON

EXPEDIENTE TECNICO:
---- S_XX S_YY
%V= 1.07 1.16
0.8*V= 14.79256 14.79256
condicion= NO USAR NO USAR
14.1.3.BLOQUE C
T= 0.104 sec
S= 1 Tipo de Suelo
C/R= 0.4167
TABLE: Story Forces

EXPEDIENTE TECNICO:
S= 1 Tipo de suelo
P= 61.62 TON
V= 13.48 TON
T= 0.097 sec
S= 1 Tipo de Suelo
C/R= 0.4167
S= 1 Tipo de suelo

EXPEDIENTE TECNICO:
P= 61.62 TON
V= 13.48 TON
---- S_XX S_YY
%V= 1.00 1.00
0.8*V= 7.99408 7.99408
14.1.4. BLOQUE D1
T= 0.109 sec
S= 1 Tipo de Suelo
TABLE: Story Forces

EXPEDIENTE TECNICO:
C/R= 0.4167
S= 1 Tipo de suelo
e. Del programa Etabs obtenemos el peso de la edificación
P= 13.94 TON
V= 3.05 TON

EXPEDIENTE TECNICO:
T= 0.095 sec
S= 1 Tipo de Suelo
C/R= 0.4167
S= 1 Tipo de suelo
P= 13.94 TON
V= 3.05 TON

EXPEDIENTE TECNICO:
---- S_XX S_YY
%V= 0.96 1.00
0.8*V= 2.44024 2.44024
14.1.5.BLOQUE D2
T= 0.112 sec
b. Cálculo del valor del factor de amplificación sísmico C
S= 1 Tipo de Suelo
C/R= 0.4167
Story1 SISMOX LinRespSpec Max Bottom 0 2.9434 0 1.8171 0 17.1617
Story1 SISMOY LinRespSpec Max Bottom 0 0 3.0517 7.6597 17.7327 0
TABLE: Story Forces

EXPEDIENTE TECNICO:
S= 1 Tipo de suelo
P= 19.71 TON
V= 4.31 TON
T= 0.08 sec
S= 1 Tipo de Suelo
C/R= 0.4167
S= 1 Tipo de suelo

EXPEDIENTE TECNICO:
P= 19.71 TON
V= 4.31 TON
14.1.6.BLOQUE E2
T= 0.109 sec
S= 1 Tipo de Suelo
TABLE: Story Forces
---- S_XX S_YY
%V= 0.99 1.00
0.8*V= 3.45048 3.45048

EXPEDIENTE TECNICO:
C/R= 0.4167
S= 1 Tipo de suelo
P= 13.56 TON
V= 2.97 TON
T= 0.062 sec
S= 1 Tipo de Suelo
C/R= 0.4167

EXPEDIENTE TECNICO:
S= 1 Tipo de suelo
P= 13.56 TON
V= 2.97 TON
14.2. MODOS DE VIBRACIÓN Y PORCENTAJE DE PARTICIPACIÓN MODAL
14.2.1.BLOQUE A
Story1 SISMOX LinRespSpec Max Bottom 0 2.9689 0 4.676 0 13.5086
Story1 SISMOY LinRespSpec Max Bottom 0 0 2.9689 6.5315 13.5084 0
TABLE: Story Forces
---- S_XX S_YY
%V= 1.00 1.00
0.8*V= 2.37376 2.37376

EXPEDIENTE TECNICO:
14.2.2.BLOQUE B
14.2.3.BLOQUE C
14.2.4.BLOQUE D1
14.2.5.BLOQUE D2
14.2.6.BLOQUE E2

EXPEDIENTE TECNICO:
14.3.VERIFICACIÓN DE DERIVAS
14.3.1. BLOQUE A
Dirección X-X (R=6)
Piso Altura (m) Desp (mm)
derivas
elásticas
deriva
inelástica
deriva
limite
Verificación
Piso 2 9.7 4.38 0.0005 0.0023 0.007 OK
Piso 1 4.95 1.9 0.0004 0.0017 0.007 OK
Dirección Y-Y (R=6)
deriva
elástica
deriva
inelástica
deriva limite Verificación
Piso 2 9.7 3.51 0.00040 0.0018 0.007 OK
Piso 1 4.95 1.63 0.00033 0.0015 0.007 OK

EXPEDIENTE TECNICO:
14.3.2.BLOQUE B
derivas
elásticas
deriva
inelástica
deriva
limite
Verificación
Piso 1 6.8 0.47 0.0001 0.0003 0.007 OK
0
0.5
1
1.5
2
2.5
0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 0.0060 0.0070 0.0080
Nivel
Deriva inelastica ∆
DERIVAS INELASTICAS SISMO X-X
0
0.5
1
1.5
2
2.5
0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 0.0060 0.0070 0.0080
Nivel
DERIVAS INELASTICAS SISMO Y-Y

EXPEDIENTE TECNICO:
deriva
elástica
deriva
inelástica
deriva limite Verificación
Piso 1 6.8 0.55 0.00008 0.0004 0.007 OK
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 0.0060 0.0070 0.0080
Nivel
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 0.0060 0.0070 0.0080
Nivel

EXPEDIENTE TECNICO:
14.3.3. BLOQUE C
derivas
elásticas
deriva
inelástica
deriva
limite
Verificación
Piso 1 5.9 0.58 0.0001 0.0004 0.007 OK
deriva
elástica
deriva
inelástica
deriva limite verificación
Piso 1 5.9 0.51 0.00009 0.0004 0.007 OK
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 0.0060 0.0070 0.0080
Nivel

EXPEDIENTE TECNICO:
14.3.4. BLOQUE D1
derivas
elásticas
deriva
inelástica
deriva
limite
verificación
Piso 1 5.9 0.646 0.0001 0.0005 0.007 OK
deriva
elástica
deriva
inelástica
deriva limite verificación
Piso 1 5.9 0.49 0.00008 0.0004 0.007 OK
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 0.0060 0.0070 0.0080
Nivel

EXPEDIENTE TECNICO:
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 0.0060 0.0070 0.0080
Nivel
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 0.0060 0.0070 0.0080
Nivel

EXPEDIENTE TECNICO:
14.4. VERIFICACIÓN DEL FACTOR R
14.4.1.BLOQUE A
El cortante que asumen los muros estructurales representa más del 70 % por tanto el factor R=6
14.4.2.BLOQUE B
El cortante que asumen los muros estructurales representa más del 60 % por tanto el factor R=6.
14.4.3.BLOQUE C
---- DIN_SXX DIN_SYY
ΣV (kgf) 8.69 9.55
F (kgf) 9.97 9.99
%V 87.2% 95.6%
14.4.4.BLOQUE D1
ΣV (kgf) 2.96 3.05
F (kgf) 2.94 3.05
%V 100.8% 100.1%
ΣV (Tnf) 76.54 78.09
F (Tnf) 83.60 84.53
%V 91.6% 93.4%
ΣV (kgf) 16.98 16.89
F (kgf) 19.83 21.43
%V 85.6% 78.8%

EXPEDIENTE TECNICO:
14.4.5.BLOQUE D2
ΣV (kgf) 3.68 4.25
F (kgf) 4.28 4.31
%V 86.1% 98.6%
14.4.6.BLOQUE E2
ΣV (kgf) 2.97 2.97
F (kgf) 2.97 2.97
%V 100.0% 100.0%

EXPEDIENTE TECNICO:
14.5. VERIFICACIÓN DE IRREGULARIDADES
Según la normativa E030 vigente, y dado que la categoría de las edificaciones que componen el proyecto
es considerada A2 y que el proyecto se encuentra ubicada en la zona 3. No se permiten irregularidades
(Tabla Nº10 de la norma E030).
14.5.1.BLOQUE A1
A) IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA (TABLA Nº8 NORMA E030)
Dado que todos los bloques proyectados de 2 niveles presentan continuidad en sus elementos
estructurales, No existen irregularidades de este tipo. A continuación, se muestran los modelos
estructurales de los bloques.
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque A

EXPEDIENTE TECNICO:
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque B
Vista 3D de Modelo estructural de Bloque C

EXPEDIENTE TECNICO:

EXPEDIENTE TECNICO:
B) IRREGULARIDADES EN PLANTA
 IRREGULARIDAD TORSIONAL
Según la tabla Nº09 de la norma E030 vigente, “Existe irregularidad torsional cuando, en cualquiera de las
direcciones de análisis el máximo desplazamiento relativo de entrepiso en un extremo del edificio (∆máx)
en esa dirección, calculado incluyendo excentricidad accidental, es mayor que 1.3 veces el desplazamiento
relativo promedio de los extremos del mismo entrepiso para la misma condición de carga (∆prom).”
Es importante señalar que la norma también establece que el criterio antes mencionado aplica a edificios
con diafragmas rígidos y sólo si el máximo desplazamiento relativo de entrepiso es mayor que 50% del
desplazamiento permisible indicado en la tabla Nº11 de la norma E030 vigente.
En la sección 14.3. de este informe se reportan el cálculo de las derivas. Se resumen en el siguiente cuadro.
BLOQUE
deriva inelástica
dirección X-X
deriva limite Porcentaje
Bloque A 0.0027 0.007 38%
Bloque B 0.0003 0.007 12%
Bloque C 0.0004 0.007 12%
BLOQUE
deriva inelástica
dirección Y-Y
deriva limite Porcentaje
Bloque A 0.0021 0.007 35%
Bloque B 0.0004 0.007 12%
Bloque C 0.0007 0.007 12%
Se observa que las derivas en cada bloque no superan el 50% del límite 0.007.
A continuación, se realiza el cálculo y verificación de la irregularidad torsional para el bloque A.
DIRECCION X-X
NIVEL Ux1(mm) Ux2(mm) (Ux1+Ux2)/2 Ux1<1.3*(Ux1+Ux2)/2 Ux2<1.3*(Ux1+Ux2)/2
1er nivel 0.525 0.54 0.5325 OK OK

EXPEDIENTE TECNICO:
DIRECCION Y-Y
NIVEL Uy1(mm) Uy2(mm) (Ux1+Ux2)/2 Ux1<1.3*(Ux1+Ux2)/2 Ux2<1.3*(Ux1+Ux2)/2
1er nivel 0.513 0.516 0.5145 OK OK
A continuación, se realiza el cálculo y verificación de la irregularidad torsional para el bloque B.
DIRECCION X-X
NIVEL Ux1(mm) Ux2(mm) (Ux1+Ux2)/2 Ux1<1.3*(Ux1+Ux2)/2 Ux2<1.3*(Ux1+Ux2)/2
1er nivel 2.545 3.618 3.0815 OK OK
2do nivel 8.586 5.169 6.8775 OK OK

EXPEDIENTE TECNICO:
DIRECCION Y-Y
NIVEL Uy1(mm) Uy2(mm) (Ux1+Ux2)/2 Ux1<1.3*(Ux1+Ux2)/2 Ux2<1.3*(Ux1+Ux2)/2
1er nivel 2.47 2.541 2.5055 OK OK
2do nivel 5.99 6.205 6.0975 OK OK

EXPEDIENTE TECNICO:
15. DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONCRETO ARMADO
15.1. DISEÑO DE VIGAS
15.1.1.BLOQUE A
SECCIONES DE VIGAS DE BLOQUE A-PRIMER NIVEL
DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR (ENVOLVENTE) BLOQUE A-PRIMER NIVEL

EXPEDIENTE TECNICO:
ÁREA DE ACERO DE REFUERZO REQUERIDO EN VIGAS BLOQUE A
15.1.2.BLOQUE B
SECCIONES DE VIGAS DE BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR (ENVOLVENTE) BLOQUE B
ÁREA DE ACERO DE REFUERZO REQUERIDO EN VIGAS BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
15.1.3.BLOQUE C
SECCIONES DE VIGAS DE BLOQUE C
DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR (ENVOLVENTE) BLOQUE C

EXPEDIENTE TECNICO:
ÁREA DE ACERO DE REFUERZO REQUERIDO EN VIGAS BLOQUE C
15.1.4.BLOQUE D1
SECCIONES DE VIGAS DE BLOQUE D1

EXPEDIENTE TECNICO:
DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR (ENVOLVENTE) BLOQUE D1
ÁREA DE ACERO DE REFUERZO REQUERIDO EN VIGAS BLOQUE D1

EXPEDIENTE TECNICO:
15.1.5.BLOQUE D2
SECCIONES DE VIGAS DE BLOQUE D2
DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR (ENVOLVENTE) BLOQUE D2

EXPEDIENTE TECNICO:
ÁREA DE ACERO DE REFUERZO REQUERIDO EN VIGAS BLOQUE D2
15.2.DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS
15.2.1. BLOQUE A
CARGA VIVA APLICADA EN LOSA ALIGERADA BLOQUE A

EXPEDIENTE TECNICO:
DEFORMACIÓN POR CARGA VIVA APLICADA EN LOSA ALIGERADA BLOQUE A1
DIAGRAMA DE ESFUERZOS M22 EN LOSA ALIGERADA BLOQUE A1

EXPEDIENTE TECNICO:
DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR EN VIGUETAS DE LOSA ALIGERADA (ENVOLVENTE)
BLOQUE A
DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE EN LOSA ALIGERADA (ENVOLVENTE) BLOQUE A

EXPEDIENTE TECNICO:
ACERO DE REFUERZO REQUERIDO EN LOSA ALIGERADA (ENVOLVENTE) BLOQUE A
15.2.2.BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
CARGA VIVA APLICADA EN LOSA ALIGERADA BLOQUE B
DEFORMACIÓN POR CARGA VIVA APLICADA EN LOSA ALIGERADA BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
DIAGRAMA DE ESFUERZOS M11 EN LOSA ALIGERADA BLOQUE B
BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE EN VIGUETAS DE LOSA ALIGERADA (ENVOLVENTE) BLOQUE
B
ACERO DE REFUERZO REQUERIDO EN LOSA ALIGERADA (ENVOLVENTE) BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
15.2.3.BLOQUE C
CARGA VIVA APLICADA EN LOSA ALIGERADA BLOQUE C
DEFORMACIÓN POR CARGA VIVA APLICADA EN LOSA ALIGERADA BLOQUE C

EXPEDIENTE TECNICO:
BLOQUE C
C

EXPEDIENTE TECNICO:
ACERO DE REFUERZO REQUERIDO EN LOSA ALIGERADA (ENVOLVENTE) BLOQUE C
15.2.4.BLOQUE D1
CARGA VIVA APLICADA EN LOSA ALIGERADA BLOQUE D1

EXPEDIENTE TECNICO:
DEFORMACIÓN POR CARGA VIVA APLICADA EN LOSA ALIGERADA BLOQUE D1
BLOQUE D1

EXPEDIENTE TECNICO:
D1
ACERO DE REFUERZO REQUERIDO EN LOSA ALIGERADA (ENVOLVENTE) BLOQUE D1

EXPEDIENTE TECNICO:
15.3.DISEÑO DE COLUMNAS
15.3.1. BLOQUE A
RATIOS DE CAPACIDAD D/C (ENVOLVENTE) BLOQUE A
15.3.2. BLOQUE B
RATIOS DE CAPACIDAD D/C (ENVOLVENTE) BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
15.3.3. BLOQUE C
RATIOS DE CAPACIDAD D/C (ENVOLVENTE) BLOQUE C
15.3.4. BLOQUE D2
RATIOS DE CAPACIDAD D/C (ENVOLVENTE) BLOQUE D2

EXPEDIENTE TECNICO:
15.4.DISEÑO DE PLACAS
15.4.1. BLOQUE A
FUERZA CORTANTE SISMO X-X (ENVOLVENTE) BLOQUE A
DISEÑO DE PLACAS (ENVOLVENTE) BLOQUE A

EXPEDIENTE TECNICO:

EXPEDIENTE TECNICO:
15.4.2. BLOQUE B
FUERZA CORTANTE SISMO X-X (ENVOLVENTE) BLOQUE B
DISEÑO DE PLACAS (ENVOLVENTE) BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
15.4.3. BLOQUE C

EXPEDIENTE TECNICO:
FUERZA CORTANTE SISMO X-X (ENVOLVENTE) BLOQUE C
DISEÑO DE PLACAS (ENVOLVENTE) BLOQUE C

EXPEDIENTE TECNICO:
15.4.4. BLOQUE D1

EXPEDIENTE TECNICO:
FUERZA CORTANTE SISMO X-X (ENVOLVENTE) BLOQUE D1
DISEÑO DE PLACAS (ENVOLVENTE) BLOQUE D1
15.4.5. BLOQUE D2

EXPEDIENTE TECNICO:
FUERZA CORTANTE SISMO X-X (ENVOLVENTE) BLOQUE D1
DISEÑO DE PLACAS (ENVOLVENTE) BLOQUE D2

EXPEDIENTE TECNICO:
15.4.6. BLOQUE E2
FUERZA CORTANTE SISMO X-X (ENVOLVENTE) BLOQUE E2
DISEÑO DE PLACAS (ENVOLVENTE) BLOQUE E2

EXPEDIENTE TECNICO:
15.5.DISEÑO DE CIMENTACIONES
15.5.1. BLOQUE A
DISTRIBUCION DE ZAPATAS – CIMENTACION BLOQUE A
DISTRIBUCION DE ZAPATAS – CIMENTACION BLOQUE A

EXPEDIENTE TECNICO:
VERIFICACION POR CARGAS DE SERVICIO+SISMO – CIMENTACION BLOQUE A
MOMENTOS FLECTORES EN ZAPATAS (ENVOLVENTE) – CIMENTACION BLOQUE A

EXPEDIENTE TECNICO:
ACERO DE REFUERZO EN ZAPATAS (ENVOLVENTE DISEÑO) – CIMENTACION BLOQUE A
15.5.2. BLOQUE B
DISTRIBUCION DE ZAPATAS – CIMENTACION BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
VERIFICACION POR CARGAS DE SERVICIO+SISMO – CIMENTACION BLOQUE B
MOMENTOS FLECTORES EN ZAPATAS (ENVOLVENTE) – CIMENTACION BLOQUE B

EXPEDIENTE TECNICO:
ACERO DE REFUERZO EN ZAPATAS (ENVOLVENTE DISEÑO) – CIMENTACION BLOQUE B
15.5.3. BLOQUE C
DISTRIBUCION DE ZAPATAS – CIMENTACION BLOQUE C

EXPEDIENTE TECNICO:
VERIFICACION POR CARGAS DE SERVICIO+SISMO – CIMENTACIÓN BLOQUE C
MOMENTOS FLECTORES EN ZAPATAS (ENVOLVENTE) – CIMENTACIÓN BLOQUE C

EXPEDIENTE TECNICO:
ACERO DE REFUERZO EN ZAPATAS (ENVOLVENTE DISEÑO) – CIMENTACIÓN BLOQUE C
15.5.4. BLOQUE D1
DISTRIBUCION DE ZAPATAS – CIMENTACION BLOQUE D1

EXPEDIENTE TECNICO:
VERIFICACION POR CARGAS DE SERVICIO+SISMO – CIMENTACIÓN BLOQUE D1
MOMENTOS FLECTORES EN ZAPATAS (ENVOLVENTE) – CIMENTACIÓN BLOQUE D1

EXPEDIENTE TECNICO:
ACERO DE REFUERZO EN ZAPATAS (ENVOLVENTE DISEÑO) – CIMENTACIÓN BLOQUE D1
15.5.5. BLOQUE D2
DISTRIBUCION DE ZAPATAS – CIMENTACION BLOQUE D2

EXPEDIENTE TECNICO:
VERIFICACION POR CARGAS DE SERVICIO+SISMO – CIMENTACIÓN BLOQUE D2
MOMENTOS FLECTORES EN ZAPATAS (ENVOLVENTE) – CIMENTACIÓN BLOQUE D2

EXPEDIENTE TECNICO:
ACERO DE REFUERZO EN ZAPATAS (ENVOLVENTE DISEÑO) – CIMENTACIÓN BLOQUE D2
15.5.6. BLOQUE E1
DISTRIBUCION DE ZAPATAS – CIMENTACIÓN BLOQUE E1

EXPEDIENTE TECNICO:
VERIFICACIÓN POR CARGAS DE SERVICIO – CIMENTACIÓN BLOQUE E1
15.5.7. BLOQUE E2
DISTRIBUCION DE ZAPATAS – CIMENTACIÓN BLOQUE E2

EXPEDIENTE TECNICO:
VERIFICACIÓN POR CARGAS DE SERVICIO+SISMO – CIMENTACIÓN BLOQUE E2
MOMENTOS FLECTORES EN ZAPATAS (ENVOLVENTE) – CIMENTACIÓN BLOQUE E2

EXPEDIENTE TECNICO:
ACERO DE REFUERZO EN ZAPATAS (ENVOLVENTE DISEÑO) – CIMENTACIÓN BLOQUE E2
15.5.8. BLOQUE F
DISTRIBUCION DE ZAPATAS – CIMENTACIÓN BLOQUE F

EXPEDIENTE TECNICO:
VERIFICACIÓN POR CARGAS DE SERVICIO – CIMENTACIÓN BLOQUE F

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