T tipos de_socavacion

PARTE IV. SOCAVACIÓN EN PUENTES
1. CONCEPTOS BÁSICOS UNIVERSIDAD DEL CAUCA
1.i
PARTE IV
SOCAVACIÓN EN PUENTES
CAPITULO 1
CONCEPTOS BÁSICOS SOBRE SOCAVACIÓN
1 CONCEPTOS BÁSICOS SOBRE SOCAVACIÓN.....................................1.1
1.1 Formas de socavación ................................................................................................................. 1.1
1.1.1 Socavación en lecho móvil................................................................................................... 1.1
1.1.2 Socavación en agua clara...................................................................................................... 1.1
1.1.3 Condición crítica para socavación en lecho móvil y en agua clara ...................................... 1.3
1.2 Tipos de socavación..................................................................................................................... 1.5
1.2.1 Socavación a largo plazo ...................................................................................................... 1.6
1.2.2 Migración lateral de la corriente........................................................................................... 1.7
1.2.3 Socavación general............................................................................................................... 1.9
1.2.4 Socavación local................................................................................................................. 1.13
1.2.5 Socavación total.................................................................................................................. 1.15
1.3 Factores que afectan la socavación local en pilas ................................................................... 1.15
1.3.1 Ancho de la pila.................................................................................................................. 1.16
1.3.2 Longitud de la pila.............................................................................................................. 1.16
1.3.3 Ángulo de ataque del flujo.................................................................................................. 1.17
1.3.4 Profundidad del agua.......................................................................................................... 1.18
1.3.5 Velocidad del flujo ............................................................................................................. 1.18
1.3.6 Forma de la pila.................................................................................................................. 1.19
1.3.7 Características del material del lecho como tamaño y cohesión......................................... 1.22
1.3.8 Gradación del sedimento .................................................................................................... 1.22
1.3.9 Estratificación del suelo...................................................................................................... 1.23
1.3.10 Formas del lecho en cauces arenosos ................................................................................. 1.24
1.3.11 Tamaño y posición de la cimentación ................................................................................ 1.24
1.3.12 Hielo y material flotante..................................................................................................... 1.25
1.3.13 Tiempo del proceso de socavación..................................................................................... 1.26
1.4 Factores que afectan la socavación local en estribos.............................................................. 1.27
1.4.1 Longitud del estribo y profundidad del flujo...................................................................... 1.28
1.4.2 Forma del estribo................................................................................................................ 1.30
1.4.3 Velocidad de la corriente.................................................................................................... 1.30
1.4.4 Angulo de ataque del flujo.................................................................................................. 1.31
1.4.5 Geometría del cauce ........................................................................................................... 1.31
1.4.6 Características del material del lecho como tamaño, gradación, y cohesión...................... 1.33
1.5 Influencia de las mareas sobre la socavación.......................................................................... 1.34
1.6 Factores externos que pueden afectar la estabilidad de un puente....................................... 1.36
1.7 Ejemplos conceptuales de la respuesta de un río ante interferencias externas.................... 1.39

1.ii
INDICE DE FIGURAS
Figura 1.1 Profundidad de socavación en la pila en un cauce arenoso. a) En función de la velocidad
crítica. b) En función del tiempo. Raudkivi, A. J. y Ettema, R., 1983....................................................... 1.3
Figura 1.2 Tipos de socavación a calcular en un puente. ........................................................................... 1.6
Figura 1.3 Efecto de la migración lateral de la corriente sobre un puente. HEC-20, (2001). .................... 1.8
Figura 1.4 Caso 1a). Los estribos se proyectan dentro del cauce principal. HEC-18. 1993. Caso 1b). Los
estribos están al borde del cauce principal. HEC-18. 1993. Caso 1c). Los estribos están alejados del
cauce principal. HEC-18. 1993. ............................................................................................................... 1.10
Figura 1.5 Caso 2a). El puente reduce la sección del cauce principal. HEC-18. 1993. Caso 2b). El puente
está sobre una sección estrecha del cauce principal. HEC-18. 1993........................................................ 1.11
Figura 1.6 Puente de alivio en la zona de inundación. HEC-18. 1993..................................................... 1.11
Figura 1.7 Puente de alivio sobre un cauce secundario. HEC-18. 1993. ................................................. 1.12
Figura 1.8 Comportamiento del flujo en una pila cilíndrica. Raudkivi, A. J., 1986. ............................... 1.13
Figura 1.9 HEC-18, (2001). ..................................................................................................................... 1.15
Figura 1.10 Angulo de ataque del flujo.................................................................................................... 1.17
Figura 1.11 Influencia del ángulo de ataque para flujos altos y bajos. .................................................... 1.17
Figura 1.12 Influencia de la profundidad del agua sobre la socavación................................................... 1.18
Figura 1.13 Variación de la profundidad de socavación en una pila circular, sedimento uniforme y
profundidad del flujo alta en relación con el ancho de la pila. Raudkivi, A. J. 1986............................... 1.19
Figura 1.14 Patrones de socavación para diferentes formas de pilas. Maza J. A. 1967. ......................... 1.20
Figura 1.15 Formas de pilas más comunes. U. S. Department of Transportation. 1979......................... 1.21
Figura 1.16 Coeficiente KD que muestra el efecto del tamaño del sedimento sobre las profundidades de
socavación local en pilas. Raudkivi A. J. 1986........................................................................................ 1.23
Figura 1.17 Influencia de la desviación estándar geométrica del sedimento y de la velocidad del flujo
sobre la profundidad de socavación. Melville, B. W. y Sutherland A. J.1988........................................ 1.23
Figura 1.18 Configuración no uniforme de las pilas. a) Zona 1: tope de la fundación por encima del
lecho. b) Zona 2: tope de la fundación dentro del hueco de socavación. c) Zona 3: tope de la fundación
por debajo del hueco de socavación. Melville B. W. y Raudkivi A. J., 1996......................................... 1.24
Figura 1.19 Influencia de desechos en la formación de huecos de socavación....................................... 1.26
Figura 1.20 Influencia de la longitud del estribo sobre la profundidad de socavación. Estribos cortos.
Melville, W. B., 1992............................................................................................................................... 1.28

1.iii
Figura 1.21 Comparación de la distribución del flujo frente a un estribo a) en laboratorio. b) en el
campo. HEC-18, 1993.............................................................................................................................. 1.29
Figura 1.22 Formas comunes de estribos. Melville B. W., 1992. ........................................................... 1.30
Figura 1.23 Influencia de la intensidad del flujo V/Vc sobre la profundidad de socavación. Melville, W. B.,
1992. ........................................................................................................................................ 1.30
Figura 1.24 Angulo de ataque del flujo sobre el de estribos. Melville B. W., 1992. .............................. 1.31
Figura 1.25 Esquema de estribos construidos en cauces compuestos. Melville B. W. 1995. ................. 1.32
Figura 1.26 Influencia de la gradación del sedimento. Melville, B. W., 1992........................................ 1.33
Figura 1.27 Cruces típicos en zonas costeras. HEC-18, 1993.................................................................. 1.35
Figura 1.28 Correlación entre hidrograma de crecientes y profundidades de socavación. ..................... 1.37

1.1
1 CONCEPTOS BÁSICOS SOBRE SOCAVACIÓN
La socavación es la remoción de materiales del lecho y de las bancas de un cauce debido a la
acción erosiva del flujo de agua alrededor de una estructura hidráulica. La socavación del fondo
de un cauce definido es el producto del desequilibrio entre el aporte sólido que trae el agua a una
cierta sección y la mayor cantidad de material que es removido por el agua en esa sección.
Los materiales se socavan en diferentes formas: suelos granulares sueltos se erosionan
rápidamente mientras que los suelos arcillosos son más resistentes a la erosión. Sin embargo, la
socavación final de suelos cohesivos o cementados puede ser tan profunda como la socavación en
suelos arenosos, variando el tiempo en el cual se produce. La profundidad máxima de socavación
se alcanza en horas para suelos arenosos, en tanto que puede tardar días en suelos cohesivos,
meses en piedras areniscas, años en piedras calizas, y siglos en rocas tipo granito. Es posible que
varias crecientes se requieran para que se produzca máxima profundidad de socavación
dependiendo del tipo de material.
La posibilidad de arrastre de los materiales de fondo en cada punto se considera dependiente de
la velocidad media del agua y de la velocidad media requerida para arrastrar las partículas de
sedimento. Para suelos sueltos, esta velocidad es la que mantiene un movimiento generalizado de
partículas; para suelos cohesivos, es la velocidad capaz de ponerlos en suspensión.
1.1 Formas de socavación
Dos formas de socavación se presentan en un cauce según que haya o no haya movimiento de
sedimentos desde aguas arriba: socavación en lecho móvil y socavación en agua clara.
1.1.1 Socavación en lecho móvil
Se presenta cuando hay transporte de sedimentos del lecho desde aguas arriba hasta el sitio del
ponteadero y por lo tanto parte de este sedimento queda atrapado en el hueco de socavación. En
este caso, la socavación alcanza equilibrio cuando la cantidad de material que es transportado
iguala la cantidad de material que es removido. Se le conoce también como socavación en lecho
vivo.
1.1.2 Socavación en agua clara
Se presenta cuando no hay transporte de sedimentos del lecho desde aguas arriba al sitio del
ponteadero y por lo tanto no hay reabastecimiento del hueco socavado. En este caso, la
socavación alcanza equilibrio cuando el esfuerzo cortante en el lecho es menor que el requerido
para el inicio del movimiento de las partículas, o sea cuando el flujo no puede remover más
partículas del hueco formado.

1.2
a) b)
Fotos 1.1 y 1.2 a) Socavación en agua clara. b) Socavación en lecho móvil.
Ministry of Construction 1993.
Situaciones típicas de socavación en agua clara se presentan cuando:
• El cauce está formado por materiales muy gruesos.
• Depósitos locales de materiales de lecho con tamaño más grande que el tamaño de la
partícula arrastrada por la corriente.
• Cauces acorazados donde la fuerza tractiva es suficientemente alta como para penetrar el
lecho en la zona de pilas y estribos.
• Canales con vegetación donde el flujo solo puede penetrar la cubierta en la zona de pilas y
estribos.
• Corrientes de baja pendiente y flujos bajos.
Puentes construidos en corrientes con material grueso, están sujetos durante una creciente a
socavación en agua clara para caudales bajos, lecho móvil para caudales altos y nuevamente agua
clara cuando comienzan a bajar los caudales.
Existen investigaciones con resultados contradictorios en el sentido que las profundidades de
socavación en lecho móvil exceden a las correspondientes en agua clara y viceversa. La
tendencia actual es considerar que las máximas profundidades de socavación se presentan justo
en el límite entre condiciones de socavación en agua clara y en lecho móvil. El caso más general
es que la forma de socavación durante crecientes es en lecho móvil, y por lo tanto, son de
esperarse profundidades de socavación menores si existe recuperación del lecho por el material
transportado desde aguas arriba. Para efectos prácticos, las máximas profundidades son las
mismas para ambas formas de socavación pero lo que varía es el tiempo en el cual se logran estos
máximos.
J. Raudkivi (1986) reporta que J. Chabert y P. Engeldinger (1956) fueron los primeros en
describir el fenómeno de la socavación en una pila circular en términos del tiempo y de la
velocidad. Ellos mostraron que la socavación en agua clara alcanza su máximo en forma
asintótica en un tiempo mayor, del orden de días, que la socavación en lecho móvil, Figura 1.1a.
La socavación en lecho móvil se desarrolla rápidamente y fluctúa alrededor de un valor medio
como respuesta al paso de formas del lecho. Esto se debe a que la socavación en agua clara

1.3
ocurre principalmente en lechos de material grueso, por lo que la profundidad máxima de
socavación solo se presentaría después de varias crecientes.
ds ds Socavación Socavación
en lecho móvil de equilibrio
ds máximo 0.1 ds máximo
Socavación Socavación
en en
agua clara lecho móvil Socavación en
agua clara
V*c Vc Tiempo
ds = profundidad de socavación
a) b)
Figura 1.1 Profundidad de socavación en la pila en un cauce arenoso. a) En función de la
velocidad crítica. b) En función del tiempo. Raudkivi, A. J. y Ettema, R., 1983.
A. J. Raudkivi también cita que H. W. Shen y otros (1969), encontraron que la socavación media
en lecho móvil era aproximadamente un 10% menor que la máxima socavación en agua clara,
pero este investigador también encontró un segundo pico según el cual la socavación en lecho
móvil era mayor que la socavación en agua clara, tal como se ve en la Figura 1.1a.
Para propósitos prácticos, se ignora la reducción en profundidad de socavación debido a
condiciones de lecho móvil y se considera que las condiciones de agua clara dan las máximas
profundidades de socavación. Por esto, muchas de las investigaciones se han hecho bajo
condiciones críticas entre agua clara y lecho móvil.
1.1.3 Condición crítica para socavación en lecho móvil y en agua clara
a) Sedimentos uniformes σg < 3
σg = D84/D50 para sedimentos como gravas y arenas con distribución log-normal. Ver Parte II
sobre Transporte de Sedimentos.
• En términos de la velocidad del flujo
Las ecuaciones vistas en la Parte II (Transporte de Sedimentos) pueden usarse para calcular la
velocidad crítica para inicio del movimiento de sedimentos y determinar si existen condiciones
de agua clara o lecho móvil en un tramo con flujo sin obstrucciones y sin vegetación. Si la
velocidad crítica Vc calculada es mayor que la velocidad media del flujo V, se presentan
condiciones de socavación en agua clara tanto si el material del cauce es uniforme o no. De ser la
velocidad crítica menor que la velocidad media del flujo, se tendrán condiciones de socavación
en lecho móvil.

1.4
• Agua clara V < Vc.................................................................................................. 1.1
• Lecho móvil V > Vc.................................................................................................... 1.2
Las siguientes ecuaciones son comúnmente usadas para determinar la forma de transporte de
sedimentos.
2/13/21
IR
n
RICV == .................................................................................................. 1.3
3
1
50
6
1
19.6 DhVc = ........................................................................................................... 1.4
Estas ecuaciones se pueden aplicar a cualquier zona del cauce sin vegetación. Sin embargo, para
la mayoría de los casos, la presencia de vegetación en las laderas ofrece un efecto protector y
como generalmente las velocidades del flujo son bajas en estas zonas, es de suponerse que la
forma de socavación sea en agua clara.
• En términos de la tasa de transporte de sedimentos
21 ss
t
s
qq
d
dQ
−= ................................................................................................................... 1.5
t
s
d
dQ
= variación de la socavación local en volumen por unidad de tiempo
qs1 = capacidad del flujo para transportar sedimentos por fuera del hueco de socavación en
volumen por unidad de tiempo.
qs2 = capacidad del flujo sin obstrucciones para transportar sedimentos hacia el hueco
de socavación en volumen por unidad de tiempo.
· Agua clara 00 12 ><<≅ ss qq .................................................................................... 1.6
· Lecho móvil 021 >≥ ss qq ............................................................................................. 1.7
b) Sedimentos no uniformes σg > 3
σg = D84/D50 para sedimentos como gravas y arenas con distribución log-normal. Ver Parte II
sobre Transporte de Sedimentos.

1.5
Los siguientes límites definen las condiciones críticas para socavación en agua clara y en lecho
móvil, (Melville B. W., 1988; Shen, H. W. y Schneider V. R., 1969).
• Agua clara Vc < V y V < Va....................................................................................... 1.8
Ocurre acorazamiento del cauce
• Lecho móvil V > Va................................................................................................... 1.9
Los lineamientos para calcular la velocidad de acorazamiento Va no están claramente definidos y
B. W. Melville es uno de los pocos que ha presentado un procedimiento para determinarla en
asocio con un método por el propuesto para calcular la socavación local en pilas. Ver Parte III
sobre Procesos Fluviales y el Capítulo 3 de la Parte IV sobre Cálculos de Socavación en Puentes.
La Parte III incluye también un método para determinar si hay posibilidades de acorazamiento en
un cauce.
1.2 Tipos de socavación
Además de conocer la posición de la superficie libre del agua es necesario saber la posición del
fondo del cauce alterado por causas naturales o artificiales. Cuatro tipos de socavación se tienen
en cuenta al hacer la evaluación de la socavación en puentes:
• Socavación a largo plazo.
• Socavación por migración lateral de la corriente.
• Socavación general por contracción y otras causas.
• Socavación local.
Para predecir que pasará con el fondo del cauce no existen métodos únicos ni precisos. Las
profundidades de socavación local y general por contracción pueden ser estimadas, mas que
calculadas, por métodos empíricos desarrollados principalmente en laboratorio tal y como se trata
en el Capítulo 3 de la Parte IV sobre Cálculos de Socavación en Puentes. Los otros dos tipos de
socavación deben considerarse en una evaluación integral del puente y queda a juicio del
ingeniero su estimación cualitativa pues es difícil determinarlas por medio de métodos expeditos.
La dificultad radica en la complejidad del transporte de sedimentos en un río.
Se supone que los diferentes tipos de socavación se presentan independientemente el uno del otro
por lo que al estimarse la socavación total deben sumarse los efectos de la socavación a largo
plazo, la local y la general por contracción u otros factores, evaluándose además el efecto del
posible movimiento lateral de la corriente. El interés por determinar los diferentes tipos de
socavación radica en saber si la estructura corre algún riesgo y en establecer formas de
protección.

1.6
Tipos de socavación
1092
1094
1096
1098
1100
1102
1104
15 20 25 30 35 40 45 50 55 60
Distancia (m )
Elevación(m)
Puente
Estribo derecho
Estribo izquierdo
Pila
Lecho original
Socavación
general
Socavación local
en la pila
NAM E
Socavación local en
el estribo
Socavación a
largo plazo
Figura 1.2 Tipos de socavación a calcular en un puente.
1.2.1 Socavación a largo plazo
La socavación del cauce a largo plazo se refiere a la tendencia a la degradación que el lecho
presenta a lo largo del tiempo debido a causas externas, ya sean naturales o inducidas por el
hombre, pero sin tenerse en cuenta eventos extremos o crecientes. Por no ser de naturaleza
transitoria, o sea que no se presenta durante crecientes, la socavación a largo plazo se considera
de tipo permanente. Algunos autores la llaman socavación general a largo plazo pues se
manifiesta en grandes extensiones a lo largo del cauce. La elevación del lecho del cauce cambia a
través del tiempo debido a causas naturales o artificiales que afectan la zona donde el puente está
ubicado o se va a construir como son: construcción de presas, corte natural o artificial de
meandros, canalizaciones, cambios en el control aguas abajo (presas, formaciones rocosas,
tributarios o confluencias), extracción de materiales, desviación de agua desde o hacia el cauce,
movimientos naturales del cauce, modificaciones en el uso del suelo de la cuenca de drenaje
(urbanización, deforestación, etc.), Ver Parte III sobre Procesos Fluviales.
El lecho puede estar en proceso de degradación afectando la estabilidad del puente, en proceso de
agradación lo que sería benéfico para la estabilidad del puente desde el punto de vista de la
socavación o en situación de equilibrio. Degradación se refiere al descenso o socavación del
lecho del cauce debido al déficit en el suministro de sedimentos desde aguas arriba. El fenómeno
opuesto es la agradación, la cual se refiere a la sedimentación de materiales erodados del cauce o
de la cuenca en sectores aguas arriba de un cruce. La agradación del cauce no se tiene en cuenta
en la evaluación de un puente por socavación. La agradación y la degradación a largo plazo no
incluyen el relleno ni el descenso del lecho que pueden ocurrir en la zona del puente durante un
evento extremo como una creciente. Como ya se explicó, solo incluye el efecto de las
modificaciones hechas al cauce o a la cuenca ya sean en forma natural o artificial. Las
socavaciones, general por contracción u otros factores y la local, sí están afectadas por las
crecientes y se verán en forma independiente.

1.7
El problema del ingeniero es determinar la tendencia del cauce durante la vida útil de la
estructura. Si las acciones son antiguas y el proceso está en curso, pueden existir signos de los
cambios y también algunos datos históricos dan información importante sobre la magnitud y
ritmo de la socavación y pueden ser más valiosos que cualquier otra clase de estimación basada
en información y métodos inciertos. Los cambios a largo plazo se deben a modificaciones en la
corriente o en la cuenca de drenaje, por lo que el ingeniero debe evaluarlos y tratar de predecir su
influencia sobre la estabilidad del cauce en el sitio del puente basado en información existente en
entidades relacionadas (información de los habitantes, reportes de puentes en la vecindad,
secciones transversales en la zona, secciones de calibración para mediciones hidrológicas). Por
ejemplo, gráficos de Nivel del agua vs. Tiempo para un caudal seleccionado pueden dar indicios
de degradación del cauce a largo plazo. Si no existe información, se deben aplicar conocimientos
de hidráulica fluvial analizando las condiciones de escorrentía en la cuenca (hidrología), el
transporte de sedimentos hacia y en el puente (erosión), la capacidad de transporte de la corriente
(hidráulica) y la respuesta del río (geomorfología).
Realizar predicciones de los cambios del lecho a largo plazo implica usar sistemas de evaluación
de tercer nivel que incluyen: 1) análisis cualitativo basado en relaciones de geomorfología y de
mecánica de ríos, 2) análisis geomorfológico basado en relaciones cualitativas y cuantitativas
para estimar el comportamiento probable de la corriente ante varias condiciones, 3) uso de
modelos físicos y herramientas computacionales como el HEC-6. Ejemplos de técnicas
cuantitativas para analizar cambios a largo plazo son: análisis de movimiento incipiente de
sedimentos, análisis de posibilidad de acorazamiento, análisis de la pendiente de equilibrio y
análisis de continuidad del sedimento. Los programas de computador modelan el paso del
sedimento en el cauce y ajustan su geometría para reflejar desequilibrios en el suministro de
sedimentos y en la capacidad de transporte. Los libros Stream Stability at Highway Structures
(HEC-20, 2001) y Highways in the River Environment (Richardson E. V., Simons D. B. y Julien
P. Y., 1990), son útiles para hacer evaluaciones a nivel 1 y 2. El programa HEC-6 puede
obtenerse en la dirección electrónica www.hec.usace.army.mil/software/index.html. La
información necesaria para correr este tipo de modelos incluye: geometría del cauce y laderas,
geometría del puente, coeficientes de rugosidad, controles verticales tanto geológicos como
estructurales, elevaciones del agua, hidrogramas de crecientes y a largo plazo, hidrogramas de los
tributarios, granulometría de los materiales del lecho, suministro de sedimentos del cauce y
tributarios, relaciones apropiadas de transporte de sedimentos y profundidades de los estratos
aluviales, Ver Parte III sobre Procesos Fluviales.
Si la evaluación indica que el cauce se va a socavar a largo plazo, esta elevación final debe usarse
como base a partir de la cual se consideran las socavaciones local y general.
1.2.2 Migración lateral de la corriente
La migración lateral del cauce principal de la corriente ocurre dentro de las zonas bajas
inundables y puede afectar la estabilidad de pilas, estribos y las zonas de aproximación, o alterar
la socavación total al cambiar el ángulo de ataque del flujo sobre las estructuras. Un ejemplo de
migración lateral de la corriente se presenta en las curvas en que la capacidad de arrastre de los
sólidos es mayor en la parte externa que en la parte interna lo que tiene gran influencia sobre la
migración de la corriente. Este efecto es importante y debe ser tenido en cuenta en la
construcción de puentes en curvas del río y en el diseño de sistemas de protección, Figura 1.3.

1.8
Las corrientes son dinámicas por lo que secciones de un cauce con concentración de flujo están
sujetas a desplazamiento permanente de las bancas. En ríos meándricos, el cauce se mueve tanto
lateral como longitudinalmente hacia aguas abajo.
Figura 1.3 Efecto de la migración lateral de la corriente sobre un puente. HEC-20, (2001).
Por otro lado, los puentes son estructuras estáticas, que fijan la corriente en un lugar en tiempo y
en espacio. Por esto, la migración natural que eventualmente ocurre en el cauce principal dentro
del plano de inundación puede incrementar la socavación de las pilas, erodar los estribos o los
accesos de la vía o cambiar la socavación total al cambiar el ángulo de ataque del flujo. Factores
que afectan la estabilidad de un cauce también afectan la estabilidad de un puente como se verá
en el numeral 1.7.
Los factores que afectan la migración lateral de un cauce y la estabilidad de un puente son:
• Geomorfología de la corriente
• Localización del ponteadero
• Características del flujo
• Características del material del lecho y las bancas
Es difícil anticipar cuando y cómo un cambio en el cauce va a ocurrir ya que puede ser gradual en
el tiempo o ser el resultado de una creciente. Tampoco es fácil de predecir la dirección y la
magnitud del movimiento. Las fotografías aéreas son muy útiles para evaluar estos cambios a
través del tiempo. Es importante, al menos, considerar cambios potenciales en el cauce a la hora
de diseñar nuevos puentes o proyectar medidas de control para puentes existentes. La elevación
de la fundación de las pilas o zapatas localizadas en zonas de inundación debe ser
aproximadamente igual a la de aquellas localizadas en el cauce principal para prever
movimientos laterales del río. Aspectos relacionados con el tema se discuten con mas detalles en
textos como HEC-20, 2001).

1.9
1.2.3 Socavación general
La socavación general es el descenso generalizado del fondo del río como consecuencia de una
mayor capacidad de la corriente para arrastrar y transportar sedimentos del lecho en suspensión
durante crecientes. Ocurre a todo lo largo del río y no necesariamente se debe a factores humanos
como la construcción de un puente o de otra estructura. El descenso del lecho puede ser uniforme
o no uniforme a través de la sección transversal. El fenómeno es todavía poco conocido siendo lo
único seguro las medidas de campo pues los métodos de cálculo son apenas una lejana
representación del comportamiento físico que ocurre en la realidad. Ver Parte III sobre Procesos
Fluviales.
La socavación general mas común es debida a la contracción del flujo que ocasiona la remoción
de material a través de todo o casi todo el ancho del cauce por lo que si los métodos de cálculo de
la socavación general se aplican para la sección de un puente, se está considerando incluido el
efecto de la contracción del flujo y no deben duplicarse los efectos.
La socavación general difiere de la socavación a largo plazo (permanente) puesto que al ocurrir
durante crecientes se considera de carácter transitorio o cíclico. Como se dijo, está causada
principalmente por la contracción del cauce, pero también por otros factores como se verá en los
párrafos siguientes.
a) Socavación por contracción
La socavación por contracción es causada principalmente por la disminución del ancho del flujo
ya sea por causas naturales o artificiales o por el cambio en el control aguas abajo de la elevación
de la superficie del agua. La causa mas común de socavación por contracción es la reducción de
la sección del flujo por los terraplenes de acceso al puente y en menor grado por las pilas que
bloquean parte de la sección recta. La obstrucción es grande si los terraplenes se proyectan hasta
el cauce principal o si interceptan amplias zonas de inundación.
Una disminución en la sección mojada implica aumento de la velocidad media del agua y del
esfuerzo cortante. Por lo tanto, se presenta aumento en las fuerzas erosivas en la contracción
ocasionando que la cantidad de material del lecho que es removido supere al que es transportado
hacia el sitio. El aumento en velocidad produce el incremento en el transporte de material
haciendo que el nivel del lecho descienda, que la sección mojada aumente, por lo que la
velocidad y el esfuerzo cortante nuevamente disminuyen, haciendo que el equilibrio del río se
vaya restableciendo con el tiempo. Esta situación de equilibrio se da cuando el material que es
removido es igual al material que es transportado hasta el sitio en consideración.
La socavación por contracción se presenta en agua clara o en lecho móvil. Socavación por
contracción en lecho móvil ocurre típicamente durante el aumento de niveles del agua. El relleno
de los huecos de socavación ocurre durante el período de descenso del agua. La socavación en
agua clara ocurre durante períodos de bajo o moderado caudal y cambia a socavación en lecho
móvil si se presentan caudales de creciente. Esta naturaleza cíclica crea dificultades en medir la
socavación por contracción después de un evento extremo.

1.10
Socavación por contracción en agua clara se presenta también en el caso de que los estribos y los
terraplenes de acceso al puente restrinjan el flujo de agua en la planicie, ya que en esta zona no
existe prácticamente transporte de materiales de lecho.
Otros factores que causan socavación por contracción son:
• Contracciones naturales de la corriente.
• Zonas de aproximación al puente que obstruyen las planicies de inundación.
• Islas o barras de sedimentos en el puente, aguas arriba o aguas abajo.
• Acumulación de basuras o hielo.
• Crecimiento de vegetación en el cauce, en las bancas, o en la zona de inundación.
• Flujo a presión en el puente.
Cuatro casos básicos de contracción se van a ilustrar a continuación.
Caso 1) Existe flujo sobre las bancas del río y es forzado por los accesos al puente a regresar al
cauce principal.
Caso 1a) El cauce principal del río se ha reducido porque los estribos del puente se proyectan
dentro del cauce.
Caso 1b) No existe contracción del cauce principal pero el flujo en la zona de inundación está
completamente obstruido por los estribos y los terraplenes de acceso.
Caso 1c) Los estribos están retirados del cauce principal pero hay obstrucción al flujo.
Figura 1.4 Caso 1a). Los estribos se proyectan dentro del cauce principal. HEC-18. 1993.
Caso 1b). Los estribos están al borde del cauce principal. HEC-18. 1993.
Caso 1c). Los estribos están alejados del cauce principal. HEC-18. 1993.

1.11
Caso 2) El flujo está confinado en el cauce principal. El ancho del cauce principal está reducido
por la estructura del puente, o porque el puente está situado en una sección estrecha del cauce.
Figura 1.5 Caso 2a). El puente reduce la sección del cauce principal. HEC-18. 1993.
Caso 2b). El puente está sobre una sección estrecha del cauce principal. HEC-18. 1993.
Caso 3) Existe un puente de alivio en la zona de inundación que presenta poco o nada material de
transporte
.
Figura 1.6 Puente de alivio en la zona de inundación. HEC-18. 1993.
Puente de alivio

1.12
Caso 4) Puente de alivio sobre un cauce secundario.
Figura 1.7 Puente de alivio sobre un cauce secundario. HEC-18. 1993.
b) Otras causas de socavación general
Otras condiciones de socavación general resultan de las características relacionadas con la
corriente (recta, meándrica o entrenzada), controles variables del flujo aguas abajo, flujo en
codos, confluencias y otros cambios que causen degradación del cauce. En un cauce, la
profundidad del flujo es usualmente mayor en la orilla cóncava (externa) de una curvatura en
donde ocurre descenso de la cota del fondo y aumento de la velocidad como consecuencia de la
corriente helicoidal que se forma por sobreelevación del agua que produce la fuerza centrífuga,
por lo que la socavación general se va a concentrar en esta zona. La velocidad máxima del lado
externo está entre 1.5 y 2.0 veces la velocidad media del cauce, (HEC-18). Se ha observado que
esta profundidad de socavación es del orden de 1 a 2 veces la profundidad media del flujo.
Además, el thalweg se puede mover durante crecientes haciendo que la distribución de la
socavación sea no uniforme lo que la diferencia de la socavación por contracción que se
manifiesta en todo o casi todo el cauce.
Algunas condiciones que producen socavación general están asociadas con particularidades de la
morfología del cauce como cauces entrenzados que tendrán huecos de socavación mas profundos
cuando dos cauces se unen aguas debajo de una isla. También, un puente situado aguas arriba o
aguas debajo de una confluencia puede experimentar socavación general debido a condiciones
cambiantes del flujo en el río principal o en los tributarios. El caso mas crítico es cuando se
presenta el nivel mas bajo del agua hacia aguas abajo del puente. Estimar la socavación general
para situaciones inusuales requiere de mucha experiencia y manejo de la mecánica de ríos.

1.13
1.2.4 Socavación local
La socavación local se refiere a la remoción del material que circunda pilas, estribos, diques o
terraplenes de acceso a un puente. Está causada por el cambio de dirección de las líneas de
corriente, la turbulencia, la aceleración del flujo y los vórtices resultantes inducidos por la
obstrucción al flujo. La socavación local puede presentarse bajo condiciones de agua clara o
lecho móvil. El mecanismo que causa la socavación local ha sido estudiado por varios
investigadores (Tison, 1940; Shen, H. W. y Schneider V. R. (1969); Melville, B. W., 1975;
Breusers, H. N. C., Nicollet, G. y Shen, H. W., 1977; Raudkivi, A. J. y Ettema R., 1983,
Raudkivi, A. J., 1986, y Dargahi, B. 1990), básicamente para pilas circulares bajo condiciones de
flujo subcrítico, habiendo obtenido a veces conclusiones diferentes.
a) Socavación local en pilas
Tratando de sacar conclusiones entre las varias investigaciones realizadas, puede decirse que el
mecanismo que produce la socavación está asociado a la separación tri-dimensional del flujo en
la cara aguas arriba de la pila y a un vórtice periódico al pie de ella, (Dargahi, B. 1990). La
acumulación de agua hacia aguas arriba de la obstrucción produce una especie de onda en la
superficie y un flujo vertical hacia abajo que crea un fuerte gradiente de presiones lo que
ocasiona separación del flujo, como consecuencia de lo cual se origina un sistema de vórtices al
pie de la pila llamados vórtices de herraduras que son los principales causantes de la socavación.
Bajo la acción de los vórtices, el sedimento es transportado de manera rotacional. El flujo hacia
abajo al frente de la pila actúa como un jet vertical que forma un surco para luego girar 180°.
El flujo hacia arriba combinado con los vórtices de herradura que se forman en la base de la pila
remueven el material del lecho y si la tasa de transporte de sedimento desde la zona de
obstrucción es mayor que el aporte de sedimentos proveniente de aguas arriba, se crea el hueco
de socavación.
Figura 1.8 Comportamiento del flujo en una pila cilíndrica. Raudkivi, A. J., 1986.

1.14
El vórtice de herradura se extiende hacia aguas abajo de la pila hasta que pierde su identidad
al confundirse con la turbulencia general del flujo. B. W. Melville (1975) describió los vórtices
con su centro de bajas presiones como si fueran máquinas aspiradoras.
La separación del flujo a los lados de la pila crea otros vórtices más débiles, llamados vórtices de
estela, que también se trasladan hacia abajo e interactúan con los vórtices de herradura haciendo
que el lecho oscile lateral y verticalmente. La influencia de estos vórtices cesa rápidamente a
medida que se alejan de la pila hacia aguas abajo. Por ésto, aguas abajo de la pila generalmente
se presenta sedimentación, (Raudkivi, A. J., 1986). Indicio de la existencia de vórtices de estela
es la presencia de material orgánico muy liviano que tiñe las aguas de color café.
En la mayoría de los puentes, la socavación producida por los vórtices débiles es insignificante y
en muchos casos no existe pues como se mencionaba anteriormente, la tendencia general es que
aguas abajo de la pila se deposite el sedimento removido por los vórtices de herradura. Sin
embargo, puede llegar a ser de gran magnitud en cauces aluviales de arena fina con condiciones
de agua clara y debe considerarse especialmente cuando un puente se construye inmediatamente
aguas abajo de otro, (Stevens, M. A., Gasser, M. M. y B. A. M. S. Mohamed, 1991).
La socavación producida por los vórtices de estela se incrementa por la influencia de la
intersección de dos corrientes. El peligro de presentarse huecos de socavación aguas abajo de una
pila estriba en que pueden moverse hacia aguas arriba poniendo en peligro la estructura.
Investigaciones hechas sobre dos puentes en el Río Nilo en el Cairo muestran problemas de
socavación causados por dos corrientes de vórtices que parten de pilas adyacentes y que se
interceptan aguas abajo de las estructuras. Parece ser que la construcción de la gran presa de
Assuán fue la causa de los vórtices que produjeron la socavación en dichos puentes.
La socavación local se presenta en condiciones de agua clara o en lecho móvil. Para socavación
en lecho móvil, el equilibrio eventualmente se restablece y la socavación cesa cuando el material
que es transportado desde aguas arriba se equilibra con el que es removido del hueco. Para
socavación en agua clara, la socavación cesa cuando el esfuerzo cortante causado por el vórtice
iguala el esfuerzo cortante crítico del sedimento que conforma el lecho y por lo tanto no existe
más remoción de sedimentos del hueco socavado. Ver métodos de cálculo de la socavación en
puentes en el Capítulo 3.
b) Socavación local en estribos
La socavación en estribos se ha investigado menos que en pilas pero se piensa que está afectada
por los mismos fenómenos que causan la socavación local en pilas como son separación del flujo
y vórtices de herradura que remueven partículas localmente. La socavación local se produce en
los estribos que obstruyen el paso del agua. Esta obstrucción forma un vórtice de eje horizontal
que empieza en la parte aguas arriba y corre a lo largo del pie de la estructura y un vórtice de eje
vertical al final de la misma. El vórtice al pie del estribo es muy similar al vórtice de herradura de
las pilas y el vórtice al final es similar a los vórtices de estela más débiles que se forman aguas
abajo. El caso de la socavación en estribos requiere todavía de mas estudio pues carece de
soluciones confiables y completas, (Melville, B. W., 1992).

1.15
Figura 1.9 HEC-18, (2001).
1.2.5 Socavación total
La socavación total en el cruce de un puente está constituida por la suma de los efectos debidos a
cuatro tipos diferentes de socavación:
• Degradación a largo plazo.
• Migración lateral de la corriente.
• Socavación general por contracción u otras causas.
• Socavación local en pilas y estribos.
Hay una gran variedad de métodos para calcular profundidades de socavación general y local en
pilas y estribos provenientes en su mayoría de investigaciones de laboratorio con muy poca
verificación en el campo. Sin embargo, no existen métodos sencillos para determinar el efecto
sobre el puente de la degradación a largo plazo y de la migración lateral de la corriente, por lo
que toca recurrir al análisis de información histórica y al conocimiento y buen criterio del
ingeniero. En general, se requiere más investigación para lograr soluciones confiables y
completas del problema de socavación. Ver métodos de cálculo de la socavación en puentes en el
Capítulo 3.
1.3 Factores que afectan la socavación local en pilas
La profundidad de socavación de equilibrio en una pila puede ser escrita según adaptación de B.
W. Melville (1988) de la siguiente forma:
( )φσνρρ ,,,,,,,,,, FagDhVfd gsws = ................................................................................... 1.10
ds = profundidad de socavación en la pila
f = función de
ρw = densidad del agua (se asume constante para casos prácticos)
ρs = densidad del sedimento (se asume constante para casos prácticos)
υ = viscosidad cinemática (se asume constante para casos prácticos)
V = velocidad media de la corriente
h = profundidad del flujo
D = diámetro característico del sedimento
σg = desviación estándar geométrica del sedimento
Vórtices
horizontales
Vórtices
débiles
Mecanismo que
produce la
socavación local
en estribos

1.16
g = aceleración debida a la fuerza de gravedad
a = ancho de la pila
F = parámetro que describe la forma de la pila
φ = ángulo de ataque del flujo que indirectamente considera la longitud de la pila
Las densidades del agua y del sedimento y la viscosidad cinemática se asumen constantes para
casos prácticos y por lo tanto la Ecuación 1.5 se puede presentar en forma adimensional de la
siguiente manera:
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
= φσ ,,,,,
2
F
a
D
a
h
gD
V
f
a
d
g
s
........................................................................................... 1.11
Sin embargo, además de los anteriores, existen otros factores que afectan la profundidad de
socavación:
• Tiempo de duración del proceso erosivo
• Tipo de sedimento: granular o cohesivo
• Estratificación del lecho del río
• Configuración del cauce
• Presencia de hielo y basuras
• Tamaño y posición de la cimentación
La mayoría de los métodos de cálculo existentes se han desarrollado para cauces aluviales y no
consideran todos los factores antes mencionados. Factores comúnmente considerados son:
dimensiones y forma de la pila, ángulo de ataque del flujo, profundidad y velocidad del flujo.
1.3.1 Ancho de la pila
A medida que el ancho de la pila aumenta, la profundidad de socavación aumenta ya que también
se aumenta el tamaño de los vórtices de herradura asociados con el proceso de socavación. Sin
embargo, algunas investigaciones indican que en pilas muy anchas se inhibe la formación de los
vórtices de herradura y solo se presentan vórtices de estela.
En arena uniforme la profundidad de socavación puede ser menor o igual que 2 veces el ancho de
la pila. Este valor puede llegar a ser de 2.3 en sedimentos uniformes sin formaciones de lecho
como rizos. Algunos investigadores han propuesto soluciones tan simples como que las
profundidades de socavación en pilas circulares varían entre 1.4 a 2.4 veces el ancho de la pila,
(Breusers, Melville, B. W.).
1.3.2 Longitud de la pila
No tiene efecto apreciable en las profundidades de socavación si las pilas están alineadas con el
flujo, pero el efecto es considerable si están sesgadas.

1.17
1.3.3 Ángulo de ataque del flujo
El efecto del ángulo de ataque es alto sobre la socavación local para el caso de pilas de forma
diferente a la circular. Para pilas no alineadas con la dirección de la corriente, la profundidad
local de socavación está relacionada con el ancho proyectado de la pila y éste aumenta
rápidamente con el ángulo de ataque del flujo y la longitud de la pila. A medida que aumenta este
ángulo, la ubicación de la máxima profundidad de socavación se mueve a lo largo del lado
expuesto desde aguas arriba hasta aguas abajo.
Figura 1.10 Angulo de ataque del flujo.
El ángulo de ataque debe analizarse para flujos bajos y altos y chequearse la socavación para
ambas condiciones. Su influencia generalmente disminuye para flujos altos, y puede darse el caso
que la profundidad de socavación sea mayor para flujos bajos y ángulo de ataque mayor, que para
flujos altos y ángulo de ataque menor.
Figura 1.11 Influencia del ángulo de ataque para flujos altos y bajos.

1.18
1.3.4 Profundidad del agua
Al aumentar la profundidad del agua por un aumento en el caudal, aumenta la profundidad de
socavación ya que se aumenta el efecto del flujo hacia abajo en frente de la pila. B. W. Melville
(1988), reporta que Ettema (1980), Chiew (1984) y otros, mostraron que la profundidad de
socavación aumenta con la profundidad del flujo hasta un valor límite de la relación h/a a partir
de la cual no hay influencia de la profundidad del flujo. Se considera para efectos prácticos que la
profundidad de socavación se independiza de la profundidad del flujo cuando h/a es mayor que
3.0, aproximadamente. Diferentes investigaciones reportan valores entre 2.6 y 3.5. Según Ettema,
para niveles bajos del flujo, el rollo de superficie que se forma delante de la pila interfiere con la
acción del vórtice de herradura porque los dos tienen diferentes sentidos de giro pero con el
aumento de la profundidad del flujo, esta interferencia se reduce hasta hacerse insignificante y
por lo tanto la profundidad del agua ya no afecta la profundidad de socavación.
Figura 1.12 Influencia de la profundidad del agua sobre la socavación.
1.3.5 Velocidad del flujo
A mayor velocidad del flujo, mayor es la socavación. Existe amplia evidencia con relación a que
la máxima profundidad de socavación ocurre bajo condiciones críticas para el inicio del
transporte de sedimentos o sea en la frontera entre condiciones de agua clara y lecho móvil.
La socavación local en una pila empieza cuando la velocidad cortante o la velocidad del flujo
exceden aproximadamente la mitad de la velocidad crítica para inicio del movimiento de
partículas (V > 0.5 Vc), (Raudkivi, A. J., 1986).
La Figura 1.13 ilustra el comportamiento de la profundidad de socavación con la velocidad. En
ella se ve que la profundidad de socavación alcanza un máximo de aproximadamente 2.3 el ancho
de la pila prácticamente en cercanías de las condiciones críticas para movimiento de sedimentos.
La presencia de rizos en el lecho disminuye las profundidades de socavación. Después de este
pico, las profundidades de socavación disminuyen como consecuencia del paso de sedimentos
que vienen desde aguas arriba; las mínimas profundidades de socavación ocurren cuando las
dunas tienen altura máxima. Un segundo pico se alcanza después y a medida que la velocidad del
flujo aumenta.

1.19
Figura 1.13 Variación de la profundidad de socavación en una pila circular, sedimento uniforme y
profundidad del flujo alta en relación con el ancho de la pila. Raudkivi, A. J. 1986.
1.3.6 Forma de la pila
Las pilas de un puente tienen formas muy variadas con efectos diferentes sobre los patrones de
socavación, (Ver Figura 1.14 y Figura 1.15). Por ejemplo, agudizar la punta aguas arriba de la
pila reduce el efecto de los vórtices de herradura y por tanto la socavación. Agudizar la punta
aguas abajo de la pila reduce el efecto de los vórtices de estela. Una pila cuadrada ocasiona más
socavación que una pila circular o de nariz aguda. El efecto de la forma de la pila se hace
insignificante para ángulos de ataque mayores que 5° según HEC-18, (1993), o 10° - 15° según
B. W. Melville, (1988).
El efecto de la forma de la pila sobre la socavación es relativo y puede ser eclipsado por factores
aleatorios como el alineamiento con relación al flujo y la presencia de basura.

1.20
Figura 1.14 Patrones de socavación para diferentes formas de pilas. Maza J. A. 1967.

1.21
( b ) Pila redonda
l
Columna
Riostras
Acero o Madera
Pila en
Cabezal metálico
Cimentación
Pila en
Concreto
Cabezal
Cabezal
( d ) Pila puntuda
( a ) Pila cuadrada
a
Columna
Cimentación
Cabezal en martillo
Zapata
Cimentación
Cabezal
( e ) Grupo de cilindros
Pared de
la pila
Cabezal
( c ) Cilindro
(# de Pilas ) . ( a ) = l
a a
a a
l
l
Cuerpo
PILA CON COLUMNAS SEPARADAS
PILA SÓLIDA
PILAS CON COLUMNA Y ZAPATA CORRIDA
PILA EN ACERO O EN MADERA ABIERTA
PILA ABIERTA
PILA EN CANTILIVER O MARTILLO
Figura 1.15 Formas de pilas más comunes. U. S. Department of Transportation. 1979.

1.22
Otro factor que afecta las profundidades de socavación es la uniformidad de la sección
transversal a lo largo de la altura de la pila, efecto que no se ha investigado suficientemente hasta
la fecha.
La Figura 1.14 ilustra diferentes etapas en el proceso de socavación para diferentes formas de
pilas. Se observa que la máxima socavación en pilas circulares ocurre a lo largo de una línea
situada a 45° con relación al eje de simetría hacia aguas arriba.
1.3.7 Características del material del lecho como tamaño y cohesión
El sedimento que tiene gran tamaño con relación a las dimensiones de la pila limita la
socavación. A. J. Raudkivi y R. Ettema (1983), encontraron que la profundidad de socavación en
agua clara no depende del tamaño del sedimento si a/D50 > 20-25. La Figura 1.16 muestra cómo
el tamaño del sedimento no influye en los resultados de socavación si a/D50 > 50 (Raudkivi A. J.,
1986), lo cual también es corroborado por B. W. Melville (1992). Entre más bajo sea el valor de
la relación a/D50, menor es la profundidad de socavación. Considerando que el tamaño de los
sedimentos es mucho más pequeño que el tamaño de la pila, su influencia usualmente no se tiene
en cuenta al calcular socavación local. Así mismo, el tamaño de las partículas más grandes que
no son removidas por el vórtice o la turbulencia, tampoco afecta en gran medida la socavación
pero sí el tiempo en que ocurre. Material grueso puede hacer que el lecho alrededor de la pila se
acorace lo que hace que la profundidad de socavación disminuya.
La socavación en cauces con materiales cohesivos está muy poco estudiada, aunque se supone
que las máximas profundidades de socavación son las mismas así los suelos sean granulares o
cohesivos y que lo varía es el tiempo en el que se producen, requiriéndose duraciones mayores de
la creciente para éstos últimos.
1.3.8 Gradación del sedimento
Mezclas de sedimentos no uniformes (σg > 3) disminuyen la profundidad de socavación.
Investigaciones realizadas han mostrado que este efecto es bastante grande bajo condiciones de
agua clara, pero que se reduce cuando el lecho es móvil debido a fenómenos de acorazamiento
que impiden la socavación para flujos bajos; sin embargo, una vez rota la coraza ante flujos altos,
se estimula el movimiento de partículas. (σg = D84/D50 para sedimentos como gravas y arenas con
distribución log-normal).
B. W. Melville (1988), reporta que Baker (1986), mostró que para velocidades altas, V > Vc, las
profundidades de socavación prácticamente no dependen de σg. La Figura 1.17 ilustra la
influencia de la desviación estándar geométrica del sedimento sobre la profundidad de
socavación. La reducción en la socavación se debe a la presencia de un lecho acorazado formado
al ser transportadas las partículas mas finas.

1.23
Figura 1.16 Coeficiente KD que muestra el efecto del tamaño del sedimento sobre las
profundidades de socavación local en pilas. Raudkivi A. J. 1986.
Figura 1.17 Influencia de la desviación estándar geométrica del sedimento y de la velocidad del
flujo sobre la profundidad de socavación. Melville, B. W. y Sutherland A. J.1988.
1.3.9 Estratificación del suelo
El lecho de una corriente puede tener estratos con diferente resistencia a la socavación. Si un
material relativamente resistente cubre otro más erosionable, grandes profundidades de
socavación se esperan si el flujo logra penetrar la capa de material resistente.
Por otro lado, si existe en el subsuelo un material altamente resistente a la socavación, resulta
innecesario extender la cimentación del puente más allá de su nivel.

1.24
Las variaciones en la estratificación no se limitan al sentido vertical, sino que también
variaciones en sedimentos a lo ancho de la sección transversal influencian el proceso de
socavación.
1.3.10 Formas del lecho en cauces arenosos
Las formas del lecho afectan la profundidad de socavación al afectar también la velocidad del
flujo y el transporte de sedimentos. La socavación local en una pila en lecho arenoso con
configuración de dunas fluctúa alrededor de la profundidad de socavación de equilibrio. Esto se
debe a la variabilidad del transporte de material de lecho, caso en el cual la socavación puede ser
un 30% mayor que la profundidad de socavación de equilibrio. Sin embargo, durante las
crecientes, las dunas pueden pasar a lecho plano nuevamente por lo que el incremento real en la
profundidad de socavación es de un 10%.
1.3.11 Tamaño y posición de la cimentación
La localización y el tamaño de la cimentación de la pila tienen un efecto importante sobre el
tamaño y la profundidad del hueco de socavación, pero sin embargo, es un efecto que se ha
investigado poco hasta la fecha. Además de los factores que afectan la socavación en pilas de
sección transversal uniforme, la profundidad de socavación en pilas no uniformes depende de la
relación ancho de la pila/ancho de la cimentación, y de la posición de la cimentación con relación
al lecho del río.
El conjunto pila/cimentación tiene formas y tamaños tan variados que es difícil generalizar sobre
si la socavación aumenta o disminuye para una situación dada. Lo que si está claro es que la
socavación se reduce si la cimentación de la pila se coloca al nivel del lecho original o un poco
enterrada (Sterling Jones J., Kilgore R. T., y Mistichelli M. P., 1992; Parola A. C., Mahavadi S.
K., Brown B. M. y Khoury A. E., 1996; Melville B. W. y Raudkivi A. J., 1996). Según estos
investigadores, tres diferentes condiciones de la fundación se pueden identificar, (Figura 1.18)
para los cuales los mecanismos que producen la socavación varían significativamente:
Figura 1.18 Configuración no uniforme de las pilas. a) Zona 1: tope de la fundación por encima del
lecho. b) Zona 2: tope de la fundación dentro del hueco de socavación. c) Zona 3: tope
de la fundación por debajo del hueco de socavación. Melville B. W. y Raudkivi A. J.,
1996.

1.25
a) El tope de la cimentación está por encima del lecho del río. Para este caso, la velocidad del
flujo y el tamaño de los sistemas del vórtice de herradura y del vórtice de estela dependen de la
geometría (ancho de la pila y ancho de la cimentación) y de la elevación de la cimentación con
relación a la profundidad del flujo. La profundidad de la socavación es muy sensible a la
elevación superior de la cimentación cuando ésta se encuentra cerca al lecho de la corriente.
b) El tope de la cimentación se encuentra dentro del hueco de socavación. En este caso, los
sistemas del vórtice de herradura y del vórtice de estela creados son sensiblemente más débiles
que cuando la cimentación se encuentra por encima del lecho. Además, el sistema de vórtices de
herradura se puede presentar encima de la cimentación si ésta se extiende lo suficiente hacia
aguas arriba; en otro caso, también es posible que el sistema de vórtices creados por la pila se
combine con el sistema de vórtices inducidos por la cimentación y adquieran gran capacidad para
erodar material aguas abajo de la cimentación, extendiéndose este efecto hacia aguas arriba.
Resultados de investigaciones (HEC-18, 1993; Sterling Jones, J., Kilgore, R. T. y Mistichelli M.
P., 1992; Parola, A. C., Mahavadi, S. K., Brown, B. M., y Khoury, A. E. 1996; y Melville B. W.
y Raudkivi A. J., 1996), han mostrado que la socavación local se reduce cuando la cimentación
queda un poco enterrada, pero que es riesgoso confiarse de este efecto a menos que se tenga
absoluta seguridad sobre la posición del lecho ya que éste puede descender debido a factores
como socavación a largo plazo o por contracción.
c) El tope de la cimentación está por debajo del hueco de socavación y por lo tanto la
socavación se debe solamente al efecto de la pila.
En general, las cimentaciones se dividen en superficiales o profundas dependiendo si quedan
expuestas o enterradas durante el proceso de socavación. De todas formas, siempre es preferible
diseñar la cimentación para que permanezca enterrada.
Si la zapata de cimentación está expuesta o queda expuesta al flujo durante el proceso erosivo,
queda al criterio del diseñador determinar cuál es el ancho de estructura a considerar para realizar
cálculos de socavación: ancho de la pila, ancho de la zapata, ancho ponderado, u otro método.
1.3.12 Hielo y material flotante
Trozos de hielo se acumulan frente a las pilas en épocas de invierno en países de altas latitudes,
pero un problema más frecuente es la acumulación frente a las pilas de las basuras que los ríos
acarrean especialmente durante crecientes.
El efecto potencial del hielo y las basuras es aumentar el ancho y variar la forma de la pila, y
hacer que el flujo se mueva hacia el lecho, lo que hace que se incremente la socavación por
contracción y la local. La magnitud de la acumulación de basuras es difícil de determinar y por lo
tanto lo es el incremento en la socavación y su localización, ya que los huecos también pueden
formarse hacia aguas abajo de la estructura.

1.26
Figura 1.19 Influencia de desechos en la formación de huecos de socavación.
El efecto de la obstrucción puede considerarse, a criterio, incrementando el ancho de la pila, o
estimando una reducción en la sección recta del cauce al aplicar las ecuaciones de socavación.
Las pilas de forma circular e hidrodinámica son las que menor posibilidad tienen de acumular
basuras; las pilas compuestas de una serie de columnas resultan generalmente las menos
deseables ya que el espacio entre ellas puede ser tan pequeño que no permite el paso de las
basuras y por lo tanto se suelen considerar como pilas sólidas para propósitos prácticos y sobre
todo si la cuenca tiene gran capacidad de producción de ramas, palos, etc. que obstruyan el flujo.
Es importante saber el espesor de la basura acumulada, pues si son solo algunos troncos o ramas
flotantes, su espesor es insignificante con relación a la profundidad del agua y es posible que
sean lavados durante crecientes, pero si la acumulación es de gran espesor, su efecto es retener
más material durante crecientes.
1.3.13 Tiempo del proceso de socavación
La mayoría de las investigaciones de laboratorio se han desarrollado para condiciones límites
entre socavación en agua clara y en lecho móvil. Ellas reportan que las profundidades de
socavación aumentan con el tiempo hasta llegar a un máximo para condiciones críticas de
transporte de sedimentos después de lo cual se presenta un descenso hasta llegar a la profundidad
de socavación de equilibrio. Se ha reportado que la socavación de equilibrio se ha logrado en
modelos de laboratorio en tiempos que fluctúan entre 4 horas y 5 días, tiempos que pueden
resultar muy poco razonables si se llevan a la escala real del prototipo.
B. Dargahi (1990), estudió la tasa de cambio de transporte de partículas con relación al tiempo (t)
basándose en investigaciones hechas sobre una pila circular bajo condiciones de agua clara con
tiempo final de equilibrio (tf) igual a 12 horas y dedujo el siguiente comportamiento:

1.27
a) La máxima tasa de transporte ocurre a aproximadamente t/tf ≅ 0.02
b) La tasa de transporte fluctúa en el intervalo 0.1< t/tf < 0.5
c) La condición de equilibrio se logra cuando t/tf tiende a 1.0
El tiempo requerido por el caudal de diseño para alcanzar las profundidades de socavación
estimadas por los métodos disponibles hasta la fecha, ya sean profundidades de equilibrio o
máximas, es generalmente mucho mayor que el tiempo real que dura la creciente. Este es un
factor adicional para que muchos de los métodos de cálculo existentes resulten conservadores.
1.4 Factores que afectan la socavación local en estribos
La profundidad de socavación de equilibrio para un estribo se puede escribir según B. W.
Melville (1992) de la siguiente forma:
( )gGFLDhVfd gsws ,,,,,,,,,,, θσυρρ= ............................................................................. 1.12
ds = profundidad de socavación
f = función de
ρw = densidad del agua (se asume constante para casos prácticos)
ρs = densidad del sedimento (se asume constante para casos prácticos)
υ = viscosidad cinemática (se asume constante para casos prácticos)
V = velocidad media de la corriente
h = profundidad del flujo
D = diámetro característico del sedimento
σg = desviación estándar geométrica del sedimento
L = longitud del estribo que se opone al paso del agua
F = parámetro que describe la forma del estribo
θ = ángulo de ataque del flujo
G = parámetro que describe el efecto de la distribución lateral del flujo y la geometría de la
sección transversal de aproximación
g = aceleración debida a la fuerza de gravedad
Al igual que en el caso de las pilas, el listado anterior deja por fuera algunos factores como son el
tiempo de duración de la creciente, tipo de los sedimentos, estratigrafía del lecho, presencia de
hielo y basuras, y la geometría del cauce de aproximación.
En general, los métodos de cálculo de profundidades de socavación en estribos consideran cauces
aluviales y tienen como factores más importantes los siguientes: longitud del estribo que se
opone
al paso del agua, forma del estribo, ángulo de ataque del flujo sobre el estribo, profundidad y
velocidad del flujo.

1.28
1.4.1 Longitud del estribo y profundidad del flujo
B. W. Melville (1992) clasifica los estribos en largos y cortos según que la longitud que se opone
al paso del flujo sea mayor que 25 veces la profundidad del agua, o menor que 1 vez esta
profundidad, respectivamente. Este investigador ha demostrado experimentalmente que la
profundidad de socavación máxima para el caso de estribos largos es 10 veces la profundidad del
flujo y para estribos cortos es 2 veces la longitud que se opone al paso del agua. La profundidad
de socavación en estribos intermedios depende tanto de la longitud como de la profundidad del
flujo.
· Estribos cortos (L < h)
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
= GF
L
D
L
h
gD
V
f
L
d
g
s
,,,,,,
2
θσ ............................................................................................. 1.13
· Para estribos largos (L > 25h)
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
= GF
h
D
h
L
gD
V
f
h
d
g
s
,,,,,,
2
θσ ............................................................................................. 1.14
Figura 1.20 Influencia de la longitud del estribo sobre la profundidad de socavación. Estribos
cortos. Melville, W. B., 1992.
En estudios de laboratorio se ha comprobado que un incremento en la longitud proyectada del
estribo o del terraplén de acceso dentro del flujo aumenta proporcionalmente la socavación, pero
ésto no se presenta en la realidad. Este resultado se debe a que en el laboratorio, el caudal que es
interceptado por el estribo y regresa al cauce principal es función de la longitud de la
obstrucción, en tanto que en el campo, el flujo no se distribuye uniformemente y el caudal que
regresa al cauce no es función únicamente de la longitud de la obstrucción, (Figura 1.21). Por
esta razón, las ecuaciones para el cálculo de la socavación en estribos, que se basan en ensayos
de laboratorio, dan profundidades de socavación muy grandes. Las profundidades dadas por las
ecuaciones ocurrirían en el campo para condiciones que duplican aquellas del experimento,
(HEC-18, 1993).

1.29
Figura 1.21 Comparación de la distribución del flujo frente a un estribo a) en laboratorio. b) en el
campo. HEC-18, 1993.

1.30
1.4.2 Forma del estribo
La Figura 1.22 incluye las formas más frecuentes de estribos. Diferentes formas de estribos desvían
el flujo de agua de distinta manera; las formas que se adaptan mejor al flujo crean menos
perturbación y por lo tanto ocasionan menos profundidad de socavación. Estribos con pared
inclinada hacia el cauce y con aletas son los que tienen mejor comportamiento.
Figura 1.22 Formas comunes de estribos. Melville B. W., 1992.
1.4.3 Velocidad de la corriente
Al igual que en el caso de las pilas, la profundidad de socavación va aumentando con la
velocidad hasta llegar a la máxima que ocurre bajo condiciones críticas para el inicio de
transporte de sedimentos.
Figura 1.23 Influencia de la intensidad del flujo V/Vc sobre la profundidad de socavación.
Melville, W. B., 1992.

1.31
1.4.4 Angulo de ataque del flujo
La profundidad de socavación aumenta con el aumento del ángulo de ataque del flujo sobre la
estructura. Estribos que apuntan hacia aguas arriba producen mayores profundidades de
socavación. Por el contrario, la profundidad de socavación disminuye cuando los estribos
apuntan hacia aguas abajo. El ángulo de ataque debe analizarse para flujos bajos y altos y
chequear la socavación para ambas condiciones.
La Figura 1.24 ilustra la forma de medir el ángulo de ataque del flujo sobre los estribos. Si los
estribos están construidos en forma paralela, los ángulos de ataque son complementarios y la
suma es igual a 180°.
Figura 1.24 Angulo de ataque del flujo sobre el de estribos. Melville B. W., 1992.
1.4.5 Geometría del cauce
La geometría del cauce tiene gran influencia sobre las profundidades de socavación y éste es un
efecto que poco se ha estudiado hasta la fecha. Los estribos pueden proyectarse dentro del cauce
principal o pueden estar construidos en las laderas o sobrebancas haciendo que el flujo
interceptado se desvíe y vuelva al cauce principal durante crecientes. Este efecto no está bien
cuantificado, sabiéndose como es obvio, que la socavación es mayor entre mayor sea la
interferencia sobre el cauce principal.
La Figura 1.25 ilustra tres casos idealizados de un cauce compuesto formado por secciones
transversales prismáticas.

1.32
Figura 1.25 Esquema de estribos construidos en cauces compuestos. Melville B. W. 1995.
Tres casos de localización del estribo dentro del cauce se deben tener en cuenta al estudiar
problemas de socavación:
• Caso 1. Estribos ubicados en cauces únicos y bien definidos sin zonas de inundación.
• Caso 1. Las zonas de aproximación del puente cubren la zona de inundación y se extienden de
forma que el estribo queda localizado en el cauce principal.
• Caso I1. Las zonas de aproximación del puente y los estribos no interfieren con el cauce
principal.
· Caso IIIa. Las zonas de aproximación del puente y los estribos se extienden parcialmente en la
zona de inundación sin alcanzar a llegar al límite del cauce principal. Esta situación podría
entenderse como un caso especial del I cuando se coloca una línea imaginaria en el borde del
cauce principal como la ilustrada en la Figura 1.25.
· Caso IIIb. Las zonas de aproximación del puente y los estribos terminan en el borde del cauce
principal.
La mayor parte de las investigaciones realizadas hasta la fecha son aplicables para el Caso 1. Las
observaciones hechas por B. W. Melville (1995), muestran que la socavación se reduce bastante
si el puente se construye sobre cauces compuestos.

1.33
1.4.6 Características del material del lecho como tamaño, gradación, y cohesión
El tamaño de la arena poca influencia tiene sobre la socavación. Así mismo, el tamaño de las
partículas más grandes, que no son removidas por el vórtice o la turbulencia, tampoco afectan en
gran medida la socavación pero sí el tiempo en que ocurre. Material grueso puede hacer que el
lecho alrededor de la estructura se acorace causando que la profundidad de socavación
disminuya.
Realmente, el grado en que el tamaño de la partícula decrece la socavación no está
completamente definido para los casos ni de los estribos ni de las pilas. Los materiales que
forman las fronteras de un río pueden ir desde boleos hasta arenas y arcillas. Los materiales del
cauce pueden tener gradaciones complejas y estar estratificados tanto en sentido vertical como a
través de la sección del cauce. Al igual que para el caso de las pilas, no se conoce con certeza la
mecánica de la socavación en estribos construidos en materiales cohesivos ni existe mucha
información que permita cuantificar la influencia del tamaño del sedimento sobre la socavación.
En general, se considera que el efecto de sedimentos bien gradados es disminuir la profundidad
de socavación. (Figura 1.26).
Figura 1.26 Influencia de la gradación del sedimento. Melville, B. W., 1992.

1.34
1.5 Influencia de las mareas sobre la socavación
La socavación está más estudiada en ambientes ribereños y flujo permanente que en ambientes
costeros y flujo no permanente. La socavación en ambientes ribereños resulta del flujo en una
sola dirección, en tanto que las carreteras que cruzan ríos en zonas costeras están sujetas al efecto
de las fluctuaciones de las mareas. En este caso, las velocidades del flujo no necesariamente
disminuyen a medida que el hueco de socavación aumenta por lo que no se cumple la ecuación
de continuidad. La mayor dificultad que se tiene en zonas costeras es determinar los parámetros
hidráulicos como caudal, velocidad y profundidad para calcular las profundidades de socavación
usando las mismas ecuaciones que para puentes en ambientes netamente ribereños ante la
carencia de otros métodos desarrollados especialmente para tener en cuenta la influencia de las
mareas.
El análisis hidráulico debe considerar el caudal de diseño; las características geométricas de la
ensenada, estuario, bahía, o corriente sujeta a mareas; el efecto de la contracción debida al
puente; los efectos a largo plazo de los ciclos normales de las mareas sobre la agradación o
degradación a largo plazo, la socavación por contracción, la socavación local, y la estabilidad de
la corriente.
Si el sedimento se mueve con las mareas altas y bajas, es posible que no haya pérdida de
sedimentos en la zona del puente y que no exista degradación a largo plazo. Sin embargo, sí
puede existir socavación en las pilas y estribos tanto del lado aguas arriba como aguas abajo del
puente según sean los movimientos del flujo. Por otro lado, si hay pérdida de sedimentos en uno
u otro sentido, es posible que exista degradación a largo plazo y socavación local. Además, la
influencia de las mareas puede incrementar la erosión de las bancas y la migración del cauce.
HEC-20 (1989) sugiere realizar un análisis en tres niveles para el caso de cruces en ambientes
costeros. Estos tres niveles se resumen a continuación sin entrar en más detalles que se salen del
alcance de este texto.
• Nivel 1. Consiste en una evaluación cualitativa de la estabilidad de la ensenada o estuario
estimando la magnitud de las mareas en un intento para determinar si el análisis hidráulico
depende de las condiciones costeras, o riberanas, o de ambas.
• Nivel 2. Requiere de la realización de análisis hidráulicos para determinar caudales,
velocidades y profundidades del flujo para poder calcular las profundidades de socavación
usando las mismas ecuaciones que para puentes en ambiente ribereños. Estas ecuaciones han sido
desarrolladas para condiciones de equilibrio en flujo permanente y su uso para condiciones de
flujo no permanente resultan en profundidades de socavación superiores a las que realmente
ocurren pero desafortunadamente este es el estado del arte hasta esta década de los noventa.
• Nivel 3. Se usa para situaciones muy complejas en que se requiere el uso de modelos físicos y
de computador en dos dimensiones

1.35
a) Puente construido entre el mar abierto y una bahía o laguna interior donde el caudal resulta
principalmente de la influencia de las mareas.
b) Puente construido en un estuario donde el caudal tiene componentes del flujo del río y de las
mareas.
c) Puente construido para conectar islas, o entre una isla y la tierra firme donde la influencia de
las mareas existe en ambas direcciones.
Figura 1.27 Cruces típicos en zonas costeras. HEC-18, 1993.

1.36
1.6 Factores externos que pueden afectar la estabilidad de un puente
La socavación en puentes es un problema de hidráulica fluvial en el que muchas disciplinas se
encuentran: hidrología, hidráulica, geotecnia y estructuras, entre otras, y por lo tanto, su
conocimiento es esencial para estudiar y entender tanto como sea posible el comportamiento del
cauce natural ante una obra humana como es la construcción de un puente.
Desde el punto de vista de la hidráulica fluvial, todos los ríos están sujetos en mayor o menor
grado a procesos de erosión, equilibrio o sedimentación, que pueden llegar a afectar la estabilidad
de un puente o de otra obra, que se construya en el cauce de un río. Un río se considera en estado
de equilibrio cuando no varía el perfil del fondo y de las márgenes del cauce y por lo tanto existe
compensación entre los sedimentos que son transportados hacia el sitio y desde el sitio; está en
estado de erosión o degradación, si el nivel del lecho baja o si las márgenes se desplazan hacia
afuera, lo que se presenta cuando la carga de sedimentos es inferior a la capacidad de transporte
del flujo de agua; está en estado de sedimentación o agradación, si el nivel del lecho se eleva o si
las márgenes se desplazan hacia el interior del cauce y ocurre cuando hay excesos de sedimentos
en el cauce.
El diseño de las más complejas estructuras en el cauce de un río se facilita si se hace un análisis
cualitativo y cuantitativo combinado de los varios aspectos involucrados como hidráulica,
hidrología, geomorfología fluvial, mecánica de ríos y estructuras. Para ello, resulta de utilidad la
identificación de los principales factores que intervienen en la localización y el diseño de un
ponteadero. Estos factores están usualmente interrelacionados y su interdependencia debe
analizarse antes de proceder al diseño de un puente o a la evaluación de un puente existente, pues
cualquier contracción al cauce o presencia de una curvatura alteran su morfología y pueden
inducir a socavación.
• Características y tipo de río. Es necesario saber la geometría del cauce, y establecer si el río
es relativamente estable o inestable en su forma y cuán sensible es al cambio dependiendo de los
materiales del lecho y de las bancas. El río puede ser recto, meándrico o entrenzado; pequeño,
mediano o grande; torrencial o aluvial, puede estar en su juventud, en su madurez o ser
clasificado como viejo. Cada tipo de río, implica tener en cuenta diferentes consideraciones de
diseño.
• Hidrología. El registro de caudales y niveles máximos es esencial para el diseño de un
ponteadero ya que las máximas profundidades de socavación se presentan en condiciones de
crecientes tal como se ilustra en la Figura 1.28.

1.37
Caudal
Hidrograma
Tiempo
Posición del lecho original
Profundidad de
socavación
Posición del lecho socavado
Tiempo
Figura 1.28 Correlación entre hidrograma de crecientes y profundidades de socavación.
Es útil conocer así mismo: la distribución de la velocidad a través de la sección transversal del
río, cambios en la posición del thalweg, curvas de calibración del río en donde se relacionen
niveles del agua en el cauce y caudales. Estas curvas de calibración sirven para fijar las
elevaciones y claves de la estructura y de las obras de protección.
• Características de la cuenca de drenaje. El agua fluyendo en un río y el sedimento
transportado están usualmente ligados con la clase de cuenca hidrográfica. Por lo tanto, es
necesario estudiar las características geológicas, hidrológicas, topográficas y el uso de la cuenca
hidrográfica. La cuenca puede tener entre otros usos: recreacionales, urbanísticos, industriales,
agrícolas, control de inundaciones, pastoreo. Es necesario establecer posibles respuestas de la
cuenca ante cambios en su uso o en su cobertura vegetal y como estos cambios pueden alterar la
estabilidad de un puente.
• Alineamiento del flujo. El estudio detallado del comportamiento del río a lo largo del tiempo y
con caudales variables es necesario para el correcto diseño y orientación de las estructuras. Las
características cambiantes del río en cuanto a niveles de agua, distribución de la velocidad,
dirección del flujo, posición del thalweg y forma tienen un efecto significativo en la intensidad y
dirección del ataque a los estribos, las pilas y los terraplenes. Estos factores determinan la
importancia y la duración del ataque del agua y por ende, la necesidad de obras de control para
hacer que el sistema del río opere aceptablemente dentro de un rango amplio de condiciones. Es
también necesario que las estructuras del puente se alineen con la dirección más desfavorable del
flujo.
• Flujo en las zonas de inundación. El flujo de agua se presenta no solamente en el cauce
principal sino también en las laderas y zonas bajas inundables. Los caudales de diseño de un
puente usualmente fluyen en ambas zonas y solamente mediante el estudio de las características y
la geometría del cauce principal y las zonas de inundación se puede determinar el tipo y la
distribución del flujo. El conocimiento de las características del flujo en las laderas y planicies de
inundación es básico para el diseño de las zonas de estrechamiento o invasión del cauce por el
puente.

1.38
• Localización del ponteadero. El sitio del puente debe ser parte del sistema de transporte en el
área y se selecciona considerando aspectos técnicos, ambientales y económicos. Algunos
aspectos a considerar son: longitud del puente, longitud de los estribos, costo de la tierra a
adquirir, costos de mantenimiento.
• Obstrucciones al flujo. Causas de obstrucciones al flujo que pueden afectar la estabilidad de
un puente son: estructuras mal alineadas, estructuras con poca capacidad hidráulica, acumulación
de basuras y desechos debido a mal manejo de la cuenca hidrográfica y a pobre mantenimiento
del cauce, formaciones del lecho Todos estos son factores que pueden afectar negativamente la
estabilidad de un puente.
• Estabilización del cauce. Adicionalmente al análisis de los anteriores factores se debe
determinar también la existencia y/o la necesidad de obras de estabilización de las bancas del
cauce. La localización y el diseño de varios tipos de estructuras de control fluvial dependen de
las características del río y de las condiciones impuestas por el puente.
• Respuestas a corto plazo. El estudio de las interacciones puente-río es necesaria para tratar de
establecer la respuesta a corto plazo del sistema fluvial ante la construcción de una estructura. La
zona del río debe ser considerada tanto aguas arriba como aguas abajo del puente. Las técnicas
que se usan en este análisis incluyen desde modelos matemáticos, modelos físicos, relaciones
geomórficas cualitativas basadas en principios de la hidráulica fluvial y experiencia y buen
criterio del ingeniero.
• Respuestas a largo plazo. La respuesta a largo plazo del ponteadero, o de un estrechamiento
longitudinal o en el río mismo, deben considerarse basándose en todos los proyectos de
desarrollo que se tengan sobre el río, incluida la carretera. Evaluaciones cualitativas,
cuantitativas, modelos físicos y computacionales. Estos dos últimos son las mejores herramientas
para predecir los cambios en el sistema del río tanto a corto como a largo plazo. Se justifican en
proyectos muy importantes ya que la construcción de un modelo demanda mucho tiempo y
dinero, además que se requiere de mucha información para su calibración.
• Selección del sitio. Los factores antes citados tales como: forma y alineamiento del río,
variaciones del río con el tiempo, tipo de material del lecho y las bancas, características
hidrológicas e hidráulicas del río, pasado, presente y futuro de las condiciones de la cuenca
hidrográfica, etc., tienen su peso en la decisión final sobre la selección del sitio del puente y la
evaluación de su estabilidad. Después de hacerse un análisis detenido de los posibles ponteaderos
teniendo en cuenta los anteriores factores, se procede a la determinación de la geometría y
longitud de las zonas de aproximación al puente, el tipo y localización de los estribos, el número
y localización de las pilas, la profundidad de la cimentación para que sea estable a la socavación,
la localización de las zonas de invasión en los planos de inundación, y las medidas de control
fluvial para asegurar que el río se ajuste en la mejor forma posible a las condiciones impuestas
por el puente.

1.39
1.7 Ejemplos conceptuales de la respuesta de un río ante interferencias externas
Varios casos hipotéticos de la respuesta de un río ante interferencias externas que afectan la
estabilidad de un puente se presentan a continuación, adaptados en su mayoría de Richardson E.
V., Simons D. B. y Julien P. Y. (1990). Cada caso se ilustra con un esquema explicativo de los
principales efectos locales, aguas arriba y aguas abajo del puente. Los efectos son de tipo
cualitativo y pueden ser considerados en una primera instancia para evaluar los efectos que
distintas obras causan sobre el puente.
Caso 1. Cruce del puente aguas abajo de un abanico fluvial.
El puente está construido en la
parte plana de un río tributario
a un cauce principal.
Usualmente, corrientes en
abanicos aluviales se mueven
lateralmente.
Efecto local Efecto aguas arriba Efecto aguas abajo
· El abanico aluvial reduce el
camino del agua.
· La dirección del flujo en el sitio
del puente es incierta.
· Erosión de las bancas.
· Inestabilidad en el cauce.
· Alta tasa de transporte de
sedimentos.
· Agradación del cauce.
· Posibilidad de inundaciones.
· Desarrollo de una barra de
sedimentos en el cauce principal.
Caso 2. Disminución del nivel base en el cauce principal.
El puente está construido sobre
un tributario.
El nivel medio del agua en el
cauce principal actúa como
un nivel base para el tributario.
·Aumenta el gradiente hidráulico en
la corriente tributaria.
·Descenso del lecho.
·Altas velocidades.
·Socavación.
·Inestabilidad de las bancas.
·Aumento de la velocidad.
·Aumento en el transporte de
sedimentos.
·Inestabilidad del cauce.
·Cambio posible de la forma del río.
·Aumento del aporte de sedimentos
al cauce principal.
·Agradación del cauce principal.
·Aumento del nivel de inundaciones
en el cauce principal.

1.40
Caso 3. Incremento del nivel base del río
El puente se construye a través
de un cauce principal. El nivel
base del cauce se eleva mediante
la construcción de una presa.
Se crea un embalse cuya influencia
aguas arriba depende de la altura
de la presa y de la pendiente del río.
· Agradación del lecho.
· Disminución de sección
transversal del cauce.
· Cambio en la geometría del río.
·Aumento en los niveles de
inundación.
· Ver efectos locales.
· Cambio en el nivel base para los
tributarios.
· Depositación de sedimentos en los
tributarios cerca de la confluencia.
· Agradación o cambio del alineamiento
del cauce principal.
· Los mismos efectos que
aguas arriba.
Caso 4. Reducción de la carga de sedimentos aguas arriba.
Esto sucede cuando se construye
una presa aguas arriba del puente.
El agua que se descarga del embalse
está desprovista de gran parte de
los sedimentos.
Efecto local en el puente Efecto aguas arriba Efecto aguas abajo
· Degradación progresiva del
cauce.
· Posible cambio en la forma
del río.
· Socavación local.
· Posible inestabilidad de las
bancas.
· Posible destrucción de la
estructura si la presa falla.
· Degradación progresiva.
· Reducción en el nivel de inundaciones.
· Reducción en el nivel base de los
tributarios, aumento de velocidad y
reducción en la estabilidad del cauce,
incrementando transporte de sedimentos al
cauce principal.
· Degradación progresiva.
· Incremento en la velocidad y en
el transporte de sedimentos en los
tributarios.

1.41
Caso 5. Combinación de incremento en el nivel base y reducción de la carga de sedimentos aguas arriba.
En este caso, el río en la zona del puente está afectado por presas construidas aguas abajo y aguas arriba. El efecto
en este caso es de análisis más complejo y resulta de la combinación de efectos de ambas presas en el cauce
principal y en los tributarios.
· La presa A causa degradación.
· La presa B causa agradación.
· La condición final es el efecto
combinado causado por los dos
anteriores. La situación es compleja.
La interacción de las presas sobre el
cauce principal y los tributarios debe
ser analizada usando técnicas de
seguimiento del flujo de agua y
sedimentos y factores geomórficos.
· El cauce se puede agradar o
degradar con efectos similares a los
casos 3 y 4.
· Ver efectos aguas arriba

1.42
Caso 6. Cambio en la descarga de agua sin cambio en la carga de sedimentos
Los puentes A y B cruzan dos cauces principales a considerable distancia aguas arriba de una confluencia. Una
estructura de derivación se coloca aguas arriba del puente A para desviar agua clara por un canal a un tributario
próximo sobre el que se ha construido el puente B. El agua clara que se ha derivado entra al embalse aguas arriba
del puente B; el agua del tributario más el agua derivada se turbinan en una planta hidroeléctrica. Es posible que un
embalse más grande se construya aguas abajo de la confluencia sobre el cauce principal C. Estos cambios en los
caudales normales de los ríos llevan a varias respuestas complejas en los tributarios, en el cauce principal y por ende
en los sitios de los puentes. Un completo análisis debe considerar los efectos individuales y la suma de ellos a lo
largo del tiempo para determinar el diseño que de seguridad a los puentes.
· El puente A puede estar sujeto a
agradación debido al exceso de
sedimento dejado en el cauce por
diversión de agua clara.
· El puente B puede estar sujeto a
degradación debido al incremento de
caudal en el cauce.
·Si el embalse se construyera en C
se induciría agradación en los cauces
tributarios.
· Aguas arriba del puente A se
presenta agradación y posible
cambio en la morfología del río.
· Aguas arriba del puente B se
presenta degradación y cambios en
la forma del río.
· Inestabilidad del cauce.
· Efectos significativos sobre los
niveles de crecientes.
· Ver efectos aguas arriba.
· Construcción del embalse C
podría inducir agradación en el canal
principal y en los tributarios. Los
efectos son los mismos que en el
caso 4.

1.43
Caso 7. Pilas y estribos sobre un cauce caracterizado por niveles bajos prolongados.
Existe la tendencia en el cauce de
que el flujo bajo desarrolle un nuevo
thalweg en el cauce principal.
Si el thalweg para niveles bajos se
alinea con un conjunto de pilas, es
posible que la socavación local
resultante sea mayor que la
socavación local correspondiente
a niveles altos.
·Un cauce de aguas bajas se genera
en el lecho del río.
·Se aumenta el peligro sobre las
pilas debido a la canalización y a la
socavación local.
· Erosión en la banca.
_ _
Caso 8. Corte de meandros aguas abajo de un ponteadero
Efecto local Efecto aguas arriba Efecto aguas abajo del corte
·Incremento de la pendiente.
·Incremento de la
velocidad del flujo.
· Incremento del transporte de
sedimentos.
· Degradación y cortes.
· Inestabilidad de bancas.
· El río se puede entrenzar.
· Peligro para el puente por
degradación y socavación local.
· Se presentan los mismos efectos
locales.
· Depositación de sedimentos aguas
abajo del corte de meandros.
·Aumento en los niveles de
inundación.
· Pérdida de la capacidad del canal.
· Agradación en cauces tributarios.

1.44
Caso 9. Reducción de la longitud del cauce.
Este caso ilustra un cauce meándrico con varios tributarios y un gran embalse construido en el cauce principal. Se
asume que la completa canalización del cauce principal se ha autorizado. Esto implica el acortamiento del curso de
agua. Considerando efectos locales en los puentes, el puente en el sitio A está sujeto, primero a severa degradación y
luego a agradación si alcanza a recibir el efecto del embalse y a los sedimentos que vienen de aguas arriba. El
puente en B está sujeto a degradación. La magnitud de esta degradación puede ser grande si cortes severos se inician
en la parte alta del cauce principal y en los tributarios. El sistema entero estaría sujeto al paso de ondas de
sedimentos y cambios drásticos en la forma del río.
Efecto local en el puente Efecto aguas arriba Efecto aguas abajo
· El puente A está primero sujeto a
degradación y luego a agradación.
La acción puede ser muy severa.
· El puente B está principalmente
sujeto a degradación que puede ser
de gran magnitud.
· El sistema entero está sujeto al
paso de ondas de sedimentos.
· La forma del río puede cambiar a
entrenzada.
· Los niveles de inundación se
reducen en B y pueden aumentar en
A debido al embalse.
· Se aumenta la tasa de transporte
de sedimentos.
· Es posible un cambio en la forma
del río de meándrico a entrenzado.
· Cortes en la cabecera se inducen
en todo el sistema aguas arriba de B.
· El nivel de inundaciones se baja.
· La velocidad aumenta.
· Los tributarios responden a los
cambios en el cauce principal.
· El cauce primero se degrada y
luego se agrada significativamente
para el puente A.
· Grandes cantidades de material de
lecho y carga lavada son
transportadas al embalse.
· Un delta se forma en el embalse.
· La carga lavada puede afectar la
calidad del agua en todo el embalse.
· Los tributarios responden a los
cambios que ocurren en el cauce
principal.

1.45
Caso 10. Cauce del río sujeto a desplazamientos laterales
La carretera cruza el cauce principal en A y a su tributario en B. La confluencia del cauce principal y su tributario es
aguas abajo de los puentes. El alineamiento del cauce principal está cambiando continuamente. El cambio en el
sistema del río debe analizarse como parte del análisis geomórfico e hidráulico del lugar. Si el cauce principal se
mueve en la dirección indicada en el esquema, la confluencia se aproxima al puente B por lo que el gradiente en el
tributario se incrementa en gran medida causando degradación e inestabilidad del cauce y posibles cambios en la
forma del río. Este tipo de ríos suele ser estable a lo largo de varios años o al menos entre eventos extremos. Los
problemas asociados requieren soluciones costosas. Este tipo de localizaciones debe ser evitada de ser posible.
· Los ríos son sistemas dinámicos.
La tasa de cambio con el tiempo
debe ser evaluada como parte del
análisis geomórfico e hidráulico.
· El alineamiento del cauce
principal cambia
continuamente afectando el flujo con
respecto al puente A.
· Agradación en el cauce principal y
posible degradación del tributario
con cambios significativos en el
alineamiento del cauce.
· El río puede abandonar su cauce
presente. La posición cambiante del
cauce principal requiere trabajos de
control para realinear el cauce.
· Ver efectos aguas arriba.
· Cambios en la posición del cauce
principal relativos a la posición de la
confluencia con el tributario
alternativamente, disminuyen o
aumentan el gradiente del tributario
causando la correspondiente
agradación o degradación.
· Cambios en la posición del cauce
principal causan agradación,
degradación o inestabilidades
dependiendo de la dirección y
magnitud del cambio del cauce.

1.46
Caso 11. Extracción de materiales del cauce
En ocasiones se hace necesario extraer materiales del cauce ya sea para lograr profundidades de navegación
requeridas o para hacer explotación de materiales. La zona de extracción podría estar situada aguas arriba o aguas
abajo del puente.
Efecto local zona de dragado Efecto aguas arriba Efecto aguas abajo
· Discontinuidad en el lecho del
cauce.
· Intersección de sedimentos
provenientes de aguas arriba.
· Descenso del lecho del cauce.
· Descenso del nivel del agua pero
aumento en su profundidad.
· Aumento del potencial de
socavación.
· Aumento de la pendiente del
cauce al tratar de empatar el fondo
del hueco dragado con el lecho
original.
· Descenso del lecho del cauce y del
nivel del agua.
·Aumento de la profundidad del
agua.
socavación.
· Disminución del aporte de
sedimentos.
· Disminución de la pendiente del
cauce al tratar de empatar el fondo
del hueco dragado con el lecho
original.
· Posible descenso del nivel base.
· Descenso del lecho del cauce y del
nivel del agua.
socavación.

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