Este documento presenta varios métodos para calcular parámetros hidrológicos como la pendiente media de una cuenca. Incluye la aplicación del criterio de Alvord, Horton y Nash para calcular la pendiente, así como fórmulas para el tiempo de concentración, gasto de diseño y densidad de drenaje. Los cálculos se ilustran con un caso práctico de una cuenca en Sonora.

2. Hidrología Superficial
Instituto Tecnológico
de
Campeche
Ing. Francisco Antonio Balan Novelo Alumn
os:

Saucedo Rosales Miligssa
Y.

Santa María Azompa
Héctor D.

Peraza Suárez David D.
22/ 05/ 2013

3. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
ÍNDICE
INTRODUCCIÓN2
CRITERIO DE ALVORD 4
CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIA DE UNA CUENCA (SAN GABRIEL
EN EL ESTADO DE SONORA) 7
CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA 10
PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (METODO DE TAYLOR Y SCHWARS) 14
COEFICIENTE DE COMPACIDAD 15
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN 16
GASTO DE DISEÑO SEGÚN TALBOT 17
FÓRMULA RACIONAL 18
MÉTODO DE CHOW 20
DENSIDAD DE CORRIENTE 23
DENSIDAD DE DRENAJE 24
FUENTES DE INFORMACIÓN 24

4. 1

5. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
INTRODUCCIÓN
El agua está en constante movimiento, fluye de acuerdo a la topografía por donde se desliza. Es
decir: Viaja siguiendo la trayectoria que le marcan los suelos, los declives, las quebradas, etc.
La hidrología realiza estudios teóricos para comprender, medir y representar, mediante modelos
matemáticos, los diversos componentes del ciclo hidrológico; precisamente lo que se pretende
con este trabajo es utilizar métodos empíricos y semiempíricos para el apropiado diseño de un
drenaje en una vía terrestre.
UBICACIÓN GEOGRÁFICA DE LA CUENCA EN ESTUDIO
Como se observa en la figura 1, nuestra cuenca para fines detrabajo se encuentra en el estado de
Sonora, en el municipio de Caborca. La carta correspondiente a altimetría en la que se le localiza
según datos proporcionados por el INEGI es la H12C36.

6. Figura 1. Ubicación.
2

7. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
En la figura 2 se observan las curvas de nivel que conforman la topografía del terreno, necesarias
para los cálculos correspondientes.
Figura 2. Curvas de nivel.
Imagen con relieve.

8. Figura 3. Imagen con relieve.
3

9. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
CRITERIO DE ALVORD
Pendiente de una cuenca.
Criterio de Alvord.- En éste se analiza la pendiente existente entre las curvas de nivel, trabajando
con la franja definida por las líneas medias que pasan entre dichas curvas.
Para obtener la pendiente media de la cuenca se tiene:
En donde:
Cabe mencionar que con la ayuda de software se facilita la tarea de buscar ciertos datos para el
cálculo de la pendiente media. En nuestro caso utilizamos AutoCAD.
1. Mediante cartas topográficas proporcionadas por el Instituto Nacional de Estadística,
Geografía e Informática (INEGI), que insertamos en el software ya mencionado, se
delimito el parteaguas y así encontramos el área de nuestra cuenca. La figura 4 muestra la
cuenca hidrográfica con su parteaguas definido.

10. Figura 4. Cuenca hidrográfica
4

11. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
2. Determinar el desnivel constante entre las curvas de nivel; en el caso de la cuenca en
estudio se tiene que para cada 100 m de elevación hay diez curvas de nivel.
Entonces:
3. Encontrar la longitud total de las curvas de nivel dentro de la cuenca. Para esto apoyados en
AutoCAD, remarcamos de color rojo todas las curvas de nivel que abarca nuestra cuenca
hidrográfica (ver figura). Las longitudes de las curvas las llevamos a otro software (Excel)
para facilitar la suma de éstas. En la tabla mostramos las diferentes longitudes y la suma
correspondiente.

12. Figura 5.
5

13. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
curva de nivel
Km L L L L L L L L L L L L L L L
0.17
1.2
3 0.18 2.48 0.24 0.04 4.68
0.
06 0.27 0.33
0.
24 0.11 0.49 0.19 0.12
0.73
0.4
7 0.33 0.04 0.1 0.09 0.37
0.
06 0.37 0.22
0.
38 0.13 0.4 0.24 0.09
1.24
0.5
1 0.23 0.3 0.17 0.11 0.3
0.
09 0.04 0.17
2.
05 0.11 0.55 0.09 0.05
1.25
0.1
5 0.3 0.14 0.6 0.32 0.71
0.
14 0.3 0.58
1.
53 0.64 0.42 0.57 0.04
1.23
0.1
3 0.49 0.64 0.68 0.27 0.07
0.
05 0.17 0.13
1.
24 0.54 0.34 0.19 0.27
1.21
0.1
1 0.49 0.49 0.44 0.08 0.08
0.
71 0.07 0.14
1.
28 0.4 0.31 0.72 0.08
1.39
0.1
2 0.72 1.1 0.24 0.87 0.13
0.
11 0.04 0.34
1.
04 1.03 0.26 0.2
1.45
0.5
4 0.85 0.04 0.55 0.19 0.14
0.
19 0.37 0.11
0.
28 3.33 0.21 0.32
1.77
0.1
4 0.2 0.19 0.13 0.04 0.39
0.
35 0.15 0.14
0.
08 0.55 0.16 0.14
2.1
0.1
4 0.27 0.12 0.62 0.05 0.06
0.
38 0.17 0.23
0.
81 0.57 0.27 0.18
2.37
0.0
7 0.13 0.55 0.1 0.03 0.48
0.
43 0.04 0.17
0.
68 0.57 0.2 0.42
2.53
0.4
2 0.04 0.08 1.65 0.51 0.19
2.
11 0.15 0.13
0.
58 3.66 0.1 0.48
2.78
0.6
2 0.34 0.25 0.76 0.23 0.28
0.
13 0.43 0.1
0.
48 0.36 1.01 0.22
3.34
0.
1 0.19 0.1 0.26 0.12 0.71
0.
13 0.33 1.66
0.
13 0.29 0.84 0.22
3.4
2.8
8 0.32 0.3 0.34 4.43 0.11
0.
15 0.37 0.12
0.
12 0.39 0.31 0.68
4.27
0.4
8 0.05 0.32 0.29 0.38 0.39
0.
25 0.25 0.33
0.
17 1.36 0.16 0.42
4.34
0.1
7 0.16 0.59 0.73 0.39 0.1
0.
05 0.47 0.4
0.
24 0.24 0.14 0.79
4.6
0.0
8 0.31 0.08 0.35 0.43 0.45
0.
39 0.88 0.28
0.
32 0.3 0.35 0.61
4.64
0.4
4 0.12 0.11 0.47 0.04 0.34
0.
19 0.76 0.56
1.
34 0.57 0.29 0.44
5.04
0.4
5 0.1 0.05 0.06 0.05 0.15
5.
56 0.2 0.06
0.
84 0.11 0.18 0.17
5.73
0.2
2 0.51 0.42 0.47 0.38 0.21
0.
4 0.04 0.59
1.
72 0.95 0.62 0.39
5.95
2.3
5 0.43 0.34 0.72 0.4 0.14
0.
08 0.65 0.1
0.
86 0.13 0.17 0.47
1.23
1.9
9 0.14 0.38 0.42 0.09 0.36
0.
63 0.37 0.78
0.
6 0.05 1.36 0.42
0.1
2.0
4 0.48 0.06 0.16 0.04 0.23
0.
13 0.05 0.66
0.
43 0.11 0.89 0.27
6.25
0.5
2 0.13 0.12 0.06 0.09 0.39
0.
54 0.42 0.64
0.
29 1.61 0.2 0.13
Σcurv
as. 69.11
16.
37 7.51 9.29
10.6
1 9.67 11.46
13.
31 7.36 8.97
17.
73 18.11 10.23 8.97 0.65

14. Sustituyendo datos obtenidos a la fórmula:
6

15. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIA
DE UNA CUENCA (SAN GABRIEL EN EL ESTADO DE SONORA)
1. Delimitado el parteaguas en el método anterior, se realizó el mallado a espacios de 250 m
(0.25 km), tomando en cuenta que dentro de la cuenca deben haber como minimo 100
intersecciones.

16. Figura 6. Numerado y mallado.
2. Con la ayuda del Software AutoCAD (anteriormente se le dio escala a la imagen), medimos
cada línea horizontal y vertical para obtener los valores de y que corresponden a la
sumatoria de las longitudes en las direcciones de y comprendidas dentro de la cuenca.
7
HIDROLOGÍA
SUPERFICIAL
NÚMERO DE LA
INTERSECCION
ES LONGITUDES, EN KM
LINEA DE LA MALLA NX NY LX LY
1 1 0 0 0
2 6 2 1.087 0.5503

17. 3 37 3 2.6964 1.3207
4 35 11 3.006 1.5065
5 39 12 2.9763 1.7968
6 46 10 3.066 1.8602
7 66 22 3.511 1.9687
8 61 31 3.4337 2.1072
9 55 34 3.2005 2.5527
10 56 43 2.7871 2.8499
11 54 57 2.5561 3.2483
12 56 81 2.2499 3.388
13 43 77 1.8619 3.3771
14 51 56 1.5645 2.8329
15 34 65 1.4104 2.4338
16 21 73 0.7392 2.3257
17 0 47 0 1.4868
18 0 16 0 0.7391
SUMA 661
64
0 36.146 36.3447
S. TOTAL 1301 72.4907
3. Se hizo un conteo de las intersecciones entre las líneas horizontales y verticales que
componen la malla y las curvas de nivel. Sumando las intersecciones verticales se obtuvo el
valor de . Del mismo modo, sumando las intersecciones entre las líneas horizontales y las
curvas de nivel se obtuvo el valor de
4. Cálculos correspondientes:

18. 8

19. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
√
√ √
9

20. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA
Desarrollo del cálculo:
1. Definido el parteaguas y el mallado, se mide la distancia mínima entre las curvas de nivel
para lo cual se hizo la tabla que se anexa a continuación; cabe mencionar que estas
distancias se midieron con la ayuda de AutoCAD. Ahora bien, ya que nos arrojaba las
medidas por ejes coordenados (x, y), se anexaron a la tabla dos columnas
correspondientes a las medidas de los catetos de cada una para que en la siguiente
columna se calculara con el teorema de Pitágoras la hipotenusa, que en este caso resulta
ser nuestra distancia entre curvas de nivel.
2. Obtenida la distancia mínima entre curvas de nivel se calculó la pendiente en cada
intersección, dividiendo el desnivel entre las dos curvas de nivel y la mínima distancia
media.
3. En la última columna se puso la elevación correspondiente a cada intersección.
COORDENADA
S
DISTANCIAS
(CATETOS) DISTANCIA
PENDIENT
E ELEV.
INTERSECCIÓN
X Y x y
MINIMA EN
S
MSNM
KM
1 2 3 0.125 0.1367
0.1852346
9
0.05398
6 50
2 2 4 0.0984 0.046
0.1086211
8
0.09206
3 51
3 3 2 0.1088 0.1045
0.1508565
2
0.06628
8 52
4 3 3 0.1198 0.0662
0.1368739
6 0.07306 61
5 3 4 0.1313 0.1146
0.1742780
8 0.05738 71
6 3 5 0.1221 0.0667
0.1391305
1
0.07187
5 74
7 3 6 0.1403 0.001
0.1403035
6
0.07127
4 78
8 4 2 0.136 0.085
0.1603776
8
0.06235
3 64
9 4 3 0.1425 0.0735 0.1603387
0.06236
8 73
10 4 4 0.1628 0.0124
0.1632715
5
0.06124
8 82
11 4 5 0.146 0.0621
0.1586581
5
0.06302
9 89

21. 12 4 6 0.1412 0.1045
0.1756635
7
0.05692
7 95
13 4 7 0.067 0.0267
0.0721241
3 0.13865 135
14 5 2 0.1363 0.0757
0.1559108
1
0.06413
9 79
15 5 3 0.1293 0.0857
0.1551224
7
0.06446
5 87
16 5 4 0.1482 0.0669
0.1626002
8
0.06150
1 96
17 5 5 0.1222 0 0.1222
0.08183
3 100
18 5 6 0.1257 0.0718
0.1447609
4
0.06907
9 110
19 5 7 0.0645 0.1388
0.1530545
3
0.06533
6 128
20 5 8 0.001 0.1389 0.1389036
0.07199
2 145
10

22. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
21 6 2 0.1059 0.0939
0.1415345
2
0.07065
4 91
22 6 3 0.1454 0.088
0.1699563
5
0.05883
9 100
23 6 4 0.151 0.0223
0.1526377
7
0.06551
5 110
24 6 5 0.1667 0.0618
0.1777867
5
0.05624
7 117
25 6 6 0.1093 0.0961
0.1455393
4 0.06871 123
26 6 7 0.1243 0 0.1243
0.08045
1 133
27 6 8 0.0467 0.0233
0.0521898
5
0.19160
8 146
28 6 9 0 0.0495 0.0495 0.20202 174
29 7 3 0.1124 0.0707
0.1327864
8
0.07530
9 114
30 7 4 0.1045 0.1045
0.1477853
2
0.06766
6 123
31 7 5 0.1014 0.1071
0.1474868
5
0.06780
3 131
32 7 6 0.1306 0.0434
0.1376223
8
0.07266
3 138
33 7 7 0.108 0.1033
0.1494486
2
0.06691
3 148
34 7 8 0 0.1026 0.1026
0.09746
6 168
35 7 9 0.0208 0.0523
0.0562843
7
0.17766
9 191
36 7 10 0 0.0228 0.0228
0.43859
6 275
37 8 3 0.0304 0.0241
0.0387939
4
0.25777
2 151
38 8 4 0.1791 0.035
0.1824878
4
0.05479
8 141
39 8 5 0.1548 0.074
0.1715780
9
0.05828
3 142
40 8 6 0.1117 0.0716
0.1326779
9 0.07537 153
41 8 7 0.1096 0.0834
0.1377233
5
0.07260
9 164
42 8 8 0.126 0 0.126
0.07936
5 174
43 8 9 0.0202 0.0123
0.0236501
6 0.42283 272
44 8 10 0.0408 0 0.0408
0.24509
8 245
45 8 11 0.0323 0.0366
0.0488144
4
0.20485
7 305
46 9 3 0.0479 0.0613
0.0777952
4
0.12854
3 168

23. 47 9 4 0.1321 0 0.1321 0.0757 156
48 9 5 0.0362 0.0326 0.0487155
0.20527
3 163
49 9 6 0.1158 0.0615
0.1311178
5
0.07626
7 165
50 9 7
0.1339
4 0 0.13394 0.07466 174
51 9 8 0.0877
0.1045
5
0.1364624
2 0.07328 190
52 9 9 0.0113 0.1248
0.1253105
3
0.07980
2 204
53 9 10 0 0.05 0.05 0.2 230
54 9 11 0.0316 0.0182
0.0364664
2
0.27422
5 285
55 9 12 0.0297 0.0181
0.0347807
4
0.28751
5 318
56 10 3 0.0592 0.0363 0.069443
0.14400
3 189
57 10 4 0.0936 0 0.0936
0.10683
8 178
58 10 5 0.1161 0.0596
0.1305042
9
0.07662
6 177
59 10 6 0.0233 0.016
0.0282646
4
0.35379
9 230
60 10 7 0.1795 0.0406
0.1840342
6
0.05433
8 189
61 10 8 0.1122 0.0795
0.1375103
3
0.07272
2 198
62 10 9 0.001 0.1288
0.1288038
8
0.07763
7 216
63 10 10 0.0384 0.135
0.1403551
2
0.07124
8 235
64 10 11 0 0.0481 0.0481 0.2079 258
65 10 12 0.0352 0.042 0.0548
0.18248
2 292
11

24. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
66 10 13 0.0217 0.0285
0.0358209
4
0.27916
6 345
67 11 3 0.0221 0.0305 0.0376651
0.26549
8 215
68 11 4 0.0191 0.0128
0.0229923
9
0.43492
7 201
69 11 5 0.0662 0 0.0662
0.15105
7 200
70 11 6 0.0731 0.024 0.076939
0.12997
3 205
71 11 7 0.14 0.0738
0.1582606
7
0.06318
7 203
72 11 8 0.1218 0.0074
0.1220245
9
0.08195
1 213
73 11 9 0.073 0.0742
0.1040895
8
0.09607
1 227
74 11 10 0.0986 0.0401
0.1064423
3
0.09394
8 242
75 11 12 0 0.1113 0.1113
0.08984
7 260
76 11 13 0.0087 0.086
0.0864389
4
0.11568
9 286
77 11 14 0.0142 0.0268
0.0303295
2
0.32971
2 410
78 11 15 0.02 0.0144
0.0246446
7
0.40576
7 420
79 12 3 0.0201 0.0184
0.0272501
4
0.36697
1 285
80 12 4 0.0462 0.0179
0.0495464
4
0.20183
1 245
81 12 5 0.034 0.0198
0.0393451
4
0.25416
1 239
82 12 6 0.0969 0.0308
0.1016771
9 0.09835 231
83 12 7 0.1511 0.0201
0.1524310
3
0.06560
3 219
84 12 8 0.0208 0.0116
0.0238159
6
0.41988
6 245
85 12 9 0.1443 0.0796
0.1647988
2 0.06068 238
86 12 10 0.0663 0.0905
0.1121870
8
0.08913
7 255
87 12 11 0.0311 0.0993
0.1040562
3
0.09610
2 274
88 12 12 0.0231 0.0838
0.0869255
4
0.11504
1 298
89 12 13 0 0.0404 0.0404
0.24752
5 325
90 12 14 0.013 0.011
0.0170293
9 0.58722 395
91 12 15 0.0207 0.0094 0.0227343 0.43986 440

25. 4 3
92 12 16 0.0286 0.0169
0.0332200
2
0.30102
3 455
93 13 4 0.0649 0.03
0.0714983
2
0.13986
3 340
94 13 5 0.0219 0.0281
0.0356261
1
0.28069
3 320
95 13 6 0.0875 0.0186
0.0894550
7
0.11178
8 255
96 13 7 0.0292 0.0371
0.0472128
2
0.21180
7 305
97 13 8 0.0195 0.0487
0.0524589
4
0.19062
5 276
98 13 9 0.1306 0.0085
0.1308763
2
0.07640
8 261
99 13 10 0.0848 0.0811
0.1173381
9
0.08522
4 265
100 13 11 0.0657 0.0914
0.1125630
9
0.08883
9 284
101 13 12 0.0915 0.0891
0.1277147
6
0.07829
9 306
102 13 13 0.0373 0.0684
0.0779092
4
0.12835
4 331
103 13 14 0.016 0.016
0.0226274
2
0.44194
2 362
104 13 15 0.0458 0.0333
0.0566262
3
0.17659
7 396
105 13 16 0.0317 0.0104 0.0333624
0.29973
9 445
106 14 5 0.0309 0.0187
0.0361178
6
0.27687
1 335
107 14 6 0.0314 0.0145
0.0345862
7
0.28913
2 396
108 14 7 0.0393 0.0377
0.0544589
8
0.18362
4 390
109 14 8 0.047 0 0.047
0.21276
6 296
110 14 9 0.1271 0.0205
0.1287426
1
0.07767
4 279
12

26. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
111 14 10 0.0281 0.0297
0.0408864
3
0.2445
8 289
112 14 11 0.0809 0.0777
0.1121699
6
0.0891
5 301
113 14 12 0.0266 0.0204
0.0335219
3
0.2983
12 346
114 14 13 0.063 0.0382
0.0736765
9
0.1357
28 338
115 14 14 0.0157 0.0249
0.0294363
7
0.3397
16 380
116 14 15 470
117 15 7 0.043 0.0156
0.0457423
2
0.2186
16 455
118 15 8 0.022 0.023
0.0318276
6
0.3141
92 386
119 15 9 0.1003 0.0313
0.1050703
6
0.0951
74 348
120 15 10 0.0154 0.0476
0.0500291
9
0.1998
83 368
121 15 11 0.0265 0.0141
0.0300176
6
0.3331
37 375
122 15 12 0.0208 0.0171
0.0269267
5
0.3713
78 407
123 15 13 0.0826 0.0413
0.0923496
1
0.1082
84 368
124 15 14 0 0.0422 0.0422
0.2369
67 389
125 15 15 0.0229 0.0199
0.0303384
2
0.3296
15 435
126 16 7 0.0489 0.0129
0.0505729
2
0.1977
34 395
127 16 8 0.0434 0.0132
0.0453629
8
0.2204
44 337
128 16 9 0.026 0.0356
0.0440835
6
0.2268
42 361
129 16 10 0.0262 0.0177
0.0316185
1
0.3162
7 392
130 16 11 0.0267 0.0346
0.0437041
2
0.2288
11 402
131 16 12 0.0145 0.014
0.0201556
4
0.4961
39 446
132 16 13 0.0241 0.0187
0.030504
1
0.3278
25 416
133 16 14 0.0116 0.458
0.4581468
8
0.0218
27 389
134 16 15 465
135 17 7 0.0184 0.0161
0.0244493
4
0.4090
09 450
136 17 8 0.0395 0 0.0395 0.2531 408

27. 65
137 17 9 0.0298 0.0238
0.0381376
5
0.2622
08 398
138 17 10 0.0386 0.0157
0.0416707
3
0.2399
77 445
139 17 11 0.0531 0.0493
0.0724575
7
0.1380
12 468
140 17 12 0.0313 0.0501
0.0590736
8
0.1692
8 495
141 18 8 0.0329 0.0145
0.0359535
8
0.2781
36 480
142 18 9 0.0273 0.0156
0.0314428
1
0.3180
38 496
143 18 11 0.0478 0.0091
0.048658
5
0.2055
14 502
24.415
21 36777
Las filas se resaltan porque en esos casos la pendiente fue 0 ya que esa intersección se encontraba
entre dos curvas de nivel con la misma elevación. Por lo tanto:
Por lo que la Pendiente media resulta ser:
Σ
13

28. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (MÉTODO DE TAYLOR Y SCHWARZ)

29. [√ √ √ √ ]
Dónde:
14

30. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
Para este cálculo se generó la siguiente tabla:
TRAMO
H.
INICIAL H. FINA
DESNIVE
L
PENDIENT
E
(m) S i
1 46 60.23 14.23
0.04743333
3
0.217791
95
4.591537
94
2 60.23 79.02 18.79
0.06263333
3
0.250266
52
3.995740
15
3 79.02 93.552 14.532 0.04844
0.220090
89
4.543577
42
4 93.552 112.25 18.698
0.06232666
7
0.249653
09
4.005558
23
5 112.25 131.36 19.11 0.0637
0.252388
59
3.962144
26
6 131.36 150.85 19.49
0.06496666
7
0.254885
6
3.923328
81
7 150.85 171.2 20.35
0.06783333
3
0.260448
33
3.839533
14
8 171.2 194.05 22.85
0.07616666
7
0.275983
09
3.623410
39
9 194.05 216.12 22.07
0.07356666
7
0.271231
76
3.686883
89
10 216.12 237.48 21.36 0.0712
0.266833
28
3.747658
44
11 237.48 258.75 21.27 0.0709
0.266270
54
3.755578
83
12 258.75 295 36.25
0.12083333
3
0.347610
89
2.876779
81
46.55173
13

31. Aplicando la fórmula se tiene que:
Datos:
1√ √
[ ] [ ]
COEFICIENTE DE COMPACIDAD
Con la ayuda de AutoCAD se aproximó el área y el perímetro, datos necesarios para el cálculo del
coeficiente.
En cuanto más cerca se encuentre este coeficiente al valor de uno, más forma circular tendrá la
cuenca, y por lo tanto habrá mejor aprovechamiento de la precipitación.
Formula:
15

32. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
√
Datos de nuestra cuenca:
Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos:
√
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN
Según Kirpich se calcula de la siguiente manera:
Dónde:
Datos de nuestra cuenca:

33. 16

34. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos:
ÁREA HIDRAULICA NECESARIA (MÉTODO DE TALBOT)
Fórmula:
⁄
Datos de nuestra cuenca:

35. De la tabla anterior se establecemos el valor para C:
17

36. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
El valor anterior se tomó considerando la cercanía entre curvas de nivel (de las cartas topográficas
proporcionadas por el INEGI), lo que es un indicativo de la constante variación en la topografía del
terreno, pero no tanto que se pueda considerar como montañosa o con mucho lomerío.
Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos:
[
⁄
]
[ ]
FÓRMULA RACIONAL
Dónde:
Datos de nuestra cuenca:
Para la identificar el valor de recurrimos a las isoyetas del estado de sonora (figura siguiente).
Ubicamos la región donde se encuentra nuestra cuenca. Teniendo en cuenta que nuestro
(previamente calculado) había sido de media hora, recurrimos a las isoyetas con una duración de
30 min con un periodo de retorno de 50 años y nos arrojó el siguiente dato:
⁄

37. 18

38. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

39. Cabe mencionar que se consideraron las isoyetas correspondientes a un periodo de retorno de 50
años ya que este es el mínimo tiempo requerido para el diseño de drenajes en los cruces, además
con una duración de 30 min, tiempo que corresponde al tiempo de concentración anteriormente
calculado
Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos:
[ ] ⁄
⁄
19

40. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
MÉTODO DE VEN TE CHOW
Variables a utilizar:
1.
Supondremos que tendremos una duración igual
al
o sea
de
. Para tal
duración
las isoyetas del estado de Sonora nos muestran una intensidad de ⁄ .
2.
⁄
3. Precipitación en exceso:
[ ]

41. 20

42. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

43. De la tabla tomando en cuenta los datos sobre uso de suelo y vegetación proporcionados por el
INEGI se asignó un valor para
[ ]
4. Factor de escurrimiento:
⁄
5. Tiempo de retraso:
[ ]
√
[ ]
√
21

44. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
6.
7.
[ ]
[ ]

45. Relación entre Z
y 8. Con los datos obtenidos calculamos el gasto:
22

46. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
DENSIDAD DE CORRIENTE

47. La densidad de la corriente resulta:
23

48. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
DENSIDAD DE DRENAJE
FUENTES DE INFORMACIÓN
http://antares.inegi.org.mx/analisis/red_hidro/SIATL/#
http://maps.google.com.mx/

49. 24