Informe laboratorio de hidraulica
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Informe laboratorio de hidraulica Document Transcript

  • 1. INTRODUCCIONEl líquido que fluye en los canales tiene una superficie libre y sobre él no actúaotra presión que la debida a su propio peso y a la presión atmosférica. El flujo encanales abiertos también tiene lugar en la naturaleza, como en ríos, arroyos, etc.,en general con secciones rectas de cauces irregulares.De forma artificial creadas por el hombre, tienen lugar los canales, acequias ycanales de desagüe, en la mayoría de los casos los canales tienen seccionesrectas regulares y suelen ser rectangulares, triangulares o trapezoidales.El propósito de la práctica de laboratorio fue determinar el flujo en los canales deforma trapezoidal y rectangular además de realizar otras mediciones como lasuperficie libre, la profundidad, teniendo en cuenta la velocidad y el tiempo.
  • 2. MARCO TEORICOVertederos hidráulicosLos vertederos son estructuras que tienen aplicación muy extendida en todotipo de sistemas hidráulicos y expresan una condición especial de movimiento nouniforme en un tramo con notoria diferencia de nivel. Normalmente desempeñanfunciones de seguridad y control.Se llama vertedero a la estructura hidráulica sobre la cual se efectúa una descargaa superficie libre. El vertedero puede tener diversas formas según las finalidades alas que se destine. Si la descarga se efectúa sobre una placa con perfil decualquier forma pero de arista aguda, el vertedero se llama de pared delgada;cuando la descarga se realiza sobre una superficie, el vertedero se denomina depared gruesa. Ambos tipos pueden utilizarse como dispositivos de aforo en ellaboratorio o en canales de pequeñas dimensiones. El vertedero de pared gruesase emplea además como obra de control o de excedencias en una presa y comoaforador en grandes canales.Funciones del vertederoUn vertedero puede tener las siguientes funciones:− Lograr que el nivel de agua en una obra de toma alcance el nivel de requeridopara el funcionamiento de la obra de conducción.− Mantener un nivel casi constante aguas arriba de una obra de toma, permitiendoque el flujo sobre el coronamiento del vertedero se desarrolle con una láminalíquida de espesor limitado.− En una obra de toma, el vertedero se constituye en el órgano de seguridad demayor importancia, evacuando las aguas en exceso generadas durante loseventos de máximas crecidas.− Permitir el control del flujo en estructuras de caída, disipadores de energía,transiciones, estructuras de entrada y salida en alcantarillas de carreteras,sistemas de alcantarillado, etc.Clasificación:Los vertederos pueden ser clasificados de varias formas:
  • 3. •Por sulocalización en relación a la estructura principal:O Vertederos frontalesO Vertederos lateralesO Vertederos tulipa; este tipo de vertedero se sitúa fuera de la presa y ladescarga puede estar fuera del cauce aguas abajo•Desde el punto de vista de losinstrumentos para el control del caudal vertido:O Vertederos libres, sin control.O Vertederos controlados por compuertas.•Desde el punto de vista de lapared donde se produce el vertimiento:O Vertedero de pared delgadaO Vertedero de pared gruesaO Vertedero con perfil hidráulico• Desde el punto de vista de lasección por la cual se da el vertimiento:O RectangularesO TrapezoidalesO TriangularesO CircularesO Lineales, en estos el caudal vertido es una función lineal del tirante de aguasobre la cresta•Desde el punto de vista de sufuncionamiento , en relación al nivel aguas abajo:O Vertedero libre, no influenciado por el nivel aguas abajoO Vertedero ahogado
  • 4. Vertederos de pared delgada (Sharp−crested weirs)La utilización de vertederos de pared delgada está limitada generalmente alaboratorios, canales pequeños y corrientes que no lleven escombros ysedimentos. Los tipos más comunes son el vertedero rectangular y el triangular.La cara de aguas arriba debe ser instalada verticalmente y el borde de la placadebe estar cuidadosamente conformado. La estructura delgada está propensa adeteriorarse y con el tiempo la calibración puede ser afectada por la erosión dela cresta. El vertedero triangular es preferido cuando las descargas son pequeñas,porque la sección transversal de la lámina vertiente muestra de manera notoria lavariación en altura. La relación entre la descarga y la altura sobre la crestadel vertedero, puede obtenerse matemáticamente haciendo las siguientessuposiciones del comportamiento del flujo:1.Aguas arriba del vertedero el flujo es uniforme y la presión varía con laprofundidad de acuerdo con la hidrostática (p=gh).2.La superficie libre permanece horizontal hasta el plano del vertedero y todas laspartículas que pasan sobre el vertedero se mueven horizontalmente (en realidad lasuperficie libre cae cuando se aproxima al vertedero).3.La presión a través de la lámina de líquido o napa que pasa sobre la crestadel vertedero es la atmosférica.4.Los efectos de la viscosidad y de la tensión superficial son despreciables. Estassuposiciones conducen al siguiente modelo de flujo ideal:
  • 5. Ecuación para un vertedero rectangular de pared delgada:Aplicando la ecuación de Bernoulli entre los puntos 1 y 2 sobre una misma líneade corriente, se obtiene:Un coeficiente Cd determinado experimentalmente, se involucra para considerar eluso de las suposiciones,Entonces: Cd es conocido como Coeficiente de Descarga.Un vertedero rectangular sin contracción es aquel cuyo ancho es igual al del canalde aproximación. Para este tipo de vertedero es aplicable la fórmula de Rehbockpara hallar el valor de Cd:Donde p es la altura de la cresta del vertedero medida desde el piso del canal.Un vertedero rectangular con contracción es aquel en el cual el piso y los murosdel canal están lo suficientemente alejados del borde del vertedero y por lo tanto
  • 6. no influyen en el comportamiento del flujo sobre él. Para este tipo de vertedero esaplicable la fórmula de Hamilton−Smith para hallar el valor de Cd:Ecuación para un vertedero triangular de pared delgada:Siguiendo el mismo procedimiento anterior y despreciando el valor de v1/2gpuesto que el canal de aproximación es siempre más ancho que el vertedero, seobtiene la descarga a través deCondiciones de flujo adoptadas para la Fórmula De Poleni−Weisbach:Considerando la Ecuación de la Energía, a lo largo de una línea de flujo sepresenta un incremento de la velocidad y correspondientemente una caída delnivel de agua. En el coronamiento del vertedero queda el límite superior del chorrolíquido, por debajo del espejo de agua, con una sección de flujo menor al asumidopor Poleni−Weisbach.
  • 7. Ecuacion de BernoulliCada partícula de agua tiene una velocidad real (u), una cota (Z), una presión (P),una temperatura y produce un cierto ruido. Para nuestros fines, puedendespreciarse estas dos Últimas propiedades, que son intercambiables. Las otrasse pueden expresar, en forma de energía, del siguiente modo:½ +PU’ = Energía cinética, por unidad de volumenP= Energía debida a la presión, por unidad de volumenpgZ = Energía potencial, por unidad de volumenDonde:p = Densidad del fluidog= Aceleración de la gravedad.La expresión de estas energías en kg/ms2 o en Newton/m2 no es práctica en laingeniería. Por esta razón generalmente se supone que la densidad es constante(p = 1.000 kglm’) y que la aceleración de la gravedad no cambia en la Tierra (g =9,81 m/s2), por lo que las expresiones anteriores de la energía se pueden dividirpor pg, expresándose entonces por unidad de peso en función de la profundidaddel agua o carga (m), es decir:U2/2g=Carga de velocidadP/Pg= Carga de presiónZ= Carga de cotaEn la figura 1 se muestran los tres componentes de la carga de una partícula deagua situada en la posición I.Además de las tres cargas mencionadas, generalmente se utilizan las expresionessiguientes:P/Pg + Z= Carga piezométrica yE= Carga energética total de la partícula de agua.La carga energética total y la carga por elevación, Z, se refieren al mismo nivel deComparación y, por lo tanto, para la partícula de agua en la posición 1, puedeescribirse: Ecuación 1
  • 8. La carga energética total de la partícula de agua en la posición 2 es igual a: Ecuación 2Si la distancia entre 1 y 2 es pequeña y las pérdidas de energía debidas alrozamiento y a la turbulencia son despreciables, puede suponerse que E2 es iguala E, y, por lo tanto, que: Ecuación 3Hay que tener en cuenta que cada partícula de agua fluye con una velocidaddiferente, (u), en cada posición y puede tener SU propia carga energética. LasEcuaciones 1 a 3 son expresiones alternativas de la conocida ecuación deBernoulli y son válidas a lo largo de una línea de corriente.Por definición, no existe movimiento de la partícula de agua en direcciónperpendicular a una línea de corriente recta. Por tanto, la componente de SUenergía cinética en esta dirección es nula, mientras que sus energías de presión ypotencial son independientes de la dirección de la corriente. Por esta razón ladistribución de la presión en sentido perpendicular a las líneas de corriente rectasy paralelas es la misma que en el agua en reposo (Figura 2).Figura 1. Energía de una partícula de fluido en corriente constante.
  • 9. Figura 2.Distribución de la presión hidrostática en sentido perpendicular a laslíneas de corriente, supuestas rectas y paralelas. Ecuación 4La presión en la superficie del agua libre de un canal abierto es igual a la presiónatmosférica, que se toma como presión de referencia. Por tanto, PI = O, mientrasque ZI = y. Sustituyendo estos valores en la Ecuación 4 se obtiene: Ecuación 5O Ecuación 6Esta presión se puede calcular en cualquier punto y en la Figura 2 se muestra suVariación. Esta distribución de presión rectilínea (o lineal) se llama hidrostática.Si las líneas de corriente no son rectas, y la partícula de agua de volumen unitariosigue una trayectoria curva, de radio r, con una velocidad real, u, dicha partículaestará sometida a una aceleración centrípeta, u2/r (ver la Figura 3).Esta aceleración centrípeta siempre actúa perpendicularmente a la dirección de lavelocidad y hacia el centro de curvatura. La aceleración centrípeta origina ungradiente de presión, en el que la variación de la presión, AP, en un incremento dela distancia radial, Ar, es igual a:
  • 10. Ecuación 7En este caso de curvatura hacia abajo, la aceleración centrípeta reduce el efectode la gravedad y, consecuentemente, la presión es menor que la hidrostática (verla Figura 4. Si se sigue la línea desde la posición 1, por la 2, hasta la 3 , seobserva que la pérdida relativa de energía de presión se compensa con unaumento de la energía cinética (incremento de u).El efecto de la fuerza centrípeta en la distribución de la presión y de la velocidad,depende de la velocidad de la corriente, (u) y del radio del círculo local decurvatura de la línea de corriente, (r), en la posición considerada. Este Último esespecialmente difícil de medir, por lo que el cálculo del caudal en la sección decontrol, de 1 a 3 es largo e impreciso.Figura 3 Aceleración centrípeta.Figura 4. Influencia de la curvatura de las líneas de corriente sobre la distribuciónde la presión.
  • 11. Si una línea de corriente fuese curva como la de la Figura 4 y otra contiguaestuviese en un plano perpendicular al papel, l a red de flujo seria tridimensional yel caudal no podría calcularse con la teoría existente. Por ejemplo, este modelo deflujo se da en una sección de control y en una garganta que es corta en relacióncon la carga aguas arriba con respecto al resalto.Para calcular la distribución de la presión y de la velocidad en la sección de controldel aforador, la longitud de la garganta debe ser suficiente para que las líneas decorriente Sean prácticamente rectas y paralelas entre sí en dicha sección. Estacondición puede suponerse si la carga aguas arriba referida al resalto es menosde la mitad de la longitud de la garganta.Según la Ecuación 5 la carga energética total de una partícula de agua puedeexpresarse como la suma de tres tipos de carga: Ecuación 8Ahora se quiere aplicar esta expresión a la energía total de todas las partículas deagua que atraviesan una sección transversal completa de un canal. Entonces, senecesita expresar la carga de velocidad en función de la velocidad media de todaslas partículas de agua que pasan por la sección transversal. Esta velocidad mediano puede medirse directamente porque las velocidades no se distribuyenuniformemente sobre la sección transversal del canal. En la Figura 7.7 semuestran dos ejemplos de distribución de la velocidad para secciones de canal deforma diferente. Por tanto, la velocidad media es una velocidad calculada, queviene definida por la ecuación de continuidad: Ecuación 9La verdadera carga de velocidad media, (U2/2g), no será necesariamente igual av2/2g, debido a que la distribución de la velocidad, u, en la sección transversal noes uniforme. Por esta razón se introduce un coeficiente de distribución develocidad, Ecuación 10EI coeficiente de distribución de velocidad es igual a 1,0 cuando todas lasvelocidades, u, son iguales y aumenta a medida que la distribución de la velocidades menos uniforme. Para canales de aproximación rectos los valores de a varían
  • 12. de 1,03 a 1,10; para secciones de control situadas en gargantas largas el valor esmenor de 1,01. Puesto que en muchos casos la carga de velocidad es pequeña enrelación con la carga piezométrica, se puede utilizar un valor de ci1 = 1,04, sincometer un error apreciable en la determinación de la carga total.La variación de los otros dos términos de la Ecuación 7.10 depende de lacurvatura de las líneas de corriente. Estas son rectas y paralelas en las dossecciones del canal consideradas, es decir, en las secciones de aforo y de secciónde control. Por tanto, según la Ecuación 9, la suma de las cargas, por altura y porpresión, es constante en todos los puntos de ambas secciones. Dicho de otromodo, Ecuación 11para todos los puntos, tanto de la sección de aforo como de la de control y, dadoque en la superficie del agua, P = O, el nivel piezométrico de las dos seccionescoincide con los niveles locales del agua. Según esto, para la sección de aforo, sepuede escribir (ver la Figura 6):Figura 5. Ejemplos de distribución de la velocidad en dos secciones de canal.ica
  • 13. Figura 6. Niveles de energía en la estación milimétrica y en la sección de control.En la sección de control la carga total deenergía es igual a: Ecuación 13En el corto tramo de aceleración entre las dos secciones, puede suponerse quelas pérdidas de energía, debidas al rozamiento y a la turbulencia, sondespreciables. Por lo tanto, puede suponerse que HI = H, es decir, Ecuación 14La Ecuación14 es una variante de la de Bernoulli, válida para el tramo de canaldescrito anteriormente (ver la Figura 6).[2]
  • 14. METODOLOGÍA1. Flujo de canales.Para la determinación de estos flujos en los canales, rectangular y trapezoidalse tuvieron en cuenta los siguientes puntos. Canal trapezoidal. Para esta parte se realizo la medida tanto del tirante o profundidad (d) como también se midió la longitud de la base (B) y la superficie libre (T). Como se muestra en el siguiente bosquejo. Para esto se tuvo en cuenta que: X = md T = B + 2md Canal rectangularPara el canal rectangular tuvimos en cuenta el siguiente bosquejo.Para esta parte de la practica como todos sabemos se observo que lapendiente, la base y talud fueron parámetros constantes para cada canal
  • 15. correspondiente. Por lo cual solo se midió la profundidad en diferentesocasiones (se tomo como variable).2. Aforo en canales. Para esta segunda parte, teniendo en cuenta lo anterior mente realizado. Se realizaron medidas continuas para cada uno de los canales (trapezoidal y rectangular) utilizando vertederos rectangulares y triangulares. Trapezoidal. Se midió la base (B), pendiente (m), entre otras. Para esto se tomaron 5 medidas o pruebas como se demuestra en la siguiente tabla; Pruebas d1 d2 d3 d T 1 - - - . 2 - - - 3 - - - 4 - - - 5 - - - Luego utilizando los vertederos tuvimos en cuenta el siguiente bosquejo: H = CARGA SOBRE EL VERTEDERO P = ALTURA DEL VERTEDERO Z = ALTURA TOTAL Deducimos Que Z = P + H Luego para cada uno de los vertederos tomamos las siguientes variables o medidas:
  • 16. Vertedero triangular:Tomamos las medidas de P = altura del vertedero y B = base. Medimoscontinuamente 5 veces para observar alguna variación existente. Prueba Z 1  2  3  4  5 Vertedero rectangular sin contracciones laterales:Para este tipo de vertedero tomamos igualmente las medidas de altura delvertedero (p) y la medida de la base (B), al igual que las cinco medidas opruebas como se ve en la tabla. Prueba Z 1  2  3  4  5 
  • 17. DATOSTrapezoidal: B= cte m= cte S=ctePrueba d1(cm) d2(cm) d3 (cm) d T (cm) (cm)media1 26.5 26.5 26.1 26.3 76.52 27.4 27.5 27.3 27.4 78.03 27.2 28.0 27.5 27.6 80.04 23.2 22.9 23.3 23.1 70.05 28.4 29.0 28.3 28.6 80.0Rectangular: B= cte S=ctePrueba d1(cm) d2(cm) d3 (cm) d (cm)media1 14.1 14.3 14.7 14.42 14.8 15.0 15.1 15.03 14.7 14.8 15.2 14.94 13.2 13.1 12.7 13.05 15.0 15.3 15.4 15.2PRACTICA AFORO EN VERTEDEROSLectura inicial trapecio: 12 cmLectura inicial rectangulo: 10 cmVERTEDERO TRIANGULAR (VT θ 90º)P=cte B=cte
  • 18. Prueba d1(cm) d2(cm) d3 (cm) d T (cm) (cm)media 26.5 26.5 26.1 26.3 76.512 27.4 27.5 27.3 27.4 78.03 27.2 28.0 27.5 27.6 80.04 23.2 22.9 23.3 23.1 70.05 28.4 29.0 28.3 28.6 80.0Prueba ( Ls – Li) cm Z (cm)1 31.5 – 12 19.52 31.8 – 12 19.83 32.4 – 12 20.44 32.8 – 12 20.85 33.1 - 12 21.1
  • 19. VERTEDERO RECTANGULAR SIN CONTRACCIONES LATERALES (VRSCL)P=cte B=ctePrueba ( Ls – Li) cm Z (cm)1 28.3 – 10 18.32 29.1 – 10 19.13 28.2 – 10 18.24 25.6 – 10 15.65 28.5 – 10 18.5Base rectangular: 60 cmBase trapezoidal: 26 cmAltura del vertedero: 15 cmLongitude de la cresta: 30 cmT = 53 cm trapezoidald = 14 cm trapezoidal
  • 20. RESULTADOS Y ANÁLISIS Tabla 1 TRAPEZOIDALPruebas d1 d2 d3 d (promedio) (cm) T Q(L/s) 1 26,5 26,5 26,1 26,3 76,5 229,4 2 27,4 27,5 27,3 27,4 78 245,9 3 27,2 28 27,5 27,6 80 254,3 4 23,2 22,9 23,3 23,1 70 176,5 5 28,4 29 28,3 28,6 80 268,0 La fórmula utilizada en la obtención de los caudales para el canal rectangular es: Grafico 1 Caudal (Q) Vs Tirante (d) "Curva De Calibración" 300 250 Cudasl en (L/S) 200 150 y = 3194,9x1,975 100 R² = 0,9977 50 0 0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 Tirante "d" promedio en (m)
  • 21. AnálisisA partir de la información suministrada, en el grafico 1, se puede inferir y/o afirmarque:Cuanto más grande sea el valor de “d” (tirante) mayor será el caudal que setransporte a través del canal de tipo trapezoidal, esto sustentado en que a medidaque el valor del tirante aumento (a lo largo del eje x) aumento de igual forma elvalor de caudal (a lo largo del eje y), es decir entre esta dos variables existe unarelación directa, no se puede afirmar que sea proporcional por que el grafico nopermite este análisis o deducción; pero si es claro que la relación es directa por loexpuesto anteriormente.Por otra parte la mejor línea de tendencia que representa la información de graficoes la línea de tendencia potencial, esto se asume a partir del valor del R 2, queresulto mayor o superior al de las otras líneas de tendencia, aunque es calveprecisar que entre las líneas de tendencia polinómica, logarítmica y la potencial noexistía una diferencia marcada, pero la escogencia de esta como la mejor se debióa la coherencia denotada entre el dato calculado mediante la fórmula utilizada enla obtención de los resultados y el calculado por la ecuación de la curva la cualestá inscrita el grafico.Para la confirmación de esto se procedió a realizar el cálculo del caudal mediantela ecuación del grafico y su posterior comparación con el caudal depositado en latabla 1. Para un “d” de 0,286m (28,6cm) .De la misma forma se procedió para los demás caudales y se observo que eraaproximadamente igual (el de la tabla 1 con el de la ecuación del grafico 1).El grado de asociación existente entre las variables “d” (tirante) y caudal (Q) espositivo y alto (esto se debe a que el R2 muy cercano a uno y con signo +), esdecir, los cambios que sufre una (caudal) están afectados por lo que suceda conla otra (tirante).
  • 22. Tabla 2 RECTANGULARPruebas d1 d2 d3 d (promedio) (cm) Q(L/s) 1 14,1 14,3 14,7 14,4 166,1 2 14,8 15 15,1 15 176,2 3 14,7 14,8 15,2 14,9 174,5 4 13,2 13,1 12,7 13 145,2 5 15 15,3 15,4 15,2 179,6La fórmula utilizada en la obtención de los caudales para el canal trapezoidal es:Grafico 2 Caudal (Q) Vs Tirante (d) "Curva De Calibración" 200 180 y = 2306.x1.356 160 R² = 0.999 140 Axis Title 120 100 80 60 40 20 0 0.125 0.13 0.135 0.14 0.145 0.15 0.155 Axis Title
  • 23. AnálisisA partir de la información suministrada, en el grafico 2, se puede inferir y/o afirmarque:A medida que el valor de “d” (tirante) aumenta el caudal que se transporte a travésdel canal de tipo rectangular tambien lo hace pero de manera gradual, estosustentado en que a medida que el valor del tirante aumento (a lo largo del eje x)aumento de igual forma el valor de caudal (a lo largo del eje y), es decir entre estados variables existe una relación directa, no se puede afirmar que seaproporcional por que el grafico no permite este análisis o deducción; pero si esclaro que la relación es directa por lo expuesto anteriormente.Por otra parte la mejor línea de tendencia que representa la información de graficoes la línea de tendencia potencial, esto se asume a partir del valor del R2, queresulto mayor o superior al de las otras líneas de tendencia, aunque es calveprecisar que entre las líneas de tendencia polinómica, logarítmica y la potencial siexistía una diferencia marcada, por lo que la escogencia de esta como la mejor sedebió tanto a la coherencia denotada entre el dato calculado mediante la fórmulautilizada en la obtención de los resultados y el calculado por la ecuación de lacurva la cual está inscrita el grafico como por la diferencia que se observo entrelos valores de R2 para las tres líneas de tendencia mencionadas.Para la confirmación de esto se procedió a realizar el cálculo del caudal mediantela ecuación del grafico y su posterior comparación con el caudal depositado en latabla 2. Para un “d” de 0,152m (15,2cm) .De la misma forma se procedió para los demás caudales y se observo que eraaproximadamente igual (el de la tabla 1 con el de la ecuación del grafico 1).El grado de asociación existente entre las variables “d” (tirante) y caudal (Q) espositivo y alto (esto se debe a que el R2 muy cercano a uno y con signo +), esdecir, los cambios que sufre una (caudal) están afectados por lo que suceda conla otra (tirante).
  • 24. Por otra parte en un análisis general de la situación expuesta tanto en las tablas (1y 2) y el grafico (1 y 2) se debe precisar que los datos obtenidos de caudalpresentan un margen de error muy alto, ya que es completamente ilógico que unatubería de 6 pulgadas se transporten alrededor de 0,2m 3/s; además este caudalsería posible transportarlo en una tubería pero que triplica el valor de la utilizadaen la práctica (18 pulgadas), esto se debe principalmente a la asignación del valorde “n” sin previo conocimiento acertado sobre el material de concreto en el queestán construidos los canales por los cuales se transporto el agua, su estado, ycalidad del revestimiento; lo que genero que este valor no se correspondiera conel tipo de material, es decir, no es que el valor este equivocado si no que es eltipo de material el que no permite su correcta clasificación respecto a la tabla delvalor de asignación de “n” VETEDERO TRIANGULARPrueba Ls-Li Z 1 31,5 - 12 19,5 2 31,8 - 12 19,8 3 32,4 - 12 20,4 4 32,8 - 12 20,8 5 33,1 - 12 21,1 VERTEDERO RECTAGUNLARPrueba Ls-li Z 1 28,3 - 10 18,3 2 29,1 - 10 19,1 3 28,2 - 10 18,2
  • 25. 4 25,6 - 10 15,6 5 28,5 - 10 18,5 CONCLUSIONAl finalizar la práctica se puede afirmar que: El caudal tanto en un canal trapezoidal como rectangular está en función del tirante “d”, es decir, guardan una relación directa y positiva. La línea de tendencia que mejor describe la información depositada en él grafico 1 y 2 es la potencial, guardando una coherencia casi del 100% entre el dato de caudal calculado, mediante la ecuación del grafico y el depositado en la tabla. El grado de asociación entre las dos variables en mención (caudal y tirante) es positivo y alto, es decir la variación que sufre a una afecta a la otra. A partir de ensayos como estos a pequeña escala se puede desarrollar investigaciones macro conocidas como curva de calibración o patronamiento. Para no tener errores en los cálculos del caudal, y principalmente en la asignación del valor de “n” se recomienda, tener completa certeza del tipo de material en el que se halla construido el canal sea trapezoidal o rectangular y las condiciones del mismo (si esta en excelentes, buenas, medias o malas condiciones).
  • 26. BIBLIOGRAFIA[1] Vertederos hidráulicos. Scribd. [En línea]:<http://es.scribd.com/doc/47571058/vertederos-hidraulicos-txt>. Revisado el18 de enero del 2013.[2] Hidráulica básica de los vertederos y aforos. [En línea]: <https://docs.google.com/viewer?a=v&q=cache:4c3fezBYiJEJ:content.alterra.wur.nl/Internet/webdocs/ilri-publicaties/publicaties/Pub38/pub38-h7.0.pdf+&hl=es&gl=co&pid=bl&srcid=ADGEESi36opSjVEYUx7YkplOy3YQSYtirEK4VIYbVjoapE0ImcuKah1obY7q0AajKfy55iEGbeAFAfJzqLrBJ8kFKdnRqPdcm3L2doIxI9duJg1lQCSZnvU8w9zhX76ni3iJDXAXkI0K&sig=AHIEtbTSVMJfz2nuH91TGHG5P7lHZwrN8Q>. Revisado el 18 de enero de 2013.
  • 27. INFORME LABORATORIO DE HIDRAULICA (AFORO DE CANALES Y VERTEDEROS) JOSÉ EMILIO ESPITIA LÓPEZ RAFAEL ENRIQUE GÓMEZ COGOLLO JOHN EDWIN PARRA MEDINA ADA LUZ PICO VARGAS YEIMY ESTHER ZAPPA OVIEDO TEOBALDIS MERCADO FERNÁNDEZI.A. MSC. PH.D HIDROCIENCIAS DEL SUELO INGENIERIA AGRONOMICA FACULTAD DE CIENCIAS AGRICOLAS UNIVERSIDAD DE CORDOBA
  • 28. MONTERIA-CORDOBA 2013 OBJETIVOSDeterminar el caudal que se transporta por una sección (canaltrapezoidal y rectangular) en función del talud y el tiranterespectivamente.Comprender la teoría de aforo de canales de forma experimental.Analizar la aplicación del aforo de canales en escala pequeña, en larealización de las curvas de calibración o patronamiento.