EMS PAMPA SILVA.pdf

INFORME DE MECÁNICA DE SUELOS
“Mejoramiento de Vías con Graderías y Muros de
Contención en el Jirón Pampa Silva Cuadra 4 del Sector 4
del AA. HH. Túpac Amaru, Distrito de Chaupimarca,
Provincia Pasco - Pasco”
OCTUBRE DEL 2019
ESTUDIO DE MECÁNICA
DE SUELOS
“MEJORAMIENTO DE VÍAS CON
GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN
EN EL Jr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DEL
SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU,
DISTRITO DE CHAUPIMARCA PROVINCIA
PASCO - PASCO”

ÍNDICE
ÍNDICE ..................................................................................................................................2
RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMENTACIÓN.............................................3
INFORME..............................................................................................................................4
1. GENERALIDADES ...................................................................................................4
1.1. Objetivo del estudio.............................................................................................4
1.2. Normatividad Aplicada........................................................................................5
1.3. Ubicación y descripción del área en estudio........................................................5
1.4. Acceso al área de estudio.....................................................................................6
1.5. Características geográficas de la zona .................................................................6
2. GEOLOGIA Y SIMICIDAD DEL AREA EN ESTUDIO.........................................7
2.1. Geología...............................................................................................................7
2.2. Geodinámica externa ...........................................................................................7
2.3. Geodinámica interna............................................................................................8
2.4. Sismicidad............................................................................................................9
3. TRABAJOS EFECTUADOS....................................................................................10
3.1. Trabajos de campo.............................................................................................10
4. CIMENTACIONES DE LAS ESTRUCTURAS A TOMAR EN CUENTA PARA
EL CALCULO DE LA CAPACIDAD ADMISIBLE DE CARGA................................11
4.1. Ensayos de laboratorio.......................................................................................11
4.2. Perfiles Estratigráficos.......................................................................................11
4.3. Nivel de la Napa Freática..................................................................................12
4.4. Análisis de la Cimentación ................................................................................12
4.4.1. Tipo de Cimentación......................................................................................12
4.4.2. Profundidad de cementación..........................................................................12
4.4.3. Cálculo y análisis de la capacidad portante admisible de carga.....................13
4.4.4. Cálculo de asentamientos...............................................................................15
5. PARÁMETROS PARA DISEÑO DE LAS OBRAS DE SOSTENIMIENTO ........17
6. COEFICIENTE DE BALASTO ...............................................................................19
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES...................................................................21
ANEXO I: Registro de Excavaciones......................................................................................
ANEXO II: Resultados de ensayos de laboratorio...................................................................
OTROS.....................................................................................................................................

RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMENTACIÓN
De acuerdo con la Norma Técnica de Edificaciones E-050 "Suelos y
Cimentaciones'', la siguiente información deberá transcribirse en los planos de
cimentación. Esta información no es limitativa, y deberá cumplirse con todo lo
especificado en el presente Estudio de Suelos y en el Reglamento Nacional de
Construcciones.
Profesional Responsable (PR): Ing. Civil Owner H. Salvador Salazar, CIP
Nº: 162400
Tipo de cimentación: cimientos continuos de concreto ciclópeo para muro de
contención sobre grava arcillosa
Estrato de apoyo de la cimentación: grava
Profundidad de Napa Freática: No fecha: Octubre del 2019
Parámetros de diseño de la cimentación.
Profundidad de Cimentación: Df = 1.60 m
Presión Admisible. Qadm = 4.03 kg/cm2
Factor de Seguridad por Corte (Estático, Dinámico): Mayor a 3 y 2,50
Asentamiento Total Máximo en el Centro de la Cimentación = 8.20 mm
Parámetros de Sísmicos del Suelo (De acuerdo a la Norma E.030)
Zona sísmica: 3
Tipo de perfil del suelo: S2 Suelos Intermedios
Factor del suelo (S): S = 1.15
Periodo TP (s): TP (s) = 0.6
Periodo TL (s): TL (s) = 2.0
Agresividad del suelo a la cimentación: usar cemento tipo i, a/c (máximo) =
según diseño, f´c (mínimo) = según diseño.
Problemas Especiales de Cimentación:
Licuación: No
Colapso : No
Expansión: No
Indicaciones adicionales: no debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico,
tierra vegetal, desmonte relleno sanitario o relleno artificial y estos materiales
inadecuados deberán ser removidos en su totalidad antes de construir la
edificación y ser remplazados con materiales adecuados debidamente
compactados. proteger adecuadamente los sistemas de conducción de agua a
fin de enviar fallas que generen la saturación de suelo.
Huánuco, octubre del 2019.

INFORME
1. GENERALIDADES
1.1. Objetivo del estudio
El presente Informe Técnico tiene por objeto realizar una investigación del
Subsuelo del terreno asignado al proyecto; “MEJORAMIENTO DE VÍAS CON
GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN EL Jr. PAMPA SILVA CUADRA
4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU, DISTRITO DE
CHAUPIMARCA PROVINCIA PASCO - PASCO”, el cual se ha realizado
mediante trabajos de campo a través de calicatas o pozos de exploración a cielo
abierto, ensayos de laboratorio estándar y labores de gabinete, en base a los
cuales se definen los perfiles estratigráficos del subsuelo, sus principales
característica físicas y mecánicas y las propiedades de resistencia y
deformación, los que nos conducen a la determinación del tipo y profundidad
de cimentación, capacidad portante admisible, asentamientos y las
recomendaciones generales.
El programa seguido para este fin, fue el siguiente:
 Reconocimiento del terreno
 Ejecución de calicatas
 Toma de muestras disturbadas
 Ejecución de ensayos de laboratorio
 Evaluación de los trabajos de campo y laboratorio
 Perfiles estratigráficos
 Calculo de la capacidad portante admisible
 Calculo de asentamientos
 Conclusiones y recomendaciones

1.2. Normatividad Aplicada
Este estudio ha sido ejecutado de acuerdo al siguiente marco normativo
vigente:
- Reglamento Nacional de Edificaciones, Norma Técnica E.050, Suelos y
Cimentaciones (Resolución Ministerial Nº 406-2018-VIVIENDA del 30 de
noviembre de 2018), norma que cita las diferentes normas técnicas
peruanas para una actividad específica,
- Manual de Carreteras: Túneles, Muros y Obras Complementarias
(Resolución Directoral Nº 15-2014/MTC, octubre del 2016),
- Términos de Referencia del Proyecto.
1.3. Ubicación y descripción del área en estudio
El proyecto se encuentra ubicado en el Jr. Pampa Silva cuadra 4 del Sector 4
del AA.HH. Tupac Amaru, distrito de Chaupimarca, Provincia de Pasco - Pasco.
Figura 1: El distrito de Chaupimarca se encuentra en la provincia de Pasco – Perú.
Uno de los puntos del proyecto, se encuentra ubicado en las coordenadas UTM
WGS 84:
Zona del Proyecto Este (m) Norte (m) Altitud (msnm)
Jr. Pampa Silva 363,353.11 8´817,840.78 4,381.00
El terreno en la zona del proyecto tiene una pendiente aproximada de 20%, en

donde no se tiene pistas, ni escalinatas, ni veredas ni muros de contención. Por
lo que la zona del proyecto es poco transitable y tiene sus vías en inadecuadas
condiciones.
1.4. Acceso al área de estudio
El proyecto se encuentra en el Jirón Pampa Silva, distrito de Chaupimarca,
Provincia de Pasco y departamento de Pasco; para llegar a la zona del proyecto
se realiza desde el Terminal Terrestre de Cerro de Pasco, en taxi una longitud
aproximada de 1.60 km en un tiempo de 6 min.
1.5. Características geográficas de la zona
En Cerro de Pasco, los veranos son cortos, frescos y nublados y los inviernos
son cortos, muy frío, secos y parcialmente nublados. Durante el transcurso del
año, la temperatura generalmente varía de -2 °C a 13 °C y rara vez baja a
menos de -5 °C o sube a más de 16 °C.
El proyecto se encuentra a una altitud promedio: 4380.00 m.s.n.m.; el cual
pertenece a la región puna o jalca.
La región Puna se ubica por encima de los 4000 metros sobre el nivel del mar,
por lo cual su clima es muy frio y hostil para la vida humana; sin embargo, fue
poblada desde la antigüedad.
El relieve de la región Puna es el que corresponde a las mesetas, es decir, de
superficie casi horizontal, con suaves pendientes y pequeñas colinas. En su
amplitud hay numerosas lagunas, que se encuentran emplazadas al pie de la
cordillera, con abundante fauna. La región Puna está cubierta de una densa
vegetación llamada ichu, que sirve de forraje a la ganadería.
La vegetación típica de la Puna es el ichu, gramínea de hojas delgadas, que
forma densos manojos de color verde, en épocas de lluvias; y amarillo, durante
los meses de estiaje. Sirve de sustento a la ganadería, que es la principal
actividad del poblador de esta región, especialmente en la cría de vacunos,
ovinos y auquénidos. Otras especies vegetales de esta región son: la yareta, la
pallagua, el huaraco o huagoro y la puya de Raymondi.

2. GEOLOGIA Y SIMICIDAD DEL AREA EN ESTUDIO
2.1. Geología
En el área de influencia de la zona del proyecto se encuentra la unidad
litoestratigráfica familia Chambara - Grupo Pucaray, litológicamente, se
caracteriza por construir una secuencia relativamente monótona de caliza
masivas, color gris azulino a superficie intemperizada color amarillo cremoso,
se distingue nodulos de chert de formas irregulares o lentes paralelos a la
estratificación.
Está constituida por calizas potentes de color oscuro a veces bituminosa a la
parte superior, alterna niveles de margas y calizas arenosas.
Figura 2. La imagen se muestra la ubicación del proyecto, y la unidad litoestratigrafica
Familia Chambara - Grupo Pucaray, Fuente: Cuadrángulo Geológico 22k.
2.2. Geodinámica externa
En general en la zona del estudio los fenómenos geodinámicos son frecuentes
de moderada envergadura, debido básicamente a que anualmente en periodos
de lluvias se producen desplazamientos de masas, los mismos que afectan el
correcto funcionamiento del drenaje.

A continuación, se describen los fenómenos de Geodinámica Externa que
ocurren en esta zona del proyecto:
a. Erosión Laminar.
El agua de escorrentía en períodos de lluvia, normalmente, discurre por el
talud donde se proyectará la obra, el cual se debe mitigar mediante un
adecuado planteamiento de drenaje fluvial.
b. Derrumbes
Son fenómenos aislados en la zona del proyecto, producidos por los
desplazamientos de alguna masa de suelo, roca o mezcla de ambos,
provenientes del talud superior de una obra, debidos básicamente a falta de
cohesión de los materiales confortantes que caen sobre la obra en
cantidades relativamente pequeñas o medianas.
En la zona del proyecto no se notan posibles derrumbes, por lo que no es
necesario plantear medida correctiva alguno.
c. Deslizamientos (tipo rotacional).
Son fenómenos producidos por la ruptura y desprendimiento de masas de
suelo que parcialmente pueden arrastrar fragmentos rocosos, en forma lenta
Se desarrolla sobre una superficie de deslizamiento.
En la zona del proyecto no se observa el asentamiento de la plataforma la
obra y deslizamiento de talud del tipo rotacional.
2.3. Geodinámica interna
La geodinámica interna está relacionada con la actividad sísmica, que a su vez
depende de la estructura geológica en lo relacionado a la existencia de fallas
que puedan provocar eventos de carácter local; descartándose la presencia de
las mismas, se espera poca actividad sísmica por esta causa.
Los efectos de eventos sísmicos que pueden llegar a la zona, pero con
intensidades menores al grado V en la Escala de Mercalli Modificada, son las

causadas por la actividad inter placas del Circulo Circumpacífíco,
específicamente por el movimiento entre las placas de Nazca y Continental en
el Océano Pacífico.
2.4. Sismicidad
Las vibraciones producidas por un sismo se transmiten a partir de su origen a
través de las rocas de la corteza terrestre. En un lugar específico, las
vibraciones que llegan al basamento rocoso son a su vez transmitidas hacia la
superficie a través de los suelos existentes en el lugar. Las vibraciones sufren
variaciones al ser transmitidas a lo largo de las trayectorias recorridas, llegando
a la superficie con características que dependen no sólo de las que tenían en
su origen, sino también de la trayectoria seguida a lo largo de la corteza terrestre
y de las propiedades de los suelos que existen en el lugar.
El suelo en estudio se encuentra en la Zona 3, según el mapa de Zonificación

Sísmica del Perú, de acuerdo a las Normas de diseño sismo resistente del
Reglamento Nacional de Construcción (E.030, 2016), la fuerza sísmica
horizontal se puede calcular de acuerdo a la siguiente relación:
𝐻 =
𝑍𝑥𝑈𝑥𝐶𝑥𝑆𝑋𝑃
𝑅𝑑
Donde:
Factor de
zona (Z)
Perfil del
suelo tipo
Periodo
Predominante
(Tp)
Factor de
Amplificación del
suelo (S)
0.35g S2 0.6 s 1.15
3. TRABAJOS EFECTUADOS
3.1. Trabajos de campo
Según la Norma Técnica de Edificaciones E-050 y de acuerdo a la experiencia
para este tipo de obras, en el presente caso se requiere dos (02) sondajes
por cada zona de estudio. Dado que los términos de Referencia se refieren a
una exploración por calle, y en el proyecto se va a intervenir una sola calle. Los
sondajes fueron realizados mediante el sistema de calicata excavada con
herramientas manuales hasta una profundidad máxima de 1.50 m.
Las ubicaciones de las exploraciones se esbozan en el siguiente cuadro:
Descripción Este (m) Norte (m) Altitud (msnm)
Calicata C-1 363,363.00 8´817,860.00 4,373.00
Calicata C-2 363,349.00 8´817,819.00 4,389.00
En las perforaciones se registró el perfil del suelo cuidadosamente y se
clasificaron visualmente los estratos de acuerdo a la Norma Técnica de
Edificaciones E-050 y las Normas NTP 339.162, NTP 339.134 y NTP 339.150,
extrayéndose muestras representativas en los suelos, las que debidamente
protegidas fueron remitidas al laboratorio para su análisis.

4. CIMENTACIONES DE LAS ESTRUCTURAS A TOMAR EN CUENTA
PARA EL CALCULO DE LA CAPACIDAD ADMISIBLE DE CARGA.
4.1. Ensayos de laboratorio
En el laboratorio se verifico la clasificación visual de las muestras y se procedió
a ejecutar con ellas:
- Análisis Granulométrico NTP 339.128
- Límites de Atterberg NTP 339.129
- Humedad NTP 339.127
- Corte Directo NTP 339.171
- Compactación Proctor NTP 339.141
Después de realizados los ensayos de laboratorio se procedió a comparar sus
resultados con las características de los suelos obtenidos en el campo,
efectuándose las compatibilizaciones correspondientes en los casos que fue
necesario. Así se obtuvo el perfil de suelos definitivo, que es el que se presenta.
4.2. Perfiles Estratigráficos
En la superficie se encuentra material orgánico y relleno artificial no
controlado, color marrón amarillento, con raíces y hierba en la superficie. El
material orgánico y relleno llega hasta profundidades variables entre
0.40 m y 0.50 m. Dada la naturaleza de este tipo de material artificial su
profundidad puede variar respecto a la encontrada en las perforaciones.
Estos materiales inadecuados deben ser removidos, hasta llegar al
suelo natural antes de iniciar las obras tal como lo indica la Norma
Técnica de Edificaciones E.050, Suelos y Cimentaciones (Capitulo 4,
Artículo 25).
El tipo de suelo encontrado bajo el suelo orgánico, está dado de la siguiente
manera:
En la Calicata C-01 se tiene Grava Arcillosa, con presencia de roca triturada,

de bordes angulosos, color anaranjado con presencia de grava y arena
arcillosa, medianamente compacto, de humedad media color anaranjado.
No presenta índice de plasticidad.
En la Calicata C-02 se tiene Suelo con partículas gruesas con finos, con
presencia de grava arcillosa (suelo sucio) de compacidad media, baja
humedad, color mostaza. No presenta índice de plasticidad.
4.3. Nivel de la Napa Freática
La ubicación de la Napa Freática es función de la época del año en la que se
realice la investigación de campo, así como de las variaciones naturales de los
sistemas de lluvia que abastecen los estratos acuíferos.
En la zona comprendida en el estudio no se ha detectado la Napa Freática
dentro de la profundidad investigada (1.50 m) en la fecha que se realizó la
investigación de campo (octubre del 2019).
4.4. Análisis de la Cimentación
4.4.1. Tipo de Cimentación
El análisis del perfil del suelo encontrado permite recomendar dos
alternativas de cimentación.
Alternativa 01: cimientos continuos de concreto armado sobre grava.
Alternativa 02: plateas rígidas de cimentación de concreto armado (con
acero en dos direcciones) sobre grava.
4.4.2. Profundidad de cementación
Teniendo en cuenta las características de las estructuras y el perfil del
suelo encontrado, se recomienda:
Para ambas alternativas de cimentación, se plantea una profundidad de
cimentación genérica de 1.60 m con respecto a la superficie natural del
terreno, para proporcionar a la cimentación un confinamiento adecuado.
Si al llegar a esa profundidad no se ha penetrado 0.20 m en grava

arcillosa, se continuará excavando hasta penetrar 0.20 m en ella. En este
caso la diferencia de niveles, entre el nivel de cimentación propuesto (1.60
m) y el nivel final de la excavación para penetrar 0.20 m en la grava
medianamente densa, será rellenado con concreto ciclópeo en proporción
1:10 (cemento: hormigón) con un f´c mínimo de 80 kg/cm2 con adición de
piedra grande de 3" a 8", representando ésta un máximo de 30% del
volumen total de la mezcla.
4.4.3. Cálculo y análisis de la capacidad portante admisible de carga
En la Alternativas única, la capacidad de carga de una zapata cimentada
sobre un suelo está dada por:
𝒒𝒅 = 𝒄𝑵𝒄𝑭𝒄𝒔𝑭𝒄𝒅𝑭𝒄𝒊 + 𝜸𝟏𝑫𝒇𝑵𝒒𝑭𝒒𝒔𝑭𝒒𝒅𝑭𝒒𝒊 + 𝟎. 𝟓𝜸𝟐𝑩𝑵𝜸𝑭𝜸𝒔𝑭𝜸𝒅𝑭𝜸𝒊
Dónde:
Df : profundidad de cimentación.
B : ancho de zapata.
𝜸𝟏 : Peso específico del suelo situado encima de la zapata.
𝜸𝟐 : Peso específico del suelo situado debajo de la zapata.
𝑵𝒒, 𝑵𝜸, 𝑵𝒄 : Factores de capacidad de carga.
𝑭𝒄𝒔, 𝑭𝒒𝒔, 𝑭𝜸𝒔 : Factores de Forma
𝑭𝒄𝒅, 𝑭𝒒𝒅, 𝑭𝜸𝒅 : Factores de Profundidad
𝑭𝒄𝒊, 𝑭𝒒𝒊, 𝑭𝜸𝒊 : Factores de Inclinación
Capacidad admisible
En el caso de cargas dinámicas la cohesión se debe reducir al 80% de la
empleada para el caso de cargas de gravedad. Reemplazando:
c = 0.003 km/cm2 (Suelo granular);
Ø´ = 30.25º (condición más desfavorable).
𝜸𝟏 = 1.88 gr/cm3
𝜸𝟐 = 1.88 gr/cm3 (No se presenta estrato variante, se opta
por el valor anterior)
Df. = 1.60 m

Si B es el ancho de la zapata, sea entonces L la longitud transversal de la
zapata, entonces:
Se obtiene:
Frente a cargas estáticas:
CUADRO 02: CÁLCULO DE CAPACIDAD PORTANTE
Los valores mínimos de los factores de seguridad designados por la NTE
E.050, son 3 para cargas estáticas y 2.5 durante la acción de un sismo. Por
lo tanto, la presión admisible por corte recomendada en el presente caso es
de:
PARA L= 1,2 m
PARA B= 1,0 m
Nq Nc Nγ Fcs Fqs Fγs Fcd Fqd Fγd Fci Fqi Fγi
1,2 18,92 30,74 23,24 1,51 1,49 0,67 1,35 1,25 1,00 1,00 1,00 1,00 94,1 91,9 30,62
1,4 18,92 30,74 23,24 1,51 1,49 0,67 1,38 1,27 1,00 1,00 1,00 1,00 108,9 106,3 35,44
1,6 18,92 30,74 23,24 1,51 1,49 0,67 1,40 1,29 1,00 1,00 1,00 1,00 123,9 120,9 40,30
1,8 18,92 30,74 23,24 1,51 1,49 0,67 1,43 1,31 1,00 1,00 1,00 1,00 139,0 135,6 45,19
2,0 18,92 30,74 23,24 1,51 1,49 0,67 1,44 1,32 2,00 1,00 1,00 1,00 168,6 164,9 54,96
T/m2
Df
(m)
Factores de capacidad
de carga
Factores de forma Factores de
profundidad
Factores de
inclinacion
[qu] [qn] [qadm]
PARA L= 1,4 m
PARA B= 1,2 m
1,2 18,92 30,74 23,24 1,53 1,50 0,66 1,40 1,29 1,00 1,00 1,00 1,00 99,81 97,55 32,52
1,4 18,92 30,74 23,24 1,53 1,50 0,66 1,34 1,25 1,00 1,00 1,00 1,00 110,58 107,95 35,98
1,6 18,92 30,74 23,24 1,53 1,50 0,66 1,37 1,27 1,00 1,00 1,00 1,00 125,50 122,49 40,83
1,8 18,92 30,74 23,24 1,53 1,50 0,66 1,39 1,28 1,00 1,00 1,00 1,00 140,54 137,16 45,72
2,0 18,92 30,74 23,24 1,53 1,50 0,66 1,41 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 155,69 151,93 50,64
T/m2
Df
(m)
de carga
profundidad
Factores de
inclinacion
[qu] [qn] [qadm]
PARA L= 1,6 m
PARA B= 1,4 m
1,2 18,92 30,74 23,24 1,54 1,51 0,65 1,34 1,25 1,00 1,00 1,00 1,00 100,38 98,13 32,71
1,4 18,92 30,74 23,24 1,51 1,51 0,65 1,40 1,29 1,00 1,00 1,00 1,00 116,86 114,23 38,08
1,6 18,92 30,74 23,24 1,51 1,51 0,65 1,34 1,24 1,00 1,00 1,00 1,00 127,03 124,03 41,34
1,8 18,92 30,74 23,24 1,51 1,51 0,65 1,36 1,26 1,00 1,00 1,00 1,00 142,02 138,63 46,21
2,0 18,92 30,74 23,24 1,51 1,51 0,65 1,38 1,28 2,00 1,00 1,00 1,00 177,00 173,24 57,75
Según los recuadros analizados es recomendable cimentar a una profundidad de desplante (Df) = 1,60 m
para lo cual se puede trabajar con una capacidad portante admisible de 4,03 Kg/cm2 (CASO ESTÁTICO)
T/m2
Df
(m)
de carga
profundidad
Factores de
inclinacion
[qu] [qn] [qadm]

Alternativas 1: qa 4.03 kg/cm2
4.4.4. Cálculo de asentamientos
Los métodos más comunes emplean varias integraciones de la solución
de Boussinesq para determinar el asentamiento de una carga puntual en
la superficie de un semi-espacio homogéneo, isotrópico y elástico.
Donde:
q0 = Presión neta aplicada sobre la cimentación
μs = Relación de poisson
Es = Módulo de elasticidad promedio desde z=0 hasta z=4B
B´ = B/2 para el centro de la cimentación
= B para la esquina de la cimentación
L = Longitud de la cimentación
Is = Factor de forma (Streinbrenner, 1934)
α =
factor que depende de la ubicación de la cimentación
en donde el asentamiento está siendo calculado
Para el cálculo del asentamiento en el centro de la cimentación:

Para el cálculo del asentamiento en la esquina de la cimentación:
Usando la Tabla 17.5 (Fundamentos de Ingeniería Geotécnica, 4ta
Edición), se encontró el valor de If.
Los valores de Modulo de Young y Poisson han sido obtenidos del
siguiente cuadro: De Dr. J. Alva H. (Publicación UNI-FIC Mecánica de
Suelos Aplicada a Cimentaciones), se utiliza y adjunta:

Cuadro Nº 04: Dr. J. Alva H. (Publicación UNI-FIC Mecánica de Suelos Aplicada a
Cimentaciones)
Para nuestro caso, utilizamos un Módulo de Young de 5000 ton/m2 y
Modulo de Poisson de 0.25 correspondiente a gravas arenosas las cuales
han sido seleccionadas en forma conservadora.
Reemplazando los valores, tales como características físicas y mecánicas
del suelo, obtenemos los siguientes resultados:
Los asentamientos totales:
- En el centro de la cimentación: 8.20 mm
- En la esquina de la cimentación: 1.46 mm
La capacidad portante calculada según los parámetros de resistencia del
suelo los calculados en el Ítem 7.3, sin embargo, al recibir los suelos esta
carga, se genera asentamientos altos. Los asentamientos instantáneos
son propios de los materiales granulares y se generan durante el proceso
constructivo pudiendo corregirse los niveles, por lo tanto, al finalizar la
obra, estos asentamientos ya han ocurrido. El orden de los asentamientos
totales es menor a 2.54 cm.
5. PARÁMETROS PARA DISEÑO DE LAS OBRAS DE SOSTENIMIENTO
En el proceso de perforación de las calicatas no se observaron problemas de
estabilidad en las paredes por el efecto de arco que se produce en este tipo de
excavación y la cohesión de los suelos finos. No se han observado filtraciones ni

zonas con suelo saturado.
En la obra deberán tomarse las precauciones debidas para proteger las
paredes de las excavaciones y cimentaciones en general de las
edificaciones que limitan con el proyecto, mediante entibaciones y/o
calzaduras con la finalidad de proteger a los operarios y evitar daños a
terceros conforme lo indica la Norma E.050.
A continuación, se presentan los parámetros para el diseño de los sistemas de
protección de las excavaciones.
Se recomienda emplear un valor del ángulo de fricción interna del suelo Φ = 30º
en la zona de excavación.
El método simplificado propuesto por Seed y Whitman proporciona un valor
adecuado que permite tomar en cuenta en el cálculo de los empujes laterales el
efecto de los sismos. De acuerdo a su investigación, el valor del coeficiente de
empuje activo sísmico Kas puede calcularse como:
𝐾𝑎𝑠 = 𝐾𝑎 +
3𝐾ℎ
4
Dónde:
Kas : coeficiente de empuje activo en caso de sismo.
Ka : coeficiente de empuje activo estático,
Kh : coeficiente sísmico horizontal.
El punto de aplicación de la resultante debe modificarse para tomar en cuenta el
efecto real del sistema suelo-muro. Prakash y Basavanna sugieren que el punto
de aplicación del incremento de presión activa causada por el sismo se aplique
a una altura igual a 0.6 H desde la base del muro y la presión estática activa se
aplique a 1/3 H como es usual.
Por otro lado, el coeficiente de empuje pasivo es menor en el caso sísmico que

en el caso estático, Prakash y Basavanna indican que Kps es 15% menor que el
Kp. Por lo tanto, podemos asumir como regla práctica para muros de contención
convencionales que:
Kps = 1.72 Kp
Los valores recomendados para la evaluación de los empujes laterales
son los siguientes:
6. COEFICIENTE DE BALASTO
La deformación de un suelo depende su coeficiente de compresibilidad. Los
suelos no se comportan elásticamente, su comportamiento es viscoelástico, por
lo tanto; un suelo real no tiene el comportamiento de un material elástico. Sin
embargo, es práctica usual diseñar las plateas de cimentación modelando el
suelo mediante una cama de resortes, por lo que de acuerdo a lo solicitado se
presenta el valor del coeficiente de balasto Ks; el valor Ks se calcula a partir de
la ecuación propuesta por Vesic (1961):
4. DETERMINACIÓN DE ASENTAMIENTOS TOTALES
Nombre Símbolo Valor
Peso unitario 1.88 Tn/m3
Cohesión c 0.00 Kg/cm2
Angulo de fricción Ø 30.25º
Coeficiente Activo Estático Ranking Ka 0.49
Coeficiente Activo Estático Coulomb Ka 0.45
Coeficiente en Reposo Estático Ko 0.66
Coeficiente Pasivo Estático Ranking Kp 2.02
Coeficiente Pasivo Estático Coulomb Kp 2.39
Factor de Reducción del Empuje Pasivo para &/ = 0 R 0.47
Coeficiente Activo Dinámico Kas 1.06
Coeficiente en Reposo Dinámico Kos 0.70
Coeficiente Pasivo Dinámico Kps 1.72
Coeficiente de fricción bajo la cimentación 0.45

𝑘𝑠 = 0.65 ( √
𝐸𝑆𝐵4
𝐸𝑓𝐼𝑓
12
)
𝐸𝑆
1 − 𝜇2
Dónde:
ks = coeficiente de balasto.
Es = módulo de elasticidad del suelo
B = ancho de la cimentación
I = momento de inercia de la cimentación.
Ef = módulo de elasticidad del material de la cimentación
𝜇 = coeficiente de Poisson
Para nuestro caso, utilizamos la ficha elaborada por Jorge Aragón Fitera.
Cuadro Nº 05: COEFICIENTE DE BALASTO Valores orientativos para placa de carga de
30x30cm2 (J. Aragón, 2006)
Luego el coeficiente de balasto recomendado para las zonas de estudio es:
K = 10 kg/cm2

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
1. Las metas del proyecto son los siguientes:
- Construcción de Veredas de con Concreto C:A 1:8 + 70% P.M e = 15cm,
- Gradería de Concreto C:H 1:10 + 30% P.M,
- Cuneta de Concreto f´c = 175 Kg/cm2,
- Cajas Disipadoras de Concreto f´c = 175 kg/cm2,
- Muro de Contención de Concreto Simple C:H 1:8 + 30% de P.G,
- Baranda Metálica de Tubo Negro de D = 2” x 2mm y D = 1 1/2",
- Área verde de Grass natural y Plantones, Mitigación e Impacto ambiental.
2. En la superficie se encuentra material orgánico y relleno artificial no
controlado, color marrón claro, con raíces y hierba en la superficie. El
material orgánico y relleno llega hasta profundidades variables entre
0.40 m y 0.60 m. Dada la naturaleza de este tipo de material artificial su
profundidad puede variar respecto a la encontrada en las perforaciones.
Estos materiales inadecuados deben ser removidos, hasta llegar al
suelo natural antes de iniciar las obras tal como lo indica la Norma
Técnica de Edificaciones E.050, Suelos y Cimentaciones (Capitulo 4,
Artículo 25).
3. En la superficie se encuentra material orgánico y relleno artificial no controlado,
color marrón amarillento, con raíces y hierba en la superficie. El material
orgánico y relleno llega hasta profundidades variables entre 0.40 m y 0.50
m. Dada la naturaleza de este tipo de material artificial su profundidad puede
variar respecto a la encontrada en las perforaciones. Estos materiales
inadecuados deben ser removidos, hasta llegar al suelo natural antes de
iniciar las obras tal como lo indica la Norma Técnica de Edificaciones
E.050, Suelos y Cimentaciones (Capitulo 4, Artículo 25).
El tipo de suelo encontrado bajo el suelo orgánico, está dado de la siguiente
manera:
En la Calicata C-01 se tiene Grava Arcillosa, con presencia de clastos

angulosos, de bordes angulosos, color anaranjado con presencia de grava
y arena arcillosa, medianamente compacto, de humedad media color
anaranjado. No presenta índice de plasticidad.
En la Calicata C-02 se tiene suelo con partículas gruesas embebidos por
finos, con presencia de grava arcillosa (suelo sucio) de compacidad media,
baja humedad, color mostaza. No presenta índice de plasticidad.
4. El análisis del perfil del suelo encontrado permite recomendar dos alternativas
de cimentación:
Alternativa 01: cimientos continuos de concreto armado sobre grava.
Alternativa 02: plateas rígidas de cimentación de concreto armado (con acero
en dos direcciones) sobre grava.
Para ambas alternativas de cimentación, se plantea una profundidad de
cimentación genérica de 1.60 m con respecto a la superficie natural del terreno,
para proporcionar a la cimentación un confinamiento adecuado. Si al llegar a
esa profundidad no se ha penetrado 0.20 m en grava arcillosa, se continuará
excavando hasta penetrar 0.20 m en ella. En este caso la diferencia de niveles,
entre el nivel de cimentación propuesto (1.60 m) y el nivel final de la excavación
para penetrar 0.20 m en la grava medianamente densa, será rellenado con
concreto ciclópeo en proporción 1:10 (cemento: hormigón) con un f´c mínimo
de 80 kg/cm2 con adición de piedra grande de 3" a 8", representando ésta un
máximo de 30% del volumen total de la mezcla.
5. Para los valores mínimos de los factores de seguridad designados por la NTE
E.050, 3 para cargas estáticas y 2.5 durante la acción de un sismo, las
presiones admisibles en el presente caso son:
qa = 40.30 kg/cm2
6. De acuerdo al Reglamento Nacional de Construcciones, Normas Técnica de
Edificación E.030 - Diseño sismo resistente, el área estudiada tiene las
siguientes características:

Factor de
zona (Z)
Perfil del
suelo tipo
Periodo
Predominante
(Tp)
Factor de
Amplificación del
suelo (S)
0.35g S2 0.6 s 1.15
7. Se recomienda que los Rellenos Controlados. que se requieran para nivelar
el terreno, luego de eliminado el suelo orgánico, se construyan con
materiales granulares (afirmado o por grava arenosa a la que se le deben
retirar los bolones mayores a 7.50 cm) y se compacten convenientemente a
una densidad no menor del 95% de la máxima densidad seca obtenida
mediante el ensayo Proctor Modificado Método C con la finalidad de evitar
problemas causados por la deformación del relleno ubicado bajo los pisos.
8. Los Rellenos Controlados pueden ser realizados antes o después de
construidos los sobrecimientos, en el caso de efectuar el Relleno Controlado
antes de construir los sobre cimientos se deberá recompactar la zona cercana
a la cimentación con la finalidad de confinarlos adecuadamente. Para verificar
la compactación se realizarán Controles de Densidad en el Campo (NTP
339.143 o NTP 339.144). Este ensayo se realizará cada 250 m2 de superficie
en puntos dispuestos en tresbolillo. Para el caso de áreas pequeñas, se
efectuará un ensayo para un área menor o igual a 25 m2 y dos ensayos para
áreas mayores.
9. La sub-rasante estará constituida material de plasticidad baja, ligeramente
húmeda, color marrón oscuro [A-1-a]. Este material deberá ser escarificado
hasta una profundidad de 0.20 m por debajo del nivel de la subrasante y
compactado hasta lograr el 9.5% de la máxima densidad seca obtenida
mediante el ensayo Proctor Modificado. El valor del C.B.R. de la grava
encontrada es superior a 30, a una densidad equivalente al 95% de la
densidad máxima del Proctor Modificado.
Huánuco, octubre del 2019

ANEXO I: Registro de Excavaciones
ANEXO II: Resultados de ensayos de laboratorio
Ensayos de Clasificación
Ensayo Corte Directo
OTROS
Panel fotográfico
Presentación de Plano

ANEXO I: Registro de Excavaciones

ANEXO II: Resultados de ensayos de
laboratorio

OTROS

SONDAJE Nº : C-01
PROYECTO: COTA: -
UBICACIÓN: NIVEL FREATICO: No registrado
TIPO DE SONDEO : Calicata excavada a mano ( 1.20x0.70 ) REGISTRADO POR: NSS
PROFUNDIDAD: 1.50 m REVISADO POR:
OBS.: FECHA : OCTUBRE DEL 2019
SUCS/
AASHTO
SÍMBOLO
IDEN. TIPO
Pt 0.00 -0.30 m. Suelo con presencia de materia organica, de
compacidad media, de húmedad media, color anaranjado.
0.30
GC 0.30 - 1.50 m. Grava Arcillosa, con presencia de roca triturada , de
A-2-6 bordes angulosos, color anaranjado con presencia de grava y
arena arcillosa, medianamente compacto, de humedad media color
anaranjado.Nop presenta ínmdice de plasticidad
1.50
Mab : Muestra alterada en bolsa
Mib : Muestra inalterada en bloque
Mit . Muestra inalterada en tubo
Maw . Muestra alterada en lata
MUESTRA ENSAYOS IN SITU
(m)
REGISTRO DE EXCAVACION
“MEJORAMIENTO DE VÍAS CON GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN EL Jr. PAMPA SILVA
CUADRA 4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU, DISTRITO DE CHAUPIMARCA , PROVINCIA
PASCO - PASCO”
Jr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU, DISTRITO DE
CHAUPIMARCA PROVINCIA PASCO - PASCO
PROF. CLASIFICACION
DESCRIPCION
Jr. Los Portales Mz I Lt 1, Urb. Los Portales, Amarilis – Huánuco
E-mail: ownersalvador@hotmail.com, Cell: 982008201

SONDAJE Nº : C-02
PROYECTO: COTA: -
UBICACIÓN: NIVEL FREATICO: No registrado
TIPO DE SONDEO : Calicata excavada a mano ( 1.20x0.70 ) REGISTRADO POR: NSS
PROFUNDIDAD: 1.50 m REVISADO POR:
OBS.: FECHA : OCTUBRE DEL 2019
SUCS/
AASHTO
SÍMBOLO
IDEN. TIPO
Pt 0.00 -0.60 m. Suelo con presencia de materia organica,
medianamente compacto, de baja húmedad color mostaza.
0.60
GC 0.60 - 1.50 m. Suelo con particulas gruesas con finos, con presencia
A-2-6 de grava arcillosa (suelo sucio) de compacidad media, baja
húmedad, color mostaza.No presenta índice de platicidad.
.
1.50
Mab : Muestra alterada en bolsa
Mib : Muestra inalterada en bloque
Mit . Muestra inalterada en tubo
Maw . Muestra alterada en lata
MUESTRA ENSAYOS IN SITU
(m)
REGISTRO DE EXCAVACION
“MEJORAMIENTO DE VÍAS CON GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN EL Jr. PAMPA SILVA
CUADRA 4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU, DISTRITO DE CHAUPIMARCA , PROVINCIA
PASCO - PASCO”
Jr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU, DISTRITO DE
CHAUPIMARCA PROVINCIA PASCO - PASCO
PROF. CLASIFICACION
DESCRIPCION
E-mail: ownersalvador@hotmail.com, Cell: 982008201

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS
MUNICIPALIDAD PROVINCIALDE PASCO
C-01
OCTUBRE DEL2019
ANALISIS GRANULOMETRICO
TAMIZ Tamiz Peso Pasante Retenido Retenido
Nº (mm) Retenido (%) acumulado (%) parcial (%) Pesode la muestra Húmeda 2930.20 gr
3" 76.20 0.00 100.00 0.00 0.00 Pesode la muestra Seca 2673.30 gr
2" 50.80 0.00 100.00 0.00 0.00 Pesode la muestra Seca Lavada 2175.70 gr
1 1/2" 38.10 406.70 81.31 18.69 18.69 Pesode la Tara 348.10 gr
1" 25.40 187.90 72.67 27.33 8.64
3/4" 19.05 205.80 63.21 36.79 9.46 LÍMITES DE CONSISITENCIA Y CONTENIDO
1/2" 12.70 113.30 58.00 42.00 5.21 Límite líquido LL 25.97 % Cantidad de Grava 65.08%
3/8" 9.53 169.90 50.20 49.80 7.81 Límite plastico LP 0.00 % Cantidad de Arena 18.59%
1/4" 6.35 84.80 46.30 53.70 3.90 Ind. de Plasticidad IP 25.97 % Cant. de Limo-Arcilla 16.33%
No4 4.76 247.60 34.92 65.08 11.38 Material granular equivalente a: 83.67%
No 10 2.00 183.30 26.49 73.51 8.42
No20 0.84 50.20 24.19 75.81 2.31 Pasa tamiz Nº 4 : 22.79 %
No30 0.59 30.30 22.79 77.21 1.39 Pasa tamiz Nº 200: 16.33 %
No40 0.43 58.70 20.09 79.91 2.70 D60(diámetro efectivo): 15.78 mm
No50 0.30 17.60 19.29 80.71 0.81 D30(diámetro efectivo): 3.15 mm
No60 0.25 47.40 17.11 82.89 2.18 D10 (diámetro efectivo): mm
No100 0.15 14.80 16.43 83.57 0.68 Coef. de uniformidad (Cu):
No200 0.07 2.20 16.33 83.67 0.10 Grado de curvatura (Cc):
CAZOLETA 0.00 355.2 0.00 100.00 16.33 OBSERVACIONES:
TOTAL 2175.70 Humedad: 9.61%
FECHA :
PROYECTO : “MEJORAMIENTO DE VÍAS CON GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN ELJr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DELSECTOR 4 DELAA. HH. TÚPAC AMARU,
DISTRITO DE CHAUPIMARCA PROVINCIA PASCO - PASCO”
UBICACIÓN :
SOLICITA :
CALICATA :
Jr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DELSECTOR 4 DELAA. HH. TÚPAC AMARU, DISTRITO DE CHAUPIMARCA PROVINCIA PASCO - PASCO
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
70.00
80.00
90.00
100.00
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
Porcentaje
que
Pasa
(%)
Diametro de las Partículas del Suelo (mm)
Grafico de la Granulometría con Mallas Estándar
E-mail: ohsalvadors@geoestructurasg.com, Cellphone: #954006447

MUNICIPALIDAD PROVINCIALDE PASCO
C-01
OCTUBRE DEL2019
FECHA :
PROYECTO : “MEJORAMIENTO DE VÍAS CON GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN ELJr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DELSECTOR 4 DELAA. HH. TÚPAC AMARU,
UBICACIÓN :
SOLICITA :
CALICATA :
LIMITES DE CONSISTENCIA
DETERMINACIÓN DELLÍMITE LÍQUIDO (ASTM D - 423) DETERMINACIÓN DELLÍMITE PLASTICO (ASTM D - 424)
N° DE GOLPES 12 24 34 40 N° DE GOLPES 01 02 03 04
S. Humedo + Tarro 19.69 21.00 21.55 19.24 S. Humedo + Tarro 0.00 0.00 0.00 0.00
S. seco + Tarro 16.56 17.62 18.33 16.24 S. seco + Tarro 0.00 0.00 0.00 0.00
Peso de Tarro 5.60 4.47 5.50 4.03 Peso de Tarro 0.00 0.00 0.00 0.00
Peso del Agua 3.12 3.39 3.21 3.01 Peso del Agua 0.00 0.00 0.00 0.00
Peso de Suelo Seco 10.96 13.15 12.84 12.21 Peso de Suelo Seco 0.00 0.00 0.00 0.00
HUMEDAD % 28.49 25.75 25.03 24.62 HUMEDAD % 0.00 0.00 0.00 0.00
LÍMITE LÍQUIDO (LL) :
LIMITE PLASTICO (LP) :
25 25 INDICE PLASTICO (IP) :
0 100
-7.2 0
15.732 25.48 4.0004
82.8 100 58.4
50 0 4 10
50 60 4 25
30 8 20 0
30 20 25.48 4
7 10
7 30
Suelode partículas gruesas. Suelode partículas gruesas confinos (suelosucio).
Grava arcillosa GC
Material granular
Excelente a buenocomosubgrado 16
A-2-6 Grava y arena arcillosa o limosa Valor del índice de grupo: 16
Clasificación de suelos: AASHTO
25.97 %
0.00 %
25.97 %
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) CLASIFICACIÓN AAHSTO
Clasificación de suelos: Sistema unificado de clasificación de suelos (S.U.C.S.)
25.97 %
y = -3.235ln(x) + 36.387
20
22
24
26
28
30
32
10 100
Humedad
%
N° de Golpes
CURVA DE FLUIDEZ
25
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
IP
(%)
LL (%)
Ábaco de Casagrande
Línea B
Línea A
ML
CL - ML
ML ú OL
OH ó MH
CH
CL
0
10
20
30
40
50
60
70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
IP
(%)
LL (%)
Clasificación fracciónlimoso-arcillosa(AAHSTO)
A-6
A-2-6
A-4 A-2-4
A-7-6
A-5 A-2-5
A-7-5
A-2-7
N.P.

Jr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU, DISTRITO DE CHAUPIMARCA PROVINCIA PASCO - PASCO
MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE PASCO
C-02
OCTUBRE DEL 2019
ANALISIS GRANULOMETRICO
TAMIZ Tamiz Peso Pasante Retenido Retenido
Nº (mm) Retenido (%) acumulado (%) parcial (%) Peso de la muestra Húmeda 2821.90 gr
3" 76.20 0.00 100.00 0.00 0.00 Peso de la muestra Seca 2658.50 gr
2" 50.80 0.00 100.00 0.00 0.00 Peso de la muestra Seca Lavada 2271.60 gr
1 1/2" 38.10 254.90 88.78 11.22 11.22 Peso de la Tara 406.50 gr
1" 25.40 237.40 78.33 21.67 10.45
3/4" 19.05 302.50 65.01 34.99 13.32 LÍMITES DE CONSISITENCIAYCONTENIDO
1/2" 12.70 156.80 58.11 41.89 6.90 Límite líquido LL 31.74 % Cantidad de Grava 68.85%
3/8" 9.53 221.00 48.38 51.62 9.73 Límite plastico LP 0.00 % Cantidad de Arena 13.53%
1/4" 6.35 115.40 43.30 56.70 5.08 Ind. de Plasticidad IP 31.74 % Cant. de Limo-Arcilla 17.62%
No 4 4.76 275.90 31.15 68.85 12.15 Material granular equivalente a: 82.38%
No 10 2.00 134.90 25.22 74.78 5.94
No 20 0.84 39.20 23.49 76.51 1.73 Pasa tamiz Nº 4 : 22.28 %
No 30 0.59 27.40 22.28 77.72 1.21 Pasa tamiz Nº 200: 17.62 %
No 40 0.43 29.60 20.98 79.02 1.30 D60(diámetro efectivo): 15.34 mm
No 50 0.30 14.00 20.36 79.64 0.62 D30(diámetro efectivo): 4.22 mm
No 60 0.25 42.30 18.50 81.50 1.86 D10 (diámetro efectivo): mm
No 100 0.15 17.30 17.74 82.26 0.76 Coef. de uniformidad (Cu):
No 200 0.07 2.70 17.62 82.38 0.12 Grado de curvatura (Cc):
CAZOLETA 0.00 400.3 0.00 100.00 17.62 OBSERVACIONES:
TOTAL 2271.60 Humedad: 6.15%
FECHA :
“MEJORAMIENTO DE VÍAS CON GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN EL Jr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU,
PROYECTO :
UBICACIÓN :
SOLICITA :
CALICATA :
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
70.00
80.00
90.00
100.00
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
Porcentaje
que
Pasa
(%)
Diametro de las Partículas del Suelo (mm)
Grafico de la Granulometría con Mallas Estándar

Jr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU, DISTRITO DE CHAUPIMARCA PROVINCIA PASCO - PASCO
C-02
OCTUBRE DEL 2019
FECHA :
“MEJORAMIENTO DE VÍAS CON GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN EL Jr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU,
PROYECTO :
UBICACIÓN :
SOLICITA :
CALICATA :
LIMITES DE CONSISTENCIA
DETERMINACIÓN DEL LÍMITE LÍQUIDO (ASTM D - 423) DETERMINACIÓN DEL LÍMITE PLASTICO (ASTM D - 424)
N° DE GOLPES 12 23 31 41 N° DE GOLPES 01 02 03 04
S. Humedo + Tarro 17.27 19.05 17.43 19.17 S. Humedo + Tarro 0.00 0.00 0.00 0.00
S. seco + Tarro 14.01 15.57 14.43 16.12 S. seco + Tarro 0.00 0.00 0.00 0.00
Peso de Tarro 4.85 4.46 4.51 6.05 Peso de Tarro 0.00 0.00 0.00 0.00
Peso del Agua 3.27 3.48 3.00 3.04 Peso del Agua 0.00 0.00 0.00 0.00
Peso de Suelo Seco 9.16 11.11 9.92 10.07 Peso de Suelo Seco 0.00 0.00 0.00 0.00
HUMEDAD % 35.68 31.28 30.27 30.23 HUMEDAD % 0.00 0.00 0.00 0.00
LÍMITE LÍQUIDO (LL) :
LIMITE PLASTICO (LP) :
25 25 INDICE PLASTICO (IP) :
0 100
-7.2 0
15.732 25.48 4.0004
82.8 100 58.4
50 0 4 10
50 60 4 25
30 8 20 0
30 20 25.48 4
7 10
7 30
Suelo de partículas gruesas. Suelo de partículas gruesas con finos (suelo sucio).
Grava arcillosa GC
Material granular
Excelente a bueno como subgrado 21
A-2-6 Grava y arena arcillosa o limosa Valor del índice de grupo: 21
Clasificación de suelos: AASHTO
31.74 %
0.00 %
31.74 %
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) CLASIFICACIÓN AAHSTO
Clasificación de suelos: Sistema unificado de clasificación de suelos (S.U.C.S.)
31.74 %
y = -4.684ln(x) + 46.817
20
25
30
35
40
45
50
10 100
Humedad
%
N° de Golpes
CURVA DE FLUIDEZ
25
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
IP
(%)
LL (%)
Ábaco de Casagrande
Línea B
Línea A
ML
CL - ML
ML ú OL
OH ó MH
CH
CL
0
10
20
30
40
50
60
70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
IP
(%)
LL (%)
Clasificación fracciónlimoso-arcillosa(AAHSTO)
A-6
A-2-6
A-4 A-2-4
A-7-6
A-5 A-2-5
A-7-5
A-2-7
N.P.

PROYECTO:
SOLICITA: MUNICIPALIDAD PROVINCIALDE PASCO
UBICACIÓN:
FECHA: OCTUBRE DEL2019
MUESTRA: C-02
Estado: Remoldeado
clasificacion: Grava arcillosa GC
Esfuerzo Normal Kg/cm2
Etapa Inicial Final Inicial Final Inicial Final
Altura mm 19.07 17.06 19.04 16.33 19.05 16.04
Lado mm 60.00 60.00 60.00 60.00 60.00 60.00
Humedad % 19.30 28.66 19.30 26.35 19.30 23.02
Densidad Seca g/cm3 1.793 2.004 1.793 2.091 1.793 2.129
Deformacion Esfuerzo Esfuerzo Deformacion Esfuerzo Esfuerzo Deformacion Esfuerzo Esfuerzo
Tangencial de Corte Normalizado Tangencial de Corte Normalizado Tangencial de Corte Normalizado
% Kg/cm2 Kg/cm2 % Kg/cm2 Kg/cm2 % Kg/cm2 Kg/cm2
0.00 0.00 0.00 0.00 0 0 0.00 0.00 0.00
0.05 0.01 0.02 0.05 0.03 0.02 0.05 0.08 0.03
0.10 0.03 0.05 0.10 0.04 0.04 0.10 0.12 0.05
0.20 0.03 0.06 0.20 0.08 0.07 0.20 0.18 0.08
0.35 0.05 0.08 0.35 0.11 0.10 0.35 0.26 0.12
0.50 0.06 0.11 0.50 0.15 0.14 0.50 0.35 0.16
0.75 0.08 0.14 0.75 0.19 0.17 0.75 0.43 0.19
1.00 0.10 0.18 1.00 0.23 0.21 1.00 0.54 0.24
1.25 0.11 0.20 1.25 0.26 0.23 1.25 0.59 0.26
1.50 0.12 0.22 1.50 0.30 0.27 1.50 0.64 0.29
1.75 0.14 0.25 1.75 0.32 0.29 1.75 0.69 0.31
2.00 0.15 0.28 2.00 0.34 0.31 2.00 0.75 0.34
2.50 0.17 0.31 2.50 0.38 0.35 2.50 0.81 0.37
3.00 0.19 0.34 3.00 0.43 0.38 3.00 0.86 0.39
3.50 0.20 0.36 3.50 0.45 0.41 3.50 0.92 0.41
4.00 0.21 0.38 4.00 0.49 0.44 4.00 0.95 0.43
4.50 0.23 0.42 4.50 0.50 0.45 4.50 1.00 0.45
5.00 0.25 0.45 5.00 0.52 0.47 5.00 1.05 0.47
6.00 0.26 0.48 6.00 0.55 0.49 6.00 1.11 0.50
7.00 0.27 0.49 7.06 0.58 0.52 7.00 1.15 0.52
8.00 0.28 0.51 8.00 0.60 0.54 8.00 1.18 0.53
9.00 0.29 0.52 9.00 0.62 0.56 9.00 1.21 0.54
10.00 0.30 0.54 10.00 0.64 0.58 10.00 1.21 0.55
11.00 0.31 0.56 11.00 0.65 0.58 11.00 1.25 0.56
12.00 0.32 0.57 12.00 0.66 0.59 12.00 1.26 0.56
13.00 0.32 0.57 13.00 0.67 0.60 13.00 1.27 0.57
14.00 0.32 0.57 14.00 0.66 0.59 14.00 1.28 0.58
15.00 0.32 0.57 15.00 0.66 0.59 15.00 1.28 0.58
16.00 0.32 0.57 16.00 0.65 0.58 16.00 1.29 0.58
17.00 0.32 0.57 17.00 0.65 0.58 17.00 1.29 0.58
18.00 0.32 0.57 18.00 0.65 0.58 18.00 1.29 0.58
DATOS DELESPECIMEN ESPECIMEN 01 ESPECIMEN 02 ESPECIMEN 03
0.56 1.11 2.22
ESPECIMEN 01 ESPECIMEN 02 ESPECIMEN 03
“MEJORAMIENTO DE VÍAS CON GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN ELJr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DELSECTOR 4 DELAA. HH.
TÚPAC AMARU, DISTRITO DE CHAUPIMARCA PROVINCIA PASCO - PASCO”
CORTE DIRECTO ASTM D - 3080, AASHTO T - 236
E-mail: ohsalvadors@geoestructurasg.com, Cellphone: 982008201

PROYECTO :
SOLICITA : MUNICIPALIDAD PROVINCIALDE PASCO
UBICACIÓN :
FECHA : OCTUBRE DEL2019
MUESTRA : C-02
Estado: Remoldeado
clasificacion: Grava arcillosa GC
Ø = 30.25°
“MEJORAMIENTO DE VÍAS CON GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN ELJr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DELSECTOR 4 DELAA. HH.
TÚPAC AMARU, DISTRITO DE CHAUPIMARCA PROVINCIA PASCO - PASCO”
CORTE DIRECTO ASTM D - 3080, AASHTO T - 236
c = 0.003Kg/cm2
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
1.10
1.20
1.30
1.40
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
ESFUERZO
DE
CORTE
Kg/cm2
DESPLAZAMIENTO TANGENCIAL EN %
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
0.00
0.25
0.50
0.75
1.00
1.25
1.50
1.75
2.00
2.25
2.50
Esfuerzo
de
Corte
Kg/cm2
Esfuerzo Normal Kg/cm2
Ø

Dónde:
Df : profundidad de cimentación.
B : ancho de zapata.
: Peso específico del suelo situado encima de la zapata.
: Peso específico del suelo situado debajo de la zapata.
: : Factores de capacidad de carga.
: : Factores de Forma
: : Factores de Profundidad
: : Factores de Inclinación
2. CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE CARGA
2.1. APLICACIÓN DE ECUACIONES CAPACIDAD CARGA POR CORTE, MEYERHOF (1963)
Se tiene, según la teoría del Karl Terzaghi, el cual moifica Meyerhof y Vesic, la Capacidad Portante Admisible se
puede calcular mediante la siguiente relación:

En suelos cohesivos (arcilla, arcilla limosa y limo-arcillosa), se emplea un ángulo de fricción interna igual a cero
En suelos friccionantes (gravas, arenas, y gravas - arenosas), se emplea una cohesión (c) igual a cero
2.2. RESISTENCIA ADMISIBLE DEL SUELO
Suelo de talud
Peso especifico [γ] : 1.88 T/m3
Angulo de friccion [Ø] : 30.25 °
Cohesion [C] : 0.0025 Kgf/cm2
Angulo de friccion suelo-concreto [δ] : 30 °
Suelo portante
Peso especifico [γ] : 1.88 T/m3
Angulo de friccion [Ø] : 30.25 °
Cohesion [C] : 0.0025 Kgf/cm2
Angulo de friccion suelo-concreto [δ] : 30 °
Profundidad de desplante [D] : 1.6 m
Longitud de puntera : 1 m
Factores de capacidad de carga
Nq : 18.92382
Nc : 30.73884
Nγ : 23.23516
Factores de forma
Longitud de la cimentacion [L] : 1 m
Fcs : 1.615632
Fqs : 1.5831
Fγs : 0.6
Factores de profundidad
Fcd : 1.404879
Fqd : 1.29073
Fγd : 1
Factores de inclinacion
inclinacion de carga respecto a la vertical [β°] : 0 °
Fci : 1
Fqi : 1
Fγi : 1
Capacidad de carga ultima [qu] : 131.1625 T/m2
Capacidad de carga ultima neta [qn] : 127.7385 T/m2
Factor de seguridad de suelo [FS] : 2.5
Capacidad de carga admisible [qadm] : 51.09539 T/m2
* A una profundidad de 1.60m, se percibe que no existe cambio de estrato, solo en la superficie que es relleno y
orgánico

2.3. CÁLCULO DE CAPACIDAD ADMISIBLE - CIMENTACIONES SUPERFICIALES
PARA L= 1.2 m
PARA B= 1.0 m
1.2 18.92 30.74 23.24 1.51 1.49 0.67 1.35 1.25 1.00 1.00 1.00 1.00 94.1 91.9 30.62
1.4 18.92 30.74 23.24 1.51 1.49 0.67 1.38 1.27 1.00 1.00 1.00 1.00 108.9 106.3 35.44
1.6 18.92 30.74 23.24 1.51 1.49 0.67 1.40 1.29 1.00 1.00 1.00 1.00 123.9 120.9 40.30
1.8 18.92 30.74 23.24 1.51 1.49 0.67 1.43 1.31 1.00 1.00 1.00 1.00 139.0 135.6 45.19
2.0 18.92 30.74 23.24 1.51 1.49 0.67 1.44 1.32 2.00 1.00 1.00 1.00 168.6 164.9 54.96
PARA L= 1.4 m
PARA B= 1.2 m
1.2 18.92 30.74 23.24 1.53 1.50 0.66 1.40 1.29 1.00 1.00 1.00 1.00 99.81 97.55 32.52
1.4 18.92 30.74 23.24 1.53 1.50 0.66 1.34 1.25 1.00 1.00 1.00 1.00 110.58 107.95 35.98
1.6 18.92 30.74 23.24 1.53 1.50 0.66 1.37 1.27 1.00 1.00 1.00 1.00 125.50 122.49 40.83
1.8 18.92 30.74 23.24 1.53 1.50 0.66 1.39 1.28 1.00 1.00 1.00 1.00 140.54 137.16 45.72
2.0 18.92 30.74 23.24 1.53 1.50 0.66 1.41 1.30 1.00 1.00 1.00 1.00 155.69 151.93 50.64
PARA L= 1.6 m
PARA B= 1.4 m
1.2 18.92 30.74 23.24 1.54 1.51 0.65 1.34 1.25 1.00 1.00 1.00 1.00 100.38 98.13 32.71
1.4 18.92 30.74 23.24 1.51 1.51 0.65 1.40 1.29 1.00 1.00 1.00 1.00 116.86 114.23 38.08
1.6 18.92 30.74 23.24 1.51 1.51 0.65 1.34 1.24 1.00 1.00 1.00 1.00 127.03 124.03 41.34
1.8 18.92 30.74 23.24 1.51 1.51 0.65 1.36 1.26 1.00 1.00 1.00 1.00 142.02 138.63 46.21
2.0 18.92 30.74 23.24 1.51 1.51 0.65 1.38 1.28 2.00 1.00 1.00 1.00 177.00 173.24 57.75
Según los recuadros analizados es recomendable cimentar a una profundidad de desplante (Df) = 1.60 m
para lo cual se puede trabajar con una capacidad portante admisible de 4.03 Kg/cm2 (CASO ESTÁTICO)
T/m2
Df
(m)
Factores de capacidad de
carga
profundidad
Factores de
inclinacion
[qu] [qn] [qadm]
T/m2
Df
(m)
carga
profundidad
Factores de
inclinacion
[qu] [qn] [qadm]
T/m2
Df
(m)
carga
profundidad
Factores de
inclinacion
[qu] [qn] [qadm]

Centro Esquina
= 8.20 mm 1.46 mm
Donde:
q0 = Presión neta aplicada sobre la cimentación = 40.30 Tn/m2 40.30 Tn/m2
μs = Relación de poisson = 0.35 0.35
Es = Módulo de elasticidad promedio = 5000.00 Tn/m2 5000.00 Tn/m2
desde z=0 hasta z=4B
B´ = B/2 para el centro de la cimentación = 50.00 cm
= B para la esquina de la cimentación 100.00 cm
L = Longitud de la cimentación = 120.00 cm 120.00 cm
Is = Factor de forma (Streinbrenner, 1934) =
= 0.816 0.317
= 0.814 0.316
= 0.004 0.002
= 0.961 0.973
= 1.597 0.019
= 0.000 0.000
= 0.710 0.650
= 1.6 1.6
μs = 0.35 0.35
= 2.4 1.2
Tabla 17.5 (Fundamentos de
Ingeniería Geotécnica, 4ta ED.)
Para el cálculo del asentamiento en el centro de la cimentación:
α = 4.00
= 2.40
= 200.00
Para el cálculo del asentamiento en la esquina de la cimentación:
α = 1.00
= 2.40
= 400.00
𝑆𝑒 = 𝑞0(𝛼𝐵´)
1 − 𝜇𝑠
2
𝐸𝑠
𝐼𝑠𝐼𝑓
𝐼𝑠 = 𝐹1 +
1 − 2𝜇𝑠
1 − 2𝜇𝑠
𝐹2
𝐹1 =
1
𝜋
(𝐴0 + 𝐴1)
𝐹2 =
𝑛´
𝜋
atan(𝐴2)
𝑚´ =
𝐿
𝐵
𝑛´ =
𝐻
(
𝐵
2
)
𝑚´ =
𝐿
𝐵
𝑛´ =
𝐻
𝐵
𝐷𝑓
𝐵
𝐿
𝐵

Nombre Símbolo Valor
Peso unitario 1.88 Tn/m3
Cohesión c 0.00 Kg/cm2
Angulo de fricción Ø 30.25º
Coeficiente Activo Estático Ranking Ka 0.49
Coeficiente Activo Estático Coulomb Ka 0.45
Coeficiente en Reposo Estático Ko 0.66
Coeficiente Pasivo Estático Ranking Kp 2.02
Coeficiente Pasivo Estático Coulomb Kp 2.39
Factor de Reducción del Empuje Pasivo para &/ = 0 R 0.47
Coeficiente Activo Dinámico Kas 1.06
Coeficiente en Reposo Dinámico Kos 0.70
Coeficiente Pasivo Dinámico Kps 1.72
Coeficiente de fricción bajo la cimentación 0.45

RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMENTACIÓN
De conformidad con la Norma Técnica de Edificaciones E-050 "Suelos y Cimentaciones'', la siguiente
información deberá transcribirse en los planos de cimentación. Esta información no es limitativa, y
deberá cumplirse con todo lo especificado en el presente Estudio de Suelos y en el Reglamento Nacional de
Construcciones.
Profresional Responsable (PR): Ing. Civil Owner H. Salvador Salazar, CIP Nº: 162400
Tipo de cimentación:cimientos continuos de concreto ciclópeo para muro de contención sobre grava
arcillosa
Estrato de apoyo de la cimentación: grava aricllosa
Profundidad de Napa Freática: No fecha: Ocutbre del 2019
Parámetros de diseño de la cimentación.
Profundidad de Cimentación: Df = 1.60 m
Presión Admisible. Qadm = 4.03 kg/cm2
Factor de Seguridad por Corte (Estático, Dinámico): Mayor a 3 y 2,50
Asentamiento Total Máximo en el Centro de la Cimentación = 8.20 mm
Parámetros de Sísmicos del Suelo (De acuerdo a la Norma E.030)
Zona sísmica: 3
Tipo de perfil del suelo: S2 Suelos Intermedios
Factor del suelo (S): S = 1.15
Periodo TP (s): TP (s) = 0.6
Periodo TL (s): TL (s) = 2.0
Agresividad del suelo a la cimentación: usar cemento tipo i, a/c (máximo) = según diseño, f´c (mínimo) =
según diseño.
Problemas Especiales de Cimentación:
Licuación: No
Colapso : No
Expansión: No
Indicaciones adicionales: no debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico, tierra vegetal, desmonte relleno
sanitario o relleno artificial y estos materiales inadecuados deberán ser removidos en su totalidad antes de
construir la edificación y ser remplazados con materiales adecuados debidamente compactados. proteger
adecuadamente los sistemas de conducción de agua a fin de enviar fallas que generen la saturación de
suelo.

“MEJORAMIENTO DE VÍAS CON GRADERÍAS Y MUROS DE CONTENCIÓN EN EL
Jr. PAMPA SILVA CUADRA 4 DEL SECTOR 4 DEL AA. HH. TÚPAC AMARU,
DISTRITO DE CHAUPIMARCA, PROVINCIA PASCO - PASCO”
FOTO N°01: Vista panorámica del Jr. Silva Pampa, distrito de Chaupimarca, provincia de Pasco-
pasco

FOTO N°02: Vista panorámica de la exploración a base de calicata. C-01.
FOTO N°03: Muestra de la parte interna de la exploración, C-01.

FOTO N°04: Calicata inicial, excavación en Tipo rocoso superficialmente
FOTO N°05: Vista panorámica de la exploración a base de calicata. C-02.

FOTO N°06: Muestra de la parte interna de la exploración, C-02.
FOTO N°07: Calicata N°02, excavación a 1.50m de profundidad.

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