Puente peatonal con dos vigas laterales

DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
1. MEMORIA DESCRIPTIVA.
1.1. GENERALIDADES
Los primeros puentes construidos por la humanidad fueron
puentes de vigas: troncos atravesados sobre ríos u hondonadas.
Cuando el hombre tuvo bestias de carga se vio obligado a colocar
dos o más troncos juntos y tender sobre ellos una cubierta o piso
plano para que éstas pudieran pasar. Cuando la distancia a
salvarse resultaba mayor que la longitud práctica de las vigas de
troncos, se recurrió a la colocación de tramos de maderos sobre
una serie de soportes intermedios o pilas.
1.2. INTRODUCCIÓN
Una de las necesidades que la sociedad requiere para cumplir sus
actividades diarias es la buena comunicación vial a través de la
construcción de puentes peatonales el cual permite ir de un lugar
a otro sin ningún inconveniente o imprevisto, los cuales están
localizados en lugares o puntos estratégicos.
Es por eso que nuestro curso de diseño de Infraestructura de Riego
está orientado a brindar la solución que la persona o población
requiera para realizar sus actividades como es el caso de los
pobladores del sector Mariátegui el cual está situado a una
distancia de 8 Km de la provincia de Lambayeque y que requiere
una construcción de un puente peatonal que ayudaría a los
agricultores a tener una libre circulación de sus productos y poder
cumplir sus actividades diarias.
1.3. OBJETIVOS.
DISEÑO DE INFRAESTRUCTURA

1.3.1. OBJETIVOS GENERALES.
 Diseñar un puente Peatonal con dos vigas laterales.
 Mejorar su nivel de vida del poblador a través del
sistema vial.
1.3.2. OBJETIVOS ESPECIFICOS.
hasta llegar a un dren, luego se continua el dren aguas arriba
aproximadamente 4km seguidamente se continua por el canal
san José hasta llegar al lugar indicado.
1.4. CLIMA Y VEGETACIÓN.
La zona en estudio presenta un clima cálido. La vegetación de
la zona no es abundante constituido básicamente por arbustos
(faique) debido a la tala producida en el sector, la tierra de los
alrededores es apta para diferentes tipos de cultivos como
caña, pan llevar y frutales y otros cultivos menores.
1.5. TOPOGRAFIA.
Presenta una topografía moderadamente plana con cambios
bruscos de pequeños niveles en las áreas circundantes.
1.6. HIDROLOGIA.
Las aguas proveniente del canal Lambayeque (canal de primer
orden) se distribuyen al sector Lambayeque a través de tres
canales los cuales se derivan desde el partidor ATAJOS uno de
estos canales es el canal San José el cual es de segundo orden
y en donde vamos a ubicar el puente peatonal correspondiente
a nuestro informe.
1.7. ACTIVIDADES ECONOMICAS.
Los ingresos de la población asentada en los sectores del
ámbito real del Proyecto provienen de la agricultura, crianza de
animales y el empleo eventual como peones agrícolas en los
sectores vecinos; además de la agricultura algunos pobladores
se dedican a la actividad comercial entre otros.

1.8. BENEFICIOS.
Con la culminación del proyecto se beneficiarán
aproximadamente 10 familias conductoras de parcelas
agrícolas el cual les permitirá el fácil acceso a sus diferentes
labores.
1.9. SITUACION ACTUAL DEL PROYECTO.
El lugar donde se va ubicar el Puente Peatonal cuenta con un
puente rustico construido por los pobladores y las cuales se
encuentra en mal estado como se muestra en las fotos
(anexos), es por ello que se ha tomado el criterio de diseñar el
Puente Peatonal en este sector.
2. METODOS DE TRABAJO
2.1. TRABAJO DE CAMPO.
Fase de información y reconocimiento:
Se ha efectuado las siguientes actividades:
Visita y recorrido del área partiendo desde Lambayeque por el
canal san Romualdo, pasando por el canal San Nicolás y por el
san José, donde se decidió realizar el proyecto.
Recopilado información geológica y social que nos permitió
conocer la problemática del sector y así poder elaborar el
proyecto que brindara un mejor modo de vida para estos
pobladores del sector Mariátegui.
2.2. TRABAJOS DE CABINETE.
Consistió en procesar y ordenar todos los datos de campo,
comprendió:
Diseño de la losa analizada como voladizo
Diseño de las vigas laterales.
Diseño del muro de contención
Calculo de los aceros de refuerzo.

Elaboración de los planos definitivos.
3. REVISION BIBLIOGRAFICA.
A. PUENTE PEATONAL
Es una estructura que proporciona una vía de paso sobre el
agua, una carretera o un valle. Los puentes suelen sustentar un
camino, una carretera o una vía férrea, pero también pueden
transportar tuberías y líneas de distribución de energía. Los que
soportan un canal o conductos de agua se llaman Acueductos.
Los puentes construidos sobre terreno seco o en un valle y
formados por un conjunto de tramos cortos se suelen llaman
viaductos; se llaman pasos elevados los puentes que cruzan las
autopistas y las vías de tren. Un puente bajo, pavimentado,
sobre aguas pantanosas o en una bahía y formado por muchos
tramos cortos se suele llamar carretera elevada.
B. LA LOSA.
Son elementos estructurales bidimensionales, en lo que la
tercera dimensión (peralte) es pequeña comparada con las
otras dimensiones básicas. Las cargas que actúan sobre las
losas son esencialmente perpendiculares al plano principal de la
misma, por lo que su comportamiento está dominado por la
flexión.
Existen diferentes tipos de losas:
- Según su proceso contractivo:
 Maciza, cuando el concreto ocupa todo el espesor de la
losa, conjuntamente con el acero.
 Aligerada, cuando parte del volumen de la losa es
además ocupada por materiales más livianos como el
ladrillo hueco (ejemplo: techo aligerado)
- Según su soporte:
 Sustentada sobre vigas, cuando la losa está soportada
perimetral e interiormente por vigas monolíticas de mayor

peralte por vigas de otros materiales independientes
integradas a las losas.
 Sustentada sobre columnas, (losas planas) que son
adecuadas para zonas de lato riesgo sísmico.
- Según su geometría y tipo de apoyos:
 Bidireccionales, si la geometría de la losa y el tipo de
apoyo determine que las magnitudes de los esfuerzos en
dos direcciones ortogonales sean comparables.
 Unidireccionales, si los esfuerzos de una dirección son
preponderantes sobre los esfuerzos en las dirección
ortogonal.
Pero análisis de la losa se le considera formada por una serie de
vigas adyacente de ancho unitario, altura de espesor de la losa
(t) y longitud (1), la distancia entre los apoyos (vigas)
Como todas las cargas que actúan sobre las losas deben ser
transmitidas a las vigas, se deduce que el acero principal de la
losa debe colocarse perpendicular a las vigas.
El acero de temperatura, parte constituyente de la losa, se
coloca paralela a la posición de la viga.
C. MUROS DE CONTENCION.
Se define como muro: “Toda estructura continua que de forma
activa o pasiva produce un efecto estabilizador sobre una masa
de terreno”.
El carácter fundamental de los muros es el de servir de
elemento de contención de un terreno, que en unas ocasiones
es un terreno natural y en otras un relleno artificial.
En la situación anterior, el cuerpo del muro trabaja
esencialmente a flexión y la compresión vertical debida a su
propio peso es generalmente despreciable.

Sin embargo, en ocasiones el muro desempeña una segunda
misión que es la de transmitir cargas verticales al terreno,
desempeñando una función de cimiento. La carga vertical
puede venir de una cubierta situada sensiblemente a nivel del
terreno o puede ser producida también por uno o varios
forjados apoyados sobre el muro y por pilares que apoyan en su
coronación transmitiéndole las cargas de las plantas superiores.
a. COMPONENTES.
• Puntera: Parte de la base del muro (cimiento) que
queda debajo del intradós y no introducida bajo el
terreno contenido.
• Tacón: Parte del cimiento que se introduce en el
suelo para ofrecer una mayor sujeción.
• Talón: Parte del cimiento opuesta a la puntera,
queda por debajo del trasdós y bajo el terreno
contenido.
• Alzado o cuerpo: Parte del muro que se levanta a
partir de los cimientos de este, y que tiene una altura y
un grosor determinados en función de la carga a
soportar.
• Intradós: Superficie externa del alzado.
• Trasdós: Superficie interna del alzado, está en
contacto con el terreno contenido.
b. TIPOS GENERALES DE UN MURO DE CONTENCION
1.- MUROS DE GRAVEDAD
“Utiliza su propio peso como elemento estabilizador, no
estando diseñado para que trabaje a tracción”
Son muros de hormigón en masa en los que la
resistencia se consigue por su propio peso.
Normalmente carecen de cimiento diferenciado, aunque
pueden tenerlo.
Su ventaja fundamental es que no van armados.

2.- MUROS DE HORMIGÓN ARMADO
“Son muros armados interiormente con barras de acero
diseñado para poder soportar esfuerzos de tracción”.
Tipos:
Muros de semi-gravedad
Similar al de gravedad pero ligeramente armado.
Muros ménsula o en “L”
En estos muros el momento al vuelco, producido por el
empuje de las tierras, es contrarrestado por el peso de
las tierras sobre la zapata.
Son los de empleo más corriente y aunque su campo de
aplicación depende, lógicamente, de los costes
relativos de excavación, hormigón, acero, encofrados y
relleno, puede en primera aproximación pensarse que
constituyen la solución más económica hasta alturas de
10 ó 12 metros
3.- MUROS CON CONTRAFUERTES
Constituyen una solución evolucionada de la anterior,
en la que al crecer la altura y por lo tanto los espesores
del hormigón, compensa el aligerar las piezas. Esto
conduce a ferrilla y encofrados mucho más complicados
y a un hormigonado más difícil y por lo tanto mucho
más costoso, al manejarse espesores más reducidos.
Sin embargo, a partir de los 10 ó 12 m de altura es una
solución que debe tantearse para juzgar su interés.
Puede tener los contrafuertes en el trasdós o en el
intradós:
Con contrafuerte en el intradós

Consiste en aligerar un muro de gravedad, suprimiendo
hormigón en las zonas que colaboran muy poco en el
efecto estabilizador.
Con contrafuerte en el trasdós.
Su idea es igual al del muro con contrafuerte en el
intradós, pero en este caso los contrafuertes son
interiores, es decir, no se ven.
La segunda solución es técnica y económicamente
mejor, por disponer el alzado en la zona comprimida de
la sección en T que se forma. La primera solución, al
dejar los contrafuertes vistos produce además,
generalmente, una mala sensación estética.
4.- MUROS CON PLATAFORMA ESTABILIZADORA
O DE BANDEJAS.
En el trasdós se sitúa una o varias plataformas
estabilizadoras (bandejas) que reducen el empuje
producido por las tierras y los momentos de pantalla.
Su concepto es muy diferente del que origina el muro
de contrafuertes. Aquí no se trata de resistir el mismo
momento flector, aumentando el canto y aligerando la
sección, sino de reducir los momentos flectores debidos
al relleno mediante los producidos por la carga del
propio relleno sobre las bandejas.
Su inconveniente fundamental radica en la complejidad
de su construcción. Pude resultar una alternativa al
muro de contrafuertes para grandes alturas.
5.- MUROS DE BOVEDAS HORIZONTALES
Su filosofía es análoga a la del muro anterior, pero su
construcción se remonta más años atrás.
PANTALLAS

Ejecutadas en el interior del terreno, previamente a la
excavación.
Hay varios tipos:
- Empotradas
- Ancladas
- Pilotes
6.- MUROS PREFABRICADOS
“Los muros prefabricados de hormigón son aquellos
fabricados total o parcialmente en un proceso industrial
mediante elementos de hormigón”.
Posteriormente son trasladados a su ubicación final, en
donde son instalados o montados, con la posibilidad de
incorporar otros elementos prefabricados o ejecutados
en la propia obra.
Estos se han clasificado según su diseño estructural:
6.1 MUROS PREFABRICADOS EMPOTRADOS
Es el formado por un elemento plano o nervado,
continuo o discontinuo, prefabricado de hormigón
armado, pretensado o potenzado y empotrado en su
base.
Trabajan en voladiza con un empotramiento en su base
o zapata. Puede considerarse activo, es decir, entra en
carga cuando se le aplica el material de relleno. Sus dos
funciones principales son el sostenimiento y contención
de tierras. La construcción de la zapata requiere una
excavación previa, lo que dificulta a este muro tener
una función de revestimiento.
a. Muros de pantalla prefabricada y zapata “in
situ”

Estos muros se definen como muros de elementos
modulares prefabricados de hormigón, de secciones
nervadas, colocadas de forma continua, adosadas
unos a otros, que empotrados en una zapata
realizada “in situ”, constituyen el paramento
exterior del muro.
La máxima altura que puede alcanzar este tipo de
muro varía según el fabricante, no superándose
para un muro de contención los 9 metros.
El acabado de su cara vista puede tener diferentes
formas, reduciéndose así el impacto visual que el
muro podría originar en su entorno.
b. Muros de pantalla prefabricada con tirante y
zapata “in situ”
A estos muros los podemos definir como muros de
paneles prefabricados de hormigón, planos o
nervados, con un tirante y anclados, ambos
elementos a una zapata construida “in situ”.
Su utilización más frecuente es en la construcción
de muros de contención de alturas considerables.
Una degeneración de este muro, modificando la
solución de tirante, debido al alto volumen de

excavación que requiere, consistente en aplicar una
plataforma estabilizadora a media altura, logrando
de este modo dos cosas: reducir la excavación
requerida y reducir las leyes de empuje, pudiendo
alcanzar una altura máxima algo superior.
c. Muros completamente prefabricados
Son muros en donde el panel y la zapata se han
prefabricado conjuntamente formando un solo
elemento.
Están formados por piezas de hormigón en forma de
“L”, donde alzado y zapata forman un cuerpo
monolítico, pudiendo su cara vista tener diferentes
acabados (hormigón liso, árido visto, imitación
piedra, etc.). Existen sistemas en los que la zapata
está parcialmente construida, es decir, la pieza lleva
la armadura necesaria para terminar de completar
la zapata “in situ”.
d. Muros de lamas
Muros formados por placas transversales
prefabricadas, lamas, situadas entre unos
contrafuertes verticales empotrados a la zapata
hecha “in situ”.
Este tipo de muro lleva una cobertura vegetal.
El aspecto final de la cara vista es el formado por
unas bandejas fijadas lateralmente a los

contrafuertes y ligeramente inclinadas, que sirven
de apoyo para el crecimiento de la vegetación.
El material de relleno en contacto con el muro está
compuesto por una capa de tierra vegetal que sirve
de base para el crecimiento posterior de vegetación,
proporcionando así un aspecto final verde y una
reducción del impacto visual.
El número de placas depende de la altura del muro.
Oscilando la máxima altura para estos los ocho
metros, con una separación entre ejes de
aproximadamente 2,20 metros.
Estos muros tienen la ventaja de poder sustituir
fácilmente una placa, cuando esta sufra algún daño
o rotura.
e. Muro pantalla aligerado
Es el muro formado por una pantalla aligerada o
alveolar prefabricada, anclada a otro panel
prefabricado o zapata hecha “in situ”.
Este tipo de muro está formado por una placa
alveolar anclada a una zapata, la cual puede ser:
Pantalla aligerada de menor dimensión, unida al
alzado mediante una pieza prefabricada con forma
triangular.
Formada por piezas prefabricadas.
Realizada “in situ”.
La cara vista puede tener varios acabados, de forma
similar a lo que ocurría para los de pantalla
prefabricada y zapata “in situ”, según el entorno en
el que se encuentre el muro.

La máxima altura que se puede llegar a alcanzar
con este tipo de muro oscila los siete metros. La
anchura de las piezas está condicionada por las
limitaciones del transporte.
6.2 MUROS PREFABRICADOS DE GRAVEDAD
Se entiende por muro prefabricado de gravedad aquel
formado por elementos prefabricados, que es estable por
su propio peso, sin que existan esfuerzos de tracción en
alguno de sus elementos.
Sus funciones van a ser tanto de recubrimiento como de
Los muros de gravedad construidos mediante unidades
prefabricadas pueden ser de módulos huecos o de
bloques macizos. sostenimiento o contención de tierras.
La anchura de la solera de la base es variable,
dependiendo de la altura del muro y de las condiciones
de terreno.
a- Muros de módulos prefabricados verdes
Se define como muro de módulos prefabricados
verdes aquel muro formado por piezas prefabricadas
huecas que se van encajando unas con otras
rellenando posteriormente su interior con tierra.
Este tipo de muro admite el cultivo de flores y plantas
reduciendo de este modo el impacto visual provocado
por el muro. El aspecto visual que se obtiene es el de
una combinación de superficies lisas de hormigón y
vegetación.
Estos módulos son elementos prefabricados de
hormigón armado de longitud y anchura diferentes,
según las necesidades del muro. Las formas de estas
piezas son variables dependiendo del sistema comercial
empleado.
La altura máxima aconsejable para este tipo de muro
oscila entre los 20 y los 24 metros.

b- Muros de bloques macizos
Son muros de bloques macizos de hormigón encajados
entre sí.
Existen en el mercado una amplia tipología de bloques
utilizados en la construcción de muros. Todos ellos
tienen distintas dimensiones, pesos y resistencias,
dependiendo del fabricante.
El manejo de estos bloques se realiza habitualmente de
forma manual, sin requerir medio auxiliar alguno,
debido a las pequeñas dimensiones y pesos.
Estos muros, pueden ser macizos o abiertos. Los
últimos dejan huecos libres, para normalmente, permitir
el crecimiento de vegetación, pero así mismo supone
una limitación para la altura que puede alcanzar el
muro.
La máxima altura aconsejable que se puede alcanzar
con un muro de este tipo, sin existir ningún tipo de
refuerzo y dependiendo de la densidad de
ajardinamiento de la cara vista, no supera los tres
metros, para el caso de obra continúa.
6.3 MUROS DE BLOQUES PREFABRICADOS DE
HORMIGÓN
Son muros realizados mediante la superposición de
bloques abiertos, no macizos, unidos entre sí por un
mortero de cemento.
Su uso se limita a muros pequeños y medianos. En
algunos casos puede ser necesario armarlos
interiormente con barras de acero y hormigón, y unirlos
mediante armaduras de espera a la zapata para resistir
los momentos que se pueden dar en esta unión, en estos
casos los huecos se rellenan con mortero.
Es un muro completamente vertical.

La altura máxima de este tipo de muros depende de la
existencia, o no, de un refuerzo interno de los bloques.
Es una situación favorable puede oscilar en torno a los
tres metros.
La cara vista del bloque puede ser lisa, tosca o con
formas geométricas.
6.4 MUROS DE TIERRA REFORZADA
Se definen como los muros construidos mediante
tongadas de material de relleno, colocándose entre éstas
elementos que arman el mismo, estando su paramento
exterior formado por elementos prefabricados de
hormigón.
La combinación de las distintas piezas prefabricadas
junto con la tierra compactada y las armaduras refuerzo
dan como resultado un sistema estructuralmente
resistente y estable debido a su gran peso propio.
Estos muros pueden estar construidos con bermas, de
forma escalonada.
La ocupación requerida por este tipo de muro, que va a
depender de las características geotécnicas del relleno,
es muy superior a la que necesitan los muros de pantalla
y contrafuerte. El principal uso de estos muros son los de
sostenimiento o contención de tierras.
a. Muro celular verde
Son muros de piezas prefabricadas, con forma de
celdas, constituyendo una estructura celular de
contención, reforzándose el trasdós o relleno mediante
un geotextil.

Estas piezas se encajan entre sí gracias a unas muescas
o ranuras dispuestas a tal modo. El montaje entre ellas
se realiza normalmente en seco, es decir, sin necesidad
de mortero.
Este sistema formará muros de contención con alturas
superiores a los 10 metros, capaz de soportar empujes
importantes de tierras.
b. Muro de bloques aligerados
Son muros cuyo paramento exterior está formado por
bloques aligerados prefabricados de hormigón unidos
entre sí mediante pernos, sin cama de mortero, y de
donde parte el refuerzo del terreno mediante un
geotextil.
Estas unidades celulares no llevan vegetación en el
paramento exterior. Estas piezas van unidas entre sí,
sin mortero, gracias a la propia geometría de la pieza o

a la ayuda de otros elementos auxiliares. Se pueden
llegar a alcanzar altas máximas de doce metros.
c. Formas De Agotamiento De Los Muros De
Contención
En general el muro puede alcanzar los siguientes
estados límite:
Giro excesivo del muro considerado como un cuerpo
rígido. Causa probable: reblandecimiento del terreno
bajo la puntera por encauzamiento inadecuado del
agua de drenaje.
Deslizamiento del muro. Desplazamiento lateral del
muro.
Deslizamiento profundo del muro. Es debido a la
formación de una superficie de deslizamiento profunda,
de forma aproximadamente circular. Este tipo de fallo
puede presentarse si existe una capa de suelo blando
en una profundidad igual a vez y media la altura del
muro, contada desde el plano de cimentación de la
zapata. En ese caso debe investigarse la seguridad
frente a este estado límite por los procedimientos
clásicos.
Deformación excesiva del alzado. Es una situación rara
salvo en muros muy esbeltos, lo cual es un caso poco
frecuente.
Fisuración excesiva. Puede presentarse en todas las
zonas de tracción y se trata de una fisuración
especialmente grave si su ancho es excesivo, ya que en
general el terreno puede cambiar de sequedad a
humedad alta y este defecto no es observable. En este
sentido, la impermeabilización adecuada del trasdós y

de la cara inferior del cimiento supone una alta garantía
con un incremento ligero de coste.
Rotura por flexión. Puede producirse en el alzado, la
puntera o el talón. Los síntomas de pre-rotura sólo son
observables en la cara de tracción, que en todos los
casos está oculta, con lo cual no existe ningún síntoma
apreciable de aviso.
Rotura por esfuerzo cortante. Puede presentarse en el
alzado, la puntera, el talón o el tacón.
Rotura por esfuerzo rasante. La sección peligrosa suele
ser la de arranque del alzado, AB, que es una junta de
hormigonado obligada, en zona de máximo momento
flector y de máximo esfuerzo cortante.
Rotura por fallo de solape. La sección peligrosa suele
ser la de arranque de la armadura de tracción del
alzado, donde la longitud ls de solape debe ser
cuidadosamente estudiada, ya que por razones
constructivas el solape se hace para la totalidad de la
armadura en la zona de máximos esfuerzos de flexión y
de corte y en la zona de junta de hormigonado.
D. VIGA
La viga es una estructura horizontal que puede sostener carga
entre dos apoyos sin crear empuje lateral en éstos. En este tipo
de estructura se desarrolla compresión en la parte de arriba y
tensión en la parte de abajo. La madera y la mayoría de los
metales son capaces de resistir ambos tipos de esfuerzo, al
igual que el hormigón con refuerzo de acero.
Las vigas se pueden clasificar según tengan su alma sólida
("viga de alma llena") o consista ésta total o parcialmente de un
entramado diagonal de elementos finos ("viga de celosía"). La
celosía se usaba para aligerar las vigas de tramos mayores y

reducir su costo en material. Para tramos cortos y viguetas se
prefiere usar viga de alma llena por su menor costo de
ensamblaje.
E. CARGAS EN PUENTES PEATONALES
Los puentes para uso peatonal y para el paso de bicicletas, las
cargas deberán ser diseñadas para una carga viva
uniformemente repartida de 5 KN/m2.
El proyectista deberá evaluar el posible uso del puente peatonal
por vehículos de emergencia o mantenimiento. Las cargas
correspondientes a tales vehículos no requerirán incrementarse
por efectos dinámicos.
4. INGENIERÍA DEL PROYECTO
4.1. DISEÑO A NIVEL CONSTRUCTIVO
4.1.1. PUENTE PEATONAL
ESPECIFICACIONES TECNICAS.
 Método de diseño : Esfuerzo de trabajo
 Losa maciza, rígida con la viga
 Viga semiempotrada, apoyada en un muro de
contención
 f’c = 210 kg/cm2
 fy = 4200 kg/cm2
 fs = 1700 kg/cm2
 Ancho de losa = 2.50 m
 Luz libre de la viga : 6.5 m
 Recubrimiento de losa = 2cm
 Recubrimiento de viga = 4cm
 S/C peatonal = 250 Kg/cm2
 Pasamano
 Peso del tubo = 15 kg/m
 Peso vertical por apoyo de peatón = 60 kg/m

r Características del muro de contención
El relleno a ambos lados de la estructura es (el menor nivel
tendrá un revestimiento de cantos rodados propios de la zona)
 Material de relleno
Textura: arena fina.
3
/1570 mKgS =γ
º0
º35
=
=
δ
φ
 Características del material de cimentación
Textura: arena gruesa muy firme
0
º25
º37
0.3
=
=
=
=
o
S
C
δ
φ
σ
 Características de la estructura
º15
/1000/
/2300
2
2
=
=
=
w
cmkgcs
cmkgCγ
 SIMBOLOGIA
l : Longitud del puente peatonal
b : Ancho de viga
h : Altura de viga
t : Espesor de losa
L : Luz entre viga y muro de contención
Ec : Módulo de elasticidad del acero
I : Momento de inercia
r : Recubrimiento, para losa es 2cm y para viga es
4cm
fs : Esfuerzo de trabajo del acero
c : Cuantía (ver tab. 1.2 , tab. 1.3).

as : Área de la sección transversal del refuerzo (tab.
A.2)
S : Espaciamiento
∑0 : Perímetro
Cµ : Esfuerzo por adherencia calculado
admµ : Esfuerzo por adherencia admisible
l’ : Luz entre ejes
4.2. DISEÑO DEL PUENTE PEATONAL
DISEÑO DE LA LOSA
A) Dimensionamiento Previo
A.1) Cálculo del Espesor de la Losa (t)
 La losa es rígida con la viga
 Según ACI :
28
l
t ≥
 En la figura bl 250.2 −=
 Respecto a la viga esta será SEMIEMPOTRADA
Según ACI:
18
L
h ≥
Siendo L, longitud del puente peatonal
Entonces:
cmh
h
11.36
18
650
≥
≥
Si consideramos bh 2≅ , tendremos que b = 18.06 cm
 Asumimos finalmente :

b = 25 cm
h = 50 cm
 Por lo tanto: 25.0250.2 xl −=
l = 200 cm.
 Luego :
28
200
≥t
cmt 14.7≥
 Asumo t = 10 cm.
A.2) Calculo de la Luz de Diseño (1)
l = l + b = ll
l = 200 + 25
l = 225cm
A.3) Metrado de Cargas (W)
P.P.L = 2400 × 0.10 ×1 = 240kg/m
C
S = 250 mkg 2
× 1 = 250 mkg
W = 490 mkg
Peso del pasamano: 3 x 15 = 45 kg/m

Peso por apoyo del peatón: 60 kg/m
Peso total (P) = peso del pasamano + peso por apoyo del
peatón
P = 45 + 60
P = 105 kg/m
A.4) Calculo de los Momentos
l
WL
A B
)66(
12
22
lxlx
w
M X −−=
0=M
{
{ lx
lx
789.0
211.0
=
=
Cuando ⇒= lx 5.0
24
2
max
wl
M =
Remplazando

24
25.2490
)(
2
max
x
M =+ mkgM −=+⇒ 36.103)(max
12
25.2490
)(
2
max
x
M =− mkgM −=−⇒ 72.206)(max
A.5) Calculo de la Deflexión
L = 100 cm
25
51
51
1032
21024001350
1350
cmkgxEc
xEc
cfEc C
/.
.
'.
.
.
=
=
= γ
4
5
3
3
12
10
12
10100
12
cmI
x
I
bt
I
=
=
=
cm
x
xx
032.0
8
1490
12
10
103.2
100
max
5
5
3
max
=∆






−=∆
Según el RNC:






−=∆
8
3
max
WL
EcI
L

.28.0
360
100
360
max
max
max
cm
L
≤∆
≤∆
≤∆
Entonces: 0.032 < 0.28 OK
A.6) Calculo de la atura Útil (d)
d =
bk
M
.
2
210 cmkgcf l
=
2
1700 cmkgfs =
15=k
88,0=j
 Calculo del (d) con el momento positivo
10015
10036.103
×
×
=d
cmd 63.2=
cmsirdtc 95.0
8
3
2
==→++= φ
φ
2
2
95.0
63.2 ++=tc
cmtc 11.5=
tc < t asumido
5,11 < 10 cm OK
 Calculo del (d) con el momento negativo
10015
10072.206
×
×
=d
cmd 71.3=

cmsirdtc 95.0
8
3
2
==→++= φ
φ
2
2
95.0
71.3 ++=tc
cmtc 19.6=
tc < t asumido
6.19 < 10 cm OK
cmt 10=∴






+−=→





+−= 2
2
95,0
10
2
drtd
φ
cmd 5,7=
A.7) Calculo del acero principal (As) cm2
5.788,01700
10072.206
)(
××
×
===−
fsld
Mo
AsAs BA
2
84,1)( cmAsAs BA ==−
5.788,01700
10036.103
)(
××
×
==+
fsld
Mo
As AB
92.0)( =+ ABAs
Confrontando con As min.
101000017,0.min ××=××= tbcAs
2
7,1.min cmAs =
En conclusión:
>84,1 1,7 si→ cumple
0,92<1,7 → no cumple

2
2
7,1)(
84,1)(
cmAs
cmAsAs
AB
BA
=+
==−∴
A.8) Calculo de S y ∑0
• Para el acero de los momentos positivos:
Con los valores de 83=φ y un área de 1,7cm2
vamos a la
tabla para determinar S y ∑0 , como en la
tabla no existe S y ∑0 para estos valores, en este caso
se aplican las siguientes formulas:
Confrontando el S máx. Exigido por el reglamento para el
refuerzo principal:
cmS
cmS
cmtS
4530max
45)10(3.max
453.max
≤≤
<≤
≤≤
En conclusión: cmS 30.max =
Como 0S es mayor que el S máx. Por lo tanto se toma S
máx.
S=30cm
Perímetro
∑
××
=0
100
S
φπ
( )( )
∑ =
=∑
o
o
cm10
30
95.01416.3100
( )
cmS
S
cmAs
As
as
S
42
7,1
71,0100
7,0
8
3
100
0
0
2
0
=
=
=





=

• Para el acero de los momentos negativos:
Con los valores de 83=φ y un área de 1,84cm2
vamos a
la tabla para determinar S y ∑0 , como en
la tabla no existe S y ∑0 para estos valores, en este
caso se aplican las siguientes formulas:
Confrontando el S máx. Exigido por el reglamento para el
refuerzo principal:
cmS
cmS
cmtS
4530max
45)10(3.max
453.max
≤≤
<≤
≤≤
En conclusión: cmS 30.max =
Como 0S es mayor que el S máx. Por lo tanto se toma S
máx.
S=30cm
Perímetro
∑
××
=0
100
S
φπ
( )( )
∑=
=∑
o
o
cm10
30
95.01416.3100
( )
cmS
S
cmAs
As
as
S
59.38
84,1
71,0100
7,0
8
3
100
0
0
2
0
=
=
=





=

En conclusión:
( ) [ ]
( ) [ ]1030@8/3
1030@8/3
φ
φ
−
+
A.9) Chequeo de esfuerzo de adherencia (u)
2
wl
v
admc
=
=< µµ
( )
( )( )( )
2
/42.7
5.788.0102
00.2490
.
2/
.
cmkg
dj
wl
dj
v
c
c
c
c
=
=
∑
=
∑
=
µ
µ
µ
µ
µ adm corresponde caso “b”
⇒≤≤ 42 r µ adm =1.3 2.35'
≤cf
µ adm =18.84 2.35≤
µ c <
µ adm ok
A.10) Longitud de Anclaje (la)
a. cml 30min ≥
( )
( )
mla
adm
fs
la
43.21min
84.184
95.01700
4
min
=
==
µ
φ
b. si cm2.3≤φ
xfyxD
cf
xfyxA
la b
b
0057.0
'
06.0
≥=
420095.00057.0
210
420071.006.0
xx
xx
la ≥=

74.2235.12 ≥=la
Pero el RNC establece una longitud mínima de 30cm, por lo
tanto la longitud de anclaje es de 30cm.
A.11) Calculo del acero de temperatura.
.5.2
101000025,0
2
2
cmAs
cmxxAs
tbcAs
t
t
t
=
=
××=
En la tabla: 5.12@
4
1
″
φ
Verificando S con el exigido por el reglamento para acero de
temperatura.
.4550.max
45)10(5.max
455.max
cmS
cmS
cmtS
≤≤
≤≤
≤≤
Entonces:
cmS 45.max =
En conclusión:
12.5<45 OK
5.12@
4
1
φ∴
A.12) Presentación del fierro en el plano.

Ø1/4"@12.5
21cm21cm
12Ø
12Ø
Ø3/8"@30
Ø3/8"@30
Ø3/8"@30
12Ø
L/16
Ø 3/8"@30Ø 3/8"@30 Ø1/4"@12.5
Ø 3/8"@30

DISEÑO DE LA VIGA
A) Dimensionamiento Previo.
h=50cm b=25cm l=6.50m
A.1) Longitud de diseño (L)
2/2/ xxlL ++=
mL
mL
80.6
80.630.050.6
=
=+=
A.2) Metrado de cargas (WV)
)25,05,02400(.. ××=VPP = mkg300
C
S = mkgmmx
m
kg
/4901/)2
2
490
( =
Pasa mano=15×3 = mkg45
Apoyo peatonal = mkg60
mkgWV /895=
A.3) Calculo del momento ( )0M
L
x
M2w
R1 R2
28
3 2
WxWLx
M x −=

Si x = 0 Mx = 0
x = 3L/8 Mx = (9WL2
)/128
X = L Mx = -WL2
/8
Wx
WL
V
dx
dM
V
x
x
x
−=
=
8
3
x = 0 Vx = 3WL/8
x = L Vx = -5WL/8

Cálculo:
m-kg87.2909
128
8.68959
128
9
)(
max
2
max
2
max
=
=
=+
M
xx
M
WL
M
mkgM
x
M
WvL
M
−−=
−=
−=−
10.5173
8
8.6895
8
)(
max
2
max
2
max
A.4) Deflexión ()
45
3
3
4
max
106.2
12
5025
12
0054.0
cmxI
x
I
bh
I
EcI
WvL
=
=
=
=∆

OK
l
cm
xxx
x
→<
≤∆
≤∆
≤∆
=∆
=∆
89.11725.0
89.1
360
680
360
1725.0
106.2103.2
68095.8
0054.0
max
max
max
max
55
4
max
 Calculo de la altura útil (d)
 Calculo de (d) con el momento negativo
2515
10010.5173
×
×
=
×
=
bk
M
d
( )
cm
hasumidoh
cmh
rdh
cmd
c
c
c
5009.42
09.42
429.114.372
14.37
≤
=≤
=
++=++=
=
φ
Por ser okcm...5009.42 ≤
 Calculo de (d) con el momento positivo
2515
10087.2909
×
×
=
×
=
bk
M
d
( )
5081.32
81.32
429.186.272
86.27
≤
=≤
=
++=++=
=
hasumidoh
cmh
rdh
cmd
c
c
c φ
Por ser okcm...5081.32 ≤
 Calculo del peralte definitivo (d)

( ) ( )
)(05,45
429.150250
difinitivocmd
rd
=
+−=+−= φ
A.5) Calculo de acero (AS)
2
2
2
2
2
67.7)(
32.4)(
5.2.min
50250020.0...min
67.7
05.4788,01700
10010.5173
)(
32.4
05.4588,01700
10087.2909
)(
cmAs
cmAs
cmAs
hbcAs
cmAs
cmAs
djf
M
As
s
=−
=+∴
=
××==
=
××
×
=−
=
××
×
=+
××
=
A.6) Calculo de refuerzo.
267.7)(
3
270.5)(
2
2
→−
→+
φφcm
cm
A.7) Chequeo por adherencia ( µ )
admC µµ <

∑
=
0
jd
V
Cµ
 En el extremo simplemente apoyado
2
0
/80.4
05.4588.012
8/8.68953
8/3
cmkg
xx
xx
jd
WvL
C
C
C
=
=
=
∑
µ
µ
µ
 En el extremo empotrado
2
0
/64.5
05.4588.017
8/8.68955
8/5
cmkg
xx
xx
jd
WvL
C
C
C
=
=
=
∑
µ
µ
µ
El esfuerzo admisible se considera la fórmula de barras en la capa
superior, d>30cm
OK
OK
cmkg
cmkg
cmkg
cf
adm
adm
adm
adm
→<
→<
=∴
≤=
≤=
≤=
42.1764.5
42.1780.4
/42.17
6.2442.17
/6.24
90.1
21029.2
/6.24
'29.2
2
2
2
µ
µ
µ
φ
µ
A.8) Longitud de angaje
a. cml 30min ≥
( )
( )
mla
adm
fs
la
35.46min
42.174
9.11700
4
min
=
==
µ
φ
b. si cm2.3≤φ

xfyxD
cf
xfyxA
la b
b
0057.0
'
06.0
≥=
42009.10057.0
210
420085.206.0
xx
xx
la ≥=
29.4256.49 ≥=la
cmla 5327)430( =+−=∴
A.9) Cálculos de estribos
estribosrequierenseno
estribosrequierensesi
adm
adm
...........
...........
υυ
υυ
<
>
 Cálculo del refuerzo cortante en el extremo simplemente
apoyado
2
/03.2
05.4525
8/8.68953
8/3
cmkg
x
xx
bd
WvL
bd
V
C
C
C
C
=
=
=
=
υ
υ
υ
υ
2
/2.4
21029.0
'29.0
cmkg
cf
adm
adm
adm
=
=
=
υ
υ
υ
admc υυ < ….. No requiere de estribos, pero se colocan con
fines de armadura y espaciamiento máximo.
 Cálculo del refuerzo cortante en el extremo empotrado
2
/38.3
05.4525
8/8.68955
8/5
cmkg
x
xx
bd
WvL
bd
V
C
C
C
C
=
=
=
=
υ
υ
υ
υ
admc υυ < ….. No requiere de estribos, pero se colocan con
fines de armadura y espaciamiento máximo.

 Cálculo de S
• Para el extremo empotrado.
Si cfC '8.0<υ Smax=d/2
cfC '8.0>υ Smax=d/4
6.112108.0'8.0 ==cf
Para extremo simplemente apoyado:
2.03<11.6
Para extremo empotrado: 3.38<11.6
Por lo tanto consideramos Smax=d/2
Smax=45.05/2
Smax=22.53cm cm23≅
 Selección del diámetro de estribos
2
43.0
2/23250015.0
0015.02
2
......0015.0
cma
xxa
bSa
aAv
RNCbSAv
s
s
s
s
≥
≥
≥
=
≥
De acuerdo a la área de acero determinada, consideramos
barras de "16/5=φ
A.10) Calculo del número de estribos

 Extremo simplemente apoyado
m
xL
44.2
8
50.63
8
3
==
Nº de estribos: 06.10
23.0
5.12244
=
−
Nº de estribos = 10
23@10,5.12@1,"16/5φ
 Extremo empotrado
m
xL
06.4
8
5.65
8
5
==
Nº de estribos: 11.17
23
5.12406
=
−
Nº de estribos = 17
23@17,5.12@1,"16/5φ

A.11) Representación del acero en el plano
a. Prolongación del acero
a.1) Para fierro negativo se prolonga por lo menos
el 33.3% a una distancia (d) o (l/16). Y se escoge
el mayor.
a.2) Para fierro positivo se prolonga a todas las
barras una distancia (d) o 12φ y se escoge el
mayor. Por lo menos el 25% del acero positivo
para un elemento continuo, o por lo menos el
33% del acero positivo para un elemento
simplemente apoyado se prolonga hasta el apoyo
incrustándose por lo menos 15cm.
b. Cálculos
• Fierro negativo
2
67.7 cmAs =
2
55.2)(%33 cmAS =−→
• Alternativa asumida

φ1 de
4
"3
suma un área de 2.85
ok......55.285.2 ≥
• Determinación de la longitud a prolongar
05.45=d
cml 63.4016/65016/ ==
Nota: se escoge 05.45=d para la prolongación
el fierro
 Fierro visto en planta
Figura Nº 1
 Fierro visto en Perfil
Figura Nº 2

 Fierro positivo
2
70.5 cmAs =
 Determinación de la longitud a prolongar
05.45=d
4,875
fierro Ø 3/4
Figura Nº3
Apoyo
Simplemente
Apoyado

cmx 8.229.11212 ==φ
Nota: se escoge 05.45=d para la prolongación el fierro por ser el
mayor y se prolonga dicha distancia a todas las barras.
Por lo menos el 25% del acero positivo para un elemento continuo se
prolongara hasta el apoyo incrustándose por lo menos 15cm
2
7.5 cmAs =
2
43.1)(%25 cmAS =+→
φDe 4/3 su área es 2.85 cm2
Por ser 2.85>1.43 se prolongara la barra hacia el apoyo rígido
incrustándose como minino 15cm, cumpliéndose con el reglamento.
4,875
fierro Ø 3/4
5,326
0,451
Figura Nº 4

Al 33% del acero positivo se prolongara hasta el elemento
simplemente apoyado incrustándose por lo menos 15cm.
2
7.5 cmAs =
2
88.1)(%33 cmAS =+→
φde 4/3 su área es 2.85 cm2
Por ser 2.85>1.88 se prolongara la barra hacia el apoyo simplemente
apoyado incrustándose como minino 15cm, cumpliéndose con el
reglamento.

DISEÑO DEL MURO DE CONTENCIÓN TIPO GRAVEDAD
a. Dimensionamiento Previo
( ) ( )
mHcorona
mDlpieDlongitudde
mselecciono
HH
D
mseleccionoHHB
mH
30.012/30.0
30.02/
30.025.033.0
8
00.2
6
00.2
86
20.140.100.100.27.000.25.07.05.0
00.2
=∧
=∧
=⇒−=−=−=
=⇒−=−=−=
=
b. Chequeo por Volcadura
5.1. ≥=
∑
∑
lvolteoMqproducee
elvoteoqueresisteM
vC
Condición crítica  → Ep =0
( )
m
cs
h
mH
mkg
hHHCeaE
yEM
s
s
sa
ap
637.0
1570
1000/
0.2
/1570
2
2
1
.
'
3
'
===
=
=
+=
=∑
γ
γ
γ

( )
( ) ( ) ( )
( ) ( )
( )( )( ) ( )( )
( )
( ) ( )( )
( )( )
mkgEmpxyEaEp
my
hH
HhH
y
kgEa
Ea
Cea
w
o
ww
sensen
ww
w
Cea
o
−=⇒==
=⇒
+
+
=
+
+
=
=
+=
=∴
=
=
=
=






−+
−+
++
−
=
35.1579796.011.1984.
796.0
637.020.23
637.00.230.2
23
3
11.1984
637.020.20.21570386.0
2
1
386.0
15
0
35
coscos
1coscos
cos
2
1
'2
0
2
2
2
δ
β
φ
βδ
βφφδ
δ
φ
Cálculo del momento que resiste el volteo

Calculo de “P” (kg)
L = 6.80 m
Wv = 895x2kg/m
kg
mmxkgx
P 6086
2
80.6/)895(2
==
Nº
1
2
3
4
5
6
7
W(Kg)
1000*0.6*1=600.00
1570*1.7*0.14*1=3
73.66
1570*1.7*0.46/2*1=
613.87
2300*1.7*0.46/2*1=
899.30
2300*1.7*0.3*1=11
73
2300*1.20*0.3*1=8
28.00
6086
X
0.90
1.13
0.91
0.75
0.45
0.60
0.45
M
540.00
422.24
558.62
674.48
527.85
496.80
2738.7

83.10573=∑W 69.5958=∑ RM
5.1
35.1579
69.5958
.: ≥=VC
okVC ............5.177.3.: ≥=
En conclusión: la estructura no falla por volteo.
c. Chequeo por Asentamiento
se σσ < 2
/3 cmkgs =σ
• Calculo de b.
mb
b
W
MM
b
PR
414.0
83.10573
35.157969.5958
=
−
=
−
=
∑
∑ ∑
( )
2
64
l
blw
e
−∑
=σ
( )
2
26
'
l
lbw
e
−∑
=σ
( ) 22
2
/70.1/17006
20.1
414.062.1483.10573
cmkgmkg
xx
e ==
−
=σ

( ) 22
2
/062.0/81.616
20.1
20.12414.0683.10573
' cmkgmkg
xx
e ==
−
=σ
Por lo tanto la estructura no falla por asentamiento,
Porque:
370.1 <
d. Chequeo por deslizamiento
25.1≥
+
=
∑
Ea
EpF
Cd
criticacondicionEp
kgEa
hHHCeEa S
⇒=
=
+=
0
11.1984
)'2(
2
1
γ
kgF
tgF
ColWtgF
FcFF f
66.4930
0º2583.10573
=
+=
+=
+=
∑
∑
∑∑
∑
δ

49.2
11.1984
66.4930
==
+
=
∑
Ea
EpF
Cd
La estructura no falla por deslizamiento porque:
ok⇒> 25.149.2
CONCLUSIONES
 Con los cálculos realizados en gabinete se determino las
dimensiones de la LOSA ,VIGA Y el tipo de MURO DE CONTENCION
como se puede apreciar en los cálculos obtenidos.
 El poblador podrá sacar su producto con mayor facilidad desde la
zona de cultivo hasta la zona de entrega o almacenamiento

RECOMENDACIONES
 Se recomienda hacer el revestimiento del canal por lo menos 5
metros tanto aguas arriba como aguas abajo para evitar el
problema de socavamiento del muro producido por el agua
 Se recomienda diseñar mas estructuras como puentes peatonales
por la necesidad de la población de la zona hacia sus centros de
trabajo y para sacar con mayor facilidad sus productos.
CONCEP
TO
AÑ
O
INCREME
NTO

Concep
to
Año Incremen
to
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