1 CIMENTACION DE INTERRUPTOR Y TRANFORMADOR.pdf

1. ELECTROCENTRO UBICACIÓN: Región: Junín
CONSORCIO SOLUCIONES INTEGRALES Provincia: Concepción
Ing. Luis Martínez Gálvez Distrito: Concepción
Ubicación: SET Concepción
DATOS GENERALES
SM
2.118 Tn/m3
2.053 Tn/m3
0.20-0.40
1.988 Tn/m3
0.25-0.40
6.54% 0.30-0.45
2,039 Ton/m2
0.20-0.40
0.25 0.15-0.35
Profundidad de Nivel freático (N.F.): - m
Angulo de Inclinación de la Carga (β): 0.00 ° 0.20-0.40
Cohesión (c ): 0.23 Tn/m2
Angulo de Fricción Natural (φ): 28.72 °
3.00
PARÁMETROS GEOTÉCNICOS
2 Falla Local
0.15 Tn/m2
20.07 °
qu qadm
Nc Nq Nγ Fcs Fqs Fγs Fcd Fqd Fγd Fci - Fqi Fγi Fcc Fqc Fγc kg/cm2 kg/cm2
1.70 1.00 1.00 1.99 14.90 6.44 5.44 1.43 1.37 0.60 1.24 1.19 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 3.064 1.021
ELABORADO:
CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE CIMENTACIONES AISLADAS
PROYECTO: "AMPLIACIÓN DE CELDAS DE ALIMENTADORES EN SET CONCEPCIÓN. DISTRITO DE CONCEPCIÓN - PROVINCIA DE CONCEPCIÓN - DEPARTAMENTO DE JUNÍN "
PROPIETARIO:
CONSULTOR:
FECHA: 20/01/2020
DESCRIPCIÓN GEOTECNICA
Clasificación de Suelos (SUCS):
Arena arcillosa o limosa
(SM) con consistencia
media en estado seco, con
gravas medianas existe
boloneria de 3" a 4" , poca
o nula presencia de
humedad, sin presencia de
sales, no hay presencia de
nivel freático.
TIPO DE SUELO
Módulo de Elasticidad Es Relación de
Poisón μs
Densidad natural (γhúm): MN/m2
Densidad saturada (γsat): Arena Suelta De 10.50 a 24.00
Contenido de Humedad (w%): Arena Densa De 34.50 a 55.20
Densidad seca (γseca): Arena Densa De 17.25 a 27.60
Módulo de Elasticidad (Es): Arena Limosa De 10.35 a 17.25
Relación de Poisson (µs): Arena y Grava De 69.00 a 172.50
Arcilla Suave De 4.10 a 20.70
Arcilla Media De 20.70 a 41.40
Arcilla Firme De 41.40 a 96.60
Factor de Forma Factor Profundidad Factor Inclinación Factor Compresibilidad
Factor de Seguridad (FS):
Tipo de falla:
Cohesión (c´):
Angulo de Fricción Natural (ø´)
Ancho B B/L Df (m)
q
(Ton/m2)
Factor Capacidad de Carga
𝑞𝑞𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 =
𝑞𝑞𝑢𝑢
𝐹𝐹𝐹𝐹
= 𝑐𝑐 𝑁𝑁𝑐𝑐 𝐹𝐹
𝑐𝑐𝑐𝑐 𝐹𝐹𝑐𝑐𝑐𝑐 𝐹𝐹𝑐𝑐𝑐𝑐 𝐹𝐹
𝑐𝑐𝑐𝑐 + 𝑞𝑞𝑁𝑁𝑞𝑞 𝐹𝐹
𝑞𝑞𝑞𝑞 𝐹𝐹𝑞𝑞𝑞𝑞 𝐹𝐹𝑞𝑞𝑞𝑞 𝐹𝐹
𝑞𝑞𝑞𝑞 + 0.5𝛾𝛾𝛾𝛾𝑁𝑁𝛾𝛾 𝐹𝐹
𝛾𝛾𝛾𝛾 𝐹𝐹𝛾𝛾𝛾𝛾 𝐹𝐹𝛾𝛾𝛾𝛾 𝐹𝐹
𝛾𝛾𝛾𝛾
“AMPLIACIÓN DE CELDAS DE ALIMENTADORES EN SET CONCEPCIÓN. DISTRITO DE CONCEPCIÓN -
PROVINCIA DE CONCEPCIÓN - DEPARTAMENTO DE JUNÍN”
Ing. Luis Martínez Gálvez
CIP 94614

2. De acuerdo a las recomendaciones practicas para el diseño sismico de subestaciones se tiene:
CASO DINÁMICO DE EQUIPOS:
El espectro de diseño para sismicidad alta es la que se muestra a continuación:
frecuencia Natural
(f)
Amortiguamiento
(d)
Aceleración
Horizontal (Sa)
Aceleración
Vertical (Sa)
60.00 Hz 2% 0.50 0.33
60.00 Hz 2% 0.50 0.33
TRANSFORMADOR DE CORRIENTE
INTERRUPTOR DE POTENCIA
EQUIPO
IEEE 0693 "Recommended Practice for Seismic Design of Substations"
CÁLCULO DE ACELERACIÓN SÍSMICA EN INTERRUPTOR DE POTENCIA
“AMPLIACIÓN DE CELDAS DE ALIMENTADORES EN SET CONCEPCIÓN. DISTRITO DE
CONCEPCIÓN - PROVINCIA DE CONCEPCIÓN - DEPARTAMENTO DE JUNÍN”

3. 1.0 DATOS
01.1 DATOS DEL TRANSFORMADOR DE CORRIENTE :
Peso de Interruptor de Potencia :
Peso de Transformador de Corriente :
PESO TOTAL DE EQUIPOS (Weq):
ALTURA DEL EQUIPOS (Heq):
PESO DE LA ESTRUC. METÁLICA (Wes):
ALTURA DE LA ESTRUC. METÁLICA (Hes):
01.2 DATOS DEL TERRENO
Densidad (ϒt) =
Capacidad Portante (σ) =
Cohesión (C) =
Angulo de fricción (φ) = 28.72 °
Sobrecarga (S/C) =
01.3 DATOS DE LOS MATERIALES
Densidad Concreto Armado (ϒc) =
Densidad Concreto Simple (ϒc') =
Resistencia Concreto Armado (f'c) =
Resistencia Acero (fy) =
01.4
0.50
0.33
01.5 FACTORES DE SEGURIDAD
Factor de seguridad al Volteo (FSv) = 1.50
Factor de incremento de q adm (FSa) = 1.30 (Para cargas temporales: Sismo ó viento)
2.0 DIMENSIONAMIENTO DE LA CIMENTACIÓN
Profundidad de Cimentación (H) = 1.00 m
Número de pedestales (n) = 1
Largo de Pedestal (l) = 1.70 m
Ancho de Pedestal (b) = 1.30 m
Altura sobresale (e) = 0.25 m
Largo de la Zapata (L) = 1.70 m
Ancho de la Zapata (B) = 1.70 m
Peralte de la Zapata (h1) = 0.50 m
3.0 CÁLCULO DE LAS FUERZAS ACTUANTES:
3.1 FUERZA VERTICAL (P)
a) PESO DE LA CIMENTACIÓN (Wc)
FACTORES DE ACELERACIÓN SÍSMICA
Factor de aceleración sísmica(VH)=
Factor de aceleración sísmica(VV)=
2300 kg/m3
1.021 kg/cm2
0.02 kg/cm2
500.00 kg/m2
7446 kg
360 kg
135 kg
TRANSFORMADOR DE CORRIENTE
INTERRUPTOR DE POTENCIA
DISEÑO DE CIMENTACIÓN DE
0.65 m
500 kg
2400 kg/m3
210 kg/cm2
4200 kg/cm2
2.45 m
495 kg
2.12 Ton/m3
𝑊𝑊
𝑐𝑐 = 𝛾𝛾𝑐𝑐 𝑛𝑛 × 𝑏𝑏 × 𝑙𝑙 × 𝐻𝐻 − ℎ1 + 𝑒𝑒 + 𝐵𝐵 × 𝐿𝐿 × ℎ1 =
“AMPLIACIÓN DE CELDAS DE ALIMENTADORES EN SET CONCEPCIÓN. DISTRITO DE
CONCEPCIÓN - PROVINCIA DE CONCEPCIÓN - DEPARTAMENTO DE JUNÍN”
7. DISEÑO DE CIMENTACIÓN DE EQUIPO HÍBRIDO

4. “AMPLIACIÓN DE CELDAS DE ALIMENTADORES EN SET CONCEPCIÓN. DISTRITO DE
CONCEPCIÓN - PROVINCIA DE CONCEPCIÓN - DEPARTAMENTO DE JUNÍN”
b) PESO DEL TERRENO SOBRE LA CIMENTACIÓN
c) PESO POR SOBRECARGA
3.2 FUERZA HORIZONTAL (F)
a) ALTURA DE APLICACIÓN DE LA FUERZA "F" (HT)
04.
04.1 CALCULO DEL MOMENTO AL VUELCO
04.2 CALCULO DEL MOMENTO ESTABILIZADOR
a) MOMENTO RESISTENTE POR EL PESO DEL EQUIPO Y ESTRUCTURA METÁLICA (M1)
b) MOMENTO GENERARO POR EL PESO DE LAS TIERRAS SOBRE LA CIMENTACIÓN (M2)
c) MOMENTO GENERADO POR EL PESO DE LA CIMENTACIÓN
d) MOMENTO ESTABILIZADOR
04.3 CONDICION DE DISEÑO
Se debe cumplir que el momento de volteo debe ser menor al momento estabilizante
< El dimensionamiento es correcto
170 kg
2422.41 kg-m
720 kg
497.5 kg
7931.46 kg-m
ANALISIS DE ESTABILIDAD EN DIRECCIÓN X-X
1614.94 kg-m
3.25 m
6329.10 kg-m
756.61 kg-m
845.75 kg-m
El momento de Vuelco viene dado por la fuerza sísmica y fuerza de cortocircuito actuante en la estructura.
7931.00 kg-m
𝑀𝑀𝑉𝑉 = 𝐹𝐹 × 𝐻𝐻𝑇𝑇
𝑀𝑀𝑉𝑉 =
𝑀𝑀1 = 𝑊𝑊
𝑒𝑒𝑒𝑒 + 𝑊𝑊
𝑒𝑒𝑒𝑒 ×
𝐿𝐿
2
=
𝑀𝑀𝑉𝑉. 𝐹𝐹𝐹𝐹 ≤ 𝑀𝑀𝑒𝑒
𝑀𝑀𝑒𝑒 = 𝑀𝑀1 + 𝑀𝑀2 + 𝑀𝑀3
𝑀𝑀𝑒𝑒 =
𝑀𝑀3 = 𝑊𝑊
𝑐𝑐 ×
𝐿𝐿
2
=
𝑀𝑀2 = 𝑊𝑊𝑡𝑡 ×
𝐿𝐿
2
=
𝐹𝐹 = (𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊 + 𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊) × 𝑎𝑎 =
𝐻𝐻𝑇𝑇 =
𝑊𝑊𝑡𝑡 = 𝛾𝛾𝑡𝑡 𝐵𝐵 × 𝐿𝐿 − 𝑛𝑛 × 𝑏𝑏 × 𝑙𝑙 𝐻𝐻 − ℎ1 =
𝑊𝑊𝑆𝑆/𝐶𝐶 = 𝑆𝑆/𝐶𝐶 𝐵𝐵 × 𝐿𝐿 − 𝑛𝑛 × 𝑏𝑏 × 𝑙𝑙 =
7. DISEÑO DE CIMENTACIÓN DE EQUIPO HÍBRIDO

5. “AMPLIACIÓN DE CELDAS DE ALIMENTADORES EN SET CONCEPCIÓN. DISTRITO DE
CONCEPCIÓN - PROVINCIA DE CONCEPCIÓN - DEPARTAMENTO DE JUNÍN”
05.
05.1 CALCULO DEL MOMENTO AL VUELCO
04.2 CALCULO DEL MOMENTO ESTABILIZADOR
a) MOMENTO RESISTENTE POR EL PESO DEL EQUIPO Y ESTRUCTURA METÁLICA (M1)
b) MOMENTO GENERARO POR EL PESO DE LAS TIERRAS SOBRE LA CIMENTACIÓN (M2)
c) MOMENTO GENERADO POR EL PESO DE LA CIMENTACIÓN (M3)
d) MOMENTO ESTABILIZADOR
05.3 CONDICION DE DISEÑO
Se debe cumplir que el momento de volteo debe ser menor al momento estabilizante
< El dimensionamiento es correcto
06.0 DISEÑO DE PEDESTAL
Según el dimensionamiento del pedestal se tiene
Largo de pedestal (l) = 170 cm
Ancho de pedestal (b) = 130 cm
Altura enterrada de Pedestal (hp) = 50 cm
Altura sobresaliente del terreno (e) = 25 cm
06.1 CALCULO DEL ACERO EN PEDESTAL
a) AREA DEL PEDESTAL
b) AREA DEL ACERO EN PEDESTAL
Cuantia mínima para pedestal : 0.5 %
Area de acero en pedestal
2422.41 kg-m
22100 cm2
110.50 cm2
7931.46 kg-m
7931.00 kg-m
6329.10 kg-m
ANALISIS DE ESTABILIDAD EN DIRECCIÓN Y-Y
1614.94 kg-m
845.75 kg-m
756.61 kg-m
El momento de Vuelco viene dado por la fuerza sísmica y fuerza de tiro actuante en la estructura.
𝐴𝐴𝑃𝑃 = 𝑏𝑏. 𝑙𝑙 𝐴𝐴𝑃𝑃 =
𝜌𝜌 =
𝐴𝐴𝑆𝑆 = 𝜌𝜌. 𝐴𝐴𝑃𝑃 =
𝑀𝑀𝑉𝑉 =
𝑀𝑀𝑉𝑉. 𝐹𝐹𝐹𝐹 ≤ 𝑀𝑀𝑒𝑒
𝑀𝑀𝑒𝑒 = 𝑀𝑀1 + 𝑀𝑀2 + 𝑀𝑀3
𝑀𝑀𝑒𝑒 =
𝑀𝑀3 = 𝑊𝑊
𝑐𝑐 ×
𝐵𝐵
2
=
𝑀𝑀2 = 𝑊𝑊𝑡𝑡 ×
𝐵𝐵
2
=
𝑀𝑀1 = 𝑊𝑊
𝑒𝑒𝑒𝑒 + 𝑊𝑊
𝑒𝑒𝑒𝑒 ×
𝐵𝐵
2
=
𝑀𝑀𝑉𝑉 = 𝐹𝐹 × 𝐻𝐻𝑇𝑇
7. DISEÑO DE CIMENTACIÓN DE EQUIPO HÍBRIDO

6. “AMPLIACIÓN DE CELDAS DE ALIMENTADORES EN SET CONCEPCIÓN. DISTRITO DE
CONCEPCIÓN - PROVINCIA DE CONCEPCIÓN - DEPARTAMENTO DE JUNÍN”
06.2 DISTRIBUCIÓN DE ACERO EN PEDESTAL
Acero a Utilizar: 5/8''
N° de Aceros : 52
07. DISEÑO DE ZAPATA
Se tiene los siguientes datos de la zapata:
Numero de pedestales (n)= 1
Ancho de Pedestal (b) = 1.30 m
Largo de Pedestal (l) = 1.70 m
Ancho de zapata (B) = 1.70 m
Largo de zapata (L) = 1.70 m
Altura de zapata (h) = 0.50 m
peralte efectivo (de) = 0.425 m
Altura de Cimentación (H) = 1.00 m
Densidad del concreto (ϒc) =
Resistencia del concreto (f'c) =
Resistencia del Acero (f'c) =
Se tiene los siguientes datos del terreno:
Densidad natural (ϒt) =
Cohesión (C) =
Angulo de fricción (φ) = 28.72 °
Capacidad Portante (σt) =
Sobrecarga (S/C) =
07.1 VERIFICACION DE PRESIONES
a) EN SENTIDO X-X 0.68 m
Excentricidad: 0.17 m < 0.28 m
5.20 Ton/m2 <
1.26 Ton/m2 <
1.021 kg/cm2
500 kg/m2
13.28 Ton/m2
13.28 Ton/m2
Correcto
Correcto
2400 kg/m3
210 kg/cm2
4200 kg/cm2
9331 kg
2.12 kg/m3
0.02 kg/cm2
𝐹𝐹𝑇𝑇 = 𝑊𝑊
𝑒𝑒𝑒𝑒 + 𝑊𝑊
𝑒𝑒𝑒𝑒 + 𝑊𝑊
𝑐𝑐 + 𝑊𝑊𝑡𝑡 + 𝑊𝑊𝑆𝑆/𝐶𝐶 =
𝑥𝑥 =
𝑀𝑀𝑒𝑒 − 𝑀𝑀𝑣𝑣
𝐹𝐹𝑇𝑇
=
𝑒𝑒𝑥𝑥 =
𝐿𝐿
2
− 𝑥𝑥 =
𝐿𝐿
6
=
𝑆𝑆𝑆𝑆: 𝑒𝑒𝑥𝑥 <
𝐿𝐿
6
: 𝑆𝑆𝑆𝑆: 𝑒𝑒𝑥𝑥 >
𝐿𝐿
6
:
𝜎𝜎1 =
𝐹𝐹𝑇𝑇
𝐵𝐵. 𝐿𝐿
1 + 6
𝑒𝑒𝑥𝑥
𝐿𝐿
𝜎𝜎2 =
𝐹𝐹𝑇𝑇
𝐵𝐵. 𝐿𝐿
1 − 6
𝑒𝑒𝑥𝑥
𝐿𝐿
𝜎𝜎2 =0.00
𝜎𝜎1 =
𝜎𝜎2 =
1.3𝜎𝜎𝑡𝑡 =
1.3𝜎𝜎𝑡𝑡 =
𝜎𝜎1 =
4. 𝐹𝐹𝑇𝑇
3. 𝐿𝐿. 𝐵𝐵 − 6𝑒𝑒𝑥𝑥𝐿𝐿
7. DISEÑO DE CIMENTACIÓN DE EQUIPO HÍBRIDO

7. “AMPLIACIÓN DE CELDAS DE ALIMENTADORES EN SET CONCEPCIÓN. DISTRITO DE
CONCEPCIÓN - PROVINCIA DE CONCEPCIÓN - DEPARTAMENTO DE JUNÍN”
b) EN SENTIDO Y-Y 0.68 m
Excentricidad: 0.17 m < 0.28 m COMPRESIONES
5.20 Ton/m2 <
1.26 Ton/m2 <
07.2 PRESION DE DISEÑO
07.3 VERIFICACION DEL DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA
a) VERIFICACION POR PUNZONAMIENTO
Cortante de punzonamiento
2.89 m2
Resistencia al cortante por punzonamiento
7.70 m
502.68 Ton
Condición de diseño
427.28 Ton >
b) VERIFICACIÓN POR CORTANTE
Condición de diseño
47.17 Ton >
3.67 m2
-5.04 Ton
-5.04 Ton Correcto
13.28 Ton/m2
13.28 Ton/m2
Correcto
Correcto
6.50 Ton/m2
-2.49 Ton
55.49 Ton
-2.49 Ton Correcto
𝑉𝑉𝐷𝐷𝐷𝐷 = 𝜎𝜎𝑈𝑈. 𝐿𝐿 .
𝐵𝐵 − 𝑏𝑏
2
− 𝑑𝑑𝑑𝑑 =
𝑉𝑉𝐶𝐶 = 0,53. 𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶. 𝐵𝐵. 𝑑𝑑𝑑𝑑=
𝑦𝑦 =
𝑀𝑀𝑒𝑒 − 𝑀𝑀𝑣𝑣
𝐹𝐹𝑇𝑇
=
𝑒𝑒𝑦𝑦 =
𝐵𝐵
2
− 𝑦𝑦 =
𝐵𝐵
6
=
𝑆𝑆𝑆𝑆: 𝑒𝑒𝑦𝑦 <
𝐵𝐵
6
: 𝑆𝑆𝑆𝑆: 𝑒𝑒𝑦𝑦 >
𝐵𝐵
6
:
𝜎𝜎1 =
𝐹𝐹𝑇𝑇
𝐵𝐵. 𝐿𝐿
1 + 6
𝑒𝑒𝑦𝑦
𝐵𝐵
𝜎𝜎2 =
𝐹𝐹𝑇𝑇
𝐵𝐵. 𝐿𝐿
1 − 6
𝑒𝑒𝑦𝑦
𝐵𝐵
𝜎𝜎2 =0.00
𝜎𝜎1 =
𝜎𝜎2 =
1.3𝜎𝜎𝑡𝑡 =
1.3𝜎𝜎𝑡𝑡 =
C𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 𝑑𝑑𝑑𝑑 𝑆𝑆𝑆𝑆𝑆𝑆𝑆𝑆𝑆𝑆: 𝜎𝜎𝑈𝑈 = 1.25𝜎𝜎 =
∅𝑉𝑉𝐶𝐶 ≥ 𝑉𝑉𝑈𝑈, 𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷 ∅ = 0.85
𝐴𝐴𝑇𝑇 = 𝐵𝐵 × 𝐿𝐿 = 𝐴𝐴0 = 𝑏𝑏 + 𝑑𝑑𝑑𝑑 𝑙𝑙 + 𝑑𝑑𝑑𝑑 =
𝑉𝑉𝑈𝑈 = 𝜎𝜎𝑈𝑈 𝐴𝐴𝑇𝑇 − 𝐴𝐴0 =
𝑉𝑉𝐶𝐶 = 1,06. 𝑓𝑓𝑓𝐶𝐶. 𝑏𝑏𝑜𝑜. 𝑑𝑑𝑑𝑑, 𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑 𝑏𝑏𝑜𝑜 = 2 𝑏𝑏 + 𝑑𝑑𝑑𝑑 + 2 𝑙𝑙 + 𝑑𝑑𝑑𝑑 =
𝑉𝑉𝐶𝐶 =
∅𝑉𝑉𝐶𝐶 ≥ 𝑉𝑉𝑈𝑈, 𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷𝐷 ∅ = 0.85
𝜎𝜎1 =
4. 𝐹𝐹𝑇𝑇
3. 𝐿𝐿. 𝐵𝐵 − 6𝑒𝑒𝑥𝑥𝐵𝐵
7. DISEÑO DE CIMENTACIÓN DE EQUIPO HÍBRIDO

8. “AMPLIACIÓN DE CELDAS DE ALIMENTADORES EN SET CONCEPCIÓN. DISTRITO DE
CONCEPCIÓN - PROVINCIA DE CONCEPCIÓN - DEPARTAMENTO DE JUNÍN”
07.4 DISEÑO POR FLEXION
a) CALCULO DEL MOMENTO ÚLTIMO
0.49219
b) CALCULO DE LA CUANTIA MECÁNICA
0.000 1.695 0.000
c) CALCULO DE LA CUANTIA
0.0000
0.0018 USAR
d) AREA DE ACERO LONGITUDINAL REQUERIDO
e) AREA DE ACERO TRANSVERSAL REQUERIDO
07.5 DISTRIBUCION DE ACERO EN ZAPATA
a) DISTRIBUCIÓN DE ACERO LONGITUDINAL INFERIOR
Acero a Utilizar: 5/8''
25.9 cm
b) DISTRIBUCIÓN DE ACERO TRANSVERSAL INFERIOR
Acero a Utilizar: 5/8''
25.9 cm ≈ 25.0 cm
Espaciamiento (S) =
13.01 cm2
Espaciamiento (S) =
221 kg-m
≈ 25.0 cm
58034813
13.01 cm2
𝑀𝑀𝑈𝑈 = 𝜎𝜎𝑈𝑈. 𝐵𝐵 .
𝐿𝐿𝑣𝑣
2
2
, 𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑 𝐿𝐿𝑣𝑣 =
𝐿𝐿 − 𝑙𝑙
2
𝑀𝑀𝑈𝑈 =
𝑀𝑀𝑈𝑈 = 0.9𝑓𝑓𝑐𝑐
′
. 𝐵𝐵. 𝑑𝑑2
. 𝑤𝑤 1 − 0.59𝑤𝑤 , donde A = 0.9𝑓𝑓𝑐𝑐
′
.𝐵𝐵. 𝑑𝑑2
A =
𝑤𝑤1 = 𝑤𝑤2 = w =
ρ = w
𝑓𝑓𝑐𝑐
′
𝑓𝑓𝑓𝑓
=
𝜌𝜌𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 =
𝐴𝐴𝑆𝑆 = 𝜌𝜌. 𝐵𝐵. 𝑑𝑑𝑑𝑑 =
𝐴𝐴𝑆𝑆𝑇𝑇 = 𝐴𝐴𝑆𝑆
𝐿𝐿
𝐵𝐵
=
7. DISEÑO DE CIMENTACIÓN DE EQUIPO HÍBRIDO