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2. MODULO DE MERRILL CROWE
INDICE
INTRODUCCIÓN
CAPITULO 1.0 FUNDAMENTOS DE LA PRECIPITACIÓN CON Zn
1.1. Electroquímica 3
1.2. Diagramas de estabilidad para el proceso Merrill Crowe 5
1.3. Cianuro libre 7
1.4. Variables en la precipitación con Zn 7
CAPITULO 2.0 DESCRIPCIÓN DEL PROCESO EN ALTO CHICAMA
2.1. Descripción del proceso en la planta Merrill Crowe 12
2.2. Diagrama de flujo 13
2.3. Equipos de planta 13
CAPITULO 3.0 ETAPAS DEL PROCESO MERRILL CROWE
3.1. Clarificación de la solución rica 19
3.2. Desoxigenación 23
3.3. Precipitación con zinc 24
CAPITULO 4.0 CONTROL DEL PROCESO
4.1. Parámetros operativos 27
4.2. Cálculos en planta 29
4.3. Procedimiento de operación con sólidos altos 30
4.4. Análisis de soluciones 30
ANEXOS

3. MODULO DE MERRILL-CROWE
INTRODUCCIÓN
A causa de su simplicidad y eficiente operación, el proceso Merrill-Crowe ha sido usado
en todo el mundo para la recuperación del oro y la plata de las soluciones cianuradas. La
cementación o precipitación del oro mediante zinc metálico, se aplicó en las plantas
desde 1890.
El método se caracterizaba por:
Utilizar trozos de zinc (virutas, placas, etc.)
Contacto en bateas o cajones.
Alto consumo de zinc, 10 kg de zinc /1 kg de Au.
Dificultad para cosechar y remover el oro adherido al zinc.
Rendimientos medianos.
Pasivación del zinc ( Zn (OH)2, sales, etc.)
Durante las tres primeras décadas, tres mejoras importantes fueron efectuadas para
mejorar el proceso:
La primera mejora fue la adición de sales de plomo soluble en cantidades controladas
para producir una aleación de plomo zinc sobre la superficie de las partículas de zinc
que inhibió la pasivación de las superficies de zinc y de ese modo permitió la deposición
continua del oro.
La segunda mejora fue el uso de polvo de zinc en lugar de virutas de zinc, el cual
proveyó un área de superficie mucho más grande, y de ese modo una cinética de
precipitación muy rápida.
La tercera mejora fue la deareación de las soluciones a menos de 1 ppm de oxígeno, el
cual redujo significativamente el consumo de zinc.
Ya en 1916, se tenía establecido la estructura del proceso mejorado y conocido
popularmente como Merrill Crowe.
1897 C.W. Merrill, aplica el uso de filtros en la precipitación con polvo de zinc.
1916 T.B. Crowe, aplica vacío para desoxigenar las soluciones ricas y reducir el
consumo de zinc.
El aporte de Merrill y Crowe, dió origen al proceso actual de precipitación con polvo de
Zn conocido como Proceso Merrill-Crowe.

4. CAPITULO 1.0
FUNDAMENTOS DE LA PRECIPITACION CON Zn
1.1. Electroquímica:
Este proceso esta basado en el hecho de que el metal a ser recuperado (oro) a partir de
la solución cianurada, es mas noble que el metal usado para la precipitación (Zinc).
Es así como se han determinado los potenciales normales de oxidación a 25 °C. A
continuación se detallan algunos:
Electrodo (Media Celda) E° (volts)
Au = Au+
+ e-
1.68
Ag = Ag+
+ e-
0.799
2H+
+ 2e-
= H2 0.00
Fe = Fe+2
+ 2e-
-0.440
Zn = Zn2+
+ 2e-
-0.763
Interpretación de la escala de potenciales normales de electrodos:
Un E° mas grande (más positivo) es un metal más noble, o sea es más difícil de pasar
los iones a la solución (corrosión difícil). Especie oxidante.
Un E° más pequeño (más negativo) metal menos noble, más fácil de pasar los iones
a la solución (corrosión fácil). Especie reductora
Básicamente es un proceso electroquímico donde el zinc se disuelve (reacción anódica) y
los electrones cedidos sirven para reducir el complejo aurocianurado a oro metálico
(reacción catódica).
La disolución anódica del zinc, es el resultado de dos reacciones
Zn = Zn++
+ 2 e-
Zn++
+ 4CN-
= Zn(CN)4
-2
Zn + 4 CN-
= Zn(CN)4
-2
+ 2 e-
.................. Ec. General de disolución de zinc
La reacción catódica del complejo aurocianuro sería:
Au(CN)2
-
+ e-
= Au + 2CN-
......................... Reacción Catódica (1)
Hay que resaltar que las dos reacciones se producen simultáneamente y que el zinc
cuando se disuelve cede sus electrones al complejo aurocianurado para que se reduzca
a oro metálico, la ecuación general es la siguiente:
2Au(CN)2- + Zn = 2Au + Zn(CN)4
-2
................ Reacción Global (2)
Las reacciones principales que intervienen directamente en el proceso Merrill Crowe son:
Zn°+ 2 Au(CN)2
-
= Zn(CN)4
-2
+ 2 Auo

5. Zn°+ 2 Ag(CN)2
-
= Zn(CN)4
-2
+ 2 Ago
Zn°+ Hg(CN)4
-2
= Zn(CN)4
-2
+ Hgo
La adición de sales de plomo, ayudan a la espontaneidad de la cementación; formando
áreas catódicas; su adición debe ser controlada, ya que en exceso reduce la eficiencia.
Potenciales normales E
o
en medio
alcalino (pH=14)
!" # # # # # $
% # #
De estas podemos deducir en forma fácil que la mayor tendencia a formar pares
galvánicos con el Zn, como se les denomina comúnmente serán los pares: Au(CN)2
-
/Zn;
Ag(CN)2
-
/Zn; Hg(CN)4
-2
/Zn. Como es lógico, éstas dependerán de los complejos y de
sus respectivas concentraciones en solución.
!"
&'
!"
&'
# $ !%"
# $ !%"
!"
!"
!"
!"
$ !%"
&

6. (
Del gráfico anterior donde se muestra el mecanismo de la precipitación del zinc, se
puede extraer lo siguiente:
i. El transporte de masa del complejo de cianuro de oro y especies de cianuro libre
hacia la superficie del zinc desde la solución.
ii. Adsorción del complejo de cianuro de oro sobre la superficie del zinc.
iii. Transferencia de electrón entre el zinc y el complejo de cianuro de oro, y disociación
simultánea del complejo de cianuro de oro y formación del complejo de cianuro de
zinc, reacción (1) y (2), de la página 4.
iv. Desorción del complejo de cianuro de zinc desde la superficie del zinc.
v. Transferencia del complejo de cianuro de zinc hacia la solución.
1.2. Diagramas de estabilidad para el proceso Merrill Crowe

7. )
1.3. Cianuro Libre
El término cianuro libre involucra a dos especies, el ión cianuro (CN-
) y el ácido
cianhídrico (HCN). La proporción relativa de estas dos formas dependen del pH del
sistema.
La reacción entre el ión cianuro y el agua se expresa:
CN- + H2O = HCN + OH-
Esta disociación es función del pH, para la lixiviación lo importante es el CN-
• A un pH = 8.4, más del 90% de cianuro existe como ácido cianhídrico (HCN).
• A un pH = 9.3, la mitad del total de cianuro existe como ácido cianhídrico (HCN) y la
otra mitad como iones cianuro libre (CN-
).
• A un pH = 10.2, más del 90% del total de cianuro está como iones cianuro libre (CN-
).

8. *
1.4. Variables en la precipitación con Zn
Las variables que tienen una influencia importante sobre la eficiencia del proceso de
precipitación con Zn, son los siguientes:
Oxígeno disuelto
Concentración mínima de cianuro
Sólidos en suspensión
Rango de pH de operación
Iones metálicos interferentes
• Oxígeno disuelto: Aún pequeñas cantidades de oxígeno disuelto, deteriora
considerablemente la precipitación, debido a la pasivación de la superficie del Zn (oxida
la superficie del Zn disminuyendo el área de contacto y evitando así que todo el Zn
reaccione para la precipitación); Además la presencia de oxígeno puede redisolver el
oro finamente precipitado, cuya velocidad sería muy rápida.
• Concentración mínima de cianuro: Para que la reacción de precipitación proceda
hasta el final, la solución rica debe contener una mínima concentración de cianuro;
debajo de esta concentración la velocidad de precipitación es menor. Encima de esta
concentración de cianuro la velocidad de precipitación no es afectada, pero una
concentración alta de cianuro conduce a un exceso de consumo de Zinc. Algunos
expertos dicen que esta concentración mínima de cianuro es de 0.002 M, otros 0.035 M
de NaCN
• Sólidos en suspensión: Los sólidos en suspensión pueden reducir drásticamente la
eficiencia del proceso, debido a que causan pasivación del zinc.
Pasivación del zinc
Durante la pasivación el metal forma un compuesto(o producto) que se queda en la
superficie metálica formando una barrera o resistencia a la continuación de la
corrosión, ejemplo el ZnO, Zn(OH)2. La pasivación de la superficie anódica activa

9. +
del zinc, provoca una menor velocidad de reacción y en el caso extremo cesa
totalmente la precipitación. La pasivación se presenta debido al aislamiento de la
superficie del zinc como consecuencia del recubrimiento de:
Capa densa y compacta de metales precipitados.
Capa de Zn(OH)2.
Recubrimiento con ZnS
Recubrimientos con lamas, geles y durezas.
• pH de la solución rica: Una variación en el valor de pH de la solución rica en el rango
de pH de 9 a 11.5 no tiene efectos notables en la velocidad de precipitación, pero un pH
mayor puede causar la formación de Zn(OH)2, este producto tiende a originarse en la
superficie de las partículas de Zn y puede retardar e incluso paralizar la precipitación
con zinc.
El Zn(OH)2 es prácticamente insoluble, por lo tanto inhibe la velocidad de precipitación.
La estabilidad del hidróxido de zinc, depende de la concentración de cianuro, pH y
concentración del zinc disuelto. La formación del hidróxido pasivante, se describe por la
reacción:
Zn+2
+ 2OH-
= Zn(OH)2
En mayor concentración de cianuro el ion zinc es acomplejado para formar complejos
solubles, según:
Zn+2
+ n CN-
= Zn(CN)n
-n+2
El hidróxido de zinc se disuelve en presencia de cianuro según:
Zn(OH)2 + 4CN-
= Zn (CN)4
-2
+ 2 OH-
• Iones metálicos interferentes: Algunos iones metálicos tienen efectos negativos en la
precipitación con Zn. Los iones mas perjudiciales son los de antimonio y arsénico;
cuyas concentraciones <1 ppm, pueden reducir la velocidad de precipitación en un 20
%.
La presencia de cobre en las soluciones, por lo general, provoca altos consumos de
cianuro y también decrece la eficiencia de precipitación debido a la pasivación del Zn.
• Influencia de sales de plomo en la precipitación: La presencia de pequeñas
cantidades de plomo en la solución tiene un efecto positivo sobre la precipitación; Sin
embargo si las concentraciones de plomo son muy altas (> 20 ppm ) el consumo de Zn
aumenta.
En cantidades mínimas el plomo se precipita como una película metálica delgada sobre
el zinc, creando así, un par galvánico activo, que hace más rápida y completa la
precipitación del oro, con un consumo más bajo de zinc.
Ejemplo 1
Una placa de Zinc se sumerge en una solución ácida con iones cobre (solución ácida con
sulfato de cobre: CuSO4). Determinar si el zinc se corroe. Las reacciones que tienen lugar
son:
Zn = Zn2+ + 2e- ....................................... E, = -0.763 V.
Cu = Cu2+ + 2e- ...................................... E, = 0.337 V.

10. -.
De estas dos reacciones, la que tiene un potencial más positivo es la del cobre (Cu), por lo
tanto, el cobre se reducirá y el zinc se oxidará (se corroe).
Anodo Zn2+ + 2e- = Zn .................................. E, = -0.763 V.
Cátodo Cu2+ + 2e- = Cu .................................. E, = 0.337 V.
Reac.Global Cu2+ + Zn = Cu + Zn2+ ........................ Ecelda= E,C - E,A = 1.1 V
Ejemplo 2
En el proceso de precipitación Merrill Crowe ocurren las siguientes reacciones. Describa la
reacción global y la espontaneidad de la reacción.
Au(CN)2
-
+ e-
= Au + 2CN-
.......................... E = -0.50
Zn + 4 CN-
= Zn(CN)4
-2
+ 2 e-
................. E = -1.22

11. --
CAPITULO 2.0
DESCRIPCIÓN DEL PROCESO MERRILL – CROWE
2.1. Descripción del proceso Merrill–Crowe en Alto Chicama
La solución rica proveniente de las pilas de lixiviación es filtrada en los filtros
clarificadores hasta lograr una solución cristalina menor de 5 ppm de sólidos; El filtrado
resulta esencial para remover los sólidos finos que pueden obstruir rápidamente la línea
de precipitado o pasivar al zinc. El filtro es revestido por una película de tierra diatomea
antes de proceder al filtrado. Esto permite al filtro remover partículas inferiores a una
micra de tamaño y continuar filtrando una buena cantidad antes de saturarse.
Luego de la filtración, la solución rica es desoxigenada. La solución rica varia desde 5 a
8 mg/l de oxígeno, esta debe ser reducida a 0.5-1.0 mg/l, para una producción de un
buen Barren y usar cantidades razonables de zinc.
Para conseguir esto, se circula la solución filtrada a través de una torre de vacío (o
Crowe) que contiene empaques de plástico (packing), estos interrumpen el flujo de la
solución formando capas muy finas.
La solución desoxigenada debe ser drenada desde la torre de vacío con una bomba
sellada para fluidos, de modo de asegurar que no se produzcan filtraciones de aire a la
solución. Generalmente los problemas de precipitación pueden ser reducidos
considerablemente con una bomba de vacío perfectamente sellada.
Luego, el polvo de zinc es agregado a una solución desoxigenada de oro cianurado, el
zinc es disuelto y el oro sale de la solución como sólido fino. Estos sólidos son filtrados
desde la solución, generalmente a través de un filtro de placas, para la remoción de oro.
Los sólidos son removidos periódicamente de la prensa, siendo fundidos para recuperar
el oro. El Barren efluente del filtro prensa es regularmente analizado para determinar el
oro presente y para asegurar que sé esta precipitando adecuadamente. Esta solución
Barren debiera ser normalmente menor de 0.01g/m3
.
El polvo de zinc es agregado a un cono, este es diseñado de tal forma que no haya
agitación o remolinos en la superficie que induzca oxígeno dentro de la solución. La
cantidad de zinc requerido depende de la solución rica.
La dosificación de zinc al cono se realiza por alimentadores de tornillo. Para efectos de
una apropiada adición de zinc, es necesario que haya una cantidad suficiente de cianuro
libre en la solución para disolver el zinc agregado y además, para que todos los metales
pesados presentes en la solución se mantengan en esta.
La mayoría de los problemas en la precipitación de zinc pueden ser debido a 3 causas:
1. Demasiado oxígeno en la solución (vacío insuficiente en la torre de vacío o cono
de precipitación succionando aire).
2. Insuficiencia de zinc (la cantidad de oro en la solución ha aumentado o la solución
está contaminada).
3. Insuficiencia de cianuro libre o cal en la solución. Es posible que haya mucho
cianuro libre en la solución, pero esto dará como resultado un excesivo uso de zinc.
A un pH neutral la precipitación será escasa, es necesario tener el pH adecuado (9-
12)

12. -
La materia fina que contiene oro y plata es filtrada de la solución por medio de los filtros
prensa que tiene una capa de tierra diatomea. Este medio de filtración no permite que
las partículas finas de oro y plata tapen la tela que se usa para filtrar, resultando en la
prolongación de la vida del filtro prensa y el precipitado se puede lavar con más facilidad
de la tela de filtración.
Los filtros prensa continúan recibiendo flujo hasta que las unidades llegan a la capacidad
de almacenaje de precipitado o las telas llegan a taparse.
Cuando la presión comienza a reducir el flujo, los filtros se sacan de servicio para poder
lavar cada unidad. Aplicar una capa de tierra diatomea y regresar a ponerse en servicio.
2.2. Diagrama de flujo
2.3. Equipos de la planta
Tanque de solución rica sin clarificar.- La solución rica es bombeada por una de Las
dos bombas de turbina vertical al tanque de solución rica sin clarificar en el inicio del
circuito Merrill-Crowe. Este consiste de un tanque circular de 8200 mm de diámetro por
8200 mm de alto. La capacidad de tanque es de 406 m3 y un tiempo de retención de 15
min de acuerdo al flujo total de diseño. Este tanque alimenta a las bombas 0310 465
001A y B. tiene un sistema de control de nivel, si hay mucha solución una válvula
automática estrangula es flujo a fin de mantener los niveles estables de la planta. Este
tanque tiende a llenarse rápidamente, sin embargo el controlador del tanque hace que la
válvula de control en la descarga de las bombas que va a los filtros de placa se abra. La
solución rica sin clarificar es bombeada continuamente a dos de los tres filtros de hojas
(un filtro siempre en stand by). La función de los mismos es la de efectuar la remoción de
los sólidos que todavía estén en suspensión en la solución.
FiItros clarificadores de hoja a presión.- Un clarificador de placa consta de un eje
central en donde se colocan múltiples mallas finas o placas (los clarificadores de Pierina
constan cada uno de 51 placas). La función de estas mallas es la de colectar las
Filtrado
Filtro 1
Zinc
Nitrato de
plomo
Tk Sln
Barren
Tk No Clarificado
Torre de
vacíoTk Clarificado
Filtro 2
Filtro 3
Filtro 4
Tk de lodos
Tk Body Feed
Tk Precoat
Cono de
zinc

13. -
partículas finas existentes en la solución. El eje y las placas están colocadas en un
cilindro con accesorios apropiados de tuberías para alimentar, descargar la solución,
drenado y la solución lavada a chorros. Durante la operación la solución es introducida a
baja presión (ingreso de la tubería al clarificador. La solución pasa a través de las placas
dejando las partículas en los lados de las placas y descargando fuera del clarificador por
el eje central.
FILTRO DE HOJAS A PRESION
El clarificador de placa opera con una secuencia de lavado o serie de etapa de proceso.
El primer paso consiste en revestir Las mallas con material de tierra diatomea (llamado
pre-revestido) que coloca una capa de este material fino en las superficies de Las placas
para ayudar en la filtración. La solución es entonces introducida; los sólidos finos son
retenidos en las placas pre-revestidas y la solución limpia pasa por las placas y sale del
clarificador.
El final del ciclo consiste en un lavado de las placas (backwash). La solución pobre es
introducida a alta presión por una manifold que distribuye la misma por varios inyectores
que limpian las partículas de las placas. Durante una porción de este tiempo, el eje es
rotado por un motor conductor por cadenas para ayudar a cortar Los finos y la tierra
diatomea de las placas. El acceso al interior del clarificador es a través de la puerta
posterior con seguro automático.
Tanques de preparación de diatomea.- Existen dos tanques de preparación para el
prerevestido: uno es llamado tanque de mezcla del revestido (precoat mix tank: 0310
482 009) y el otro de alimentación de relleno (body feed tank: 0310 482 010).
Ambos tanques son de 96” de diámetro por 120” de alto y tienen también cada uno un
agitador de 1 Kw. Cada tanque contiene dos bombas de alimentación de pre-revestido
(uno en operación y el otro en standby).
Adicionalmente disponen de una Tolva de descarga de sacos (0310 484 009A y 010A)
que operan accionados por un motor de 0.75 Kw
Tanque de solución rica clarificada.- La descarga de los filtros clarificadores de hoja a
presión es transferido al tanque de solución rica clarificada (0310 482 002} que tiene

14. -
unas dimensiones de 5500 mm de diámetro por 5500 mm de altura. Este es un tanque
de almacenamiento de solución rica previo al ingreso a la etapa de desoxigenación. Los
niveles de solución son regulados por sensores, teniendo una retención de 6 minutos.
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE LOS FILTROS CLARIFICADORES
Características Valores
Tipo de filtro Auto-Jet, cónico doble
Modelo del filtro: 66AJ-1800F WCD
Tipo de puerta: Auto-Lok de 66"
Diámetro:
Frontal: 66"
Central: 74"
Posterior: 66"
Presión de diseño: 680 kPa (100 psig)
Temperatura de diseño: 66°C (150°F)
Material del recipiente Acero al carbono
Material interior: Acero inoxidable 316
Revestimiento: Ninguno
# de elementos: 51 @ 3" de espaciamiento
Ratio de flujo aproximado: 429 m3
/ h (1887 Gpm) @ 517 kPa (75 psig)
Ratio de precapa aproximado: 217 m3
/ h (1000 Gpm) @ 207 kPa (30 psig)
Ratio de desague: 125 m3
/ h (552 Gpm) @ 379-414 kPa (55-60 psig)
Shaft RPM: 3 (mirando la puerta en el sentido de las agujas del reloj)
Potencia del eje 2.24 kW (3hp) @ 460 Voltios/3fases/60Hz
Soporte central: Si(1)
Flujo total de diseño del equipo: 1200 m3
Flujo nominal del equipo: 1287 m3
Sólidos contenidos de alimentación: 50 ppm como máximo
Capacidad del filtro Auto-Jet: 2.4 m3
/ h/ m2
Contenidos de sólidos de filtrado del filtro Auto-Jet: < 3 ppm
pH de filtrado: 10 a 11
Material de la precapa: Tierra diatomea
Material del cuerpo de alimentación: Tierra diatomea
Temperatura de la solución: 5°C a 25°C
Concentración de cianuro de sodio (NaCN): 150 mg / L de CN- total aproximadamente
Corrosión permitida: 3 mm (1/8")
U.S. FILTER
Información de diseño y proceso:
Tanque de lodos.- Es el tanque de recepción (0310 482 005) de los lodos provenientes
de los filtros clarificadores principalmente, además del sumidero del área de los filtros
clarificadores. El diseño de este tanque de 3000 mm de diámetro y 3000 mm de alto está
compuesto de un agitador y de dos bombas de lodo (0310 463 005A y 005B) que
impulsan los lodos a las pilas de lixiviación con un flujo aproximado de 45 m3
/h y 20% de
sólidos.
Bomba de vacío (de anillo líquido). - Este tipo de bomba es ideal para la torre de
deaereación, porque puede manejar grandes cantidades de líquido que está con aire en
la torre. Esta tiene un rotor eléctrico cilíndrico, esto para que la solución pueda pasar por
fuera de los álabes; el rotor gira libremente en un encasetamiento cilíndrico. El axial del
encasetamiento es un ramal del axial del rotor.
El agua llena parcialmente el encasetamiento y actúa como un pistón. Como el rotor gira
rápidamente dentro del encasetamiento, los álabes del rotor hacen que el agua gire
alrededor del cilindro en forma de remolino. La fuerza centrífuga hace que el agua forme
una capa de espesor uniforme en el interior del alojamiento; esto se mueve o pulsa fuera
del centro del rotor y regresa una y otra vez durante cada revolución. Como el agua se
mueve lejos del centro del rotor (A) Las cámaras del rotor están llenas de líquido. Este
líquido gira junto con el rotor, pero sigue el contorno del encasetamiento debido a la
fuerza centrifuga. El agua que llena completamente la cámara del rotor (el volumen entre
los álabes), vuelve desde el centro del rotor cuando el motor avanza, e impulsa el aire

15. -
en el punto de entrada a ocupar el espacio vacío. La cámara del rotor está vacía de
líquido y llena de aire. Como el rotor continúa en movimiento en el sentido de las agujas
del reloj, el agua es forzada a la cámara del rotor hasta que la cámara esté llena otra
vez. El aire que está en la cámara es comprimido por el líquido según avanza la cámara
y el aire es forzado a ser evacuado por el punto de descarga. Este ciclo ocurre una vez
en cada revolución.
Se dispone dos bombas de vacío (0360 461 008 y 009), una en operación y una en
stand by.
Alimentador de zinc y el cono emulsificador.- El polvo de zinc es usado para
precipitar el oro que está en la solución como complejo de cianuro-oro. Este polvo es
alimentado al cono emulsificador. El oro es precipitado casi inmediatamente como oro
sólido y el zinc forma un complejo con el cianuro. En el tiempo en que la solución llega a
la bomba vertical de alimentación de filtros prensa 0310 463 006A el oro es
completamente precipitado.
La lechada del polvo de zinc es preparada agregando manualmente el polvo de zinc al
tanque sobre el alimentador de zinc (0310 442 003 y 004). El alimentador de zinc de
velocidad variable es ajustado para alimentar polvo de zinc seco en el cono
emulsificador de zinc (0310 433 001) donde es mezclado por agitación con agua. El nivel
en el emulsificador de zinc es mantenido constante por el enclavamiento de un sensor
de nivel y una válvula solenoide en la línea que controla el ingreso del flujo de Barren. La
lechada del polvo de zinc fluye por la parte inferior del emulsificador siendo inyectada o
succionada por el flujo de solución desaereada que fluye por gravedad del interior de la
torre deaereadora. La cantidad de zinc alimentado al emulsificador es chequeada
manualmente por el operador. En una rutina básica, el operador obtiene una muestra de
solución pobre y es analizado por absorción atómica. La cantidad de zinc a dosificar esta
en función a la ley de oro y plata obtenida en la solución y al flujo de tratamiento de
solución rica.
Bomba vertical de alimentación al filtro prensa.- Esta bomba (0310 463 006A de 330
Kw), inmerso en un tanque de agua; la razón por la cual están sumergidas es para evitar
que el aire filtre en la solución; así si los sellos de las bombas fallan no podría ingresar
aire a las bombas.
La precipitación del oro con la plata, conjuntamente con el mercurio es instantánea y la
bomba es un excelente mezclador que ejecuta este proceso. Todos los metales
preciosos deben estar precipitados al momento que la solución sale de la bomba. La
solución que está descargando la bomba de alimentación a los filtros prensa, contiene
pequeñas partículas de oro, plata y mercurio con un poco de exceso de zinc, la cual es
bombeada a un banco de filtros de precipitación llamados filtros prensa (0320 413 009,
010, 011 y 012), tres en operación uno de reserva.
FiItros prensa.- Este tipo de filtros, es del tipo colado usado para separar los sólidos de
los líquidos. Las placas de filtros individuales son suspendidas en barras laterales del
marco del filtro, el filtrado toma lugar entre estas placas.
Un cilindro en forma de brazo en uno de los extremos del filtro es donde se encuentra
alojado un cilindro hidráulico de doble acción. Un marco estacionario (marco de cabeza)
es el otro lado opuesto del filtro la cual contiene las dos tuberías de alimentación y
descarga. La otra cabeza está colocada en las barras laterales, y conectada al brazo
hidráulico; logrando así mover esta cabeza a lo largo de las barras laterales y
comprimiendo Las placas intermedias formando el paquete (stack) para el paso de

16. -(
filtración. Una bomba hidráulica manual da la potencia hidráulica necesaria para
accionar el cilindro de doble acción.
Después que el filtro de presión es cerrado por el cilindro hidráulico una lechada de
revestido es bombeada al filtro. Este revestido continúa por un tiempo necesario
suficiente para que la tierra diatomea se deposite en los paños para lograr un filtrado
más limpio, sin liberar la presión para evitar que el revestido se salga, la lechada es
bombeada al interior del filtro, entonces la bomba de revestido es parada, inicialmente la
alimentación llena la cámara entre las placas que están cubiertas con un paño de
filtración. Una vez que la cámara está llena, comienza la filtración. Como la lechada es
bombeada a baja presión a la cámara, el líquido pasa a través de los paños dejando a
los sólidos en los mismos.
ESPECIFICACIONES DE FILTROS PRENSA
Características Valores
Modelo del filtro: EIMCO M1200-FB-60PP-RP-ALP-100-25MM
Cámaras 64
Presión de funcionamiento 100 Psi(689 Kpa)
Temperatura de funcionamiento Ambiente
Superficie de filtro (pies cuadrados) 1521 ft2
(141.3 m2
)
Capacidad de contención (pies cúbicos) 73 ft3
(2.07 m3
)
Espesor de la torta: 1 1/4"(32 mm)
Construcción de la placa de filtro: Poly - P
Tela de filtro:
FILTRO DORR-OLIVER EIMCO
Las cuatro esquinas de las placas tienen pasajes circulares que cuando se cierra el filtro
deja circular la solución clara, dejando el precipitado a través de las placas de filtración.
Cuando todas Las placas están llenas de precipitado, la válvula de ingreso se cierra y al
filtro prensa se le inyecta aire para un secado adicional. La presión en la unidad
hidráulica es liberada y las placas quedan sueltas. El mecanismo levantador entonces,
automáticamente levanta cada uno de las placas una por una retirando la cabeza móvil.
Este mecanismo retira las placas por el lado de la cabeza móvil; este proceso continúa
hasta que todas las placas hayan sido retiradas.
Cada uno de los paños de las placas conteniendo el precipitado es limpiada, empleando
unas espátulas y se depositan en unas bandejas que están debajo de los filtros prensa;
una vez que todas las placas se hayan limpiado el filtro está nuevamente apto para
recibir un nuevo ciclo de filtrado.

17. -)
CAPITULO 3.0
ETAPAS DEL PROCESO MERRILL CROWE
3.1. Clarificación de la solución rica
Un sistema de clarificación aplicando precoat es normalmente utilizado cuando las
soluciones contienen menos de 50ppm de sólidos en suspensión a fin de obtener una
solución clara de <3ppm de sólidos. La ayuda filtrante utilizada para el precoat es un
polvo fino altamente poroso que no puede ser compactado con las presiones normales
de trabajo.
La capa formada tiene una forma irregular de 80 a 90% de vacío el cual es capaz de
atrapar partículas sub-micrónicas. Algunos proponen debe ser aplicado a partir de una
pulpa de 1 a 2% de ayuda filtrante y otros proponen que puede ser >0.3%, definido en
función a un espesor de 1.6 a 2 mm de precapa.
Otro factor de importancia es la dosificación de body feed el cual influirá enormemente
en la duración de cada ciclo de filtrado. Actualmente los tiempos de cada ciclo de filtrado
son muy variables a pesar de que el grado de turbidez es aproximadamente constante.
Elementos del sistema de filtración
Ayuda filtrante.
Tela del filtro.
Bombas de alimentación a los filtros.
Filtros clarificadores.
El tanque de precoat.
El tanque de body feed.
Sistema de dosificación de body feed.
Procedimiento
El prerevestido se realiza recirculando una pulpa de ayuda filtrante hasta que se aclare
el líquido entre el filtro y el tanque del precoat. Dado de que la mayoría de las partículas
de ayuda filtrante son más pequeñas que las aberturas de la tela deben formar puentes
entre estas aberturas.
DIRECCION DEL FLUJO DURANTE EL REVESTIDO

18. -*
Problemas en la formación de la precapa
Presencia de burbujas de aire.
Variaciones de presión.
Vibraciones en el interior del filtro
Erosión de la precapa (velocidad muy alta).
Cantidad insuficiente de diatomea.
Taponamiento de las telas.
Tela defectuosa, (perforaciones, arrugas, fugas).
Cantidad de precoat
La cantidad de precoat debe ser de: 4.5 a 6.8 kg/9.29 m2
La concentración de la pulpa debe ser >0.3% para una buena formación de los
puentes.
Espesor de precapa 1.6 y 10 mm, debe ser determinado por experiencia.
Concentraciones menores de 0.3%, dificultan la formación de los "puentes" de ayuda
filtrante por aglomeración de partículas.
Concentraciones mayores de 10%, tendencia a acumularse en las proximidades de la
entrada del filtro: precapa dispareja.
CUADRO 1: CONCENTRACIÓN DE DIATOMEA Y ESPESOR DE PRECAPA
POR BOLSAS DE DIATOMEA UTILIZADAS
BOLSAS
(No)
Diatomea
(%)
Espesor (mm)
2 0.35
3 0.52
4 0.70 1.68
5 0.87 2.10
6 1.05 2.56
7 1.22 2.92
8 1.40 3.36
9 1.57 3.78
10 1.74 4.20
Velocidad de formación de precapa
La velocidad de preparación del precoat dependerá de la viscosidad del líquido utilizado,
de modo que mantenga las partículas en suspensión hasta la completa formación de la
precapa.
Una regla general puede ser el de formar la precapa a una velocidad tal que produzca
una caída de presión en el filtro entre 1 y 2 psi. (Diferencia entre el manómetro de
entrada y el de salida.)
Modo de preparación del precoat
La solución que contiene al ayuda filtrante debe aclararse de 2 a 5 minutos. Es
necesario de 5 a 10 minutos más para asegurar que toda la ayuda filtrante haya sido
ubicado como precoat.

19. -+
La falta de claridad en la solución filtrada puede deberse a:
Venteo inadecuado del filtro.
Puntos ciegos o taponeados en las telas.
Insuficiente precoat en la parte superior de las telas filtrantes por deficiente
recirculación.
Roturas en las telas.
Mallas deterioradas o alambres separados en las hojas.
Deficiente distribución de flujo por falla en la placa de ingreso de solución.
Arrugas en las telas.
Puesta en servicio del filtro
Después de que la solución de precoat a clarificado se pone en servicio el filtro.
El cambio de solución de precapa a la solución rica a filtrar debe realizarse de tal
forma que el flujo sea continuo y no se produzcan variaciones bruscas de presión.
Para este fin primero se abre la válvula de ingreso de solución rica mientras
simultáneamente se cierra la del tanque de precapa. Se deben evitar acciones
rápidas y bruscas, pues estos "golpes" rompen los puentes formados por las
diatomitas, dejando pasar diatomitas e impurezas del líquido.
Dosificación de body feed
La dosificación adecuada para MANTENER LA POROSIDAD, lo cual se traduce en
largos ciclos de filtración, retardar el aumento de la caída de presión y claridad
apropiada del filtrado.
Una dosificación muy baja producirá
• Un taponamiento rápido de la torta y la reducción del ciclo de filtración
• La diatomea es rápidamente rodeada por los sólidos y disminuye la
permeabilidad del pastel.
• Se reduce lentamente el flujo total.
• La diatomea en pequeña cantidad sólo aumenta el espesor de pastel sin agregar
algo de porosidad.
Una dosificación excesiva no aumentará la porosidad de la torta sino acortará el
ciclo por disminución del área afectiva de filtración al presentarse el contacto entre
las tortas.
Velocidad de filtración
Por ejemplo, si la velocidad de flujo es de 0.244 m3
/h.m2
el filtro operando durante 480
minutos a una presión de 30 Psi. Dos veces esa velocidad el tiempo del ciclo decaerá
aproximadamente en 150 minutos.
La velocidad de filtración de ajustarse de una manera tal que garantice, al finalizar el
proceso de filtración una caída de presión a 50 Psi. Velocidades de filtración muy altas
producirán deterioro de la calidad del filtrado.

20. .
Filtrado
Cuando el filtro se pone en servicio, la claridad de filtrado debe ser inmediata. Si ocurre
lo contrario es posible que ocurra lo siguiente:
Tela parcialmente tapada.
Presencia de aire en la solución de alimentación.
Pérdida de flujo durante la operación de precoat, produciendo ruptura de precoat.
Inadecuadada formación de precoat debido a delgada capa de Precoat.
Los ciclos cortos pueden ser causados por la obstrucción temporal o permanente de
adición de body feed, tela obstruídas/tapadas, cambios en las características del líquido
a filtrar, atrapamiento de aire en el filtro que disminuye el área filtrante, y demasiado
velocidad de filtración.
Extracción de la precapa: lavado
Al final del ciclo de la filtración el pastel del filtro se retira por el siguiente procedimiento:
1. Drenaje del líquido.
2. Una combinación de drenaje y riego de las hojas.
3. Regado de las hojas con rotación del eje soporte.
Es importante que la limpieza sea completa ya que las telas pueden quedar taponeadas
para iniciar un siguiente ciclo y el resultado podría ser un servicio inadecuado del filtro.
DIRECCION DEL FLUJO DURANTE LA LIMPIEZA

21. -
Datos técnicos de la tierra diatomea
PROPIEDADES TIPICAS DE LA TIERRA DIATOMEA
GRADO PERMEABILIDAD
(DARCY)
COLOR +150
TYLER (%)
pH HUMEDAD
MAX
DIACTIV N°8 3.50 BLANCO 33 9.6 1,0
DIACTIV N°9 3.00 BLANCO 28 9.6 1.0
DIAOTV N°10 2.50 BLANCO 26 9,6 1.0
DIACTIV N°11 1.00 BLANCO 70 9.6 1.0
DIACTIV N°12 0.80 BLANCO 4.3 9.6 1.0
DIACTIV N°13 0.40 BLANCO 2.2 9.6 1.0
OIACTIV N°14 0,25 BLANCO 1.0 9.6 1,0
DIACTIV N°15 0.11 BLANCO 1,0 9,6 1.0
DIACTIV N°16 0.06 GRIS 1,0 8.5 2,0
DIACTIV N°17 0.02 GRIS 1.0 7.5 7.5
(') Las propiedades físicas y químicas señaladas representan promedios típicos obtenidos de acuerdo a pruebas y
métodos aceptados y están sujetos a variaciones normales asociadas a todo proceso industrial.
3.2. Desoxigenación
El objetivo es el de quitar todo el oxígeno de la solución rica clarificada. Al retirar el aire
de la solución también se retira el oxígeno. La solución proveniente del tanque de
almacenamiento es bombeada por una bomba 0310 465 002A a la torre desoxigenación.
La línea de desoxigenación está totalmente sellada unida a una tubería que sale por la
parte superior de la torre conectada a una bomba de vacío 0360 461 008 ó 009 (una en
stand by). Esta torre se mantiene totalmente sellada para que la bomba mantenga un
vacío absoluto, esto es importante mantener en un valor casi absoluto para que la
solución tenga la menor cantidad de oxígeno.
Medición de vacío.-
El grado de evacuación o vacío es medido comparando la presión del espacio con la
presión atmosférica. La presión atmosférica es la presión ejercida sobre un cuerpo con el
peso de los gases en la atmósfera.
• A nivel del mar, la presión atmosférica es aproximadamente de 101 kPa o
su equivalente a 10 metros de agua a la misma presión que ejerce una
columna de mercurio de 736 mm(el mercurio es muy pesado,
aproximadamente 14 veces más denso que el agua).
• A la altura de la mina Alto Chicama (cerca de 4000 m.s.n.m.) la presión
atmosférica es menor que el nivel del mar 6.6 metros de agua.
• Un vacío total o perfecto a esta altura puede ser obtenido con una presión
de 485 mm de Hg, usualmente se considera vacío una presión de 485 mm
de Hg.
• Un sistema de vacío nunca es perfecto y el vacío de Alto Chicama será
obtenido con 100 a 150 mm de Hg menos que el sistema perfecto, es
decir, a 365 o 385 mm de Hg. Esto es típico para un sistema de vacío
grande a esta altura, mayores vacíos requieren más equipos y costos
adicionales. Cualquier filtración en las uniones o tuberías significa
reducción del vacío por lo que los operadores deben asegurarse que se
esté obteniendo el mayor vacío posible.
Las soluciones clarificadas son desaereadas, para obtener una precipitación eficiente. El
método Crowe emplea el vacío, el cual es el más eficiente para remover el O2 disuelto a
menos de 1 ppm.

22. La tabla siguiente muestra el factor de corrección que puede ser usado para compensar
los efectos de la variación de la presión atmosférica con la altitud
Pressure in
inches Hg
mm
Hg
kPa Altitude
Feet Meters
Correction
Factor
30.23 768 102.3 -276 -84 101
29.92 760 101.3 0 0 100
29.33 745 99.3 558 170 98
28.74 730 97.3 1126 343 96
28.11 714 95.2 1703 519 94
27.52 699 93.2 2290 698 92
26.93 684 91.2 2887 880 90
26.34 669 89.2 3496 1066 88
25.75 654 87.1 4115 1254 86
25.12 638 85.1 4747 1447 84
24.53 623 83.1 5391 1643 82
23.94 608 81.1 6047 1843 80
23.35 593 79.0 6717 2047 78
22.76 578 77.0 7401 2256 76
22.13 562 75.0 8100 2469 74
21.54 547 73.0 8815 2687 72
20.94 532 70.9 9545 2909 70
20.35 517 68.9 10293 3137 68
19.76 502 66.9 11058 3371 66
DEAERATION TOWER
CONNECTION TO VACUUM PUMP

23. 3.3. Precipitación con zinc
El polvo de zinc es agregado a un tanque con fondo cónico de gran profundidad; en el
que fluye solución barren y otros aditivos. Este tanque es diseñado de modo tal, que no
haya turbulencia o remolinos en la superficie que induzca oxígeno dentro de la solución.
Esto debiera asegurar suficiente zinc para una precipitación inicial, pudiendo ser
optimizado desde un ratio de 1. En algunas plantas es común el uso de una solución de
sal de plomo soluble (es preferible nitrato de plomo) como un goteo constante en el cono
del zinc.
La sal de plomo es usualmente agregada en una proporción que varía de un 10% a 30%
del peso del zinc utilizado. El plomo crea un acople galvánico en el zinc (se comentó en
el primer capítulo), produciendo una precipitación más rápida y completa, generalmente
con menos consumo de zinc. Para algunas soluciones de plata, la sal de plomo debiera
ser agregada antes de la clarificación, debido a que en la mayoría de las soluciones
parte del plomo es precipitado inmediatamente como una sal básica insoluble, la que
obstruye rápidamente los filtros de precipitación.
Esta solución después de la precipitación debiera contener normalmente < 0.01ppm de
Au. Algunas de las precipitaciones de oro ocurren inmediatamente luego de la adición de
zinc. Gran parte del zinc, sin embargo, es atrapada conjuntamente con el oro precipitado
en el filtro prensa y la solución con presencia de oro que pasa a través de esta delgada
película de zinc, precipita el oro soluble remanente en el filtro. Conforme a lo expresado
por King..."aproximadamente el 50% del oro en la solución es precipitado entre el
alimentador de zinc y la prensa, y se balancea en su rápido paso en el queque del filtro
prensa." Por este motivo, un corto período de detención del alimentador de zinc, no
debiera tener efectos adversos.
Para efectos de una apropiada adición de zinc, es necesario que haya una suficiente
cantidad de cianuro en la solución para:
Disolver el zinc agregado,
Para conservar en solución los compuestos que son formados cuando el
zinc se disuelve en soluciones cianuro-alcalínicas, y
Para asegurar que todos los metales pesados presentes la solución se
mantengan en ésta.
Con soluciones de metales pesados disueltos (cobre, níquel, zinc), el incremento de
cianuro puede ser necesario para asegurar una buena precipitación. Se sugiere un
requerimiento mínimo de cianuro y alcalinidad de 0.11 % NaCN y 0.010 % CaO. En
términos de pH, esto significa una solución normalmente sobre 11.0 para una buena
precipitación. Inicialmente, se utilizó un pH de alrededor de 9.9 sin problemas, pero con
la práctica se pude encontrar una mejor definición de este mínimo. La mayoría de los
problemas en la precipitación con zinc en plantas pueden ser debido a cuatro causas:
Demasiado oxígeno en la solución (vacío insuficiente en la torre de vacío,
pérdida de aire en algún punto de la línea de succción, o cono de
precipitación succionando aire)
Insuficiencia de zinc (la cantidad de oro en la solución ha aumentado, o la
solución está más contaminada).
Insuficiencia de cianuro libre o cal en la solución. Es posible que haya
mucho cianuro libre en la solución, pero esto dará como resultado
solamente un excesivo uso de zinc. A un pH neutral, la precipitación será
escasa, y
Sorpresivo avance de sólidos que interfieren la precipitación.

24. Reacciones químicas de precipitación con Zn más importantes
Reacciones de oxidación Zn/Zn+2
y reducción Me+
/Me°
Para el complejo Oro-Cianuro Zn + 2Au(CN)2
-
Zn(CN)4
-2
+ 2Au
Para el complejo Plata-Cianuro Zn + 2Ag(CN)2
-
Zn(CN)4
-2
+ 2Au
Para el complejo Mercurio-Cianuro Zn + Hg(CN)2
-
Zn(CN)4
-2
+ Hg
Razón Zn/(Au+Ag)
P.a. Au 196.97
P.a. Ag 107.87
P.a. Zn 65.39
Razón estequiométrica 0.21
Razón promedio en el campo 1.00 Exceso (%) = 366
DATOS TÉCNICOS DEL ZINC
Grado UP # 510 MERCANTIL
Total zinc(%min) 99.00 99.00
Metallic zinc(% min) 96.00 ND
Iron(máx) <0.002 <0.015
Lead(% máx) <0.002 <0.05
Copper(% máx) <0.002 ND
Cadmio(%máx) <0.001 <0.02
Insolubles(% máx) <0.005 ND
Zinc Oxide Balance ND
Lime(CaO) 0 ND
Promedio de tamaño de partícula 4.00 a 5.00 4.00
Pasante 100 mesh(% mín) 100.0 100.0
Pasante 200 mesh(% mín) 100.0 99.9
Pasante 325 mesh(% mín) 100.0 98.0
Menores que 15 Micrones(% mín) 99.5 ND
Menores que 10 Micrones(% mín) 97.0 ND
Gravedad específica 7.00 7.10

25. CAPITULO 4.0
CONTROL DEL PROCESO
El proceso Merrill Crowe dentro de su ventaja, incluye la facilidad de operar y controlar
tanto el proceso como la producción. Durante muchos años y aun en plantas pequeñas,
el control practicado ha sido manual basado en controles simples de planta y apoyo de
laboratorio de análisis químico. En los ultimos años, hay un creciente interés en
instrumentación y automatización para el control del proceso. Indudablemente dado que
el costo de instrumentación es altamente independiente del tamaño del proceso a
controlar. Computadoras, acoplados con muestreadores y analizadores "on-line", han
sido introducidas para el control del proceso. Dentro de los instrumentos más utilizados
se cuentan:
-Flujómetros
-Turbidímetros
-pH metros
-Analizadores por AA
-Manómetros (presión, vacío)
-Electrodo selectivo para ion cianuro.
-Oxímetros
4.1 Parámetros Operativos
Flujo de solución
El flujo de la solución rica proveniente del Pad de lixiviación y que ingresa a la planta de
procesamiento se debe de mantener(constante)en todo el proceso de recuperación por
Merrill-Crowe, tanto así que el flujo de solución barren que sale de la planta debe de ser
igual al flujo de la solución rica que ingresa a esta planta.
DISEÑO NOMINAL
Razón del flujo de alimentación
de solución rica
1287 m3
/h(1er año)
Razón de flujo de solución
en los equipos
1200 m3
/h
Muestreo de soluciones.-
Se toma muestras de soluciones para determinar la concentración de los elementos,
que se desea conocer. Se analiza la solución rica para determinar la concentración de
Au y Ag principalmente efectuándose esta medición en el laboratorio químico; también
se analiza la concentración de cianuro libre, el pH presente en la solución, los dos
últimos parámetros se determinan en el laboratorio metalúrgico o en un ambiente
establecido dentro de la planta.
Los mismos parámetros se analizan en la solución barren además de la concentración
del Zn, Hg, Cu, Pb y As. El muestreo de las soluciones se realiza a la entrada de la
línea principal de la solución rica, de los filtros prensa, a la salida de cada filtro prensa y
en la recolección de todas Las soluciones salientes de los filtros prensa (solución
barren). Además de la solución barren y en la solución enriquecida antes de su ingreso
a la pila de lixiviación.

26. (
Oxígeno
Los niveles de oxígeno disuelto en la solución se miden en ppm, en la entrada y salida
de la torre deaereadora. El nivel de oxígeno que ingresa a dicha torre debe de ser
reducida al salir de esta torre, en cantidades inapreciables de oxigeno.
Sólidos en suspensión
Se miden Los sólidos en suspensión a la entrada de la planta de procesos (solución rica
que llega del pad de lixiviación) y a la entrada del tanque de la solución rica clarificada.
SOLUCIÓN
RICA
FILTRO DE
HOJA (salida)
SOLUCIÓN
FILTRADA
Sólidos
contenidos en
<5 ppm 3 ppm
Adición de Zinc en Polvo.-
El zinc se adiciona en forma de polvo, en una pequeña tolva de descarga y de allí a un
alimentador de zinc el cual descarga en el cono emulsificador.
Adición de anticrustante.-
El antiincrustante se presenta en forma de solución acuosa, el cual es adicionado al
tanque de solución barren por medio de una bomba dosificadora. Así también al tanque
de enriquecimiento.
Tierra diatomea
Se utiliza como pre-filtro en los filtros clarificadores y los filtros prensa en forma de
lechada, preparadas en los tanques body feed y en el relleno.
ADICIÓN DE REACTIVOS
Zinc para un ratio PbNO3 (Kg/hr) Floculante (ppm) Anticrustante (ppm)
1 4
Presiones
Se mide las presiones de trabajo e hidráulica en los filtros clarificadores y en los filtros
prensa. La medición se realiza en PSI.
PRESIONES
Filtros Clarificadores Filtros Prensa
P. de desague (55 - 60 psi) P. de trabajo ( 90 psi max)
P. de trabajo (80 – 100 psi) P. hidráulica (4000 - 4500 psi)

27. )
Cianuro
Una vez que el cianuro de sodio se ha disuelto en solución barren, se requieren medidas
de seguridad. Adecuados sistemas de contención y el mínimo de tuberías de conexión
reducirán el riesgo de derrames.
Si el pH no se mantiene suficientemente alto, cantidades peligrosas de HCN se pueden
generar y salir de soluciones de cianuro concentradas. En las soluciones superiores al
1% es necesario un pH mínimo de 12 para mantener el HCN a bajo nivel, una medición
confiable de pH es una parte importante de control seguro del proceso. Al agregar un
elemento cáustico a la solución de cianuro elevara el pH y minimizará la formación de
HCN.
4.2. Cálculos en planta
Ejemplo 1: Determinar el ratio de Zn, cianuro disponible, % recuperación de oro y plata
según los siguientes datos de operación:
Flujo: 1204 m3
/h Peso de Zn: 162.2 g/min.
Ley Sol. Rica Ley Sol. Barren CN-
libre pH
Au
ppm
Ag
ppm
Au
ppm
Ag
ppm
Rica
Barren
(make up)
Rica
Barren
(make up)
2.48 4.38 0.01 0.02 248.7 302.4 9.92 9.98
% R =
−
x 100
Ratio de Zn =
/0
(.
+
CN disponible = /+0
-.- −
+
Por lo tanto:
% R Au =
*
.-.* −
x 100 = 99.60 %
% R Ag =
*
..* −
x 100 = 99.54 %
Ratio de Zn =
/**0- .
/(.0-(
1
11
+
= 1.18
CN libre Rica = 248.7 CN Disp = 239.4 ppm
CN libre Make Up = 302.4 CN Disp = 202.4 ppm

28. *
4.3. Procedimiento de operación ante presencia de sólidos altos
Una de las condiciones para una buena recuperación de Au de la solución rica,
entonces, es la ausencia de sólidos en suspensión; pero no solamente esta es la razón
por la cual se debe evitar el ingreso de sólidos en el circuito. A continuación se detallan
algunas otras:
En primer lugar, una vez que los sólidos pasan los Filtros Clarificadores,
el destino final de estos son los Filtros Prensa (que llegan a convertirse
en un Clarificador de mayor eficiencia), produciéndose una saturación
prematura de estos, elevándose la presión y presentándose fugas a
través de las placas. Esto significa generar una operación sub-estándar
de los Filtros.
En segundo lugar, los Filtros Prensa una vez cosechados exigen una
mayor cantidad de reactivos fundentes por la excesiva cantidad de
sólidos en el precipitado. Además los operadores refieren que las coladas
de estas cosechas son más problemáticas, y las barras salen de menor
calidad y se ve afectada la recuperación.
En tercer lugar; los Filtros Clarificadores presentan una saturación
inmediata y exige cambios constantemente. Teniendo en cuenta que el
cambio de 01 filtro Clarificador toma al menos 20 min, esto se convierte
en una respuesta muy lenta al problema; siendo la consecuencia
inmediata el rebalse del tanque no-clarificado, a pesar de que se apague
una bomba, se baje el flujo y el tiempo de cambio de Filtros se baje al
mínimo (aprox. 10 min). Observar, en este caso, que para el balance de
producción se está tomando un flujo que censa el flujo que llega a Planta
pero que no llega a los Filtros Prensa. La presencia de sólidos debe ser
controlada si disponemos un filtro en stand by a tiempo.
4.4. Análisis de soluciones
Determinación de cianuro libre:
Titulamos 10 ml de muestra con AgNO3, usando rodanine como indicador.
La reacción que se va a formar es la siguiente:
AgNO3 + 2 NaCN ---------- Na(CN)2Ag + NaNO3
Titulador de AgNO3
Concentración de AgNO3 Rango de detección (ppm)
2.17 g/l 250 - 2500
0.217 g/l 25 - 250
0.0217 g/l 2.5 - 25
Si se utiliza menos de 5 ml de la solución titulante para identificar el punto final, se
vuelve hacer el análisis volumétrico de la muestra, usando la siguiente concentración
mas baja de titulador de AgNO3. Si se requiere mas de 50 ml de titulador para identificar
el punto final, usar la siguiente concentración más alta de titulador de AgNO3.
NaCN (ppm) = VAgNO3 gasto (ml) x Conc. AgNO3 (g/lt) * 577
V muestra (ml)

29. +
CN-
(ppm) = NaCN (ppm)
1.884
Ejemplo 2: Preparar 3.45 litros de una solución de NaCN, con una concentración de 500
ppm de CN-
Peso Molecular del NaCN = 49
Peso Molecular del CN-
= 26
500 ppm CN-
(49/26) = 942.3 ppm de NaCN
0.942 g/lt x 3.45 lt = 3.25 g de NaCN
Ejemplo 3: Determinar los ppm de antiincrustante que se está empleando en una
solución cianurada con un flujo de 1200 m3
/h, cuando la adición del antiincrustante esta
en: 40 ml/min.
Antiincrustante(ppm) = 40 ml/min x (60 min/h) = 2 ppm
1200 m3
/h

30. .
99854 m3 99854 m3 1272 Kg 1077 Kg
ppm oz Kg ppm oz Kg oz Kg oz Kg
Au 2.63 8450 263 0.01 32 1 5990 oz/TC 8397 261 7156 oz/TC 8495.5 264
Ag 6.49 20840 648 0.02 64 2 14850 oz/TC 20818 648 17515 oz/TC 20794 647
Zn 84.52 8440 95.09 9495 0.94 % 12 1.05 % 11
Hg 2.53 253 0.32 32 16.85 % 214 2.16 % 23
Cu 40.72 4066 41.01 4095 0.61 % 8 0.71 % 8
Fe 0.65 65 0.63 63 % 0 % 0
PESOPttdohúmedo WH20+WHg+W(otros metales)
ConsumodeZn 2086 Kg
1083 Kg
PESOPttdoSeco WHg +W(otrosmetales)
1272 Kg 39 %H2O
PESOPttdoRetorteado PESOHg
1077 Kg 195 Kg
Reaccionesdeprecipitación
Au 197
Ag 108 Zn + 2Au(CN)2
-
Zn(CN)4
-2
+ 2Au
Hg 201 Zn + 2Ag(CN)2
-
Zn(CN)4
-2
+ 2Ag
Zn 65 Zn + Hg(CN)4
-2
Zn(CN)4
-2
+ Hg
RelaciónteóricaZn/(Au+Ag) 0.21
RelaciónteóricaZn/(Au+Ag+Hg) 0.24
ConsumodeZn(Kg) 1083 100.0%
! "" Znconsumidopor lasRxQx 322 29.8%
"# $% ZndepositadoenPrecipitado 12 1.1%
&! # ZnquevadirectoaS. Barren 749 69.1%
1164 322
Relaciónreal Zn/(Au+Ag) 1.19
Relaciónreal Zn/(Au+Ag+Hg) 0.93
Znnecesarioparaprecipitar Met. Valiosos(AuyAg) 240 KgZn
Luego…..El excesoes(1083-240) 843 KgZn 351.1 deexcesodezinc
Concentración
PRECIPITADORETORTEADO
Pesosatómicos
BALANCEDEUNFILTROPRENSA
ContenidoContenido Contenido
SOLUCIONRICA SOLUCIONBARREN PRECIPITADOSECO
Contenido
Concentración