4. OBJETIVOS
Estudiar los fundamentos y mecanismos que
gobiernan a los procesos hidrometalúrgicos.
Revisar el funcionamiento de los equipos
asociados a cada área respectiva.
Analizar los parámetros normales de operación
y sus efectos globales en el proceso.
4
5. ASPECTOS
FUNDAMENTALES DE LA
HIDROMETALURGIA
La Hidrometalurgia es la rama de la metalurgia
extractiva que comprende los procesos de
obtención de metales o compuestos, a partir de
minerales, mediante reacciones que tienen lugar en
soluciones acuosas.
5
6. OBJETIVOS DE LA
HIDROMETALURGIA
Extraer un metal en estado iónico utilizando
soluciones acuosas que humectan o lavan la
superficie del mineral lixiviado.
6
7. Menor emisión de
efluentes y gases.
Bajos costos de
inversión por unidad
de capacidad de la
planta
Proceso selectivo
7
8. La hidrometalurgia es la técnica extractiva mas
adecuada para tratar los minerales complejos y
no sulfurados.
Algunos procesos hidrometalúrgicos permiten
un ahorro considerable de combustible.
8
9. Utilización de ácido sulfúrico producido en
fundiciones para el caso del cobre.
9
VENTAJAS DE LA
HIDROMETALURGIA
12. CONCEPTO
Proceso hidro-metalúrgico que consiste, en la
recuperación en forma iónica de metales
valiosos (Cu, Zn, Au, etc) de los minerales por
reacciones de disolución en soluciones
acuosas.
12
13. Solución de Riego Diluida en Acido
13
Mineral de Cobre
Sulfato de Cobre + Acido = Pregnant Leach Solution = PLS
16. Mecanismos y aspectos
operativos de la Lixiviación
Preparación del material: Chancado y
aglomerado
Transporte a la zona de lixiviación
Formación de pilas
Bañado o Riego
Almacenaje y Recuperación
17. OBJETIVO PLANTA DE CHANCADO
REALIZAR LA CONMINUCION Y CLASIFICACION DEL MINERAL
DE ACUERDO A UN TAMAÑO ESTABLECIDO 17
18. ACIDO
SULFURICO
AGUA
OBJETIVO PLANTA DE AGLOMERADO
CREAR UN GLOMERO ESTABLE Y COMPACTO MEDIANTE LA
ADICION DE ACIDO SULFURICO Y AGUA PARA EL POSTERIOR
APILAMIENTO
18
25. MINERAL OXIDADO 25
FORMA MINERALOGICA FORMA QUIMICA
Crisocola Cu Si O2
Cuprita Cu2 O
Malaquita Cu CO3 . Cu(OH)2
Azurita 2Cu CO3 . Cu(OH)2
Tenorita Cu O
26. MINERAL SULFURADO 26
FORMA MINERALOGICA FORMA QUIMICA
Chalcopirita Cu FeS2
Chalcosita Cu2 S
Covelita CuS
Bornita Cu5FeS4
27. 27
DIFERENCIA ENTRE
MINERAL OXIDADO Y
SULFURADO
Ciclos de lixiviación más cortos Ciclos de lixiviación más largos
Lacinéticade reacción son más
rápidas con ácido sulfúrico
Lacinéticade reacción es más lenta
con ácido sulfúrico
OXIDOS SULFUROS
28. CLASIFICACIÓN DE LOS
MÉTODOS DE LIXIVIACIÓN
Lixiviación de lechos fijos :
* in situ
* en botaderos
* en pilas
Lixiviación de pulpas :
* por agitación, a presión ambiente
28
39. USO DE ASPERSORES
Un argumento a favor del
uso de aspersores es la
oxigenación de las gotas
durante su trayectoria a
la pila
40. VENTAJAS DE RIEGO POR
GOTEO
Mayor uniformidad en la distribución de la
solución.
Menor evaporación y reposición de agua.
Menor atención durante el ciclo de riego.
Menor peligro de salud de los operarios.
42. CONCEPTO
Se entiende al proceso de separación o
extracción de materiales diluidos (iones)
contenidos en medios líquidos (solución
acuosa), mediante el empleo de medios de
extracción también líquidos (solución
orgánica).
42
46. ETAPA DE EXTRACCIÓN
Es la recuperación selectiva del Cu2+ por medio
de la solución orgánica desde las soluciones
acuosas ácidas producto de la etapa de
lixiviación ( PLS ).
46
53. Variables operativas de
extracción de cobre
Capacidad máxima del Extractante
Concentración del Extractante
pH de la solución acuosa PLS
Relación O/A
53
54. El tiempo de mezclado
Tiempo de separación de fases
Continuidad de fases
Banda de dispersión o interfase A/O
54
55. Capacidad máxima del
Extractante
Depende fundamentalmente de la concentración
del extractante en el diluyente y el pH de la
solución acuosa.
55
56. Concentración del Extractante
La variable concentración de extractante en el
diluyente se ajusta en función de la acidez y el
grado de la especie valiosa en el PLS.
56
57. Rango de pH = 1.8-2.0 para el cobre, depende
del tipo de extractante.
57
pH de la Solución Acuosa
58. Relación de volumen entre las
soluciones orgánica y acuosa en
el mezclador “O/A”
La relación entre el flujo de solución acuosa y el
flujo de solución orgánica en el mezclador.
Relación O/A = 1/1
58
60. Tiempo de separación de fases
En continuidad acuosa los tiempos se
aceleran afectando la extracción.
Con dos etapas de extracción se
recomienda tener la última etapa de
extracción previa al tanque de
almacenamiento en continuidad
acuosa para reducir los arrastres A/O
en el orgánico.
60
61. Continuidad de fases
Se llama continuidad
de fase a la
predominancia de
una de las fases en la
acción de mezclado.
61
62. Banda de dispersión o
interfase acuoso orgánico
Es aquella zona que se ubica entre la fase
orgánica y fase acuosa del sedimentador.
62
63. ETAPA DE REEXTRACCIÓN
(Stripping)
El orgánico cargado se pone en contacto con
electrolito pobre proveniente del proceso de
electrodepositación, de alta acidez (150-200 g/l
H2SO4).
63
66. REACTIVO
ORGÁNICO
Extraer el Cu selectivamente desde la solución
acuosa o PLS que lo contiene.
Liberar el Cu extraído a una solución acuosa de
alta acidez (electrolito).
Ser soluble en un diluyente de baja solubilidad
en soluciones acuosas.
66
68. CETOXIMAS
Fueron los primeros
reactivos usados
comercialmente para
la extracción de
cobre desde
soluciones diluidas.
68
CH3
C9H19
69. SALICILALDOXIMAS
Son extractantes tan
fuertes que requieren
un modificador para
realizar eficientemente
la reextracción.
69
H
C9H19
C12H25
70. LIX 984
Esta mezcla no
contiene
modificadores, es una
mezcla de LIX 860
(salicilaldoxima) y LIX
84 (Cetoxima).
70
Cu
O
O
HON
NOH
CH3
C9H19
H
C12H25
LIX 860
LIX 84
71. DILUYENTE
Solubilizar el extractante en estado líquido.
Tener muy baja solubilidad en la fase acuosa.
Ser estable en un rango amplio de operación.
71
72. DESCRIPCIÓN DEL CIRCUITO
DE EXTRACCIÓN POR
SOLVENTES
72
Fuente:
https://www.ucursos.cl/ingenieria/2009/2/IQ53D/1/material_docente
/bajar?id_material=245200
74. CONCEPTO
Bajo la denominación “electrodepositación de
cobre” se entiende a la obtención de cátodos de
cobre de alta pureza, los cuales se producen
sumergiendo dos electrodos: cátodo (-) y
ánodo (+), en una solución electrolítica de
sulfato de cobre.
74
77. Ley de Faraday
La ley de Faraday establece que la masa de
metal depositado es proporcional a la cantidad
de corriente que circula a través de la celda y
al tiempo de operación de la electrólisis.
mF : masadepositada(g)
M : Pesomoleculardelmetaldepositado
n : Valenciadelionmetálicoenlasolución
F : Constante de Faraday (96487 Coulomb/equivalente)
(1coulomb=1Ax1s)
I : Corrientequecircula(A)
t : Tiempodeoperacióndelaelectrólisis(s)
78. Eficiencia de corriente
• La EFICIENCIA DE CORRIENTE se define
como la razón entre la cantidad de cobre
depositada y la que se debería haber
depositado teóricamente según la ley de
Faraday :
80. Orgánico: < 2 ppm
Fierro: 0.5 a 2.5 g/l
Temperatura de las celdas: 45-50ºC
80
81. La planta jamás debe operar con un contenido
de cobre menor a 30 g/L en el Electrolito.
81
Contenido de Cobre: 35 – 40 g/L
82. Si la concentración sobrepasa 180 g/l la
corrosión del ánodo es mayor.
82
Contenido de Ácido: 150 – 180 g/L
83. Depende del contenido de Mn.
83
Contenido de Cobalto: 100 – 150
ppm
84. Si el nivel de cloruros sobrepasa 20 ppm, se
debe revisar y medir en el campo el contenido
de arrastres A/O.
84
Cloruros Cl-: Menos de 20 ppm
85. El orgánico que esté presente en el electrolito
de la planta electrolítica puede afectar la
depositación de cobre en el cátodo.
85
ORGÁNICO: < 2 ppm
86. En la medida que aumenta el hierro en el
electrolito disminuye la eficiencia de la corriente.
86
Fierro: 0.5 – 2.5 g/L
87. Es importante mantener la temperatura tan
constante como sea posible para minimizar el
desprendimiento de óxido de plomo del ánodo
(45+/-2oC).
87
Temperatura de las celdas:
45 – 50 °C
90. Contaminantes Principales
CONTAMINACIÓN CAUSAS PRINCIPALES
(MECANISMOS)
-Tensionamiento de capas favorece exfoliación.
DESPRENDIMIENTO DE -Formación de a-PbO2 favorece desadherencia.
PRODUCTOS DE CORROSIÓN -Cambios bruscos de Corriente.
COMO POLVOS, GRANULAR O -Corte de Energía.
PLACAS. -Operar con tensión de ánodo menor a 1.66 V.
-Presencia de Impurezas como Mn.
-Falta de Cobalto.
-Perdida de verticalidad de ánodos y/o cátodos.
POR CORTOCIRCUITOS -Ondulación excesiva.
-Presencia de cortocircuitos.
-Presencia de orgánico superficial.
POR CORROSIÓN INTERFACIAL -Empleo de esferas o lonas para neblina
ácida.
- Presencia de agentes oxidantes.
Pb