La susceptibilidad al daño por hidrógeno de láminas galvanizadas en caliente y por electrodeposición en medio ácido es analizada considerando el efecto que tiene la rugosidad superficial, la microestructura y el espesor de cada recubrimiento. Los resultados obtenidos demuestran que ambos galvanizados a pesar de sus diferencias morfológicas y la disminución de su espesor en el tiempo, debido a la corrosión, retardan considerablemente la difusión del hidrógeno hacia el acero base debido a su efecto barrera.
El daño por hidrógeno en aceros ha sido un fenómeno muy estudiado tanto en metalurgia como en electroquímica debido a los efectos económicos vinculados a la degradación de sus propiedades mecánicas. Algunos investigadores han enfocado su estudio en el uso de inhibidores orgánicos mientras que otros recurren al empleo de recubrimientos metálicos y óxidos como barreras contra el ingreso del hidrógeno
El cinc se perfila como un posible candidato, no sólo por su bajo costo, sino por su efecto barrera respecto del acero.
Para que un recubrimiento sea una efectiva barrera contra la permeación de hidrógeno debe ser continuo, relativamente grueso, impermeable y estable en el ambiente al que estará expuesto.
En el presente trabajo se estudia el efecto de la temperatura en la microestructura de la aleación
CuAgZr y también investiga las propiedades de esta aleación en microestructuras dendríticas y
forjadas, en el rango de temperaturas [300°C a 640°C] en aleaciones con distinto contenido de Zr.
Los resultados indican que las microestructuras conformadas plásticamente son inmunes a los
efectos de la temperatura en el ensayo de tracción. Por otro lado, el estudio de dos aleaciones con
contenidos diferentes de circonio arroja como resultado que a medida que se incrementa el
porcentaje de circonio disminuye su conductividad
En el presente trabajo se estudia el efecto de la temperatura en la microestructura de la aleación
CuAgZr y también investiga las propiedades de esta aleación en microestructuras dendríticas y
forjadas, en el rango de temperaturas [300°C a 640°C] en aleaciones con distinto contenido de Zr.
Los resultados indican que las microestructuras conformadas plásticamente son inmunes a los
efectos de la temperatura en el ensayo de tracción. Por otro lado, el estudio de dos aleaciones con
contenidos diferentes de circonio arroja como resultado que a medida que se incrementa el
porcentaje de circonio disminuye su conductividad
Caracterización de austenita expandida generada por cementación iónica de ace...Javier García Molleja
Thesis oral defense at Universidad Nacional de Rosario (Argentina) in 2012. Director: J.N. Feugeas, Advisor: M.D. Calzada Canalejo. Jury: O.A. de Sanctis, M.M. Milanese, R.R. Koropecki
Se define soldadura de arco eléctrico, características del electrodo, se estudia la Zona Afectada por Calor (ZAC), las franjas que la constituyen, los productos que se obtienen en cada intervalo, relacionándolos con el diagrama de fase Hierro- Carbono, se interpretan las características de cada franja de acuerdo con el comportamiento del acero bajo diferentes condiciones térmicas.
PROCESOS DE MANUFACTURA “RESUMEN UNIDAD #4CBTIS 160
• RECUBRIMIENTOS METÁLICOS
• PREPARACIÓN SUPERFICIAL
• PROCESOS DE APLICACIÓN DE RECUBRIMIENTOS
- Recubrimientos electrolíticos
• RECUBRIMIENTOS DE METALES ESPECÍFICOS
- Recubrimiento de níquel
- Recubrimiento de plomo
- Recubrimiento de cinc
- Recubrimiento de cadmio
- Recubrimientos de estaño
• SELECCIÓN DE RECUBRIMIENTOS METÁLICOS
• RECUBRIMIENTOS POR INMERSIÓN EN METAL FUNDIDO
- Método discontinuo (galvanizado)
- Método continuo
• ENSAYOS DE RECUBRIMIENTOS
Caracterización de diferentes tipos de soldaduras usando análisis microestruc...ernesto gustavo maffia
Las estructuras metálicas de aluminio de alta resistencia se utilizan en el sector industrial porque tienen excelentes características para la construcción: soportan adecuadamente la corrosión atmosférica, son livianas y de resistencia comparable a los aceros. Sin embargo, cuando se fabrican por soldadura, se producen ablandamientos en el área de la junta de soldadura, ya que el calor del proceso elimina los efectos del trabajo en frío o del endurecimiento por precipitación que es usualmente utilizado para lograr su resistencia. Así, la dureza y la resistencia disminuyen en la zona afectada por el calor (ZAC), mientras que la resistencia del cordón de soldadura depende de la composición química del material de relleno. Con aluminio puro, pero también con ciertas aleaciones, podemos observar el crecimiento de grano en la zona afectada por el calor, lo que también produce también un impacto negativo en la resistencia y en la plasticidad de la zona.
La soldadura de aleaciones de aluminio de alta resistencia endurecidas por tratamiento térmico puede, no solo alterar las propiedades de la zona afectada por el calor, sino también provocar grietas en esa región. La ZAC en estas aleaciones es afectada de dos formas diferentes: en la zona donde ocurren las temperaturas más altas, se produce un tratamiento térmico de solubilizado: el efecto del envejecimiento desaparece y los procesos de precipitación pueden volver a producirse por envejecimiento natural o artificial y, también los granos pueden engrosarse en esta zona, lo que puede hacer que sea imposible obtener el mismo alargamiento a la fractura que antes de la soldadura. También hay una segunda zona con temperaturas más bajas, donde puede tener lugar el fenómeno de sobre envejecimiento, es decir, disminución de la resistencia y la dureza del material.
En este trabajo de investigación se caracterizan los cambios de estructura del material que se producen a causa de dos procesos de fabricación por soldadura de naturaleza diferente.
Por un lado, se contempla la unión realizada mediante el proceso TIG (soldadura por arco con electrodo de wolframio), donde se produce la fusión de una pequeña parte de la estructura. Por otro lado, tenemos el proceso de soldadura por fricción-agitación donde la unión se produce por el mezclado de los materiales sin fusión pero con recristalización y modificación del tamaño del grano.
Trabajo de Formación II: Estudio de la deposición de monocapas de AlN y super...Javier García Molleja
AlN monolayer and TiN/AlN superlattice deposition analysis by magnetron sputtering. Plasma carburizing of steels analysis. Work formation developed at Universidad Nacional de Rosario (Argentina).
Convocatoria de becas de Caja Ingenieros 2024 para cursar el Máster oficial de Ingeniería de Telecomunicacion o el Máster oficial de Ingeniería Informática de la UOC
libro conabilidad financiera, 5ta edicion.pdfMiriamAquino27
LIBRO DE CONTABILIDAD FINANCIERA, ESTE TE AYUDARA PARA EL AVANCE DE TU CARRERA EN LA CONTABILIDAD FINANCIERA.
SI ERES INGENIERO EN GESTION ESTE LIBRO TE AYUDARA A COMPRENDER MEJOR EL FUNCIONAMIENTO DE LA CONTABLIDAD FINANCIERA, EN AREAS ADMINISTRATIVAS ENLA CARREARA DE INGENERIA EN GESTION EMPRESARIAL, ESTE LIBRO FUE UTILIZADO PARA ALUMNOS DE SEGUNDO SEMESTRE
Una señal analógica es una señal generada por algún tipo de fenómeno electromagnético; que es representable por una función matemática continua en la que es variable su amplitud y periodo en función del tiempo.
Criterios de la primera y segunda derivadaYoverOlivares
Criterios de la primera derivada.
Criterios de la segunda derivada.
Función creciente y decreciente.
Puntos máximos y mínimos.
Puntos de inflexión.
3 Ejemplos para graficar funciones utilizando los criterios de la primera y segunda derivada.
2. La susceptibilidad al daño por hidrógeno de
láminas galvanizadas en caliente y por
electrodeposición en medio ácido es analizada
considerando el efecto que tiene la rugosidad
superficial, la microestructura y el espesor de
cada recubrimiento. Los resultados obtenidos
demuestran que ambos galvanizados a pesar de
sus diferencias morfológicas y la disminución de
su espesor en el tiempo, debido a la corrosión,
retardan considerablemente la difusión del
hidrógeno hacia el acero base debido a su
efecto barrera.
3. INTRODUCCIÓN
El daño por hidrógeno en aceros ha sido un
fenómeno muy estudiado tanto en metalurgia
como en electroquímica debido a los efectos
económicos vinculados a la degradación de sus
propiedades mecánicas. Algunos investigadores
han enfocado su estudio en el uso de inhibidores
orgánicos mientras que otros recurren al empleo
de recubrimientos metálicos y óxidos como
barreras contra el ingreso del hidrógeno
4. El cinc se perfila como un posible candidato, no
sólo por su bajo costo, sino por su efecto barrera
respecto del acero.
Para que un recubrimiento sea una efectiva
barrera contra la permeación de hidrógeno debe
ser continuo, relativamente grueso, impermeable y
estable en el ambiente al que estará expuesto.
5. El modo en que ingresa y difunde el hidrógeno en el
recubrimiento antes de llegar al acero ha sido
representado en la Figura
6. Para ello es necesario realizar dos suposiciones en
la interface sustrato-recubrimiento: el flujo de
hidrógeno es continuo y el cociente de su
concentración es igual al cociente de sus
solubilidades en el equilibrio.
Material Metálico
Las láminas galvanizadas; estudios previos
indicaron que la microestructura de ambos
aceros era típica de aceros hipoeutectoides
obteniéndose un número ASTM de tamaño de
grano inferior a 7 y a 6 para el acero base del
galvanizado en caliente y el obtenido por
electrodeposición, respectivamente
7. Ensayos de Permeación
Para medir el flujo de
hidrógeno en el acero
galvanizado se empleó la
celda de permeación
horizontal de Devanathan-
Stachurski.
Para ello se utilizó H2SO4 1 N
a -1,3 V (ECS) y NaOH 0,1 N
a 0,15 V (ECS) en el
compartimiento catódico y
anódico, respectivamente.
8. Análisis Superficial
Empleando un
microscopio
óptico se estudió la
sección transversal
del galvanizado por
inmersión.
El análisis
con microscopía
electrónica de
barrido a modo de
imagen de
electrones
secundarios.
9. Análisis Preliminar del Recubrimiento
En la Tabla 1 se muestran los parámetros de
rugosidad superficial de las láminas
galvanizadas. Ra es la rugosidad media
aritmética, Ry representa la máxima altura del perfil
de rugosidad mientras que Rz es el promedio de las
alturas de pico a valle.
10. La proximidad entre los parámetros obtenidos para
cada recubrimiento indica que la influencia de
la rugosidad superficial en la reacción de
descarga de hidrógeno o en su recombinación,
debe haber sido similar en ambos galvanizados.
La Figura 2 corresponde a las imágenes obtenidas
con el microscopio óptico de las láminas
galvanizadas antes de los ensayos de
permeación. Obsérvese que la superficie del
galvanizado en caliente presenta una menor
irregularidad.
11.
12. La Figura 3 corresponde a la fotomicrografía
obtenida por microscopía óptica de la
sección transversal del galvanizado en
caliente empleado en los ensayos
electroquímicos. En esta figura se pueden
apreciar dos zonas claramente
diferenciadas.
13.
14. La Figura 4 corresponde a la
fotomicrografía obtenida por microscopía
electrónica de barrido de la sección
transversal de ambos galvanizados. Nótese
que ambos recubrimientos eran continuos y
aparentemente presentaron una buena
adherencia. El espesor del galvanizado en
caliente fue aproximadamente el doble que
el espesor del galvanizado en frío, cuya
microestructura era monofásica.
15.
16. Permeación de Hidrógeno
Se muestran las curvas de permeación del
galvanizado en frío y del galvanizado en caliente
enH2SO4 1 N a 25ºC. En ambos casos la corriente de
permeación tardó cerca de cuatro horas en
presentar un ligero incremento evidenciando el
efecto barrera que tiene el zinc a la difusión del
hidrógeno atómico.
17.
18. Análisis Superficial
Se observan las
microfotografías de
ambos galvanizados
luego de la
permeación, Nótese
el daño general en la
superficie de ambos
materiales debido,
en mayor grado al
efecto de la corrosión
y en menor grado al
daño por hidrógeno.
19. Para determinar si el
acero base había
presentado algún daño,
luego de los ensayos de
permeación, cada
recubrimiento fue
desbastado y atacado
químicamente; luego la
superficie se observó
mediante microscopía
electrónica de barrido.
20. Como puede apreciarse en ambos casos se notan
grietas, sin embargo, para el galvanizado en caliente el
número de grietas es pequeño y la mayoría son
intergranulares. Esto pudiera deberse a su mayor
espesor y a la presencia de compuestos intermetálicos.
Por otra parte, es probable que la aparición de estas
grietas se debiera a la fragilización del acero: Los
átomos de hidrógeno durante su difusión
probablemente quedaron atrapados en los bordes de
grano y algunos defectos de la red hasta que el
aumento en la concentración local de hidrógeno
atómico debilitara las fuerzas de atracción entre los
átomos de la red, promoviendo el agrietamiento una
vez que el esfuerzo local de tracción excediera la
energía máxima de enlace de estos átomos
21. CONCLUSIONES
A pesar de que cada galvanizado se
obtuvo empleando parámetros de proceso
diferentes, los índices de rugosidad superficial para
ambos recubrimientos resultaron similares.
Las curvas de permeación demostraron que
ambos recubrimientos, presentan un efecto barrera
importante ya que retardan considerablemente la
difusión del hidrógeno hacia el acero base.
Las medición del espesor de ambos recubrimientos,
antes y después de la permeación, indicaron que
mientras el hidrógeno difundía en el galvanizado,
ocurría la corrosión del recubrimiento.