Este documento resume el análisis termodinámico de una central eléctrica de turbina de gas que opera en un ciclo Brayton ideal. Se determinan la temperatura del gas a la salida del compresor y turbina, la relación del trabajo de retroceso y la eficiencia térmica. Adicionalmente, se analiza un ciclo combinado de gas y vapor, determinando parámetros como el flujo másico de vapor y la eficiencia térmica total del sistema.
Entra vapor a una turbina adiabática a 7 MPa, 600°C y 80 m⁄s; sale a 50 kPa, 150°C y 140 m⁄s.
Si la producción de potencia en la turbina es de 6 MW, determine:
a). Flujo másico de vapor que fluye por la turbina.
b): Eficiencia iséntrópica de la turbina.
Entra vapor a una turbina adiabática a 7 MPa, 600°C y 80 m⁄s; sale a 50 kPa, 150°C y 140 m⁄s.
Si la producción de potencia en la turbina es de 6 MW, determine:
a). Flujo másico de vapor que fluye por la turbina.
b): Eficiencia iséntrópica de la turbina.
En una estación de almacenamiento de productos petrolíferos, se utiliza la instalación de la figura para el llenado de los camiones de reparto de gasolina. Se pide:
Caudal cuando la altura del nivel en el depósito es de 6 m.
Como el llenado de los camiones es de esta forma, lento, se proyecta crear, con aire comprimido, una sobrepresión en el depósito. Se pide, la presión a que deberá estar el aire comprimido para duplicar el caudal en las condiciones anteriores, es decir, cuando la altura del nivel en el depósito sea de 6m.
En una estación de almacenamiento de productos petrolíferos, se utiliza la instalación de la figura para el llenado de los camiones de reparto de gasolina. Se pide:
Caudal cuando la altura del nivel en el depósito es de 6 m.
Como el llenado de los camiones es de esta forma, lento, se proyecta crear, con aire comprimido, una sobrepresión en el depósito. Se pide, la presión a que deberá estar el aire comprimido para duplicar el caudal en las condiciones anteriores, es decir, cuando la altura del nivel en el depósito sea de 6m.
1891 - 14 de Julio - Rohrmann recibió una patente alemana (n° 64.209) para s...Champs Elysee Roldan
El concepto del cohete como plataforma de instrumentación científica de gran altitud tuvo sus precursores inmediatos en el trabajo de un francés y dos Alemanes a finales del siglo XIX.
Ludewig Rohrmann de Drauschwitz Alemania, concibió el cohete como un medio para tomar fotografías desde gran altura. Recibió una patente alemana para su aparato (n° 64.209) el 14 de julio de 1891.
En vista de la complejidad de su aparato fotográfico, es poco probable que su dispositivo haya llegado a desarrollarse con éxito. La cámara debía haber sido accionada por un mecanismo de reloj que accionaría el obturador y también posicionaría y retiraría los porta películas. También debía haber sido suspendido de un paracaídas en una articulación universal. Tanto el paracaídas como la cámara debían ser recuperados mediante un cable atado a ellos y desenganchado de un cabrestante durante el vuelo del cohete. Es difícil imaginar cómo un mecanismo así habría resistido las fuerzas del lanzamiento y la apertura del paracaídas.
1. Resolviendo el primer enunciado
Una central eléctrica de turbina de gas que opera en un ciclo Brayton ideal
tiene una relación de presión de 8. La temperatura del gas es de 300 K en la
entrada del compresor y de 1 300 K en la entrada de la turbina. Utilice las
suposiciones de aire estándar y determine a) la temperatura del gas a la salida
del compresor y de la turbina, b) la relación del trabajo de retroceso y c) la
eficiencia térmica.
Se tiene una planta de energía que opera en un ciclo
Brayton ideal. Se determinarán la temperatura del gas a la
salida del compresor y de la turbina, la relación del trabajo
de retroceso y la eficiencia térmica. T4
a) Las temperaturas del aire en la salida del compresor y la
turbina se determinan de las relaciones isentrópicas:
Proceso 1 a 2
Tabla A-17 gas ideal aire
T1= 300 °K h=300.19 Kj/kg = h1 Pr1= 1.3860
De estos datos se determina la presión 2
Pr2 = P2 x Pr1 / P2 = (8) (1.386) = 11.09
De la misma tabla el valor mas cercano 11.10 a una h2=
544.35 Kj/Kg a la salida del compresor
2.
3. Proceso 3-4 (expansión isotrópica de un gas ideal):
T3= 1300 °K = h3 = 1395.97 kj/kg
Pr3 = 330.9
Pr4 = P4 x Pr3 / P3 = 330.9 / 8 = 41.36 °K
T4 = 770°K
Extrapolación respecto a entropías h4 = 789.77 Kj/kg
b) Para encontrar la relación del trabajo de retroceso, se necesita encontrar la
entrada de trabajo al compresor y la salida de trabajo de la turbina:
W comp de entrada = h2 – h1 = 544.35 – 300.19 = 244.16 Kj/kg
W turbina de salida= h3 – h4 = 1395. 97 – 789.37 = 606.60 Kj / kg
Por lo tanto :
RbW = W comp entrada / W turb salida = 244.16 / 606.60 = 0.403
Es decir, 40.3 por ciento de la salida del trabajo de la turbina se emplea
únicamente para activar el compresor
4. El trabajo real tanto del compresor como de la turbina se determinan utilizando las definiciones de las eficiencias del compresor y la turbina
W comp entrada = Ws / nc = 244.16kj/kg / 0.80 = 305.20 Kj/kg
Wturb salida= nt ws (0.85) ( 606.6 kj/kg = 515.61 kJ/kg
Por lo tanto
Rbw= w compresor de entrada / w turbiuna de salida = 305.20 / 515.61 = 0.592
Es decir, en este caso el compresor consume 59.2 por ciento del trabajo producido por la turbina (arriba de 40.3 por ciento). Este aumento se debe a las
irreversibilidades que ocurren dentro del compresor y la turbina.
En este caso, el aire sale del compresor a una temperatura y entalpía más altas, las cuales son determinadas a partir de
Wcomp de entrada = h2a –h1 = h1 + W comp de entrada = 300.19 +305.20 = 605. 39 kj/kg 598.77 °K
Por lo tanto
Q entrada)= h3 – h2a = 1395.97 – 605.39= 790.58 kJ/kg
W neto = w salida – w emtrada = 515.61 ‘ 305.20 = 210.41 kj/kg
Nter= w neto / q emrada = 210.41 kj/kg / 790.58 kj / kg = 0.266 0 26.6%
Esto es, las irreversibilidades que ocurren dentro de la turbina y el compresor hacen que la eficiencia térmica de la central descienda de 42.6 a 26.6 por ciento.
En este ejemplo se muestra qué tan sensible es el desempeño de una central eléctrica de turbina de gas respecto a las eficiencias del compresor y la turbina. De
hecho, las eficiencias térmicas de las turbinas de gas no alcanzaron valores competitivos hasta que se hicieron mejoras significativas en su diseño y en el de los
compresores.
5. La temperatura del aire en la salida de la turbina se determina a partir de un balance de energía en la turbina
W turb de salidad = h3 – h4a h4a = h3 – wturb de salida = 1395.97 – 515.61 = 880.36 Kj/kg
T = 853.84°K
Teniendo en cuenta los datos y recopilando entropías.
CICLO DEL GAS
h4= 880.36 kj/kg T4= 853°K
Q entrada = 790.58 kj/kg
Wneto = 210.41 kj/kg
n ter= 26.6 %
T5 450 °K h5 = 451.80Kj/kg
6. CICLO DEL VAPOR
5 kpa T2 = 31.08 °C h2 = 130.26kj/kg
h2 = kj/kg
a una temperatura de 500°C y una presión de 7 Mp
Se determina h3 = 3411.4 kj/kg
W neto = 1331.4 kj/kg
Nter= 40.8%
La relación de los flujos másicos se determina por el balance de energía en el intercambiador de calor.
E entrada = e salida
mgh5 + mgh3 = mgh4 + mgh5
Mg ( h3 + h2) = mg(h4 + h5)
Mg (451.8 + 130.26 ) = mg ( 880.36 + 451.8)
Mg /mg = 0.131
Es decir un kilogramos de gases de escape puede alentar unidamente 0.131 kg de vapor de 33 a 500°C , cuando se enfrían de 853 a 450 °K .Entonces
la salida total de trabajo por kilogramo de gases de combustión es:
W neto = w gas + w vapor )= 210.41 + 0.131 ( 1331.4 ) =
384.8 kj/kg
De este modo , por cada kilogramo de gases de combustión producido, la central combinada entrega 384. 8 Kj/kg de trabajo. La salida neta de
potencia de la central determina al multiplicar este valor por el flujo másico del fluido de tranajo en el cilo de la turbina de gas.
N ter = wneto / q entrada = 384.8 kl gas / 790.6 k gas = 0.487 o 48.7 %
7. Bibliografía apa
Kenneth Wark. (2000). Termodinámica. México: McGrawn Hill.
Yunes a Cengel. (2011). Termodinámica. México: McGrawn Hill.
Smith, Vann Ness. (2011). Introdución a la Termodinámica e Ingenieria. México: McGrawn Hill.