U3.2 LICUACIÓN DE SUELOS.pdf

INGENIERÍA GEOTECNICA
LICUACIÓN DE SUELOS
Área Geotecnia
• CI169
• Ingeniería Civil – UPC
• 2020 - 1

Caraterização física
Contenido
Área geotecnia
1. Introducción
2. Objetivos
3. Definición
4. Sismicidad en el Perú
5. Casos en el Perú
6. Metodologías para la estimación del potencial de Licuefacción
7. Ejemplo práctico

Introducción - Motivación
1er Video: Ejemplo de licuefacción
Área geotecnia

Introducción - Motivación
2do Video: Terremoto de Niigata 1964
Área geotecnia

Introducción
Área geotecnia

Introducción
Área geotecnia
Niigata, 1964

Introducción
Área geotecnia
Loma Prieta, 1989
EERC, University of California, Berkeley

Introducción
Área geotecnia
Kobe, 1995

Introducción
Área geotecnia
El Centro (USA), 1979
Sand boils

Introducción
Área geotecnia
Niigata(Japón), 1964

Introducción
Área geotecnia
San Fernando, 1971
Falla de la Presa

Introducción
Área geotecnia
San Francisco, 1906

Objetivos
Área geotecnia
▪Definir el fenómeno de licuefacción o licuación de suelos y
las condiciones para su ocurrencia.
▪Conocer la afectación en las estructuras de cimentación con
la ocurrencia de licuefacción en el terreno
▪Conocer los requerimientos de la Norma E.050 Suelos y
Cimentaciones respecto al fenómeno de licuefacción.
▪Conocer los métodos para el cálculo del potencial de
licuefacción
▪Determinar el potencial de licuación de un suelo granular por
el método determinístico de SEED – IDRISS
▪Determinar el potencial de licuefacción de un suelo granular
por el método probabilístico Youd and Noble

Definición
Área geotecnia
▪ La licuefacción o licuación del suelo describe un fenómeno
temporal en el que un suelo parcialmente saturado o saturado
pierde sus propiedades de resistencia y rigidez debido a un
cambio repentino en la condición de esfuerzos, ocasionado por un
incremento súbito en el esfuerzo cortante, lo que se traduce en la
rápida generación de un exceso de presión de poros.
▪ Esta condición origina que el suelo se comporte temporalmente
como un líquido.
▪ La licuefacción puede ocurrir cuando hay presencia de nivel
freático alto.
▪ La licuefacción se da debido a la perdida de la resistencia de corte
de un suelo debido al incremento rápido de la presión de poros,
es así que si se impide el drenaje, la presión de poros aumenta, si
la presión de poros aumenta los esfuerzos efectivos disminuyen.
¿Qué es licuación o licuefacción de suelos?

Definición
Área geotecnia
▪Cuando ocurre la licuefacción, la resistencia del suelo
decrece y su capacidad de carga (asociada a los esfuerzos
efectivos) se reduce originando grandes asentamientos o
volcamiento de la estructura.
▪Denota una condición en la que durante el curso de la
aplicación de tensiones cíclicas, la tensión residual de poros
es igual a la tensión de confinamiento aplicada al
completarse cualquier ciclo de tensiones. Si el estado de
tensión llega a esta condición se produce licuefacción.
r

Definición
Área geotecnia
Fuerzas y presiones entre partículas del suelo
Recordemos que el suelo es un medio
discontinuo conformado por partículas.
En los contactos entre estas partículas se
generan fuerzas de reacción del tipo
normal y del tipo cortante, perpendicular
y paralela a las superficies de contacto
respectivamente.
Recordemos también que dadas las
superficies de contacto, estas fuerzas
generan esfuerzos del mismo tipo. Por otro
lado si tenemos saturación del suelo
tendremos la presencia de presión de
poros del tipo hidrostático (u).

Definición
Área geotecnia
Esfuerzos totales y efectivos
Todo volumen de suelo, a cualquier profundidad, se encuentra sometido a una presión de
confinamiento, la cual es función de la profundidad de dicho 𝑢 volumen respecto de la
superficie.
Así, para el elemento A (volumen pequeño de suelo)
tenemos:
𝜎′
= 𝛾𝑛𝑎𝑡. 𝑧 − 𝑧𝑤 + 𝛾𝑠𝑢𝑚. (𝑧𝑤)
𝑢 = 𝛾𝑤. 𝑧𝑤
𝜎𝑇 = 𝜎′+ 𝑢
𝛾𝑠𝑢𝑚 = 𝛾′
= 𝛾𝑠𝑎𝑡 − 𝛾𝑤

Definición
Área geotecnia
Licuefacción de suelos
Se traduce en una pérdida de resistencia al corte del terreno generado por un incremento súbito
del exceso de presión de poros en el suelo de manera tal que el esfuerzo efectivo sea cero.
𝜎𝑇 = 𝜎′+ 𝑢
1. Para el mismo volumen A tenemos la siguiente relación:
2. Debido a un evento que genera un incremento súbito en la presión de poros tenemos:
𝜎𝑇 = (𝜎′−∆𝑢)+ (𝑢 + ∆𝑢)
Se verifica que se produce un exceso de presión de poros ∆𝑢
3. Si el incremento generado es tal que se produce la siguiente igualdad:
𝜎𝑇 = (𝑢 + ∆𝑢)
Entonces la presión efectiva será cero (𝜎′
= 0), lo que significa que en ese instante no existe
contacto entre las partículas que conforman el suelo y que éstas se encuentran flotando en
el agua. Por tanto el conjunto se comporta con la misma estabilidad de un líquido.

Definición
Área geotecnia
▪Causa que el suelo llegue al límite de las deformaciones, ya
sea por las tensiones remanentes en el suelo que producen
deformaciones o por la dilatación del suelo, posteriormente
la presión de poros cae, y el suelo se estabiliza bajo las
cargas aplicadas.
▪En la Norma Técnica E.050 Suelos y Cimentaciones (2018) la
licuación se aborda en el Capítulo VI: Condiciones especiales
de cimentación, Artículo 38.

Definición
Área geotecnia
Condiciones para que se produzca licuefacción
▪1. Suelos Granulares principalmente arenas (hay evidencia
de ciertos casos de licuación en gravas y limos).
▪2. Suelos de densidad relativa: sueltos a muy sueltos
▪3. Suelos saturados
▪4. Muy poco contenido de suelos finos (limos y arcillas)
▪5. Incremento súbito del esfuerzo cortante que genera
exceso de presión de poros (generado principalmente por
eventos sísmicos, falla de fresas adyacentes, procesos de
voladura, etc.)

Definición
Área geotecnia
¿QUÉ ES UN SUELO LICUABLE?
▪Suelos que pierden el contacto grano a grano y licuan como
el resultado de cargas cíclicas tales como olas y movimientos
sísmicos.
▪Generalmente los suelos potencialmente licuables son
arenas de baja densidad con presencia de nivel freático alto.
▪El suelo pierde su resistencia al corte y se comporta como un
liquido denso.

Definición
Área geotecnia
Relación de Vacíos Crítica CVR
▪La arena densa, cuando es sometida a corte, tiende a
dilatarse, mientras que la arena suelta, bajo las mismas
condiciones tiende a disminuir de volumen. Este efecto se
produce por el nivel de encaje de los granos. (Ver dilatancia,
Lambe).
▪Casagrande (1936) asoció el fenómeno de licuación con la
relación de vacíos crítica. Además, Casagrande encontró que
este valor tiene relación con la presión efectiva de
confinamiento y llamo a la curva Relación de Vacíos Crítica
(CVR)

Definición
Área geotecnia
Suelos Granulares
DESENCADENANTES:
▪Terremotos
▪Hinca de Pilotes
▪Compactación por vibración
▪Voladura para demolición y/o excavaciones
▪Compactación de suelos con explosivos
▪Falla de presas

Definición
Área geotecnia
Suelos Cohesivos
Algunos suelos arcillosos pueden ser vulnerables a
perder resistencia durante los sismos. Estos tienen como
características: Porcentaje de arcilla menor al 15%, LL WL
menor igual a 35 y contenido de humedad mayor a 0.9
WL
Si el contenido de arcilla es mayor al 20%, el suelo no es
licuable, a menos que sea extremadamente sensitivo.
Si el contenido de humedad de cualquier suelo arcilloso
es menor que 0.9 WL el suelo no es licuable.
▪Arcillas Sensitivas
▪Lixiviación de agua salada y reemplazo por agua de
lluvia
▪Perdida de la cementación natural

Cuando la historia sísmica de la zona haga sospechar la
posibilidad de licuefacción, el programa de exploración de toda
el área comprometida por la estructura debe incluir
perforaciones hasta 15m de profundidad como mínimo y en la
densidad que especifica la norma de acuerdo al tipo de
estructura.
Las perforaciones deben tener una profundidad mínima de
15m y deben ser realizadas por las técnicas de lavado o
rotativa con ensayos de SPT por cada 1m.
Licuación de suelos y la norma
E.050 Suelos y Cimentaciones
Área geotecnia
E.050

En la Norma Técnica E.050 Suelos y Cimentaciones (2018) la
licuación se aborda en el Capítulo VI: Condiciones especiales
de cimentación, Artículo 38.
Se indica que para que un suelo granular sea susceptible de
licuar durante un sismo debe presentar simultáneamente:
▪ Estas constituido por arena, arena limosa, arena arcillosa, limo
arenoso no plástico o grava empacada en una matriz de alguno
de los suelos anteriores.
▪ Encontrarse sumergido.
En estos caso se debe incluir en el EMS un análisis
determinístico y probabilístico del Potencial de Licuación de
la zona e indicar la probabilidad de ocurrencia.
Licuación de suelos y la norma
E.050 Suelos y Cimentaciones
E.050
Área geotecnia

Algunos casos de Licuefacción en el Perú
Ubicación Fecha Magnitud
Chimbote, Áncash 31 de mayo de 1970 7.8
Camaná, Arequipa 23 de junio de 2001 6.9
Pisco, Ica 15 de agosto del 2007 8.2
Lagunas, Loreto 26 de mayo de 2019 8
Área geotecnia
Casos en el Perú

Área geotecnia
Sismicidad en el Perú
Definiciones:
- Foco: O hipocentro, es el punto en el cual se origina la ruptura. La primera onda P llega
desde ese punto.
- Epicentro: Proyección del foco o hipocentro en la superficie terrestre.
- Magnitud: Cantidad de energía liberada durante el evento sísmico. Se calcula en
función de la amplitud de la señal o del área de ruptura de la fuente. Es un dato
cuantitativo. El valor de la magnitud es único para cada evento sísmico.
- Intensidad: Fuerza que se siente en una ubicación dada y es medida por los efectos
destructivos. Su cuantificación es cualitativa.
- Aceleración máxima (PGA): Aceleración máxima que ocurre en un determinado
instante de tiempo durante el sismo. No es constante.
- Escalas de Magnitud: Diferentes formas de cuantificar la energía liberada

Área geotecnia
Definiciones:
- Escalas de Magnitud: Diferentes formas de cuantificar la energía liberada
✓ Magnitud de Ritcher (ML)
✓ Magnitud de Ondas de cuerpo (mb)
✓ Magnitud de Ondas superficiales (Ms)
✓ Magnitud Momento (Mw)
Son de interés en ingeniería los eventos de
gran magnitud (Mw≥4) y por ello
empleamos la escala de Magnitud
Momento ya que ésta no se satura con
valores altos.

Área geotecnia
Definiciones:

Área geotecnia
Definiciones
- Período de retorno (TR): Es el tiempo promedio que transcurre para que un evento sísmico vuelva
a ocurrir con la liberación de energía similar y en la misma zona de ruptura.
- Período de exposición (tv): Es el tiempo en el cual la estructura a diseñar estará expuesta a la
posible ocurrencia del evento sísmico
- Probabilidad de excedencia: Probabilidad de que un cierto parámetro sea igualado o superado. En
ingeniería trabajaremos principalmente con la aceleración horizontal.
Pr % = 1 − 𝑒
−
𝑡𝑣
𝑇𝑅
Probabilidad de
Excedencia
Tiempo de vida útil
(años)
Período de Retorno
(años)
10% 50 475
5% 50 975
2% 50 2475
7% 70 975

Área geotecnia
Curvas de Isoaceleraciones:
La primera estación acelerográfica instalada en el Perú data de 1944 en la Estación Parque de la
Reserva (tipo STD) por el U.S. Coast and Geodetical Survey en cooperación con el IGP.
Sin embargo el Catálogo sísmico del que se dispone en el Perú data de 1960 a la fecha y el número
de estaciones acelerográficas ha ido en aumento.
Con las estaciones instaladas diversos autores han realizado investigaciones mediante métodos
probabilísticos para estimar las aceleraciones en superficie en el territorio nacional:
- Casaverde y Vargas(1980)
- Alva y Castillo (1993)
- Monroy y Bolaños (2004)
- Gamarra y Aguilar (2009)
- IGP (2014)
- Roncal y Aguilar (2017)
Al emplear las curvas de isoaceleraciones se debe tener cuidado en el período de retorno
empleado, el tipo de suelo (según Vs) y la ordenada espectral (usar T=0.0s)

a/g para un periodo de
retorno de 100 años
(Casaverde y Vargas)
Referencial

a/g para un periodo de
retorno de 50 años
(Casaverde y Vargas)
Referencial

Área geotecnia
Monroy y Bolaños (2004)

MAPA DE
LICUACIÓN
DE SUELOS
EN EL PERÚ
Fuente: Alva
(2019)
Definición

Chimbote, Áncash
31 de mayo de 1970
( Magnitud Mw= 7.8)
J. Alva (2019) ACTUALIZACIÓN DE LA OCURRENCIA DEL FENÓMENO DE LICUACIÓN DE SUELOS EN EL
PERÚ. UNI
Casos en el Perú
Área geotecnia

Camaná, Arequipa
23 de junio de 2001
( Magnitud Mw= 6.9)
J. Alva (2019) ACTUALIZACIÓN DE LA OCURRENCIA DEL FENÓMENO DE LICUACIÓN DE SUELOS EN EL
PERÚ. UNI
Casos en el Perú
Área geotecnia

Pisco, Ica
15 de agosto de 2007
( Magnitud Mw=8.2)
• A. Carrillo Gil y L. Alcayhuaman A. (2008) LICUACIÓN DE SUELOS DURANTE EL SISMO
PISCO-PERU-2007 Sixth LACCEI International Latin American and Caribbean Conference
for Engineering and Technology (LACCEI’2008)
Casos en el Perú
Área geotecnia

Tambo de Mora, Ica
15 de agosto de 2007
( Magnitud Mw=8.2)
• Blog, Ing. Ángel San Bartolomé
Casos en el Perú
Área geotecnia

Lagunas, Loreto
26 de mayo de 2019
( Magnitud Mw 8.0)
• J. Alva (2019) ACTUALIZACIÓN DE LA OCURRENCIA DEL FENÓMENO DE LICUACIÓN DE
SUELOS EN EL PERÚ. UNI
Casos en el Perú
Área geotecnia

Métodos de Cálculo del Potencial de Licuefacción
Área geotecnia
Métodos
de Cálculo
Métodos
determinísticos
Métodos
probabilísticos
Métodos orientados a la cuantificación de
un índice numérico directo que permita
estimar la ocurrencia de un evento. En el
caso de licuefacción se estimará el valor
del factor de seguridad.
Métodos orientados a la cuantificación de
la probabilidad de ocurrencia de un
determinado evento.

Área geotecnia
Métodos
de Cálculo
Basados en el
Número de
golpes
obtenido en el
ensayo SPT
Basados en los
registros de
velocidades de
ondas de corte Vs
Seed & Idriss 1971
Youd & Idriss 2001
Yegian & Withman 1978
Tokimatsi & Yoshimi 1983
Kishida & Ohsaki 1969, entre otros.
Basados en
métodos numéricos
- Elementos finitos
- Diferencias finitas
- Elementos discretos

Área geotecnia
Métodos de Cálculo
En el presente curso estudiaremos los siguientes métodos:
- Método determinístico: Método propuesto por Seed & Idriss (1971) con algunas
actualizaciones mostradas en el workshop 1997.
- Método probabilístico: Método de Youd & Noble (2001)

El análisis de licuefacción del suelo consiste en estimar el
comportamiento de la resistencia al corte del suelo, a partir de la
alteración de un estado inicial.
La NORMA E.050 Suelos y Cimentaciones propone que el análisis del
potencial de licuación se debe realizar utilizando el método propuesto por
Seed e Idriss.
SEED E IDRIS. En base al sismo ocurrido en Nigata en 1964 y muchos otros
datos históricos y resultados de laboratorio en arenas limpias sometidas a
ensayos triaxiales cíclicos, propusieron un método simple para estimar la
resistencia a la licuación de las arenas tomando en cuenta la densidad
relativa derivada del ensayo S.P.T. Finalmente esta información se
complementó al presentar un nuevo criterio donde se establece la
importancia del contenido de finos en la resistencia a la licuación de las
arenas.
MÉTODO DETERMINÍSTICO DE SEED - IDRISS

El suelo como elemento rígido
▪Se asume, por simplificación, un
comportamiento de sólido rígido para el
suelo.
▪En la base del prisma se generará un
esfuerzo cortante máx r que es generado
como respuesta de la acción sísmica
considerando al suelo como un elemento
rígido.
▪Sin embargo, el suelo no tiene un
comportamiento rígido, sino deformable.

El suelo como elemento deformable
▪Debido a que se considera que el comportamiento del
suelo es deformable, el esfuerzo cortante máximo generado
será menor,  máxd.
▪El factor rd es un factor de reducción que permite obtener
los resultados para un elemento deformable a partir de los
resultados previos para un elemento rígido.
máxr máx
máxd máxr d
h
a
g
r


 
=
=

Factor de reducción, rd
▪Este parámetro se encuentra en función al tipo de suelo,
densidad relativa, profundidad, etc.
Factor de reducción rd
(Seed e Iddris, 1971)

rd = 1.0 - 0.00765 z para z ≤ 9.15 m (2a)
rd = 1.174 - 0.0267 z para 9.15 m < z ≤ 23 m (2b)
rd = 0.744 - 0.008 z para 23 < z ≤ 30 m (2c)
rd = 0.50 para z > 30 m (2d)
rd propuesto por el
NCEER 1997
MÉTODO DE SEED - IDRISS

Esfuerzo cortante promedio de un sismo
▪El acelerograma de un esfuerzo cortante de un sismo presenta una forma
irregular. Sin embargo, para el análisis es necesario determinar un valor
promedio uniforme equivalente. Dado que el método emplea únicamente un
valor constante para la aceleración, a pesar que ésta sea variable en el tiempo.
▪El esfuerzo de corte promedio normalizado de un sismo es aproximadamente el
65% del máximo esfuerzo de corte. Luego se emplea este valor como una
representación de una aceleración constante equivalente del sismo ocurrido.

CSR: Cyclic Stress Ratio
▪Se define como el esfuerzo cortante cíclico normalizado
inducido por el sismo, para el calculo de este se toma en
cuento los tres factores mencionados: Solido rígido, El suelo
es deformable, esfuerzo de corte promedio normalizado, es
así que:
𝐶𝑆𝑅 =
𝜏𝑎𝑣
𝜎𝑣
′ =
𝜎𝑣
𝜎𝑣
′ .
𝑎𝑚á𝑥
𝑔
. 𝑟𝑑
𝐶𝑆𝑅𝑒𝑞 =
𝜏𝑎𝑣
𝜎𝑣
′ = 0.65.
𝜎𝑣
𝜎𝑣
′ .
𝑎𝑚á𝑥
𝑔
. 𝑟𝑑

¿Cómo obtener el PGA?
La aceleración horizontal máxima podrá ser obtenida en orden de precisión:
1. Estudio de Peligro Sísmico
2. Curvas de Isoaceleraciones
3. Norma E.030
Para el curso se emplearán las curvas de isoaceleraciones que se indiquen en
cada caso, se deberá tener presente que se empleará un Tr=475 años, tv=50
años y Te=0.0s.

¿Cómo obtener la magnitud Mw?
La magnitud momento Mw podrá ser obtenida en orden de precisión:
1. Análisis de desagregación sísmica
2. Valores máximos de magnitud registrados en eventos históricos cercanos a la
zona del proyecto
Ejemplo de los resultados obtenidos
de un análisis de desagregación
sísmica que permite obtener la
Magnitud y distancia al punto de
análisis de la fuente sísmica con mayor
aportación en el cálculo de
integración. Se puede realizar con el
software CRISIS (desarrollado por la
UNAM)

Resistencia a la penetración normalizada
N’= 𝑁1 = 𝑁1 60 = 𝑁60𝐶𝑁
▪La resistencia a la penetración estándar, N corregido,
medida en campo, refleja la influencia de la presión efectiva
de confinamiento.
▪Para eliminar este efecto, se propone le uso de N1
resistencia a la penetración normalizada de un suelo bajo
una presión efectiva de 1.033 kg/cm²
𝐶𝑁 =
1.033
𝜎𝑣𝑜
′ 𝐶𝑁 ≤ 1.7

Curvas para el
cálculo de CRR
(NCEER 1997)
Mw=7.5
Curva base (arenas
limpias, <5% de finos)

Curvas simplificadas para el
cálculo del CRR a partir del
SPT (N1)60
Ref.: NCEER 1997
Estas curvas son para un
Mw = 7.5
CRR7.5
(N1)60

Corrección de N por contenido de finos
▪Cuando el contenido de finos de la arena investigada es
mayor del 5%, el valor de (N1)60 debe ser corregido.
▪La siguiente corrección se debe usar si el CF es mayor a 5%
y se quiere utilizar la curva base de arena limpia (ecuación o
gráfico) 𝑵𝟏 𝟔𝟎𝒄𝒔 = 𝜶 + 𝜷 𝑵𝟏 𝟔𝟎
α=0 CF≤5%
α=exp[1.76-(190/CF2)] 5%<CF<35%
α=5.0 CF≥35%
β=1.0 CF≤5%
β=[0.99+(CF1.5/1000)] 5%<CF<35%
β=5.0 CF≥35%

▪Esto se debe a que el grado de drenaje durante la ejecución
del ensayo de penetración SPT, disminuye con el
incremento del contenido de finos (CF), por lo tanto, el
número de golpes medido durante el ensayo, subestima la
resistencia a la licuefacción en las arenas limosas. Para
compensar este efecto se recomienda aumentar el número
de golpes del SPT a medida que aumenta el contenido de
finos del suelo granular

▪El valor de ∆(N1)60 puede ser evaluado a partir del
contenido de finos de la arena con la siguiente ecuación
propuesta por Idriss y Boulanger 2004.

CRRM
▪La resistencia al corte cíclica resistente, se calcula en función al ensayo
SPT normalizado a una presión efectiva de 1.0 kg/cm².
▪Para su cálculo es necesario corregir el numero SPT y determinar el CRR
a una magnitud de 7.5 MW y finalmente ajustarlo mediante el factor de
escala de magnitud MSF para el sismo solicitado.
𝑀𝑆𝐹 =
𝐶𝑅𝑅𝑀
𝐶𝑅𝑅𝑀=7.5
𝐶𝑅𝑅𝑀 = 𝑀𝑆𝐹 𝑥 𝐶𝑅𝑅𝑀=7.5
𝑴𝑺𝑭 = 𝟏. 𝟏𝟐 × 𝒆𝒙𝒑
−𝑴
𝟒
+ 𝟎. 𝟖𝟐𝟖
𝑴𝑺𝑭 ≤ 𝟏. 𝟏𝟑
𝐶𝑅𝑅7.5 =
1
34 − 𝑁1 60 𝐶𝑆
+
𝑁1 60 𝐶𝑆
135
+
50
10. 𝑁1 60 𝐶𝑆 + 45
2 +
1
200

MSF

Resistencia a la penetración normalizada
▪Para arenas con D50 > 0.25mm se debe usar la correlación
estándar para arenas en función de la magnitud.
▪Para limos arenosos y limos ubicados bajo la Linea A y con
D50<0.15mm se debe corregir N1 y usar la correlación
estándar.
1 1 7.5
corregido calculado
N N
= +

Correlación
estándar para
arenas

Factor de Seguridad.
▪El método de Seed e Idriss recomienda un FS comprendido
entre 1.25 y 1.50.
▪El FS también se puede calcular con las aceleraciones
FSL: FS de licuación
𝐹𝑆 =
𝐶𝑅𝑅𝑀
𝐶𝑆𝑅
Donde:
CRRM: esfuerzo cortante cíclico normalizado resistente mínimo que
produce licuación
CSR: esfuerzo cortante cíclico normalizado inducido por el sismo

Análisis determinístico del potencial de licuefacción
1. Datos de entrada:
a. Ubicación del proyecto (coordenadas geográficas)
b. Obtención del PGA (para 10% de probabilidad de
excedencia en 50 años de exposición, es decir para un
sismo de período de retorno de 475 años).
c. Obtención de la Magnitud Momento correspondiente a
la ubicación del proyecto.
d. Obtención de los valores de número de golpes (N) del
ensayo SPT
e. Obtención del contenido de finos en porcentaje para
cada estrato.

Análisis determinístico del potencial de licuefacción
2. Para cada profundidad analizada bajo el NF:
a. Determinación de las presiones totales y efectivas 0, ´0
b. Cálculo del factor de reducción rd en función de las profundidades den
análisis
c. Esfuerzo cortante inducido por el sismo CSReq, av S /´0
d. Corrección del valor de N por confinamiento y por longitud de barra CR)
e. Esfuerzo cortante promedio requerido para causar licuefacción, av
/´0.(Se puede calcular la a/g requerida para la licuefacción)
f. FS o con las aceleraciones

CSR:
1. SOLIDO RÍGIDO
2. EL SUELO ES
DEFORMABLE 3. ESFUERZO DE CORTE
PROMEDIO
El valor de CSR, es el esfuerzo de corte
promedio entre el esfuerzo efectivo.
El esfuerzo de corte promedio, es el
65% del esfuerzo máximo inducido por
el sismo.
𝜏𝑎𝑣
𝜎𝑣
′ = 0.65.
𝜎𝑣
𝜎𝑣
′ .
𝑎𝑚á𝑥
𝑔
. 𝑟𝑑

CRRM:
• La resistencia al corte cíclica resistente, se calcula en función al
ensayo SPT, asumiendo una carga de 1.033 kg/cm2 para la
penetración.
• Para su cálculo, es necesario corregir el número de golpes del SPT,
determinar el CRR para una magnitud de 7.5 Mw y finalmente
escalarlo a la magnitud que corresponda con la ubicación de
nuestro proyecto.
𝐶𝑁 =
1
𝜎′
; CN≤1.7
𝑁1 60 = 𝑁1 ∗ 𝐶𝑅 ∗ 𝑪𝑵
𝑪𝒐𝒓𝒓𝒆𝒄𝒄𝒊ó𝒏 𝒑𝒐𝒓 %𝑪.𝑭
CRRM

Graficar
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00
CRR
CSR
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00
FS
FS

MÉTODO PROBABILÍSTICO DE YOUD & NOBLE
Logit (PL) = ln(PL/(1-PL)) = -7.633 + 2.256 Mw - 0.258 N1(60)cs + 3.095 ln(CRR)
Utilizaron un análisis logístico para estudiar datos de casos en lugares donde ocurrió
licuefacción en terremotos pasados. Este análisis dio como resultado la siguiente
expresión:
Probabilidad, PL < 20% MSF = 103.81/M4.53 para M < 7
Probabilidad, PL < 32% MSF = 103.74/M4.33 para M < 7
Probabilidad, PL < 50% MSF = 104.21/M4.81 para M < 7.75
Los valores de MSF están denotados por PL<50%, PL<32%, y PL<20%,
respectivamente. Debido a que los MSF son menos que 1.0, Youd y Noble no
recomiendan usar MSF para PL<32% y PL<20% con terremotos de magnitudes mayor
que 7.0; Ecuaciones para definir el método Youd y Noble MSF se encuentran abajo:

Ejemplo práctico
Área geotecnia
Para la obra de un CENTRO COMERCIAL (Edificio tipo B), ubicada en Chimbote (usar
el mapa de isoaceleraciones de Alva y Castillo), con LAT:-9.3° y LONG:-78.49°. Se
requiere calcular el potencial de licuefacción por los métodos determinístico y
probabilístico.
Para la perforación P-1 presentar los 2 gráficos, e indicar la profundidad a partir de la
cual comienza a ocurrir licuefacción.
Mediante un análisis de desagregación sísmica se ha determinado que la Magnitud
Momento más influyente en la zona de estudio es Mw=8.0.
Nivel freático: 1.5m
PERFIL DE SUELO:
PROFUNDIDAD
FINAL DEL ESTRATO
SUCS
FINOS (PASAN #200)
porcentaje
g (Kg/cm3
)
0.0 - 3.0 SM 27.85 1.7 y 1.9
3.0 - 6.2 SP 3.72 2.02
6.2 - 10.5 SM 30.28 1.96
10.5 - 13.0 SP 4.12 2.04
13.0 - 19.0 SP 2.18 2.05

Ejemplo práctico
Profundidad de
ensayo
Registro Nro de golpes
NSPT
1.00 - 1.15 1.15 - 1.30 1.30 - 1.45
1.00 - 1.45 4 4 6 10
2.00 - 2.45 6 5 7 12
3.00 - 3.45 5 6 8 14
4.00 - 4.45 8 10 9 19
5.00 - 5.45 11 13 15 28
6.00 - 6.45 10 12 14 26
7.00 - 7.45 15 17 18 35
8.00 - 8.45 14 16 17 33
9.00 - 9.45 18 20 25 45
10.00 - 10.45 19 23 24 47
11.00 - 11.45 18 20 22 42
12.00 - 12.45 22 24 24 48
13.00 - 13.45 21 24 25 49
14.00 - 14.45 18 20 25 45
15.00 - 15.45 18 20 30 50
16.00 - 16.45 20 22 28 50
Registro del ensayo SPT ejecutado a cada metro al interior de
la perforación P-1

Ejemplo práctico
Profundidad representativa en el ensayo SPT
CRITERIO 1
La profundidad representativa
corresponde a la mitad de cada
ensayo
CRITERIO 2
La profundidad representativa
corresponde a la mitad del espesor
considerado en la determinación de
NSPT, es decir los 2 últimos tramos de 15
cm
NOTA: En el curso utilizaremos el criterio 2.

Ejemplo práctico
Determinación del PGA (se verifica en el gráfico que el PGA=0.41g)
Curvas de isoaceleración (Alva y Castillo) 475 años de período de retorno, 10% de probabilidad de excedencia, 50 años de
exposición, T=0.0s. Suelo tipo B (roca)
-9.3°
-78.49°

Ejemplo práctico
Cálculo de las presiones totales y efectivas
𝜎′ = 1.3𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3
. 0.1 = 0.221𝑘𝑔/𝑐𝑚2
Para 1.3 m:
𝜎𝑇 = 1.3𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 . 0.1 = 0.221𝑘𝑔/𝑐𝑚2
Para 2.3 m:
𝜎′
= (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 0.8𝑚 . (
0.9𝑔
𝑐𝑚3)) 0.1 = 0.327𝑘𝑔/𝑐𝑚2
𝜎𝑇 = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 0.8𝑚 . (
1.9𝑔
𝑐𝑚3 )) 0.1 = 0.407𝑘𝑔/𝑐𝑚2
Para 3.3 m:
𝜎′
= (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3
+ 1.5𝑚 .
0.9𝑔
𝑐𝑚3
+ 0.3𝑚 .
1.02𝑔
𝑐𝑚3
) 0.1 = 0.421𝑘𝑔/𝑐𝑚2
𝜎𝑇 = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 1.5𝑚 .
1.9𝑔
𝑐𝑚3 + 0.3𝑚 . (
2.02𝑔
𝑐𝑚3 )) 0.1 = 0.601𝑘𝑔/𝑐𝑚2
Para 4.3 m:
𝜎′
= (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 1.5𝑚 .
0.9𝑔
𝑐𝑚3 + 1.3𝑚 . (
1.02𝑔
𝑐𝑚3 )) 0.1 = 0.523𝑘𝑔/𝑐𝑚2
𝜎𝑇 = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 1.5𝑚 .
1.9𝑔
𝑐𝑚3 + 1.3𝑚 .
2.02𝑔
𝑐𝑚3 ) 0.1 = 0.803𝑘𝑔/𝑐𝑚2

Ejemplo práctico
Para 5.3 m:
𝜎′ = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3
+ 1.5𝑚 .
0.9𝑔
𝑐𝑚3
+ 2.3𝑚 . (
1.02𝑔
𝑐𝑚3
)) 0.1 = 0.625𝑘𝑔/𝑐𝑚2
𝜎𝑇 = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 1.5𝑚 .
1.9𝑔
𝑐𝑚3 + 2.3𝑚 . (
2.02𝑔
𝑐𝑚3 )) 0.1 = 1.005𝑘𝑔/𝑐𝑚2
Para 6.3 m:
𝜎′ = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3
+ 1.5𝑚 .
0.9𝑔
𝑐𝑚3
+ 3.2𝑚 .
1.02𝑔
𝑐𝑚3
+ 0.1𝑚 . (
0.96𝑔
𝑐𝑚3
)) 0.1 = 0.726𝑘𝑔/𝑐𝑚2
𝜎𝑇 = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 1.5𝑚 .
1.9𝑔
𝑐𝑚3 + 3.2𝑚 .
2.02𝑔
𝑐𝑚3 + 0.1𝑚 . (
1.96𝑔
𝑐𝑚3 )) 0.1 = 1.206𝑘𝑔/𝑐𝑚2
Para 7.3 m:
𝜎′ = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 1.5𝑚 .
0.9𝑔
𝑐𝑚3 + 3.2𝑚 .
1.02𝑔
𝑐𝑚3 + 1.1𝑚 . (
0.96𝑔
𝑐𝑚3 )) 0.1 = 0.822𝑘𝑔/𝑐𝑚2
𝜎𝑇 = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3
+ 1.5𝑚 .
1.9𝑔
𝑐𝑚3
+ 3.2𝑚 .
2.02𝑔
𝑐𝑚3
+ 1.1𝑚 . (
1.96𝑔
𝑐𝑚3
)) 0.1 = 1.402𝑘𝑔/𝑐𝑚2
Para 8.3 m:
𝜎′
= (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 1.5𝑚 .
0.9𝑔
𝑐𝑚3 + 3.2𝑚 .
1.02𝑔
𝑐𝑚3 + 2.1𝑚 . (
0.96𝑔
𝑐𝑚3 )) 0.1 = 918𝑘𝑔/𝑐𝑚2
𝜎𝑇 = (1.5𝑚
1.7𝑔
𝑐𝑚3 + 1.5𝑚 .
1.9𝑔
𝑐𝑚3 + 3.2𝑚 .
2.02𝑔
𝑐𝑚3 + 2.1𝑚 . (
1.96𝑔
𝑐𝑚3 )) 0.1 = 1.598𝑘𝑔/𝑐𝑚2

Ejemplo práctico
PROFUNDIDAD PROFUNDIDAD SUCS CF% N sigma'o sigmao
REAL Kg/cm2 Kg/cm2
1 1.3 SM 27.85 10 0.221 0.221
2 2.3 SM 27.85 12 0.327 0.407
3 3.3 SP 3.72 14 0.421 0.601
4 4.3 SP 3.72 19 0.523 0.803
5 5.3 SP 3.72 23 0.625 1.005
6 6.3 SM 30.28 26 0.726 1.206
7 7.3 SM 30.28 35 0.822 1.402
8 8.3 SM 30.28 33 0.918 1.598
9 9.3 SM 30.28 45 1.014 1.7704
10 10.3 SM 30.28 47 1.11 1.99
11 11.3 SP 4.12 42 1.212 2.192
12 12.3 SP 4.12 48 1.316 2.396
13 13.3 SP 2.18 49 1.42 2.598
14 14.3 SP 2.18 50 1.525 2.803
15 15.3 SP 2.18 50 1.63 3.008
16 16.3 SP 2.18 90 1.735 3.213

Ejemplo práctico
Cálculo del factor de corrección “rd”
rd = 1.0 - 0.00765 z para z ≤ 9.15 m (2a)
rd = 1.174 - 0.0267 z para 9.15 m < z ≤ 23 m (2b)
rd = 0.744 - 0.008 z para 23 < z ≤ 30 m (2c)
rd = 0.50 para z > 30 m (2d)
PROFUNDIDAD PROFUNDIDAD SUCS CF% N sigma'o sigmao rd
REAL Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1 1.3 SM 27.85 10 0.221 0.221 0.990
2 2.3 SM 27.85 12 0.327 0.407 0.982
3 3.3 SP 3.72 14 0.421 0.601 0.975
4 4.3 SP 3.72 19 0.523 0.803 0.967
5 5.3 SP 3.72 23 0.625 1.005 0.959
6 6.3 SM 30.28 26 0.726 1.206 0.952
7 7.3 SM 30.28 35 0.822 1.402 0.944
8 8.3 SM 30.28 33 0.918 1.598 0.937
9 9.3 SM 30.28 45 1.014 1.7704 0.926
10 10.3 SM 30.28 47 1.11 1.99 0.899
11 11.3 SP 4.12 42 1.212 2.192 0.872
12 12.3 SP 4.12 48 1.316 2.396 0.846
13 13.3 SP 2.18 49 1.42 2.598 0.819
14 14.3 SP 2.18 50 1.525 2.803 0.792
15 15.3 SP 2.18 50 1.63 3.008 0.765
16 16.3 SP 2.18 90 1.735 3.213 0.739

Ejemplo práctico
Corrección por confinamiento “Cn” y por longitud de barra “CR”
𝐶𝑛 =
1
𝜎′
; Cn≤1.7
FACTOR CONDICIÓN TERMINO CORRECCIÓN
Longitud de barra
< 3m CR 0.75
3-4m CR 0.80
4-6m CR 0.85
6-10m CR 0.95
10-30m CR 1.00
𝑁1 60 = 𝑁𝑆𝑃𝑇.𝐶𝑛. 𝐶𝑅
PROFUNDIDAD PROFUNDIDAD SUCS CF% N sigma'o sigmao rd CN CR N1(60)
1 1.3 SM 27.85 10 0.221 0.221 0.990 2.148 0.6873 14.76
2 2.3 SM 27.85 12 0.327 0.407 0.982 1.766 0.7381 15.64
3 3.3 SP 3.72 14 0.421 0.601 0.975 1.556 0.7890 17.19
4 4.3 SP 3.72 19 0.523 0.803 0.967 1.396 0.8398 22.28
5 5.3 SP 3.72 23 0.625 1.005 0.959 1.277 0.8900 26.15
6 6.3 SM 30.28 26 0.726 1.206 0.952 1.185 0.9260 28.54
7 7.3 SM 30.28 35 0.822 1.402 0.944 1.114 0.9460 36.88
8 8.3 SM 30.28 33 0.918 1.598 0.937 1.054 0.9528 33.14
9 9.3 SM 30.28 45 1.014 1.7704 0.926 1.003 0.9644 43.52
10 10.3 SM 30.28 47 1.11 1.99 0.899 0.959 0.9736 43.86
11 11.3 SP 4.12 42 1.212 2.192 0.872 0.917 0.9851 37.95
12 12.3 SP 4.12 48 1.316 2.396 0.846 0.880 0.9867 41.69
13 13.3 SP 2.18 49 1.42 2.598 0.819 0.847 0.9902 41.12
14 14.3 SP 2.18 50 1.525 2.803 0.792 0.818 0.9929 40.60
15 15.3 SP 2.18 50 1.63 3.008 0.765 0.791 0.9941 39.32
16 16.3 SP 2.18 90 1.735 3.213 0.739 0.767 0.9945 68.62

Ejemplo práctico
Cálculo de CSReq
𝜏𝑎𝑣
𝜎𝑣
′ = 0.65.
𝜎𝑣
𝜎𝑣
′ .
𝑎𝑚á𝑥
𝑔
. 𝑟𝑑
PROFUNDIDAD PROFUNDIDAD SUCS CF% N sigma'o sigmao rd CN CR N1(60) CSR
1 1.3 SM 27.85 10 0.221 0.221 0.990 2.148 0.6873 14.76 0.264
2 2.3 SM 27.85 12 0.327 0.407 0.982 1.766 0.7381 15.64 0.326
3 3.3 SP 3.72 14 0.421 0.601 0.975 1.556 0.7890 17.19 0.371
4 4.3 SP 3.72 19 0.523 0.803 0.967 1.396 0.8398 22.28 0.396
5 5.3 SP 3.72 23 0.625 1.005 0.959 1.277 0.8900 26.15 0.411
6 6.3 SM 30.28 26 0.726 1.206 0.952 1.185 0.9260 28.54 0.421
7 7.3 SM 30.28 35 0.822 1.402 0.944 1.114 0.9460 36.88 0.429
8 8.3 SM 30.28 33 0.918 1.598 0.937 1.054 0.9528 33.14 0.434
9 9.3 SM 30.28 45 1.014 1.7704 0.926 1.003 0.9644 43.52 0.431
10 10.3 SM 30.28 47 1.11 1.99 0.899 0.959 0.9736 43.86 0.430
11 11.3 SP 4.12 42 1.212 2.192 0.872 0.917 0.9851 37.95 0.420
12 12.3 SP 4.12 48 1.316 2.396 0.846 0.880 0.9867 41.69 0.410
13 13.3 SP 2.18 49 1.42 2.598 0.819 0.847 0.9902 41.12 0.399
14 14.3 SP 2.18 50 1.525 2.803 0.792 0.818 0.9929 40.60 0.388
15 15.3 SP 2.18 50 1.63 3.008 0.765 0.791 0.9941 39.32 0.376
16 16.3 SP 2.18 90 1.735 3.213 0.739 0.767 0.9945 68.62 0.365
17 17.3 SP 2.18 85 1.8171 3.3971 0.712 0.749 0.9949 63.36 0.355
18 18.3 SP 2.18 85 1.9221 3.6021 0.685 0.728 0.9963 61.69 0.342

Ejemplo práctico
Cálculo de N1(60)cs (corrección por finos)
𝑵𝟏 𝟔𝟎𝒄𝒔 = 𝜶 + 𝜷 𝑵𝟏 𝟔𝟎
α=0 CF≤5%
α=exp[1.76-(190/CF2)] 5%<CF<35%
α=5.0 CF≥35%
β=1.0 CF≤5%
β=[0.99+(CF1.5/1000)] 5%<CF<35%
β=5.0 CF≥35%
PROF PROF SUCS CF% N sigma'o sigmao rd CN CR N1(60) CSR alpha beta N160cs
1 1.3 SM 27.85 10 0.221 0.221 0.990 2.148 0.6873 14.76 0.264 4.550 1.137 21.336
2 2.3 SM 27.85 12 0.327 0.407 0.982 1.766 0.7381 15.64 0.326 4.550 1.137 22.335
3 3.3 SP 3.72 14 0.421 0.601 0.975 1.556 0.7890 17.19 0.371 0.000 1.000 17.192
4 4.3 SP 3.72 19 0.523 0.803 0.967 1.396 0.8398 22.28 0.396 0.000 1.000 22.282
5 5.3 SP 3.72 23 0.625 1.005 0.959 1.277 0.8900 26.15 0.411 0.000 1.000 26.148
6 6.3 SM 30.28 26 0.726 1.206 0.952 1.185 0.9260 28.54 0.421 4.725 1.157 37.729
7 7.3 SM 30.28 35 0.822 1.402 0.944 1.114 0.9460 36.88 0.429 4.725 1.157 47.381
8 8.3 SM 30.28 33 0.918 1.598 0.937 1.054 0.9528 33.14 0.434 4.725 1.157 43.056
9 9.3 SM 30.28 45 1.014 1.7704 0.926 1.003 0.9644 43.52 0.431 4.725 1.157 55.064
10 10.3 SM 30.28 47 1.11 1.99 0.899 0.959 0.9736 43.86 0.430 4.725 1.157 55.456
11 11.3 SP 4.12 42 1.212 2.192 0.872 0.917 0.9851 37.95 0.420 0.000 1.000 37.952
12 12.3 SP 4.12 48 1.316 2.396 0.846 0.880 0.9867 41.69 0.410 0.000 1.000 41.692
13 13.3 SP 2.18 49 1.42 2.598 0.819 0.847 0.9902 41.12 0.399 0.000 1.000 41.119
14 14.3 SP 2.18 50 1.525 2.803 0.792 0.818 0.9929 40.60 0.388 0.000 1.000 40.598
15 15.3 SP 2.18 50 1.63 3.008 0.765 0.791 0.9941 39.32 0.376 0.000 1.000 39.317
16 16.3 SP 2.18 90 1.735 3.213 0.739 0.767 0.9945 68.62 0.365 0.000 1.000 68.624

Ejemplo práctico
Cálculo de CRR7.5 y de CRRcorr
𝐶𝑅𝑅7.5 =
1
34 − 𝑁1 60 𝐶𝑆
+
𝑁1 60 𝐶𝑆
135
+
50
10. 𝑁1 60 𝐶𝑆 + 45
2 +
1
200
𝐶𝑅𝑅𝐶𝑂𝑅𝑅 = 𝐶𝑅𝑅7.5. 𝑀𝑆𝐹
PROF PROF SUCS CF% N sigma'o sigmao rd CN CR N1(60) CSR alpha beta N160cs CRR CRR
REAL Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 s/corregir corregido
1 1.3 SM 27.85 10 0.221 0.221 0.990 2.148 0.6873 14.76 0.264 4.550 1.137 21.336 0.2328 0.2196
2 2.3 SM 27.85 12 0.327 0.407 0.982 1.766 0.7381 15.64 0.326 4.550 1.137 22.335 0.2469 0.2329
3 3.3 SP 3.72 14 0.421 0.601 0.975 1.556 0.7890 17.19 0.371 0.000 1.000 17.192 0.1829 0.1725
4 4.3 SP 3.72 19 0.523 0.803 0.967 1.396 0.8398 22.28 0.396 0.000 1.000 22.282 0.2461 0.2321
5 5.3 SP 3.72 23 0.625 1.005 0.959 1.277 0.8900 26.15 0.411 0.000 1.000 26.148 0.3166 0.2986
6 6.3 SM 30.28 26 0.726 1.206 0.952 1.185 0.9260 28.54 0.421 4.725 1.157 37.729 0.5 0.5000
7 7.3 SM 30.28 35 0.822 1.402 0.944 1.114 0.9460 36.88 0.429 4.725 1.157 47.381 0.5 0.5000
8 8.3 SM 30.28 33 0.918 1.598 0.937 1.054 0.9528 33.14 0.434 4.725 1.157 43.056 0.5 0.5000
9 9.3 SM 30.28 45 1.014 1.7704 0.926 1.003 0.9644 43.52 0.431 4.725 1.157 55.064 0.5 0.5000
10 10.3 SM 30.28 47 1.11 1.99 0.899 0.959 0.9736 43.86 0.430 4.725 1.157 55.456 0.5 0.5000
11 11.3 SP 4.12 42 1.212 2.192 0.872 0.917 0.9851 37.95 0.420 0.000 1.000 37.952 0.5 0.5000
12 12.3 SP 4.12 48 1.316 2.396 0.846 0.880 0.9867 41.69 0.410 0.000 1.000 41.692 0.5 0.5000
13 13.3 SP 2.18 49 1.42 2.598 0.819 0.847 0.9902 41.12 0.399 0.000 1.000 41.119 0.5 0.5000
14 14.3 SP 2.18 50 1.525 2.803 0.792 0.818 0.9929 40.60 0.388 0.000 1.000 40.598 0.5 0.5000
15 15.3 SP 2.18 50 1.63 3.008 0.765 0.791 0.9941 39.32 0.376 0.000 1.000 39.317 0.5 0.5000
16 16.3 SP 2.18 90 1.735 3.213 0.739 0.767 0.9945 68.62 0.365 0.000 1.000 68.624 0.5 0.5000

Ejemplo práctico
Cálculo del Factor de Seguridad y aceleración requerida para la licuefacción
𝐹𝑆 =
𝐶𝑅𝑅𝑐𝑜𝑟𝑟
𝐶𝑆𝑅𝑒𝑞
𝑎
𝑔
= 𝐹𝑆. 𝑃𝐺𝐴
PROF PROF SUCS CF% N sigma'o sigmao rd CN CR N1(60) CSR alpha beta N160cs CRR CRR a/g FS
1 1.3 SM 27.85 10 0.221 0.221 0.990 2.148 0.6873 14.76 0.264 4.550 1.137 21.336 0.2328 0.2196 0.341 0.832
2 2.3 SM 27.85 12 0.327 0.407 0.982 1.766 0.7381 15.64 0.326 4.550 1.137 22.335 0.2469 0.2329 0.293 0.715
3 3.3 SP 3.72 14 0.421 0.601 0.975 1.556 0.7890 17.19 0.371 0.000 1.000 17.192 0.1829 0.1725 0.191 0.465
4 4.3 SP 3.72 19 0.523 0.803 0.967 1.396 0.8398 22.28 0.396 0.000 1.000 22.282 0.2461 0.2321 0.241 0.587
5 5.3 SP 3.72 23 0.625 1.005 0.959 1.277 0.8900 26.15 0.411 0.000 1.000 26.148 0.3166 0.2986 0.298 0.726
6 6.3 SM 30.28 26 0.726 1.206 0.952 1.185 0.9260 28.54 0.421 4.725 1.157 37.729 0.5 0.5000 0.487 1.187
7 7.3 SM 30.28 35 0.822 1.402 0.944 1.114 0.9460 36.88 0.429 4.725 1.157 47.381 0.5 0.5000 0.478 1.165
8 8.3 SM 30.28 33 0.918 1.598 0.937 1.054 0.9528 33.14 0.434 4.725 1.157 43.056 0.5 0.5000 0.472 1.151
9 9.3 SM 30.28 45 1.014 1.7704 0.926 1.003 0.9644 43.52 0.431 4.725 1.157 55.064 0.5 0.5000 0.476 1.161
10 10.3 SM 30.28 47 1.11 1.99 0.899 0.959 0.9736 43.86 0.430 4.725 1.157 55.456 0.5 0.5000 0.477 1.164
11 11.3 SP 4.12 42 1.212 2.192 0.872 0.917 0.9851 37.95 0.420 0.000 1.000 37.952 0.5 0.5000 0.488 1.189
12 12.3 SP 4.12 48 1.316 2.396 0.846 0.880 0.9867 41.69 0.410 0.000 1.000 41.692 0.5 0.5000 0.500 1.219
13 13.3 SP 2.18 49 1.42 2.598 0.819 0.847 0.9902 41.12 0.399 0.000 1.000 41.119 0.5 0.5000 0.513 1.252
14 14.3 SP 2.18 50 1.525 2.803 0.792 0.818 0.9929 40.60 0.388 0.000 1.000 40.598 0.5 0.5000 0.528 1.289
15 15.3 SP 2.18 50 1.63 3.008 0.765 0.791 0.9941 39.32 0.376 0.000 1.000 39.317 0.5 0.5000 0.545 1.328
16 16.3 SP 2.18 90 1.735 3.213 0.739 0.767 0.9945 68.62 0.365 0.000 1.000 68.624 0.5 0.5000 0.562 1.371

Ejemplo práctico
Cálculo de la Probabilidad de Licuefacción (Youd & Noble 2001)
Logit (PL) = ln(PL/(1-PL)) = -7.633 + 2.256 Mw - 0.258 N1(60)cs + 3.095 ln(CRR)
PROF PROF SUCS CF% N sigma'o sigmao rd CN CR N1(60) CSR alpha beta N160cs CRR CRR a/g FS PL
Probab.
Licuef.
1 1.3 SM 27.85 10 0.221 0.221 0.990 2.148 0.6873 14.76 0.264 4.550 1.137 21.336 0.2328 0.2196 0.341 0.832 55.42%
2 2.3 SM 27.85 12 0.327 0.407 0.982 1.766 0.7381 15.64 0.326 4.550 1.137 22.335 0.2469 0.2329 0.293 0.715 53.55%
3 3.3 SP 3.72 14 0.421 0.601 0.975 1.556 0.7890 17.19 0.371 0.000 1.000 17.192 0.1829 0.1725 0.191 0.465 63.21%
4 4.3 SP 3.72 19 0.523 0.803 0.967 1.396 0.8398 22.28 0.396 0.000 1.000 22.282 0.2461 0.2321 0.241 0.587 53.65%
5 5.3 SP 3.72 23 0.625 1.005 0.959 1.277 0.8900 26.15 0.411 0.000 1.000 26.148 0.3166 0.2986 0.298 0.726 48.21%
6 6.3 SM 30.28 26 0.726 1.206 0.952 1.185 0.9260 28.54 0.421 4.725 1.157 37.729 0.5 0.5000 0.487 1.187 18.78%
7 7.3 SM 30.28 35 0.822 1.402 0.944 1.114 0.9460 36.88 0.429 4.725 1.157 47.381 0.5 0.5000 0.478 1.165 1.88%
8 8.3 SM 30.28 33 0.918 1.598 0.937 1.054 0.9528 33.14 0.434 4.725 1.157 43.056 0.5 0.5000 0.472 1.151 5.53%
9 9.3 SM 30.28 45 1.014 1.7704 0.926 1.003 0.9644 43.52 0.431 4.725 1.157 55.064 0.5 0.5000 0.476 1.161 0.26%
10 10.3 SM 30.28 47 1.11 1.99 0.899 0.959 0.9736 43.86 0.430 4.725 1.157 55.456 0.5 0.5000 0.477 1.164 0.24%
11 11.3 SP 4.12 42 1.212 2.192 0.872 0.917 0.9851 37.95 0.420 0.000 1.000 37.952 0.5 0.5000 0.488 1.189 17.92%
12 12.3 SP 4.12 48 1.316 2.396 0.846 0.880 0.9867 41.69 0.410 0.000 1.000 41.692 0.5 0.5000 0.500 1.219 7.68%
13 13.3 SP 2.18 49 1.42 2.598 0.819 0.847 0.9902 41.12 0.399 0.000 1.000 41.119 0.5 0.5000 0.513 1.252 8.79%
14 14.3 SP 2.18 50 1.525 2.803 0.792 0.818 0.9929 40.60 0.388 0.000 1.000 40.598 0.5 0.5000 0.528 1.289 9.94%
15 15.3 SP 2.18 50 1.63 3.008 0.765 0.791 0.9941 39.32 0.376 0.000 1.000 39.317 0.5 0.5000 0.545 1.328 13.31%
16 16.3 SP 2.18 90 1.735 3.213 0.739 0.767 0.9945 68.62 0.365 0.000 1.000 68.624 0.5 0.5000 0.562 1.371 0.01%

Ejemplo práctico
Gráficos
0
2
4
6
8
10
12
14
16
0.00 0.20 0.40 0.60 0.80
CRR
CSR
0
2
4
6
8
10
12
14
16
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00
FS
FS

Ejemplo práctico
Potencial de Licuefacción – E.050 Suelos y Cimentaciones
Fuente: Iwasaki (1984)
Comentarios
- Se verifica por el método determinístico que se producirá licuefacción entre 1.5 m y prácticamente 6.0 m.
- En caso de diseñar cimentaciones profundas (pilotes) no se deberá considerar el aporte por fricción lateral
desde la superficie hasta los 6.0 m.
- Otra alternativa es densificar el suelo por métodos mecánicos de manera que al ejecutar nuevamente
ensayos SPT sobre el suelo densificado, los valores sean tan altos que se reduzca el potencial de
licuefacción

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